JP3835650B2

JP3835650B2 - Speaker device

Info

Publication number: JP3835650B2
Application number: JP09580998A
Authority: JP
Inventors: 芳雄大橋
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 1998-04-08
Filing date: 1998-04-08
Publication date: 2006-10-18
Anticipated expiration: 2018-04-08
Also published as: JPH11298992A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、各種音響装置、映像装置に使用するスピーカ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来の代表的なスピーカ装置は、図４に示すような構成とされている。これは、ダイナミック型スピーカと呼ばれているもので、このスピーカ装置の磁気回路は、ドーナツ形状のマグネット１と、鉄などの磁性材料からなる第１および第２の磁気ヨーク２、３と、空隙（ギャップ）４とを含んで構成される。第１の磁気ヨーク２は、円柱状のポールピース２ａと、このセンターポール部２ａに対して直交する円板状のフランジ部２ｂとからなっている。第２の磁気ヨーク３はプレートと呼ばれるもので、その内径が、ポールピース２ａの外周径よりも、空隙４の分だけ大きい径とされたドーナツ形状とされている。
【０００３】
そして、マグネット１の内周中空部およびプレート３の内周中空部内に、ポールピース２ａが挿入される状態で、第１の磁気ヨーク２のフランジ部２ｂの前面と、プレート３とにより、マグネット１が挟まれて取り付けられている。フランジ部２ｂの前面およびプレート３の面と、マグネット１との接触部は接着されている。
【０００４】
そして、非導電体で構成されるボイスコイルボビン５に巻回されたボイスコイル６が、プレート３とポールピース２ａとの間の空隙４内に位置するように、配される。また、ボイスコイルボビン５には、音響振動板７、例えばコーン紙が接着されて取り付けられている。音響振動板７は、そのエッジ部において、スピーカフレーム８に、取り付けられて固定されている。ボイスコイル６からは、信号入力線（リード線）９が導出される。
【０００５】
この図４のスピーカ装置においては、ボイスコイル６に音響信号による電流Ｉが流れることにより、磁気空隙４の磁束Ｂとの相互作用によって、音響振動板７を振動させる駆動力Ｆが生じる。この駆動力Ｆは、
Ｆ＝Ｂ×Ｉ×Ｄ …（式１）
と表すことができる。ここで、Ｄは、磁界中のボイスコイル６の長さである。
【０００６】
このダイナミック型スピーカ装置は、振動系に信号入力線があるため、音響振動系の振動バランスの点で問題がある。また、ボイスコイル６は、信号電流が流れることによる発熱を生じるので、このボイスコイル６の発熱によるボビンの破損を考慮しなければならず、流せる信号電流に制限があるなどの問題がある。
【０００７】
これに対して、電磁誘導型のスピーカ装置が知られている。これは、ポールピースに励磁用１次コイルが巻回されるとともに、磁気回路の空隙中に導電性の１ターンリングからなる２次コイルが設けられ、１次コイルに信号電流が流された時に、２次コイルに誘導電流が誘起され、その誘導電流が空隙中の磁束を切ることにより、２次コイルに接合されている音響振動板を駆動させる駆動力を発生させるものである。
【０００８】
この電磁誘導型のスピーカ装置においては、信号電流が供給される励磁用１次コイルは、熱伝導の良好なポールピースに巻回されるため、１次コイルの発熱の放熱が容易であり、比較的大きな信号電流を１次コイルに流せるというメリットがある。また、振動系に信号入力線がないため、音響振動系の振動バランスも良好であるという特徴がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
電磁誘導型スピーカ装置は、上述のような特徴を備えるが、１ターン導電性リングからなる２次コイルに流れる誘導電流の大きさは、１次コイルおよび２次コイルの定数により変化し、定数の選定によっては、１次ボイスコイルに流れる信号電流が大きくても、誘導電流として所望の大きさの電流が流れず、非効率となる場合があった。
【００１０】
この発明は、以上の点にかんがみ、電磁誘導型スピーカ装置において、２次コイルに効率良く誘導電流を誘起できるようにすることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、この発明によるスピーカ装置は、
磁気回路中の空隙の近傍に設けられ、入力音声信号に応じた電流が供給される１次コイルと、
前記空隙内に配されて、前記１次コイルに流れる電流に応じた電流が誘起される２次コイルと、
前記２次コイルに誘起される電流と前記空隙内の磁束との相互作用により前記２次コイルが振動することにより振動する振動板と、
を備え、
前記１次コイルの直流抵抗値をＲ１、インダクタンスをＬ１、前記２次コイルの直流抵抗値をＲ２、インダクタンスをＬ２としたとき、インダクタンスの比Ｌ１／Ｌ２が、直流抵抗の比Ｒ１／Ｒ２に等しくなるように、各定数Ｒ１，Ｒ２，Ｌ１，Ｌ２を選定したことを特徴とする。
【００１２】
この請求項１の発明によれば、前記のように１次コイルと、２次コイルの定数が選定されたことにより、２次コイルに流れる誘導電流は最大となり、効率の良い電磁誘導方式のスピーカが実現できる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、この発明によるスピーカ装置の実施の形態について、図を参照しながら説明する。この発明においては、音響振動板の駆動方式として電磁誘導方式を用いる。
【００１４】
図１は、この実施の形態の電磁誘導方式のスピーカ装置の構造を示すものである。この例のスピーカ装置においても、磁気回路は、図４の例のスピーカ装置と同様に構成され、円柱状のポールピース１２ａと円板状のフランジ部１２ｂとを備える第１のヨーク１２と、第２のヨークを構成するドーナツ形状のプレート１３と、第１のヨーク１２のフランジ部１２ｂとプレート１３との間に配されるドーナツ形状のマグネット１１と、プレート１３とポールピース１２ａとの間の空隙１４により磁気回路が構成される。
【００１５】
そして、空隙１４を挟んで互いに対向するポールピース１２ａの外周面部と、プレート１３の内周面部との、どちらか一方あるいは双方に、励磁用１次コイルとしての駆動コイルを配する。この実施例では、ポールピース１２ａの外周面部に励磁用１次コイル１５を配する。この１次コイル１５を配するため、ポールピース１２ａの頂部近傍に、１次コイル１５の巻幅分の長さの小径部を設けるようにしても良い。
【００１６】
１次コイル１５から導出された信号入力線（リード線）１６は、第１の磁気ヨーク１２のフランジ部１２ｂに設けられた貫通孔１７を通って、フランジ部１２ｂの裏側にまで延長される。
【００１７】
そして、この実施の形態においては、空隙１４の中に、１次コイル１５と電磁結合するショートコイルからなる２次コイル１８が挿入される。この例の場合、２次コイル１８は、非磁性で、かつ導電性の材料、例えばアルミニウムの筒状リングにより、１ターンのショートコイルとして構成される。そして、この２次コイル１８を構成するアルミニウムからなる導電性１ターンリングは、ボビン１９に接着固定される。ボビン１９は、非磁性、かつ非導電性の材料、例えば厚紙により構成される。
【００１８】
２次コイル１８の幅（１ターンリングの高さに相当）は、空隙１４の振動方向の長さよりも、この２次コイル１８の振動の振幅分だけ長くしただけの長さとして、必要最小限の長さにされる。
【００１９】
そして、ボビン１９には、音響振動板２０、例えばコーン紙が取り付けられる。音響振動板２０は、可撓性のエッジ（図示せず）を介して、スピーカフレーム２１に取り付けられている。
【００２０】
以上のような構成の電磁誘導方式のスピーカ装置において、励磁用１次コイル１５に信号電流を流すと、この１次コイル１５に対向して配置された２次コイル１８の１ターンリングに誘導電流が流れる。この２次コイル１８に流れる誘導電流Ｉと、空隙１４中の磁束密度Ｂとから、２次コイル１８をそのリングの高さ方向に駆動する駆動力Ｆが生じ、これにより、音響振動板２０が信号電流に応じて振動する。
【００２１】
この場合に、２次コイル１８としての１ターンリングの長さ（リングの円周の長さ）をＬとすると、駆動力Ｆは、
Ｆ＝Ｂ×Ｉ×Ｌ …（式２）
と表される。
【００２２】
そして、この実施の形態では、１次コイル１５の、直流抵抗値をＲ１、インダクタンスをＬ１とし、２次コイル１８の直流抵抗値をＲ２、インダクタンスをＬ２としたとき、
Ｌ１／Ｌ２＝Ｒ１／Ｒ２ …（式３）
となるように各定数を選定する。
【００２３】
また、１次コイル１５と２次コイル１８の結合係数をｋとし、この結合係数ｋが１に等しい場合には、前記（式３）は、
Ｎ²＝Ｒ１／Ｒ２
Ｌ１／Ｌ２＝Ｎ² …（式４）
と表すことができる。
【００２４】
このように各定数Ｌ１，Ｌ２，Ｒ１，Ｒ２を選定したことにより、音響振動板の駆動力となる２次コイル１８の誘導電流が最大になるため、効率の良い電磁誘導スピーカ装置を実現でき、１次コイルの巻数の２乗が、前記１次コイルの直流抵抗値Ｒ１と、前記２次コイルの直流抵抗値Ｒ２との比に等しくなるように設定される。以下、このことについて、さらに説明する。
【００２５】
上述した電磁誘導方式のスピーカ装置の電磁誘導部の電気的等価回路は、図２に示すように表すことができる。この図２において、前述したように、Ｒ１，Ｌ１は、それぞれ励磁用１次コイル１５の直流抵抗値、インダクタンスであり、また、Ｒ２，Ｌ２は、それぞれ２次コイル１８の直流抵抗値、インダクタンスである。そして、Ｍは相互誘導インダクタンス、Ｚinはスピーカ装置の入力インピーダンスである。
【００２６】
今、この電磁誘導方式のスピーカ装置を定電圧駆動した場合、駆動力として働く２次コイル１８としての１ターンリングに流れる誘導電流の周波数特性は次のようになる。
【００２７】
すなわち、駆動電圧をＶ１、２次コイル１８の誘導電流をＩ２とすると、駆動電圧Ｖ１に対する誘導電流Ｉ２の周波数特性は、

と表すことができる。
【００２８】
（式５）から、誘導電流Ｉ２の最大値Ｉ２／Ｖ１(max) は、
Ｉ２／Ｖ１(max) ＝ｋ×（Ｌ１×Ｌ２）^1/2／（Ｌ１×Ｒ２＋Ｌ２×Ｒ１）……（式６）
と表すことができる。
【００２９】
前記（式４）を満足すれば、前記（式６）の右辺は極大になる。すなわち、誘導電流Ｉ２は、最大になる。
【００３０】
こうして、（式３）に示すように、励磁用１次コイル１５のインダクタンスＬ１と、２次１ターン導電性リング１８のインダクタンスＬ２との比が、それぞれのコイル１５、１８の直流抵抗値の比に等しい場合に、２次コイル１８の誘導電流Ｉ２の値が最大値になることがわかる。
【００３１】
また、結合係数ｋが１に等しい場合には、（式４）に示すように、励磁用１次コイル１５の巻数Ｎの２乗が、励磁用１次コイル１５の直流抵抗値Ｒ１と２次コイル１８の直流抵抗値Ｒ２との比に等しい場合に誘導電流Ｉ２が最大になることが分かる。
【００３２】
［実施例］
上述のような構成のスピーカ装置の励磁用１次コイル１５および２次コイル１８の具体的な実施例について、説明する。
【００３３】
この実施例では、励磁用１次コイル１５および２次コイル１８としての１ターンリングの特性は、以下の通りとし、誘導電流の大きさから駆動力の周波数特性を計算した。計算は、１ターン導電リングからなる２次コイル１８のインダクタンスＬ２をパラメータとして実行した。結合係数ｋは、ｋ＝０．９とした。また、駆動電圧Ｖ１は、４ボルト、磁気回路中の磁束密度は１．５テスラ、１ターン導電性リングの長さは０．０４２ｍとした。
【００３４】
励磁用１次コイル１５は、
直流抵抗（Ｒ１）：３．２２Ω、
インダクタンス（Ｌ１）：３４．５μＨ
とした。
【００３５】
２次コイル１８（１ターン導電リング）は、
直流抵抗（Ｒ２）：０．００２０７Ω、
インダクタンス（Ｌ２）：パラメータ
とした。
【００３６】
この計算結果を図３に示す。これにより、インダクタンス比Ｌ１／Ｌ２が（式３）を満足する時に駆動力が最大になることを確認できた。また、結合係数ｋが１の場合には、（式４）から、巻数Ｎを３９に設定する。
【００３７】
なお、この実施例では、１ターン導電性リングの２次コイル１８のインダクタンスＬ２をパラメータとして変化させて定数を決定するようにしたが、２次コイル１８のインダクタンスＬ２を決定しておき、１次コイル１５のインダクタンスＬ１をパラメータとして変化させて、前記（式３）を満足するように決定するようにしてももちろんよい。
【００３８】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明によれば、電磁誘導部の各定数を最適化することにより、誘導電流の大きさを最大化することができ、効率の良い電磁誘導スピーカ装置を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明によるスピーカ装置の実施の形態の構造例を示す図である。
【図２】実施の形態のスピーカ装置の電磁誘導部の電気的等価回路図である。
【図３】実施の形態のスピーカ装置の誘導電流の周波数特性を示す図である。
【図４】従来のダイナミック型スピーカ装置の構造例を示す図である。
【符号の説明】
１１…マグネット、１２…第１のヨーク、１２ａ…ポールピース、１３…プレート、１４…空隙、１５…励磁用１次コイル、１６…リード線、１８…２次コイル、１９…ボビン、２０…音響振動板、２１…スピーカフレーム[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a speaker device used in various audio devices and video devices.
[0002]
[Prior art]
A conventional typical speaker device has a configuration as shown in FIG. This is called a dynamic speaker, and the magnetic circuit of this speaker device includes a doughnut-shaped magnet 1, first and second magnetic yokes 2 and 3 made of a magnetic material such as iron, and a gap. (Gap) 4. The first magnetic yoke 2 includes a columnar pole piece 2a and a disk-shaped flange portion 2b orthogonal to the center pole portion 2a. The second magnetic yoke 3 is called a plate and has a donut shape whose inner diameter is larger than the outer diameter of the pole piece 2a by the gap 4.
[0003]
Then, in a state in which the pole piece 2 a is inserted into the inner peripheral hollow portion of the magnet 1 and the inner peripheral hollow portion of the plate 3, the magnet 1 Is sandwiched and attached. The contact portion between the front surface of the flange portion 2b and the surface of the plate 3 and the magnet 1 is bonded.
[0004]
Then, the voice coil 6 wound around the voice coil bobbin 5 made of a non-conductive material is disposed so as to be positioned in the gap 4 between the plate 3 and the pole piece 2a. The voice coil bobbin 5 is attached with an acoustic diaphragm 7, for example, cone paper. The acoustic diaphragm 7 is attached and fixed to the speaker frame 8 at the edge portion. A signal input line (lead wire) 9 is led out from the voice coil 6.
[0005]
In the speaker device of FIG. 4, when a current I due to an acoustic signal flows through the voice coil 6, a driving force F that vibrates the acoustic diaphragm 7 is generated by interaction with the magnetic flux B of the magnetic gap 4. This driving force F is
F = B × I × D (Formula 1)
It can be expressed as. Here, D is the length of the voice coil 6 in the magnetic field.
[0006]
This dynamic speaker device has a problem in terms of vibration balance of the acoustic vibration system because there is a signal input line in the vibration system. Further, since the voice coil 6 generates heat due to the flow of the signal current, it is necessary to consider the damage of the bobbin due to the heat generation of the voice coil 6, and there is a problem that the signal current that can be passed is limited.
[0007]
On the other hand, an electromagnetic induction type speaker device is known. This is because when a primary coil for excitation is wound around a pole piece and a secondary coil comprising a conductive one-turn ring is provided in the gap of the magnetic circuit, and a signal current is passed through the primary coil An induced current is induced in the secondary coil, and the induced current cuts the magnetic flux in the air gap, thereby generating a driving force for driving the acoustic diaphragm joined to the secondary coil.
[0008]
In this electromagnetic induction type speaker device, since the primary coil for excitation to which a signal current is supplied is wound around a pole piece having good heat conduction, the heat generated by the primary coil can be easily radiated. There is an advantage that a large signal current can be passed through the primary coil. In addition, since there is no signal input line in the vibration system, the vibration balance of the acoustic vibration system is also good.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
The electromagnetic induction type speaker device has the above-described features, but the magnitude of the induced current flowing in the secondary coil composed of the one-turn conductive ring varies depending on the constants of the primary coil and the secondary coil. Depending on the selection, even if the signal current flowing through the primary voice coil is large, a current of a desired magnitude does not flow as an induced current, which may be inefficient.
[0010]
In view of the above points, it is an object of the present invention to efficiently induce an induced current in a secondary coil in an electromagnetic induction speaker device.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, a speaker device according to the present invention provides:
A primary coil provided in the vicinity of a gap in the magnetic circuit and supplied with a current corresponding to an input audio signal;
A secondary coil that is arranged in the gap and in which a current corresponding to a current flowing through the primary coil is induced;
A diaphragm that vibrates when the secondary coil vibrates due to the interaction between the current induced in the secondary coil and the magnetic flux in the gap;
With
When the DC resistance value of the primary coil is R1, the inductance is L1, the DC resistance value of the secondary coil is R2, and the inductance is L2, the inductance ratio L1 / L2 is equal to the DC resistance ratio R1 / R2. Thus, each of the constants R1, R2, L1, and L2 is selected.
[0012]
According to the first aspect of the invention, since the constants of the primary coil and the secondary coil are selected as described above, the induced current flowing through the secondary coil is maximized, and the electromagnetic induction type speaker is efficient. Can be realized.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of a speaker device according to the present invention will be described with reference to the drawings. In the present invention, an electromagnetic induction method is used as a driving method of the acoustic diaphragm.
[0014]
FIG. 1 shows the structure of an electromagnetic induction type speaker device according to this embodiment. Also in the speaker device of this example, the magnetic circuit is configured similarly to the speaker device of the example of FIG. 4, and includes a first yoke 12 including a columnar pole piece 12 a and a disk-shaped flange portion 12 b, The donut-shaped plate 13 constituting the two yokes, the donut-shaped magnet 11 disposed between the flange portion 12b of the first yoke 12 and the plate 13, and the gap between the plate 13 and the pole piece 12a 14 constitutes a magnetic circuit.
[0015]
Then, a drive coil as a primary coil for excitation is arranged on one or both of the outer peripheral surface portion of the pole piece 12a and the inner peripheral surface portion of the plate 13 facing each other with the gap 14 therebetween. In this embodiment, the exciting primary coil 15 is disposed on the outer peripheral surface of the pole piece 12a. In order to arrange the primary coil 15, a small diameter portion having a length corresponding to the winding width of the primary coil 15 may be provided in the vicinity of the top of the pole piece 12a.
[0016]
The signal input line (lead wire) 16 led out from the primary coil 15 extends through the through hole 17 provided in the flange portion 12b of the first magnetic yoke 12 to the back side of the flange portion 12b.
[0017]
In this embodiment, a secondary coil 18 composed of a short coil electromagnetically coupled to the primary coil 15 is inserted into the gap 14. In the case of this example, the secondary coil 18 is configured as a one-turn short coil by a non-magnetic and conductive material, for example, an aluminum cylindrical ring. The conductive one turn ring made of aluminum constituting the secondary coil 18 is bonded and fixed to the bobbin 19. The bobbin 19 is made of a nonmagnetic and nonconductive material such as cardboard.
[0018]
The width of the secondary coil 18 (corresponding to the height of one turn ring) is the minimum necessary length that is longer than the length of the air gap 14 in the vibration direction by the vibration amplitude of the secondary coil 18. Of length.
[0019]
The bobbin 19 is attached with an acoustic diaphragm 20, for example, cone paper. The acoustic diaphragm 20 is attached to the speaker frame 21 via a flexible edge (not shown).
[0020]
In the electromagnetic induction type speaker device having the above-described configuration, when a signal current is passed through the primary coil 15 for excitation, an induced current is generated in one turn ring of the secondary coil 18 disposed so as to face the primary coil 15. Flows. A driving force F that drives the secondary coil 18 in the height direction of the ring is generated from the induced current I flowing through the secondary coil 18 and the magnetic flux density B in the air gap 14. Vibrates according to the signal current.
[0021]
In this case, if the length of the one-turn ring as the secondary coil 18 (the circumference of the ring) is L, the driving force F is
F = B × I × L (Formula 2)
It is expressed.
[0022]
In this embodiment, when the DC resistance value of the primary coil 15 is R1, the inductance is L1, the DC resistance value of the secondary coil 18 is R2, and the inductance is L2,
L1 / L2 = R1 / R2 (Formula 3)
Select each constant so that
[0023]
When the coupling coefficient of the primary coil 15 and the secondary coil 18 is k, and this coupling coefficient k is equal to 1, the above (Equation 3) is
N ² = R1 / R2
L1 / L2 = N ² (Formula 4)
It can be expressed as.
[0024]
By selecting the constants L1, L2, R1, and R2 in this way, the induction current of the secondary coil 18 serving as the driving force of the acoustic diaphragm is maximized, so that an efficient electromagnetic induction speaker device can be realized. The square of the number of turns of the primary coil is set to be equal to the ratio between the DC resistance value R1 of the primary coil and the DC resistance value R2 of the secondary coil. This will be further described below.
[0025]
The electrical equivalent circuit of the electromagnetic induction part of the electromagnetic induction type speaker device described above can be expressed as shown in FIG. In FIG. 2, as described above, R1 and L1 are the DC resistance value and inductance of the primary coil 15 for excitation, respectively, and R2 and L2 are the DC resistance value and inductance of the secondary coil 18, respectively. is there. M is a mutual induction inductance, and Zin is an input impedance of the speaker device.
[0026]
Now, when this electromagnetic induction type speaker device is driven at a constant voltage, the frequency characteristics of the induced current flowing in one turn ring as the secondary coil 18 acting as a driving force are as follows.
[0027]
That is, when the drive voltage is V1, and the induced current of the secondary coil 18 is I2, the frequency characteristic of the induced current I2 with respect to the drive voltage V1 is

It can be expressed as.
[0028]
From (Equation 5), the maximum value I2 / V1 (max) of the induced current I2 is
I2 / V1 (max) = k × (L1 × L2) ^1/2 / (L1 × R2 + L2 × R1) (Formula 6)
It can be expressed as.
[0029]
If the above (Formula 4) is satisfied, the right side of the above (Formula 6) becomes maximum. That is, the induced current I2 is maximized.
[0030]
Thus, as shown in (Equation 3), the ratio between the inductance L1 of the exciting primary coil 15 and the inductance L2 of the secondary 1-turn conductive ring 18 is the ratio of the DC resistance values of the coils 15 and 18 respectively. It can be seen that the value of the induction current I2 of the secondary coil 18 becomes the maximum value when
[0031]
When the coupling coefficient k is equal to 1, the square of the number of turns N of the exciting primary coil 15 is equal to the DC resistance value R1 of the exciting primary coil 15 and the secondary as shown in (Equation 4). It can be seen that the induced current I2 is maximized when it is equal to the ratio to the DC resistance value R2 of the coil 18.
[0032]
[Example]
Specific examples of the exciting primary coil 15 and the secondary coil 18 of the speaker device configured as described above will be described.
[0033]
In this example, the characteristics of the one-turn ring as the exciting primary coil 15 and the secondary coil 18 were as follows, and the frequency characteristic of the driving force was calculated from the magnitude of the induced current. The calculation was performed using the inductance L2 of the secondary coil 18 formed of a one-turn conductive ring as a parameter. The coupling coefficient k was set to k = 0.9. The drive voltage V1 was 4 volts, the magnetic flux density in the magnetic circuit was 1.5 Tesla, and the length of the one-turn conductive ring was 0.042 m.
[0034]
The primary coil 15 for excitation is
DC resistance (R1): 3.22Ω,
Inductance (L1): 34.5 μH
It was.
[0035]
The secondary coil 18 (one turn conductive ring)
DC resistance (R2): 0.00207Ω,
Inductance (L2): a parameter.
[0036]
The calculation results are shown in FIG. Thus, it was confirmed that the driving force is maximized when the inductance ratio L1 / L2 satisfies (Expression 3). When the coupling coefficient k is 1, the number of turns N is set to 39 from (Equation 4).
[0037]
In this embodiment, the constant is determined by changing the inductance L2 of the secondary coil 18 of the one-turn conductive ring as a parameter. However, the inductance L2 of the secondary coil 18 is determined in advance. Of course, the inductance L1 of the coil 15 may be changed as a parameter so as to be determined so as to satisfy the above (Equation 3).
[0038]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, by optimizing each constant of the electromagnetic induction unit, the magnitude of the induced current can be maximized, and an efficient electromagnetic induction speaker device can be realized. it can.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a structural example of an embodiment of a speaker device according to the present invention;
FIG. 2 is an electrical equivalent circuit diagram of an electromagnetic induction unit of the speaker device according to the embodiment.
FIG. 3 is a diagram illustrating frequency characteristics of induced current of the speaker device according to the embodiment.
FIG. 4 is a diagram showing an example of the structure of a conventional dynamic speaker device.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Magnet, 12 ... 1st yoke, 12a ... Pole piece, 13 ... Plate, 14 ... Air gap, 15 ... Primary coil for excitation, 16 ... Lead wire, 18 ... Secondary coil, 19 ... Bobbin, 20 ... Sound Diaphragm, 21 ... Speaker frame

Claims

A primary coil provided in the vicinity of a gap in the magnetic circuit and supplied with a current corresponding to an input audio signal;
A secondary coil that is arranged in the gap and in which a current corresponding to a current flowing through the primary coil is induced;
A diaphragm that vibrates when the secondary coil vibrates due to the interaction between the current induced in the secondary coil and the magnetic flux in the gap;
With
When the DC resistance value of the primary coil is R1, the inductance is L1, the DC resistance value of the secondary coil is R2, and the inductance is L2, the inductance ratio L1 / L2 is the DC resistance value ratio R1 / R2. A speaker device characterized in that the constants R1, R2, L1, and L2 are selected to be equal.

When the coupling coefficient between the primary coil and the secondary coil is equal to 1, the square of the number of turns of the primary coil is the DC resistance value R1 of the primary coil and the DC resistance value of the secondary coil. 2. The speaker device according to claim 1, wherein the speaker device is equal to a ratio to R2.