JP3774432B2 - Mill equipment - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、任意の原石を、シェル本体内部に収納した所定の摩鉱部材で粉砕して砕石とするミル装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来のボールミル装置におけるシェル本体においては、原料（つまり、原石）の供給側（「投入側」としてもよい。以下において同じ）の断面形状が図１７に示すような形状を呈していた（例えば、特許文献１参照）。すなわち、シェル本体Ｃ１’の原料供給側の形状が、円筒状の筒状体部Ｃ１１’と、該筒状体部Ｃ１１’の軸線に垂直な壁部Ｃ１２’とで形成されていて、この筒状体部Ｃ１１’と壁部Ｃ１２’とが接続する部分は、その断面形状が直角状である形状を有していた。また、原石の破砕効率は、摩鉱部材をシェル本体内で偏りがなく、より均一に分布させて原石に衝突させることによって、向上することが知られている。
【０００３】
【特許文献１】
特許第２９４９４９５号
【０００４】
また、従来のミル装置のシェル本体に用いるライナは、図１８に示すような形状を呈していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記のように従来のミル装置においては、原料の供給側の断面形状が直角状であるので、原料や、粉砕媒体ボールの掻き上げ効率が悪く、原石や粉砕媒体ボールの流動性が悪いので、原料の破砕効率が低いという問題があった。つまり、原石や粉砕媒体ボールの流動性が悪いので、粉砕媒体ボールの流れの中に原料が送り込みにくいという問題があった。また、従来のミル装置においては、その形状等から、シェル本体内において粉砕媒体ボールを均一に分布させることが困難であった。そのため、原料の破砕効率を向上させることが難しかった。
【０００６】
また、従来のライナにおいても、シェル本体内において粉砕媒体ボールを均一に分布させることが困難であった。そのため、原料の破砕効率を向上させることが難しかった。また、図１８に示すライナにおいては、突状部Ｌ３２０における掛止面Ｌ３２０ａを使用するように形成されているため、図１８（ｂ）においては、右回転で使用しなければならず、これを逆の左回転で使用すると、傾斜面Ｌ３２０ｂにより掻き上げ動作を行うため、傾斜面Ｌ３２０ｂの側が使用により摩耗すると、穴部Ｌ３３０が偏摩耗すると同時に、プレート部Ｌ３１０表面の摩耗が急速に進行し、リフター部としての突状部Ｌ３２０よりもプレート部Ｌ３１０の摩耗によりライナ寿命が終了する。本来なら、突状部Ｌ３２０の摩耗により寿命終了であるが、その逆となる。その結果、ライナ構造上リフター部の方が摩耗に対し寿命が長く、逆転時にはライナ寿命が半分近くになってしまう。また、設置場所の状況により本来の回転方向で使用できない場合があり、そのような場合には、全体としてライナを十分長持ちさせることができず、その点では、ライナを効率よく使用することができず、結果として、効率的な破砕を行うことができないという問題があった。
【０００７】
そこで、本発明は、原料の供給側の断面形状が直角状であることによる破砕効率の低さを解消するとともに、ミル装置における破砕効率をより向上させることを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記問題点を解決するために創作されたものであって、第１には、原石を破砕して砕石を形成するミル装置であって、該ミル装置が、中空筒体のシェル本体であって、回転軸を中心に回転するシェル本体を有し、該シェル本体が、原石供給側に配設された第１の筒状体部で、該第１の筒状体部の内径が原石供給側に近いほど小径となるテーパ形状に形成された第１の筒状体部と、該第１の筒状体部の砕石排出側で該原石供給側とは反対側の砕石排出側の端部に連設された第２の筒状体部であって、その内径が原石供給側に近いほど大径となるテーパ形状に形成された第２の筒状体部と、該第２の筒状体部の砕石排出側の端部に連設された第３の筒状体部であって、その内径が一定の円筒形状に形成された第３の筒状体部と、該第３の筒状体部の砕石排出側の端部に連設された第４の筒状体部であって、その内径が原石供給側に近いほど大径となるテーパ形状に形成され、該第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第２の筒状部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きく形成された第４の筒状体部と、を有し、該第１の筒状体部と第２の筒状体部と第３の筒状体部と第４の筒状体部とで、連続的な内部空間が形成され、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、極微量であり、また、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度に比べて、急激に大きく形成されていて、上記第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きく形成されていて、さらに、第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、９０度〜１４０度であることを特徴とする。
【０００９】
この第１の構成のミル装置においては、第１の筒状体部が設けられていて、この第１の筒状体部の内径が原石供給側に近いほど小径となるテーパ形状に形成されているので、粉砕媒体物（例えば、粉砕媒体ボール）の自由度が増し、投入された原石がこの第１の筒状体部に設けられたライナにより掻き上げられながらスムーズに粉砕媒体物の流れに送り込むことができ、破砕効率を向上させることができる。さらに、シェル本体の供給側に位置する粉砕媒体物の動きが改善されるので、供給側に位置する粉砕媒体物により破砕された原石がシェル本体の中央部に移動しやすくなり、破砕効率を向上させることが可能となる。
【００１０】
また、上記第２の筒状体部がテーパ形状に形成されているので、粉砕媒体物が第２の筒状体部の特定箇所に堆積してしまうことがない。また、第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度は第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きいため、シェル本体の回動により生ずる周速の差異を利用して、破砕された原石や粉砕媒体物材を出口側に送り、該原石を効果的に外部に排出することができる。
【００１１】
さらに、上記第３の筒状体部においては、内径が一定に形成されているので、この第３の筒状体部の部位では周速が一定であり、供給側からスムーズに搬送されてきた原石の破砕時間を調整することができ、原石の大きさを調整することが可能となる。
【００１４】
また、上記第１の構成によれば、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が極微量に形成されているので、径の大きい粉砕媒体物が原石供給側で、径が小さくなるに従って、砕石排出側で存在することになり、シェル本体の軸長方向に沿って径の大きさに応じて均一に分布するようにすることができ、破砕効率を向上させることが可能となる。また、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度を、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度に比べて、急激に大きく形成することにより、シェル本体の回動により生ずる周速の差異を利用して、破砕された原石や粉砕媒体物を出口側に送り、該原石を効果的に外部に排出することができる。また、第４の筒状体部においても、粉砕媒体物は、シェル本体の軸長方向に沿って径の大きさに応じて均一に分布するので、粉砕媒体物や原石の落差や周速が徐々に弱くなり、かつ、小さな径の摩鉱部材により砕石されるので、過粉砕を防止することができ、砕石の品質を向上させることができる。なお、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度の大きさとしては、上記第２の筒状体部の原石供給側の端部の内径をＳ１、砕石排出側の端部の内径をＳ２、上記第２の筒状体部における原石供給側の端部と砕石排出側の端部間の距離をＴ１とした場合に、（Ｓ１−Ｓ２）／Ｔ１の値が０．０１以上０．０４以下であるようにするのが好ましい。また、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、３０度以上５０度以下であるようにするのが好ましい。
【００１５】
また、上記第１の構成によれば、上記第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きいので、これにより、第１の筒状体部における粉砕媒体物の自由度をより増加させることができる。
【００１６】
また、第２には、上記第１の構成において、上記第３の筒状体部の軸長方向の長さが、上記第４の筒状体部の軸長方向の長さの２０％以上７０％以下に形成されていることを特徴とする。なお、上記第１又は第２の構成において、上記第３の筒状体部の軸長方向の長さが、上記第４の筒状体部の軸長方向の長さの２０％〜７０％とする方がより好ましい。
【００２４】
また、第３には、上記第１又は第２の構成において、上記シェル本体における上記各筒状体部の内壁に、ライナが付設されていることを特徴とする。
【００２５】
また、第４には、上記第３の構成において、上記ライナにおける少なくとも一部のライナが、一対の相対する端面で、円弧状に形成された端面と、他の一対の相対する端面とを有し、板状を呈する台部と、該他の一対の相対する端面における一方の端面に沿って該台部に突状に設けられた第１のシェルリフタ部で、シェル本体の回転に伴い粉砕媒体物や原石を掻き上げるための掛止面を有する第１のシェルリフタ部と、該他の一対の相対する端面における他方の端面に沿って該台部に突状に設けられた第２のシェルリフタ部で、シェル本体の回転に伴い粉砕媒体物や原石を掻き上げるための掛止面を有する第２のシェルリフタ部と、を有し、該第１のシェルリフタ部における掛止面と該第２のシェルリフタ部における掛止面とが互いに対向していることを特徴とする。
【００２６】
この第４の構成のミル装置においては、第１のシェルリフタ部と第２のシェルリフタ部とが設けられているので、シェル本体を右回転させた場合でも左回転させた場合でもいずれの場合でも使用することができ、シェル本体を駆動させる駆動装置がシェル本体を右回転と左回転のいずれにも回転させることができるものであれば、ライナを２倍長持ちさせることができる。また、シェル本体を駆動させる駆動装置をミル装置の設置現場において設置する際に、設置現場の状況に応じて、シェル本体が右回転となるように駆動装置を設置することもできるし、シェル本体が左回転となるように駆動装置を設置することもでき、設置現場の状況に応じた設置が可能となる。よって、ライナを効率よく使用することができ、結果として、効率的な破砕を行うことができる。
【００３９】
また、第５には、上記第１から第４までのいずれかの構成において、上記第１の筒状体部の砕石排出側の端部の位置で、第１の筒状体部の内径が最も大きく、また、第２の筒状体部の原石供給側の端部の位置で、第２の筒状体部の内径が最も大きく形成されており、さらに、第１の筒状体部の砕石排出側の端部における内径と、第２の筒状体部の原石供給側の端部における内径とが同一であり、これにより、第１の筒状体部内の内部空間と第２の筒状体部の内部空間とが連続的に形成されていることを特徴とする。つまり、第１の筒状体部と第２の筒状体部の間には、垂直な側壁部等が設けられておらず、第１の筒状体部の内部空間と第２の筒状体部の内部空間とがスムーズに連続していることから、粉砕媒体物の動きの自由度を向上させることが可能となる。
【００４０】
また、第６には、上記第１から第５までのいずれかの構成において、上記シェル本体の軸長方向の中心部が、上記第２の筒状体部側に存在することを特徴とする。これにより、シェル本体の砕石排出側に位置する筒状体部を過度に長くすることにはならず、よって、シェル本体の砕石排出側に位置する筒状体部を過度に長くすることにより、排出効果が高くなり過ぎるのを防止することができる。
【００４１】
また、第７には、上記第１から第６までのいずれかの構成において、上記第１の筒状体部の原石供給側の端部には、原石供給口が設けられており、該原石供給口には、該原石供給口の開口部に設けられた投入口の大きさを縮小するための部材が設けられていることを特徴とする。よって、この部材の形状・大きさ、特に、内径を調整することにより、シェル本体の原石供給口の大きさを調整することができる。これにより、原料となる原石のサイズや、原料の物性の違いや、目的の製品の粒度等に応じて、シェル本体の原石供給口の大きさを調整することができる。
【００４２】
また、第８には、上記第１から第７までのいずれかの構成において、上記シェル本体を構成する上記筒状体部の中で最も砕石排出側に存在する筒状体部の砕石排出側の端部には、砕石排出口が設けられており、該砕石排出口には、該砕石排出口の開口部に設けられた排出口の大きさを縮小するための部材が設けられていることを特徴とする。この部材を設けることにより、砕石排出口と所定の間隔を介して仕切り板を設けた場合に、砕石排出口と仕切り板との隙間の大きさを調整できるので、シェル本体から排出される砕石の粒度を調整することができる。
【００４３】
また、第９には、上記第１から第８までのいずれかの構成において、上記シェル本体を構成する上記筒状体部の中で最も砕石排出側に存在する筒状体部の砕石排出側の端部には、砕石排出口が設けられており、該砕石排出口と所定の間隔を介して仕切り板が設けられており、該仕切り板においては、該仕切り板の外周部とは反対側の内側部が原石供給側に対して突状となって湾曲していることを特徴とする。よって、該構成の仕切り板によれば、仕切り板に押し寄せられた粉砕媒体物を仕切り板が押し返すので、粉砕媒体ボールが偏摩耗してしまうことがない。つまり、従来の仕切り板のように平板状である場合には、仕切り板に押しつけられた粉砕媒体物が移動せずに偏摩耗することがあったが、そのようなおそれがない。なお、上記第８及び第９の構成において、「上記シェル本体を構成する上記筒状体部の中で最も砕石排出側に存在する筒状体部」とは、上記第１の構成のミル装置におけるシェル本体では、第４の筒状体部がこれに当たる。
【００４４】
また、第１０には、上記第９の構成において、上記仕切り板には、複数の開口部が設けられ、該開口部の大きさは、原石供給側が砕石排出側よりも大きく形成されていることを特徴とする。よって、該開口部に粉砕媒体物や砕石が目詰まりするのを防止することができる。
【００４５】
また、第１１には、上記第９又は第１０の構成において、該砕石排出口には、該砕石排出口と上記仕切り板との間隔を調整するための部材が設けられていることを特徴とする。よって、砕石排出口と仕切り板との隙間の大きさを調整できるので、シェル本体から排出される砕石の粒度を調整することができる。
【００４６】
また、第１２には、上記第１から第１１までのいずれかの構成において、上記ミル装置が、さらに、投入された原石を収納するための原石収納部と、該原石収納部に収納された原石を上記シェル本体に送出する原石送出部と、該シェル本体の外周に設けられた少なくとも一対の外輪体と、該シェル本体を回転させるための駆動装置と、を有することを特徴とする。
【００４７】
また、第１３には、上記第１から第１２までのいずれかの構成において、上記シェル本体には、原石を粉砕するための粉砕媒体物が入れられていることを特徴とする。
【００５５】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態としての実施例を図面を利用して説明する。
【００５６】
まず、第１実施例のミル装置について、図１〜図７、図１４等を利用して説明する。図１に示すように、本実施例によるミル装置Ａ１はボールミル装置であり、原石収納部としてのホッパーＢ１０と、シェル本体Ｃ１と、外輪体Ｄ１と、仕切り板Ｅ１と、分級装置Ｆ１と、駆動装置Ｇ１とを有している。
【００５７】
上記ホッパーＢ１０は、図３に示すように、容器状を呈し、上部より原料としての原石が投入できるようになっている。また、このホッパーＢ１０の側面には開口部が設けられていて、この開口部には、ホースを接続するための接続口Ｂ１０ａが設けられている。つまり、この接続口Ｂ１０ａにホースを接続し、水を供給することにより、ホッパーＢ１０内の原石を押し出すことができるようになっている。また、側面の下端部にはシュートＢ２０が設けられている。このシュートＢ２０には、原料としての原石の排出口が設けられている。つまり、このホッパーＢ１０の外部より原石Ｑ１が投入されると、該原石Ｑ１は、該シュートＢ２０を介して、シェル本体Ｃ１の後述する原石供給部Ｃ５に定量づつ供給されるようになっている。このシュートＢ２０は、原石送出部として機能する。
【００５８】
次に、上記シェル本体Ｃ１は、図２に示すように、原石供給部Ｃ５と、第１筒状部Ｃ１０と、第２筒状部Ｃ２０と、第３筒状部Ｃ３０と、第４筒状部Ｃ４０とを有している。
【００５９】
上記原石供給部Ｃ５は、図３等に示すように、調整板部５と、円筒状部７とを有しており、調整板部５は、フランジ部５ａと、カーテンゴム部５ｂと、押さえ板（「当て板」としてもよい）５ｃ−１とを有している。このフランジ部５ａは、環状の板状を呈し、円筒状部７における筒状本体部７−１から連設されたフランジ部７−２に当接して固定されている。また、カーテンゴム部５ｂは、環状の板状を呈していて、該フランジ部５ａに固定されている。このカーテンゴム部５ｂの内径は、フランジ部５ａの内径よりも小さく形成されている。また、フランジ部５ａの内側には、ライナ５ｃ−２が設けられている。なお、このカーテンゴム部５ｂとライナ５ｃ−２とをフランジ部５ａに固定するに当たっては、カーテンゴム部５ｂの外側に押さえ板５ｃ−１を設け、図示しないボルトとナットにより締結して固定する。この調整板部５が、上記「原石供給口の開口部に設けられた投入口の大きさを縮小するための部材」に当たる。
【００６０】
このような構成とすることにより、調整板部５の中央部には、原石Ｑ１を投入するための原石供給口５ｄが形成される。この調整板部５が、上記シェル本体Ｃ１の原石供給側の側壁となる。そして、該原石供給口５ｄには前述したシュートＢ２０が挿入されており、上記原石Ｑ１が上記シェル本体Ｃ１内に投入されるようになっている。なお、原石供給口５ｄの下方には、集積部Ｂ３０が設けられている。この集積部Ｂ３０は、こぼれた原石や水を集めるためのものである。
【００６１】
また、円筒状部７は、シェル本体Ｃ１の軸線方向（「軸長方向」、「回転軸方向」としてもよい）に短く構成された円筒状の部材であり、筒状本体部７−１と、ライナ７−３とを有している。なお、このライナ７−３は、金属或いはゴム等により形成されている。
【００６２】
次に、第１筒状部Ｃ１０は、該原石供給部Ｃ５の端部から連設されていて、筒状を呈し、少なくともその内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。第１筒状部Ｃ１０における供給側の内径寸法Ｓ１よりも排出側の内径寸法Ｓ２の方が大きく形成されていて、この第１筒状部Ｃ１０の内面のシェル本体Ｃ１の軸線方向に対する角度θ１は、４５度〜７０度となっている。すなわち、第１筒状部Ｃ１０における内壁のテーパ形状のテーパ角度は、９０度〜１４０度となっている。ここで、この第１筒状部Ｃ１０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、第１筒状部Ｃ１０を回転軸を通る平面で切断した断面における第１筒状部Ｃ１０の内壁がなす角度をいう。また、第１筒状部Ｃ１０の内径とは、厳密には、回転軸芯とライナの突状部の頂点との間の距離を２倍した長さである。つまり、後述するように、ライナは凹凸形状を呈しているので、突状部の高さを基準とする。この点は、以下の他の筒状部においても同様であり、他の実施例における筒状部においても同様である。
【００６３】
ここで、第１筒状部Ｃ１０は、筒状本体部（第１の筒状体部）１２と、ライナ１４とを有している。この筒状本体部１２は、筒状を呈し、第１筒状部Ｃ１０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、筒状本体部１２の外径も排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部１２の外面のシェル本体Ｃ１の軸線方向（「回転軸方向」としてもよい）に対する角度θ２は、４５度〜７０度となっている。同様に、筒状本体部１２の内面のシェル本体Ｃ１の軸線方向（回転軸方向としてもよい）に対する角度も、４５度〜７０度となっている。つまり、この筒状本体部１２の内径及び外径におけるテーパ形状のテーパ角度も、９０度〜１４０度となっている。
【００６４】
また、ライナ１４は、図２、図３に示すように、シェル本体Ｃ１内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部１２の内側に設けられている。このライナ１４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１４を構成する個別ライナの形状の詳細については、後述する。
【００６５】
次に、第２筒状部Ｃ２０は、該第１筒状部Ｃ１０の端部から連設されていて、筒状を呈し、少なくともその内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパ（図示せず）を有する円錐台形状に形成されている。つまり、第２筒状部Ｃ２０における供給側の内径寸法Ｓ２よりも、後述するように微量ながら排出側の内径寸法Ｓ３の方が小さく形成されている。ここで、この第２筒状部におけるテーパ形状のテーパ角度は、第２筒状部を回転軸を通る平面で切断した断面において、第２筒状部がなす角度をいう。
【００６６】
ここで、第２筒状部Ｃ２０は、筒状本体部（第２の筒状体部）２２と、ライナ２４とを有し、該筒状本体部２２は、略円筒状を呈し、第２筒状部Ｃ２０の外壁部をなし、その内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、筒状本体部２２の外径も供給側に近いほど大径となる極微量なテーパを有する円錐台形状に形成されている。
【００６７】
ライナ２４は、図２に示すように、シェル本体Ｃ１内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部２２の内側に設けられている。このライナ２４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１４を構成する個別ライナの形状の詳細については、後述する。
【００６８】
なお、上述した上記第２筒状部Ｃ２０における極微量なテーパとしては、第２筒状部Ｃ２０の軸線方向の長さをＴ２とし、テーパαをα＝（Ｓ２−Ｓ３）／Ｔ２の値とした場合に、０．０１≦α≦０．０４程度に設定した場合に好適であった。
【００６９】
なお、上記第１筒状部Ｃ１０と第２筒状部Ｃ２０との接続状態を詳説すると、上記第１筒状部Ｃ１０の筒状本体部１２は、砕石排出側の端部の位置で内径が最も大きく、また、第２筒状部Ｃ２０の筒状本体部２２は、原石供給側の端部の位置で内径が最も大きく形成されており、さらに、筒状本体部１２の砕石排出側の端部における内径と、筒状本体部２２の原石供給側の端部における内径とが同一であり、これにより、第１筒状部Ｃ１０の内部空間と第２筒状部Ｃ２０の内部空間とが連続的に形成されている。
【００７０】
次に、第３筒状部Ｃ３０は、該第２筒状部Ｃ２０の端部から連設されていて、筒状を呈し、少なくともその内径が一定に形成されている。つまり、第３筒状部Ｃ３０における供給側の内径寸法Ｓ３と排出側の内径寸法Ｓ４とは同一に形成されている。すなわち、この第３筒状部Ｃ３０は、円筒状に形成されている。
【００７１】
ここで、第３筒状部Ｃ３０は、筒状本体部（第３の筒状体部）３２と、ライナ３４とを有し、該筒状本体部３２は、円筒状を呈し、第３筒状部Ｃ３０の外壁部をなし、その内径は、供給側から排出側に至るまで均一に形成されている。また、第３筒状部Ｃ３０の外径も供給側から排出側に至るまで均一に形成されている。
【００７２】
ライナ３４は、図２に示すように、シェル本体Ｃ１内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部３２の内側に設けられている。このライナ３４は、板状の円筒状形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１４を構成する個別ライナの形状の詳細については、後述する。
【００７３】
なお、この第３筒状部Ｃ３０の軸線方向の長さは、第４筒状部Ｃ４０の軸線方向の長さの２０％〜７０％に形成されている。つまり、図２に示すように、第３筒状部Ｃ３０の軸線方向の長さをＴ３とし、第４筒状部Ｃ４０の軸線方向の長さをＴ４とすると、Ｔ３＝Ｔ４×（０．２〜０．７）となっている。なお、２０％〜７０％とするのがより好ましい。
【００７４】
次に、第４筒状部Ｃ４０は、該第３筒状部Ｃ３０の端部から連設されていて、略円錐台形状の筒状に形成され、シェル本体Ｃ１の長手方向において、砕石排出側に配置されている。この第４筒状部Ｃ４０は、少なくともその内径が排出側に近いほど小径に形成され、第２筒状部Ｃ２０におけるテーパの角度よりも大きいが、第１筒状部Ｃ１０におけるテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。つまり、供給側の内径寸法Ｓ４よりも、後述するように排出側の内径寸法Ｓ５の方が急激に小さく形成されている。
【００７５】
ここで、この第４筒状部Ｃ４０は、筒状本体部（第４の筒状体部）４２と、ライナ４４とを有し、該筒状本体部４２は、筒状を呈し、第４筒状部Ｃ４０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど小径に形成され、上記第２筒状部Ｃ２０の筒状本体部２２におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、第４筒状部Ｃ４０の外径も、排出側に近いほど小径に形成され、上記第２筒状部Ｃ２０の筒状本体部２２におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部４２における内径及び外径におけるテーパ形状も、第２筒状部Ｃ２０における筒状本体部２２のテーパの角度よりも大きいが、第１筒状部Ｃ１０における筒状本体部１２のテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。
【００７６】
ライナ４４は、図２に示すように、シェル本体Ｃ１内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部４２の内側に設けられている。このライナ４４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１４を構成する個別ライナの形状の詳細については、後述する。
【００７７】
また、上記第４筒状部Ｃ４０の軸線方向の長さは、図２に示すように、寸法Ｔ４に形成されている。さらに、上記第４筒状部Ｃ４０の砕石排出側となる端部には、開口する砕石排出口５０が形成されている。
【００７８】
なお、上述した上記第４筒状部Ｃ４０における急激に傾斜したテーパとは、図２に示す角度θ３を、２０°≦θ３≦６０°程度に設定した場合に好適であった。この角度θ３が、テーパ形状におけるテーパ角度に当たる。つまり、第４筒状部Ｃ４０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、回転軸を通る平面で切断した断面において、第４筒状部Ｃ４０がなす角度をいう。
【００７９】
そして、上記第１筒状部Ｃ１０と上記第２筒状部Ｃ２０と上記第３筒状部Ｃ３０と上記第４筒状部Ｃ４０が、連続的に連接されて、中空筒体でなるシェル本体Ｃ１の側面部が形成されている。そして、第１筒状部Ｃ１０と上記第２筒状部Ｃ２０と上記第３筒状部Ｃ３０と上記第４筒状部Ｃ４０とで、連続的な内部空間が形成されている。この時に、上記第２筒状部Ｃ２０の軸線方向の長さ寸法Ｔ２は、上記第４筒状部Ｃ４０の軸線方向の長さ寸法Ｔ４よりも長く形成されている。また、図２に示すように、上記シェル本体Ｃ１の軸線方向の中心部Ｗは、第２筒状部Ｃ２０側に存在することになる。
【００８０】
次に、シェル本体Ｃ１に設けられているライナについて説明する。シェル本体Ｃ１に設けられているライナ、すなわち、ライナ７−３、１４、２４、３４、４４を構成する個別ライナは、その基本形としては、図１４（ａ）に示すように、台部Ｌ１０と、突状部Ｌ２０とを有した形状を呈している。この基本形とは、円筒状の筒状本体部に取り付ける場合の形状であり、筒状本体部のテーパ状を考慮しない場合の形状である。つまり、図１４（ａ）に示す個別ライナＬにおける台部Ｌ１０は湾曲した板状を呈し、その端面部は、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄと、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂとを有していて、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行に形成されている。また、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄにおける円弧形状も互いに同じ大きさの円弧となる。また、突状部Ｌ２０は、その平面視において、くさび形形状を呈し、突状部Ｌ２０の角部の辺部Ｌ２３と辺部Ｌ２４とは、互いに平行とはなっていない。また、該辺部Ｌ２４と直線帯状部Ｌａの辺部Ｌａ−１とは平行にはなっておらず、また、該辺部Ｌ２３と直線帯状部Ｌｂの辺部Ｌｂ−１とは平行にはなっていない。また、突状部Ｌ２０における掛止面Ｌ２１と掛止面Ｌ２２とは互いに平行になっておらず、掛止面Ｌ２１は、直線帯状部Ｌｂとは平行になっておらず、掛止面Ｌ２２は、直線帯状部Ｌａとは平行になっていない。つまり、掛止面Ｌ２１の方向が、該他の一対の相対する端面を構成する辺部で、台部の上面の領域で該掛止面が接続している領域Ｌ１０−１との間の辺部Ｌｂ−１とは平行になっておらず、また、掛止面Ｌ２２の方向が、該他の一対の相対する端面を構成する辺部で、台部の上面の領域で該掛止面が接続している領域Ｌ１０−２との間の辺部Ｌａ−１とは平行になっていない。特に、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、その横方向の掛止面Ｌ２１、Ｌ２２の向きは、シェル本体Ｃ１の回転軸に対して平行とはならないようになっている。また、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、この突状部Ｌ２０の角部の辺部Ｌ２３、Ｌ２４とシェル本体Ｃ１の回転軸とは同一平面上にはないようになっている。また、掛止面Ｌ２１と掛止面Ｌ２２の傾斜の向きは、互いに対称となっている。この突状部Ｌ２０が、上記シェルリフタ部として機能する。なお、掛止面Ｌ２１、Ｌ２２は、図１４においては、台部Ｌ１０に対して垂直に立設しているように示されているが、掛止面Ｌ２１、Ｌ２２は、台部Ｌ１０の上面に対して傾斜した構成としてもよい。つまり、掛止面Ｌ２１、Ｌ２２は、斜め上方を向いている構成としてもよい。
【００８１】
ライナ３４における個別ライナは、図１４（ａ）に示す基本形の個別ライナＬと同様の形状であるが、他のライナにおける個別ライナは、被取付け面のテーパ形状に従った形状となる。つまり、個別ライナＬにおける直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行とはならず、また、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄにおける円弧形状も同じ大きさの円弧にはならない。しかし、被取付け面のテーパ形状に従った形状とした場合でも、突状部Ｌ２０は、その平面視において、くさび形形状を呈し、特に、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、その横方向の掛止面Ｌ２１、Ｌ２２の向きは、シェル本体Ｃ１の回転軸に対して平行とはならないようになっている。また、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、この突状部Ｌ２０の角部の辺部Ｌ２３、Ｌ２４とシェル本体Ｃ１の回転軸とは同一平面上にはないようになっている。また、掛止面Ｌ２１と掛止面Ｌ２２の傾斜の向きは、互いに対称となっている。なお、以下の説明では、被取付け面のテーパ形状に従った形状の個別ライナも含めて、個別ライナＬと表現することとする。
【００８２】
そして、各ライナは、複数の個別ライナＬを配設することにより形成されるが、その場合には、図１４（ｂ）、（ｃ）に示すように、突状部Ｌ２０における掛止面の一方を一致させて配設する。
【００８３】
配設の方法としては、２つの方法があり、第１の方法は、図１４（ｂ）に示すように、個別ライナの突状部Ｌ２０における幅の小さい側を供給側にして、掛止面Ｌ２２を一致させて配設する。つまり、掛止面Ｌ２２が連続した状態となるようにする。このような構成とすることにより、図１４（ｂ）の「回転方向」に示す方向にシェル本体Ｃ１を回転させると、連続して設けられた掛止面Ｌ２１が原料や粉砕媒体ボールを掻き上げる際に供給側に傾斜した状態となるので、粉砕媒体ボールや砕石を供給側に戻す機能を得ることができる。一方、第２の方法としては、図１４（ｃ）に示すように、個別ライナ突状部Ｌ２０における幅の小さい側を排出側にして、掛止面Ｌ２１を一致させて配設する。つまり、掛止面Ｌ２１が連続した状態となるようにする。このような構成とすることにより、図１４（ｃ）の「回転方向」に示す方向にシェル本体Ｃ１を回転させると、連続して設けられた掛止面Ｌ２１が原料や粉砕媒体ボールを掻き上げる際に排出側に傾斜した状態となるので、粉砕媒体ボールや砕石を排出側に送り出す機能を得ることができる。
【００８４】
よって、粉砕媒体ボールをなるべく供給側に戻したり、粉砕時間を長くして径の小さい製品を製造する場合には、上記第１の方法とし、一方、粉砕媒体ボールをなるべく排出側に送ったり、粉砕時間を短くして径の大きい製品を製造する場合には、上記第２の方法を取ればよい。
【００８５】
なお、掛止面Ｌ２１や掛止面Ｌ２２を連続して配設する状態としては、各筒状部におけるライナごとに連続する状態とすればよい。つまり、第１筒状部Ｃ１０と第２筒状部Ｃ２０と第３筒状部Ｃ３０と第４筒状部Ｃ４０のそれぞれにおいて、ライナを構成する個別ライナの掛止面Ｌ２１（又はＬ２２）が連続した状態とし、異なる筒状部間においては、連続していなくてもよい。なお、異なる筒状部間においても、連続した状態とするようにしてもよい。さらに、上記の説明では、掛止面Ｌ２１や掛止面Ｌ２２が連続するように個別ライナを配設するものとして説明したが、これには限られず、軸線方向に隣接する個別ライナにおける掛止面Ｌ２１、Ｌ２２が連続していなくても、該個別ライナが所定の方向に配設されていればよい。
【００８６】
なお、上記構成の個別ライナを筒状本体部の内側に配設するには、個別ライナには、ボルトを挿通するための穴部が設けられていて、ボルトを個別ライナに挿通して筒状本体部に設けられたボルト穴に螺着することにより行なう。この場合、個別ライナに設けられる穴部は例えば台部の所定箇所に貫通穴として設けられる。
【００８７】
なお、上記の説明においては、シェル本体Ｃ１に設けられるライナにおいて、全て上記構成の個別ライナを用いるものとして説明したが、これには限られず、必要に応じて、傾斜の設けられていない図１４（ｄ）に示すような個別ライナＬ’を用いてもよい。この個別ライナＬ’は、台部Ｌ１１０と突状部Ｌ１２０とを有しているが、シェルリフタとしての突状部Ｌ１２０の一対の掛止面Ｌ１２１、Ｌ１２２は互いに平行になっている。なお、図１４（ｄ）に示す形状は基本形であり、被取付け面がテーパ形状になっている場合には、当然、そのテーパ形状に合わせた形状となる。また、隣接し合う個別ライナＬ’を配設する場合には、図１４（ｅ）に示すように、掛止面を一致させて配設する。
【００８８】
また、上記外輪体Ｄ１は、外形略円帯状を呈し、図１、図２に示すように、上記シェル本体Ｃ１の周縁に一体に周設されている。この外輪体Ｄ１は一対設けられている。つまり、原石の供給側と排出側に設けられている。そして、各外輪体Ｄ１は、一対のタイヤ群Ｇ５上に載置されている。つまり、１つのタイヤ群Ｇ５は、２つのタイヤＧ１０からなっている。つまり、図１においては、外輪体Ｄ１の手前側のタイヤ群Ｇ５のみが記載されているが、該外輪体Ｄ１の向こう側にもタイヤ群Ｇ５が存在する。この外輪体Ｄ１は、タイヤ群Ｇ５に圧接しているため、駆動装置Ｇ１によってタイヤ群Ｇ５が回転駆動されると、外輪体Ｄ１もその動きに応じて回転して、上記シェル本体Ｃ１に回転力を伝達する。
【００８９】
次に、上記仕切り板Ｅ１について、図４等を利用して説明する。仕切り板Ｅ１は、シェル本体Ｃ１における第４筒状部Ｃ４０の砕石排出口５０の位置に設けられている。この仕切り板Ｅ１は、いわゆるロストルとして機能するものであり、仕切り板本体部１１００と、取付け部材１１１０とを有している。そして、この仕切り板Ｅ１の平面形状は、図４（ｃ）に示すように、円形の外形形状を有し、全体に板状を呈するとともに、中央には、円形の開口部１１０２が設けられている。そして、この仕切り板Ｅ１は、この開口部１１０２の外周端から外周側にいくに従い、背面側に湾曲する形状を呈している。つまり、その断面形状は、図４（ｂ）に示すように、開口部１１０２の外周端から外周側にかけて略円弧状（又は円弧状）に形成されている。つまり、仕切り板本体部１１００の正面側及び背面側は、球面の一部の形状に形成されていて、仕切り板Ｅ１の正面側及び背面側は、略半球面を呈している。これにより、図４（ｂ）に示す断面形状における仕切り板Ｅ１の正面側の辺部においては、その接線が、中央から外周側に行くに従い、垂直方向（つまり、Ｙ方向）から徐々に４５度程度にまで傾斜する形状となっている。また、仕切り板本体部１１００には、５つのスリット群１１０４が設けられている。このスリット群１１０４は、円弧状に平行に設けられた複数のスリット１１０６により構成されている。このスリット１１０６の断面形状は、図４（ｂ）に示すように、テーパ状に形成されていて、スリット１１０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されている。
【００９０】
また、この仕切り板本体部１１００には、複数（具体的には５つ）の取付け部材１１１０が設けられている。この取付け部材１１１０は、略く字状を呈し、一方の端部側が仕切り板本体部１１００に固定され、他方の端部側が仕切り板本体部１１００の外周側に突出して形成されている。そして、取付け部材１１１０の他方の端部側には、ボルト穴が設けられている。
【００９１】
そして、シェル本体Ｃ１の第４筒状部Ｃ４０の排出側の端部からはブラケット４８が突出して形成されており、このブラケット４８にもボルト穴が形成されていて、取付け部材１１１０は、このブラケット４８にボルトとナットにより締結されることにより、該仕切り板Ｅ１が固定されている。つまり、仕切り板Ｅ１は、シェル本体Ｃ１に取り付けられた状態では、該仕切り板Ｅ１の外周部とは反対側の内側部が原石供給側に対して突状となって湾曲しているといえる。
【００９２】
また、上記分級装置Ｆ１は、図２に示すように、全体に略円筒状に形成され、その外周部には、円筒体Ｆ１０を有している。この円筒体Ｆ１０は、上記シェル本体Ｃ１側にボルトによって締結されており、上記シェル本体Ｃ１が回転すると同時に回転する。そして、該円筒体Ｆ１０の外周の円周上には、金網部材Ｆ２０が設けられている。この金網部材Ｆ２０は、ある粒度の砕石のみを選別して通過させるもので、軸線方向に３分割された状態で、それぞれ配設されている。また、上記円筒体Ｆ１０の後端部Ｆ３０には、開口部が設けられていて、上記金網部材Ｆ２０を通過することができなかった所定量以上の大きさの粉砕媒体ボールや砕石が排出可能である。また、円筒体Ｆ１０の後端には、円筒状部Ｆ４０が設けられ、この円筒状部Ｆ４０の周面には、金網部材Ｆ４０ａが設けられている。この金網部材は、金網部材Ｆ２０における各網径よりも大きい網径の金網部材である。また、この円筒状部Ｆ４０の後端は開口しており、金網部材Ｆ４０ａを通過できなかった粉砕媒体ボールや砕石が排出される。なお、上記円筒体Ｆ１０及び円筒状部Ｆ４０の三方の側面と底面には、カバー部材Ｆ５が設けられている。分級装置Ｆ１が上記のように構成されていることにより、所定の大きさごとに分級することが可能となる。
【００９３】
また、上記駆動装置Ｇ１は、モータやギア等により構成され、タイヤ群Ｇ５に回転力を伝えるように構成されている。
【００９４】
次に、本実施例の作用及び効果について説明する。まず、予め、上記シェル本体Ｃ１内には、図５に示すように、粉砕媒体物としての粉砕媒体ボールＰ１が投入されている。この粉砕媒体ボールＰ１は、ボール型形状に形成されるとともに、複数の大きさのものが混在している。そして、原石Ｑ１を上記ホッパ−Ｂ１０より供給すると、該原石Ｑ１はシュ−トＢ２０の斜面に沿って、上記原石供給口５ｄを介して上記シェル本体Ｃ１内に定量づつ供給される。また、本実施例のミル装置Ａ１は、基本的には湿式によって行うので、所定量の水も同時に供給する。なお、乾式として、水を供給せずに動作させてもよい。
【００９５】
また、この時に、上記原石Ｑ１のシェル本体Ｃ１内への供給は、上記ホッパーＢ１０と上記シュートＢ２０からの自然落下による自然供給によって行われ、通常用いられる駆動装置によって駆動されて強制的に原石をシェル本体内に供給する原石供給装置等は不要である。
【００９６】
つまり、図２、図３等に示すように、上記原石供給口５ｄの径に対して、上記砕石排出口５０の径が同等あるいはそれ以上に大きいため、原石Ｑ１がスムーズに搬送及び排出され、上記原石Ｑ１が上記第１筒状部Ｃ１０近辺に堆積しないため、強制的に原石Ｑ１を上記第１筒状部Ｃ１０内へ押し込む必要がないのである。従って、上述した強制的な原石供給装置を不要とする分、安価で簡略な構成となるとともに、省スペース化を図ることが可能になる。なお、上述した強制的な原石供給装置を用いた構成とすることも可能であり、その場合には、原石の安定供給が可能となる。
【００９７】
続いて、駆動装置Ｇ１によって、タイヤＧ１０及び外輪体Ｄ１を介して上記シェル本体Ｃ１が回転駆動されると、粉砕媒体ボールＰ１が、シェル本体Ｃ１に設けられたライナの働きによって上方に持ち上げられる。つまり、ライナを構成する個別ライナＬにおける突状部Ｌ２０の水平面に対する角度が上記粉砕媒体ボールＰ１を保持できないようになるまで上記ライナが上昇すると、粉砕媒体ボールＰ１が下方に投下される。そのため、該粉砕媒体ボールＰ１の直下に位置する原石Ｑ１が、該粉砕媒体ボールＰ１によって粉砕される。
【００９８】
特に、本実施例のシェル本体Ｃ１においては、第１筒状部Ｃ１０が設けられていて、この第１筒状部Ｃ１０が、排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されていて、そのテーパの角度が比較的大きく形成されているので、粉砕媒体ボールの自由度が増し、投入された原石がこの第１筒状部Ｃ１０に設けられたライナにより掻き上げられながらスムーズに粉砕媒体ボールの流れに送り込むことができる。さらに、本実施例のミル装置によれば、シェル本体Ｃ１の供給側に位置する粉砕媒体ボールの動きが改善されるので、供給側に位置する粉砕媒体ボールにより破砕された原石がシェル本体の中央部に移動しやすくなり、破砕効率を向上させることが可能となる。
【００９９】
また、上記第２筒状部Ｃ２０のテーパが、極微量であるとともに、上記第４筒状部Ｃ４０のテーパが、上記第２筒状部Ｃ２０のテーパに対して大きく形成されている。また、上記シェル本体Ｃ１の軸線方向の中心部が、上記第２筒状部Ｃ２０側にある。それらによって、上記粉砕媒体ボールＰ１が上記シェル本体Ｃ１内に均一（水平）に分布する。これは、以下に示す理由による。
【０１００】
つまり、上記粉砕媒体ボールＰ１の動きは、大きい部材は大きい径の方へ移動し、小さい部材は小さい径の方へ移動するというミル装置の根本原理に従う。ここで、本実施例においては、前述したように、上記第２筒状部Ｃ２０のテーパが、内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパであるため、シェル本体Ｃ１の回転中において、粉砕媒体ボールＰ１の径の大小により粉砕媒体ボールＰ１が偏ることがなく、大きな径の粉砕媒体ボールは供給側にあり、粉砕媒体ボールの径が小さくなるほど排出側にあるようになり、シェル本体Ｃ１の軸線方向に沿って粉砕媒体ボールの大きさに応じて均一に分布する。つまり、仮に、該第２筒状部Ｃ２０が大きなテーパに形成された場合には、径の大きい粉砕媒体ボールが供給側に集中し、また、径の小さい粉砕媒体ボールは上記シェル本体Ｃ１の中央部に集中してしまったりするが、本実施例の場合には、そのようなことがない。逆に、テーパが全くない場合には、粉砕媒体ボールは、シェル本体Ｃ１の回転中において、粉砕媒体ボールの径の大きさに拘わらず、排出側に偏って存在してしまう。つまり、テーパが全くない場合には、粉砕媒体ボールの径の大きさに関係なくシェル本体の軸線方向にばらつくのであるが、水流があるために、粉砕媒体ボールは、排出側に偏ってしまう。また、粉砕媒体ボールにより砕かれた原石は、水流の動きや極微量なテーパによる周速の差等により、排出側に移動していく。つまり、粉砕媒体ボールの場合と同様に、原石は大きさの小さいもの程、水流の動きや極微量なテーパによる周速の差等により、排出側に移動していく。
【０１０１】
従って、上記第２筒状部Ｃ２０内においては、極微量なテーパに設定することによって、上記粉砕媒体ボールＰ１の分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、粉砕媒体ボールＰ１の転動落下による上記原石の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第１筒状部Ｃ１０の極微量なテーパの大きさは、使用する粉砕媒体ボールＰ１の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【０１０２】
また、上記第４筒状部Ｃ４０は、内径が排出側に近いほど小径であるとともに、上記第２筒状部Ｃ２０におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパである。そのため、その急激に傾斜したテーパによる周速の差異が大きくなるため、小さく砕かれた砕石は十分に上記砕石排出口５０に排出することができる。従って、搬送が十分でない場合のように、第２筒状部Ｃ２０の後端部位や第３筒状部Ｃ３０の部位に上記原石及び粉砕媒体ボールが、堆積してしまうことがない。また、上記第４筒状部Ｃ４０内においては、上記第２筒状部Ｃ２０におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパに設定することによって、粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて上記粉砕媒体ボールの分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、粉砕媒体ボールＰ１の転動落下による上記原石の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第４筒状部Ｃ４０のテーパの大きさは、使用する粉砕媒体ボールＰ１の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【０１０３】
また、内径が均一に形成されている上記第３筒状部Ｃ３０が設けられているので、この第３筒状部Ｃ３０の部位では、周速が一定であり、供給側からスムーズに搬送されてきた原石の破砕時間を調整することができ、原石の大きさを調整することが可能となる。つまり、この第３筒状部Ｃ３０の軸線方向の長さを長く設定しておくことにより、第３筒状部Ｃ３０における破砕時間を長く取ることができて、これにより原石をより微粉砕することができ、一方、第３筒状部Ｃ３０の軸線方向の長さを短く設定しておくことにより、第３筒状部Ｃ３０における破砕時間を短くでき、原石の粒径を大きなままとしておくことができる。
【０１０４】
さらに、上記シェル本体Ｃ１の軸線方向の中心部Ｗが、上記第２筒状部Ｃ２０側にあり、また、第３筒状部Ｃ３０の軸線方向の長さは、第４筒状部Ｃ４０の軸線方向の長さの２０％〜７０％に形成されている。そのため、極微量なテーパの部分（つまり、第２筒状部Ｃ２０）や、テーパが設けられていない部分（つまり、第３筒状部Ｃ３０）が急激なテーパの部分よりも長い配分となるため、砕石排出口５０付近に原石や粉砕媒体ボールが堆積することがない。つまり、排出効率が高くなりすぎることにより、砕石排出口５０近辺に、上記原石や粉砕媒体ボールＰ１が堆積してしまうことがない。
【０１０５】
また、シェル本体Ｃ１が上記の形状に形成されていることから、シェル本体Ｃ１の供給側には大きな径の粉砕媒体ボールが存在し、排出側に行くに従い、小さな径の粉砕媒体ボールが存在するので、シェル本体Ｃ１の排出側（すなわち、第４筒状部Ｃ４０）においては、小さな径の粉砕媒体ボールにより粉砕が行われることから、過粉砕を防止することが可能となる。
【０１０６】
また、シェル本体Ｃ１に設けられたライナは、上記個別ライナを配設することにより構成されているので、上記第１の方法のように配設されている場合には、粉砕媒体ボールをなるべく供給側に戻したり、粉砕時間を長くして径の小さい製品を製造することができ、一方、上記第２の方法のように配設されている場合には、粉砕媒体ボールをなるべく排出側に送ったり、粉砕時間を短くして径の大きい製品を製造することができる。
【０１０７】
そして、粉砕された原石等は、シェル本体Ｃ１における砕石排出口５０に至ると、この砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１との隙間から排出されて、分級装置Ｆ１に側に排出される。また、スリット１１０６からも原石等は排出される。
【０１０８】
なお、砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１との隙間や、スリットの大きさよりも大きい原石や粉砕媒体ボールは、この仕切り板Ｅ１により押し返される（図４（ａ）参照）。その際、上記仕切り板Ｅ１は、その中央から外周側にいくに従い、背面側に湾曲する形状を呈しているので、この仕切り板Ｅ１に押し寄せられた粉砕媒体ボールが仕切り板Ｅ１により押し返されて、粉砕媒体ボールが偏摩耗してしまうことがない。また、仕切り板Ｅ１に設けられたスリット１１０６が、その断面形状がテーパ状に形成されていて、スリット１１０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されているので、このスリット１１０６に粉砕媒体ボールが目詰まりすることがない。つまり、従来の仕切り板のように平板状であり、スリットの断面形状がテーパ状になっていない場合には、この仕切り板に押し寄せられた粉砕媒体ボールは、この仕切り板に押しつけられたまま移動せずに粉砕媒体ボールが偏摩耗したり、スリットに目詰まりしたりするという問題があったが、本実施例のミル装置における仕切り板Ｅ１によればそのような支障はない。
【０１０９】
なお、仕切り板Ｅ１に設けられた開口部１１０２は、通常砕石の排出用には用いられないが、シェル本体Ｃ１の内部を点検する際の出入り口に使用したり、外部からシェル本体Ｃ１内を観察する際の観察窓として用いられる。また、この開口部１１０２は、ボール投入シュートを差し込む差込み口としても使用され、このボール投入シュートから粉砕媒体ボールが投入される。
【０１１０】
また、上記構成のミル装置Ａ１においては、調整板部５が設けられているので、この調整板部５の内径、特に、フランジ部５ａやカーテンゴム部５ｂの内径を調整することにより、シェル本体Ｃ１の原石供給口の大きさを調整することができる。これにより、原料となる原石のサイズや、原料の物性の違いや、目的の製品の粒度等に応じて、シェル本体Ｃ１の原石供給口の大きさを調整することができる。例えば、大きなサイズの原料を投入する場合には、調整板部５を開口部の口径の大きいものとすればよい。
【０１１１】
なお、上記の説明において、仕切り板Ｅ１は図４に示す形状であるとして説明したが、図６に示すような形状であってもよい。つまり、図６に示す仕切り板Ｅ１’は、仕切り板本体部１２００と、取付け部材１２１０とを有している。そして、この仕切り板Ｅ１’の平面形状は、仕切り板Ｅ１と同様に、円形の外形形状を有し、全体に板状を呈するとともに、中央には、円形の開口部１２０２が設けられている。なお、この仕切り板Ｅ１’の縦方向の断面形状、つまり、Ｙ方向の断面形状は円環状を呈している。そして、この仕切り板Ｅ１’は、この開口部１２０２の外周端から外周側に向けて湾曲しない形状を呈している。つまり、その断面形状は、図６に示すように、正面側と背面側ともに開口部１２０２の外周端から外周側にかけて直線状に形成されている。つまり、図６に示す断面形状における仕切り板Ｅ１’の正面側の辺部及び背面側の辺部においては、その接線が一定の形状となっている。また、仕切り板本体部１２００には、上記第１実施例の場合と同様に、５つのスリット群１２０４が設けられている。このスリット群１２０４は、円弧状に平行に設けられた複数のスリット１２０６により構成されている。このスリット１２０６の断面形状は、図６に示すように、テーパ状に形成されていて、スリット１２０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されている。
【０１１２】
また、この仕切り板本体部１２００には、複数（具体的には５つ）の取付け部材１２１０が設けられている。この取付け部材１２１０は、略く字状を呈し、一方の端部側が仕切り板本体部１２００に固定され、他方の端部側が仕切り板本体部１２００の外周側に突出して形成されている。そして、取付け部材１２１０の他方の端部側には、ボルト穴が設けられている。
【０１１３】
そして、シェル本体Ｃ１の第４筒状部Ｃ４０の排出側の端部からはブラケット４８が突出して形成されており、このブラケット４８にもボルト穴が形成されていて、取付け部材１２１０は、このブラケット４８にボルトとナットにより締結されることにより、該仕切り板Ｅ１’が固定される。
【０１１４】
なお、この仕切り板Ｅ１’による作用・効果は上記仕切り板Ｅ１の場合と同様である。すなわち、砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１’との隙間や、スリットの大きさよりも大きい原石や粉砕媒体ボールは、この仕切り板Ｅ１’により押し返される。その際、上記仕切り板Ｅ１’は、上記のような形状となっているので、この仕切り板Ｅ１’に押し寄せられた粉砕媒体ボールが仕切り板Ｅ１’により押し返されて、粉砕媒体ボールが偏摩耗してしまうことがない。また、仕切り板Ｅ１’に設けられたスリット１２０６が、その断面形状がテーパ状に形成されていて、スリット１２０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されているので、このスリット１２０６に粉砕媒体ボールが目詰まりすることがない。なお、仕切り板Ｅ１’に設けられた開口部１２０２は、通常砕石の排出用には用いられないが、シェル本体Ｃ１の内部を点検する際の出入り口に使用したり、外部からシェル本体Ｃ１内を観察する際の観察窓として用いられる。また、この開口部１２０２は、ボール投入シュートを差し込む差込み口としても使用され、このボール投入シュートから粉砕媒体ボールが投入される。
【０１１５】
また、図７に示すように、砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１（又は仕切り板Ｅ１’）との隙間を調整するための延長部材Ｈを設けるようにしてもよい。この延長部材Ｈは、基台部１３００と、筒状部１３０２とを有している。この基台部１３００は、リング状の板状を呈し、シェル本体Ｃ１の後端部に取付け可能となっている。また、筒状部１３０２は、基台部１３００の内側の端部から突出して設けられており、板状の円錐台状に形成されている。この筒状部１３０２の内面は、図７に示すように、第４筒状部Ｃ４０の内面と連続した状態となっている。この延長部材Ｈを設けることにより、砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１との隙間の大きさを調整できるので、シェル本体Ｃ１から排出される砕石の粒度を調整することができる。つまり、筒状部１３０２の長さを長くして、隙間を狭くした場合には、排出される砕石の粒度を小さくでき、一方、筒状部１３０２の長さを短くして、隙間を広くした場合には、排出される砕石の粒度を大きくすることができる。よって、筒状部１３０２の長さが異なる複数の延長部材Ｈを用意しておき、粒度の小さい砕石が必要な場合には、筒状部１３０２の長さが長い延長部材Ｈを取り付け、一方、粒度の大きい砕石が必要な場合には、筒状部１３０２の長さが短い延長部材Ｈを取り付ければよい。また、筒状部１３０２のテーパ角度が異なる延長部材を複数用意して、これにより、砕石排出口５０と仕切り板Ｅ１との隙間の大きさを調整してもよい。この延長部材Ｈが、上記「砕石排出口の開口部に設けられた排出口の大きさを縮小するための部材」や上記「砕石排出口と上記仕切り板との間隔を調整するための部材」に当たる。
【０１１６】
次に、第２実施例のミル装置について、図８〜図１０等を利用して説明する。第２実施例のミル装置は、上記第１実施例のミル装置と同様の構成であるが、シェル本体の形状が異なる。
【０１１７】
この第２実施例のミル装置Ａ２は、図８に示すように、ホッパーＢ１０と、シェル本体Ｃ２と、外輪体Ｄ１と、仕切り板Ｅ１と、分級装置Ｆ１と、駆動装置Ｇ１とを有している。
【０１１８】
上記ホッパーＢ１０は、上記第１実施例と同様の構成であるので、その詳しい説明を省略する。
【０１１９】
次に、上記シェル本体Ｃ２は、図９に示すように、原石供給部Ｃ１０５と、第１筒状部Ｃ１１０と、第２筒状部Ｃ１２０と、第３筒状部Ｃ１３０とを有している。
【０１２０】
上記原石供給部Ｃ１０５は、上記第１実施例における原石供給部Ｃ５と同様の構成である。つまり、上記原石供給部Ｃ５は、図３等に示すように、調整板部５と、円筒状部７とを有しており、調整板部５は、フランジ部５ａと、カーテンゴム部５ｂと、押さえ板５ｃ−１とを有している。このフランジ部５ａは、環状の板状を呈し、円筒状部７における筒状本体部７−１から連設されたフランジ部７−２に当接して固定されている。また、カーテンゴム部５ｂは、環状の板状を呈していて、該フランジ部５ａに固定されている。このカーテンゴム部５ｂの内径は、フランジ部５ａの内径よりも小さく形成されている。また、フランジ部５ａの内側には、ライナ５ｃ−２が設けられている。なお、このカーテンゴム部５ｂとライナ５ｃ−２とをフランジ部５ａに固定するに当たっては、カーテンゴム部５ｂの外側に押さえ板５ｃ−１を設け、図示しないボルトとナットにより締結して固定する。この調整板部５が、上記「原石供給口の開口部に設けられた投入口の大きさを縮小するための部材」に当たる。
【０１２１】
このような構成とすることにより、調整板部５の中央部には、原石Ｑ１を投入するための原石供給口５ｄが形成される。この調整板部５が、上記シェル本体Ｃ２の原石供給側の側壁となる。そして、該原石供給口５ｄには前述したシュートＢ２０が挿入されており、上記原石Ｑ１が上記シェル本体Ｃ２内に投入されるようになっている。なお、原石供給口５ｄの下方には、集積部Ｂ３０が設けられている。この集積部Ｂ３０は、こぼれた原石や水を集めるためのものである。
【０１２２】
また、円筒状部７は、シェル本体Ｃ２の軸線方向に短く構成された円筒状の部材であり、筒状本体部７−１と、ライナ７−３とを有している。なお、このライナ７−３は、金属或いはゴム等により形成されている。
【０１２３】
次に、第１筒状部Ｃ１１０は、該原石供給部Ｃ１０５の端部から連設されていて、上記第１実施例における第１筒状部Ｃ１０と同様の構成となっている。
【０１２４】
すなわち、第１筒状部Ｃ１１０は、筒状を呈し、少なくともその内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。第１筒状部Ｃ１１０における供給側の内径寸法Ｓ１よりも排出側の内径寸法Ｓ２の方が大きく形成されていて、この第１筒状部Ｃ１１０の内面のシェル本体Ｃ２の軸線方向（回転軸方向としてもよい）に対する角度θ１（図３参照）は、４５度〜７０度となっている。すなわち、第１筒状部Ｃ１１０における内壁のテーパ形状のテーパ角度は、４０度〜９０度となっている。ここで、この第１筒状部Ｃ１０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、第１筒状部Ｃ１１０を回転軸を通る平面で切断した断面における第１筒状部Ｃ１１０の内壁がなす角度をいう。また、第１筒状部Ｃ１１０の内径とは、厳密には、回転軸とライナの突状部の頂点との間の距離を２倍した長さである。つまり、後述するように、ライナは凹凸形状を呈しているので、突状部の高さを基準とする。以下においても同様である。
【０１２５】
ここで、第１筒状部Ｃ１１０は、筒状本体部（第１の筒状体部）１１２と、ライナ１１４とを有している。この筒状本体部１１２は、筒状を呈し、第１筒状部Ｃ１１０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、筒状本体部１１２の外径も排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部１１２の外面のシェル本体Ｃ２の軸線方向（「回転軸方向」としてもよい）に対する角度θ２は、４５度〜７０度となっている。同様に、筒状本体部１１２の内面のシェル本体Ｃ２の軸線方向（回転軸方向としてもよい）に対する角度も、４５度〜７０度となっている。
【０１２６】
また、ライナ１１４は、図９に示すように、シェル本体Ｃ２内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部１１２の内側に設けられている。このライナ１１４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１１４を構成する個別ライナの形状は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１２７】
次に、第２筒状部Ｃ１２０は、該第１筒状部Ｃ１１０の端部から連設されていて、筒状を呈し、少なくともその内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパ（図示せず）を有する円錐台形状に形成されている。つまり、第２筒状部Ｃ１２０における供給側の内径寸法Ｓ２よりも、後述するように微量ながら排出側の内径寸法Ｓ３の方が小さく形成されている。ここで、この第２筒状部におけるテーパ形状のテーパ角度は、第２筒状部を回転軸を通る平面で切断した断面において、第２筒状部がなす角度をいう。
【０１２８】
ここで、第２筒状部Ｃ１２０は、筒状本体部（第２の筒状体部）１２２と、ライナ１２４とを有し、該筒状本体部１２２は、略円筒状を呈し、第２筒状部Ｃ１２０の外壁部をなし、その内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、筒状本体部１２２の外径も供給側に近いほど大径となる極微量なテーパを有する円錐台形状に形成されている。
【０１２９】
ライナ１２４は、図９に示すように、シェル本体Ｃ２内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部１２２の内側に設けられている。このライナ１２４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１２４を構成する個別ライナの形状は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１３０】
なお、上述した上記第２筒状部Ｃ１２０における極微量なテーパとしては、第２筒状部Ｃ２０の軸線方向の長さをＴ２とし、テーパαをα＝（Ｓ２−Ｓ３）／Ｔ２の値とした場合に、０．０１≦α≦０．０４程度に設定した場合に好適であった。
【０１３１】
なお、上記第１筒状部Ｃ１１０と第２筒状部Ｃ１２０との接続状態を詳説すると、上記第１筒状部Ｃ１１０の筒状本体部１１２は、砕石排出側の端部の位置で内径が最も大きく、また、第２筒状部Ｃ１２０の筒状本体部１２２は、原石供給側の端部の位置で内径が最も大きく形成されており、さらに、筒状本体部１１２の砕石排出側の端部における内径と、筒状本体部１２２の原石供給側の端部における内径とが同一であり、これにより、第１筒状部Ｃ１１０の内部空間と第２筒状部Ｃ１２０の内部空間とが連続的に形成されている。
【０１３２】
次に、第３筒状部Ｃ１３０は、該第２筒状部Ｃ１２０の端部から連設されていて、略円錐台形状の筒状に形成され、シェル本体Ｃ２の長手方向において、砕石排出側に配置されている。この第３筒状部Ｃ１３０は、少なくともその内径が排出側に近いほど小径に形成され、第２筒状部Ｃ１２０におけるテーパの角度よりも大きいが、第１筒状部Ｃ１１０におけるテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。つまり、供給側の内径寸法Ｓ３よりも、後述するように排出側の内径寸法Ｓ４の方が急激に小さく形成されている。
【０１３３】
ここで、この第３筒状部Ｃ１３０は、筒状本体部（第３の筒状体部）１３２と、ライナ１３４とを有し、該筒状本体部１３２は、筒状を呈し、第３筒状部Ｃ１３０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど小径に形成され、上記第２筒状部Ｃ１２０の筒状本体部１２２におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、第３筒状部Ｃ１３０の外径も、排出側に近いほど小径に形成され、上記第２筒状部Ｃ１２０の筒状本体部１２２におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部１３２における内径及び外径におけるテーパ形状も、第２筒状部Ｃ１２０における筒状本体部１２２のテーパの角度よりも大きいが、第１筒状部Ｃ１１０における筒状本体部１１２のテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。
【０１３４】
ライナ１３４は、図９に示すように、シェル本体Ｃ２内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部１３２の内側に設けられている。このライナ１３４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ１３４を構成する個別ライナの形状は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１３５】
また、上記第３筒状部Ｃ１３０の軸線方向の長さは、図９に示すように、寸法Ｔ３に形成されている。さらに、上記第３筒状部Ｃ１３０の砕石排出側となる端部には、開口する砕石排出口１４０が形成されている。
【０１３６】
なお、上述した上記第３筒状部Ｃ１３０における急激に傾斜したテーパとは、図９に示す角度θ３を、２０°≦θ３≦６０°程度に設定した場合に好適であった。この角度θ３が、テーパ形状におけるテーパ角度に当たる。つまり、第３筒状部Ｃ１３０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、回転軸を通る平面で切断した断面において、第３筒状部Ｃ１３０がなす角度をいう。
【０１３７】
そして、上記第１筒状部Ｃ１１０と上記第２筒状部Ｃ１２０と上記第３筒状部Ｃ１３０とが、連続的に連接されて、中空筒体でなるシェル本体Ｃ２の側面部が形成されている。そして、第１筒状部Ｃ１１０と上記第２筒状部Ｃ１２０と上記第３筒状部Ｃ１３０とで、連続的な内部空間が形成されている。この時に、上記第２筒状部Ｃ１２０の軸線方向の長さ寸法Ｔ２は、上記第３筒状部Ｃ１３０の軸線方向の長さ寸法Ｔ３よりも長く形成されている。また、図９に示すように、上記シェル本体Ｃ２の軸線方向の中心部Ｗは、第２筒状部Ｃ１２０側に存在することになる。
【０１３８】
次に、シェル本体Ｃ２に設けられているライナについては、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳しい説明を省略する。つまり、シェル本体Ｃ２に設けられているライナを構成する個別ライナは、上記第１実施例の場合と同様に構成されている。
【０１３９】
また、第２実施例のミル装置Ａ２における外輪体Ｄ１や、仕切り板Ｅ１や、分級装置Ｆ１の構成は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳しい説明を省略する。
【０１４０】
次に、本実施例の作用及び効果について説明する。まず、予め、上記シェル本体Ｃ２内には、図１０に示すように、粉砕媒体物としての粉砕媒体ボールＰ１が投入されている。この粉砕媒体ボールＰ１は、ボール型形状に形成されるとともに、複数の大きさのものが混在している。そして、原石Ｑ１を上記ホッパ−Ｂ１０より供給すると、該原石Ｑ１はシュ−トＢ２０の斜面に沿って、上記原石供給口５ｄを介して上記シェル本体Ｃ２内に定量づつ供給される。また、本実施例のミル装置Ａ２は、基本的には湿式によって行うので、所定量の水も同時に供給する。なお、乾式として、水を供給せずに動作させてもよい。
【０１４１】
また、この時に、上記原石Ｑ１のシェル本体Ｃ２内への供給は、上記ホッパーＢ１０と上記シュートＢ２０からの自然落下による自然供給によって行われ、通常用いられる駆動装置によって駆動されて強制的に原石をシェル本体内に供給する原石供給装置等は不要である。
【０１４２】
つまり、図３、図９等に示すように、上記原石供給口５ｄの径に対して、上記砕石排出口１４０の径が同等あるいはそれ以上に大きいため、原石Ｑ１がスムーズに搬送及び排出され、上記原石Ｑ１が上記第１筒状部Ｃ１１０近辺に堆積しないため、強制的に原石Ｑ１を上記第１筒状部Ｃ１１０内へ押し込む必要がないのである。従って、上述した強制的な原石供給装置を不要とする分、安価で簡略な構成となるとともに、省スペース化を図ることが可能になる。なお、上述した強制的な原石供給装置を用いた構成とすることも可能であり、その場合には、原石の安定供給が可能となる。
【０１４３】
続いて、駆動装置Ｇ１によって、タイヤＧ１０及び外輪体Ｄ１を介して上記シェル本体Ｃ２が回転駆動されると、粉砕媒体ボールＰ１が、シェル本体Ｃ２に設けられたライナの働きによって上方に持ち上げられる。つまり、ライナを構成する個別ライナＬにおける突状部Ｌ２０の水平面に対する角度が上記粉砕媒体ボールＰ１を保持できないようになるまで上記ライナが上昇すると、粉砕媒体ボールＰ１が下方に投下される。そのため、該粉砕媒体ボールＰ１の直下に位置する原石Ｑ１が、該粉砕媒体ボールＰ１によって粉砕される。
【０１４４】
特に、本実施例のシェル本体Ｃ２においては、第１筒状部Ｃ１１０が設けられていて、この第１筒状部Ｃ１１０が、排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されていて、そのテーパの角度が比較的大きく形成されているので、粉砕媒体ボールの自由度が増し、投入された原石がこの第１筒状部Ｃ１１０に設けられたライナにより掻き上げられながらスムーズに粉砕媒体ボールの流れに送り込むことができる。さらに、本実施例のミル装置によれば、シェル本体Ｃ２の供給側に位置する粉砕媒体ボールの動きが改善されるので、供給側に位置する粉砕媒体ボールにより破砕された原石がシェル本体の中央部に移動しやすくなり、破砕効率を向上させることが可能となる。
【０１４５】
また、上記第２筒状部Ｃ１２０のテーパが、極微量であるとともに、上記第３筒状部Ｃ１３０のテーパが、上記第２筒状部Ｃ１２０のテーパに対して大きく形成されている。また、上記シェル本体Ｃ２の軸線方向の中心部が、上記第２筒状部Ｃ１２０側にある。それらによって、上記粉砕媒体ボールＰ１が上記シェル本体Ｃ２内に均一（水平）に分布する。これは、以下に示す理由による。
【０１４６】
つまり、上記粉砕媒体ボールＰ１の動きは、大きい部材は大きい径の方へ移動し、小さい部材は小さい径の方へ移動するというミル装置の根本原理に従う。ここで、本実施例においては、前述したように、上記第１筒状部Ｃ１１０のテーパが、内径が供給側に近いほど大径となる極微量なテーパであるため、シェル本体Ｃ２の回転中において、粉砕媒体ボールＰ１の径の大小により粉砕媒体ボールＰ１が偏ることがなく、大きな径の粉砕媒体ボールは供給側にあり、粉砕媒体ボールの径が小さくなるほど排出側にあるようになり、粉砕媒体ボールの大きさに応じて均一に分布する。つまり、仮に、該第２筒状部Ｃ１２０が大きなテーパに形成された場合には、径の大きい粉砕媒体ボールが供給側に集中し、また、径の小さい粉砕媒体ボールは上記シェル本体Ｃ２の中央部に集中してしまったりするが、本実施例の場合には、そのようなことがない。逆に、テーパが全くない場合には、粉砕媒体ボールは、シェル本体Ｃ２の回転中において、粉砕媒体ボールの径の大きさに拘わらず、排出側に偏って存在してしまう。つまり、テーパが全くない場合には、粉砕媒体ボールの径の大きさに関係なくシェル本体の軸線方向にばらつくのであるが、水流があるために、粉砕媒体ボールは、排出側に偏ってしまう。また、粉砕媒体ボールにより砕かれた原石は、水流の動きや極微量なテーパによる周速の差等により、排出側に移動していく。つまり、粉砕媒体ボールの場合と同様に、原石は大きさの小さいもの程、水流の動きや極微量なテーパによる周速の差等により、排出側に移動していく。
【０１４７】
従って、上記第２筒状部Ｃ１２０内においては、極微量なテーパに設定することによって、上記粉砕媒体ボールＰ１の分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、粉砕媒体ボールＰ１の転動落下による上記原石の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第１筒状部Ｃ１１０の極微量なテーパの大きさは、使用する粉砕媒体ボールＰ１の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【０１４８】
また、上記第３筒状部Ｃ１３０は、内径が排出側に近いほど小径であるとともに、上記第２筒状部Ｃ１２０におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパである。そのため、その急激に傾斜したテーパによる周速の差異が大きくなるため、小さく砕かれた砕石は十分に上記砕石排出口１４０に排出することができる。従って、搬送が十分でない場合のように、第２筒状部Ｃ１２０の後端部位や第３筒状部Ｃ１３０の部位に上記原石及び粉砕媒体ボールが、堆積してしまうことがない。また、上記第３筒状部Ｃ１３０内においては、上記第２筒状部Ｃ１２０におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパに設定することによって、粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて上記粉砕媒体ボールの分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、粉砕媒体ボールＰ１の転動落下による上記原石の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第３筒状部Ｃ１３０のテーパの大きさは、使用する粉砕媒体ボールＰ１の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【０１４９】
さらに、上記シェル本体Ｃ２の軸線方向の中心部Ｗが、上記第２筒状部Ｃ１２０側にある。そのため、極微量なテーパの部分（つまり、第２筒状部Ｃ１２０）が急激なテーパの部分よりも長い配分となるため、砕石排出口１４０付近に原石や粉砕媒体ボールが堆積することがない。つまり、排出効率が高くなりすぎることにより、砕石排出口１４０近辺に、上記原石や粉砕媒体ボールＰ１が堆積してしまうことがない。
【０１５０】
また、シェル本体Ｃ２が上記の形状に形成されていることから、シェル本体Ｃ２の供給側には大きな径の粉砕媒体ボールが存在し、排出側に行くに従い、小さな径の粉砕媒体ボールが存在するので、シェル本体Ｃ２の排出側（すなわち、第３筒状部Ｃ１３０）においては、小さな径の粉砕媒体ボールにより粉砕が行われることから、過粉砕を防止することが可能となる。
【０１５１】
また、シェル本体Ｃ２に設けられたライナは、上記個別ライナを配設することにより構成されているので、上記第１の方法のように配設されている場合には、粉砕媒体ボールをなるべく供給側に戻したり、粉砕時間を長くして径の小さい製品を製造することができ、一方、上記第２の方法のように配設されている場合には、粉砕媒体ボールをなるべく排出側に送ったり、粉砕時間を短くして径の大きい製品を製造することができる。
【０１５２】
そして、粉砕された原石等は、シェル本体Ｃ２における砕石排出口１４０に至ると、この砕石排出口１４０と仕切り板Ｅ１との隙間から排出されて、分級装置Ｆ１に側に排出される。また、スリット１１０６からも原石等は排出される。
【０１５３】
なお、砕石排出口１４０と仕切り板Ｅ１との隙間や、スリットの大きさよりも大きい原石や粉砕媒体ボールは、この仕切り板Ｅ１により押し返される。その際、上記仕切り板Ｅ１は、その中央から外周側にいくに従い、背面側に湾曲する形状を呈しているので、この仕切り板Ｅ１に押し寄せられた粉砕媒体ボールが仕切り板Ｅ１により押し返されて、粉砕媒体ボールが偏摩耗してしまうことがない。また、仕切り板Ｅ１に設けられたスリット１１０６が、その断面形状がテーパ状に形成されていて、スリット１１０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されているので、このスリット１１０６に粉砕媒体ボールが目詰まりすることがない。つまり、従来の仕切り板のように平板状であり、スリットの断面形状がテーパ状になっていない場合には、この仕切り板に押し寄せられた粉砕媒体ボールは、この仕切り板に押しつけられたまま移動せずに粉砕媒体ボールが偏摩耗したり、スリットに目詰まりしたりするという問題があったが、本実施例のミル装置における仕切り板Ｅ１によればそのような支障はない。
【０１５４】
なお、仕切り板Ｅ１に設けられた開口部１１０２は、通常砕石の排出用には用いられないが、シェル本体Ｃ２の内部を点検する際の出入り口に使用したり、外部からシェル本体Ｃ２内を観察する際の観察窓として用いられる。また、この開口部１１０２は、ボール投入シュートを差し込む差込み口としても使用され、このボール投入シュートから粉砕媒体ボールが投入される。
【０１５５】
また、上記構成のミル装置Ａ２においては、調整板部５が設けられているので、この調整板部５の内径、特に、フランジ部５ａやカーテンゴム部５ｂの内径を調整することにより、シェル本体Ｃ２の原石供給口の大きさを調整することができる。これにより、原料となる原石のサイズや、原料の物性の違いや、目的の製品の粒度等に応じて、シェル本体Ｃ２の原石供給口の大きさを調整することができる。例えば、大きなサイズの原料を投入する場合には、調整板部５を開口部の口径の大きいものとすればよい。
【０１５６】
なお、上記の説明において、仕切り板Ｅ１は図４に示す形状であるとして説明したが、上記第１実施例の場合と同様に、図６に示すような仕切り板Ｅ１’としてもよい。この仕切り板Ｅ１’の構成、作用、効果については、上記第１実施例の場合と同様であるので、詳細な説明を省略する。
【０１５７】
また、上記第１実施例の場合と同様に、図７に示すように、砕石排出口１４０と仕切り板Ｅ１又は仕切り板Ｅ１’との隙間を調整するための延長部材Ｈを設けるようにしてもよい。延長部材Ｈの構成、作用、効果については、上記第１実施例の場合と同様であるので、詳細な説明を省略する。
【０１５８】
次に、第３実施例のミル装置について、図１１〜図１３等を利用して説明する。第３実施例のミル装置は、上記第１実施例のミル装置や第２実施例のミル装置と同様の構成であるが、シェル本体の形状が異なる。
【０１５９】
この第３実施例のミル装置Ａ３は、図１１に示すように、ホッパーＢ１０と、シェル本体Ｃ３と、外輪体Ｄ１と、仕切り板Ｅ１と、分級装置Ｆ１と、駆動装置Ｇ１とを有している。
【０１６０】
上記ホッパーＢ１０は、上記第１実施例と同様の構成であるので、その詳しい説明を省略する。
【０１６１】
次に、上記シェル本体Ｃ３は、図１２に示すように、原石供給部Ｃ２０５と、第１筒状部Ｃ２１０と、第２筒状部Ｃ２２０と、第３筒状部Ｃ２３０とを有している。
【０１６２】
上記原石供給部Ｃ２０５は、上記第１実施例における原石供給部Ｃ５と同様の構成である。つまり、上記原石供給部Ｃ５は、図３等に示すように、調整板部５と、円筒状部７とを有しており、調整板部５は、フランジ部５ａと、カーテンゴム部５ｂと、押さえ板５ｃ−１とを有している。このフランジ部５ａは、環状の板状を呈し、円筒状部７における筒状本体部７−１から連設されたフランジ部７−２に当接して固定されている。また、カーテンゴム部５ｂは、環状の板状を呈していて、該フランジ部５ａに固定されている。このカーテンゴム部５ｂの内径は、フランジ部５ａの内径よりも小さく形成されている。また、フランジ部５ａの内側には、ライナ５ｃ−２が設けられている。なお、このカーテンゴム部５ｂとライナ５ｃ−２とをフランジ部５ａに固定するに当たっては、カーテンゴム部５ｂの外側に押さえ板５ｃ−１を設け、図示しないボルトとナットにより締結して固定する。この調整板部５が、上記「原石供給口の開口部に設けられた投入口の大きさを縮小するための部材」に当たる。
【０１６３】
このような構成とすることにより、調整板部５の中央部には、原石Ｑ１を投入するための原石供給口５ｄが形成される。この調整板部５が、上記シェル本体Ｃ３の原石供給側の側壁となる。そして、該原石供給口５ｄには前述したシュートＢ２０が挿入されており、上記原石Ｑ１が上記シェル本体Ｃ３内に投入されるようになっている。なお、原石供給口５ｄの下方には、集積部Ｂ３０が設けられている。この集積部Ｂ３０は、こぼれた原石や水を集めるためのものである。
【０１６４】
また、円筒状部７は、シェル本体Ｃ３の軸線方向に短く構成された円筒状の部材であり、筒状本体部７−１と、ライナ７−３とを有している。なお、このライナ７−３は、金属或いはゴム等により形成されている。
【０１６５】
次に、第１筒状部Ｃ２１０は、該原石供給部Ｃ２０５の端部から連設されていて、上記第１実施例における第１筒状部Ｃ１０と同様の構成となっている。
【０１６６】
すなわち、第１筒状部Ｃ２１０は、筒状を呈し、少なくともその内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。第１筒状部Ｃ２１０における供給側の内径寸法Ｓ１よりも排出側の内径寸法Ｓ２の方が大きく形成されていて、この第１筒状部Ｃ２１０の内面のシェル本体Ｃ３の軸線方向（回転軸方向としてもよい）に対する角度θ１（図３参照）は、４５度〜７０度となっている。すなわち、第１筒状部Ｃ２１０における内壁のテーパ形状のテーパ角度は、４０度〜９０度となっている。ここで、この第１筒状部Ｃ２１０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、第１筒状部Ｃ２１０を回転軸を通る平面で切断した断面における第１筒状部Ｃ２１０の内壁がなす角度をいう。また、第１筒状部Ｃ２１０の内径とは、厳密には、回転軸とライナの突状部の頂点との間の距離を２倍した長さである。つまり、後述するように、ライナは凹凸形状を呈しているので、突状部の高さを基準とする。以下においても同様である。
【０１６７】
ここで、第１筒状部Ｃ２１０は、筒状本体部（第１の筒状体部）２１２と、ライナ２１４とを有している。この筒状本体部２１２は、筒状を呈し、第１筒状部Ｃ２１０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、筒状本体部２１２の外径も排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部２１２の外面のシェル本体Ｃ３の軸線方向（「回転軸方向」としてもよい）に対する角度θ２は、４５度〜７０度となっている。同様に、筒状本体部２１２の内面のシェル本体Ｃ３の軸線方向（回転軸方向としてもよい）に対する角度も、４５度〜７０度となっている。
【０１６８】
また、ライナ２１４は、図１２に示すように、シェル本体Ｃ３内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部２１２の内側に設けられている。このライナ２１４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ２１４を構成する個別ライナの形状は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１６９】
次に、第２筒状部Ｃ２２０は、該第１筒状部Ｃ２１０の端部から連設されていて、筒状を呈し、少なくともその内径が一定に形成されている。つまり、第２筒状部Ｃ２２０における供給側の内径寸法Ｓ２と排出側の内径寸法Ｓ３とは同一に形成されている。すなわち、この第２筒状部Ｃ２２０は、円筒状に形成されている。
【０１７０】
ここで、第２筒状部Ｃ２２０は、筒状本体部（第２の筒状体部）２２２と、ライナ２２４とを有し、該筒状本体部２２２は、円筒状を呈し、第２筒状部Ｃ２２０の外壁部をなし、その内径は、供給側から排出側に至るまで均一に形成されている。また、第２筒状部Ｃ２２０の外径も供給側から排出側に至るまで均一に形成されている。
【０１７１】
ライナ２２４は、図１２に示すように、シェル本体Ｃ３内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部２２２の内側に設けられている。このライナ２２４は、板状の円筒状形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ２２４を構成する個別ライナの形状の詳細については、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１７２】
なお、上記第１筒状部Ｃ２１０と第２筒状部Ｃ２２０との接続状態を詳説すると、上記第１筒状部Ｃ２１０の筒状本体部２１２は、砕石排出側の端部の位置で内径が最も大きく、また、第２筒状部Ｃ２２０の筒状本体部２２２は、原石供給側の端部の位置で内径が最も大きく形成されており、さらに、筒状本体部２１２の砕石排出側の端部における内径と、筒状本体部２２２の原石供給側の端部における内径とが同一であり、これにより、第１筒状部Ｃ２１０の内部空間と第２筒状部Ｃ２２０の内部空間とが連続的に形成されている。
【０１７３】
次に、第３筒状部Ｃ２３０は、該第２筒状部Ｃ２２０の端部から連設されていて、略円錐台形状の筒状に形成され、シェル本体Ｃ３の長手方向において、砕石排出側に配置されている。この第３筒状部Ｃ２３０は、少なくともその内径が排出側に近いほど小径に形成され、第１筒状部Ｃ２１０におけるテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。つまり、供給側の内径寸法Ｓ３よりも、後述するように排出側の内径寸法Ｓ４の方が急激に小さく形成されている。
【０１７４】
ここで、この第３筒状部Ｃ２３０は、筒状本体部（第３の筒状体部）２３２と、ライナ２３４とを有し、該筒状本体部２３２は、筒状を呈し、第３筒状部Ｃ２３０の外壁部をなし、その内径が排出側に近いほど小径に形成され、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。また、第３筒状部Ｃ２３０の外径も、排出側に近いほど小径に形成され、急激に傾斜したテーパを有する円錐台形状に形成されている。なお、この筒状本体部２３２における内径及び外径におけるテーパ形状も、第１筒状部Ｃ２１０における筒状本体部２１２のテーパの角度よりも小さい角度のテーパを有する円錐台形状に形成されている。
【０１７５】
ライナ２３４は、図１２に示すように、シェル本体Ｃ３内側となる内壁面、すなわち、筒状本体部２３２の内側に設けられている。このライナ２３４は、板状の円錐台形状を複数個に分割した形状を呈する個別ライナを複数配設することにより形成されていて、この個別ライナは、一対の円弧状の辺部と、直線状の辺部とから形成された形状となっている。この個別ライナも、金属或いはゴム等により形成されている。ライナ２３４を構成する個別ライナの形状は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳細な説明を省略する。
【０１７６】
また、上記第３筒状部Ｃ２３０の軸線方向の長さは、図１２に示すように、寸法Ｔ３に形成されている。この第３筒状部Ｃ２３０の軸線方向の長さＴ３については、第１筒状部Ｃ２１０の軸線方向の長さをＴ１とし、第２筒状部Ｃ２２０の軸線方向の長さをＴ２とした場合に、Ｔ１＋Ｔ２＝Ｔ３×（１．６〜１．９）の長さに形成されている。つまり、第３筒状部Ｃ２３０の長さＴ３をそのように設定することにより、破砕効率が良好であった。
【０１７７】
さらに、上記第３筒状部Ｃ２３０の砕石排出側となる端部には、開口する砕石排出口２４０が形成されている。
【０１７８】
なお、上述した上記第３筒状部Ｃ２３０における急激に傾斜したテーパとは、図１２に示す角度θ３を、３０°≦θ≦５０°程度に設定した場合に好適であった。この角度θ３が、テーパ形状におけるテーパ角度に当たる。つまり、第３筒状部Ｃ２３０におけるテーパ形状のテーパ角度とは、回転軸を通る平面で切断した断面において、第３筒状部Ｃ２３０がなす角度をいう。
【０１７９】
そして、上記第１筒状部Ｃ２１０と上記第２筒状部Ｃ２２０と上記第３筒状部Ｃ２３０とが、連続的に連接されて、中空筒体でなるシェル本体Ｃ３の側面部が形成されている。そして、第１筒状部Ｃ２１０と上記第２筒状部Ｃ２２０と上記第３筒状部Ｃ２３０とで、連続的な内部空間が形成されている。この時に、上記第２筒状部Ｃ２２０の軸線方向の長さ寸法Ｔ２は、上記第３筒状部Ｃ２３０の軸線方向の長さ寸法Ｔ３よりも長く形成されている。また、図１２に示すように、上記シェル本体Ｃ３の軸線方向の中心部Ｗは、第２筒状部Ｃ２２０側に存在することになる。
【０１８０】
また、シェル本体Ｃ３の軸線方向の長さＴ（＝Ｔ１＋Ｔ２＋Ｔ３）と、第２筒状部Ｃ２２０の内径Ｓ２（＝Ｓ３）との関係は、Ｔ／Ｓ２＝１．８〜２．２に設定されている。つまり、そのような設定とすることにより、破砕効率が良好であった。
【０１８１】
次に、シェル本体Ｃ３に設けられているライナについては、上記第１実施例、第２実施例の場合と同様の構成である。
【０１８２】
すなわち、シェル本体Ｃ３に設けられているライナ、すなわち、ライナ７−３、２１４、２２４、２３４は、その基本形としては、図１４（ａ）に示すように、台部Ｌ１０と、突状部Ｌ２０とを有した形状を呈している。この基本形とは、円筒状の筒状本体部に取り付ける場合の形状であり、筒状本体部のテーパ状を考慮しない場合の形状である。つまり、図１４（ａ）に示す個別ライナＬにおける台部Ｌ１０は湾曲した板状を呈し、その端面部は、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄと、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂとを有していて、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行に形成されている。また、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄにおける円弧形状も同じ大きさの円弧となる。また、突状部Ｌ２０は、その平面視において、くさび形形状を呈し、特に、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、その横方向の掛止面Ｌ２１、Ｌ２２の向きは、シェル本体Ｃ３の回転軸に対して平行とはならないようになっている。また、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、この突状部Ｌ２０の角部の辺部Ｌ２３、Ｌ２４とシェル本体Ｃ３の回転軸とは同一平面上にはないようになっている。また、掛止面Ｌ２１と掛止面Ｌ２２の傾斜の向きは、互いに対称となっている。この突状部Ｌ２０が、シェルリフタとして機能する。
【０１８３】
ライナ２２４における個別ライナは、図１４（ａ）に示す基本形の個別ライナＬと同様の形状であるが、他のライナにおける個別ライナは、被取付け面のテーパ形状に従った形状となる。つまり、個別ライナＬにおける直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行とはならず、また、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄにおける円弧形状も同じ大きさの円弧にはならない。しかし、被取付け面のテーパ形状に従った形状とした場合でも、突状部Ｌ２０は、その平面視において、くさび形形状を呈し、特に、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、その横方向の掛止面Ｌ２１、Ｌ２２の向きは、シェル本体Ｃ３の回転軸に対して平行とはならないようになっている。また、この個別ライナＬを筒状本体部の内壁に取り付けた状態では、この突状部Ｌ２０の角部の辺部Ｌ２３、Ｌ２４とシェル本体Ｃ３の回転軸とは同一平面上にはないようになっている。また、掛止面Ｌ２１と掛止面Ｌ２２の傾斜の向きは、互いに対称となっている。なお、以下の説明では、被取付け面のテーパ形状に従った形状の個別ライナも含めて、個別ライナＬと表現することとする。
【０１８４】
そして、各ライナは、複数の個別ライナＬを配設することにより形成されるが、その場合には、図１４（ｂ）等に示すように、突状部Ｌ２０における掛止面の一方を一致させて配設する。
【０１８５】
なお、上記の説明では、この個別ライナの配設の仕方として、粉砕媒体ボールや砕石を供給側に戻す機能を有する第１の方法と、粉砕媒体ボールや砕石を排出側に送り出す機能を有する第２の方法があるとして説明したが、この第３実施例のミル装置Ａ３におけるシェル本体Ｃ３においては、第１の方法を採用するのが好ましい。
【０１８６】
すなわち、本実施例におけるシェル本体Ｃ３における第２筒状部Ｃ２２０は、第１実施例、第２実施例とは異なり、内径が均一の円筒状を呈するため、シェル本体Ｃ３を回転させると、粉砕媒体ボールは第２筒状部Ｃ２２０における軸線方向に分布せずに偏って存在してしまう。具体的には、粉砕媒体ボールは、粉砕媒体ボールの径の大きさに拘わらず、排出側に偏って存在してしまい、第１実施例、第２実施例のように粉砕媒体ボールの大きさに応じて均一に分布するという作用を得られない。より具体的に説明すると、粉砕媒体ボールを投入した状態でシェル本体Ｃ３を回転させると、第２筒状部Ｃ２２０はテーパ状に形成されておらず内径が均一に形成されているので、粉砕媒体ボールの径の大きさに関係なくシェル本体の軸線方向にばらつくのであるが、水流があるために、粉砕媒体ボールは、排出側に偏ってしまう。そこで、個別ライナを上記第１の方法のように配設することにより、粉砕媒体ボールを供給側に戻すように作用させることから、なるべく大きな径の粉砕媒体ボールを供給側に存在させておくことができ、上記第１実施例、第２実施例の場合と同様に、第２筒状部Ｃ２２０において、粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて軸線方向に均一に分布させることが可能となるのである。
【０１８７】
なお、個別ライナＬは、シェル本体Ｃ３における全てのライナに使用してもよいが、特に、第２筒状部Ｃ２２０において、粉砕媒体ボールを軸線方向に粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて均一に分布させる必要があることから、少なくとも第２筒状部Ｃ２２０において、個別ライナＬを使用する必要がある。
【０１８８】
また、第３実施例のミル装置Ａ３における外輪体Ｄ１や、仕切り板Ｅ１や、分級装置Ｆ１の構成は、上記第１実施例の場合と同様であるので、その詳しい説明を省略する。
【０１８９】
次に、本実施例の作用及び効果について説明する。まず、予め、上記シェル本体Ｃ３内には、図１３に示すように、粉砕媒体物としての粉砕媒体ボールＰ１が投入されている。この粉砕媒体ボールＰ１は、ボール型形状に形成されるとともに、複数の大きさのものが混在している。そして、原石Ｑ１を上記ホッパ−Ｂ１０より供給すると、該原石Ｑ１はシュ−トＢ２０の斜面に沿って、上記原石供給口５ｄを介して上記シェル本体Ｃ３内に定量づつ供給される。また、本実施例のミル装置Ａ３は、基本的には湿式によって行うので、所定量の水も同時に供給する。なお、乾式として、水を供給せずに動作させてもよい。
【０１９０】
また、この時に、上記原石Ｑ１のシェル本体Ｃ３内への供給は、上記ホッパーＢ１０と上記シュートＢ２０からの自然落下による自然供給によって行われ、通常用いられる駆動装置によって駆動されて強制的に原石をシェル本体内に供給する原石供給装置等は不要である。
【０１９１】
つまり、図３、図１２等に示すように、上記原石供給口５ｄの径に対して、上記砕石排出口２４０の径が同等あるいはそれ以上に大きいため、原石Ｑ１がスムーズに搬送及び排出され、上記原石Ｑ１が上記第１筒状部Ｃ２１０近辺に堆積しないため、強制的に原石Ｑ１を上記第１筒状部Ｃ２１０内へ押し込む必要がないのである。従って、上述した強制的な原石供給装置を不要とする分、安価で簡略な構成となるとともに、省スペース化を図ることが可能になる。なお、上述した強制的な原石供給装置を用いた構成とすることも可能であり、その場合には、原石の安定供給が可能となる。
【０１９２】
続いて、駆動装置Ｇ１によって、タイヤＧ１０及び外輪体Ｄ１を介して上記シェル本体Ｃ３が回転駆動されると、粉砕媒体ボールＰ１が、シェル本体Ｃ３に設けられたライナの働きによって上方に持ち上げられる。つまり、ライナを構成する個別ライナＬにおける突状部Ｌ２０の水平面に対する角度が上記粉砕媒体ボールＰ１を保持できないようになるまで上記ライナが上昇すると、粉砕媒体ボールＰ１が下方に投下される。そのため、該粉砕媒体ボールＰ１の直下に位置する原石Ｑ１が、該粉砕媒体ボールＰ１によって粉砕される。
【０１９３】
特に、本実施例のシェル本体Ｃ３においては、第１筒状部Ｃ２１０が設けられていて、この第１筒状部Ｃ２１０が、排出側に近いほど大径となるテーパを有する円錐台形状に形成されていて、そのテーパの角度が比較的大きく形成されているので、粉砕媒体ボールの自由度が増し、投入された原石がこの第１筒状部Ｃ２１０に設けられたライナにより掻き上げられながらスムーズに粉砕媒体ボールの流れに送り込むことができる。さらに、本実施例のミル装置によれば、シェル本体Ｃ３の供給側に位置する粉砕媒体ボールの動きが改善されるので、供給側に位置する粉砕媒体ボールにより破砕された原石がシェル本体の中央部に移動しやすくなり、破砕効率を向上させることが可能となる。
【０１９４】
また、上記第２筒状部Ｃ２２０は、内径が均一に形成されているが、上記のようにライナが上記第１の方法で配設されていて、このライナの作用により、粉砕媒体ボールや砕石が供給側に戻るようになることから、なるべく大きな径の粉砕媒体ボールを供給側に存在させておくことができ、上記第１実施例、第２実施例の場合と同様に、第２筒状部Ｃ２２０において、粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて軸線方向に均一に分布させることが可能となる。つまり、第２筒状部Ｃ２２０はテーパ状に形成されおらず内径が均一に形成されているので、上記ライナが設けられていない場合には、粉砕媒体ボールの径の大きさに関係なくシェル本体の軸線方向にばらつくのであるが、水流があるために、粉砕媒体ボールは、排出側に偏ってしまう。しかし、上記ライナが設けられていることから、粉砕媒体ボールをなるべく供給側に戻すことができ、また、径の小さい粉砕媒体ボールは水流により排出側に流されやすくなるので、結果として、大きな径の粉砕媒体ボールは供給側にあり、粉砕媒体ボールの径が小さくなるほど排出側に存在するようになる。つまり、第２筒状部Ｃ２２０においては、シェル本体Ｃ３の軸線方向に沿って粉砕媒体ボールの大きさに応じて均一に分布するようになる。また、粉砕媒体ボールにより砕かれた原石は、水流の動きや極微量なテーパによる周速の差等により、排出側に移動していく。つまり、粉砕媒体ボールの場合と同様に、原石は大きさの小さいもの程、水流の動きにより、排出側に移動していく。
【０１９５】
また、上記第３筒状部Ｃ２３０は、内径が排出側に近いほど小径であるとともに、上記第２筒状部Ｃ２２０におけるテーパに比べて、急激に傾斜したテーパである。そのため、その急激に傾斜したテーパによる周速の差異が大きくなるため、小さく砕かれた砕石は十分に上記砕石排出口２４０に排出することができる。従って、搬送が十分でない場合のように、第２筒状部Ｃ２２０の後端部位や第３筒状部Ｃ２３０の部位に上記原石及び粉砕媒体ボールが、堆積してしまうことがない。また、上記第３筒状部Ｃ２３０内においては、急激に傾斜したテーパに設定することによって、粉砕媒体ボールの径の大きさに応じて上記粉砕媒体ボールの分布を均一ならしめることが可能となる。そのため、粉砕媒体ボールＰ１の転動落下による上記原石の破砕効率を高めることが可能になる。なお、この時の、上記第３筒状部Ｃ２３０のテーパの大きさは、使用する粉砕媒体ボールＰ１の材質、大きさ、形状、投入量などによって適宜選定されるものである。
【０１９６】
さらに、上記シェル本体Ｃ３の軸線方向の中心部Ｗが、上記第２筒状部Ｃ２２０側にある。そのため、内径が均一な部分（つまり、第２筒状部Ｃ２２０）が急激なテーパの部分よりも長い配分となるため、砕石排出口２４０付近に原石や粉砕媒体ボールが堆積することがない。つまり、排出効率が高くなりすぎることにより、砕石排出口２４０近辺に、上記原石や粉砕媒体ボールＰ１が堆積してしまうことがない。
【０１９７】
また、シェル本体Ｃ３が上記の形状に形成されているとともに、ライナが上記のように配設されていることから、シェル本体Ｃ３の供給側には大きな径の粉砕媒体ボールが存在し、排出側に行くに従い、小さな径の粉砕媒体ボールが存在するので、シェル本体Ｃ３の排出側（すなわち、第３筒状部Ｃ２３０）においては、小さな径の粉砕媒体ボールにより粉砕が行われることから、過粉砕を防止することが可能となる。
【０１９８】
そして、粉砕された原石等は、シェル本体Ｃ３における砕石排出口２４０に至ると、この砕石排出口２４０と仕切り板Ｅ１との隙間から排出されて、分級装置Ｆ１に側に排出される。また、スリット１１０６からも原石等は排出される。
【０１９９】
なお、砕石排出口２４０と仕切り板Ｅ１との隙間や、スリットの大きさよりも大きい原石や粉砕媒体ボールは、この仕切り板Ｅ１により押し返される。その際、上記仕切り板Ｅ１は、その中央から外周側にいくに従い、背面側に湾曲する形状を呈しているので、この仕切り板Ｅ１に押し寄せられた粉砕媒体ボールが仕切り板Ｅ１により押し返されて、粉砕媒体ボールが偏摩耗してしまうことがない。また、仕切り板Ｅ１に設けられたスリット１１０６が、その断面形状がテーパ状に形成されていて、スリット１１０６における正面側の開口部の大きさが、背面側の開口部の大きさよりも小さく形成されているので、このスリット１１０６に粉砕媒体ボールが目詰まりすることがない。つまり、従来の仕切り板のように平板状であり、スリットの断面形状がテーパ状になっていない場合には、この仕切り板に押し寄せられた粉砕媒体ボールは、この仕切り板に押しつけられたまま移動せずに粉砕媒体ボールが偏摩耗したり、スリットに目詰まりしたりするという問題があったが、本実施例のミル装置における仕切り板Ｅ１によればそのような支障はない。
【０２００】
なお、仕切り板Ｅ１に設けられた開口部１１０２は、通常砕石の排出用には用いられないが、シェル本体Ｃ３の内部を点検する際の出入り口に使用したり、外部からシェル本体Ｃ３内を観察する際の観察窓として用いられる。また、この開口部１１０２は、ボール投入シュートを差し込む差込み口としても使用され、このボール投入シュートから粉砕媒体ボールが投入される。
【０２０１】
また、上記構成のミル装置Ａ３においては、調整板部５が設けられているので、この調整板部５の内径、特に、フランジ部５ａやカーテンゴム部５ｂの内径を調整することにより、シェル本体Ｃ３の原石供給口の大きさを調整することができる。これにより、原料となる原石のサイズや、原料の物性の違いや、目的の製品の粒度等に応じて、シェル本体Ｃ３の原石供給口の大きさを調整することができる。例えば、大きなサイズの原料を投入する場合には、調整板部５を開口部の口径の大きいものとすればよい。
【０２０２】
なお、上記の説明において、仕切り板Ｅ１は図４に示す形状であるとして説明したが、上記第１実施例の場合と同様に、図６に示すような仕切り板Ｅ１’としてもよい。この仕切り板Ｅ１’の構成、作用、効果については、上記第１実施例の場合と同様であるので、詳細な説明を省略する。
【０２０３】
また、上記第１実施例の場合と同様に、図７に示すように、砕石排出口１４０と仕切り板Ｅ１との隙間を調整するための延長部材Ｈを設けるようにしてもよい。延長部材Ｈの構成、作用、効果については、上記第１実施例の場合と同様であるので、詳細な説明を省略する。
【０２０４】
なお、シェル本体に設けられるライナについては上記のように説明したが、以下に示すような構造のものでもよい。
【０２０５】
すなわち、個別ライナＭ１は、その基本形としては、図１５に示すように、台部Ｌ１１０と、突状部（第１のシェルリフタ部）Ｌ１２０ａと、突状部（第２のシェルリフタ部）Ｌ１２０ｂとを有した形状を呈している。この基本形とは、円筒状の筒状本体部に取り付ける場合の形状であり、筒状本体部のテーパ状を考慮しない場合の形状である。つまり、図１５に示す個別ライナＭ１における台部Ｌ１１０は湾曲した板状を呈し、その端面部は、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄと、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂとを有していて、直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行に形成されている。また、円弧状部Ｌｃ、Ｌｄにおける円弧形状も互いに同じ大きさの円弧となる。また、突状部Ｌ１２０ａ、Ｌ１２０ｂは、ともに、該台部Ｌ１１０から上方に突出していて、その長手方向の面部においては、その外側においては、台部Ｌ１１０と面一に形成されているが、その内側においては、台部Ｌ１１０の上面に向けて下方に傾斜した掛止面が設けられている。つまり、突状部Ｌ１２０ａは、上端面Ｌ１２０ａ−１と、掛止面Ｌ１２０ａ−２とを有していて、この掛止面Ｌ１２０ａ−２は、斜め上方を向いた構成となっている。また、突状部Ｌ１２０ｂは、上端面Ｌ１２０ｂ−１と、掛止面Ｌ１２０ｂ−２とを有していて、この掛止面Ｌ１２０ｂ−２は、斜め上方を向いた構成となっている。そして、掛止面Ｌ１２０ａ−２と掛止面Ｌ１２０ｂ−２とは、互いに対向している。なお、図１５に示す例では、突状部Ｌ１２０ａと突状部Ｌ１２０ｂとは平行に形成されていて、台部Ｌ１１０の角部の辺部Ｌ１２３ａや突状部Ｌ１２０ａを構成する辺部Ｌ１２４ａ、Ｌ１２５ａ、Ｌ１２６ａは互いに平行に形成され、また、台部Ｌ１１０の角部の辺部Ｌ１２３ｂや突状部Ｌ１２０ｂを構成する辺部Ｌ１２４ｂ、Ｌ１２５ｂ、Ｌ１２６ｂも互いに平行に形成されている。また、辺部Ｌ１２３ａ、Ｌ１２４ａ、Ｌ１２５ａ、Ｌ１２６ａと、辺部Ｌ１２３ｂ、Ｌ１２４ｂ、Ｌ１２５ｂ、Ｌ１２６ｂも互いに平行に形成されている。特に、掛止面Ｌ１２０ａ−２を構成する辺部Ｌ１２４ａ、Ｌ１２５ａと、掛止面Ｌ１２０ｂ−２を構成する辺部Ｌ１２４ｂ、Ｌ１２５ｂとは互いに平行に形成されている。また、台部Ｌ１１０には、シェル本体に取り付けるためのボルトを挿通するための穴部Ｌ１３０が設けられている。また、この個別ライナＭ１は、長手方向の中心線を介して対称に形成されていて、突状部Ｌ１２０ａと突状部Ｌ１２０ｂも、図１５（ｂ）に示すように互いに対称に形成されている。この突状部Ｌ１２０ａと突状部１２０ｂとが、ともに、上記シェルリフタ部として機能する。
【０２０６】
なお、図１５に示す個別ライナＭ１は、筒状本体部の内径が一定の場合の例であり、テーパ状に形成された筒状本体部に設けられる個別ライナは、被取付け面のテーパ形状に従った形状となる。つまり、個別ライナＬにおける直線帯状部Ｌａ、Ｌｂは、互いに平行とはならず、これにより、辺部Ｌ１２３ａ、Ｌ１２４ａ、Ｌ１２５ａ、Ｌ１２６ａと、辺部Ｌ１２３ｂ、Ｌ１２４ｂ、Ｌ１２５ｂ、Ｌ１２６ｂも互いに平行にはならない。なお、この場合でも、辺部Ｌ１２３ａ、Ｌ１２４ａ、Ｌ１２５ａ、Ｌ１２６ａは互いに平行に形成され、また、Ｌ１２３ｂ、Ｌ１２４ｂ、Ｌ１２５ｂ、Ｌ１２６ｂも互いに平行に形成されることになる。
【０２０７】
なお、上記の説明では、個別ライナＭ１は、台部Ｌ１１０に一対の突状部Ｌ１２０ａ、Ｌ１２０ｂが形成されているとして説明したが、長手方向に溝部が形成された形状ということもできる。
【０２０８】
そして、上記構成の個別ライナＭ１を複数配設することにより、ライナを形成する。
【０２０９】
上記構成の個別ライナＭ１によれば、突状部Ｌ１２０ａと突状部Ｌ１２０ｂとが設けられていて、突状部Ｌ１２０ａと突状部Ｌ１２０ｂとが対称に形成されているので、シェル本体を右回転させた場合でも左回転させた場合でもいずれの場合でも使用することができる。つまり、右回転の場合（図１５（ｂ）参照）には、突状部Ｌ１２０ｂが原石や粉砕媒体ボールを掻き上げる作用をし、一方、左回転の場合（図１５（ｂ）参照）には、突状部Ｌ１２０ａが原石や粉砕媒体ボールを掻き上げる作用をする。これにより、駆動装置Ｇ１がシェル本体を右回転と左回転のいずれにも回転させることができるものであれば、ライナを２倍長持ちさせることができる。つまり、例えば、当初右回転で使用していて、使用を続けるうちに突状部Ｌ１２０ｂが摩耗してきたら、今度は左回転で使用すればよい。従来の個別ライナは、図１８に示すような形状を呈していることから、一方向のみでしか使用できず、ライナを十分長持ちさせることはできなかった。すなわち、個別ライナＮは突状部Ｌ３２０における掛止面Ｌ３２０ａを使用するように形成されているため、図１８（ｂ）においては、右回転で使用しなければならず、これを逆の左回転で使用すると、傾斜面Ｌ３２０ｂにより掻き上げ動作を行うため、傾斜面Ｌ３２０ｂの側が使用により摩耗すると、穴部Ｌ３３０が偏摩耗すると同時に、プレート部Ｌ３１０表面の摩耗が急速に進行し、リフター部としての突状部Ｌ３２０よりもプレート部Ｌ３１０の摩耗によりライナ寿命が終了する。本来なら、突状部Ｌ３２０の摩耗により寿命終了であるが、その逆となる。その結果、ライナ構造上リフター部の方が摩耗に対し寿命が長く、逆転時にはライナ寿命が半分近くになってしまう。
【０２１０】
また、図１５に示す個別ライナＭ１によれば、ミル装置に用いられるモータ、すなわち、シェル本体を回転させるためのモータを設置現場において設置する際に、設置現場の状況に応じて、シェル本体が右回転となるようにモータを設置することもできるし、シェル本体が左回転となるようにモータを設置することもでき、設置現場の状況に応じた設置が可能となる。つまり、従来の個別ライナＮの場合だと、所定の回転方向にのみ使用するように形成されているので、ミル装置の設置現場において、モータを設置する場合には、その回転方向にシェル本体を回転させるように、所定の位置にモータを設置する必要がある。例えば、ミル装置の平面視及び正面視において、シェル本体の左側の位置にモータを設置する必要がある。しかし、設置現場の状況により所定の位置に設置できない場合があり、やむなく所定の回転方向とは逆回転となってしまう設置位置（上記の例では、ミル装置の平面視及び正面視において、シェル本体の右側の位置）にモータを設置せざるを得ない場合がある。すると、本来の位置とは逆の位置にモータを設置するために、シェル本体の回転方向が本来の逆になってしまう場合があり、従来の個別ライナを使用すると、適切な使用方法を採ることができず、上記のような問題が生じてしまう。しかし、図１５に示す個別ライナＭ１によれば、いずれかの回転方向にも使用可能であるので、仮に設置現場において上記のような問題が発生しても、問題は生じない。
【０２１１】
なお、図１５に示す個別ライナＭ１は、後述する個別ライナＭ２とは異なり、粉砕媒体ボール等を供給側に戻す機能は有していないので、上記第１実施例のミル装置Ａ１や上記第２実施例のミル装置Ａ２に使用するのに適している。
【０２１２】
次に、図１５に示す個別ライナＭ１の変形例を説明する。変形例としての個別ライナＭ２は、図１６に示すように構成されており、個別ライナＭ１とほぼ同様の構成であるが、掛止面Ｌ１２０ａ−２と掛止面Ｌ１２０ｂ−２とが、互いに平行になっておらず、また、掛止面Ｌ１２０ａ−２と直線帯状部Ｌａとは互いに平行にはなっておらず、掛止面Ｌ１２０ｂ−２と直線帯状部Ｌｂとは互いに平行にはなっていない。つまり、掛止面Ｌ１２０ａ−２を形成する辺部Ｌ１２５ａと辺部Ｌ１２６ａは、直線帯状部Ｌａにおける辺部Ｌ１２３ａや辺部Ｌ１２４ａとは平行になっておらず、また、掛止面Ｌ１２０ｂ−２を形成する辺部Ｌ１２５ｂと辺部Ｌ１２６ｂは、直線帯状部Ｌｂにおける辺部Ｌ１２３ｂや辺部Ｌ１２４ｂとは平行になっていない。つまり、上記第１のシェルリフタ部としての突状部Ｌ１２０ａにおける掛止面Ｌ１２０ａ−２は、その方向が、該他の一対の相対する端面における一方の端面の辺部Ｌ１２４ａとは平行になっておらず、また、上記第２のシェルリフタ部としての突状部Ｌ１２０ｂにおける掛止面は、その方向が、該他の一対の相対する端面における他方の端面の辺部Ｌ１２４ｂとは平行になっていない。なお、図１６は、中間部分を破断して示しているが、突状部Ｌ１２０ａ、Ｌ１２０ｂ等は、右端から左端まで連続しており、掛止面Ｌ１２０ａ−２、Ｌ１２０ｂ−２も連続している。
【０２１３】
個別ライナＭ２は、上記のように形成されているので、図１４に示す個別ライナＬと同様に機能させることができ、図１６における右側を供給側にして配設することにより（これが上記第１の方法に相当することになる）、掛止面Ｌ１２０ａ−２や掛止面Ｌ１２０ｂ−２が原料や粉砕媒体ボールを掻き上げる際に供給側に傾斜した状態となるので、粉砕媒体ボールや砕石を供給側に戻す機能を得ることができる。一方、図１６における左側を供給側にして配設することにより（これが上記第２の方法に相当することになる）、掛止面Ｌ１２０ａ−２や掛止面Ｌ１２０ｂ−２が原料や粉砕媒体ボールを掻き上げる際に排出側に傾斜した状態となるので、粉砕媒体ボールや砕石を供給排出側に送り出す機能を得ることができる。
【０２１４】
なお、掛止面Ｌ１２０ａ−２を構成する辺部Ｌ１２５ａと辺部Ｌ１２６ａとが辺部Ｌ１２３ａ、Ｌ１２４ａに対して傾斜しており、また、掛止面Ｌ１２０ｂ−２を構成する辺部Ｌ１２５ｂと辺部Ｌ１２６ｂとが辺部Ｌ１２３ｂ、Ｌ１２４ｂに対して傾斜しているとしたが、辺部Ｌ１２５ａと辺部Ｌ１２６ａにおけるいずれかのみが辺部Ｌ１２３ａ、Ｌ１２４ａに対して傾斜している構成としてもよく、また、辺部Ｌ１２５ｂと辺部Ｌ１２６ｂにおけるいずれかのみが辺部Ｌ１２３ｂ、Ｌ１２４ｂに対して傾斜している構成としてもよい。
【０２１５】
なお、上記の説明においては、上記粉砕媒体ボールはボール型であるものとしたが、本発明はそれのみに限定されるものではなく、使用する原石の投入量、形状、材質、大きさや、粉砕された製品たる砕石の所望の形状、大きさ、排出量等に応じて、異形角面体や正多面体等の任意の形状、大きさ、材質を適宜選択して使用されるものである。なお、上記粉砕媒体ボールの材質としては、金属やセラミック、或いはゴムなどが好適に適用可能であるが、それのみに限定されるものではなく、任意に選択して適用可能である。
【０２１６】
【発明の効果】
本発明に基づくミル装置によれば、第１の筒状体部が設けられていて、この第１の筒状体部の内径が原石供給側に近いほど小径となるテーパ形状に形成されているので、粉砕媒体物（例えば、粉砕媒体ボール）の自由度が増し、投入された原石がこの第１の筒状体部に設けられたライナにより掻き上げられながらスムーズに粉砕媒体物の流れに送り込むことができ、破砕効率を向上させることができる。さらに、シェル本体の供給側に位置する粉砕媒体物の動きが改善されるので、供給側に位置する粉砕媒体物により破砕された原石がシェル本体の中央部に移動しやすくなり、破砕効率を向上させることが可能となる。また、上記第２の筒状体部がテーパ形状に形成されているので、粉砕媒体物が第２の筒状体部の特定箇所に堆積してしまうことがない。また、第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度は第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きいため、シェル本体の回動により生ずる周速の差異を利用して、破砕された原石や粉砕媒体物材を出口側に送り、該原石を効果的に外部に排出することができる。さらに、上記第３の筒状体部においては、内径が一定に形成されているので、この第３の筒状体部の部位では周速が一定であり、供給側からスムーズに搬送されてきた原石の破砕時間を調整することができ、原石の大きさを調整することが可能となる。
【０２１７】
また、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が極微量に形成されているので、径の大きい粉砕媒体物が原石供給側で、径が小さくなるに従って、砕石排出側で存在することになり、シェル本体の軸長方向の沿って径の大きさに応じて均一に分布するようにすることができ、破砕効率を向上させることが可能となる。また、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度を、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度に比べて、急激に大きく形成することにより、シェル本体の回動により生ずる周速の差異を利用して、破砕された原石や粉砕媒体物を出口側に送り、該原石を効果的に外部に排出することができる。また、第４の筒状体部においても、粉砕媒体物は、シェル本体の軸長方向の沿って径の大きさに応じて均一に分布するので、粉砕媒体物や原石の落差や周速が徐々に弱くなり、かつ、小さな径の摩鉱部材により砕石されるので、過粉砕を防止することができ、砕石の品質を向上させることができる。また、第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きいので、これにより、第１の筒状体部における粉砕媒体物の自由度をより増加させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例に基づくミル装置の外観図である。
【図２】本発明の第１実施例に基づくミル装置におけるシェル本体と外輪体と分級装置の構成を示す断面図である。
【図３】第１実施例から第３実施例までのミル装置における原石収納部としてのホッパーの構成を示す説明図である。
【図４】仕切り板の構成を示す図であり、（ａ）はその取付け状態図であり、（ｂ）は（ｃ）におけるＸ−Ｘ断面図であり、（ｃ）はその正面図である。
【図５】本発明の第１実施例に基づくミル装置の使用状態を示す説明図である。
【図６】仕切り板の他の例を示す断面図である。
【図７】シェル本体に延長部材を取り付けた状態を示す断面図である。
【図８】本発明の第２実施例に基づくミル装置の外観図である。
【図９】本発明の第２実施例に基づくミル装置におけるシェル本体と外輪体と分級装置の構成を示す断面図である。
【図１０】本発明の第２実施例に基づくミル装置の使用状態を示す説明図である。
【図１１】本発明の第３実施例に基づくミル装置の外観図である。
【図１２】本発明の第３実施例に基づくミル装置におけるシェル本体と外輪体と分級装置の構成を示す断面図である。
【図１３】本発明の第３実施例に基づくミル装置の使用状態を示す説明図である。
【図１４】シェル本体に設けられるライナを構成する個別ライナの構成とその使用状態を説明するための説明図である。
【図１５】シェル本体に設けられるライナを構成する個別ライナの他の構成とその使用状態を説明するための説明図である。
【図１６】シェル本体に設けられるライナを構成する個別ライナの他の構成を説明するための説明図である。
【図１７】従来のミル装置におけるシェル本体を示す要部断面図である。
【図１８】シェル本体に設けられる従来のライナを構成する従来の個別ライナの他の構成とその使用状態を説明するための説明図である。
【符号の説明】
Ａ１、Ａ２、Ａ３ ミル装置
Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３ シェル本体
Ｃ５、Ｃ１０５、Ｃ２０５ 原石供給部
Ｃ１０、Ｃ１１０、Ｃ２１０ 第１筒状部
Ｃ２０、Ｃ１２０、Ｃ２２０ 第２筒状部
Ｃ３０、Ｃ１３０、Ｃ２３０ 第３筒状部
Ｃ４０ 第４筒状部
Ｄ１ 外輪体
Ｅ１、Ｅ１’ 仕切り板
Ｆ１ 分級装置
Ｇ１ 駆動装置
Ｈ 延長部材
５ 調整板部
１２、２２、３２、４２、１１２、１２２、１３２、２１２、２２２、２３２筒状本体部
１４、２４、３４、４４、１１４、１２４、１３４、２１４、２２４、２３４ライナ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a mill apparatus that pulverizes arbitrary raw stone with a predetermined grinding member housed in a shell body.
[0002]
[Prior art]
In the shell body in the conventional ball mill apparatus, the cross-sectional shape of the raw material (that is, raw stone) supply side (may be referred to as “input side”. The same applies hereinafter) had a shape as shown in FIG. Patent Document 1). That is, the shape of the shell main body C1 ′ on the raw material supply side is formed by a cylindrical tubular body C11 ′ and a wall C12 ′ perpendicular to the axis of the tubular body C11 ′. The portion where the body portion C11 ′ and the wall portion C12 ′ are connected has a shape in which the cross-sectional shape is a right angle. In addition, it is known that the crushing efficiency of the rough ore is improved by causing the grinding member to be distributed more uniformly in the shell body and collide with the rough ore.
[0003]
[Patent Document 1]
Patent No. 2949495
[0004]
Moreover, the liner used for the shell main body of the conventional mill apparatus had the shape as shown in FIG.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional mill apparatus as described above, since the cross-sectional shape on the supply side of the raw material is a right angle, the raw material and the grinding media ball are not efficiently scraped, and the fluidity of the raw stone and the grinding media ball is poor. Therefore, there was a problem that the crushing efficiency of the raw material was low. That is, since the fluidity of the raw stone and the grinding media ball is poor, there is a problem that the raw material is difficult to be fed into the flow of the grinding media ball. Further, in the conventional mill apparatus, it has been difficult to uniformly distribute the grinding media balls in the shell body due to its shape and the like. Therefore, it was difficult to improve the crushing efficiency of the raw material.
[0006]
Further, even in the conventional liner, it has been difficult to uniformly distribute the grinding media balls in the shell body. Therefore, it was difficult to improve the crushing efficiency of the raw material. Further, since the liner shown in FIG. 18 is formed so as to use the latching surface L320a in the projecting portion L320, in FIG. 18B, it must be used in the right rotation. When used in reverse left rotation, the inclined surface L320b performs a scraping operation, so if the inclined surface L320b side wears due to use, the hole L330 wears unevenly, and at the same time, the plate portion L310 surface wears rapidly. The liner life ends due to wear of the plate portion L310 rather than the protruding portion L320 as the lifter portion. Originally, the life ends due to wear of the projecting portion L320, but the reverse is true. As a result, the lifter portion has a longer life against wear due to the liner structure, and the liner life becomes nearly half during reverse rotation. In addition, depending on the situation of the installation location, it may not be used in the original direction of rotation. In such a case, the liner as a whole cannot be made sufficiently long, and in that respect, the liner can be used efficiently. As a result, there was a problem that efficient crushing could not be performed.
[0007]
Accordingly, the present invention aims to eliminate the low crushing efficiency due to the cross-sectional shape of the raw material supply side being a right angle and to further improve the crushing efficiency in the mill apparatus.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
  The present invention was created to solve the above problems, and firstly, a mill device for crushing a raw stone to form a crushed stone, the mill device comprising a shell body of a hollow cylindrical body And having a shell main body that rotates about a rotation axis, the shell main body being a first cylindrical body portion disposed on the raw stone supply side, wherein the inner diameter of the first cylindrical body portion is A first cylindrical body portion formed in a tapered shape having a smaller diameter as it is closer to the raw stone supply side, and a crushed stone discharge side opposite to the raw stone supply side on the crushed stone discharge side of the first cylindrical body portion A second cylindrical body portion connected to the end portion, wherein the second cylindrical body portion is formed in a tapered shape having a larger diameter as the inner diameter is closer to the raw stone supply side; A third cylindrical body portion connected to an end of the cylindrical body portion on the crushed stone discharge side, the third cylindrical body portion having a constant inner diameter, and the third cylindrical body portion; of A fourth cylindrical body portion connected to an end portion of the crushed stone discharge side of the cylindrical body portion, wherein the fourth cylindrical body portion is formed in a tapered shape having a larger diameter as the inner diameter is closer to the raw stone supply side. And a fourth cylindrical body portion formed such that a taper angle of the tapered shape of the cylindrical body portion is larger than a taper angle of the tapered shape of the second cylindrical portion, and the first cylindrical body A continuous internal space is formed by the portion, the second cylindrical body portion, the third cylindrical body portion, and the fourth cylindrical body portion.The taper angle of the taper shape of the second cylindrical body part is extremely small, and the taper angle of the taper shape of the fourth cylindrical body part is a taper of the second cylindrical body part. The taper angle of the first cylindrical body portion is formed to be larger than the taper angle of the taper shape of the fourth cylindrical body portion. Further, the taper angle of the tapered shape of the first cylindrical body part is 90 degrees to 140 degrees.It is characterized by that.
[0009]
In the mill apparatus of the first configuration, the first cylindrical body portion is provided, and the first cylindrical body portion is formed in a tapered shape having a smaller diameter as the inner diameter of the first cylindrical body portion is closer to the rough stone supply side. Therefore, the degree of freedom of the pulverized medium (for example, pulverized medium balls) is increased, and the input rough is smoothly swept up by the liner provided in the first cylindrical body portion so that the flow of the pulverized medium is smoothly performed. It can feed in and crushing efficiency can be improved. Furthermore, since the movement of the grinding media located on the supply side of the shell body is improved, the rough stones crushed by the grinding media located on the supply side can easily move to the center of the shell body, improving the crushing efficiency. It becomes possible to make it.
[0010]
In addition, since the second cylindrical body portion is formed in a tapered shape, the pulverized medium is not deposited at a specific location of the second cylindrical body portion. Moreover, since the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body part is larger than the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body part, utilizing the difference in peripheral speed caused by the rotation of the shell body, The crushed rough or the crushed medium material can be sent to the outlet side, and the rough can be effectively discharged to the outside.
[0011]
Furthermore, since the inner diameter of the third cylindrical body portion is constant, the peripheral speed is constant at the portion of the third cylindrical body portion and has been smoothly conveyed from the supply side. The crushing time of the rough can be adjusted, and the size of the rough can be adjusted.
[0014]
  In addition, the first configurationAccording to the above, since the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body portion is formed in a very small amount, the crushed medium material having a large diameter is reduced on the raw stone supply side, and the diameter is reduced on the crushed stone discharge side. Therefore, it can be uniformly distributed according to the size of the diameter along the axial direction of the shell body, and the crushing efficiency can be improved. Further, by forming the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body portion so as to be abruptly larger than the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body portion, the shell body can be rotated. By utilizing the difference in the peripheral speeds that are generated, the crushed raw stones and crushed medium can be sent to the outlet side, and the rough can be effectively discharged to the outside. Also, in the fourth cylindrical body portion, the pulverized medium is uniformly distributed according to the size of the diameter along the axial length direction of the shell body, so that the drop and peripheral speed of the pulverized medium and the raw stone are reduced. Since it gradually weakens and is crushed by the small-diameter grinding member, it is possible to prevent over-pulverization and improve the quality of the crushed stone. In addition, as the magnitude | size of the taper-shaped taper angle of the said 2nd cylindrical body part, the internal diameter of the edge part by the side of the rough stone supply side of the said 2nd cylindrical body part is S1, and the internal diameter of the edge part by the side of a crushed stone discharge | release side Is S2, and when the distance between the end on the raw stone supply side and the end on the crushed stone discharge side in the second cylindrical body portion is T1, the value of (S1-S2) / T1 is 0.01 or more and 0 .04 or less is preferable. Moreover, it is preferable that the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body portion is 30 degrees or more and 50 degrees or less.
[0015]
  Also,According to the first configuration,The taper-shaped taper angle of the first cylindrical body part is larger than the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body part.SoThereby, the freedom degree of the grinding | pulverization medium thing in a 1st cylindrical body part can be increased more.
[0016]
  The second2The aboveFirstIn the configuration, the length of the third cylindrical body portion in the axial length direction is formed to be not less than 20% and not more than 70% of the length of the fourth cylindrical body portion in the axial length direction. And The firstOr secondIn the configuration, it is more preferable that the length of the third cylindrical body portion in the axial length direction is 20% to 70% of the length of the fourth cylindrical body portion in the axial length direction.
[0024]
  The second3In the firstOr secondIn this configuration, a liner is attached to the inner wall of each cylindrical body portion in the shell body.
[0025]
  The second4In the above3In the configuration, at least a part of the liner in the liner has a pair of opposing end surfaces, an end surface formed in an arc shape, and another pair of opposing end surfaces, and a base portion that has a plate shape; A first shell lifter provided in a projecting manner on one of the other pair of opposing end faces, and a latch for scooping up the pulverized medium and raw stone as the shell body rotates A first shell lifter portion having a surface and a second shell lifter portion projectingly provided on the base portion along the other end surface of the other pair of opposing end surfaces, and a grinding medium as the shell body rotates A second shell lifter portion having a retaining surface for scraping up objects and raw stones, and the retaining surface of the first shell lifter portion and the retaining surface of the second shell lifter portion are opposed to each other. It is characterized by.
[0026]
  This first4Since the first shell lifter portion and the second shell lifter portion are provided in the mill apparatus configured as described above, the shell device can be used in either case of rotating the shell body clockwise or rotating it counterclockwise. If the driving device for driving the shell main body can rotate the shell main body in both the right rotation and the left rotation, the liner can be extended twice as long. In addition, when installing the drive device for driving the shell body at the installation site of the mill device, the drive device can be installed so that the shell body rotates clockwise according to the situation of the installation site. It is also possible to install the drive device so that is rotated counterclockwise, and installation according to the situation of the installation site becomes possible. Therefore, the liner can be used efficiently, and as a result, efficient crushing can be performed.
[0039]
  The second5In the first to the above4In any of the configurations described above, the inner diameter of the first cylindrical body portion is the largest at the end portion on the crushed stone discharge side of the first cylindrical body portion, and the second cylindrical body portion The inner diameter of the second cylindrical body portion is formed to be the largest at the position of the end portion on the raw stone supply side, and further, the inner diameter at the end portion on the crushed stone discharge side of the first cylindrical body portion, The inner diameter of the end portion on the raw stone supply side of the cylindrical body portion is the same, whereby the internal space in the first cylindrical body portion and the internal space of the second cylindrical body portion are continuously formed. It is characterized by. That is, a vertical side wall or the like is not provided between the first cylindrical body portion and the second cylindrical body portion, and the internal space of the first cylindrical body portion and the second cylindrical shape are not provided. Since the internal space of the body part is smoothly continuous, it is possible to improve the degree of freedom of movement of the grinding media.
[0040]
  The second6In the first to the above5In any one of the configurations described above, a center portion in the axial length direction of the shell main body exists on the second cylindrical body portion side. Thereby, the cylindrical body part located on the crushed stone discharge side of the shell body is not excessively lengthened, and therefore, the cylindrical body part located on the crushed stone discharge side of the shell body is excessively lengthened, It is possible to prevent the discharge effect from becoming too high.
[0041]
  The second7In the first to the above6In any of the configurations described above, a rough stone supply port is provided at an end of the first cylindrical body portion on the rough stone supply side, and the rough stone supply port has an opening at the opening of the rough stone supply port. A member for reducing the size of the input slot provided is provided. Therefore, the size of the raw stone supply port of the shell body can be adjusted by adjusting the shape and size of this member, particularly the inner diameter. Thereby, the size of the raw stone supply port of the shell body can be adjusted according to the size of the raw stone as a raw material, the difference in physical properties of the raw material, the particle size of the target product, and the like.
[0042]
  The second8In the first to the above7In any one of the configurations up to this point, a crushed stone discharge port is provided at the end of the crushed stone discharge side of the cylindrical body portion that is present on the most crushed stone discharge side among the cylindrical body portions constituting the shell body. The crushed stone discharge port is provided with a member for reducing the size of the discharge port provided in the opening of the crushed stone discharge port. By providing this member, when the partition plate is provided at a predetermined interval from the crushed stone discharge port, the size of the gap between the crushed stone discharge port and the partition plate can be adjusted, so that of the crushed stone discharged from the shell body The particle size can be adjusted.
[0043]
  The second9In the first to the above8In any one of the configurations up to this point, a crushed stone discharge port is provided at the end of the crushed stone discharge side of the cylindrical body portion that is present on the most crushed stone discharge side among the cylindrical body portions constituting the shell body. And a partition plate is provided at a predetermined distance from the crushed stone discharge port, and in the partition plate, the inner side opposite to the outer peripheral portion of the partition plate has a protruding shape with respect to the raw stone supply side. It is characterized by being bent. Therefore, according to the partition plate having such a configuration, the grinding plate pushes back the pulverized medium that has been pushed toward the partition plate, so that the pulverized media ball does not wear unevenly. That is, in the case of a flat plate like the conventional partition plate, the pulverized medium object pressed against the partition plate may be unevenly worn without moving, but there is no such fear. The above8And the second9In the above configuration, “the cylindrical body portion that is present on the most crushed stone discharge side among the cylindrical body portions constituting the shell main body” means that the shell main body in the mill device of the first configuration is the fourth The cylindrical body hits thisThe
[0044]
  The second10In the above9In this configuration, the partition plate is provided with a plurality of openings, and the size of the openings is larger on the raw stone supply side than on the crushed stone discharge side. Therefore, clogging of pulverized media and crushed stones into the opening can be prevented.
[0045]
  Also,11thIn the above9Or the second10In this configuration, the crushed stone discharge port is provided with a member for adjusting the distance between the crushed stone discharge port and the partition plate. Therefore, since the magnitude | size of the clearance gap between a crushed stone discharge port and a partition plate can be adjusted, the particle size of the crushed stone discharged | emitted from a shell main body can be adjusted.
[0046]
  The second12In the first to the above11In any one of the configurations, the mill device further includes a raw stone storage unit for storing the input raw stone, and a raw stone sending unit for sending the raw stone stored in the raw stone storage unit to the shell body, It has at least a pair of outer ring body provided in the perimeter of the shell body, and a drive device for rotating the shell body.
[0047]
  The second13In the first to the above12In any of the configurations described above, the shell main body is provided with a pulverized medium for pulverizing the raw stone.
[0055]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0056]
First, the mill apparatus of 1st Example is demonstrated using FIGS. 1-7, FIG. 14, etc. FIG. As shown in FIG. 1, the mill apparatus A1 according to the present embodiment is a ball mill apparatus, and includes a hopper B10 as a raw stone storage unit, a shell body C1, an outer ring body D1, a partition plate E1, a classification device F1, and a drive. And a device G1.
[0057]
As shown in FIG. 3, the hopper B <b> 10 has a container shape so that raw stones as raw materials can be input from above. Further, an opening is provided on the side surface of the hopper B10, and a connection port B10a for connecting a hose is provided in the opening. That is, by connecting a hose to the connection port B10a and supplying water, the raw stone in the hopper B10 can be pushed out. A chute B20 is provided at the lower end of the side surface. The chute B20 is provided with a discharge port for raw stone as a raw material. That is, when the raw stone Q1 is introduced from the outside of the hopper B10, the raw stone Q1 is supplied in a fixed amount to a later-described raw stone supply unit C5 of the shell body C1 through the chute B20. This chute B20 functions as a rough stone sending part.
[0058]
Next, as shown in FIG. 2, the shell main body C1 includes the raw stone supply unit C5, the first cylindrical unit C10, the second cylindrical unit C20, the third cylindrical unit C30, and the fourth cylindrical unit. Part C40.
[0059]
As shown in FIG. 3 and the like, the raw stone supply unit C5 includes an adjustment plate portion 5 and a cylindrical portion 7. The adjustment plate portion 5 includes a flange portion 5a, a curtain rubber portion 5b, and a presser. And a plate (may be referred to as a “pad plate”) 5c-1. The flange portion 5 a has an annular plate shape, and is fixed in contact with a flange portion 7-2 provided continuously from the cylindrical main body portion 7-1 in the cylindrical portion 7. Further, the curtain rubber portion 5b has an annular plate shape and is fixed to the flange portion 5a. The inner diameter of the curtain rubber part 5b is smaller than the inner diameter of the flange part 5a. A liner 5c-2 is provided inside the flange portion 5a. In order to fix the curtain rubber portion 5b and the liner 5c-2 to the flange portion 5a, a pressing plate 5c-1 is provided outside the curtain rubber portion 5b, and is fastened and fixed by bolts and nuts (not shown). The adjusting plate portion 5 corresponds to the “member for reducing the size of the inlet provided in the opening of the raw stone supply port”.
[0060]
By setting it as such a structure, the rough supply port 5d for throwing the rough stone Q1 in the center part of the adjustment board part 5 is formed. The adjustment plate portion 5 serves as a side wall on the raw stone supply side of the shell body C1. The above-mentioned chute B20 is inserted into the raw stone supply port 5d, and the raw stone Q1 is put into the shell main body C1. An accumulation unit B30 is provided below the raw stone supply port 5d. This accumulation part B30 is for collecting spilled rough or water.
[0061]
The cylindrical portion 7 is a cylindrical member that is configured to be short in the axial direction of the shell main body C1 (also referred to as “axial length direction” or “rotational axis direction”). And liner 7-3. The liner 7-3 is made of metal or rubber.
[0062]
Next, the first cylindrical portion C10 is continuously provided from the end of the raw stone supply portion C5, has a cylindrical shape, and has a truncated cone shape having a taper that becomes larger as the inner diameter thereof becomes closer to the discharge side. Is formed. The inner diameter dimension S2 on the discharge side is formed larger than the inner diameter dimension S1 on the supply side in the first cylindrical section C10, and the angle θ1 of the inner surface of the first cylindrical section C10 with respect to the axial direction of the shell body C1 is 45 degrees to 70 degrees. That is, the taper angle of the tapered shape of the inner wall in the first tubular portion C10 is 90 to 140 degrees. Here, the taper-shaped taper angle in the first tubular portion C10 refers to an angle formed by the inner wall of the first tubular portion C10 in a cross section obtained by cutting the first tubular portion C10 along a plane passing through the rotation axis. Strictly speaking, the inner diameter of the first cylindrical portion C10 is a length obtained by doubling the distance between the rotating shaft core and the apex of the protruding portion of the liner. That is, as will be described later, since the liner has an uneven shape, the height of the protrusion is used as a reference. This is the same for the other cylindrical portions described below, and the same applies to the cylindrical portions in the other embodiments.
[0063]
Here, the first cylindrical portion C <b> 10 has a cylindrical main body portion (first cylindrical body portion) 12 and a liner 14. The cylindrical main body portion 12 has a cylindrical shape, forms an outer wall portion of the first cylindrical portion C10, and is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the discharge side. Further, the outer diameter of the cylindrical main body portion 12 is also formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as it is closer to the discharge side. The angle θ2 of the outer surface of the cylindrical main body 12 with respect to the axial direction of the shell main body C1 (also referred to as “rotational axis direction”) is 45 to 70 degrees. Similarly, the angle of the inner surface of the cylindrical main body 12 with respect to the axial direction of the shell main body C1 (which may be the rotational axis direction) is also 45 to 70 degrees. That is, the taper-shaped taper angle at the inner and outer diameters of the cylindrical main body 12 is also 90 to 140 degrees.
[0064]
Further, as shown in FIGS. 2 and 3, the liner 14 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 1, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 12. The liner 14 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner has a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Details of the shape of the individual liners constituting the liner 14 will be described later.
[0065]
Next, the second cylindrical portion C20 is continuously provided from the end of the first cylindrical portion C10, has a cylindrical shape, and has a very small taper that becomes larger as the inner diameter thereof becomes closer to the supply side. It is formed in a truncated cone shape (not shown). That is, the inner diameter dimension S3 on the discharge side is formed to be smaller than the inner diameter dimension S2 on the supply side in the second cylindrical portion C20 as described later. Here, the taper-shaped taper angle in the second cylindrical portion refers to an angle formed by the second cylindrical portion in a cross section obtained by cutting the second cylindrical portion along a plane passing through the rotation axis.
[0066]
Here, the second cylindrical portion C20 includes a cylindrical main body portion (second cylindrical body portion) 22 and a liner 24, and the cylindrical main body portion 22 has a substantially cylindrical shape, and the second cylindrical portion C20. It forms the outer wall part of the cylindrical part C20, and is formed in a truncated cone shape having a very small taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the supply side. In addition, the outer diameter of the cylindrical main body 22 is also formed in a truncated cone shape having a very small taper that becomes larger as it is closer to the supply side.
[0067]
As shown in FIG. 2, the liner 24 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 1, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 22. The liner 24 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes. The individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Details of the shape of the individual liners constituting the liner 14 will be described later.
[0068]
In addition, as a very small taper in the above-mentioned second cylindrical part C20, the length in the axial direction of the second cylindrical part C20 is T2, and the taper α is a value of α = (S2−S3) / T2. In this case, it was suitable when it was set to about 0.01 ≦ α ≦ 0.04.
[0069]
When the connection state between the first cylindrical portion C10 and the second cylindrical portion C20 is described in detail, the cylindrical main body portion 12 of the first cylindrical portion C10 has an inner diameter at the end portion on the crushed stone discharge side. The cylindrical main body portion 22 of the second cylindrical portion C20 has the largest inner diameter at the position of the end on the raw stone supply side, and further, the end of the cylindrical main body portion 12 on the crushed stone discharge side. The inner diameter of the first cylindrical portion C10 and the inner space of the second cylindrical portion C20 are continuous. Is formed.
[0070]
Next, the third cylindrical portion C30 is connected from the end of the second cylindrical portion C20, has a cylindrical shape, and has at least a constant inner diameter. That is, the inner diameter dimension S3 on the supply side and the inner diameter dimension S4 on the discharge side in the third cylindrical portion C30 are formed to be the same. That is, the third cylindrical portion C30 is formed in a cylindrical shape.
[0071]
Here, the third cylindrical portion C30 includes a cylindrical main body portion (third cylindrical body portion) 32 and a liner 34, and the cylindrical main body portion 32 has a cylindrical shape, and the third cylinder. The outer wall portion of the shape portion C30 is formed, and the inner diameter thereof is uniformly formed from the supply side to the discharge side. Further, the outer diameter of the third cylindrical portion C30 is also uniformly formed from the supply side to the discharge side.
[0072]
As shown in FIG. 2, the liner 34 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 1, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 32. The liner 34 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like cylindrical shape into a plurality of parts, and the individual liner has a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Details of the shape of the individual liners constituting the liner 14 will be described later.
[0073]
The length of the third cylindrical portion C30 in the axial direction is 20% to 70% of the length of the fourth cylindrical portion C40 in the axial direction. That is, as shown in FIG. 2, assuming that the length in the axial direction of the third cylindrical portion C30 is T3 and the length in the axial direction of the fourth cylindrical portion C40 is T4, T3 = T4 × (0.2 ~ 0.7). In addition, it is more preferable to set it as 20%-70%.
[0074]
Next, the fourth cylindrical portion C40 is connected to the end of the third cylindrical portion C30, is formed in a substantially truncated cone shape, and in the longitudinal direction of the shell body C1, the crushed stone discharge side Is arranged. The fourth cylindrical portion C40 is formed to have a smaller diameter at least as the inner diameter is closer to the discharge side, and is larger than the taper angle in the second cylindrical portion C20, but larger than the taper angle in the first cylindrical portion C10. It is formed in a truncated cone shape having a small angle taper. That is, the inner diameter dimension S5 on the discharge side is formed to be abruptly smaller than the inner diameter dimension S4 on the supply side, as will be described later.
[0075]
Here, the fourth cylindrical portion C40 includes a cylindrical main body portion (fourth cylindrical body portion) 42 and a liner 44, and the cylindrical main body portion 42 has a cylindrical shape, and has a fourth shape. A cone having an outer wall portion of the cylindrical portion C40 and having a smaller diameter as the inner diameter thereof is closer to the discharge side, and having a taper that is more inclined than the taper of the cylindrical main body portion 22 of the second cylindrical portion C20. It is formed in a trapezoidal shape. Further, the outer diameter of the fourth cylindrical portion C40 is also formed so as to be closer to the discharge side, and a cone having a taper that is sharply inclined as compared with the taper in the cylindrical main body portion 22 of the second cylindrical portion C20. It is formed in a trapezoidal shape. In addition, although the taper shape in the internal diameter in this cylindrical main body part 42 and an outer diameter is also larger than the taper angle of the cylindrical main body part 22 in the 2nd cylindrical part C20, the cylindrical main body part in the 1st cylindrical part C10 It is formed in a truncated cone shape having a taper with an angle smaller than the angle of 12 tapers.
[0076]
As shown in FIG. 2, the liner 44 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 1, that is, on the inner side of the cylindrical main body 42. The liner 44 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Details of the shape of the individual liners constituting the liner 14 will be described later.
[0077]
Further, the length in the axial direction of the fourth cylindrical portion C40 is formed to a dimension T4 as shown in FIG. Furthermore, an open crushed stone discharge port 50 is formed at the end of the fourth cylindrical portion C40 on the crushed stone discharge side.
[0078]
The abruptly inclined taper in the fourth tubular portion C40 described above is suitable when the angle θ3 shown in FIG. 2 is set to about 20 ° ≦ θ3 ≦ 60 °. This angle θ3 corresponds to the taper angle in the taper shape. That is, the taper-shaped taper angle in the fourth cylindrical portion C40 refers to an angle formed by the fourth cylindrical portion C40 in a cross section cut along a plane passing through the rotation axis.
[0079]
The first cylindrical part C10, the second cylindrical part C20, the third cylindrical part C30, and the fourth cylindrical part C40 are continuously connected to form a shell body C1 formed of a hollow cylindrical body. The side part is formed. A continuous internal space is formed by the first cylindrical portion C10, the second cylindrical portion C20, the third cylindrical portion C30, and the fourth cylindrical portion C40. At this time, the length dimension T2 in the axial direction of the second cylindrical portion C20 is formed to be longer than the length dimension T4 in the axial direction of the fourth cylindrical portion C40. Further, as shown in FIG. 2, the central portion W in the axial direction of the shell body C <b> 1 exists on the second cylindrical portion C <b> 20 side.
[0080]
Next, the liner provided in the shell body C1 will be described. The liner provided in the shell main body C1, that is, the individual liners constituting the liners 7-3, 14, 24, 34, and 44 has a basic shape as shown in FIG. The shape which has the protruding part L20 is exhibited. This basic shape is a shape when it is attached to a cylindrical tubular main body portion, and is a shape when the taper shape of the cylindrical main body portion is not taken into consideration. That is, the base portion L10 in the individual liner L shown in FIG. 14 (a) has a curved plate shape, and its end surface portion has arcuate portions Lc and Ld and straight strip portions La and Lb. The straight strip portions La and Lb are formed in parallel to each other. Further, the arc shapes in the arc-shaped portions Lc and Ld are arcs of the same size. Further, the projecting portion L20 has a wedge shape in plan view, and the side portion L23 and the side portion L24 of the corner portion of the projecting portion L20 are not parallel to each other. Further, the side portion L24 and the side portion La-1 of the straight strip portion La are not parallel, and the side portion L23 and the side portion Lb-1 of the straight strip portion Lb are not parallel. Not. Further, the latching surface L21 and the latching surface L22 in the projecting portion L20 are not parallel to each other, the latching surface L21 is not parallel to the straight belt-like portion Lb, and the latching surface L22 is The straight strip portion La is not parallel to the straight strip portion La. In other words, the direction of the latching surface L21 is the side that forms the other pair of opposing end surfaces, and the side between the region of the top surface of the base and the region L10-1 to which the latching surface is connected. It is not parallel to the part Lb-1, and the direction of the latching surface L22 is a side part constituting the other pair of opposing end surfaces, and the latching surface is in the region of the upper surface of the base part. The side portion La-1 between the connected region L10-2 is not parallel. In particular, in a state where the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body, the direction of the lateral latching surfaces L21 and L22 does not become parallel to the rotation axis of the shell main body C1. Yes. Further, in a state in which the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body portion, the side portions L23 and L24 at the corners of the protruding portion L20 and the rotation axis of the shell main body C1 are not on the same plane. It has become. Further, the inclination directions of the hooking surface L21 and the hooking surface L22 are symmetrical to each other. The protruding portion L20 functions as the shell lifter portion. In FIG. 14, the latching surfaces L21 and L22 are shown as standing upright with respect to the pedestal L10, but the latching surfaces L21 and L22 are on the upper surface of the pedestal L10. It is good also as a structure inclined with respect to. That is, the latching surfaces L21 and L22 may be configured to face obliquely upward.
[0081]
The individual liners in the liner 34 have the same shape as the basic individual liner L shown in FIG. 14A, but the individual liners in the other liners have a shape according to the tapered shape of the surface to be mounted. That is, the straight strip portions La and Lb in the individual liner L are not parallel to each other, and the arc shapes in the arc-shaped portions Lc and Ld are not the same size arc. However, even when the mounting surface is shaped according to the tapered shape, the projecting portion L20 has a wedge shape in plan view, and in particular, the individual liner L is mounted on the inner wall of the cylindrical main body portion. In the state, the direction of the lateral latching surfaces L21 and L22 is not parallel to the rotation axis of the shell body C1. Further, in a state in which the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body portion, the side portions L23 and L24 at the corners of the protruding portion L20 and the rotation axis of the shell main body C1 are not on the same plane. It has become. Further, the inclination directions of the hooking surface L21 and the hooking surface L22 are symmetrical to each other. In the following description, an individual liner L including an individual liner having a shape in accordance with the tapered shape of the surface to be attached is expressed.
[0082]
Each liner is formed by arranging a plurality of individual liners L. In that case, as shown in FIGS. 14B and 14C, the hooking surface of the projecting portion L20 is formed. One of them is arranged to match.
[0083]
As the arrangement method, there are two methods. As shown in FIG. 14B, the first method is a hooking surface with the narrow side of the protruding portion L20 of the individual liner as the supply side. L22 is arranged to coincide. That is, the latching surface L22 is made continuous. With this configuration, when the shell main body C1 is rotated in the direction indicated by “Rotation direction” in FIG. 14B, the continuously provided latching surface L21 scoops up the raw material and the grinding medium balls. At this time, since it is inclined to the supply side, it is possible to obtain a function of returning the grinding medium balls and crushed stone to the supply side. On the other hand, as a second method, as shown in FIG. 14C, the hooking surface L21 is made to coincide with the narrow side of the individual liner protrusion L20 as the discharge side. That is, the latching surface L21 is made continuous. With such a configuration, when the shell main body C1 is rotated in the direction indicated by “Rotation direction” in FIG. 14C, the continuously provided latching surface L21 scoops up the raw material and the grinding medium balls. At this time, since it is inclined to the discharge side, it is possible to obtain a function of feeding the grinding medium balls and crushed stones to the discharge side.
[0084]
Therefore, when the grinding media ball is returned to the supply side as much as possible, or when producing a product with a small diameter by increasing the grinding time, it is the first method, while the grinding media ball is sent to the discharge side as much as possible, When manufacturing a product with a large diameter by shortening the pulverization time, the second method may be used.
[0085]
In addition, what is necessary is just to set it as the state which continues for every liner in each cylindrical part as a state which arrange | positions the latching surface L21 and the latching surface L22 continuously. In other words, in each of the first cylindrical portion C10, the second cylindrical portion C20, the third cylindrical portion C30, and the fourth cylindrical portion C40, the latching surface L21 (or L22) of the individual liner constituting the liner is continuous. It is not necessary to be continuous between different cylindrical portions. In addition, you may make it be a continuous state also between different cylindrical parts. Furthermore, in the above description, the description has been given assuming that the individual liner is disposed so that the latching surface L21 and the latching surface L22 are continuous. However, the present invention is not limited to this, and the latching surface in the individual liner adjacent in the axial direction. Even if L21 and L22 are not continuous, it is sufficient that the individual liner is disposed in a predetermined direction.
[0086]
In order to dispose the individual liner having the above configuration inside the cylindrical main body, the individual liner is provided with a hole for inserting a bolt, and the bolt is inserted into the individual liner to form a cylindrical shape. This is done by screwing into a bolt hole provided in the main body. In this case, the hole provided in the individual liner is provided as a through hole, for example, at a predetermined position of the base.
[0087]
In the above description, the liner provided in the shell main body C1 has been described as using the individual liner having the above-described configuration. However, the present invention is not limited to this, and an inclination is not provided if necessary. An individual liner L ′ as shown in (d) may be used. The individual liner L ′ includes a base portion L110 and a protruding portion L120, but a pair of latching surfaces L121 and L122 of the protruding portion L120 as a shell lifter are parallel to each other. Note that the shape shown in FIG. 14D is a basic shape, and when the surface to be attached is tapered, the shape naturally matches the tapered shape. Further, when the adjacent individual liners L ′ are disposed, the retaining surfaces are disposed so as to coincide with each other as shown in FIG.
[0088]
The outer ring body D1 has a substantially circular outer shape, and is integrally provided around the periphery of the shell body C1 as shown in FIGS. A pair of outer ring bodies D1 are provided. That is, it is provided on the raw stone supply side and the discharge side. Each outer ring body D1 is placed on a pair of tire groups G5. That is, one tire group G5 is composed of two tires G10. That is, in FIG. 1, only the front tire group G5 of the outer ring body D1 is shown, but there is also a tire group G5 on the other side of the outer ring body D1. Since the outer ring body D1 is in pressure contact with the tire group G5, when the tire group G5 is rotationally driven by the driving device G1, the outer ring body D1 also rotates in accordance with the movement of the outer ring body D1 and exerts a rotational force on the shell body C1. To communicate.
[0089]
Next, the partition plate E1 will be described with reference to FIG. The partition plate E1 is provided at the position of the crushed stone discharge port 50 of the fourth cylindrical portion C40 in the shell body C1. The partition plate E1 functions as a so-called rooster, and includes a partition plate main body 1100 and an attachment member 1110. As shown in FIG. 4 (c), the planar shape of the partition plate E1 has a circular outer shape, and has a plate shape as a whole. A circular opening 1102 is provided at the center. Yes. And this partition plate E1 is exhibiting the shape which curves to the back side as it goes to an outer peripheral side from the outer peripheral end of this opening part 1102. That is, as shown in FIG. 4B, the cross-sectional shape is formed in a substantially arc shape (or arc shape) from the outer peripheral end of the opening 1102 to the outer peripheral side. That is, the front side and the back side of the partition plate main body 1100 are formed in a part of a spherical surface, and the front side and the back side of the partition plate E1 are substantially hemispherical. Thereby, in the side part of the front side of the partition plate E1 in the cross-sectional shape shown in FIG. 4B, the tangent gradually increases from the vertical direction (that is, the Y direction) to 45 degrees as it goes from the center to the outer peripheral side. The shape is inclined to the extent. Further, the slit plate main body 1100 is provided with five slit groups 1104. The slit group 1104 is composed of a plurality of slits 1106 provided in parallel in an arc shape. The cross-sectional shape of the slit 1106 is tapered as shown in FIG. 4B, and the size of the opening on the front side of the slit 1106 is smaller than the size of the opening on the back side. Has been.
[0090]
In addition, a plurality (specifically, five) of attachment members 1110 are provided on the partition plate main body 1100. The attachment member 1110 has a substantially rectangular shape, and is formed such that one end side is fixed to the partition plate main body 1100 and the other end side protrudes to the outer peripheral side of the partition plate main body 1100. A bolt hole is provided on the other end side of the mounting member 1110.
[0091]
A bracket 48 is formed so as to protrude from the discharge side end of the fourth cylindrical portion C40 of the shell main body C1, and a bolt hole is also formed in the bracket 48. The partition plate E1 is fixed by being fastened to 48 with bolts and nuts. That is, when the partition plate E1 is attached to the shell main body C1, it can be said that the inner side opposite to the outer peripheral portion of the partition plate E1 is curved in a protruding shape with respect to the raw stone supply side.
[0092]
Further, as shown in FIG. 2, the classifier F1 is formed in a substantially cylindrical shape as a whole, and has a cylindrical body F10 on the outer peripheral portion thereof. The cylindrical body F10 is fastened to the shell main body C1 by bolts, and rotates simultaneously with the rotation of the shell main body C1. A wire mesh member F20 is provided on the circumference of the outer periphery of the cylindrical body F10. The wire mesh member F20 selects only a crushed stone of a certain particle size and allows it to pass, and is arranged in a state of being divided into three in the axial direction. In addition, an opening is provided in the rear end F30 of the cylindrical body F10, and a grinding medium ball or crushed stone having a size larger than a predetermined amount that cannot pass through the wire mesh member F20 can be discharged. is there. A cylindrical portion F40 is provided at the rear end of the cylindrical body F10, and a wire mesh member F40a is provided on the peripheral surface of the cylindrical portion F40. This wire mesh member is a wire mesh member having a mesh diameter larger than each mesh diameter in the wire mesh member F20. Moreover, the rear end of this cylindrical part F40 is opened, and the grinding media balls and crushed stone that could not pass through the wire mesh member F40a are discharged. A cover member F5 is provided on the three side surfaces and bottom surface of the cylindrical body F10 and the cylindrical portion F40. Since the classification device F1 is configured as described above, classification can be performed for each predetermined size.
[0093]
The driving device G1 is configured by a motor, a gear, and the like, and configured to transmit a rotational force to the tire group G5.
[0094]
Next, the operation and effect of the present embodiment will be described. First, as shown in FIG. 5, a pulverizing medium ball P1 as a pulverizing medium is placed in the shell body C1 in advance. The grinding medium balls P1 are formed in a ball shape and a plurality of sizes are mixed. When the raw stone Q1 is supplied from the hopper B10, the raw stone Q1 is supplied in a constant amount into the shell main body C1 through the raw stone supply port 5d along the slope of the shout B20. Further, since the mill apparatus A1 of this embodiment is basically performed by a wet method, a predetermined amount of water is also supplied at the same time. In addition, you may make it operate | move without supplying water as a dry type.
[0095]
At this time, the raw stone Q1 is supplied into the shell main body C1 by natural supply by natural fall from the hopper B10 and the chute B20, and is driven by a normally used driving device to forcibly remove the raw stone. There is no need for an ore supply device that supplies the shell body.
[0096]
That is, as shown in FIG. 2, FIG. 3, etc., since the diameter of the crushed stone discharge port 50 is equal to or larger than the diameter of the raw stone supply port 5d, the rough stone Q1 is smoothly conveyed and discharged, Since the rough stone Q1 does not accumulate in the vicinity of the first cylindrical portion C10, it is not necessary to force the rough stone Q1 into the first tubular portion C10. Therefore, since the above-described forced rough stone supply device is not required, the configuration is inexpensive and simple, and the space can be saved. In addition, it is also possible to employ a configuration using the above-described forced rough stone supply device, and in this case, stable supply of the rough stone is possible.
[0097]
Subsequently, when the shell main body C1 is rotationally driven by the driving device G1 via the tire G10 and the outer ring body D1, the grinding medium ball P1 is lifted upward by the action of the liner provided on the shell main body C1. That is, when the liner rises until the angle of the protrusion L20 with respect to the horizontal plane in the individual liner L constituting the liner cannot hold the grinding media ball P1, the grinding media ball P1 is dropped downward. Therefore, the raw stone Q1 positioned immediately below the grinding medium ball P1 is crushed by the grinding medium ball P1.
[0098]
In particular, in the shell main body C1 of the present embodiment, the first cylindrical portion C10 is provided, and the first cylindrical portion C10 is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger in diameter as it is closer to the discharge side. In addition, since the taper angle is relatively large, the degree of freedom of the grinding media ball is increased, and the thrown rough is smoothed while being scraped up by the liner provided in the first cylindrical portion C10. Can be fed into the flow of grinding media balls. Furthermore, according to the mill apparatus of the present embodiment, the movement of the grinding medium ball located on the supply side of the shell main body C1 is improved, so that the rough stone crushed by the grinding medium ball located on the supply side is centered on the shell main body. It becomes easy to move to a part and it becomes possible to improve crushing efficiency.
[0099]
Further, the taper of the second cylindrical part C20 is extremely small, and the taper of the fourth cylindrical part C40 is formed larger than the taper of the second cylindrical part C20. Moreover, the center part of the axial direction of the said shell main body C1 exists in the said 2nd cylindrical part C20 side. As a result, the grinding media balls P1 are uniformly (horizontally) distributed in the shell body C1. This is due to the following reason.
[0100]
In other words, the movement of the grinding media ball P1 follows the fundamental principle of the mill apparatus in which a large member moves toward a larger diameter and a small member moves toward a smaller diameter. Here, in the present embodiment, as described above, the taper of the second cylindrical portion C20 is a very small taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the supply side, so that the shell body C1 is rotating. In this case, the pulverizing medium ball P1 is not biased due to the size of the pulverizing medium ball P1, the larger pulverizing medium ball is on the supply side, and the smaller the pulverizing medium ball diameter is, the closer to the discharge side, It is uniformly distributed along the axial direction of the main body C1 according to the size of the grinding media balls. In other words, if the second cylindrical portion C20 is formed with a large taper, the pulverized medium balls having a large diameter are concentrated on the supply side, and the pulverized medium balls having a small diameter are centered on the shell body C1. However, in the case of the present embodiment, this is not the case. On the contrary, when there is no taper, the grinding medium balls are biased toward the discharge side regardless of the diameter of the grinding medium balls during the rotation of the shell body C1. That is, when there is no taper, the grinding media ball varies in the axial direction of the shell body regardless of the diameter of the grinding media ball, but the grinding media ball is biased toward the discharge side due to the water flow. In addition, the rough crushed by the grinding media ball moves to the discharge side due to the difference in peripheral speed due to the movement of the water flow and the extremely small taper. That is, as in the case of the grinding media ball, the smaller the size of the rough, the more the moving stone moves toward the discharge side due to the movement of the water flow or the difference in peripheral speed due to the extremely small taper.
[0101]
Accordingly, in the second cylindrical portion C20, it is possible to make the distribution of the grinding media balls P1 uniform by setting a very small taper. Therefore, it becomes possible to increase the crushing efficiency of the raw stone due to the rolling drop of the grinding media ball P1. At this time, the extremely small taper size of the first cylindrical portion C10 is appropriately selected depending on the material, size, shape, input amount, and the like of the grinding media ball P1 to be used.
[0102]
Further, the fourth cylindrical portion C40 has a smaller diameter as the inner diameter is closer to the discharge side, and has a taper that is sharply inclined than the taper in the second cylindrical portion C20. Therefore, since the difference in peripheral speed due to the sharply inclined taper increases, the crushed crushed stone can be sufficiently discharged to the crushed stone discharge port 50. Therefore, unlike the case where the conveyance is not sufficient, the rough stone and the grinding medium ball are not deposited on the rear end portion of the second cylindrical portion C20 or the third cylindrical portion C30. Further, in the fourth cylindrical portion C40, the pulverization is performed according to the size of the diameter of the pulverization medium ball by setting the taper to be sharply inclined as compared with the taper in the second cylindrical portion C20. It becomes possible to make the distribution of the medium balls uniform. Therefore, it becomes possible to increase the crushing efficiency of the raw stone due to the rolling drop of the grinding media ball P1. The taper size of the fourth cylindrical portion C40 at this time is appropriately selected depending on the material, size, shape, input amount, etc. of the grinding media ball P1 used.
[0103]
Further, since the third cylindrical portion C30 having a uniform inner diameter is provided, the peripheral speed is constant at the portion of the third cylindrical portion C30, and the third cylindrical portion C30 is smoothly conveyed from the supply side. It is possible to adjust the crushing time of the rough ore and to adjust the size of the rough ore. That is, by setting the length in the axial direction of the third cylindrical portion C30 to be long, the crushing time in the third cylindrical portion C30 can be increased, and thereby the raw stone is further finely pulverized. On the other hand, by setting the length of the third cylindrical portion C30 in the axial direction to be short, the crushing time in the third cylindrical portion C30 can be shortened, and the particle size of the raw stone can be kept large. it can.
[0104]
Furthermore, the central portion W of the shell main body C1 in the axial direction is on the second cylindrical portion C20 side, and the axial length of the third cylindrical portion C30 is the axis of the fourth cylindrical portion C40. It is formed to 20% to 70% of the length in the direction. For this reason, an extremely small taper portion (that is, the second cylindrical portion C20) and a portion that is not provided with a taper (that is, the third cylindrical portion C30) have a distribution that is longer than a sharply tapered portion. No rough stones or grinding media balls are deposited near the crushed stone discharge port 50. That is, since the discharge efficiency becomes too high, the raw stone and the grinding medium ball P1 are not deposited near the crushed stone discharge port 50.
[0105]
Further, since the shell main body C1 is formed in the above-described shape, there is a pulverizing medium ball having a large diameter on the supply side of the shell main body C1, and a pulverizing medium ball having a small diameter is present toward the discharge side. Therefore, on the discharge side of the shell main body C1 (that is, the fourth cylindrical portion C40), the pulverization is performed with the pulverization medium ball having a small diameter, and thus it is possible to prevent over-pulverization.
[0106]
Further, since the liner provided in the shell main body C1 is configured by disposing the individual liner, in the case where the liner is disposed as in the first method, the grinding medium balls are supplied as much as possible. Product with a small diameter can be produced by returning to the side or by increasing the pulverization time. On the other hand, in the case of being arranged as in the second method, the pulverization medium ball is sent to the discharge side as much as possible. Or a product having a large diameter can be produced by shortening the grinding time.
[0107]
Then, when the crushed rough or the like reaches the crushed stone discharge port 50 in the shell main body C1, it is discharged from the gap between the crushed stone discharge port 50 and the partition plate E1, and is discharged to the classification device F1. Further, the rough or the like is also discharged from the slit 1106.
[0108]
Note that the gap between the crushed stone discharge port 50 and the partition plate E1, or the raw stone and the grinding media ball larger than the size of the slit are pushed back by the partition plate E1 (see FIG. 4A). At that time, the partition plate E1 has a shape that curves toward the back side as it goes from the center to the outer peripheral side, so that the pulverization medium balls pressed against the partition plate E1 are pushed back by the partition plate E1. The pulverized media balls do not wear unevenly. Further, the slit 1106 provided in the partition plate E1 is formed such that the cross-sectional shape thereof is tapered, and the size of the opening on the front side of the slit 1106 is smaller than the size of the opening on the back side. Therefore, the grinding media ball is not clogged in the slit 1106. That is, when the cross-sectional shape of the slit is not tapered as in the case of a conventional partition plate, the grinding media ball pressed against the partition plate moves while being pressed against the partition plate. However, according to the partition plate E1 in the mill device of this embodiment, there is no such trouble.
[0109]
Note that the opening 1102 provided in the partition plate E1 is not normally used for discharging crushed stone, but is used as an entrance when inspecting the inside of the shell body C1, or the inside of the shell body C1 is observed from the outside. It is used as an observation window when The opening 1102 is also used as an insertion port into which a ball throwing chute is inserted, and a grinding medium ball is thrown from the ball throwing chute.
[0110]
Further, in the mill apparatus A1 having the above-described configuration, the adjustment plate portion 5 is provided. Therefore, by adjusting the inner diameter of the adjustment plate portion 5, particularly the inner diameter of the flange portion 5a and the curtain rubber portion 5b, the shell body The size of the C1 rough supply port can be adjusted. Thereby, the size of the raw stone supply port of the shell main body C1 can be adjusted according to the size of the raw stone as a raw material, the difference in physical properties of the raw material, the particle size of the target product, and the like. For example, when a large-size raw material is charged, the adjustment plate portion 5 may have a large aperture.
[0111]
In the above description, the partition plate E1 has been described as having the shape shown in FIG. 4, but may have a shape as shown in FIG. That is, the partition plate E <b> 1 ′ illustrated in FIG. 6 includes the partition plate main body 1200 and the attachment member 1210. The planar shape of the partition plate E1 'has a circular outer shape, like the partition plate E1, has a plate shape as a whole, and a circular opening 1202 is provided at the center. Note that the vertical cross-sectional shape of the partition plate E1 ', that is, the cross-sectional shape in the Y direction has an annular shape. And this partition plate E1 'is exhibiting the shape which does not curve toward the outer peripheral side from the outer peripheral end of this opening part 1202. FIG. That is, as shown in FIG. 6, the cross-sectional shape is linearly formed from the outer peripheral end of the opening 1202 to the outer peripheral side on both the front side and the rear side. That is, the tangent line has a constant shape at the front side and the back side of the partition plate E1 'in the cross-sectional shape shown in FIG. The partition plate main body 1200 is provided with five slit groups 1204 as in the case of the first embodiment. The slit group 1204 includes a plurality of slits 1206 provided in parallel in an arc shape. As shown in FIG. 6, the cross-sectional shape of the slit 1206 is formed in a tapered shape, and the size of the opening on the front side of the slit 1206 is smaller than the size of the opening on the back side. .
[0112]
In addition, a plurality (specifically, five) of attachment members 1210 are provided on the partition plate main body 1200. The attachment member 1210 has a substantially rectangular shape, and is formed such that one end side is fixed to the partition plate main body 1200 and the other end protrudes to the outer peripheral side of the partition plate main body 1200. A bolt hole is provided on the other end side of the mounting member 1210.
[0113]
A bracket 48 protrudes from the discharge side end of the fourth tubular portion C40 of the shell body C1, and the bracket 48 is also formed with a bolt hole. The partition plate E1 ′ is fixed by being fastened to the bolt 48 with a bolt and a nut.
[0114]
The operation and effect of the partition plate E1 'is the same as that of the partition plate E1. That is, a rough stone or a grinding medium ball larger than the gap between the crushed stone discharge port 50 and the partition plate E1 'or the size of the slit is pushed back by the partition plate E1'. At this time, since the partition plate E1 ′ has the shape as described above, the grinding media ball pushed against the partition plate E1 ′ is pushed back by the partition plate E1 ′, and the grinding media ball is unevenly worn. There is no end to it. In addition, the slit 1206 provided in the partition plate E1 ′ has a tapered cross-sectional shape, and the size of the opening on the front side of the slit 1206 is smaller than the size of the opening on the back side. Therefore, the grinding media ball is not clogged in the slit 1206. Note that the opening 1202 provided in the partition plate E1 ′ is not normally used for discharging crushed stone, but is used as an entrance when inspecting the inside of the shell main body C1, or the inside of the shell main body C1 from the outside. Used as an observation window when observing. The opening 1202 is also used as an insertion port into which a ball throwing chute is inserted, and a grinding medium ball is thrown from the ball throwing chute.
[0115]
Moreover, as shown in FIG. 7, you may make it provide the extension member H for adjusting the clearance gap between the crushing stone discharge port 50 and the partition plate E1 (or partition plate E1 '). The extending member H has a base portion 1300 and a cylindrical portion 1302. The base portion 1300 has a ring-like plate shape and can be attached to the rear end portion of the shell main body C1. The cylindrical portion 1302 is provided so as to protrude from the inner end portion of the base portion 1300 and is formed in a plate-like truncated cone shape. As shown in FIG. 7, the inner surface of the cylindrical portion 1302 is in a state of being continuous with the inner surface of the fourth cylindrical portion C40. By providing this extending member H, the size of the gap between the crushed stone discharge port 50 and the partition plate E1 can be adjusted, so that the particle size of the crushed stone discharged from the shell body C1 can be adjusted. That is, when the length of the cylindrical portion 1302 is increased to narrow the gap, the particle size of the crushed stone can be reduced, while the length of the cylindrical portion 1302 is shortened to widen the gap. In some cases, the particle size of the crushed stone can be increased. Therefore, if a plurality of extension members H having different lengths of the cylindrical portion 1302 are prepared and crushed stone with a small particle size is required, the extension member H having a longer length of the cylindrical portion 1302 is attached, When a crushed stone with a large particle size is required, an extension member H having a short length of the cylindrical portion 1302 may be attached. Further, a plurality of extending members having different taper angles of the cylindrical portion 1302 may be prepared, and thereby the size of the gap between the crushed stone discharge port 50 and the partition plate E1 may be adjusted. This extending member H is the above-mentioned “member for reducing the size of the discharge port provided at the opening of the crushed stone discharge port” or the “member for adjusting the interval between the crushed stone discharge port and the partition plate”. It hits.
[0116]
Next, the mill apparatus of 2nd Example is demonstrated using FIGS. 8-10 etc. FIG. The mill device of the second embodiment has the same configuration as the mill device of the first embodiment, but the shape of the shell body is different.
[0117]
As shown in FIG. 8, the mill device A2 of the second embodiment includes a hopper B10, a shell body C2, an outer ring body D1, a partition plate E1, a classifying device F1, and a driving device G1. Yes.
[0118]
Since the hopper B10 has the same configuration as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0119]
Next, as shown in FIG. 9, the shell main body C <b> 2 includes a raw stone supply part C <b> 105, a first cylindrical part C <b> 110, a second cylindrical part C <b> 120, and a third cylindrical part C <b> 130. .
[0120]
The rough stone supply unit C105 has the same configuration as the rough stone supply unit C5 in the first embodiment. That is, as shown in FIG. 3 etc., the said rough | crude supply part C5 has the adjustment board part 5 and the cylindrical part 7, and the adjustment board part 5 has the flange part 5a, the curtain rubber part 5b, and And holding plate 5c-1. The flange portion 5 a has an annular plate shape, and is fixed in contact with a flange portion 7-2 provided continuously from the cylindrical main body portion 7-1 in the cylindrical portion 7. Further, the curtain rubber portion 5b has an annular plate shape and is fixed to the flange portion 5a. The inner diameter of the curtain rubber part 5b is smaller than the inner diameter of the flange part 5a. A liner 5c-2 is provided inside the flange portion 5a. In order to fix the curtain rubber portion 5b and the liner 5c-2 to the flange portion 5a, a pressing plate 5c-1 is provided outside the curtain rubber portion 5b, and is fastened and fixed by bolts and nuts (not shown). The adjusting plate portion 5 corresponds to the “member for reducing the size of the inlet provided in the opening of the raw stone supply port”.
[0121]
By setting it as such a structure, the rough supply port 5d for throwing the rough stone Q1 in the center part of the adjustment board part 5 is formed. The adjusting plate portion 5 serves as a side wall on the raw stone supply side of the shell main body C2. The above-mentioned chute B20 is inserted into the raw stone supply port 5d, and the raw stone Q1 is put into the shell main body C2. An accumulation unit B30 is provided below the raw stone supply port 5d. This accumulation part B30 is for collecting spilled rough or water.
[0122]
The cylindrical portion 7 is a cylindrical member that is configured to be short in the axial direction of the shell main body C2, and includes a cylindrical main body portion 7-1 and a liner 7-3. The liner 7-3 is made of metal or rubber.
[0123]
Next, the 1st cylindrical part C110 is continued from the edge part of this rough stone supply part C105, and has the structure similar to the 1st cylindrical part C10 in the said 1st Example.
[0124]
That is, the first cylindrical portion C110 has a cylindrical shape and is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as at least the inner diameter thereof is closer to the discharge side. The inner diameter dimension S2 on the discharge side is formed larger than the inner diameter dimension S1 on the supply side in the first cylindrical section C110, and the axial direction (rotational axis direction) of the shell body C2 on the inner surface of the first cylindrical section C110 The angle θ1 (see FIG. 3) is 45 to 70 degrees. That is, the taper angle of the tapered shape of the inner wall in the first tubular portion C110 is 40 degrees to 90 degrees. Here, the taper-shaped taper angle in the first tubular portion C10 means an angle formed by the inner wall of the first tubular portion C110 in a cross section obtained by cutting the first tubular portion C110 along a plane passing through the rotation axis. Strictly speaking, the inner diameter of the first cylindrical portion C110 is a length obtained by doubling the distance between the rotating shaft and the apex of the protruding portion of the liner. That is, as will be described later, since the liner has an uneven shape, the height of the protrusion is used as a reference. The same applies to the following.
[0125]
Here, the first cylindrical portion C110 includes a cylindrical main body portion (first cylindrical body portion) 112 and a liner 114. The cylindrical main body 112 has a cylindrical shape, forms an outer wall portion of the first cylindrical portion C110, and has a truncated cone shape having a taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the discharge side. Further, the outer diameter of the cylindrical main body 112 is also formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as it is closer to the discharge side. The angle θ2 of the outer surface of the cylindrical main body 112 with respect to the axial direction of the shell main body C2 (also referred to as “rotational axis direction”) is 45 degrees to 70 degrees. Similarly, the angle of the inner surface of the cylindrical main body 112 with respect to the axial direction of the shell main body C2 (also referred to as the rotation axis direction) is 45 degrees to 70 degrees.
[0126]
Further, as shown in FIG. 9, the liner 114 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 2, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 112. The liner 114 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-shaped truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Since the shape of the individual liner constituting the liner 114 is the same as that of the first embodiment, detailed description thereof will be omitted.
[0127]
Next, the second cylindrical portion C120 is connected from the end of the first cylindrical portion C110, has a cylindrical shape, and has a very small taper that becomes larger as the inner diameter thereof becomes closer to the supply side. It is formed in a truncated cone shape (not shown). That is, the inner diameter dimension S3 on the discharge side is formed to be smaller than the inner diameter dimension S2 on the supply side in the second cylindrical portion C120 as described later. Here, the taper-shaped taper angle in the second cylindrical portion refers to an angle formed by the second cylindrical portion in a cross section obtained by cutting the second cylindrical portion along a plane passing through the rotation axis.
[0128]
Here, the second cylindrical portion C120 includes a cylindrical main body portion (second cylindrical body portion) 122 and a liner 124. The cylindrical main body portion 122 has a substantially cylindrical shape, and the second cylindrical portion C120. It forms the outer wall part of the cylindrical part C120, and is formed in a truncated cone shape having a very small taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the supply side. In addition, the outer diameter of the cylindrical main body 122 is also formed in a truncated cone shape having a very small taper that becomes larger as it is closer to the supply side.
[0129]
As shown in FIG. 9, the liner 124 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 2, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 122. The liner 124 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Since the shape of the individual liner constituting the liner 124 is the same as that in the first embodiment, detailed description thereof will be omitted.
[0130]
In addition, as a very small taper in the above-mentioned second cylindrical portion C120, the length in the axial direction of the second cylindrical portion C20 is T2, and the taper α is a value of α = (S2−S3) / T2. In this case, it was suitable when it was set to about 0.01 ≦ α ≦ 0.04.
[0131]
When the connection state between the first cylindrical portion C110 and the second cylindrical portion C120 is described in detail, the cylindrical main body 112 of the first cylindrical portion C110 has an inner diameter at the end portion on the crushed stone discharge side. The cylindrical main body portion 122 of the second cylindrical portion C120 is the largest and has the largest inner diameter at the position of the end portion on the raw stone supply side. Further, the end of the cylindrical main body portion 112 on the crushed stone discharge side The inner diameter of the cylindrical portion is the same as the inner diameter of the end of the cylindrical main body 122 on the raw stone supply side, whereby the internal space of the first cylindrical portion C110 and the internal space of the second cylindrical portion C120 are continuous. Is formed.
[0132]
Next, the third cylindrical portion C130 is connected to the end of the second cylindrical portion C120 and is formed in a substantially truncated cone shape, and in the longitudinal direction of the shell body C2, the crushed stone discharge side Is arranged. The third cylindrical portion C130 is formed to have a smaller diameter at least as the inner diameter is closer to the discharge side, and is larger than the taper angle in the second cylindrical portion C120, but larger than the taper angle in the first cylindrical portion C110. It is formed in a truncated cone shape having a small angle taper. That is, the inner diameter dimension S4 on the discharge side is formed to be abruptly smaller than the inner diameter dimension S3 on the supply side, as will be described later.
[0133]
Here, the third cylindrical portion C130 includes a cylindrical main body portion (third cylindrical body portion) 132 and a liner 134. The cylindrical main body portion 132 has a cylindrical shape, and a third cylindrical portion C130. A cone having an outer wall portion of the cylindrical portion C130 and having a smaller diameter as the inner diameter is closer to the discharge side, and having a taper that is sharply inclined compared to the taper of the cylindrical main body portion 122 of the second cylindrical portion C120. It is formed in a trapezoidal shape. Further, the outer diameter of the third cylindrical portion C130 is formed to be smaller as it is closer to the discharge side, and the cone having a taper that is sharply inclined as compared with the taper in the cylindrical main body portion 122 of the second cylindrical portion C120. It is formed in a trapezoidal shape. In addition, although the taper shape in the internal diameter in this cylindrical main body part 132 and an outer diameter is also larger than the taper angle of the cylindrical main body part 122 in the 2nd cylindrical part C120, the cylindrical main body part in the 1st cylindrical part C110 is shown. It is formed in a truncated cone shape having a taper having an angle smaller than 112.
[0134]
As shown in FIG. 9, the liner 134 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 2, that is, on the inner side of the cylindrical main body 132. The liner 134 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner has a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Since the shape of the individual liner constituting the liner 134 is the same as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0135]
Further, the length in the axial direction of the third cylindrical portion C130 is formed to a dimension T3 as shown in FIG. Furthermore, an open crushed stone discharge port 140 is formed at the end of the third cylindrical portion C130 on the crushed stone discharge side.
[0136]
The abruptly inclined taper in the third cylindrical portion C130 described above is suitable when the angle θ3 shown in FIG. 9 is set to about 20 ° ≦ θ3 ≦ 60 °. This angle θ3 corresponds to the taper angle in the taper shape. That is, the taper-shaped taper angle in the third cylindrical portion C130 refers to an angle formed by the third cylindrical portion C130 in a cross section cut along a plane passing through the rotation axis.
[0137]
The first cylindrical portion C110, the second cylindrical portion C120, and the third cylindrical portion C130 are continuously connected to form a side surface portion of the shell body C2 that is a hollow cylindrical body. Yes. A continuous internal space is formed by the first cylindrical portion C110, the second cylindrical portion C120, and the third cylindrical portion C130. At this time, the length dimension T2 in the axial direction of the second cylindrical portion C120 is formed to be longer than the length dimension T3 in the axial direction of the third cylindrical portion C130. Further, as shown in FIG. 9, the center portion W in the axial direction of the shell main body C2 exists on the second cylindrical portion C120 side.
[0138]
Next, since the liner provided in the shell main body C2 is the same as that in the first embodiment, detailed description thereof will be omitted. That is, the individual liner constituting the liner provided in the shell main body C2 is configured in the same manner as in the first embodiment.
[0139]
Moreover, since the structure of the outer ring body D1, the partition plate E1, and the classification device F1 in the mill device A2 of the second embodiment is the same as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0140]
Next, the operation and effect of the present embodiment will be described. First, as shown in FIG. 10, a pulverization medium ball P1 as a pulverization medium is placed in the shell body C2 in advance. The grinding medium balls P1 are formed in a ball shape and a plurality of sizes are mixed. When the raw stone Q1 is supplied from the hopper B10, the raw stone Q1 is supplied in a constant amount into the shell main body C2 through the raw stone supply port 5d along the slope of the shout B20. Further, since the mill apparatus A2 of this embodiment is basically performed by a wet method, a predetermined amount of water is also supplied at the same time. In addition, you may make it operate | move without supplying water as a dry type.
[0141]
At this time, the raw stone Q1 is supplied into the shell main body C2 by natural supply by natural fall from the hopper B10 and the chute B20, and is driven by a commonly used driving device to forcibly remove the raw stone. There is no need for an ore supply device that supplies the shell body.
[0142]
That is, as shown in FIG. 3, FIG. 9, etc., the diameter of the crushed stone discharge port 140 is equal to or larger than the diameter of the raw stone supply port 5d, so that the rough stone Q1 is smoothly conveyed and discharged, Since the rough stone Q1 does not accumulate in the vicinity of the first cylindrical portion C110, there is no need to force the rough stone Q1 into the first cylindrical portion C110. Therefore, since the above-described forced rough stone supply device is not required, the configuration is inexpensive and simple, and the space can be saved. In addition, it is also possible to employ a configuration using the above-described forced rough stone supply device, and in this case, stable supply of the rough stone is possible.
[0143]
Subsequently, when the shell main body C2 is rotationally driven by the driving device G1 via the tire G10 and the outer ring body D1, the grinding media ball P1 is lifted upward by the action of the liner provided on the shell main body C2. That is, when the liner rises until the angle of the protrusion L20 with respect to the horizontal plane in the individual liner L constituting the liner cannot hold the grinding media ball P1, the grinding media ball P1 is dropped downward. Therefore, the raw stone Q1 positioned immediately below the grinding medium ball P1 is crushed by the grinding medium ball P1.
[0144]
In particular, in the shell main body C2 of the present embodiment, the first cylindrical portion C110 is provided, and the first cylindrical portion C110 is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger in diameter as it is closer to the discharge side. Since the taper angle is relatively large, the degree of freedom of the grinding media ball is increased, and the loaded raw stone is smoothly scraped up by the liner provided in the first cylindrical portion C110. Can be fed into the flow of grinding media balls. Furthermore, according to the mill apparatus of the present embodiment, the movement of the grinding media ball located on the supply side of the shell main body C2 is improved, so that the rough stone crushed by the grinding media ball located on the supply side is the center of the shell main body. It becomes easy to move to a part and it becomes possible to improve crushing efficiency.
[0145]
Further, the taper of the second cylindrical part C120 is extremely small, and the taper of the third cylindrical part C130 is formed larger than the taper of the second cylindrical part C120. Moreover, the center part of the axial direction of the said shell main body C2 exists in the said 2nd cylindrical part C120 side. As a result, the grinding media balls P1 are uniformly (horizontally) distributed in the shell body C2. This is due to the following reason.
[0146]
In other words, the movement of the grinding media ball P1 follows the fundamental principle of the mill apparatus in which a large member moves toward a larger diameter and a small member moves toward a smaller diameter. Here, in the present embodiment, as described above, the taper of the first cylindrical portion C110 is a very small taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the supply side. In this case, the pulverizing medium ball P1 is not biased due to the size of the pulverizing medium ball P1, the pulverizing medium ball having a larger diameter is on the supply side, and the smaller the diameter of the pulverizing medium ball is, the closer to the discharge side is. It is distributed uniformly according to the size of the media ball. That is, if the second cylindrical portion C120 is formed with a large taper, the pulverized medium balls having a large diameter are concentrated on the supply side, and the pulverized medium balls having a small diameter are centered on the shell body C2. However, in the case of the present embodiment, this is not the case. On the contrary, when there is no taper, the grinding medium balls are biased toward the discharge side regardless of the diameter of the grinding medium balls during the rotation of the shell body C2. That is, when there is no taper, the grinding media ball varies in the axial direction of the shell body regardless of the diameter of the grinding media ball, but the grinding media ball is biased toward the discharge side due to the water flow. In addition, the rough crushed by the grinding media ball moves to the discharge side due to the difference in peripheral speed due to the movement of the water flow and the extremely small taper. That is, as in the case of the grinding media ball, the smaller the size of the rough, the more the moving stone moves toward the discharge side due to the movement of the water flow or the difference in peripheral speed due to the extremely small taper.
[0147]
Accordingly, in the second cylindrical portion C120, the distribution of the grinding medium balls P1 can be made uniform by setting a very small taper. Therefore, it becomes possible to increase the crushing efficiency of the raw stone due to the rolling drop of the grinding media ball P1. At this time, the extremely small taper size of the first cylindrical portion C110 is appropriately selected depending on the material, size, shape, input amount, and the like of the grinding media ball P1 to be used.
[0148]
The third cylindrical portion C130 has a smaller diameter as the inner diameter is closer to the discharge side, and has a taper that is sharply inclined as compared with the taper in the second cylindrical portion C120. Therefore, since the difference in peripheral speed due to the sharply inclined taper increases, the crushed crushed stone can be sufficiently discharged to the crushed stone discharge port 140. Therefore, unlike the case where the conveyance is not sufficient, the rough stone and the grinding medium ball are not deposited on the rear end portion of the second cylindrical portion C120 or the third cylindrical portion C130. Further, in the third cylindrical portion C130, the pulverization is performed according to the size of the diameter of the pulverization medium ball by setting the taper to be inclined more steeply than the taper in the second cylindrical portion C120. It becomes possible to make the distribution of the medium balls uniform. Therefore, it becomes possible to increase the crushing efficiency of the raw stone due to the rolling drop of the grinding media ball P1. The taper size of the third cylindrical portion C130 at this time is appropriately selected according to the material, size, shape, input amount, etc. of the grinding media ball P1 used.
[0149]
Further, the center portion W in the axial direction of the shell body C2 is on the second cylindrical portion C120 side. For this reason, since an extremely small taper portion (that is, the second cylindrical portion C120) is distributed longer than the abrupt taper portion, the rough stone and the grinding media ball do not accumulate near the crushed stone discharge port 140. That is, since the discharge efficiency becomes too high, the rough stone and the grinding medium ball P1 are not deposited near the crushed stone discharge port 140.
[0150]
Further, since the shell main body C2 is formed in the above-described shape, a large-diameter grinding medium ball exists on the supply side of the shell main body C2, and a small-diameter grinding medium ball exists as it goes to the discharge side. Therefore, on the discharge side of the shell main body C2 (that is, the third cylindrical portion C130), the pulverization is performed with the pulverization medium ball having a small diameter, and thus it is possible to prevent over-pulverization.
[0151]
Further, since the liner provided in the shell main body C2 is configured by disposing the individual liners, in the case where the liner is disposed as in the first method, the grinding medium balls are supplied as much as possible. Product with a small diameter can be produced by returning to the side or by increasing the pulverization time. On the other hand, in the case of being arranged as in the second method, the pulverization medium ball is sent to the discharge side as much as possible. Or a product having a large diameter can be produced by shortening the grinding time.
[0152]
Then, when the crushed rough or the like reaches the crushed stone discharge port 140 in the shell body C2, it is discharged from the gap between the crushed stone discharge port 140 and the partition plate E1, and is discharged to the classifying device F1. Further, the rough or the like is also discharged from the slit 1106.
[0153]
Note that the gap between the crushed stone discharge port 140 and the partition plate E1, or the rough stone and the grinding media ball larger than the size of the slit are pushed back by the partition plate E1. At that time, the partition plate E1 has a shape that curves toward the back side as it goes from the center to the outer peripheral side, so that the pulverization medium balls pressed against the partition plate E1 are pushed back by the partition plate E1. The pulverized media balls do not wear unevenly. Further, the slit 1106 provided in the partition plate E1 is formed such that the cross-sectional shape thereof is tapered, and the size of the opening on the front side of the slit 1106 is smaller than the size of the opening on the back side. Therefore, the grinding media ball is not clogged in the slit 1106. That is, when the cross-sectional shape of the slit is not tapered as in the case of a conventional partition plate, the grinding media ball pressed against the partition plate moves while being pressed against the partition plate. However, according to the partition plate E1 in the mill device of this embodiment, there is no such trouble.
[0154]
Note that the opening 1102 provided in the partition plate E1 is not normally used for discharging crushed stone, but is used as an entrance when inspecting the inside of the shell main body C2, or the inside of the shell main body C2 is observed from the outside. It is used as an observation window when The opening 1102 is also used as an insertion port into which a ball throwing chute is inserted, and a grinding medium ball is thrown from the ball throwing chute.
[0155]
Further, in the mill apparatus A2 having the above configuration, the adjustment plate portion 5 is provided. Therefore, by adjusting the inner diameter of the adjustment plate portion 5, in particular, the inner diameter of the flange portion 5a and the curtain rubber portion 5b, the shell body The size of the C2 rough supply port can be adjusted. Thereby, the size of the raw stone supply port of the shell main body C2 can be adjusted according to the size of the raw stone as a raw material, the difference in physical properties of the raw material, the particle size of the target product, and the like. For example, when a large-size raw material is charged, the adjustment plate portion 5 may have a large aperture.
[0156]
In the above description, the partition plate E1 has been described as having the shape shown in FIG. 4, but it may be a partition plate E1 'as shown in FIG. 6 as in the case of the first embodiment. Since the configuration, operation, and effect of the partition plate E1 'are the same as those in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0157]
Further, as in the case of the first embodiment, as shown in FIG. 7, an extension member H for adjusting the gap between the crushed stone discharge port 140 and the partition plate E1 or the partition plate E1 ′ may be provided. Good. Since the configuration, action, and effect of the extension member H are the same as those in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0158]
Next, the mill apparatus of 3rd Example is demonstrated using FIGS. 11-13 etc. FIG. The mill device of the third embodiment has the same configuration as the mill device of the first embodiment and the mill device of the second embodiment, but the shape of the shell body is different.
[0159]
As shown in FIG. 11, the mill device A3 of the third embodiment includes a hopper B10, a shell body C3, an outer ring body D1, a partition plate E1, a classifying device F1, and a driving device G1. Yes.
[0160]
Since the hopper B10 has the same configuration as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0161]
Next, as shown in FIG. 12, the shell main body C3 has a rough stone supply part C205, a first cylindrical part C210, a second cylindrical part C220, and a third cylindrical part C230. .
[0162]
The rough stone supply unit C205 has the same configuration as the rough stone supply unit C5 in the first embodiment. That is, as shown in FIG. 3 etc., the said rough | crude supply part C5 has the adjustment board part 5 and the cylindrical part 7, and the adjustment board part 5 has the flange part 5a, the curtain rubber part 5b, and And holding plate 5c-1. The flange portion 5 a has an annular plate shape, and is fixed in contact with a flange portion 7-2 provided continuously from the cylindrical main body portion 7-1 in the cylindrical portion 7. Further, the curtain rubber portion 5b has an annular plate shape and is fixed to the flange portion 5a. The inner diameter of the curtain rubber part 5b is smaller than the inner diameter of the flange part 5a. A liner 5c-2 is provided inside the flange portion 5a. In order to fix the curtain rubber portion 5b and the liner 5c-2 to the flange portion 5a, a pressing plate 5c-1 is provided outside the curtain rubber portion 5b, and is fastened and fixed by bolts and nuts (not shown). The adjusting plate portion 5 corresponds to the “member for reducing the size of the inlet provided in the opening of the raw stone supply port”.
[0163]
By setting it as such a structure, the rough supply port 5d for throwing the rough stone Q1 in the center part of the adjustment board part 5 is formed. The adjusting plate portion 5 serves as a side wall on the raw stone supply side of the shell main body C3. The above-mentioned chute B20 is inserted into the raw stone supply port 5d, and the raw stone Q1 is put into the shell main body C3. An accumulation unit B30 is provided below the raw stone supply port 5d. This accumulation part B30 is for collecting spilled rough or water.
[0164]
The cylindrical portion 7 is a cylindrical member configured to be short in the axial direction of the shell main body C3, and includes a cylindrical main body portion 7-1 and a liner 7-3. The liner 7-3 is made of metal or rubber.
[0165]
Next, the first cylindrical portion C210 is connected from the end of the raw stone supply portion C205, and has the same configuration as the first cylindrical portion C10 in the first embodiment.
[0166]
That is, the first cylindrical portion C210 has a cylindrical shape, and is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as the inner diameter thereof becomes closer to the discharge side. The inner diameter dimension S2 on the discharge side is formed larger than the inner diameter dimension S1 on the supply side in the first cylindrical section C210, and the axial direction (rotational axis direction) of the shell body C3 on the inner surface of the first cylindrical section C210. The angle θ1 (see FIG. 3) is 45 to 70 degrees. That is, the taper angle of the tapered shape of the inner wall in the first tubular portion C210 is 40 degrees to 90 degrees. Here, the taper-shaped taper angle in the first tubular portion C210 means an angle formed by the inner wall of the first tubular portion C210 in a cross section obtained by cutting the first tubular portion C210 along a plane passing through the rotation axis. Strictly speaking, the inner diameter of the first cylindrical portion C210 is a length obtained by doubling the distance between the rotation shaft and the apex of the protruding portion of the liner. That is, as will be described later, since the liner has an uneven shape, the height of the protrusion is used as a reference. The same applies to the following.
[0167]
Here, the first cylindrical portion C210 includes a cylindrical main body portion (first cylindrical body portion) 212 and a liner 214. The cylindrical main body portion 212 has a cylindrical shape, forms an outer wall portion of the first cylindrical portion C210, and is formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as the inner diameter is closer to the discharge side. Further, the outer diameter of the cylindrical main body 212 is also formed in a truncated cone shape having a taper that becomes larger as it is closer to the discharge side. Note that an angle θ2 of the outer surface of the cylindrical main body 212 with respect to the axial direction of the shell main body C3 (also referred to as “rotational axis direction”) is 45 degrees to 70 degrees. Similarly, the angle of the inner surface of the cylindrical main body 212 with respect to the axial direction of the shell main body C3 (which may be the rotational axis direction) is also 45 to 70 degrees.
[0168]
Further, as shown in FIG. 12, the liner 214 is provided on the inner wall surface on the inner side of the shell main body C <b> 3, that is, on the inner side of the cylindrical main body 212. The liner 214 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner has a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Since the shape of the individual liner constituting the liner 214 is the same as that in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0169]
Next, the second cylindrical portion C220 is connected from the end of the first cylindrical portion C210, has a cylindrical shape, and has at least a constant inner diameter. That is, the inner diameter dimension S2 on the supply side and the inner diameter dimension S3 on the discharge side in the second cylindrical portion C220 are formed to be the same. That is, the second cylindrical portion C220 is formed in a cylindrical shape.
[0170]
Here, the second cylindrical portion C220 includes a cylindrical main body portion (second cylindrical body portion) 222 and a liner 224. The cylindrical main body portion 222 has a cylindrical shape, and the second cylinder. The outer wall portion of the shaped portion C220 is formed, and the inner diameter thereof is uniformly formed from the supply side to the discharge side. The outer diameter of the second cylindrical portion C220 is also uniformly formed from the supply side to the discharge side.
[0171]
As shown in FIG. 12, the liner 224 is provided on the inner wall surface that is the inner side of the shell main body C <b> 3, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 222. The liner 224 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like cylindrical shape into a plurality of parts, and the individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. The details of the shape of the individual liner constituting the liner 224 are the same as in the case of the first embodiment, and thus detailed description thereof is omitted.
[0172]
When the connection state between the first cylindrical portion C210 and the second cylindrical portion C220 is described in detail, the cylindrical main body portion 212 of the first cylindrical portion C210 has an inner diameter at the end portion on the crushed stone discharge side. The cylindrical main body portion 222 of the second cylindrical portion C220 has the largest inner diameter at the end portion on the raw stone supply side, and further, the end of the cylindrical main body portion 212 on the crushed stone discharge side. The inner diameter of the cylindrical portion is the same as the inner diameter of the end of the cylindrical main body 222 on the raw stone supply side, whereby the internal space of the first cylindrical portion C210 and the internal space of the second cylindrical portion C220 are continuous. Is formed.
[0173]
Next, the third cylindrical portion C230 is connected to the end of the second cylindrical portion C220, is formed in a substantially truncated cone shape, and in the longitudinal direction of the shell body C3, the crushed stone discharge side Is arranged. The third cylindrical part C230 is formed in a truncated cone shape having a smaller diameter at least as the inner diameter is closer to the discharge side and having a taper smaller than the taper angle in the first cylindrical part C210. That is, the inner diameter dimension S4 on the discharge side is formed to be abruptly smaller than the inner diameter dimension S3 on the supply side, as will be described later.
[0174]
Here, the third cylindrical portion C230 includes a cylindrical main body portion (third cylindrical body portion) 232 and a liner 234, and the cylindrical main body portion 232 has a cylindrical shape, It forms the outer wall part of the cylindrical part C230, is formed in a truncated cone shape having a smaller diameter as the inner diameter is closer to the discharge side and having a sharply inclined taper. Also, the outer diameter of the third cylindrical portion C230 is formed to have a smaller diameter as it is closer to the discharge side, and has a truncated cone shape having a sharply inclined taper. The tapered shape at the inner and outer diameters of the cylindrical main body portion 232 is also formed in a truncated cone shape having a taper of an angle smaller than the taper angle of the cylindrical main body portion 212 at the first cylindrical portion C210. .
[0175]
As shown in FIG. 12, the liner 234 is provided on the inner wall surface that is the inner side of the shell main body C <b> 3, that is, on the inner side of the cylindrical main body portion 232. The liner 234 is formed by disposing a plurality of individual liners having a shape obtained by dividing a plate-like truncated cone shape into a plurality of shapes, and the individual liner includes a pair of arc-shaped side portions and a linear shape. It is the shape formed from the side part. This individual liner is also formed of metal or rubber. Since the shape of the individual liner constituting the liner 234 is the same as that in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0176]
Further, the length in the axial direction of the third cylindrical portion C230 is formed to a dimension T3 as shown in FIG. Regarding the axial length T3 of the third cylindrical portion C230, the axial length of the first cylindrical portion C210 is T1, and the axial length of the second cylindrical portion C220 is T2. And a length of T1 + T2 = T3 × (1.6 to 1.9). That is, the crushing efficiency was good by setting the length T3 of the third cylindrical portion C230 as such.
[0177]
Furthermore, an open crushed stone discharge port 240 is formed at the end of the third cylindrical portion C230 on the crushed stone discharge side.
[0178]
Note that the sharply inclined taper in the third cylindrical portion C230 described above was suitable when the angle θ3 shown in FIG. 12 was set to about 30 ° ≦ θ ≦ 50 °. This angle θ3 corresponds to the taper angle in the taper shape. That is, the taper-shaped taper angle in the third cylindrical portion C230 refers to an angle formed by the third cylindrical portion C230 in a cross section cut along a plane passing through the rotation axis.
[0179]
The first cylindrical portion C210, the second cylindrical portion C220, and the third cylindrical portion C230 are continuously connected to form a side surface portion of the shell main body C3 that is a hollow cylindrical body. Yes. A continuous internal space is formed by the first cylindrical portion C210, the second cylindrical portion C220, and the third cylindrical portion C230. At this time, the length dimension T2 in the axial direction of the second cylindrical portion C220 is formed longer than the length dimension T3 in the axial direction of the third cylindrical portion C230. Further, as shown in FIG. 12, the central portion W in the axial direction of the shell main body C3 exists on the second cylindrical portion C220 side.
[0180]
In addition, the relationship between the axial length T (= T1 + T2 + T3) of the shell body C3 and the inner diameter S2 (= S3) of the second cylindrical portion C220 is set to T / S2 = 1.8 to 2.2. ing. In other words, the crushing efficiency was good with such a setting.
[0181]
Next, the liner provided in the shell main body C3 has the same configuration as in the first and second embodiments.
[0182]
That is, the liners provided in the shell main body C3, that is, the liners 7-3, 214, 224, and 234, as their basic shapes, as shown in FIG. It has a shape with This basic shape is a shape when it is attached to a cylindrical tubular main body portion, and is a shape when the taper shape of the cylindrical main body portion is not taken into consideration. That is, the base portion L10 in the individual liner L shown in FIG. 14 (a) has a curved plate shape, and its end surface portion has arcuate portions Lc and Ld and straight strip portions La and Lb. The straight strip portions La and Lb are formed in parallel to each other. Further, the arc shapes in the arc-shaped portions Lc and Ld are arcs of the same size. Further, the projecting portion L20 has a wedge shape in a plan view, and particularly in a state where the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body portion, the direction of the lateral latching surfaces L21 and L22 Is not parallel to the rotational axis of the shell body C3. Further, in a state where the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body portion, the side portions L23 and L24 of the corner portions of the protruding portion L20 and the rotation axis of the shell main body C3 are not on the same plane. It has become. Further, the inclination directions of the hooking surface L21 and the hooking surface L22 are symmetrical to each other. This protrusion L20 functions as a shell lifter.
[0183]
The individual liners in the liner 224 have the same shape as the basic individual liner L shown in FIG. 14A, but the individual liners in the other liners have a shape according to the tapered shape of the mounted surface. That is, the straight strip portions La and Lb in the individual liner L are not parallel to each other, and the arc shapes in the arc-shaped portions Lc and Ld are not the same size arc. However, even when the mounting surface is shaped according to the tapered shape, the projecting portion L20 has a wedge shape in plan view, and in particular, the individual liner L is mounted on the inner wall of the cylindrical main body portion. In the state, the direction of the lateral latching surfaces L21 and L22 is not parallel to the rotation axis of the shell body C3. Further, in a state where the individual liner L is attached to the inner wall of the cylindrical main body portion, the side portions L23 and L24 of the corner portions of the protruding portion L20 and the rotation axis of the shell main body C3 are not on the same plane. It has become. Further, the inclination directions of the hooking surface L21 and the hooking surface L22 are symmetrical to each other. In the following description, an individual liner L including an individual liner having a shape in accordance with the tapered shape of the surface to be attached is expressed.
[0184]
Each liner is formed by disposing a plurality of individual liners L. In this case, as shown in FIG. Arranged.
[0185]
In the above description, as the method of disposing the individual liner, the first method having the function of returning the grinding media balls and crushed stones to the supply side and the function of sending the grinding media balls and crushed stones to the discharge side are provided. Although it has been described that there are two methods, it is preferable to adopt the first method in the shell main body C3 in the mill apparatus A3 of the third embodiment.
[0186]
That is, unlike the first and second embodiments, the second cylindrical portion C220 in the shell main body C3 in the present embodiment has a cylindrical shape with a uniform inner diameter. Therefore, when the shell main body C3 is rotated, the second cylindrical portion C220 is crushed. The medium balls are unevenly distributed without being distributed in the axial direction in the second cylindrical portion C220. Specifically, the pulverizing medium balls are biased to the discharge side regardless of the size of the diameter of the pulverizing medium balls, and the size of the pulverizing medium balls as in the first and second embodiments. Depending on the situation, it is not possible to obtain an effect of uniform distribution. More specifically, when the shell main body C3 is rotated in a state where the grinding medium ball is inserted, the second cylindrical portion C220 is not formed in a taper shape but has a uniform inner diameter. Regardless of the size of the diameter of the ball, it varies in the axial direction of the shell body, but due to the water flow, the grinding media balls are biased toward the discharge side. Therefore, by arranging the individual liner as in the first method, the grinding medium ball is caused to return to the supply side, so that a grinding medium ball having a diameter as large as possible is present on the supply side. In the same manner as in the first and second embodiments, the second cylindrical portion C220 can be uniformly distributed in the axial direction according to the size of the diameter of the grinding medium balls. It is.
[0187]
The individual liner L may be used for all the liners in the shell body C3. In particular, in the second cylindrical portion C220, the pulverizing medium ball is axially changed according to the size of the diameter of the pulverizing medium ball. Since it is necessary to distribute uniformly, it is necessary to use the individual liner L at least in the second cylindrical portion C220.
[0188]
Moreover, since the structure of the outer ring body D1, the partition plate E1, and the classification device F1 in the mill device A3 of the third embodiment is the same as that of the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0189]
Next, the operation and effect of the present embodiment will be described. First, as shown in FIG. 13, a pulverizing medium ball P1 as a pulverizing medium is placed in the shell body C3 in advance. The grinding medium balls P1 are formed in a ball shape and a plurality of sizes are mixed. When the raw stone Q1 is supplied from the hopper B10, the raw stone Q1 is supplied in a constant amount into the shell main body C3 through the raw stone supply port 5d along the slope of the shout B20. Further, since the mill apparatus A3 of this embodiment is basically performed by a wet method, a predetermined amount of water is also supplied at the same time. In addition, you may make it operate | move without supplying water as a dry type.
[0190]
At this time, the raw stone Q1 is supplied into the shell main body C3 by natural supply by natural fall from the hopper B10 and the chute B20, and is driven by a normally used driving device to forcibly remove the raw stone. There is no need for an ore supply device that supplies the shell body.
[0191]
That is, as shown in FIG. 3, FIG. 12, etc., since the diameter of the crushed stone discharge port 240 is equal to or larger than the diameter of the raw stone supply port 5d, the rough stone Q1 is smoothly conveyed and discharged, Since the rough stone Q1 does not accumulate in the vicinity of the first cylindrical portion C210, it is not necessary to force the rough stone Q1 into the first cylindrical portion C210. Therefore, since the above-described forced rough stone supply device is not required, the configuration is inexpensive and simple, and the space can be saved. In addition, it is also possible to employ a configuration using the above-described forced rough stone supply device, and in this case, stable supply of the rough stone is possible.
[0192]
Subsequently, when the shell main body C3 is rotationally driven by the driving device G1 via the tire G10 and the outer ring body D1, the grinding medium ball P1 is lifted upward by the action of the liner provided on the shell main body C3. That is, when the liner rises until the angle of the protrusion L20 with respect to the horizontal plane in the individual liner L constituting the liner cannot hold the grinding media ball P1, the grinding media ball P1 is dropped downward. Therefore, the raw stone Q1 positioned immediately below the grinding medium ball P1 is crushed by the grinding medium ball P1.
[0193]
In particular, in the shell main body C3 of the present embodiment, the first cylindrical portion C210 is provided, and the first cylindrical portion C210 is formed in a truncated cone shape having a taper having a larger diameter as it is closer to the discharge side. Since the taper angle is relatively large, the degree of freedom of the grinding media ball is increased, and the loaded raw stone is smoothly scraped up by the liner provided in the first cylindrical portion C210. Can be fed into the flow of grinding media balls. Furthermore, according to the mill apparatus of the present embodiment, the movement of the grinding media ball located on the supply side of the shell main body C3 is improved, so that the rough stone crushed by the grinding media ball located on the supply side It becomes easy to move to a part and it becomes possible to improve crushing efficiency.
[0194]
The second cylindrical portion C220 has a uniform inner diameter, but the liner is disposed by the first method as described above, and the action of the liner causes the grinding medium balls and the crushed stone. Can return to the supply side, so that a pulverization medium ball having a diameter as large as possible can be present on the supply side. As in the case of the first and second embodiments, the second cylindrical shape is used. In the part C220, it is possible to uniformly distribute in the axial direction according to the diameter of the grinding medium balls. That is, since the second cylindrical portion C220 is not formed in a taper shape and has a uniform inner diameter, when the liner is not provided, the shell body regardless of the size of the diameter of the grinding media ball However, the grinding media balls are biased toward the discharge side due to the water flow. However, since the liner is provided, the grinding media ball can be returned to the supply side as much as possible, and the grinding media ball having a small diameter is easily flowed to the discharge side by the water flow. The grinding media balls are on the supply side, and the grinding media balls are present on the discharge side as the diameter of the grinding media balls decreases. In other words, in the second cylindrical portion C220, it is uniformly distributed along the axial direction of the shell body C3 according to the size of the grinding medium balls. In addition, the rough crushed by the grinding media ball moves to the discharge side due to the difference in peripheral speed due to the movement of the water flow and the extremely small taper. That is, as in the case of the grinding media ball, the smaller the size of the rough, the more it moves to the discharge side by the movement of the water flow.
[0195]
Further, the third cylindrical portion C230 has a smaller diameter as the inner diameter is closer to the discharge side, and has a taper that is sharply inclined than the taper in the second cylindrical portion C220. Therefore, since the difference in peripheral speed due to the sharply inclined taper increases, the crushed crushed stone can be sufficiently discharged to the crushed stone discharge port 240. Therefore, unlike the case where the conveyance is not sufficient, the rough stone and the grinding medium ball are not deposited on the rear end portion of the second cylindrical portion C220 or the third cylindrical portion C230. Further, in the third cylindrical portion C230, by setting the taper to be sharply inclined, it becomes possible to make the distribution of the grinding medium balls uniform according to the size of the diameter of the grinding medium balls. . Therefore, it becomes possible to increase the crushing efficiency of the raw stone due to the rolling drop of the grinding media ball P1. The taper size of the third cylindrical portion C230 at this time is appropriately selected depending on the material, size, shape, input amount, and the like of the grinding medium ball P1 to be used.
[0196]
Furthermore, the central portion W in the axial direction of the shell body C3 is on the second cylindrical portion C220 side. Therefore, the portion having a uniform inner diameter (that is, the second cylindrical portion C220) is distributed longer than the sharply tapered portion, so that the raw stone and the grinding media ball do not accumulate near the crushed stone discharge port 240. That is, since the discharge efficiency becomes too high, the raw stone and the grinding medium ball P1 are not deposited near the crushed stone discharge port 240.
[0197]
Further, since the shell body C3 is formed in the above-described shape and the liner is disposed as described above, a large-diameter grinding medium ball exists on the supply side of the shell body C3, and the discharge side Since there is a pulverizing medium ball with a small diameter as it goes to, the pulverizing is performed with the pulverizing medium ball with a small diameter on the discharge side of the shell main body C3 (that is, the third cylindrical portion C230). Can be prevented.
[0198]
Then, when the crushed rough or the like reaches the crushed stone discharge port 240 in the shell main body C3, it is discharged from the gap between the crushed stone discharge port 240 and the partition plate E1, and is discharged to the classifying device F1. Further, the rough or the like is also discharged from the slit 1106.
[0199]
Note that the gap between the crushed stone discharge port 240 and the partition plate E1, or the raw stone and the grinding media ball larger than the size of the slit are pushed back by the partition plate E1. At that time, the partition plate E1 has a shape that curves toward the back side as it goes from the center to the outer peripheral side, so that the pulverization medium balls pressed against the partition plate E1 are pushed back by the partition plate E1. The pulverized media balls do not wear unevenly. Further, the slit 1106 provided in the partition plate E1 is formed such that the cross-sectional shape thereof is tapered, and the size of the opening on the front side of the slit 1106 is smaller than the size of the opening on the back side. Therefore, the grinding media ball is not clogged in the slit 1106. That is, when the cross-sectional shape of the slit is not tapered as in the case of a conventional partition plate, the grinding media ball pressed against the partition plate moves while being pressed against the partition plate. However, according to the partition plate E1 in the mill device of this embodiment, there is no such trouble.
[0200]
Note that the opening 1102 provided in the partition plate E1 is not normally used for discharging crushed stone, but is used as an entrance when inspecting the inside of the shell main body C3, or the inside of the shell main body C3 is observed from the outside. It is used as an observation window when The opening 1102 is also used as an insertion port into which a ball throwing chute is inserted, and a grinding medium ball is thrown from the ball throwing chute.
[0201]
Further, in the mill apparatus A3 having the above-described configuration, the adjustment plate portion 5 is provided. Therefore, by adjusting the inner diameter of the adjustment plate portion 5, particularly the inner diameter of the flange portion 5a and the curtain rubber portion 5b, the shell body The size of the C3 rough supply port can be adjusted. Thereby, the size of the raw stone supply port of the shell main body C3 can be adjusted according to the size of the raw stone as a raw material, the difference in physical properties of the raw material, the particle size of the target product, and the like. For example, when a large-size raw material is charged, the adjustment plate portion 5 may have a large aperture.
[0202]
In the above description, the partition plate E1 has been described as having the shape shown in FIG. 4, but it may be a partition plate E1 'as shown in FIG. 6 as in the case of the first embodiment. Since the configuration, operation, and effect of the partition plate E1 'are the same as those in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0203]
Further, as in the case of the first embodiment, an extension member H for adjusting the gap between the crushed stone discharge port 140 and the partition plate E1 may be provided as shown in FIG. Since the configuration, action, and effect of the extension member H are the same as those in the first embodiment, detailed description thereof is omitted.
[0204]
In addition, although the liner provided in a shell main body was demonstrated as mentioned above, the thing of the structure shown below may be sufficient.
[0205]
That is, as shown in FIG. 15, the individual liner M1 has a base part L110, a projecting part (first shell lifter part) L120a, and a projecting part (second shell lifter part) L120b. It has the shape it had. This basic shape is a shape when it is attached to a cylindrical tubular main body portion, and is a shape when the taper shape of the cylindrical main body portion is not taken into consideration. That is, the base portion L110 in the individual liner M1 shown in FIG. 15 has a curved plate shape, and its end surface portion includes arc-shaped portions Lc and Ld and straight strip portions La and Lb, and the straight strip portion. La and Lb are formed in parallel to each other. Further, the arc shapes in the arc-shaped portions Lc and Ld are arcs of the same size. The projecting portions L120a and L120b both protrude upward from the base portion L110, and the longitudinal surface portion thereof is formed flush with the base portion L110 on the outer side. On the inner side, a hooking surface inclined downward toward the upper surface of the base portion L110 is provided. That is, the protrusion L120a has an upper end surface L120a-1 and a latching surface L120a-2, and the latching surface L120a-2 is configured to face obliquely upward. The projecting portion L120b has an upper end surface L120b-1 and a latching surface L120b-2, and the latching surface L120b-2 is configured to face obliquely upward. And the latching surface L120a-2 and the latching surface L120b-2 are mutually opposed. In the example shown in FIG. 15, the projecting portions L120a and the projecting portions L120b are formed in parallel, and the side portions L124a and L125a constituting the side portions L123a and the projecting portions L120a of the corners of the base L110. , L126a are formed in parallel to each other, and side portions L123b of the corner portion of the base portion L110 and side portions L124b, L125b, and L126b constituting the projecting portion L120b are also formed in parallel to each other. Further, the side portions L123a, L124a, L125a, and L126a and the side portions L123b, L124b, L125b, and L126b are also formed in parallel to each other. In particular, the side portions L124a and L125a constituting the latching surface L120a-2 and the side portions L124b and L125b constituting the latching surface L120b-2 are formed in parallel to each other. The base L110 is provided with a hole L130 through which a bolt for attaching to the shell body is inserted. Further, the individual liner M1 is formed symmetrically with respect to the longitudinal center line, and the protruding portions L120a and L120b are also formed symmetrically with each other as shown in FIG. 15B. . Both the protruding portion L120a and the protruding portion 120b function as the shell lifter portion.
[0206]
The individual liner M1 shown in FIG. 15 is an example when the inner diameter of the cylindrical main body is constant, and the individual liner provided in the cylindrical main body formed in a tapered shape has a tapered shape on the mounting surface. The shape follows. That is, the straight strips La and Lb in the individual liner L are not parallel to each other, and thus the side portions L123a, L124a, L125a, and L126a and the side portions L123b, L124b, L125b, and L126b are not parallel to each other. . Even in this case, the side portions L123a, L124a, L125a, and L126a are formed in parallel with each other, and L123b, L124b, L125b, and L126b are also formed in parallel with each other.
[0207]
In the above description, the individual liner M1 has been described as having a pair of projecting portions L120a and L120b formed on the base portion L110. However, the individual liner M1 can also be referred to as a shape in which a groove portion is formed in the longitudinal direction.
[0208]
A plurality of individual liners M1 having the above-described configuration are disposed to form a liner.
[0209]
According to the individual liner M1 having the above-described configuration, the protruding portion L120a and the protruding portion L120b are provided, and the protruding portion L120a and the protruding portion L120b are formed symmetrically. It can be used in either case of rotating or rotating left. That is, in the case of the right rotation (see FIG. 15B), the projecting portion L120b acts to scoop up the rough or the grinding media ball, while in the case of the left rotation (see FIG. 15B). The projecting portion L120a works to scoop up the rough or the grinding media ball. Accordingly, if the driving device G1 can rotate the shell body in either the right rotation or the left rotation, the liner can be extended twice as long. That is, for example, if the protrusion L120b is worn out while it is initially used in a right rotation and continues to be used, it may be used in a left rotation. Since the conventional individual liner has a shape as shown in FIG. 18, it can be used only in one direction, and the liner cannot be made sufficiently long. That is, since the individual liner N is formed so as to use the latching surface L320a in the projecting portion L320, in FIG. 18B, it must be used in the right rotation, and this is the reverse left rotation. Since the scraping operation is performed by the inclined surface L320b, if the side of the inclined surface L320b is worn by use, the hole L330 is unevenly worn, and at the same time, the surface of the plate portion L310 is rapidly worn, The liner life ends due to the wear of the plate portion L310 rather than the protruding portion L320. Originally, the life ends due to wear of the projecting portion L320, but the reverse is true. As a result, the lifter portion has a longer life against wear due to the liner structure, and the liner life becomes nearly half during reverse rotation.
[0210]
Further, according to the individual liner M1 shown in FIG. 15, when the motor used for the mill device, that is, the motor for rotating the shell main body is installed at the installation site, the shell main body is changed according to the situation at the installation site. The motor can be installed so that it rotates clockwise, or the motor can be installed so that the shell body rotates counterclockwise, and installation according to the situation of the installation site becomes possible. In other words, in the case of the conventional individual liner N, it is formed so as to be used only in a predetermined rotation direction. Therefore, when a motor is installed at the installation site of the mill device, the shell body is set in the rotation direction. It is necessary to install a motor at a predetermined position so as to rotate. For example, in a plan view and a front view of the mill device, it is necessary to install a motor at a position on the left side of the shell body. However, depending on the situation of the installation site, it may not be possible to install at a predetermined position, and it is unavoidable that the installation position becomes a rotation opposite to the predetermined rotation direction (in the above example, the shell body in plan view and front view of the mill device) There is a case where it is necessary to install a motor at a position on the right side of. Then, in order to install the motor in a position opposite to the original position, the rotation direction of the shell body may be reversed in the original, and when using a conventional individual liner, an appropriate usage method should be taken. The above-mentioned problems occur. However, according to the individual liner M1 shown in FIG. 15, since it can be used in any rotation direction, even if the above problem occurs at the installation site, no problem occurs.
[0211]
The individual liner M1 shown in FIG. 15 does not have a function of returning the grinding media ball or the like to the supply side, unlike the individual liner M2 described later, so that the mill apparatus A1 of the first embodiment and the second It is suitable for use in the mill apparatus A2 of the embodiment.
[0212]
Next, a modification of the individual liner M1 shown in FIG. 15 will be described. The modified individual liner M2 is configured as shown in FIG. 16 and has substantially the same configuration as the individual liner M1, but the latching surface L120a-2 and the latching surface L120b-2 are parallel to each other. Further, the latching surface L120a-2 and the straight strip portion La are not parallel to each other, and the latching surface L120b-2 and the straight strip portion Lb are not parallel to each other. . That is, the side portion L125a and the side portion L126a that form the latching surface L120a-2 are not parallel to the side portion L123a and the side portion L124a in the straight belt-like portion La, and the latching surface L120b-2 is not formed. The side part L125b and the side part L126b to be formed are not parallel to the side part L123b and the side part L124b in the straight belt-like part Lb. In other words, the hooking surface L120a-2 of the protruding portion L120a as the first shell lifter portion has a direction parallel to the side portion L124a of one end surface of the other pair of opposing end surfaces. Further, the direction of the hooking surface of the protruding portion L120b as the second shell lifter portion is not parallel to the side portion L124b of the other end surface of the other pair of opposing end surfaces. In addition, although FIG. 16 has shown the intermediate | middle part fracture | ruptured, protrusion part L120a, L120b etc. are continuing from the right end to the left end, and latching surface L120a-2, L120b-2 is also continuing. .
[0213]
Since the individual liner M2 is formed as described above, it can function in the same manner as the individual liner L shown in FIG. 14, and is arranged with the right side in FIG. The retaining surface L120a-2 and the retaining surface L120b-2 are inclined to the supply side when the raw material and the grinding media ball are picked up. A function of returning to the supply side can be obtained. On the other hand, by disposing the left side in FIG. 16 on the supply side (this corresponds to the second method described above), the latching surface L120a-2 and the latching surface L120b-2 are made of raw material or grinding medium balls. Since it is in a state inclined to the discharge side when scraping up, it is possible to obtain a function of feeding the grinding medium balls and crushed stone to the supply / discharge side.
[0214]
Note that the side portion L125a and the side portion L126a constituting the latching surface L120a-2 are inclined with respect to the side portions L123a and L124a, and the side portion L125b and the side portion constituting the latching surface L120b-2. L126b is inclined with respect to the side portions L123b and L124b, but only one of the side portion L125a and the side portion L126a may be inclined with respect to the side portions L123a and L124a. Only one of the side portion L125b and the side portion L126b may be inclined with respect to the side portions L123b and L124b.
[0215]
In the above description, the pulverizing medium ball is assumed to be a ball type, but the present invention is not limited to this, and the input amount, shape, material, size, and pulverization of the raw stone to be used are not limited thereto. Depending on the desired shape, size, discharge amount, etc. of the crushed stone as the product, any shape, size, material, etc., such as an irregularly shaped prism and regular polyhedron, can be appropriately selected and used. In addition, as a material of the said grinding | pulverization media ball | bowl, a metal, a ceramic, or rubber | gum etc. can be applied suitably, However, It is not limited only to it, It can select arbitrarily and can apply.
[0216]
【The invention's effect】
  Based on the present inventionKumiAccording to the apparatus, the first cylindrical body part is provided, and the first cylindrical body part is formed in a tapered shape having a smaller diameter as the inner diameter is closer to the raw stone supply side. The degree of freedom of the object (for example, the grinding medium ball) is increased, and the input raw stone can be smoothly fed into the flow of the grinding medium object while being scraped up by the liner provided in the first cylindrical body part, The crushing efficiency can be improved. Furthermore, since the movement of the grinding media located on the supply side of the shell body is improved, the rough stones crushed by the grinding media located on the supply side can easily move to the center of the shell body, improving the crushing efficiency. It becomes possible to make it. In addition, since the second cylindrical body portion is formed in a tapered shape, the pulverized medium is not deposited at a specific location of the second cylindrical body portion. Moreover, since the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body part is larger than the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body part, utilizing the difference in peripheral speed caused by the rotation of the shell body, The crushed rough or the crushed medium material can be sent to the outlet side, and the rough can be effectively discharged to the outside. Furthermore, since the inner diameter of the third cylindrical body portion is constant, the peripheral speed is constant at the portion of the third cylindrical body portion and has been smoothly conveyed from the supply side. The crushing time of the rough can be adjusted, and the size of the rough can be adjusted.
[0217]
  Also,UpSince the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body portion is formed in a very small amount, the pulverized medium material having a large diameter is present on the rough stone discharge side as the diameter decreases on the rough stone supply side. Accordingly, the shell body can be uniformly distributed according to the size of the diameter along the axial length direction of the shell body, and the crushing efficiency can be improved. Further, by forming the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body portion so as to be abruptly larger than the taper-shaped taper angle of the second cylindrical body portion, the shell body can be rotated. By utilizing the difference in the peripheral speeds that are generated, the crushed raw stones and crushed medium can be sent to the outlet side, and the rough can be effectively discharged to the outside. Also, in the fourth cylindrical body portion, the pulverized medium is uniformly distributed according to the size of the diameter along the axial length direction of the shell main body, so that the drop and peripheral speed of the pulverized medium and the raw stone are reduced. Since it gradually weakens and is crushed by the grinding member having a small diameter, over-pulverization can be prevented and the quality of the crushed stone can be improved.Moreover, since the taper-shaped taper angle of the first cylindrical body part is larger than the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body part, the crushed medium material in the first cylindrical body part is thereby obtained. The degree of freedom can be further increased.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an external view of a mill apparatus according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view showing a configuration of a shell main body, an outer ring body, and a classification device in the mill device according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 3 is an explanatory diagram showing a configuration of a hopper as a raw stone storage unit in the mill apparatus from the first embodiment to the third embodiment.
4A and 4B are diagrams showing a configuration of a partition plate, in which FIG. 4A is an attached state diagram, FIG. 4B is a sectional view taken along line XX in FIG. 4C, and FIG. .
FIG. 5 is an explanatory view showing a usage state of the mill device according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 6 is a cross-sectional view showing another example of a partition plate.
FIG. 7 is a cross-sectional view showing a state in which an extension member is attached to the shell body.
FIG. 8 is an external view of a mill apparatus according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a cross-sectional view showing a configuration of a shell main body, an outer ring body, and a classification device in a mill device according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 10 is an explanatory view showing a usage state of the mill device according to the second embodiment of the present invention.
FIG. 11 is an external view of a mill device according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a cross-sectional view showing a configuration of a shell main body, an outer ring body, and a classification device in a mill device according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 13 is an explanatory view showing a usage state of a mill apparatus according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 14 is an explanatory diagram for explaining the configuration of individual liners constituting the liner provided in the shell body and the usage state thereof.
FIG. 15 is an explanatory diagram for explaining another configuration of the individual liner constituting the liner provided in the shell main body and the usage state thereof.
FIG. 16 is an explanatory diagram for explaining another configuration of the individual liner constituting the liner provided in the shell body.
FIG. 17 is a cross-sectional view of a main part showing a shell body in a conventional mill apparatus.
FIG. 18 is an explanatory diagram for explaining another configuration of a conventional individual liner that constitutes a conventional liner provided in a shell main body and a usage state thereof.
[Explanation of symbols]
A1, A2, A3 Mill equipment
C1, C2, C3 shell body
C5, C105, C205 Raw stone supply section
C10, C110, C210 First cylindrical portion
C20, C120, C220 Second cylindrical part
C30, C130, C230 Third cylindrical part
C40 4th cylindrical part
D1 Outer ring body
E1, E1 'partition plate
F1 classifier
G1 drive unit
H Extension member
5 Adjustment plate
12, 22, 32, 42, 112, 122, 132, 212, 222, 232 cylindrical main body
14, 24, 34, 44, 114, 124, 134, 214, 224, 234 liners

Claims (13)

原石を破砕して砕石を形成するミル装置であって、
該ミル装置が、中空筒体のシェル本体であって、回転軸を中心に回転するシェル本体を有し、
該シェル本体が、
原石供給側に配設された第１の筒状体部で、該第１の筒状体部の内径が原石供給側に近いほど小径となるテーパ形状に形成された第１の筒状体部と、
該第１の筒状体部の砕石排出側で該原石供給側とは反対側の砕石排出側の端部に連設された第２の筒状体部であって、その内径が原石供給側に近いほど大径となるテーパ形状に形成された第２の筒状体部と、
該第２の筒状体部の砕石排出側の端部に連設された第３の筒状体部であって、その内径が一定の円筒形状に形成された第３の筒状体部と、
該第３の筒状体部の砕石排出側の端部に連設された第４の筒状体部であって、その内径が原石供給側に近いほど大径となるテーパ形状に形成され、該第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第２の筒状部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きく形成された第４の筒状体部と、
を有し、
該第１の筒状体部と第２の筒状体部と第３の筒状体部と第４の筒状体部とで、連続的な内部空間が形成され、
上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、極微量であり、また、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第２の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度に比べて、急激に大きく形成されていて、
上記第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、上記第４の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度よりも大きく形成されていて、
さらに、第１の筒状体部のテーパ形状のテーパ角度が、９０度〜１４０度であることを特徴とするミル装置。A mill device that crushes raw stone to form crushed stone,
The mill device is a shell body of a hollow cylinder, and has a shell body that rotates about a rotation axis,
The shell body is
The first cylindrical body portion disposed on the rough stone supply side, the first cylindrical body portion formed in a tapered shape having a smaller diameter as the inner diameter of the first cylindrical body portion is closer to the rough stone supply side. When,
A second cylindrical body portion connected to an end portion of the first cylindrical body portion on the crushed stone discharge side opposite to the raw stone supply side, the inner diameter of the second cylindrical body portion; A second cylindrical body portion formed in a tapered shape having a larger diameter as it is closer to
A third cylindrical body portion connected to an end of the second cylindrical body portion on the crushed stone discharge side, the third cylindrical body portion having a constant inner diameter; ,
A fourth cylindrical body portion connected to the end portion on the crushed stone discharge side of the third cylindrical body portion, which is formed in a tapered shape having a larger diameter as the inner diameter is closer to the raw stone supply side, A fourth cylindrical body portion formed such that the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body portion is larger than the taper-shaped taper angle of the second cylindrical portion;
Have
A continuous internal space is formed by the first cylindrical body part, the second cylindrical body part, the third cylindrical body part, and the fourth cylindrical body part ,
The taper angle of the taper shape of the second cylindrical body part is extremely small, and the taper angle of the taper shape of the fourth cylindrical body part is a taper shape of the second cylindrical body part. Compared to the taper angle of
The taper-shaped taper angle of the first cylindrical body part is formed larger than the taper-shaped taper angle of the fourth cylindrical body part,
Furthermore, the taper angle of the taper shape of the first cylindrical body part is 90 to 140 degrees . 上記第３の筒状体部の軸長方向の長さが、上記第４の筒状体部の軸長方向の長さの２０％以上７０％以下に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のミル装置。The length of the third cylindrical body portion in the axial length direction is 20% or more and 70% or less of the length of the fourth cylindrical body portion in the axial length direction. Item 2. The mill device according to Item 1 . 上記シェル本体における上記各筒状体部の内壁に、ライナが付設されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のミル装置。The inner wall of the respective tubular body portion of the shell body, the mill according to claim 1 or 2, characterized in that the liner is attached. 上記ライナにおける少なくとも一部のライナが、
一対の相対する端面で、円弧状に形成された端面と、他の一対の相対する端面とを有し、板状を呈する台部と、
該他の一対の相対する端面における一方の端面に沿って該台部に突状に設けられた第１のシェルリフタ部で、シェル本体の回転に伴い粉砕媒体物や原石を掻き上げるための掛止面を有する第１のシェルリフタ部と、
該他の一対の相対する端面における他方の端面に沿って該台部に突状に設けられた第２のシェルリフタ部で、シェル本体の回転に伴い粉砕媒体物や原石を掻き上げるための掛止面を有する第２のシェルリフタ部と、
を有し、
該第１のシェルリフタ部における掛止面と該第２のシェルリフタ部における掛止面とが互いに対向していることを特徴とする請求項３に記載のミル装置。At least some of the liners are
A pair of opposite end faces, having an end face formed in an arc shape, and another pair of opposite end faces, and a base portion having a plate shape;
A first shell lifter provided in a projecting manner on the platform along one end face of the other pair of opposing end faces, and a latch for scraping up the pulverized medium and the rough stone as the shell body rotates A first shell lifter having a surface;
A second shell lifter portion projectingly provided on the platform portion along the other end surface of the other pair of opposite end surfaces, and a latch for scraping up the pulverized medium and the rough stone as the shell body rotates A second shell lifter portion having a surface;
Have
The mill apparatus according to claim 3 , wherein a latching surface in the first shell lifter portion and a latching surface in the second shell lifter portion are opposed to each other. 上記第１の筒状体部の砕石排出側の端部の位置で、第１の筒状体部の内径が最も大きく、また、第２の筒状体部の原石供給側の端部の位置で、第２の筒状体部の内径が最も大きく形成されており、さらに、第１の筒状体部の砕石排出側の端部における内径と、第２の筒状体部の原石供給側の端部における内径とが同一であり、これにより、第１の筒状体部内の内部空間と第２の筒状体部の内部空間とが連続的に形成されていることを特徴とする請求項１又は２又は３又は４に記載のミル装置。The inner diameter of the first cylindrical body portion is the largest at the end portion on the crushed stone discharge side of the first cylindrical body portion, and the position of the end portion on the raw stone supply side of the second cylindrical body portion The inner diameter of the second cylindrical body portion is formed to be the largest, and further, the inner diameter at the end portion on the crushed stone discharge side of the first cylindrical body portion and the raw stone supply side of the second cylindrical body portion The inner diameter of the end portion of the first cylindrical body portion is the same as the inner space of the first cylindrical body portion, and thereby the inner space of the second cylindrical body portion is continuously formed. Item 5. The mill apparatus according to Item 1 or 2 or 3 or 4 . 上記シェル本体の軸長方向の中心部が、上記第２の筒状体部側に存在することを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５に記載のミル装置。The mill device according to claim 1, 2, 3, 4, or 5, wherein a central portion of the shell body in the axial length direction is present on the second cylindrical body portion side. 上記第１の筒状体部の原石供給側の端部には、原石供給口が設けられており、該原石供給口には、該原石供給口の開口部に設けられた投入口の大きさを縮小するための部材が設けられていることを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５又は６に記載のミル装置。A rough stone supply port is provided at an end of the first cylindrical body portion on the rough stone supply side, and the rough stone supply port has a size of an input port provided at an opening of the rough stone supply port. The apparatus according to claim 1, wherein a member for reducing the width of the mill is provided. 上記シェル本体を構成する上記筒状体部の中で最も砕石排出側に存在する筒状体部の砕石排出側の端部には、砕石排出口が設けられており、該砕石排出口には、該砕石排出口の開口部に設けられた排出口の大きさを縮小するための部材が設けられていることを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５又は６又は７に記載のミル装置。A crushed stone discharge port is provided at an end of the crushed stone discharge side of the cylindrical body portion that is present on the most crushed stone discharge side among the cylindrical body portions constituting the shell body, and the crushed stone discharge port includes The member for reducing the magnitude | size of the discharge port provided in the opening part of this crushed stone discharge port is provided, The 1 or 2 or 3 or 4 or 5 or 6 or 7 characterized by the above-mentioned. Mill equipment. 上記シェル本体を構成する上記筒状体部の中で最も砕石排出側に存在する筒状体部の砕石排出側の端部には、砕石排出口が設けられており、該砕石排出口と所定の間隔を介して仕切り板が設けられており、該仕切り板においては、該仕切り板の外周部とは反対側の内側部が原石供給側に対して突状となって湾曲していることを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５又は６又は７又は８に記載のミル装置。A crushed stone discharge port is provided at an end of the crushed stone discharge side of the cylindrical body portion that is present on the most crushed stone discharge side among the cylindrical body portions constituting the shell body, A partition plate is provided through the gap, and in the partition plate, the inner side opposite to the outer peripheral portion of the partition plate is curved in a protruding shape with respect to the raw stone supply side. 9. Mill device according to claim 1 or 2 or 3 or 4 or 5 or 6 or 7 or 8 . 上記仕切り板には、複数の開口部が設けられ、該開口部の大きさは、原石供給側が砕石排出側よりも大きく形成されていることを特徴とする請求項９に記載のミル装置。The mill apparatus according to claim 9, wherein the partition plate is provided with a plurality of openings, and the size of the openings is larger on the raw stone supply side than on the crushed stone discharge side. 該砕石排出口には、該砕石排出口と上記仕切り板との間隔を調整するための部材が設けられていることを特徴とする請求項９又は１０に記載のミル装置。The mill device according to claim 9 or 10 , wherein a member for adjusting a distance between the crushed stone discharge port and the partition plate is provided at the crushed stone discharge port. 上記ミル装置が、さらに、
投入された原石を収納するための原石収納部と、
該原石収納部に収納された原石を上記シェル本体に送出する原石送出部と、
該シェル本体の外周に設けられた少なくとも一対の外輪体と、
該シェル本体を回転させるための駆動装置と、
を有することを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５又は６又は７又は８又は９又は１０又は１１に記載のミル装置。The mill apparatus further includes:
A rough storage part for storing the input rough,
A rough sending portion for sending the rough stored in the rough storing portion to the shell body;
At least a pair of outer ring bodies provided on the outer periphery of the shell body;
A driving device for rotating the shell body;
The mill device according to claim 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, or 11 . 上記シェル本体には、原石を粉砕するための粉砕媒体物が入れられていることを特徴とする請求項１又は２又は３又は４又は５又は６又は７又は８又は９又は１０又は１１又は１２に記載のミル装置。The shell body contains a pulverized medium for pulverizing the rough ore, or 1 or 2 or 3 or 4 or 5 or 6 or 7 or 8 or 9 or 10 or 11 or 12 The mill apparatus as described in.
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