JP3761530B2 - Swing lever device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
請求項に係る発明は、油圧シリンダーやエアシリンダーなどの流体圧シリンダーを使用するスイングレバー装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
流体圧シリンダーのなかには、その用途により、変位(伸縮量)や力が迅速かつ円滑に制御されねばならないものがある。そのような流体圧シリンダーにおいては、従来、シリンダチューブとピストンとの摩擦を小さくしたり、作動流体の供給手段のうちに応答性の高いサーボ弁を使用したりしていた。
【0003】
下記の特許文献1に記載された流体圧シリンダー(油圧シリンダー)も、伸縮の応答を高めるために同様の構成を採用したものである。すなわち、同文献1に記載の流体圧シリンダーは、図5に示す圧延機用ルーパー装置101にレバー本体102の駆動手段として組み込まれるものである。圧延機用ルーパー装置101は、ストリップ(帯状の金属板)xを圧延すべくタンデムに配置された複数の圧延機A・B等の間に設置されるもので、流体圧シリンダー110によってレバー本体102を揺動変位させるという一種のスイングレバー装置である。レバー本体102の先に取り付けたロール(ルーパーロール)104をストリップxに接触させることにより、圧延機A・B間のストリップxに適切な張力をもたせ、もって、ストリップxに生じがちな弛みをなくす。薄く延ばされたストリップxは圧延機A・B間を高速度で送られるうえ変形・破断等しやすいことから、その流体圧シリンダー110には、迅速かつスムーズな応答動作が求められる。
【特許文献1】
特開2001−276916号公報
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
上記のようにスイングレバー(レバー本体)を揺動させる等の用途で使用される流体圧シリンダーは、多くの場合、フレキシブルホースを介して作動流体の供給用管路に接続されている。伸縮端の一方をレバー本体に連結すると、その流体圧シリンダーはレバー本体の揺動とともに多少でも揺動変位するからである。このように揺動変位する流体圧シリンダーに作動流体を供給するためには、屈曲、伸縮または捻れ等の変形をしながら流路を維持できるよう、一般にフレキシブルホースが使用されている。
【0005】
フレキシブルホースなどの流体供給用管路をいかに接続するかは、迅速かつ円滑な制御が求められる上述のような流体圧シリンダーにおいて、実は重要な課題である。それは、前掲の特許文献1中のルーパー装置を詳しく示した図6にしたがって、下記イ)〜ニ)のように説明できる。
なお、図6中、符号110は油圧シリンダー、126・127はフレキシブルホース、102(第1腕)および103(第2腕)はレバー本体、104はルーパーロールである。レバー本体の第1腕102と第2腕103とは、軸105aを中心にして一体に揺動回転できる。油圧シリンダー110は、伸縮端をレバー本体の第1腕102にピン結合するとともに基端部を軸113にて支持部材106に連結し、この軸113を中心に揺動可能である。油圧シリンダー110のうち、内部のピストン(図示せず)をはさむシリンダチューブ111内の二つの油圧室に対して作動油を供給・排出できるよう、フレキシブルホース126・127の端部はシリンダチューブ111の両端付近に接続している。
【0006】
イ) フレキシブルホース126・127は、油圧シリンダー110の揺動にともなって無理な張力等を発生しないよう、図のように少し曲げて油圧シリンダー110に接続している。しかし、内部の油圧作動油の圧力に抗する必要上、ホース126・127にはかなりの剛性や反発力が付随するため、油圧シリンダー110に対し、当該シリンダーの長手方向と直角な成分として図示F1およびF2のような力を及ぼす。
ロ) 油圧シリンダー110は、フレキシブルホース126・127による上記の力F1およびF2によって、軸113の回りに
Tc=F1×d1+F2×d2
なるトルクを受ける(長さd1、d2については図6を参照)。
【0007】
ハ) これにより油圧シリンダー110は、シリンダチューブ111内のピストンに作用する油圧圧力に基づく正規の出力以外にも、フレキシブルホース126・127に起因する力を外部に及ぼすことになる。フレキシブルホースに起因するその力は、ルーパー装置101のレバー本体102に対してつぎのような大きさのトルクT1、T2を作用させる。すなわち、シリンダー110が収縮したときには
シリンダー110が伸長したときには
である(長さR1、R2、L1、L2については図6を参照)。
ニ) 力F1、F2はフレキシブルホース126・127の屈曲の仕方や内部の圧力によって変化し、また長さR(R1、R2)やL(L1、L2)も変化するものである。そのため、フレキシブルホースに起因して油圧シリンダーがレバー本体に及ぼす上記のトルクT1、T2は、大きさの定まらない外乱となり、油圧シリンダー110の制御特性を実質的に低下させることになる。
【0008】
請求項に係る発明は、フレキシブルホースの接続等に関連して制御特性が低下することを解消する、好ましい流体圧シリンダーを含む好ましいスイングレバー装置を提供するものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】
請求項に係るスイングレバー装置は、レバー本体が流体圧シリンダーに連結されその流体圧シリンダーによって揺動させられるとともに変位または力の大きさを制御されるスイングレバー装置であって、下記 a) 、 b) 、 c) 、 d) および e) の特徴を有するものである。すなわち、
a) 上記流体圧シリンダーが、1本の軸の中心線回りに揺動(特定の角度範囲内で正逆方向に回転する運動)し得るよう支持部材にて支持され、
シリンダチューブ内のピストンをはさむ2箇所の圧力室に作動流体を供給・排出するために、当該流体圧シリンダーに短管が取り付けられ、その短管の一端にある各接続口が上記の中心線に沿って設けられており、各接続口に、相対回転の中心が上記の中心線に沿うよう回転継手が取り付けられていること。
b) 上記流体圧シリンダーにおける短管および回転継手が上記軸とは独立の部材のみにより構成されていて、当該回転継手にフレキシブルホースが接続されていること。
c) 上記流体圧シリンダーの揺動中心である軸が、ピストンロッドがシリンダチューブから伸び出たときのピストンの中心よりもロッドカバー寄りとなる位置にあること。
d) 上記流体圧シリンダーのうち上記支持部材との連結部またはレバー本体との連結部に、連結用の軸とともに、ラジアル負荷およびスラスト負荷を担う転がり軸受が配置されていること。
e) レバー本体が軽金属または軽量非金属材料によって形成されていること。
【0010】
管路の接続口を上記の中心線(つまり揺動中心)に沿って設ける、とは、その中心線(の延長線)上、またはそうした線に近い位置に当該接続口を設けることをさす。もし流体圧シリンダーが球面継手を介して支持部材に支持されていて、揺動中心がその球面継手の中心にある場合には、その中心を通る任意方向の直線を上記の中心線とし、それに沿って上記管路の接続口を設けるものとする。以下の請求項においても、「中心線に沿って」または「中心線回りに」という場合の「中心線」は、その延長線や、当該中心線もしくはその延長線に近い線を含み、さらには、球面継手の中心(もしくはそれに近い点)を通る任意方向の直線をさすものとする。
なお、流体圧シリンダーである以上、この請求項の発明は当然に、シリンダチューブと、その内側に移動可能に配置されたピストンと、そのピストンに連結されたピストンロッドとを含むものである。
【0011】
本請求項に係るスイングレバー装置の流体圧シリンダーについては、前記した理由で制御特性が低下することのないよう、適切にフレキシブルホース等を使用することができる。すなわち、この流体圧シリンダーを上記1本の軸の中心線の回りに揺動可能に支持させるとともに、その中心線に沿って設けられた接続口に、作動流体供給用管路(油圧作動油や圧縮空気などの作動流体を流体圧シリンダーに対して供給しまたは排出するための管路)としてフレキシブルホースを接続する。それにより、フレキシブルホース等から流体圧シリンダーに不規則な力が作用するとしても、力の作用点とシリンダーの揺動中心(支持点)との間の距離(図6に関して述べた長さd1、d2)がほとんどゼロであることから、その力に起因する外乱として流体圧シリンダーが受けるトルク(前述のTc)もほとんどゼロとなる。そうしたトルクがゼロに近いなら、流体圧シリンダーは、外乱として外部に及ぼす不規則なトルクや力がほとんどなくなり、その制御特性(高速動作させる制御指令に対する迅速・円滑な応答性能)が大幅に向上する。
【0012】
請求項に係るスイングレバー装置の流体圧シリンダーは、上記の接続口に回転継手を設けたことをも特徴とする。
回転継手とは、上流側の管路と下流側の管路とを相対回転(または一定範囲の角度変位)が可能になるよう接続する継手である。この請求項の流体圧シリンダーでは、回転継手を、それがもたらす相対回転が上記の中心線回りのものとなるように上記接続口に設けるのである。
【0013】
このようにすると、フレキシブルホース等の作動流体供給管路から力を受けることによって不規則なトルクを生じることが、さらに効果的に防止される。フレキシブルホース等そのものに捩りや曲げに基づく回転力が生じたとしても、回転継手の作用により、その回転力が流体圧シリンダーにまでは伝わらないからである。
【0014】
流体圧シリンダーにおいては、揺動中心である軸を、ピストンロッドがシリンダチューブから伸び出たときのピストンの中心よりもロッドカバー寄りとなる位置に設けることとする(図3を参照)。
このようにすることにより、まずは、力の作用点であるピストンロッドの先端部と上記の軸とが近くなることから、圧縮向きの荷重を受ける際にも、ピストンロッドやシリンダチューブが座屈変形を起こしにくい。また、ピストンロッドがシリンダチューブから伸び出たときにも、軸を中心にシリンダチューブが回転変位可能となるため、ピストンとシリンダチューブとの間に角度のズレが発生しにくい。ピストン・シリンダチューブ間に角度のズレが発生しないということは、両者間にモーメント荷重(曲げ)が生じないことにほかならない。このような作用も、流体圧シリンダーにおいてピストンの動きが滑らかであり、ロールの変位や速度の制御が行いやすいというメリットをもたらす。
【0015】
請求項に係るスイングレバー装置は、上記した特徴をもつ流体圧シリンダーをレバー本体に連結(直接または間接に連結)し、その流体圧シリンダーによってレバー本体が揺動させられるとともに変位または力の大きさを制御されるようにしたものである。
【0016】
上記した流体圧シリンダーをレバー本体の駆動手段とするなら、それら流体圧シリンダーの応答性能に基づいてレバー本体の動作が迅速かつ円滑なものとなる。そのため、本請求項のスイングレバー装置は、変位や力を速やかに制御しなければならない用途に適した、高い応答性能を発揮するといえる。
【0017】
したがって、たとえば圧延中のストリップの弛みをなくすべく圧延機間に設けられるルーパー装置(図5参照)としても、このスイングレバー装置は好ましい性能を発揮する。ストリップが高速で送られるがために弛みの変化は激しいが、すぐれた応答性能に基づいてそれを迅速に処理し、しかも、薄くて破断等しやすいストリップに過剰な張力がかかることを防止できるからである。
また、圧延ずみのストリップを巻き取るコイラー用のラッパーロール装置、すなわち、ストリップをコイルに巻くときその巻き取りを円滑化すべくストリップの表面にロールを押し付ける装置としても、このスイングレバー装置は適している。ロールの押付け力をつねに適切に保つとともに、巻き取りの初期においてストリップ先端の段差に合わせてロール位置を迅速に微調整すること等が可能になるからである。
【0018】
請求項に係るスイングレバー装置は、さらに、上記の流体圧シリンダーのうち、支持部材(流体圧シリンダーを前記した揺動の中心線にて支持するもの)との連結部またはレバー本体との連結部に、連結用の軸とともに、ラジアル負荷およびスラスト負荷を担う転がり軸受を配置したことを特徴とする。
【0019】
このスイングレバー装置では応答性能が一層に高く、レバー本体をさらに迅速かつ円滑に動作させることができる。流体圧シリンダーのうち支持部材との連結部やレバー本体との連結部に上記のとおり転がり軸受を用いると、それら連結部において、流体圧シリンダーやレバー本体の揺動にともなう摩擦抵抗が極めて小さくなるからである。上記連結部の摩擦抵抗はレバー本体のスムーズな動作を妨げるものであるため、この抵抗を小さくすれば、流体圧シリンダーの応答性能の高さと相まってスイングレバー装置の制御特性は一層に向上する。
【0020】
請求項に係るスイングレバー装置は、とくに、レバー本体(図6の例では第1腕102もしくは第2腕103またはこれらの双方)を軽金属(鉄鋼よりも比重の小さい金属。たとえばアルミニウムやチタン、またはそれらを含む合金)または軽量非金属材料(鉄鋼よりも比重の小さい非金属材料。たとえば樹脂やFRP)によって形成したことを特徴とする。
なお、レバー本体にロールを取り付ける場合にはそのロールも軽金属や軽量非金属材料にて形成するのがよいが、ロールは、相手方の物(たとえば金属ストリップ)と接触しながら使用されることから、摩耗や腐食、導電性その他の性質を考慮して材料設定をする必要がある。
【0021】
この請求項のスイングレバー装置では、レバー本体を軽量に構成できるため、その高速応答性をとくに向上させることができる。レバー本体は、流体圧シリンダー等を含むスイングレバー装置のなかで、ロール等とともに最も大きな振幅で高加速度の運動をするのが一般的である。また、前記したルーパー装置やラッパーロール装置を含む多くのスイングレバー装置においてレバー本体の重量は装置全体の何割かを占める大きなものである。そのため、上記のようにレバー本体を軽量化すると、装置の応答性はきわめて効果的に向上するのである。
【0022】
【発明の実施の形態】
発明の実施についての一形態を図1・図2等に示す。図1はスイングレバー装置1Aを示す図で、同(a)は側面図、同(b)は同(a)におけるb−b断面図である。また図2は、装置1Aにおける流体圧シリンダー10の作動流体供給系30を示す系統図である。
【0023】
図1に示すスイングレバー装置1Aは、図5のように圧延機A・B等の間に配置されるルーパー装置101として使用するものである。圧延機A・Bは、ストリップxの熱間仕上げ圧延機として5〜7スタンドが並べて配置されたうちの下流寄りにある2スタンドである。これらの圧延機A・Bの付近では、ストリップxは厚さ数mm以下に延ばされており、その通板速度は概ね700m/minを超えている。図1のスイングレバー装置1Aは、そのように圧延機A・B間を送られるストリップxに先端のロール(ルーパーロール)4を押し付けることにより、ストリップxの弛みをなくしてその円滑な圧延を補助する。
【0024】
ルーパー装置としての図1のスイングレバー装置1Aは、ストリップxの幅方向に軸心を有する回転自在なロール4を、鉛直面内で揺動し得るスイングレバー2・3(レバー本体。第1腕2および第2腕3)の先端部に備え、そのレバー2・3を流体圧シリンダー10によって上下に揺動させる構造のものである。レバー2・3は、一体化して鉛直面内で揺動し得るよう軸5a上に取り付け、その軸5aは、圧延機Aのハウジングに固定されたブラケット5に支持させている。また、流体圧シリンダー10は、シリンダチューブ11の基端部を、やはり圧延機Aのハウジングに固定されたブラケット6上に軸13を介して揺動可能に取り付け、伸縮端であるピストンロッド17の先端部18を、ピン18aを介してスイングレバー2に連結している。
【0025】
ストリップxに弛みが生じたとき、スイングレバー装置1Aは、流体圧シリンダー10を伸長することによってロール4を上方へ変位させ、もって上記のようにストリップxの弛みをなくす。装置1Aには、レバー12の回転角度を検知する角度センサー(図示せず)や作動流体の圧力を検知する圧力センサー(図示せず)を付属させ、圧延機A・B間のストリップxについて長さ(変位量)と張力の適切化に役立てている。
【0026】
流体圧シリンダー10によるロール4の動作は、迅速かつスムーズであるとともに正確である必要がある。前記したようにストリップxが高速度で送られるため、極めて短時間のうちに弛みが発生してそれが大きく変動し得ること、また、すでに薄く延ばされたストリップxはロール4が強く押し付けられると不適当に伸びて板幅精度を低下させる恐れがあること等がその理由である。ロール4の動作について速やかさと正確さを確保するために、スイングレバー装置1Aにはつぎのような工夫を施している。
【0027】
第一には、図1のとおり、作動流体(油圧作動油)の供給に関し下記a)・b)のとおり新規の構成を採用している。すなわち、
a) 2本の短管(金属管)21・22等からなる流体給排部材20を流体圧シリンダー10に取り付け、それら短管21・22の一端において、接続口23・24を、シリンダー10の揺動中心である前記軸13の中心線C10の延長線上に設けた。接続口23・24の開口の中心線は、シリンダー10の中心線と直角方向に外側を向け、軸13の中心線C10に一致させている。短管21・22を含む流体給排部材20は、シリンダチューブ11内のピストン14をはさむ2箇所の圧力室に作動流体を供給・排出するためのもので、上記の接続口23・24には、作動流体供給装置(図2に示すポンプ33等)へ至る管路を接続する。つまりこのa)は、流体圧シリンダー10への作動流体供給用管路の一部である接続口23・24を、軸13の中心線C10に沿って設けたことになる。なお、接続口23・24を有する管継手部材、または短管21・22のうち接続口23・24に近い部分等を、流体圧シリンダー10の本体(シリンダチューブ11など)と一体的に結合させておくのもよい。そのような一体化はたとえば、短管21・22などを、シリンダチューブ11をはさむ両側に振り分けて設けると、とくに容易に実施することができる。
b) 接続口23・24のそれぞれには、回転継手25を介してフレキシブルホース26・27を接続した。回転継手25は、一方の開口端に対して他方の開口端を相対回転し得るように結合させたもので、当該相対回転の中心線を各接続口23・24の開口の中心線(つまり中心線C10)に一致させて取り付ける。フレキシブルホース26・27は、主要部にゴムを使用した可撓性の管であって、上記した作動流体供給装置に至る管路の一部として接続したものである。
【0028】
このa)・b)の構成をとったことから、図1のスイングレバー装置1Aにおいては、フレキシブルホース26・27など作動流体供給用管路から不規則な力が作用して流体圧シリンダー10に回転力を及ぼすことがほとんどない。管路等による力の作用点とシリンダーの揺動中心(軸13・中心線C10)との間に距離がなく、したがって外乱として発生するモーメントがほとんどゼロになるからである。そのため、この装置1Aによれば、スイングレバー2・3を揺動させることによるロール4の位置等の制御を適切に実施することができる。
【0029】
ロール4を正確かつ速やかに動作させるための第二の工夫として、スイングレバー装置1Aでは、流体圧シリンダー10におけるピストンロッド17の先端部18とスイングレバー(第1腕)2との間に転がり軸受2a・2bを配置した。すなわち、ピストンロッド17の先端部18に対してスイングレバー2を、ラジアル負荷を支える転がり軸受2aとスラスト負荷を支える転がり軸受2bとを介して連結している。このように転がり軸受2a・2bを使用すると、ピストンロッド17とスイングレバー2との連結部において摩擦抵抗が極めて小さくなるため、スイングレバー2とともに動作するロール4の位置等を迅速かつ正確に制御しやすくなる。
【0030】
なお、この例で使用している2種類の軸受2a・2bは、ラジアル負荷とスラスト負荷とを同時に受ける一つの軸受に置き換えることが可能である。また、これらと同様の軸受は、ピストンロッド17の先端部18とスイングレバー2との間に代えて、またはそれらの間と併せて、流体圧シリンダー10の基部(揺動中心)における軸13と固定ブラケット6との間に使用するのも好ましい。そのほか、図1のスイングレバー装置1Aにおいては、レバー2・3と軸5aとの間、またはレバー3とロール4との間にも軸受を配置し、または適切な潤滑を施すのがよい。
【0031】
スイングレバー装置1Aにおける第三の工夫として、スイングレバー2・3と流体圧シリンダー10の先端部18とを、高力アルミニウム合金(たとえばジュラルミン)によって形成している。高力アルミニウム合金は、比重が小さい(鉄鋼材料の3分の1程度)うえに高強度であって必要な機械的強さを満たしやすいため、この工夫により、スイングレバー装置1Aのうち運動の激しい部分の質量を大幅に軽減でき、装置の高速応答性を相当に改善できる。
【0032】
なお、スイングレバー2・3とともに激しく運動するロール4については、ストリップxとの接触によって摩耗しがちな部材であることから、耐摩耗性に優れた焼き入れ鋼などを使用する。ただし、ロール4を軽量化して高速動作性能を改善するためには、耐摩耗性に富んだ材料を表面付近に使用するとともに、軸心に近い部分では軽量材を使用したり中空部分を多く設けたりするとよい。
【0033】
ロール4の動作性能を改善するための第四の工夫として、スイングレバー装置1Aでは、図2のように、流体圧シリンダー10への作動流体供給系30において、電磁式の第一サーボ弁31と第二サーボ弁32とを並列に配置して使用することとした。供給系30において作動流体は、ポンプ33により加圧されて供給管34に送られたうえ、配管35または36およびフレキシブルホース26または27を通って、シリンダー10のうちピストン14のヘッド側またはロッド側の空間へ供給される。その一方、シリンダー10のうち他方の空間からは、戻り管37等を通って作動流体がタンク38に戻される。作動流体を供給管34から配管35・36のどちらへどれだけ供給するかは一般にサーボ弁にてコントロールされるが、この供給系30では、二つのサーボ弁31・32を並列に設けるとともに、供給管34と戻り管37、配管35・36をそれぞれ分岐させて、それらを各サーボ弁31・32に接続している。
【0034】
第一サーボ弁31と第二サーボ弁32とについては定格流量(最大限度に流し得る流量。最大定格流量)に差をつけ、前者の定格流量の数倍を後者の定格流量とした。そして、シリンダー10の必要動作量が小さくて正確さが必要な場合には第一サーボ弁31のみを使用し、シリンダー10の必要動作量が大きくて高速性が必要な場合には双方のサーボ弁31・32を同時に使用する。定格流量の小さい第一サーボ弁31のみを使用すれば微小範囲での精密な流量制御が行えてシリンダー10を正確に動作させ得る一方、定格流量の大きい第二サーボ弁32を含めて使用すれば、多量の作動流体をシリンダー10に供給して高速な動作を実現できるからである。なお、スイングレバー装置1Aに正確な動作が必要であるのは、制御偏差が小さい範囲でシリンダー10の伸縮量を高精度にコントロールすべきときであり、高速な動作が必要であるのは、制御偏差が大きくてシリンダー10を速やかに伸縮させるべきときである。
【0035】
つづく図3〜図4に、発明の実施に関する別の形態を紹介する。図3はスイングレバー装置1Bの側面図、図4は、装置1Bにおける流体圧シリンダー40の作動流体供給系30を示す系統図である。
【0036】
図示のスイングレバー装置1Bも、図1等に示したスイングレバー装置1Aと同じく、流体圧シリンダー40によってスイングレバー(レバー本体)2とともにルーパーロール4を動作させ、当該ロール4によって圧延機(図示せず)間のストリップxについて弛みを取り除くという、ルーパー装置として機能するものである。ロール4の揺動動作を迅速・円滑かつ正確に行うために、このスイングレバー装置1Bにおいても以下のような工夫を施している。
【0037】
まず、スイングレバー装置1Aと構成が同様であるゆえに図示を省略した点として、下記の1)〜3)がある。すなわち、
1) 流体圧シリンダー40において、作動流体供給用の管路(流体給排部材50をなす図4の金属製短管51・52や配管75・76など)の接続口を、シリンダー40の揺動中心である軸43の中心線C40に沿って設けたうえ、その接続口に図4のとおり回転継手55(詳細は図1(b)に準じる)を設けている。そして各回転継手55の先に、フレキシブルホース56・57を介し、作動流体供給装置(ポンプ73等を含む)へ至る管路を接続している。こうした構成をとったために、スイングレバー装置1Bにおいては、管路から作用する不規則な力により外乱としてシリンダー40に回転力が及ぶ恐れがほとんどなく、スイングレバー2の揺動によるロール4の位置等の制御を適切に実施できる。なおこの例でも、中心線C40上の上記接続口やそれに近い部分等を、シリンダー40の本体(シリンダチューブ44など)と一体的に結合させると好ましい。
【0038】
2) 流体圧シリンダー40のうち、ピストンロッド47の先端部48とスイングレバー2との連結部、またはさらに、中心線C40における軸43と支持部材6との連結部に、ラジアル負荷およびスラスト負荷を担う転がり軸受(図示せず)を配置した。このように転がり軸受を使用すると、各連結部において摩擦抵抗が極めて小さくなり、スイングレバー2およびロール4の動作を一層に迅速かつ正確に制御できるからである。
【0039】
3) スイングレバー2や、流体圧シリンダー40の先端部48を、ジュラルミン等の高力アルミニウム合金にて形成している。こうすることにより、スイングレバー装置1Bは、全体を鉄鋼材料にて形成する場合に比べて、動作部分の総重量を3分の1程度に軽量化することができ、高速応答性を相当に改善できる。
【0040】
スイングレバー装置1Bにおいてはさらに、下記4)の構成も採用している。すなわち、
4) 図4のように、流体圧シリンダー40への作動流体供給系70のうちに、電磁式の第一サーボ弁71と第二サーボ弁72とを並列配置して使用している。ポンプ73や供給管74・戻り管77、配管75・76などにより供給系70を構成したことを含めて、このようなサーボ弁71・72の使用は、図1・図2等に示したスイングレバー装置1Aと同様のものである。やはり第一サーボ弁71と第二サーボ弁72との間で定格流量に差をつけ、シリンダー40の必要動作量が小さくて正確さが必要な場合には小流量型の第一サーボ弁71のみを使用し、シリンダー40の必要動作量が大きくて高速性が必要な場合には双方のサーボ弁71・72を同時に使用する。そうすることにより、シリンダー40によって行うロッド47の動作を、正確かつ高速に行うことが可能になる。
【0041】
また、下記5)〜7)のように構成するのもよい。
5) 図3の流体圧シリンダー40において、伸縮動作する際にシリンダチューブ41の内面と摺動し合うピストン44の外周(側面)に、いわゆる静圧軸受部分を設ける。つまり、ピストン44の側面とシリンダチューブ41の内面との間に作動流体(油圧作動油)を供給するようにし、そこに同流体の液膜を形成して静圧支持状態を実現する。これにより、ピストン44とシリンダチューブ41とが直接には接触し合わないようにするのである。ピストン44は、こうして静圧支持されるとシリンダチューブ41内をきわめてスムーズに移動するため、流体圧シリンダー40の伸縮動作が滑らかになり、ロール4(図3)の変位や速度について高精度のコントロールが可能になる。
【0042】
6) 流体圧シリンダー40では、ピストンロッド47の外周面と、シリンダーチューブ41の端部にあるロッドカバー42の通し穴の内周面との間にも静圧軸受部分を形成することが可能である。具体的には、概要を図4(の破線部)に示すとおり、ロッドカバー42の内側に形成した流体充填空間(図示せず)に向けて管63を含む流体給排部材60を形成してシリンダー40に取り付け、それに対し、フレキシブルホース66・67を介して、前記のポンプ73等につながる作動流体供給管61やタンク78等を接続する。ポンプ73によって加圧された流体が給排部材60を通じてロッドカバー42の内側に供給され、もってピストンロッド47が静圧支持される。ピストン44だけでなくピストンロッド47についてもこうして静圧支持されると、流体圧シリンダー40は摩擦抵抗を極めて低く保って滑らかに伸縮動作できるため、スイングレバー装置1Bは、好ましく制御されることにより、ストリップxに対しつねに適切に弛みを取るとともに的確な張力を与えて、好適に圧延を補助することができる。
ただし、静圧支持用流体についての上記の供給管路のうち、フレキシブルホース66・67と接続される流体給排部材60の接続口は、図4のように、回転継手65を取り付けたうえ、シリンダー40の揺動中心である軸43の中心線C40の延長線上に設けるのがよい。ピストン44の側面とシリンダチューブ41の内面との間に外部の管路によって静圧支持用流体を供給する場合には、上記と同様に、中心線C40の延長線上にその管路の接続口を設けるとよい。このようにすれば、シリンダー40は、静圧支持流体の管路からも不規則な回転力をほとんど受けることがなく、したがって適切な動作性能を発揮しやすい。なお、静圧支持用の流体給排部材についても、シリンダー40と一体の部材として形成するとよい。
【0043】
7) スイングレバー装置1Bでは、図3のように、ブラケット6にて揺動自在に支える流体圧シリンダー40の前記の軸43を、シリンダチューブ41の上方(つまりロッドカバー42に近い位置)に設けるとよい。つまり、軸43の位置は、ピストンロッド47が図3のようにシリンダチューブ41から伸び出たときにもピストン44(の中心)よりも上(ロッドカバー42寄り)にあるように定めるのが好ましい。
このようにすることにより、まずは、力の作用点であるピストンロッド47の先端部48と上記の軸43とが近くなることから、圧縮向きの荷重を受ける際にも、ピストンロッド47やシリンダチューブ41が座屈変形を起こしにくい。また、ピストンロッド47がシリンダチューブ41から伸び出たときにも、ピストン44が軸43より下に位置し、かつ軸43を中心にシリンダチューブ41が回転変位可能となるため、ピストン44とシリンダチューブ41との間に角度のズレが発生しにくい。ピストン14・シリンダチューブ11間に角度のズレが発生しないということは、両者間にモーメント荷重(曲げ)が生じないことにほかならない。このような作用も、流体圧シリンダー40においてピストン44の動きが滑らかであり、ロール4の変位や速度の制御が行いやすいというメリットをもたらすものである。
【0044】
【発明の効果】
請求項1に記載したスイングレバー装置では、流体圧シリンダーに作動流体を供給等するためのフレキシブルホース等の管路を、シリンダーに対して適切に接続することができる。すなわち、当該管路から不規則な力が作用するとしても、流体圧シリンダーにはその不規則な力に起因する外乱としてのトルクがほとんど発生せず、流体圧シリンダーの動作の迅速さや円滑さが大幅に向上する。
また、流体圧シリンダーにおいてピストンの動きが滑らかであり、ロールの変位や速度の制御が行いやすいというメリットもある。
【0045】
請求項に記載したスイングレバー装置は、流体圧シリンダーの性能に基づいて迅速かつ円滑にレバー本体を動作させ得るため、変位や力が速やかに制御されるべき用途に適した高い応答性能を発揮する。圧延機間に設けられるルーパー装置や、圧延ずみのストリップを巻き取るコイラー用のラッパーロール装置等としても好適である。
【0046】
請求項に記載のスイングレバー装置は、流体圧シリンダーやレバー本体の揺動にともなう摩擦抵抗が極めて小さくできるため、レバー本体をさらに迅速かつ円滑に動作させることができる。
また、レバー本体をとくに軽量に構成できることから、装置の高速応答性を一層向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】発明の実施についての一形態であるスイングレバー装置1Aを示す図であり、同(a)は側面図、同(b)は同(a)におけるb−b断面図である。
【図2】スイングレバー装置1Aにおける流体圧シリンダー10の作動流体供給系30を示す系統図である。
【図3】発明の実施に関する別の形態としてスイングレバー装置1Bを示す側面図である。
【図4】スイングレバー装置1Bにおける流体圧シリンダー40への作動流体供給系70等を示す系統図である。
【図5】スイングレバー装置の例として、一般的な圧延機用ルーパー装置101を示す側面図である。
【図6】上記のルーパー装置101について詳細を示した側面図である。
【符号の説明】
1A・1B スイングレバー装置
2・3 スイングレバー(レバー本体)
10・40 流体圧シリンダー
11・41 シリンダチューブ
13・43 軸
C10・C40 中心線
14・44 ピストン
20・50・60 流体給排部材
23・24 接続口
25・55・65 回転継手
26・27・56・57・66・67 フレキシブルホース[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The claimed invention relates to fluid pressure such as hydraulic cylinders and air cylinders.CylinderThe present invention relates to a swing lever device to be used.
[0002]
[Prior art]
Some fluid pressure cylinders must be quickly and smoothly controlled for displacement (amount of expansion / contraction) and force depending on the application. In such a fluid pressure cylinder, conventionally, friction between the cylinder tube and the piston has been reduced, and a servo valve having high response has been used as the working fluid supply means.
[0003]
The fluid pressure cylinder (hydraulic cylinder) described in Patent Document 1 below also employs the same configuration in order to enhance the expansion / contraction response. That is, the fluid pressure cylinder described in the document 1 is incorporated as a driving means for the
[Patent Document 1]
JP 2001-276916 A
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
The fluid pressure cylinder used for applications such as swinging a swing lever (lever body) as described above is often connected to a working fluid supply conduit via a flexible hose. This is because when one of the expansion / contraction ends is connected to the lever body, the fluid pressure cylinder is oscillated and displaced somewhat as the lever body oscillates. In order to supply the working fluid to the fluid pressure cylinder that swings and displaces in this way, a flexible hose is generally used so that the flow path can be maintained while being deformed such as bending, expansion / contraction, or twisting.
[0005]
How to connect a fluid supply pipe such as a flexible hose is actually an important issue in the above-described fluid pressure cylinder that requires quick and smooth control. This can be explained as shown in the following a) to d) in accordance with FIG. 6 showing the details of the looper device in the aforementioned Patent Document 1.
In FIG. 6,
[0006]
B) The
B) The
Tc = F1 * d1 + F2 * d2
(Refer to FIG. 6 for the lengths d1 and d2).
[0007]
C) As a result, the
When the
(For lengths R1, R2, L1, and L2, see FIG. 6).
D) The forces F1 and F2 vary depending on the bending method of the
[0008]
The invention according to the claims eliminates the deterioration of the control characteristics related to the connection of the flexible hose and the like.Preferred swing lever device comprising a preferred fluid pressure cylinderIs to provide.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
A swing lever device according to a claim is a swing lever device in which a lever body is connected to a fluid pressure cylinder and is swung by the fluid pressure cylinder, and the magnitude of displacement or force is controlled. a) , b) , c) , d) and e) It has the following characteristics. That is,
a) The fluid pressure cylinder isIt is supported by a support member so that it can swing around the center line of one axis (movement that rotates in the forward and reverse directions within a specific angle range),
In order to supply and discharge the working fluid to and from the two pressure chambers sandwiching the piston in the cylinder tube, a short pipe is attached to the fluid pressure cylinder, and each connection port at one end of the short pipe is connected to the center line. A rotation joint is attached to each connection port so that the center of relative rotation is along the center line.
b) In the above fluid pressure cylinderThe short pipe and the rotary joint are composed only of members independent of the shaft, and a flexible hose is connected to the rotary joint.
c) The axis that is the oscillation center of the fluid pressure cylinder is positioned closer to the rod cover than the center of the piston when the piston rod extends from the cylinder tube.
d) A rolling bearing bearing a radial load and a thrust load is disposed together with a connecting shaft at a connecting portion with the support member or a connecting portion with the lever body in the fluid pressure cylinder.
e) The lever body is made of light metal or light non-metallic material.
[0010]
tubeProviding the connection port of the road along the center line (that is, the center of swinging) means providing the connection port on the center line (extension line thereof) or at a position close to such a line. If the fluid pressure cylinder is supported by a support member via a spherical joint and the center of oscillation is at the center of the spherical joint, a straight line in an arbitrary direction passing through the center is set as the above-mentioned center line, and along it. The above-mentioned pipe connection port shall be provided. Also in the following claims, the “center line” in the case of “along the center line” or “around the center line” includes the extension line, the center line or a line close to the extension line, and , And a straight line in an arbitrary direction passing through the center of the spherical joint (or a point close to it).
As long as it is a fluid pressure cylinder, the invention of this claim naturally includes a cylinder tube, a piston movably disposed inside the cylinder tube, and a piston rod connected to the piston.
[0011]
According to this claimSwing lever deviceAs for the fluid pressure cylinder, a flexible hose or the like can be appropriately used so that the control characteristics are not deteriorated for the reason described above. That is, the fluid pressure cylinder is supported so as to be swingable around the center line of the one shaft, and a working fluid supply pipe (hydraulic hydraulic oil or hydraulic fluid is connected to a connection port provided along the center line. A flexible hose is connected as a conduit for supplying or discharging a working fluid such as compressed air to or from a hydraulic cylinder. Thereby, even if an irregular force is applied to the fluid pressure cylinder from the flexible hose or the like, the distance between the force application point and the center of swing (support point) of the cylinder (the length d1, as described with reference to FIG. 6). Since d2) is almost zero, the torque (previously described Tc) received by the fluid pressure cylinder as disturbance due to the force is also almost zero. If such torque is close to zero, the fluid pressure cylinder will have almost no irregular torque or force acting on the outside as a disturbance, and its control characteristics (rapid and smooth response performance to control commands for high-speed operation) will be greatly improved. .
[0012]
ClaimOf swing lever deviceThe fluid pressure cylinder is also characterized in that a rotary joint is provided at the connection port.
A rotary joint is a joint that connects an upstream pipe line and a downstream pipe line so that relative rotation (or a certain range of angular displacement) is possible. In the fluid pressure cylinder of this claim, the rotary joint is provided in the connection port so that the relative rotation that the rotary joint brings is about the center line..
[0013]
thisIf you doFurther, it is more effectively prevented that irregular torque is generated by receiving a force from a working fluid supply line such as a flexible hose. This is because even if a rotational force based on torsion or bending is generated in the flexible hose itself or the like, the rotational force is not transmitted to the fluid pressure cylinder due to the action of the rotary joint.
[0014]
In the fluid pressure cylinder, an axis that is a swing center is provided at a position closer to the rod cover than the center of the piston when the piston rod extends from the cylinder tube (see FIG. 3).
By doing so, the tip of the piston rod, which is the point of action of the force, is close to the above-mentioned shaft, so the piston rod and cylinder tube are buckled and deformed even when receiving a load in the compression direction. It is hard to cause. Further, even when the piston rod extends from the cylinder tube, the cylinder tube can be rotationally displaced about the axis, and therefore, an angle deviation is hardly generated between the piston and the cylinder tube. The fact that there is no angular displacement between the piston and cylinder tube is that no moment load (bending) occurs between them. Such an action also brings about the advantage that the piston moves smoothly in the fluid pressure cylinder and the displacement and speed of the roll can be easily controlled.
[0015]
According to claimsThe swing lever deviceA fluid pressure cylinder with the above characteristicsConnect to the lever body (directly or indirectly)The lever main body is swung by the fluid pressure cylinder and the magnitude of displacement or force is controlled.
[0016]
the aboveFluid pressureIf the cylinder is used as the driving means for the lever body, the operation of the lever body becomes quick and smooth based on the response performance of these hydraulic cylinders. Therefore, it can be said that the swing lever device according to the present invention exhibits high response performance suitable for applications in which displacement and force must be controlled promptly.
[0017]
Therefore, for example, this swing lever device exhibits preferable performance even as a looper device (see FIG. 5) provided between rolling mills to eliminate the slack of the strip during rolling. Because the strip is fed at high speed, the slack changes are rapid, but it can be processed quickly based on excellent response performance, and it is possible to prevent excessive tension on the thin, breakable strip It is.
This swing lever device is also suitable as a wrapper roll device for a coiler that winds a rolled strip, that is, a device that presses the roll against the surface of the strip to facilitate winding when the strip is wound around a coil. . This is because the pressing force of the roll is always kept appropriate, and the roll position can be quickly finely adjusted in accordance with the step at the leading end of the strip in the initial stage of winding.
[0018]
According to claimsThe swing lever device is further connected to a connecting portion with the support member (the one that supports the fluid pressure cylinder at the above-described oscillation center line) or a connecting portion with the lever body among the fluid pressure cylinders described above. A rolling bearing bearing radial load and thrust load is arranged along with the shaft.
[0019]
In this swing lever device, the response performance is further improved, and the lever body can be operated more quickly and smoothly. When a rolling bearing is used as described above for the connecting portion with the support member or the lever body of the fluid pressure cylinder, the frictional resistance associated with the swinging of the fluid pressure cylinder or the lever body is extremely small at the connecting portion. Because. Since the frictional resistance of the connecting portion hinders the smooth operation of the lever body, the control characteristic of the swing lever device is further improved by reducing the resistance, coupled with the high response performance of the fluid pressure cylinder.
[0020]
According to claimsIn particular, the swing lever device has a lever body (the
In addition, when attaching a roll to a lever main body, it is good to form the roll also with a light metal or a light nonmetallic material, but since a roll is used in contact with the other party's thing (for example, metal strip), It is necessary to set the material in consideration of wear, corrosion, conductivity and other properties.
[0021]
In the swing lever device of this claim, since the lever body can be configured to be lightweight, its high-speed response can be particularly improved. The lever body generally moves with a maximum acceleration with the largest amplitude in a swing lever device including a fluid pressure cylinder and the like. Further, in many swing lever devices including the looper device and the wrapper roll device described above, the weight of the lever body is a large one that accounts for several percent of the entire device. Therefore, when the lever body is lightened as described above, the responsiveness of the device is extremely effectively improved.
[0022]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
One embodiment of the invention is shown in FIGS. 1A and 1B are views showing a
[0023]
A
[0024]
The
[0025]
When a slack occurs in the strip x, the
[0026]
The operation of the
[0027]
First, as shown in FIG. 1, a new configuration is adopted for supplying a working fluid (hydraulic hydraulic fluid) as shown in a) and b) below. That is,
a) A fluid supply /
b)
[0028]
Since the configurations of a) and b) are adopted, in the
[0029]
As a second device for operating the
[0030]
Note that the two types of
[0031]
As a third device in the
[0032]
The
[0033]
As a fourth device for improving the operation performance of the
[0034]
For the
[0035]
Next, FIGS. 3 to 4 show another embodiment of the invention. 3 is a side view of the
[0036]
The
[0037]
First, since the configuration is the same as that of the
1) In the
[0038]
2) Radial load and thrust load are applied to the connecting portion between the
[0039]
3) The
[0040]
The
4) In the working
[0041]
Moreover, it is good also as following 5) -7).
5) In the
[0042]
6) In the
However, the connection port of the fluid supply /
[0043]
7) In the
By doing so, first, the
[0044]
【The invention's effect】
Claim 1In swing lever device,Fluid pressure cylinderInA conduit such as a flexible hose for supplying a working fluid can be appropriately connected to the cylinder. That is, even if an irregular force acts from the pipe,The fluid pressure cylinder hardly generates torque as a disturbance due to the irregular force, and the speed and smoothness of the operation of the fluid pressure cylinder are greatly improved.
In addition, the piston of the fluid pressure cylinder is smooth, and there is an advantage that it is easy to control the displacement and speed of the roll.
[0045]
ClaimThe swing lever device described in (1) can operate the lever main body quickly and smoothly based on the performance of the fluid pressure cylinder, and thus exhibits high response performance suitable for applications in which displacement and force should be controlled quickly. It is also suitable as a looper device provided between rolling mills, a wrapper roll device for a coiler that winds a rolled strip, and the like.
[0046]
ClaimIn the swing lever device described in 1), the frictional resistance accompanying the swing of the fluid pressure cylinder and the lever main body can be made extremely small, so that the lever main body can be operated more quickly and smoothly.
Also,Since the lever main body can be particularly lightweight, the high-speed response of the apparatus can be further improved.
[Brief description of the drawings]
1A and 1B are views showing a
FIG. 2 is a system diagram showing a working
FIG. 3 is a side view showing a
FIG. 4 is a system diagram showing a working
FIG. 5 is a side view showing a general rolling
6 is a side view showing details of the
[Explanation of symbols]
1A ・ 1B Swing lever device
2.3 Swing lever (Lever body)
10.40 Fluid pressure cylinder
11.41 Cylinder tube
13.43 axes
C10 / C40 center line
14.44 Piston
20, 50, 60 Fluid supply / discharge member
23.24 Connection port
25/55/65 rotary joint
26/27/56/57/66/67 Flexible hose
Claims (1)
a) 上記流体圧シリンダーが、1本の軸の中心線回りに揺動し得るよう支持部材にて支持され、
シリンダチューブ内のピストンをはさむ2箇所の圧力室に作動流体を供給・排出するために、当該流体圧シリンダーに短管が取り付けられ、その短管の一端にある各接続口が上記の中心線に沿って設けられており、各接続口に、相対回転の中心が上記の中心線に沿うよう回転継手が取り付けられていること。
b) 上記流体圧シリンダーにおける短管および回転継手が上記軸とは独立の部材のみにより構成されていて、当該回転継手にフレキシブルホースが接続されていること。
c) 上記流体圧シリンダーの揺動中心である軸が、ピストンロッドがシリンダチューブから伸び出たときのピストンの中心よりもロッドカバー寄りとなる位置にあること。
d) 上記流体圧シリンダーのうち上記支持部材との連結部またはレバー本体との連結部に、連結用の軸とともに、ラジアル負荷およびスラスト負荷を担う転がり軸受が配置されていること。
e) レバー本体が軽金属または軽量非金属材料によって形成されていること。 A swing lever device in which a lever body is connected to a fluid pressure cylinder and is swung by the fluid pressure cylinder, and the magnitude of displacement or force is controlled, and the following a) , b) , c) , d) and e swing lever apparatus characterized by having the features of).
a) The fluid pressure cylinder is supported by a support member so that it can swing around the center line of one shaft,
In order to supply and discharge the working fluid to and from the two pressure chambers sandwiching the piston in the cylinder tube, a short pipe is attached to the fluid pressure cylinder, and each connection port at one end of the short pipe is connected to the center line. A rotation joint is attached to each connection port so that the center of relative rotation is along the center line.
b) The short pipe and the rotary joint in the fluid pressure cylinder are composed only of members independent of the shaft, and a flexible hose is connected to the rotary joint.
c) The shaft that is the center of oscillation of the fluid pressure cylinder is positioned closer to the rod cover than the center of the piston when the piston rod extends from the cylinder tube.
d) Rolling bearings for carrying radial load and thrust load are arranged together with the connecting shaft at the connecting portion with the support member or the lever body in the fluid pressure cylinder.
e) The lever body is made of light metal or light non-metallic material.
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