JP3718929B2

JP3718929B2 - Polyester film for capacitor, metallized polyester film and film capacitor

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Publication number: JP3718929B2
Application number: JP31606996A
Authority: JP
Inventors: 章畑山; 聡西野; 周一木下
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1996-11-27
Filing date: 1996-11-27
Publication date: 2005-11-24
Anticipated expiration: 2016-11-27
Also published as: JPH10163065A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、コンデンサ用フィルムおよびそのフィルムを用いたフィルムコンデンサに関するものであり、さらに詳しくは、耐電流性および高温ライフ特性に優れた金属化フィルムコンデンサおよびそのコンデンサに用いられるポリエステルフィルム、金属化ポリエステルフィルムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、有機高分子フィルムを誘電体として用いたコンデンサは広く用いられている。
【０００３】
たとえば、特開昭６３−１８２３５１号公報、特開昭６３−１９４３１８号公報などに例示されるように、ポリエステルフィルムと金属箔を交互に巻回するか、フィルムに金属を蒸着して電極とし、これを巻回または積層することによりコンデンサを得る技術が知られている。
【０００４】
従来の技術によるフィルムコンデンサは、高温下で使用すると、徐々に誘電正接（以下、ｔａｎδと言う）が低下するなど、その性能が劣化する欠点を有している（以下、高温ライフ特性と言う）。近年、使用環境の拡大のために、フィルムコンデンサの高温ライフ特性のさらなる改善が望まれるようになりつつある。また、高温ライフ特性の改善は、コンデンサの自己発熱に対しても有利であり、大電流を繰り返し充放電する際のコンデンサの劣化（以下、耐電流性と言う）を同時に改善する結果となる。
【０００５】
一方、フィルムコンデンサに用いられている従来の延伸ポリエステルフィルムは、加熱による寸法変化が避けられず、また、金属蒸着時に熱や張力により歪みを受け、さらに寸法安定性が悪化するという欠点があった。こうした熱寸法変化のため、メタリコン部などに歪みが生じ、コンデンサのｔａｎδが徐々に低下していくなどの現象が起こると考えられている。
【０００６】
また近年、層間接着性や耐湿性を向上させるなど種々の目的で、コンデンサ用ポリエステルフィルム上に各種のプライマー層を設ける技術が用いられるようになった。特に基材のポリエステルフィルムよりガラス転移温度の低いプライマーを用いた場合、高温下では金属蒸着膜と基材フィルムの間の拘束が弱くなり金属蒸着膜に直接的に歪みがかかるため、高温下でのｔａｎδ悪化は顕著である。
【０００７】
これらを改善する手段として、例えば特開平３−７９０１８号公報に、巻き取り工程の前の金属化フィルムに対し熱処理工程を付加することにより、蒸着工程の熱ストレスを緩和する技術が開示されているが、この方法は初期特性を高めることおよびそのバラツキを小さくすることに効果があるが、高温ライフ性のような長期の特性劣化に対し十分な効果が得られなかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、こうした従来の問題点を解決し、寸法安定性を向上させ、かつ、金属蒸着時の熱や張力による歪みを受けにくくすることにより、プライマー層の有無に関わらず、高温ライフ性、ひいては耐電流性の良好なコンデンサ用ポリエステルフィルムを提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、かかる問題を解決するために次の構成を有する。すなわち、１３０℃における長手方向の熱収縮応力σ(130)が０．９〜３．３ＭＰａであり、１７０〜２５０℃の範囲における長手方向の熱収縮応力の最大値σmax が２．１〜３．３ＭＰａであることを特徴とするコンデンサ用ポリエステルフィルムである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下本発明を詳細に説明する。
【００１１】
本発明におけるポリエステルとは、エステル結合により高分子化されている結晶性の熱可塑性樹脂化合物である。このようなポリエステルはジカルボン酸成分とグリコール成分を重縮合することにより得られる。ジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、ジフェニルエタンジカルボン酸などが例示でき、グリコール成分としてはエチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコール、シクロヘキサンジメタノールなどが例示できる。これらのうちジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、ナフタレンジカルボン酸が、グリコール成分としてはエチレングリコールが、熱的特性、また価格面から好ましい。本発明におけるポリエステルの融点は２５０℃以上であることが耐熱性の面から好ましく、一方、２８０℃以下であることが生産性の面から好ましい。また、二軸延伸性の面から溶融状態では光学的に等方であることが好ましい。このような好ましいポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリ−１，４−シクロへキサンジメチレンテレフタレートなどを挙げることができる。なお、これらのポリマーはホモポリマーであってもよいが、前述のような特性を阻害しない程度に、３０モル％未満、より好ましくは１５モル％未満の前述したような他の成分が共重合あるいはブレンドされていてもよい。
【００１２】
本発明のポリエステルフィルムは、高温ライフ性の観点から、１３０℃における長手方向の熱収縮応力σ(130)が０．９〜３．３ＭＰａである。金属化する前の原反フィルムにおいて、σ(130)が０．９ＭＰａ以上であることにより、フィルムが蒸着時の熱のために収縮してクーリングキャンにフィットし、フィルムの温度上昇を防ぐことができ、かつ、蒸着時の張力と反対方向の力が生じてフィルムが蒸着時に引き伸ばされるのを防ぐことができる。ところが、σ(130)が０．９ＭＰａ未満であると、フィルムは蒸着時に冷却キャンで十分に冷却されず温度が上昇し、蒸着の際の張力で引張られて緊張し、熱寸法安定性が蒸着前に比べ低下し、高温ライフ性が悪化する。一方、３．３ＭＰａを超える場合、蒸着時にこの熱収縮応力が打ち消されずに残り、熱寸法安定性に影響を及ぼし、高温ライフ性が悪化する。
【００１３】
また、高温ライフ性の観点から、本発明のポリエステルフィルムの１７０〜２５０℃の範囲における長手方向の熱収縮応力の最大値σmax は２．１〜３．３ＭＰａである。３．３ＭＰａを超えるものでは熱寸法安定性が悪化する。また、２．１ＭＰａ未満であっても、金属蒸着時に歪みが生じ、蒸着後の熱寸法安定性が悪化する。コンデンサの製造工程中、層間の間隙を加熱によって巻締める工程を行うことがあるが、この工程を行う観点からは、２．１〜２．５ＭＰａであることが好ましい。
【００１４】
また、σmax とσ(130) の差Δσ＝σmax −σ(130) が、−１≦Δσ≦１．２（ＭＰａ）の範囲にあることが高温ライフ性の観点から好ましい。より好ましくは、−０．５≦Δσ≦０．８（ＭＰａ）である。さらに、０≦Δσ≦０．５（ＭＰａ）とすることにより、蒸着時に原反フィルムの熱収縮応力が打ち消されるような蒸着条件を容易に見出すことができ、より好ましい。
【００１５】
本発明のポリエステルフィルムは、１５０℃における加熱収縮率が長手方向について０．５〜２％、幅方向について−１〜１％であることが、高温ライフ性の観点から好ましい。より好ましくは、長手方向について０．７〜１．８％、幅方向について０〜０．７％である。
【００１６】
本発明のポリエステルフィルムは、高温ライフ性の観点から、温度Ｔ（℃）における熱収縮応力をσ（Ｔ）（ＭＰａ）とおいたとき、
【数１】

なるＳ₁が、４≦Ｓ₁≦１９０であることが蒸着時の熱負けや、熱寸法安定性の面から好ましい。より好ましくは、２０≦Ｓ₁≦１６０であり、５０≦Ｓ₁≦１４０であることがさらに好ましい。
【００１７】
同様に、
【数２】

なるＳ₂が、２０≦Ｓ₂≦２００とすることにより、熱寸法安定性がさらに向上し好ましい。より好ましくは、２０≦Ｓ₂≦１７０であり、６０≦Ｓ₂≦１４０であることがさらに好ましい。
【００１８】
本発明のポリエステルフィルムは、示差走査カロリメータによる熱処理ピーク温度Ｔmetaを２２０〜２４０℃の範囲に有することが好ましい。２２０℃未満では、コンデンサの絶縁抵抗が低くなり好ましくない。２４０℃を超えるものでは、フィルムの機械的特性やコンデンサの耐電圧や誘電正接が悪化し好ましくない。より好ましくは２２５〜２４０℃であり、２３０〜２４０℃がさらに好ましい。
【００１９】
本発明のコンデンサ用ポリエステルフィルムには、その少なくとも片面に、層間接着力を向上させる目的、耐湿性を向上させる目的、もしくは加工性を向上させる目的などのために、各種のプライマー層を設けることができる。実用的には、塗工の際の安全性、加工性の観点から水溶性もしくは水分散性のものを用いることが好ましいが、用途によりそれ以外のプライマーを用いることもできる。プライマーの成分としては、アクリル、ウレタン系樹脂、ワックスなど、各種の公知のプライマー剤を、目的に応じて単体で、または混合もしくは共重合して用いることができる。しかし、前述の通り、従来の技術によるフィルムコンデンサでは、プライマー層を設けた場合、設けていないものと比較して高温ライフ性が顕著に悪化する現象が見られる場合が多いが、本発明の技術を用いると、高温ライフ性の悪化が少ない非常に良好なフィルムコンデンサを得ることができる。
【００２０】
本発明のポリエステルフィルムは、コンデンサ用として用いられるためにいかなる厚さを有することもできるが、１〜３０μｍの範囲で高温ライフ性の改良効果が特に大きく、３〜１３μｍの範囲の厚さがより好適である。
【００２１】
本発明のポリエステルは、その極限粘度が０．５ｄｌ／ｇ以上が耐電圧性、機械的特性、高温ライフ性の観点から好ましい。好ましくは０．６ｄｌ／ｇ以上、より好ましくは０．６５ｄｌ／ｇ以上、さらに好ましくは０．７ｄｌ／ｇ以上である。
【００２２】
本発明におけるポリエステルフィルムの表面は、表面粗さがＲａにして０．００２〜０．２μｍであることが好ましい。０．００２μｍ未満ではコンデンサの製造工程における歩留まりが悪くなる。また、０．２μｍを超えるものではコンデンサの耐電圧性が悪くなる。
【００２３】
このような表面を形成する手段としては、例えばポリエステル中に不活性粒子を添加することが挙げられる。さらに不活性粒子を例示するならば、シリカ、炭酸カルシウム、酸化チタン、カオリン、タルク、アルミナなどが挙げられる。また、架橋高分子粒子なども用いることができる。フィルム上にプライマー層を設ける場合には、この粒子はポリエステルフィルム中に存在していることも好ましいが、プライマー層に各種の粒子を適宜に添加し所望の表面を形成することもできる。
【００２４】
本発明におけるポリエステルフィルムは、片面もしくは両面を金属化してコンデンサに用いられる。ここで、片面もしくは両面を金属化されたポリエステルフィルムの長手方向の熱収縮応力は２０〜１３０℃の範囲において０〜２ＭＰａであることが高温ライフ性の観点から好ましい。このような金属化ポリエステルフィルムは、前述したようなポリエステルフィルムを金属化することにより、容易に得ることができる。さらに、蒸着条件の吟味により、０〜１．５ＭＰａとすることがより好ましく、０〜１ＭＰａとすることがさらに好ましい。なお、本発明の金属化ポリエステルフィルムは、必ずしも前述のような特性を有するポリエステルフィルムを金属化して得られるものに限定されるわけではない。前述の特性の範囲にないポリエステルフィルムの場合でも、蒸着条件を詳細に検討し、必要に応じてオフラインでの熱処理を行うことにより、本発明における金属化ポリエステルフィルムを得ることもできる。ただし、生産性の面から見て、前述のポリエステルフィルムを金属化することが好ましい。
【００２５】
片面もしくは両面金属化ポリエステルフィルムの１５０℃における加熱収縮率は長手方向について０．５〜２％、幅方向について−１〜１％であることが高温ライフ性の観点から好ましい。より好ましくは、長手方向について０．７〜１．８％、幅方向について０〜０．７％である。
【００２６】
次に、本発明のコンデンサ用ポリエステルフィルムおよび金属化ポリエステルフィルムの製造方法について説明するが、必ずしも限定されるものではない。
【００２７】
まず、前述のポリエステルをその融点を超える温度で常法の押出機にて溶融押出しし、ガラス転移温度以下に冷却、キャストしてシート状に成形する。その後、ガラス転移温度以上に加熱し、長手方向に２．８〜７．５倍延伸する。続いてステンターにてガラス転移温度以上に加熱し、幅方向に３〜６倍に延伸し、引き続き熱処理する。熱処理温度はフィルムの温度にして２２０℃以上、融点よりも５℃低い温度以下であることが好ましい。２２０℃未満では高温ライフ性やｔａｎδが悪くなり、融点よりも５℃低い温度を超えるとポリエステルフィルムの耐電圧性や機械的特性が低下し、好ましくない。目的のσmax を得るためには、熱処理温度を２３０℃以上、融点よりも５℃低い温度以下とすることがより好ましい。
【００２８】
目的の熱収縮応力を有するフィルムを得るための方法として、ステンターにて熱処理が終了したフィルムを、再度縦延伸装置に導入し、長手方向にわずかに延伸する方法などが例示できる。ステンターのクリップ間隔を熱処理中ないし終了後、徐々にわずかに広げ、長手方向に張力を加える方法を採用することもできる。また、必要に応じて、製品もしくは中間製品をオフラインで再度熱処理することもできる。
【００２９】
フィルム上にプライマー層を設ける場合は、方法は特に限定しないが、長手方向に延伸した後、幅方向に延伸する前に、所望のコート剤をコートするなどの方法を採用することができる。希釈に用いる水は、水道水などを用いることもできるが、金属イオンやその他の不純物の含有が少ないイオン交換水などを用いることがコンデンサとしたときの絶縁性や耐電圧性の観点から好ましく、蒸留水を用いることがより好ましい。必要であれば、コートする前にコロナ放電などの処理を行うことができる。
【００３０】
別の表面被覆の方法としては、ポリエステルフィルムを二軸延伸した後にコートする方法がある。この場合は被覆材をコートする前にコロナ放電などの処理を行い、その後コートし熱処理する方法であるが、前述のように熱処理温度をコントロールすることが同様の理由で好ましい。
【００３１】
また、より一層耐湿熱ライフ性や接着力を向上させるために本発明のポリエステルフィルムの表面にコロナ放電処理（空気中、窒素ガス中、炭酸ガス雰囲気中）や、プラズマ処理などの表面処理を行うことができる。
【００３２】
次に、金属化ポリエステルフィルムとするために少なくとも片面にアルミニウムを蒸着してコンデンサの内部電極となるアルミニウム蒸着膜を設けるが、この時アルミニウムと同時あるいは逐次に、例えばニッケル、銅、金、銀、クロム、亜鉛などの他の金属成分を蒸着することもできる。また、蒸着膜上にオイルなどで保護層を設けることもできる。アルミニウムの蒸着膜の厚さはコンデンサの電気特性とセルフヒール性の点から２０〜１００ｎｍ（または表面電気抵抗で１〜５Ω／□）であることが好ましい。
【００３３】
必要により、蒸着後に特定の温度でエージング処理を行ったり、再度オフラインで熱処理を行うこともできる。
【００３４】
次に、フィルムコンデンサとするために、前述の蒸着を長手方向に走るマージン部を有するストライプ状に行い、各蒸着部の中央と各マージン部の中央に刃を入れてスリットし、左端もしくは右端にマージンを有するリール状に巻き取る。得られた左マージンのリールと右マージンのリールの各１本づつを、幅方向にそれぞれの蒸着部が他方のマージン部より端にはみ出すように２枚を重ね合わせて巻回する。できあがった巻回体から芯材を抜き、１００〜２００℃の温度をかけて０．２〜２ＭＰａの圧力下で１〜３０分プレスする。この両端部にメタリコンを溶射して外部電極とし、メタリコンにリード線を溶接してフィルムコンデンサとする。なお、フィルムコンデンサの製造方法としてこのような巻回型の例を示したが、他に積層型などの製造方法も存在し、本発明のフィルムコンデンサにおいては、どの方法を用いても良い。
【００３５】
【物性値の評価方法】
（１）ポリエステルの極限粘度
ポリエステルをオルソクロロフェノールに溶解し、２５℃において測定した。
【００３６】
（２）フィルムの表面粗さ（Ｒａ）
ＪＩＳ−Ｂ０６０１に従い、小坂研究所製の高精度薄膜段差計ＥＴ−１０を用いて測定した。測定条件は、針圧５ｍｇ、測定長１ｍｍ、カットオフ０．０８ｍｍとした。なお、各パラメータの定義は、例えば奈良治郎著「表面粗さ評価法」（総合技術センター、１９８３）などに示されているものである。
【００３７】
（３）熱収縮応力
真空理工株式会社製の熱機械特性試験機ＴＭ−９２００を用い、５ｍｍ幅、２０ｍｍ長のサンプルを、昇温速度５℃／分の条件で加熱し、試料の初期長を保つために必要な力を測定した。初期状態において試料をたるみなく張るために、天秤がバランスした状態からさらに０．１Ｎの初期荷重をかけた。この状態の試料長を初期長とし、この時の荷重を基準として０Ｎと見なし、測定を行った。
【００３８】
（４）熱処理ピーク温度
パーキンエルマー社製の示差走査カロリメータＤＳＣ−７を用いた。ポリエステルフィルムを１０ｍｇ採取して試料とし、昇温速度１０℃／分で３００℃まで昇温し、測定を行った。熱処理を行ったフィルムは、融点のピークよりも低い温度に融点とは異なる小さい吸熱ピークが認められる。このピーク温度を読み取り、熱処理ピーク温度Ｔmetaとする。Ｔmetaが融点に近く、融点ピークの肩にある場合は、融点ピークと熱処理ピークをチャート上で分離し、熱処理ピークのピーク温度を読み取った。
【００３９】
（５）加熱収縮率
ＪＩＳ−Ｃ２３１８に従い測定した。すなわち、測定方向に合わせ幅１０ｍｍ、長さ３００ｍｍに採取した被測定フィルムを、２３℃６０％ＲＨの雰囲気に３０分以上放置し、その雰囲気下で、被測定フィルム上に間隔約２００ｍｍで２点の印を付ける。この２点の間隔を正確に測定し、Ｌ０（ｍｍ）とする。次に、１５０℃に加熱された熱風オーブン中に、このサンプルを３０分間放置後、取り出して２３℃６０％ＲＨの雰囲気下で冷却、調湿後、先程の２点の間隔を再度測定し、Ｌ（ｍｍ）とする。ここで、熱収縮率を、熱収縮率（％）＝（Ｌ０−Ｌ）／Ｌ０×１００とした。
【００４０】
（６）コンデンサの製造
ポリエステルフィルムの片面に表面抵抗が２Ω／□となるようにアルミニウムを真空蒸着した。その際、長手方向に走るマージン部を有するストライプ状に蒸着した（蒸着部の幅８．０ｍｍ、マージン部の幅１．０ｍｍの繰り返し）。次に各蒸着部の中央と各マージン部の中央に刃を入れてスリットし、左もしくは右に０．５ｍｍのマージンを有する全幅４．５ｍｍのテープ状に巻き取りリールにした。得られたリールの左マージンおよび右マージンのもの各１本ずつを、幅方向に蒸着部分がマージン部より０．５ｍｍはみ出すように２枚重ね合わせて巻回し、静電容量約０．０４μＦの巻回体を得た。素子巻回には皆藤製作所製ＫＡＷ−４ＮＨＢを用いた。この巻回体から芯材を抜いて、そのまま１５０℃、１ＭＰａの温度圧力で５分間プレスした。この両端面にメタリコンを溶射して外部電極とし、メタリコンにリード線を溶接して巻回型コンデンサ素子を得た。
【００４１】
（７）高温ライフ特性
上記の方法によって製造したコンデンサに、１２５℃、１０００時間の熱処理を行い、その前後の誘電正接ｔａｎδを測定して、その劣化の程度を変化率＝（ｔａｎδ［処理後］−ｔａｎδ［処理前］）／ｔａｎδ［処理前］×１００（％）で表す。５０個の素子についての平均値をもって測定値とした。コンデンサ素子のｔａｎδの測定は、上記の方法により製造したコンデンサを２０℃、６０％ＲＨの雰囲気下で３時間以上放置した後、２０℃雰囲気下において安藤電気社製ＬＣＲメータＴＹＰＥＡＧ−４３１１を用いて、１０００ｋＨｚにおけるｔａｎδを測定した。測定電圧は１．０Ｖとした。変化率が＋１５％以下を良好、＋１５％を超えるものを不良とした。
【００４２】
（８）絶縁破壊電圧
ＪＩＳ−Ｃ２３１８に従って測定した。すなわち、陰極に厚み１００μｍ、１０ｃｍ角アルミ箔電極、陽極に真鋳製２５ｍｍφ、５００ｇの電極を用い、この間にフィルムをはさみ、春日製高圧直流電源を用いて１００Ｖ／秒の割合で昇圧しながら印加し、１０ｍＡ以上の電流が流れた場合を絶縁破壊したものとし、これを３０回測定し、その平均値の電圧で示した。
【００４３】
【実施例】
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００４４】
実施例１
熱可塑性樹脂としてポリエチレンテレフタレート（極限粘度０．６０）を用い、１８０℃で真空乾燥し、押出機に供給して２９０℃で溶融させた後Ｔダイよりシートを吐出させ、冷却ドラムにてキャストした。このフィルムを９０℃に加熱し、長手方向に３．５倍延伸し、１００℃に加熱して幅方向に３．６倍に延伸し、引き続き２３０℃で４％弛緩処理をした。その後５０℃で長手方向に１．００５倍再延伸し、５．４μｍの二軸延伸フィルムを得た。
【００４５】
これを片面金属化フィルムとした後、巻回してコンデンサを得た。このコンデンサの１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋５．０％と非常に良好であった。
【００４６】
実施例２
５％弛緩処理を２３５℃で行い、弛緩処理後に８０℃で長手方向に１．０１倍再延伸する以外は実施例１と同様のフィルムを得た。
【００４７】
このフィルムを用いたコンデンサの１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋１．９％と非常に良好であった。
【００４８】
実施例３
弛緩処理後の再延伸を１．００３倍にする以外は実施例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋５．１％と非常に良好であった。
【００４９】
実施例４
キャストした後の長手方向の延伸を３．８倍とし、弛緩処理を２２７℃で２％とする以外は、実施例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋８．３％と良好であった。
【００５０】
実施例５
弛緩処理後の再延伸を、８０℃で１．０１５倍とする以外は実施例２と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋４．９％と良好であった。
【００５１】
実施例６
大日本インキ化学工業株式会社製ポリエステル系ポリウレタン樹脂“ハイドラン”ＨＷ３５０を、長手方向に延伸した後にフィルムの両面に０．１５μｍずつプライマー層として塗布した以外は、実施例１と同様のフィルムを得た。これを用いてコンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋９．１％と良好であった。
【００５２】
比較例１
縦延伸倍率を３．８倍とし、４％弛緩処理を２２２℃で行い、弛緩処理後の再延伸を１．０１倍とする以外は、実施例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋２０．２％であり、不良であった。
【００５３】
比較例２
弛緩処理後の再延伸を行わない以外は、比較例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋２８．１％であり、不良であった。
【００５４】
比較例３
弛緩処理後の再延伸を、９０℃で１．０１５倍とする以外は、実施例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋１８．５％であり、不良であった。
【００５５】
比較例４
ポリエステル系ポリウレタン樹脂“ハイドラン”ＨＷ３５０を、長手方向に延伸した後にフィルムの両面に０．１５μｍづつプライマー層として塗布した以外は比較例１と同様のフィルムを得、コンデンサを作製した。１２５℃、１０００時間熱処理後のｔａｎδ変化率は＋３８．５％であり不良であった。
【００５６】
【表１】

【００５７】
【発明の効果】
本発明は、従来のコンデンサ用ポリエステルフィルムに比べ、プライマー層の有無にかかわらず、高温ライフ性、ひいては耐電流性の良好なコンデンサ用ポリエステルフィルムが得られるものである。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a capacitor film and a film capacitor using the film, and more specifically, a metallized film capacitor excellent in current resistance and high-temperature life characteristics, a polyester film used in the capacitor, and a metallized polyester. It relates to film.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, capacitors using an organic polymer film as a dielectric have been widely used.
[0003]
For example, as exemplified in JP-A-63-182351, JP-A-63-194318, etc., a polyester film and a metal foil are alternately wound, or a metal is deposited on the film to form an electrode. A technique for obtaining a capacitor by winding or laminating this is known.
[0004]
The film capacitor according to the prior art has a drawback that its performance deteriorates when it is used at a high temperature, such as a gradual decrease in dielectric loss tangent (hereinafter referred to as tan δ) (hereinafter referred to as a high temperature life characteristic). . In recent years, in order to expand the usage environment, further improvement in the high temperature life characteristics of film capacitors has been desired. The improvement of the high-temperature life characteristics is also advantageous for the self-heating of the capacitor, and results in simultaneously improving the deterioration of the capacitor (hereinafter referred to as current resistance) when repeatedly charging and discharging a large current.
[0005]
On the other hand, the conventional stretched polyester film used for film capacitors has the disadvantages that dimensional changes due to heating are unavoidable, and that it is distorted by heat and tension during metal deposition, which further deteriorates dimensional stability. . It is considered that due to such a change in the thermal dimension, a phenomenon such as distortion occurs in the metallicon portion and the like, and the tan δ of the capacitor gradually decreases.
[0006]
In recent years, techniques for providing various primer layers on a polyester film for capacitors have been used for various purposes such as improving interlayer adhesion and moisture resistance. In particular, when a primer having a glass transition temperature lower than that of the polyester film of the base material is used, the restriction between the metal vapor deposition film and the base film becomes weak at high temperatures and the metal vapor deposition film is directly distorted. The deterioration of tan δ is remarkable.
[0007]
As means for improving these, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-79018 discloses a technique for relieving thermal stress in the vapor deposition process by adding a heat treatment process to the metallized film before the winding process. However, this method is effective in increasing the initial characteristics and reducing the variation, but a sufficient effect cannot be obtained for long-term characteristics deterioration such as high-temperature life.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention solves these conventional problems, improves the dimensional stability, and makes it less susceptible to distortion due to heat and tension during metal deposition, so that it has a high temperature life property regardless of the presence or absence of a primer layer. As a result, a polyester film for a capacitor having good current resistance is provided.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has the following configuration in order to solve such a problem. That is, the heat shrinkage stress σ (130) in the longitudinal direction at 130 ° C is 0.9 to 3.3 MPa, and the maximum value σmax of the heat shrinkage stress in the longitudinal direction in the range of 170 to 250 ° C is 2.1 to 3. It is a polyester film for capacitors characterized by being 3 MPa.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention will be described in detail below.
[0011]
The polyester in the present invention is a crystalline thermoplastic resin compound that is polymerized by an ester bond. Such a polyester can be obtained by polycondensation of a dicarboxylic acid component and a glycol component. Examples of the dicarboxylic acid component include terephthalic acid, isophthalic acid, naphthalenedicarboxylic acid, cyclohexanedicarboxylic acid, and diphenylethanedicarboxylic acid. Examples of the glycol component include ethylene glycol, propylene glycol, tetramethylene glycol, and cyclohexanedimethanol. . Of these, terephthalic acid and naphthalenedicarboxylic acid are preferable as the dicarboxylic acid component, and ethylene glycol is preferable as the glycol component from the viewpoint of thermal characteristics and cost. The melting point of the polyester in the present invention is preferably 250 ° C. or more from the viewpoint of heat resistance, and is preferably 280 ° C. or less from the viewpoint of productivity. Moreover, it is preferable that it is optically isotropic in a molten state from the surface of biaxial stretching property. Examples of such preferable polyester include polyethylene terephthalate, polyethylene-2,6-naphthalate, poly-1,4-cyclohexanedimethylene terephthalate. These polymers may be homopolymers, but are less than 30 mol%, more preferably less than 15 mol% of the other components described above are copolymerized or not so much as to inhibit the above-described properties. It may be blended.
[0012]
The polyester film of the present invention has a heat shrinkage stress σ (130) in the longitudinal direction at 130 ° C. of 0.9 to 3.3 MPa from the viewpoint of high temperature life. In the original film before metallization, when σ (130) is 0.9 MPa or more, the film shrinks due to heat during deposition and fits into a cooling can to prevent the temperature of the film from rising. In addition, it is possible to prevent the film from being stretched during the deposition due to a force in the direction opposite to the tension during the deposition. However, if σ (130) is less than 0.9 MPa, the film is not sufficiently cooled by a cooling can during deposition, the temperature rises, and the film is pulled and tensioned by the tension during deposition, resulting in thermal dimensional stability. Compared to before vapor deposition, the high temperature life is deteriorated. On the other hand, when it exceeds 3.3 MPa, this thermal contraction stress remains without being canceled during vapor deposition, affects the thermal dimensional stability, and deteriorates the high temperature life .
[0013]
From the viewpoint of high-temperature life, the maximum value σmax of the heat shrinkage stress in the longitudinal direction in the range of 170 to 250 ° C. of the polyester film of the present invention is 2.1 to 3.3 MPa. If it exceeds 3.3 MPa, the thermal dimensional stability deteriorates. Moreover, even if it is less than 2.1 MPa, distortion arises at the time of metal vapor deposition, and the thermal dimensional stability after vapor deposition deteriorates . During the manufacturing process of the capacitor, a process of winding the gap between the layers by heating may be performed. From the viewpoint of performing this process, it is preferably 2.1 to 2.5 MPa.
[0014]
Further, the difference Δσ = σmax−σ (130) between σmax and σ (130) is preferably in the range of −1 ≦ Δσ ≦ 1.2 (MPa) from the viewpoint of high temperature life. More preferably, −0.5 ≦ Δσ ≦ 0.8 (MPa). Further, by setting 0 ≦ Δσ ≦ 0.5 (MPa), it is possible to easily find a vapor deposition condition in which the heat shrinkage stress of the original film is canceled during vapor deposition, and it is more preferable.
[0015]
The polyester film of the present invention preferably has a heat shrinkage at 150 ° C. of 0.5 to 2% in the longitudinal direction and −1 to 1% in the width direction from the viewpoint of high temperature life. More preferably, it is 0.7 to 1.8% in the longitudinal direction and 0 to 0.7% in the width direction.
[0016]
The polyester film of the present invention has a heat shrinkage stress at a temperature T (° C.) as σ (T) (MPa) from the viewpoint of high temperature life.
[Expression 1]

S ₁ is preferably 4 ≦ S ₁ ≦ 190 from the viewpoint of heat loss during vapor deposition and thermal dimensional stability. More preferably, 20 ≦ S ₁ ≦ 160, and more preferably 50 ≦ S ₁ ≦ 140.
[0017]
Similarly,
[Expression 2]

It is preferable that S ₂ is 20 ≦ S ₂ ≦ 200 because the thermal dimensional stability is further improved. More preferably, 20 ≦ S ₂ ≦ 170, and further preferably 60 ≦ S ₂ ≦ 140.
[0018]
It is preferable that the polyester film of this invention has the heat processing peak temperature Tmeta by a differential scanning calorimeter in the range of 220-240 degreeC. If it is less than 220 degreeC, the insulation resistance of a capacitor | condenser becomes low and is unpreferable. When the temperature exceeds 240 ° C., the mechanical properties of the film, the withstand voltage of the capacitor, and the dielectric loss tangent deteriorate, such being undesirable. More preferably, it is 225-240 degreeC, and 230-240 degreeC is still more preferable.
[0019]
The polyester film for capacitors of the present invention may be provided with various primer layers on at least one side thereof for the purpose of improving interlayer adhesion, the purpose of improving moisture resistance, or the purpose of improving processability. it can. Practically, it is preferable to use a water-soluble or water-dispersible one from the viewpoint of safety during coating and workability, but other primers may be used depending on the application. As the primer component, various known primer agents such as acrylic, urethane-based resin and wax can be used alone, mixed or copolymerized depending on the purpose. However, as described above, in the film capacitor according to the conventional technique, when the primer layer is provided, there is often a phenomenon in which the high-temperature life property is remarkably deteriorated as compared with the case where the primer layer is not provided. Can be used to obtain a very good film capacitor with little deterioration in high-temperature life.
[0020]
Since the polyester film of the present invention can be used for capacitors, it can have any thickness, but the effect of improving the high temperature life property is particularly large in the range of 1 to 30 μm, and the thickness in the range of 3 to 13 μm is more Is preferred.
[0021]
The polyester of the present invention preferably has an intrinsic viscosity of 0.5 dl / g or more from the viewpoints of voltage resistance, mechanical properties, and high-temperature life. Preferably it is 0.6 dl / g or more, More preferably, it is 0.65 dl / g or more, More preferably, it is 0.7 dl / g or more.
[0022]
The surface of the polyester film in the present invention preferably has a surface roughness Ra of 0.002 to 0.2 μm. If the thickness is less than 0.002 μm, the yield in the capacitor manufacturing process is deteriorated. On the other hand, if the thickness exceeds 0.2 μm, the withstand voltage of the capacitor is deteriorated.
[0023]
As a means for forming such a surface, for example, inert particles are added to polyester. Further examples of inert particles include silica, calcium carbonate, titanium oxide, kaolin, talc, alumina and the like. Crosslinked polymer particles can also be used. When a primer layer is provided on the film, it is preferable that the particles are present in the polyester film, but various particles can be appropriately added to the primer layer to form a desired surface.
[0024]
The polyester film in the present invention is used for a capacitor by metallizing one side or both sides. Here, the thermal shrinkage stress in the longitudinal direction of the polyester film metallized on one or both sides is preferably 0 to 2 MPa in the range of 20 to 130 ° C. from the viewpoint of high temperature life. Such a metallized polyester film can be easily obtained by metallizing the polyester film as described above. Furthermore, it is more preferable to set it as 0-1.5 MPa by examining examination of vapor deposition conditions, and it is still more preferable to set it as 0-1 MPa. In addition, the metallized polyester film of this invention is not necessarily limited to what is obtained by metallizing the polyester film which has the above characteristics. Even in the case of a polyester film not in the above-mentioned range of properties, the metallized polyester film in the present invention can be obtained by examining the deposition conditions in detail and performing off-line heat treatment as necessary. However, from the viewpoint of productivity, it is preferable to metallize the polyester film.
[0025]
From the viewpoint of high-temperature life, the single-sided or double-sided metallized polyester film preferably has a heat shrinkage at 150 ° C. of 0.5 to 2% in the longitudinal direction and −1 to 1% in the width direction. More preferably, it is 0.7 to 1.8% in the longitudinal direction and 0 to 0.7% in the width direction.
[0026]
Next, although the manufacturing method of the polyester film for capacitor | condensers and metallized polyester film of this invention is demonstrated, it is not necessarily limited.
[0027]
First, the above-mentioned polyester is melt-extruded by a conventional extruder at a temperature exceeding the melting point, cooled and cast to a glass transition temperature or lower, and formed into a sheet. Then, it heats more than a glass transition temperature and extends | stretches 2.8 to 7.5 times in a longitudinal direction. Subsequently, it is heated to a temperature higher than the glass transition temperature by a stenter, stretched 3 to 6 times in the width direction, and subsequently heat treated. The heat treatment temperature is preferably 220 ° C. or higher and 5 ° C. lower than the melting point as the film temperature. If it is less than 220 ° C., the high temperature life property and tan δ are deteriorated, and if it exceeds 5 ° C. lower than the melting point, the voltage resistance and mechanical properties of the polyester film are deteriorated, which is not preferable. In order to obtain the target σmax, it is more preferable that the heat treatment temperature is 230 ° C. or higher and 5 ° C. or lower than the melting point.
[0028]
Examples of a method for obtaining a film having a desired heat shrinkage stress include a method in which a film that has been heat-treated with a stenter is again introduced into a longitudinal stretching apparatus and slightly stretched in the longitudinal direction. It is also possible to adopt a method in which the clip interval of the stenter is gradually increased slightly during or after the heat treatment and tension is applied in the longitudinal direction. If necessary, the product or intermediate product can be heat-treated again offline.
[0029]
When the primer layer is provided on the film, the method is not particularly limited, but a method of coating a desired coating agent after stretching in the longitudinal direction and before stretching in the width direction can be employed. The water used for dilution can be tap water or the like, but it is preferable from the viewpoint of insulation and withstand voltage when using a capacitor such as ion-exchanged water containing less metal ions and other impurities, More preferably, distilled water is used. If necessary, treatment such as corona discharge can be performed before coating.
[0030]
As another surface coating method, there is a method in which a polyester film is biaxially stretched and then coated. In this case, a method such as corona discharge is performed before coating the coating material, followed by coating and heat treatment, but it is preferable to control the heat treatment temperature as described above for the same reason.
[0031]
Further, in order to further improve the wet heat resistance and adhesion, the surface of the polyester film of the present invention is subjected to surface treatment such as corona discharge treatment (in air, nitrogen gas, carbon dioxide atmosphere) or plasma treatment. be able to.
[0032]
Next, in order to obtain a metallized polyester film, aluminum is deposited on at least one side to provide an aluminum deposited film that becomes an internal electrode of the capacitor. At this time, for example, nickel, copper, gold, silver, Other metal components such as chromium and zinc can also be deposited. In addition, a protective layer can be provided on the deposited film with oil or the like. The thickness of the deposited aluminum film is preferably 20 to 100 nm (or 1 to 5 Ω / □ in terms of surface electrical resistance) from the viewpoint of the electrical characteristics and self-heeling properties of the capacitor.
[0033]
If necessary, aging treatment can be performed at a specific temperature after vapor deposition, or heat treatment can be performed offline again.
[0034]
Next, in order to make a film capacitor, the above-described vapor deposition is performed in a stripe shape having a margin portion that runs in the longitudinal direction, and a slit is inserted into the center of each vapor deposition portion and the center of each margin portion, and the left end or the right end is formed. Wind up in a reel with a margin. Two pieces of the obtained left margin reel and right margin reel are overlapped and wound so that the respective vapor deposition portions protrude beyond the other margin portion in the width direction. The core material is removed from the finished wound body and pressed at a temperature of 100 to 200 ° C. under a pressure of 0.2 to 2 MPa for 1 to 30 minutes. Metallicons are sprayed on both ends to form external electrodes, and lead wires are welded to the metallicons to form film capacitors. In addition, although the example of such a winding type | mold was shown as a manufacturing method of a film capacitor, there exist other manufacturing methods, such as a lamination type | mold, and any method may be used in the film capacitor of this invention.
[0035]
[Method for evaluating physical properties]
(1) Polyester Intrinsic Viscosity Polyester was dissolved in orthochlorophenol and measured at 25 ° C.
[0036]
(2) Film surface roughness (Ra)
According to JIS-B0601, it measured using the high precision thin film level | step difference meter ET-10 made from a Kosaka laboratory. The measurement conditions were a needle pressure of 5 mg, a measurement length of 1 mm, and a cutoff of 0.08 mm. The definition of each parameter is shown in, for example, Jiro Nara “Surface Roughness Evaluation Method” (General Technology Center, 1983).
[0037]
(3) Heat shrinkage stress Using a thermomechanical property tester TM-9200 manufactured by Vacuum Riko Co., Ltd., a sample having a width of 5 mm and a length of 20 mm is heated under the condition of a heating rate of 5 ° C./min. The force required to maintain was measured. In order to stretch the sample without sagging in the initial state, an initial load of 0.1 N was further applied from the balance of the balance. The sample length in this state was set as the initial length, and the measurement was performed with 0 N based on the load at this time.
[0038]
(4) Heat treatment peak temperature A differential scanning calorimeter DSC-7 manufactured by PerkinElmer was used. 10 mg of a polyester film was sampled and used as a sample, and the temperature was increased to 300 ° C. at a rate of temperature increase of 10 ° C./min. The heat-treated film has a small endothermic peak different from the melting point at a temperature lower than the melting point peak. This peak temperature is read and used as the heat treatment peak temperature Tmeta. When Tmeta was close to the melting point and on the shoulder of the melting point peak, the melting point peak and the heat treatment peak were separated on the chart, and the peak temperature of the heat treatment peak was read.
[0039]
(5) Heat shrinkage rate Measured according to JIS-C2318. That is, a film to be measured, which was sampled to have a width of 10 mm and a length of 300 mm in accordance with the measurement direction, was left in an atmosphere of 23 ° C. and 60% RH for 30 minutes or more, and in that atmosphere, two points with an interval of about 200 mm on the film to be measured. Mark the. The distance between these two points is accurately measured and is defined as L0 (mm). Next, after leaving this sample in a hot air oven heated to 150 ° C. for 30 minutes, taking it out and cooling and conditioning in an atmosphere of 23 ° C. and 60% RH, the interval between the two points is measured again. L (mm). Here, the thermal contraction rate was set to thermal contraction rate (%) = (L0−L) / L0 × 100.
[0040]
(6) Manufacture of capacitor Aluminum was vacuum-deposited on one side of the polyester film so that the surface resistance was 2Ω / □. At that time, vapor deposition was performed in a stripe shape having a margin portion running in the longitudinal direction (repetition of a vapor deposition portion width of 8.0 mm and a margin portion width of 1.0 mm). Next, a blade was put in the center of each vapor deposition part and the center of each margin part and slitted, and the reel was formed into a tape having a width of 4.5 mm with a margin of 0.5 mm on the left or right. Two reels of the left and right margins obtained were overlapped and wound so that the vapor deposition part protruded 0.5 mm from the margin part in the width direction, and wound with a capacitance of about 0.04 μF. I got a round. KAW-4NHB manufactured by Minato Seisakusho was used for element winding. The core material was removed from the wound body and pressed as it was at 150 ° C. and 1 MPa for 5 minutes. Metallicon was sprayed on both end faces to form external electrodes, and lead wires were welded to the metallicon to obtain a wound capacitor element.
[0041]
(7) High-temperature life characteristics The capacitor manufactured by the above method is subjected to heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours, the dielectric loss tangent tan δ before and after the heat treatment is measured, and the degree of deterioration is expressed as the rate of change = (tan δ [after treatment]. −tan δ [before treatment]) / tan δ [before treatment] × 100 (%). The average value for 50 elements was taken as the measured value. For the measurement of tan δ of the capacitor element, the capacitor manufactured by the above method was allowed to stand for 3 hours or more in an atmosphere of 20 ° C. and 60% RH, and then the LCR meter TYPE AG-4311 manufactured by Ando Electric Co., Ltd. was used in the atmosphere of 20 ° C. Then, tan δ at 1000 kHz was measured. The measurement voltage was 1.0V. A change rate of + 15% or less was considered good, and a change rate exceeding + 15% was regarded as defective.
[0042]
(8) Dielectric breakdown voltage Measured according to JIS-C2318. That is, a 100 μm-thick, 10 cm square aluminum foil electrode is used for the cathode, a 25 mmφ, 500 g electrode made of cast iron is used for the anode, a film is sandwiched between them, and the voltage is increased at a rate of 100 V / sec using a Kasuga high-voltage DC power supply. The case where a current of 10 mA or more flows was assumed to be dielectric breakdown, and this was measured 30 times and indicated by the average voltage.
[0043]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described based on examples.
[0044]
Example 1
Polyethylene terephthalate (intrinsic viscosity 0.60) was used as the thermoplastic resin, vacuum dried at 180 ° C., supplied to an extruder and melted at 290 ° C., then discharged from a T-die and cast on a cooling drum. . This film was heated to 90 ° C., stretched 3.5 times in the longitudinal direction, heated to 100 ° C. and stretched 3.6 times in the width direction, and subsequently subjected to 4% relaxation treatment at 230 ° C. Thereafter, the film was redrawn 1.005 times in the longitudinal direction at 50 ° C. to obtain a 5.4 μm biaxially stretched film.
[0045]
After making this into a single-sided metallized film, it was wound to obtain a capacitor. The rate of change in tan δ after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was + 5.0%, which was very good.
[0046]
Example 2
A film similar to Example 1 was obtained except that 5% relaxation treatment was performed at 235 ° C., and after the relaxation treatment, the film was re-stretched 1.01 times in the longitudinal direction at 80 ° C.
[0047]
The tan δ change rate after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours of the capacitor using this film was very good at + 1.9%.
[0048]
Example 3
A film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the re-stretching after the relaxation treatment was 1.003 times, and a capacitor was produced. The rate of tan δ change after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was very good at + 5.1%.
[0049]
Example 4
A film was produced in the same manner as in Example 1 except that the longitudinal stretching after casting was 3.8 times and the relaxation treatment was 2% at 227 ° C., to obtain a capacitor. The rate of change in tan δ after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was as good as + 8.3%.
[0050]
Example 5
A film was obtained in the same manner as in Example 2 except that the re-stretching after the relaxation treatment was 1.015 times at 80 ° C., and a capacitor was produced. The rate of change in tan δ after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was as good as + 4.9%.
[0051]
Example 6
A film similar to Example 1 was obtained except that Dainippon Ink & Chemicals, Inc. polyester-based polyurethane resin “Hydran” HW350 was stretched in the longitudinal direction and then applied to both sides of the film as a primer layer by 0.15 μm. . A capacitor was produced using this. The rate of tan δ change after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was good at + 9.1%.
[0052]
Comparative Example 1
A film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the longitudinal stretching ratio was 3.8 times, 4% relaxation treatment was performed at 222 ° C., and re-stretching after the relaxation treatment was 1.01 times. . The tan δ change rate after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was + 20.2%, which was poor.
[0053]
Comparative Example 2
Except for not performing re-stretching after the relaxation treatment, a film similar to Comparative Example 1 was obtained to produce a capacitor. The tan δ change rate after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was + 28.1%, which was poor.
[0054]
Comparative Example 3
A film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the re-stretching after the relaxation treatment was 1.015 times at 90 ° C., and a capacitor was produced. The rate of tan δ change after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was + 18.5%, which was poor.
[0055]
Comparative Example 4
A film similar to Comparative Example 1 was obtained except that polyester polyurethane resin “HYDRAN” HW350 was stretched in the longitudinal direction and then applied as a primer layer on both sides of the film by 0.15 μm, and a capacitor was produced. The tan δ change rate after heat treatment at 125 ° C. for 1000 hours was + 38.5%, which was poor.
[0056]
[Table 1]

[0057]
【The invention's effect】
According to the present invention, a polyester film for a capacitor having a high temperature life property and, in turn, good current resistance can be obtained regardless of the presence or absence of a primer layer as compared with a conventional capacitor polyester film.

Claims

The heat shrinkage stress σ (130) in the longitudinal direction at 130 ° C. is 0.9 to 3.3 MPa, and the maximum value σmax of the heat shrinkage stress in the longitudinal direction in the range of 170 to 250 ° C. is 2.1 to 3.3. A polyester film for capacitors, characterized in that it is MPa.

The polyester film for capacitors according to claim 1 , which has a primer layer on at least one side.

The polyester film for capacitors according to claim 1 or 2 , wherein the heat shrinkage at 150 ° C is 0.7 to 1.8 % in the longitudinal direction and 0 to 0.7 % in the width direction.

Metallized polyester film capacitor for one side or both sides formed by metallization of the polyester film according to any one of claims 1-3.

The metallized polyester film for a capacitor according to claim 4 , wherein the heat shrinkage stress in the longitudinal direction is 0 to 1 MPa in a range of 20 to 130 ° C.

The metallized polyester film for capacitors according to claim 4 or 5, wherein the heat-shrinkage rate of the metallized polyester film at 150 ° C is 0.7 to 1.8 % in the longitudinal direction and 0 to 0.7 % in the width direction.

Metalized film capacitor obtained by using the polyester film according to any one of claims 1-6.