JP3715074B2

JP3715074B2 - Compressor control valve

Info

Publication number: JP3715074B2
Application number: JP12455697A
Authority: JP
Inventors: 健水藤; 慎太郎三浦; 真広川口; 亮松原; 倫保野坂; 和仁宮川; 睦吉野
Original assignee: Toyota Industries Corp; Denso Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp; Denso Corp
Priority date: 1997-05-14
Filing date: 1997-05-14
Publication date: 2005-11-09
Anticipated expiration: 2017-05-14
Also published as: JPH10318403A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば、車両空調システム等に適用される圧縮機を制御する制御弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の圧縮機として、吐出容量を変更可能な可変容量型圧縮機が存在する。例えば、ハウジングはシリンダブロックに接合固定され、その内部には両者に囲まれてクランク室が区画形成されている。駆動軸はクランク室に配置されており、ハウジング及びシリンダブロックによって回転可能に架設支持されている。シリンダボアはシリンダブロックに貫設形成され、ピストンは同シリンダボア内に収容されている。斜板は、クランク室において駆動軸に一体回転可能でかつ傾動可能に挿着されており、同駆動軸の回転によりその軸線方向前後に揺動される。ピストンは斜板に連結されており、従って、ピストンが駆動軸の回転により往復動されて、冷媒ガスの圧縮が行われる。
【０００３】
前記クランク室は、抽気通路を介して吸入圧領域に連通されている。同クランク室は、給気通路を介して吐出圧領域に連通されている。電磁弁よりなる容量制御弁は、抽気通路及び給気通路の少なくとも一方に介在されている。そして、駆動回路が、冷房負荷等に基づく制御コンピュータの制御により動作され、容量制御弁のソレノイドが励磁・消磁される。従って、同容量制御弁の弁体が動作され、抽気通路及び給気通路の少なくとも一方が開閉されて、クランク室への吐出冷媒ガスの導入量及び同クランク室からの冷媒ガスの排出量の少なくとも一方が調節される。その結果、クランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差が変更され、斜板の傾角が変更されて吐出容量が変更される。
【０００４】
図９及び図１０は、前記ソレノイドのコイルユニット１１２を示す。すなわち、絶縁性の合成樹脂よりなるボビン１１３は円筒状をなし、同ボビン１１３の外周にはコイル１１４が巻回されている。ターミナルベース１１５は、ボビン１１３の端縁において一体に延出形成されている。導体である給電側ターミナル１１６及び接地側ターミナル１１７は、ターミナルベース１１５に固定支持されている。コイル１１４の給電側端子１１４ａは、給電側ターミナル１１６に接続され、同給電側ターミナル１１６を介して図示しない駆動回路の給電線に接続されている。同コイル１１４の接地側端子１１４ｂは、接地側ターミナル１１７に接続され、同接地側ターミナル１１７を介して接地されている。カソード固定片１１６ａは給電側ターミナル１１６に、アノード固定片１１７ａは接地側ターミナル１１７にそれぞれ設けられている。
【０００５】
ダイオード１１９は、そのカソード側端子１１９ａがカソード固定片１１６ａに、アノード側端子１１９ｂがアノード固定片１１７ａにそれぞれハンダ付けにより固定されている（ハンダ付け部１２１）。従って、同ダイオード１１９は、両ターミナル１１６，１１７を介してコイル１１４に接続され、同コイル１１４に対してフライホイール回路を構成する。つまり、コイル１１４は、例えば、ソレノイドの励磁状態からの消磁により自己インダクタンスに基づいて逆起電力を生じる（接地側が昇圧される）。しかし、この逆起電力に基づく過大な電流は、フライホイール回路を経由して消費される。従って、同電流が駆動回路側に流れ込むことはなく、同駆動回路に過大な電気負荷が作用されることを防止できる。
【０００６】
絶縁被覆１２０は、絶縁性の合成樹脂がコイルユニット１１２の外面に盛られて形成されている。コイル１１４、ターミナル１１６，１１７、固定片１１６ａ，１１７ａ及ダイオード１１９等は、同絶縁被覆１２０に埋没されている。同絶縁被覆１２０は、それに埋没したこれら電気部品の耐候性や絶縁性を向上させる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は膨張率が大きな合成樹脂製であり、カソード固定片１１６ａとアノード固定片１１７ａとを連結している。同ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は、ソレノイドの動作発熱等により膨張しようとする。従って、両固定片１１６ａ，１１７ａの間隔が広がろうとする。また、同ターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０は、外気温の低下等により収縮しようとする。従って、両固定片１１６ａ，１１７ａの間隔が狭まろうとする。
【０００８】
しかし、前記ダイオード１１９は、その全長方向の多くを占める両端子１１９ａ，１１９ｂが、合成樹脂より膨張率の低い金属製であって、温度変化によってもその全長はほとんど変化されない。つまり、両固定片１１６ａ，１１７ａは、ダイオード１１９によって拘束された状態にある。その結果、熱応力がターミナルベース１１５及び絶縁被覆１２０内に生じて両固定片１１６ａ，１１７ａに作用され、やがては、強度的に弱いハンダ付け部１２１が疲労破壊されて導通不良が生じるおそれがあった。
【０００９】
本発明は、上記従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであって、その目的は、電気素子の端子と素子固定片との固定部分に作用される熱応力を軽減可能な圧縮機の制御弁を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために請求項１の発明では、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させて圧縮機を制御する制御弁であって、導体である一対のターミナルの少なくとも一方にはソレノイドを構成するコイルの端子が接続され、各ターミナルにはコイルに対して電気素子を接続するための素子固定片がそれぞれ設けられ、両素子固定片は絶縁性の合成樹脂よりなるスペーサを介して連結され、一方のターミナルの素子固定片には電気素子の素子本体から延びる一方の端子が、他方のターミナルの素子固定片には同じく素子本体から延びる他方の端子がそれぞれ固定されており、少なくとも一方の端子の途中を曲折することで伸縮部が形成され、同伸縮部の伸縮により電気素子が両素子固定片の間隔変化を許容できるように構成し、前記スペーサは両ターミナルを固定支持するターミナルベースである制御弁である。
【００１１】
請求項２の発明では、前記両素子固定片は対向配置されており、素子本体は両素子固定片によって囲まれた空間内に配置されている。
請求項３の発明では、前記伸縮部は、前記両素子固定片の延在方向に沿ってターミナルベース側に曲折されている。
【００１２】
請求項４の発明では、前記コイルは絶縁性の合成樹脂よりなるボビンに巻回され、前記ターミナルベースは同ボビンに一体形成されている。
請求項５の発明では、前記スペーサは両素子固定片を埋める絶縁被覆である。
【００１３】
請求項６の発明では、前記一対のターミナルは、コイルの給電側端子が接続される給電側ターミナルと、同コイルの接地側端子が接続される接地側ターミナルとからなり、前記電気素子はコイルに対してフライホイール回路を構成するものである。
【００１４】
請求項７の発明では、前記圧縮機は、ハウジングの内部にクランク室及び制御圧室を形成するとともに駆動軸を回転可能に支持させ、ハウジングの一部を構成するシリンダブロックにシリンダボアを形成し、同シリンダボアにはピストンを往復動可能に収容し、駆動軸にカムプレートを一体回転可能でかつ傾動可能に挿着し、制御圧室の圧力を変更することでクランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差を変更し、その差に応じてカムプレートの傾角を変更することで、吐出容量を制御する構成であって、請求項１〜６のいずれかに記載の制御弁は、制御圧室と吸入圧領域とを連通する抽気通路、及び同制御圧室と吐出圧領域とを連通する給気通路の少なくとも一方に介在され、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させることで同通路の開度を調節して制御圧室の圧力の変更を行う容量制御弁である。
【００１５】
（作用）
上記構成の請求項１の発明においては、合成樹脂よりなるスペーサが、その周囲の温度変化により膨張或いは収縮しようとし、同スペーサで連結された両素子固定片の間隔が変化しようとする。ところが、両素子固定片は、スペーサほど膨張或いは収縮することのない電気素子によっても連結されており、従って、同スペーサ内には熱応力が生じる。しかし、電気素子は端子の途中に伸縮部を備え、同伸縮部は両素子固定片に熱応力が作用することで伸縮される。従って、電気素子の全長が変化され、両素子固定片の間隔変化が許容される。その結果、スペーサに生じる熱応力が緩和されて、電気素子の端子と素子固定片との固定部分に作用される負荷は軽減される。また、ターミナルベースが周囲の温度変化により膨張或いは収縮しようとすると、同ターミナルベース上で両ターミナルの配置間隔が変化しようとし、同ターミナルに設けられた両素子固定片の間隔が変化しようとする。
【００１６】
請求項２の発明においては、素子本体が収容空間内に収容されている。従って、素子固定片による素子本体の保護効果を期待でき、例えば、制御弁の組み立て時において、他の部材が素子本体に干渉されたり、作業者や工具が同素子本体に触れたりすること等を防止できる。
【００１７】
請求項３の発明においては、互いに対向する両素子固定片によって囲まれる空間に電気素子の素子本体が配置されることになるから、両素子固定片による素子本体の保護効果が期待できる。
【００１８】
請求項４の発明においては、ターミナルベースがボビンに一体形成されている。従って、コイル、ターミナル、素子固定片及び電気素子がユニット化され、例えば、制御弁の組み立て時において、これらの取り扱いが容易となる。
【００１９】
請求項５の発明においては、絶縁被覆が周囲の温度変化により膨張或いは収縮しようとし、同絶縁被覆で連結された両素子固定片の間隔が変化しようとする。請求項６の発明においては、例えば、励磁状態にあるソレノイドが消磁されると、同ソレノイドのコイルには自己インダクタンスに基づいて逆起電力が生じる。しかし、電気素子がコイルに接続されてフライホイール回路を構成するため、逆起電力による電流は同フライホイール回路を経由して消費される。従って、同電流がコイルを通電制御する駆動回路側に流れ込むことはない。
【００２０】
請求項７の発明においては、ソレノイドの励磁・消磁により弁体を動作させることで抽気通路及び給気通路の少なくとも一方の開度が調節され、制御圧室の圧力が変更される。従って、クランク室の圧力とシリンダボアの圧力とのピストンを介した差が変更され、その差に応じてカムプレートの傾角が変更されて、吐出容量が制御される。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の制御弁を、クラッチレスタイプの可変容量型圧縮機の容量制御弁において具体化した一実施形態について説明する。
【００２２】
図１に示すように、フロントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接合固定されている。リヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の後端に弁形成体１４を介して接合固定されている。制御圧室としてのクランク室１５は、フロントハウジング１１とシリンダブロック１２とにより囲まれて区画形成されている。駆動軸１６は、クランク室１５を通るようにフロントハウジング１１とシリンダブロック１２との間に回転可能に架設支持されている。プーリ１７は、フロントハウジング１１にアンギュラベアリング１８を介して支持されている。同プーリ１７は、駆動軸１６のフロントハウジング１１からの突出端部に連結されており、その外周部に巻き掛けられたベルト１９を介して外部駆動源としての車両エンジン２０に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく直結されている。
【００２３】
回転支持体２２は、クランク室１５において駆動軸１６に止着されている。カムプレートとしての斜板２３は、駆動軸１６に対してその軸線Ｌ方向へスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。支持アーム２４は回転支持体２２に突設されており、そのガイド孔２４ａを以て斜板２３に設けられたガイドピン２５の球状部２５ａに係合されている。そして、斜板２３は、支持アーム２４とガイドピン２５との連係により、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へ傾動可能でかつ同駆動軸１６と一体的に回転可能となっている。同斜板２３の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５ａとの間のスライドガイド関係、駆動軸１６のスライド支持作用により案内される。斜板２３の半径中心部がシリンダブロック１２側に移動されると、同斜板２３の傾角が減少される。傾角減少バネ２６は、回転支持体２２と斜板２３との間に介在されている。同傾角減少バネ２６は、斜板２３を傾角の減少方向に付勢する。傾角規制突部２２ａは回転支持体２２の後面に形成され、斜板２３の最大傾角を規制する。
【００２４】
図２に示すように、収容孔２７は、シリンダブロック１２の中心部において駆動軸１６の軸線Ｌ方向に貫設されている。遮断体２８は筒状をなし、収容孔２７にスライド可能に収容されている。吸入通路開放バネ２９は、収容孔２７の端面と遮断体２８との間に介在され、同遮断体２８を斜板２３側へ付勢している。
【００２５】
前記駆動軸１６は、その後端部を以て遮断体２８の内部に挿入されている。ラジアルベアリング３０は、駆動軸１６の後端部と遮断体２８の内周面との間に介在され、同遮断体２８とともに駆動軸１６に対して軸線Ｌ方向へスライド移動可能である。このように、駆動軸１６の後端部は、ラジアルベアリング３０及び遮断体２８を介して収容孔２７の内周面で回転可能に支持されている。
【００２６】
吸入圧領域を構成する吸入通路３２は、リヤハウジング１３及び弁形成体１４の中心部に形成されている。同吸入通路３２は収容孔２７に連通されており、その弁形成体１４の前面に表れる開口周囲には、位置決め面３３が形成されている。遮断面３４は遮断体２８の先端面に形成され、同遮断体２８の移動により位置決め面３３に接離される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接されることにより、両者間３３，３４のシール作用で吸入通路３２と収容孔２７の内空間との連通が遮断される。
【００２７】
スラストベアリング３５は斜板２３と遮断体２８との間に介在され、駆動軸１６上にスライド移動可能に支持されている。同スラストベアリング３５は、吸入通路開放バネ２９に付勢されて、常には斜板２３と遮断体２８との間で挟持されている。
【００２８】
そして、斜板２３が遮断体２８側へ傾動するのに伴い、同斜板２３の傾動がスラストベアリング３５を介して遮断体２８に伝達される。従って、同遮断体２８が吸入通路開放バネ２９の付勢力に抗して位置決め面３３側に移動され、同遮断体２８は遮断面３４を以て位置決め面３３に当接される。同遮断面３４が位置決め面３３に当接された状態にて、斜板２３のそれ以上の傾動が規制され、この規制された状態にて同斜板２３は、０°よりも僅かに大きな最小傾角となる。
【００２９】
シリンダボア１２ａはシリンダブロック１２に貫設形成され、片頭型のピストン３６は同シリンダボア１２ａ内に収容されている。同ピストン３６は、シュー３７を介して斜板２３の外周部に係留されており、同斜板２３の回転運動によりシリンダボア１２ａ内で前後往復運動される。
【００３０】
吸入圧領域を構成する吸入室３８及び吐出圧領域を構成する吐出室３９は、リヤハウジング１３にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート４０、同吸入ポート４０を開閉する吸入弁４１、吐出ポート４２、同吐出ポート４２を開閉する吐出弁４３は、それぞれ弁形成体１４に形成されている。そして、吸入室３８の冷媒ガスは、ピストン３６の復動動作により吸入ポート４０及び吸入弁４１を介してシリンダボア１２ａに吸入される。同シリンダボア１２ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン３６の往動動作により所定の圧力にまで圧縮された後、吐出ポート４２及び吐出弁４３を介して吐出室３９に吐出される。
【００３１】
吸入室３８は通口４５を介して収容孔２７に連通されている。そして、遮断体２８がその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接されると、通口４５は吸入通路３２から遮断される。通路４６は駆動軸１６の軸芯に形成され、クランク室１５と遮断体２８の内空間とを連通する。放圧通口４７は遮断体２８の周面に貫設され、同放圧通口４７を介して遮断体２８の内空間と収容孔２７の内空間とが連通されている。収容孔２７の内空間、通口４５、通路４６及び放圧通口４７が抽気通路を構成する。
【００３２】
給気通路４８は吐出室３９とクランク室１５とを接続し、同通路４８上には容量制御弁４９が介在されている。検圧通路５０は、吸入通路３２と容量制御弁４９との間に形成されている。
【００３３】
容量制御弁４９は、バルブハウジング５１とソレノイド５２とが中央付近において接合されている。弁室５３は、バルブハウジング５１とソレノイド５２との間に区画形成されている。弁体５４は弁室５３内に収容されている。弁孔５５は、弁室５３においてバルブハウジング５１の軸線上に形成され、弁体５４と対向するように開口されている。強制開放バネ５６は、弁体５４と弁室５３の内壁との間に介在され、弁孔５５を開放する方向に弁体５４を付勢している。弁室５３は、弁室ポート５７及び給気通路４８を介して吐出室３９に連通されている。
【００３４】
感圧室５８は、バルブハウジング５１の上部に区画形成されている。同感圧室５８は、吸入圧導入ポート５９及び検圧通路５０を介して吸入通路３２に連通されている。ベローズ６０は感圧室５８に収容されている。感圧ロッド挿通孔６１は感圧室５８と弁室５３との間に形成され、弁孔５５に連続されている。感圧ロッド６２は、感圧ロッド挿通孔６１に摺動可能に挿通されている。弁体５４とベローズ６０は、感圧ロッド６２によって作動連結されている。また、感圧ロッド６２の弁体５４側部分は、弁孔５５内の冷媒ガスの通路を確保するために小径となっている。
【００３５】
ポート６３は、バルブハウジング５１において弁室５３と感圧室５８との間に形成され、弁孔５５と直交されている。同ポート６３は、給気通路４８を介してクランク室１５に連通されている。つまり、弁室ポート５７、弁室５３、弁孔５５及びポート６３は、給気通路４８の一部を構成している。
【００３６】
前記ソレノイド５２は、ほぼ有蓋円筒状のソレノイドケーシング７１と、ほぼ有底円筒状の収容筒７２とを備えている。固定鉄心６４は収容筒７２の上方開口部に嵌合され、同固定鉄心６４によって収容筒７２内に収容室６５が区画形成されている。可動鉄心６７は有蓋円筒状をなし、収容室６５に往復動可能に収容されている。追従バネ６８は、可動鉄心６７と収容筒７２の底面との間に介装されている。なお、同追従バネ６８は、強制開放バネ５６よりも弾性係数が小さいものが使用されている。
【００３７】
ソレノイドロッド挿通孔６９は固定鉄心６４に形成され、収容室６５と弁室５３とを連通している。ソレノイドロッド７０は弁体５４と一体形成されており、ソレノイドロッド挿通孔６９に摺動可能に挿通されている。ソレノイドロッド７０の可動鉄心６７側端部は、強制開放バネ５６及び追従バネ６８の付勢力によって可動鉄心６７に当接される。そして、可動鉄心６７と弁体５４とは、ソレノイドロッド７０を介して作動連結されている。
【００３８】
図４は容量制御弁４９の要部拡大断面図であり、図５及び図６はソレノイド５２のコイルユニット９０を示す。絶縁性の合成樹脂よりなる円筒状のボビン９１は、ソレノイドケーシング７１内において収容筒７２の外周に、固定鉄心６４及び可動鉄心６７を跨ぐように嵌着されている。コイル９２はボビン９１の外周に巻回されている。スペーサとしての板状をなすターミナルベース９３は、ボビン９１の端縁において一体に延出形成されている。導体である金属製の給電側ターミナル９４及び接地側ターミナル９５は板状をなし、それぞれターミナルベース９３に固定支持されている。コイル９２の給電側端子９２ａは、給電側ターミナル９４にヒュージング９４ａを介して接続されている。コイル９２の接地側端子９２ｂは、接地側ターミナル９５にヒュージング９５ａを介して接続されている。詳述しないが、同接地側ターミナル９５は、バルブハウジング５１及びブラケット６６を介してリヤハウジング１３に接続され、コイル９２の接地側端子９２ｂを接地させている。
【００３９】
コネクタピン固定片９６及び素子固定片としてのカソード固定片９７は、それぞれ給電側ターミナル９４の一部を長方形状に切り起こすことで形成されている。素子固定片としてのアノード固定片９８は、接地側ターミナル９５の一部を長方形状に切り起こすことで形成されている。カソード固定片９７及びアノード固定片９８は、板面９７ａ，９８ａ同士を互いに対向させた状態で配置されている。従って、収容空間１０３が、両固定片９７，９８の板面９７ａ，９８ａに囲まれて形成されている。
【００４０】
コネクタピン９９は、その基端部がコネクタピン固定片９６に対して、周知のハンダ付けによって固定されている。電気素子としてのダイオード１００は、素子本体としてのダイオード本体１００ａと、同ダイオード本体１００ａから取り出された金属製のカソード側端子１０４及びアノード側端子１０５とを備えている。同ダイオード１００は、ダイオード本体１００ａが前述した収容空間１０３内に配置されるとともに、カソード側端子１０４がカソード固定片９７の先端に、アノード側端子１０５がアノード固定片９８の先端にそれぞれハンダ付けによって固定されている（ハンダ付け部１０１）。従って、同ダイオード１００は両ターミナル９４，９５を介してコイル９２に接続され、同コイル９２に対してフライホイール回路を構成する。
【００４１】
スペーサとしての絶縁被覆１０２は、コイルユニット９０の外面に盛られた絶縁性の合成樹脂が形成する。コイル９２、ターミナル９４，９５、固定片９６〜９８及びダイオード１００等は同絶縁被覆１０２に埋没され、所謂、樹脂埋め状態となっている。同絶縁被覆１０２は、これら電気部品の絶縁性や耐候性を向上させる。ソケット１０２ａは絶縁被覆１０２の外側に一体形成されている。コネクタピン９９は、その先端部をソケット１０２ａの内空間へ突出させている。駆動回路７４は、図示しない車両バッテリ等に接続されており、その給電線７４ａはコネクタピン９９を介して給電側ターミナル９４に接続されている。
【００４２】
さて、図７に示すように、前記ダイオード１００は、線材である両端子１０４，１０５において、ダイオード本体１００ａから各固定片９７，９８に至る途中がクランク状に曲折されており、同曲折部分がそれぞれ伸縮部１０４ａ，１０５ａを構成している。そして、ダイオード１００は、両端子１０４，１０５に引張力或いは圧縮力が作用されると、伸縮部１０４ａ，１０５ａが積極的に変形して伸縮することで全長を変更可能である。
【００４３】
前記各伸縮部１０４ａ，１０５ａは、その線状がハンダ付け部１０１側からダイオード本体１００ａ側へ向かうのにあたり、固定片９７，９８の延在方向に沿ってターミナルベース９３側に曲折されている。従って、同伸縮部１０４ａ，１０５ａを両端子１０４，１０５に形成しつつも、ダイオード本体１００ａを収容空間１０３内に配置することができた。言い換えれば、図９及び図１０の従来技術の状態を基準とした場合、両端子１０４，１０５に伸縮部１０４ａ，１０５ａを形成しつつダイオード本体１００ａが収容空間１０３からはみ出さないようにするには、両端子１０４，１０５の途中を、固定片９７，９８の延在方向に沿ってターミナルベース９３側に曲折させる必要があった。ちなみに、伸縮部１０４ａ，１０５ａを両端子１０４，１０５に形成することで、ダイオード本体１００ａが収容空間１０３からずれてはみ出た例が、後述する図８（ａ）に示す別例である。
【００４４】
以上構成の圧縮機は、その吸入室３８に冷媒ガスを導入する通路となる吸入通路３２と、吐出室３９から冷媒ガスを排出する吐出フランジ７５とが外部冷媒回路７６により接続されている。凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸発器７９は、同外部冷媒回路７６上に介在されている。そして、図示しないが、前記構成の圧縮機、凝縮器７７、膨張弁７８及び蒸発器７９は車両に搭載されて、車両空調システムが構築されている。
【００４５】
蒸発器温度センサ８１，車室温度センサ８２，エアコンスイッチ８３，車室温度設定器８４及び前記駆動回路７４は、制御コンピュータ８５に接続されている。そして、制御コンピュータ８５は、各センサ８１，８２による検出値、エアコンスイッチ８３のオン・オフ信号、車室温度設定器８４による設定温度信号等の入力値に基づいてデューティ比（単位時間に占めるソレノイド５２の励磁時間の割合）を決定し、同デューティ比を駆動回路７４に指令する。同駆動回路７４は、指令されたデューティ比に基づいてコイル９２の通電量を制御し、ソレノイド５２の励磁・消磁を行う。同ソレノイド５２は、デューティ比が大きい程、両鉄心６４，６７間の吸引力を強くする。
【００４６】
次に、上記構成の圧縮機の動作について説明する。
制御コンピュータ８５は、エアコンスイッチ８３がオン状態の下で、車室温度センサ８２の検出値が車室温度設定器８４の設定温度以上である場合に、駆動回路７４に対してソレノイド５２の励磁（デューティ比≠０％）を指令する。そして、駆動回路７４によりソレノイド５２のコイル９２に対して電流が供給され、図２に示すように、両鉄心６４，６７間にはデューティ比に応じた吸引力が生じる。この吸引力は、強制開放バネ５６の付勢力に抗して、弁開度が減少する方向の力としてソレノイドロッド７０を介して弁体５４に伝達される。一方、ベローズ６０は、吸入通路３２から検圧通路５０を介して感圧室５８に導入される吸入圧の変動に応じて変位する。そして、同ベローズ６０はソレノイド５２の励磁状態において吸入圧に感応し、その変位が感圧ロッド６２を介して弁体５４に伝達される。容量制御弁４９の弁開度は、ソレノイド５２からの付勢力、ベローズ６０からの付勢力及び強制開放バネ５６の付勢力のバランスにより決定される。
【００４７】
冷房負荷が大きい場合には、例えば、車室温度センサ８２によって検出された車室温度と、車室温度設定器８４の設定温度との差が大きい。制御コンピュータ８５は、車室温度と設定温度とに基づいて設定吸入圧を変更するようにデューティ比を変更する。制御コンピュータ８５は車室温度と設定温度との差が大きいほどデューティ比を大きくする。従って、固定鉄心６４と可動鉄心６７との間の吸引力が強くなり、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が増大する。そして、より低い吸入圧にて弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、デューティ比が増大されることで、より低い吸入圧を保持するように動作される。
【００４８】
弁体５４の弁開度が小さくなれば、吐出室３９から給気通路４８を経由してクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が少なくなる。この一方で、クランク室１５の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を経由して吸入室３８へ流出している。このため、クランク室１５の圧力が低下する。また、冷房負荷が大きい状態では、シリンダボア１２ａの吸入圧も高く、クランク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの吸入圧との差が小さくなる。従って、斜板２３の傾角が大きくなる。
【００４９】
給気通路４８における通過断面積が零、つまり容量制御弁４９の弁体５４が弁孔５５を完全に閉止した状態になると、吐出室３９からクランク室１５への高圧冷媒ガスの供給は行われない。そして、クランク室１５の圧力は、吸入室３８の圧力と略同一になり、斜板２３の傾角は最大となる。
【００５０】
逆に、冷房負荷が小さい場合には、例えば、車室温度と設定温度との差は小さい。制御コンピュータ８５は車室温度が低いほどデューティ比を小さくするように指令する。このため、固定鉄心６４と可動鉄心６７との間の吸引力は弱く、弁体５４の弁開度が小さくなる方向の付勢力が減少する。そして、より高い吸入圧にて、弁体５４の開閉が行われる。従って、容量制御弁４９は、デューティ比が減少されることにより、より高い吸入圧を保持するように作動する。
【００５１】
弁体５４の弁開度が大きくなれば、吐出室３９からクランク室１５へ流入する冷媒ガス量が多くなり、クランク室１５の圧力が上昇する。また、この冷房負荷が小さい状態では、シリンダボア１２ａの吸入圧が低く、クランク室１５の圧力とシリンダボア１２ａの吸入圧との差が大きくなる。従って、斜板２３の傾角が小さくなる。
【００５２】
冷房負荷がない状態に近づいてゆくと、蒸発器７９における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づいてゆく。制御コンピュータ８５は、蒸発器温度がフロスト判定温度以下になるとソレノイド５２の消磁（デューティ比＝０％）を指令する。同フロスト判定温度は、蒸発器７９においてフロストが発生しそうな状況を反映する。そして、ソレノイド５２は、駆動回路７４からコイル９２への電流供給の停止により消磁され、固定鉄心６４と可動鉄心６７との吸引力が消失する。このため、図３に示すように、弁体５４は、強制開放バネ５６の付勢力により、可動鉄心６７及びソレノイドロッド７０を介して作用する追従バネ６８の付勢力に抗して下方に移動される。そして、弁体５４が弁孔５５を最大に開いた弁開度位置に移行する。このため、吐出室３９の高圧冷媒ガスが多量に給気通路４８を介してクランク室１５へ供給され、同クランク室１５の圧力が高くなる。クランク室１５の圧力上昇により、斜板２３の傾角が最小傾角へ移行する。
【００５３】
また、制御コンピュータ８５は、エアコンスイッチ８３がオフ状態に切換操作されるとソレノイド５２を消磁し、それに応じて斜板２３が最小傾角に傾動される。
【００５４】
このように、容量制御弁４９の開閉動作は、ソレノイド５２を励磁・消磁するデューティ比の大小に応じて変化される。デューティ比が大きくなると低い吸入圧にて開閉が実行され、デューティ比が小さくなると高い吸入圧にて開閉動作が行われる。圧縮機は設定された吸入圧を維持すべく、斜板２３の傾角を変更し、その吐出容量を変更する。つまり、容量制御弁４９は、デューティ比に応じて設定吸入圧を変更する役割、及び吸入圧に関係なく最小容量運転を行う役割を担っている。このような容量制御弁４９を具備することにより、圧縮機は冷凍回路の冷凍能力を変更する役割を担っている。
【００５５】
斜板２３の傾角が最小となると、遮断体２８はその遮断面３４を以て位置決め面３３に当接され、吸入通路３２が遮断される。この状態では、吸入通路３２における通過断面積が零となり、外部冷媒回路７６から吸入室３８への冷媒ガスの流入が阻止される。同斜板２３の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくなるように設定されている。この最小傾角状態は、遮断体２８が吸入通路３２と収容孔２７との連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらされる。遮断体２８は、前記閉位置とこの位置から離間された開位置とに斜板２３に連動して切り換え配置される。
【００５６】
斜板２３の最小傾角は０°ではないため、最小傾角状態においても、シリンダボア１２ａから吐出室３９への冷媒ガスの吐出は行われている。シリンダボア１２ａから吐出室３９へ吐出された冷媒ガスは、給気通路４８を通ってクランク室１５へ流入する。クランク室１５の冷媒ガスは、通路４６及び放圧通口４７を通って吸入室３８へ流入する。吸入室３８の冷媒ガスは、シリンダボア１２ａへ吸入されて、再度吐出室３９へ吐出される。すなわち、最小傾角状態では、吐出圧領域である吐出室３９、給気通路４８、クランク室１５、通路４６、放圧通口４７、収容孔２７、吸入圧領域である吸入室３８、シリンダボア１２ａを経由する循環通路が圧縮機内に形成されている。そして、吐出室３９、クランク室１５及び吸入室３８の間では、圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスとともに流動する潤滑油が圧縮機内部の各摺動部を潤滑する。
【００５７】
上記構成の本実施形態においては、次のような効果を奏する。
（１）ターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２は合成樹脂よりなり、カソード固定片９７とアノード固定片９８とを連結している。同ターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２は、ソレノイド５２の動作発熱等により膨張しようとする。従って、両固定片９７，９８の間隔が広がろうとする。また、ターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２は、外気温の低下等により収縮しようとする。従って、両固定片９７，９８の間隔が狭まろうとする。しかし、両固定片９７，９８は、ダイオード１００によっても連結されており、ターミナルベース９３及び絶縁被覆１０２内には熱応力が生じる。
【００５８】
ここで、前記ダイオード１００はその端子１０４，１０５の途中に伸縮部１０４ａ，１０５ａを備え、図７に示すように、同伸縮部１０４ａ，１０５ａは、両固定片９７，９８に熱応力が作用されることで積極的に伸縮される。従って、ダイオード１００は全長が変化され、両固定片９７，９８の間隔変化を許容する。その結果、両固定片９７，９８に作用する熱応力が緩和されてハンダ付け部１０１の負荷が軽減され、特に、強度的に弱い同ハンダ付け部１０１が疲労破壊されることを防止できる。よって、両端子１０４，１０５とそれに対応した固定片９７，９８との間に導通不良が生じることを防止でき、フライホイール回路の信頼性、ひいては容量制御弁４９の信頼性が向上される。
【００５９】
（２）伸縮部１０４ａ，１０５ａは、端子１０４，１０５の途中を曲折することで構成されている。つまり、同伸縮部１０４ａ，１０５ａはダイオード１００の一部の構成を加工して形成され、同ダイオード１００とは別の部材を必要としない。従って、同伸縮部１０４ａ，１０５ａを、部品点数増なく安価に形成できる。
【００６０】
（３）ダイオード本体１００ａは、両固定片９７，９８が形成する収容空間１０３内に配置されている。従って、同固定片９７，９８による保護効果を期待でき、例えば、容量制御弁４９の組み立て時において、他の部材がダイオード本体１００ａに干渉したり、作業者や工具が同ダイオード本体１００ａに触れたりすること等を防止できる。その結果、ダイオード本体１００ａが損傷した状態で組み付けられることを防止でき、容量制御弁４９の品質が向上される。
【００６１】
（４）ターミナルベース９３はボビン９１に一体形成されており、コイル９２の関連構成（ターミナル９４，９５、固定片９６〜９８、コネクタピン９９、ダイオード１００等）がユニット化されている。従って、容量制御弁４９の組み立て時において、これら電気部品の取り扱いが容易となり、組み立て性が向上される。
【００６２】
（５）ダイオード１００は、ソレノイド５２のコイル９２に対してフライホイール回路を構成している。従って、ソレノイド５２の励磁・消磁にともないコイル９２に逆起電力が生じたとしても、同逆起電力に基づく電流は、フライホール回路を経由して消費されて駆動回路７４側に流れ込むことはない。その結果、コイル９２における逆起電力の発生に起因して駆動回路７４に不具合が生じることはなく、同駆動回路７４、ひいては車両空調システムの耐久性・信頼性が向上される。
【００６３】
（６）ダイオード１００は、その他にフライホイール回路を構成し得る電気素子（トランジスタや抵抗等）と比較して安価な素子であり、低コストでコイル９２のフライホイール回路を構成できる。これは圧縮機の低コスト化につながる。
【００６４】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば、次のような態様でも実施できる。
（１）図８（ａ）に示すように、両端子１０４，１０５の途中を、固定片９７，９８の延在方向と直交方向に沿って曲折させることで伸縮部１０４ａ，１０５ａを形成すること。このようにすれば、ダイオード本体１００ａのターミナルベース９３からの高さが、伸縮部１０４ａ，１０５ａの形成以前と比較して変わることがない。従って、同伸縮部１０４ａ，１０５ａをターミナルベース９３側に曲折させた上記実施形態と比較して、固定片９７，９８の高さを低く設定しても、ダイオード本体１００ａが他の電気部品等と干渉することがない。
【００６５】
（２）カソード固定片９７とアノード固定片９８の位置関係が上記実施形態と異なる場合には、図８（ｂ）や図８（ｃ）に示すような態様で実施しても良い。（３）伸縮部１０４ａ（１０５ａ）を片側の端子１０４（１０５）の途中にのみ設けること。
（４）上記実施形態においては、コイル９２のフライホイール回路をダイオード１００で構成したが、これに限定されるものではなく、バイポーラトランジスタやＭＯＳ（Metal Oxide Semiconductor ）トランジスタ等のトランジスタを、ソレノイド５２のコイル９２に対してダイオード接続することでフライホイール回路を構成しても良い。つまり、電気素子は、バイポーラトランジスタやＭＯＳトランジスタ等のトランジスタであっても良い。
【００６６】
（５）上記実施形態においては、クランク室１５への吐出冷媒ガスの導入量を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化されていた。しかし、これに限定されるものではなく、クランク室１５からの冷媒ガスの排出量を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い。また、クランク室１５への吐出冷媒ガスの導入量及び同クランク室１５からの冷媒ガスの排出量の両方を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い
（６）上記実施形態においては、クランク室１５の圧力を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化されていた。しかし、これに限定されるものではなく、シリンダボア１２ａの圧力を調節することで容量制御を行う圧縮機において具体化しても良い。
【００６７】
（７）クラッチ付きの可変容量型圧縮機において具体化すること。
上記実施形態から把握できる技術的思想について記載すると、電気素子はダイオード１００である請求項６又は７に記載の制御弁。
【００６８】
このようにすれば、コイル９２に対して安価にフライホイール回路を構成できる。
【００６９】
【発明の効果】
上記構成の請求項１、３、５及び７の発明によれば、コイルの各端子とそれに対応した素子固定片との間に導通不良が生じることを防止でき、制御弁の信頼性が向上される。
【００７０】
請求項２の発明によれば、例えば、制御弁の組み立て時において、素子固定片による素子本体の保護作用を期待でき、同素子本体が損傷した状態で組み付けられることを防止できる。従って、制御弁の品質が向上される。
【００７１】
請求項４の発明によれば、コイルの関連構成をユニット化でき、制御弁の組み立て性が向上される。
請求項６の発明によれば、ソレノイドのコイルに逆起電力が発生されたとしても、それによる電流はフライホイール回路を経由して消費され、駆動回路に流れ込むことはない。従って、駆動回路に不具合を生じることを防止でき、同駆動回路、ひいては本圧縮機が適用された空調システムの耐久性・信頼性の向上につながる。
【図面の簡単な説明】
【図１】クラッチレスタイプの可変容量型圧縮機の縦断面図。
【図２】図１の要部拡大図。
【図３】最小吐出容量状態を示す要部拡大図。
【図４】図２の要部拡大図であり、絶縁被覆を破断して示す図。
【図５】容量制御弁のソレノイドのコイルユニットを示す正面図。
【図６】コイルユニットの底面図。
【図７】図５の要部拡大図であり、伸縮部の動作を示す説明図。
【図８】（ａ）〜（ｃ）は別例を示す図。
【図９】従来のソレノイドのコイルユニットを示す正面図。
【図１０】コイルユニットの底面図。
【符号の説明】
４９…制御弁としての容量制御弁、５２…ソレノイド、５４…弁体、９２…コイル、９２ａ…給電側端子、９２ｂ…接地側端子、９３…スペーサとしてのターミナルベース、９４…給電側ターミナル、９５…接地側ターミナル、９７…素子固定片としてのカソード固定片、９８…素子固定片としてのアノード固定片、１００…電気素子としてのダイオード、１０２…スペーサとしての絶縁被覆、１０４…端子としてのカソード側端子、１０４ａ…伸縮部、１０５…端子としてのアノード側端子、１０５ａ…伸縮部。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a control valve for controlling a compressor applied to, for example, a vehicle air conditioning system.
[0002]
[Prior art]
As this type of compressor, there is a variable displacement compressor capable of changing the discharge capacity. For example, the housing is joined and fixed to the cylinder block, and a crank chamber is defined in the interior by being surrounded by both. The drive shaft is disposed in the crank chamber and is rotatably supported by a housing and a cylinder block. The cylinder bore is formed through the cylinder block, and the piston is accommodated in the cylinder bore. The swash plate is inserted in the crank chamber so as to be integrally rotatable and tiltable with respect to the drive shaft, and is swung back and forth in the axial direction by the rotation of the drive shaft. The piston is connected to the swash plate. Therefore, the piston is reciprocated by the rotation of the drive shaft, and the refrigerant gas is compressed.
[0003]
The crank chamber communicates with the suction pressure region via the extraction passage. The crank chamber communicates with the discharge pressure region via the air supply passage. A capacity control valve made of an electromagnetic valve is interposed in at least one of the extraction passage and the supply passage. Then, the drive circuit is operated under the control of the control computer based on the cooling load and the solenoid of the capacity control valve is excited and demagnetized. Accordingly, the valve body of the same capacity control valve is operated, and at least one of the extraction passage and the supply passage is opened and closed, and at least the amount of refrigerant gas discharged into the crank chamber and the amount of refrigerant gas discharged from the crank chamber are at least. One is adjusted. As a result, the difference between the pressure in the crank chamber and the pressure in the cylinder bore via the piston is changed, the inclination angle of the swash plate is changed, and the discharge capacity is changed.
[0004]
9 and 10 show the coil unit 112 of the solenoid. That is, the bobbin 113 made of insulating synthetic resin has a cylindrical shape, and a coil 114 is wound around the outer periphery of the bobbin 113. The terminal base 115 is integrally extended at the end edge of the bobbin 113. The power supply side terminal 116 and the ground side terminal 117 which are conductors are fixedly supported by the terminal base 115. The power supply side terminal 114 a of the coil 114 is connected to the power supply side terminal 116, and is connected to a power supply line of a drive circuit (not shown) via the power supply side terminal 116. The ground side terminal 114 b of the coil 114 is connected to the ground side terminal 117 and is grounded via the ground side terminal 117. The cathode fixing piece 116 a is provided at the power supply side terminal 116, and the anode fixing piece 117 a is provided at the ground side terminal 117.
[0005]
The diode 119 has a cathode side terminal 119a fixed to the cathode fixing piece 116a and an anode side terminal 119b fixed to the anode fixing piece 117a by soldering (soldering portion 121). Therefore, the diode 119 is connected to the coil 114 via both terminals 116 and 117, and forms a flywheel circuit for the coil 114. That is, for example, the coil 114 generates a back electromotive force based on the self-inductance due to demagnetization from the excitation state of the solenoid (the ground side is boosted). However, an excessive current based on the counter electromotive force is consumed via the flywheel circuit. Therefore, the same current does not flow into the drive circuit, and an excessive electric load can be prevented from acting on the drive circuit.
[0006]
The insulating coating 120 is formed by depositing an insulating synthetic resin on the outer surface of the coil unit 112. The coil 114, the terminals 116 and 117, the fixed pieces 116a and 117a, the diode 119, and the like are buried in the insulating coating 120. The insulation coating 120 improves the weather resistance and insulation of these electrical components buried therein.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, the terminal base 115 and the insulating coating 120 are made of synthetic resin having a large expansion coefficient, and connect the cathode fixing piece 116a and the anode fixing piece 117a. The terminal base 115 and the insulation coating 120 tend to expand due to operation heat generated by the solenoid. Therefore, the interval between the two fixing pieces 116a and 117a tends to increase. Further, the terminal base 115 and the insulation coating 120 tend to contract due to a decrease in outside air temperature or the like. Therefore, the interval between the two fixed pieces 116a and 117a tends to be narrowed.
[0008]
However, the two terminals 119a and 119b occupying most of the full length direction of the diode 119 are made of a metal having a lower expansion coefficient than that of the synthetic resin, and the full length is hardly changed by a temperature change. That is, both the fixed pieces 116 a and 117 a are in a state of being restrained by the diode 119. As a result, thermal stress is generated in the terminal base 115 and the insulation coating 120 and is applied to both the fixing pieces 116a and 117a. Eventually, the weakly soldered portion 121 may be fatigued and damaged, resulting in poor conduction. It was.
[0009]
The present invention has been made paying attention to the problems existing in the above prior art, and its purpose is compression that can reduce the thermal stress applied to the fixing portion between the terminal of the electric element and the element fixing piece. It is to provide a control valve for the machine.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
  In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, there is provided a control valve for controlling a compressor by operating a valve body by excitation and demagnetization of a solenoid, wherein a solenoid is provided in at least one of a pair of terminals serving as conductors. The terminals of the coil to be configured are connected, and each terminal is provided with an element fixing piece for connecting an electric element to the coil, and both element fixing pieces are connected via a spacer made of insulating synthetic resin. One terminal extending from the element main body of the electric element is fixed to the element fixing piece of one terminal, and the other terminal extending from the element main body is fixed to the element fixing piece of the other terminal. The expansion / contraction part is formed by bending the middle of the wire, and the expansion / contraction of the expansion / contraction part allows the electric element to allow a change in the distance between the two element fixing pieces.The spacer is a terminal base that fixes and supports both terminals.It is a control valve.
[0011]
  In the invention of claim 2, the two element fixing pieces are arranged to face each other, and the element main body is arranged in a space surrounded by the both element fixing pieces.
  In the invention of claim 3, theThe stretchable part is bent toward the terminal base along the extending direction of the two element fixing pieces..
[0012]
According to a fourth aspect of the present invention, the coil is wound around a bobbin made of an insulating synthetic resin, and the terminal base is formed integrally with the bobbin.
According to a fifth aspect of the present invention, the spacer is an insulating coating that fills both element fixing pieces.
[0013]
According to a sixth aspect of the present invention, the pair of terminals includes a power feeding side terminal to which a power feeding side terminal of the coil is connected and a ground side terminal to which the ground side terminal of the coil is connected, and the electric element is a coil. On the other hand, a flywheel circuit is configured.
[0014]
In the invention of claim 7, the compressor forms a crank chamber and a control pressure chamber inside the housing and rotatably supports the drive shaft, and forms a cylinder bore in a cylinder block constituting a part of the housing, The cylinder bore accommodates a piston so as to be able to reciprocate, and a cam plate is inserted into the drive shaft so as to be able to rotate integrally and tiltably. By changing the pressure in the control pressure chamber, the pressure in the crank chamber and the pressure in the cylinder bore The control valve according to any one of claims 1 to 6, wherein the control valve according to any one of claims 1 to 6 is configured to control a discharge capacity by changing a difference through the piston of the cam plate and changing an inclination angle of the cam plate according to the difference. Intervened in at least one of the extraction passage that connects the control pressure chamber and the suction pressure region and the air supply passage that connects the control pressure chamber and the discharge pressure region, and operates the valve element by excitation and demagnetization of the solenoid Thereby to adjust the degree of opening of the passage by a displacement control valve to change the pressure in the control pressure chamber.
[0015]
(Function)
  In the first aspect of the present invention, the spacer made of synthetic resin tends to expand or contract due to a change in temperature around it, and the interval between the two element fixing pieces connected by the spacer tends to change. However, the two element fixing pieces are also connected by an electric element that does not expand or contract as much as the spacer. Therefore, thermal stress is generated in the spacer. However, the electric element includes an expansion / contraction portion in the middle of the terminal, and the expansion / contraction portion expands / contracts when thermal stress acts on both element fixing pieces. Therefore, the total length of the electric element is changed, and a change in the distance between the two element fixing pieces is allowed. As a result, the thermal stress generated in the spacer is relieved, and the load acting on the fixing portion between the terminal of the electric element and the element fixing piece is reduced.Further, when the terminal base tries to expand or contract due to a change in ambient temperature, the arrangement interval between both terminals tends to change on the terminal base, and the interval between both element fixing pieces provided on the terminal tends to change.
[0016]
In the invention of claim 2, the element body is accommodated in the accommodating space. Therefore, the protection effect of the element main body by the element fixing piece can be expected.For example, when the control valve is assembled, other members are interfered with the element main body, or an operator or a tool touches the element main body. Can be prevented.
[0017]
  In the invention of claim 3,Since the element body of the electric element is arranged in a space surrounded by the both element fixing pieces facing each other, the effect of protecting the element body by the both element fixing pieces can be expected..
[0018]
In the invention of claim 4, the terminal base is formed integrally with the bobbin. Therefore, the coil, the terminal, the element fixing piece, and the electric element are unitized, and for example, these can be easily handled when the control valve is assembled.
[0019]
In the invention of claim 5, the insulating coating tends to expand or contract due to a change in ambient temperature, and the interval between the two element fixing pieces connected by the insulating coating tends to change. In the invention of claim 6, for example, when a solenoid in an excited state is demagnetized, a back electromotive force is generated in the coil of the solenoid based on self-inductance. However, since the electric element is connected to the coil to constitute the flywheel circuit, the current due to the back electromotive force is consumed via the flywheel circuit. Therefore, the same current does not flow into the drive circuit side that controls the energization of the coil.
[0020]
According to the seventh aspect of the present invention, the opening degree of at least one of the extraction passage and the supply passage is adjusted by operating the valve body by excitation and demagnetization of the solenoid, and the pressure of the control pressure chamber is changed. Therefore, the difference between the pressure in the crank chamber and the pressure in the cylinder bore via the piston is changed, and the inclination angle of the cam plate is changed in accordance with the difference, thereby controlling the discharge capacity.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment in which the control valve of the present invention is embodied in a capacity control valve of a clutchless type variable displacement compressor will be described.
[0022]
As shown in FIG. 1, the front housing 11 is bonded and fixed to the front end of the cylinder block 12. The rear housing 13 is joined and fixed to the rear end of the cylinder block 12 via a valve forming body 14. The crank chamber 15 as a control pressure chamber is defined by being surrounded by the front housing 11 and the cylinder block 12. The drive shaft 16 is rotatably supported between the front housing 11 and the cylinder block 12 so as to pass through the crank chamber 15. The pulley 17 is supported on the front housing 11 via an angular bearing 18. The pulley 17 is connected to a projecting end portion of the drive shaft 16 from the front housing 11, and is connected to a vehicle engine 20 as an external drive source via a belt 19 wound around the outer periphery thereof, such as an electromagnetic clutch. It is directly connected without using a clutch mechanism.
[0023]
The rotary support 22 is fixed to the drive shaft 16 in the crank chamber 15. The swash plate 23 as a cam plate is supported so as to be slidable and tiltable with respect to the drive shaft 16 in the direction of the axis L thereof. The support arm 24 protrudes from the rotary support 22 and is engaged with a spherical portion 25a of a guide pin 25 provided on the swash plate 23 through a guide hole 24a. The swash plate 23 can be tilted in the direction of the axis L of the drive shaft 16 and can rotate integrally with the drive shaft 16 by linking the support arm 24 and the guide pin 25. The tilting of the swash plate 23 is guided by the slide guide relationship between the guide hole 24 a and the spherical portion 25 a and the slide support action of the drive shaft 16. When the radius center portion of the swash plate 23 is moved to the cylinder block 12 side, the inclination angle of the swash plate 23 is reduced. The inclination-decreasing spring 26 is interposed between the rotary support 22 and the swash plate 23. The same inclination-decreasing spring 26 urges the swash plate 23 in the direction of decreasing the inclination. The tilt angle restricting protrusion 22 a is formed on the rear surface of the rotation support 22 and restricts the maximum tilt angle of the swash plate 23.
[0024]
As shown in FIG. 2, the accommodation hole 27 is provided in the center portion of the cylinder block 12 in the direction of the axis L of the drive shaft 16. The blocking body 28 has a cylindrical shape and is slidably accommodated in the accommodation hole 27. The suction passage opening spring 29 is interposed between the end face of the accommodation hole 27 and the blocking body 28 and urges the blocking body 28 toward the swash plate 23 side.
[0025]
The drive shaft 16 is inserted into the blocking body 28 with its rear end. The radial bearing 30 is interposed between the rear end portion of the drive shaft 16 and the inner peripheral surface of the blocking body 28, and is slidable in the direction of the axis L with respect to the drive shaft 16 together with the blocking body 28. As described above, the rear end portion of the drive shaft 16 is rotatably supported by the inner peripheral surface of the accommodation hole 27 via the radial bearing 30 and the blocking body 28.
[0026]
The suction passage 32 constituting the suction pressure region is formed at the center of the rear housing 13 and the valve forming body 14. The suction passage 32 communicates with the accommodation hole 27, and a positioning surface 33 is formed around the opening that appears on the front surface of the valve forming body 14. The blocking surface 34 is formed on the distal end surface of the blocking body 28, and is moved toward and away from the positioning surface 33 by the movement of the blocking body 28. When the blocking surface 34 is brought into contact with the positioning surface 33, the communication between the suction passage 32 and the inner space of the accommodation hole 27 is blocked by a sealing action between the both 33 and 34.
[0027]
The thrust bearing 35 is interposed between the swash plate 23 and the blocking body 28 and is supported on the drive shaft 16 so as to be slidable. The thrust bearing 35 is urged by the suction passage opening spring 29 and is always sandwiched between the swash plate 23 and the blocking body 28.
[0028]
Then, as the swash plate 23 tilts toward the blocking body 28, the tilt of the swash plate 23 is transmitted to the blocking body 28 via the thrust bearing 35. Therefore, the blocking body 28 is moved toward the positioning surface 33 against the biasing force of the suction passage opening spring 29, and the blocking body 28 is brought into contact with the positioning surface 33 by the blocking surface 34. When the blocking surface 34 is in contact with the positioning surface 33, further tilting of the swash plate 23 is restricted, and in this restricted state, the swash plate 23 is a minimum slightly larger than 0 °. Tilt angle.
[0029]
The cylinder bore 12a is formed through the cylinder block 12, and the single-headed piston 36 is accommodated in the cylinder bore 12a. The piston 36 is anchored to the outer periphery of the swash plate 23 via a shoe 37, and is reciprocated back and forth within the cylinder bore 12a by the rotational movement of the swash plate 23.
[0030]
The suction chamber 38 constituting the suction pressure region and the discharge chamber 39 constituting the discharge pressure region are respectively defined in the rear housing 13. A suction port 40, a suction valve 41 that opens and closes the suction port 40, a discharge port 42, and a discharge valve 43 that opens and closes the discharge port 42 are formed in the valve forming body 14, respectively. The refrigerant gas in the suction chamber 38 is sucked into the cylinder bore 12 a through the suction port 40 and the suction valve 41 by the backward movement of the piston 36. The refrigerant gas sucked into the cylinder bore 12 a is compressed to a predetermined pressure by the forward movement of the piston 36, and then discharged to the discharge chamber 39 through the discharge port 42 and the discharge valve 43.
[0031]
The suction chamber 38 is communicated with the accommodation hole 27 through the communication port 45. When the blocking body 28 is brought into contact with the positioning surface 33 with the blocking surface 34, the passage 45 is blocked from the suction passage 32. The passage 46 is formed at the axis of the drive shaft 16 and communicates the crank chamber 15 and the inner space of the blocking body 28. The pressure release passage 47 is provided through the peripheral surface of the blocking body 28, and the inner space of the blocking body 28 and the inner space of the accommodation hole 27 are communicated with each other through the pressure release passage 47. The inner space of the accommodation hole 27, the passage 45, the passage 46, and the pressure relief passage 47 constitute an extraction passage.
[0032]
The air supply passage 48 connects the discharge chamber 39 and the crank chamber 15, and a capacity control valve 49 is interposed on the passage 48. The pressure detection passage 50 is formed between the suction passage 32 and the capacity control valve 49.
[0033]
In the capacity control valve 49, a valve housing 51 and a solenoid 52 are joined in the vicinity of the center. The valve chamber 53 is defined between the valve housing 51 and the solenoid 52. The valve body 54 is accommodated in the valve chamber 53. The valve hole 55 is formed on the axis of the valve housing 51 in the valve chamber 53, and is opened to face the valve body 54. The forced opening spring 56 is interposed between the valve body 54 and the inner wall of the valve chamber 53, and biases the valve body 54 in the direction of opening the valve hole 55. The valve chamber 53 is communicated with the discharge chamber 39 via the valve chamber port 57 and the air supply passage 48.
[0034]
The pressure sensing chamber 58 is defined in the upper part of the valve housing 51. The pressure sensing chamber 58 communicates with the suction passage 32 via the suction pressure introduction port 59 and the pressure detection passage 50. The bellows 60 is accommodated in the pressure sensitive chamber 58. The pressure-sensitive rod insertion hole 61 is formed between the pressure-sensitive chamber 58 and the valve chamber 53 and continues to the valve hole 55. The pressure sensitive rod 62 is slidably inserted into the pressure sensitive rod insertion hole 61. The valve body 54 and the bellows 60 are operatively connected by a pressure sensitive rod 62. Further, a portion of the pressure sensitive rod 62 on the valve body 54 side has a small diameter in order to secure a refrigerant gas passage in the valve hole 55.
[0035]
The port 63 is formed between the valve chamber 53 and the pressure sensing chamber 58 in the valve housing 51 and is orthogonal to the valve hole 55. The port 63 communicates with the crank chamber 15 via an air supply passage 48. That is, the valve chamber port 57, the valve chamber 53, the valve hole 55, and the port 63 constitute a part of the air supply passage 48.
[0036]
The solenoid 52 includes a substantially covered cylindrical solenoid casing 71 and a substantially bottomed cylindrical housing cylinder 72. The stationary iron core 64 is fitted into the upper opening of the housing cylinder 72, and the housing chamber 65 is defined in the housing cylinder 72 by the stationary iron core 64. The movable iron core 67 has a covered cylindrical shape and is accommodated in the accommodating chamber 65 so as to be able to reciprocate. The follower spring 68 is interposed between the movable iron core 67 and the bottom surface of the housing cylinder 72. As the follower spring 68, one having an elastic coefficient smaller than that of the forced release spring 56 is used.
[0037]
The solenoid rod insertion hole 69 is formed in the fixed iron core 64 and communicates the storage chamber 65 and the valve chamber 53. The solenoid rod 70 is integrally formed with the valve body 54 and is slidably inserted into the solenoid rod insertion hole 69. The end of the solenoid rod 70 on the side of the movable iron core 67 is brought into contact with the movable iron core 67 by the biasing force of the forcible release spring 56 and the follower spring 68. The movable iron core 67 and the valve body 54 are operatively connected via a solenoid rod 70.
[0038]
FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the capacity control valve 49, and FIGS. 5 and 6 show the coil unit 90 of the solenoid 52. A cylindrical bobbin 91 made of an insulating synthetic resin is fitted on the outer periphery of the housing cylinder 72 in the solenoid casing 71 so as to straddle the fixed iron core 64 and the movable iron core 67. The coil 92 is wound around the outer periphery of the bobbin 91. A terminal base 93 having a plate shape as a spacer is integrally extended and formed at the end edge of the bobbin 91. The metal power supply side terminal 94 and the ground side terminal 95, which are conductors, are plate-shaped and fixedly supported by the terminal base 93, respectively. The power supply side terminal 92a of the coil 92 is connected to the power supply side terminal 94 via a fusing 94a. The ground side terminal 92b of the coil 92 is connected to the ground side terminal 95 via a fusing 95a. Although not described in detail, the ground side terminal 95 is connected to the rear housing 13 via the valve housing 51 and the bracket 66 to ground the ground side terminal 92b of the coil 92.
[0039]
The connector pin fixing piece 96 and the cathode fixing piece 97 as the element fixing piece are each formed by cutting up a part of the power supply side terminal 94 into a rectangular shape. The anode fixing piece 98 as the element fixing piece is formed by raising a part of the ground side terminal 95 into a rectangular shape. The cathode fixing piece 97 and the anode fixing piece 98 are arranged with the plate surfaces 97a and 98a facing each other. Therefore, the accommodation space 103 is formed so as to be surrounded by the plate surfaces 97a and 98a of the both fixed pieces 97 and 98.
[0040]
The base end of the connector pin 99 is fixed to the connector pin fixing piece 96 by known soldering. The diode 100 as an electric element includes a diode body 100a as an element body, and a metal cathode side terminal 104 and an anode side terminal 105 taken out from the diode body 100a. In the diode 100, the diode body 100a is disposed in the housing space 103 described above, the cathode side terminal 104 is soldered to the tip of the cathode fixing piece 97, and the anode side terminal 105 is soldered to the tip of the anode fixing piece 98, respectively. It is fixed (soldering part 101). Accordingly, the diode 100 is connected to the coil 92 via both terminals 94 and 95, and forms a flywheel circuit for the coil 92.
[0041]
The insulating coating 102 as the spacer is formed of an insulating synthetic resin that is built up on the outer surface of the coil unit 90. The coil 92, the terminals 94 and 95, the fixed pieces 96 to 98, the diode 100, and the like are buried in the insulating coating 102 and are in a so-called resin-filled state. The insulating coating 102 improves the insulation and weather resistance of these electrical components. The socket 102a is integrally formed outside the insulating coating 102. The connector pin 99 has a tip portion protruding into the inner space of the socket 102a. The drive circuit 74 is connected to a vehicle battery or the like (not shown), and the power supply line 74 a is connected to the power supply side terminal 94 via the connector pin 99.
[0042]
As shown in FIG. 7, the diode 100 is bent in a crank shape in the middle from the diode body 100a to the fixed pieces 97 and 98 at both terminals 104 and 105, which are wire rods. The expansion / contraction portions 104a and 105a are respectively configured. When the tensile force or the compressive force is applied to both terminals 104 and 105, the length of the diode 100 can be changed by positively deforming and expanding and contracting the expansion and contraction portions 104a and 105a.
[0043]
Each of the expansion / contraction portions 104a and 105a is bent toward the terminal base 93 along the extending direction of the fixing pieces 97 and 98 when the linear shape goes from the soldering portion 101 side to the diode body 100a side. Therefore, the diode main body 100a can be disposed in the accommodation space 103 while the expansion / contraction portions 104a and 105a are formed in the terminals 104 and 105. In other words, when the state of the prior art of FIGS. 9 and 10 is used as a reference, the diode body 100a does not protrude from the accommodation space 103 while the expansion / contraction portions 104a and 105a are formed on both terminals 104 and 105. It is necessary to bend the middle of both terminals 104 and 105 toward the terminal base 93 along the extending direction of the fixing pieces 97 and 98. Incidentally, an example in which the diode main body 100a protrudes from the accommodation space 103 by forming the expansion / contraction portions 104a and 105a at both terminals 104 and 105 is another example shown in FIG.
[0044]
In the compressor configured as described above, the suction passage 32 serving as a passage for introducing the refrigerant gas into the suction chamber 38 and the discharge flange 75 for discharging the refrigerant gas from the discharge chamber 39 are connected by the external refrigerant circuit 76. The condenser 77, the expansion valve 78 and the evaporator 79 are interposed on the external refrigerant circuit 76. And although not shown in figure, the compressor of the said structure, the condenser 77, the expansion valve 78, and the evaporator 79 are mounted in a vehicle, and the vehicle air conditioning system is constructed | assembled.
[0045]
The evaporator temperature sensor 81, the passenger compartment temperature sensor 82, the air conditioner switch 83, the passenger compartment temperature setter 84 and the drive circuit 74 are connected to a control computer 85. The control computer 85 then determines the duty ratio (the solenoid that occupies the unit time) based on the input values such as the detection values by the sensors 81 and 82, the on / off signal of the air conditioner switch 83, and the set temperature signal by the passenger compartment temperature setter 84. 52), and the duty ratio is commanded to the drive circuit 74. The drive circuit 74 controls the energization amount of the coil 92 based on the commanded duty ratio, and excites and demagnetizes the solenoid 52. The solenoid 52 increases the attractive force between the iron cores 64 and 67 as the duty ratio increases.
[0046]
Next, the operation of the compressor configured as described above will be described.
When the air conditioner switch 83 is on and the detected value of the passenger compartment temperature sensor 82 is equal to or higher than the preset temperature of the passenger compartment temperature setter 84, the control computer 85 excites the solenoid 52 with respect to the drive circuit 74 ( Command (duty ratio ≠ 0%). Then, a current is supplied to the coil 92 of the solenoid 52 by the drive circuit 74, and an attractive force corresponding to the duty ratio is generated between both the iron cores 64 and 67 as shown in FIG. This suction force is transmitted to the valve body 54 through the solenoid rod 70 as a force in a direction in which the valve opening decreases against the urging force of the forcible release spring 56. On the other hand, the bellows 60 is displaced in accordance with the fluctuation of the suction pressure introduced from the suction passage 32 through the pressure detection passage 50 into the pressure sensing chamber 58. The bellows 60 is sensitive to the suction pressure when the solenoid 52 is excited, and the displacement is transmitted to the valve body 54 via the pressure-sensitive rod 62. The valve opening degree of the capacity control valve 49 is determined by the balance of the urging force from the solenoid 52, the urging force from the bellows 60, and the urging force of the forced release spring 56.
[0047]
When the cooling load is large, for example, the difference between the passenger compartment temperature detected by the passenger compartment temperature sensor 82 and the set temperature of the passenger compartment temperature setting device 84 is large. The control computer 85 changes the duty ratio so as to change the set suction pressure based on the passenger compartment temperature and the set temperature. The control computer 85 increases the duty ratio as the difference between the passenger compartment temperature and the set temperature increases. Accordingly, the suction force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 is increased, and the urging force in the direction in which the valve opening of the valve body 54 is reduced is increased. Then, the valve body 54 is opened and closed with a lower suction pressure. Therefore, the capacity control valve 49 is operated to maintain a lower suction pressure as the duty ratio is increased.
[0048]
If the valve opening of the valve body 54 is reduced, the amount of refrigerant gas flowing from the discharge chamber 39 into the crank chamber 15 via the air supply passage 48 is reduced. On the other hand, the refrigerant gas in the crank chamber 15 flows out to the suction chamber 38 through the passage 46 and the pressure release passage 47. For this reason, the pressure in the crank chamber 15 decreases. Further, when the cooling load is large, the suction pressure of the cylinder bore 12a is also high, and the difference between the pressure of the crank chamber 15 and the suction pressure of the cylinder bore 12a is reduced. Accordingly, the inclination angle of the swash plate 23 is increased.
[0049]
When the passage cross-sectional area in the air supply passage 48 is zero, that is, when the valve element 54 of the capacity control valve 49 completely closes the valve hole 55, the high-pressure refrigerant gas is supplied from the discharge chamber 39 to the crank chamber 15. Absent. The pressure in the crank chamber 15 is substantially the same as the pressure in the suction chamber 38, and the inclination angle of the swash plate 23 is maximized.
[0050]
Conversely, when the cooling load is small, for example, the difference between the passenger compartment temperature and the set temperature is small. The control computer 85 instructs the duty ratio to decrease as the passenger compartment temperature decreases. For this reason, the attractive force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 is weak, and the urging force in the direction in which the valve opening degree of the valve body 54 decreases is reduced. The valve element 54 is opened and closed at a higher suction pressure. Accordingly, the capacity control valve 49 operates to maintain a higher suction pressure by reducing the duty ratio.
[0051]
If the valve opening of the valve body 54 increases, the amount of refrigerant gas flowing from the discharge chamber 39 into the crank chamber 15 increases, and the pressure in the crank chamber 15 increases. Further, when the cooling load is small, the suction pressure of the cylinder bore 12a is low, and the difference between the pressure of the crank chamber 15 and the suction pressure of the cylinder bore 12a becomes large. Accordingly, the inclination angle of the swash plate 23 is reduced.
[0052]
As the temperature approaches the state where there is no cooling load, the temperature in the evaporator 79 approaches the temperature that causes frost generation. The control computer 85 commands the demagnetization (duty ratio = 0%) of the solenoid 52 when the evaporator temperature falls below the frost determination temperature. The frost determination temperature reflects a situation where frost is likely to occur in the evaporator 79. The solenoid 52 is demagnetized by stopping the current supply from the drive circuit 74 to the coil 92, and the attractive force between the fixed iron core 64 and the movable iron core 67 disappears. For this reason, as shown in FIG. 3, the valve body 54 is moved downward against the biasing force of the follower spring 68 acting via the movable iron core 67 and the solenoid rod 70 by the biasing force of the forcible release spring 56. The And the valve body 54 transfers to the valve opening position which opened the valve hole 55 to the maximum. For this reason, a large amount of the high-pressure refrigerant gas in the discharge chamber 39 is supplied to the crank chamber 15 via the air supply passage 48, and the pressure in the crank chamber 15 increases. As the pressure in the crank chamber 15 increases, the inclination angle of the swash plate 23 shifts to the minimum inclination angle.
[0053]
Further, when the air conditioner switch 83 is switched to the OFF state, the control computer 85 demagnetizes the solenoid 52, and accordingly, the swash plate 23 is tilted to the minimum inclination angle.
[0054]
As described above, the opening / closing operation of the capacity control valve 49 is changed according to the duty ratio for exciting / demagnetizing the solenoid 52. When the duty ratio increases, the opening / closing operation is performed at a low suction pressure, and when the duty ratio decreases, the opening / closing operation is performed at a high suction pressure. In order to maintain the set suction pressure, the compressor changes the inclination angle of the swash plate 23 and changes its discharge capacity. That is, the capacity control valve 49 has a role of changing the set suction pressure according to the duty ratio and a function of performing the minimum capacity operation regardless of the suction pressure. By providing such a capacity control valve 49, the compressor plays a role of changing the refrigeration capacity of the refrigeration circuit.
[0055]
When the inclination angle of the swash plate 23 is minimized, the blocking body 28 is brought into contact with the positioning surface 33 by the blocking surface 34 and the suction passage 32 is blocked. In this state, the passage cross-sectional area in the suction passage 32 becomes zero, and the inflow of the refrigerant gas from the external refrigerant circuit 76 to the suction chamber 38 is prevented. The minimum inclination angle of the swash plate 23 is set to be slightly larger than 0 °. This minimum inclination state is brought about when the blocking body 28 is disposed at a closed position where the communication between the suction passage 32 and the accommodation hole 27 is blocked. The blocking body 28 is switched between the closed position and the open position spaced from this position in conjunction with the swash plate 23.
[0056]
Since the minimum inclination angle of the swash plate 23 is not 0 °, the refrigerant gas is discharged from the cylinder bore 12a to the discharge chamber 39 even in the minimum inclination state. The refrigerant gas discharged from the cylinder bore 12a to the discharge chamber 39 flows into the crank chamber 15 through the supply passage 48. The refrigerant gas in the crank chamber 15 flows into the suction chamber 38 through the passage 46 and the pressure release passage 47. The refrigerant gas in the suction chamber 38 is sucked into the cylinder bore 12a and discharged again into the discharge chamber 39. That is, in the minimum inclination state, the discharge chamber 39 that is the discharge pressure region, the air supply passage 48, the crank chamber 15, the passage 46, the pressure release port 47, the accommodation hole 27, the suction chamber 38 that is the suction pressure region, and the cylinder bore 12a are provided. A circulating passage is formed in the compressor. A pressure difference is generated between the discharge chamber 39, the crank chamber 15, and the suction chamber 38. Therefore, the refrigerant gas circulates in the circulation passage, and the lubricating oil that flows together with the refrigerant gas lubricates the sliding portions inside the compressor.
[0057]
In this embodiment having the above-described configuration, the following effects can be obtained.
(1) The terminal base 93 and the insulating coating 102 are made of synthetic resin, and connect the cathode fixing piece 97 and the anode fixing piece 98 to each other. The terminal base 93 and the insulation coating 102 tend to expand due to operation heat generated by the solenoid 52 and the like. Therefore, the interval between the fixed pieces 97 and 98 tends to increase. Further, the terminal base 93 and the insulating coating 102 tend to contract due to a decrease in outside air temperature or the like. Therefore, the interval between the two fixing pieces 97 and 98 tends to be narrowed. However, both the fixing pieces 97 and 98 are also connected by the diode 100, and thermal stress is generated in the terminal base 93 and the insulating coating 102.
[0058]
Here, the diode 100 includes expansion / contraction portions 104a and 105a in the middle of the terminals 104 and 105. As shown in FIG. 7, the expansion / contraction portions 104a and 105a are subjected to thermal stress on both fixed pieces 97 and 98. It will be expanded and contracted actively. Therefore, the total length of the diode 100 is changed, and the interval between the fixed pieces 97 and 98 is allowed to change. As a result, the thermal stress acting on the fixed pieces 97 and 98 is alleviated and the load on the soldering portion 101 is reduced. In particular, the soldering portion 101 that is weak in strength can be prevented from being fatigued. Therefore, it is possible to prevent a continuity failure between the terminals 104 and 105 and the corresponding fixed pieces 97 and 98, and the reliability of the flywheel circuit and hence the capacity control valve 49 are improved.
[0059]
(2) The expansion / contraction portions 104a and 105a are configured by bending the terminals 104 and 105 in the middle. That is, the stretchable parts 104 a and 105 a are formed by processing a part of the structure of the diode 100, and do not require a member different from the diode 100. Therefore, the stretchable parts 104a and 105a can be formed at a low cost without increasing the number of parts.
[0060]
(3) The diode main body 100a is disposed in the housing space 103 formed by both the fixing pieces 97 and 98. Therefore, the protective effect by the fixing pieces 97 and 98 can be expected. For example, when the capacity control valve 49 is assembled, another member interferes with the diode body 100a, or an operator or a tool touches the diode body 100a. Can be prevented. As a result, the diode body 100a can be prevented from being assembled in a damaged state, and the quality of the capacity control valve 49 is improved.
[0061]
(4) The terminal base 93 is integrally formed with the bobbin 91, and related components of the coil 92 (terminals 94 and 95, fixed pieces 96 to 98, connector pins 99, diodes 100, etc.) are unitized. Therefore, when assembling the capacity control valve 49, handling of these electric parts becomes easy and the assemblability is improved.
[0062]
(5) The diode 100 forms a flywheel circuit for the coil 92 of the solenoid 52. Therefore, even if a back electromotive force is generated in the coil 92 due to the excitation / demagnetization of the solenoid 52, the current based on the back electromotive force is not consumed through the flyhole circuit and flows into the drive circuit 74 side. . As a result, the drive circuit 74 does not malfunction due to the generation of the counter electromotive force in the coil 92, and the durability and reliability of the drive circuit 74 and the vehicle air conditioning system are improved.
[0063]
(6) The diode 100 is an inexpensive element compared to other electrical elements (such as transistors and resistors) that can constitute a flywheel circuit, and can constitute a flywheel circuit of the coil 92 at low cost. This leads to cost reduction of the compressor.
[0064]
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, For example, it can implement also in the following aspects.
(1) As shown in FIG. 8A, the expansion / contraction portions 104a and 105a are formed by bending the middle of both terminals 104 and 105 along the direction orthogonal to the extending direction of the fixing pieces 97 and 98. . In this way, the height of the diode body 100a from the terminal base 93 does not change compared to before the expansion / contraction portions 104a and 105a are formed. Therefore, even if the heights of the fixing pieces 97 and 98 are set lower than in the above-described embodiment in which the expansion / contraction portions 104a and 105a are bent toward the terminal base 93, the diode main body 100a can be connected to other electric parts and the like. There is no interference.
[0065]
(2) When the positional relationship between the cathode fixing piece 97 and the anode fixing piece 98 is different from that of the above-described embodiment, it may be carried out in a manner as shown in FIGS. 8B and 8C. (3) The stretchable part 104a (105a) is provided only in the middle of the terminal 104 (105) on one side.
(4) In the above-described embodiment, the flywheel circuit of the coil 92 is configured by the diode 100. However, the present invention is not limited to this, and a transistor such as a bipolar transistor or a MOS (Metal Oxide Semiconductor) transistor is connected to the solenoid 52. A flywheel circuit may be configured by diode connection to the coil 92. That is, the electric element may be a transistor such as a bipolar transistor or a MOS transistor.
[0066]
(5) In the above embodiment, the present invention is embodied in a compressor that performs capacity control by adjusting the amount of refrigerant gas discharged to the crank chamber 15. However, the present invention is not limited to this, and may be embodied in a compressor that performs capacity control by adjusting the amount of refrigerant gas discharged from the crank chamber 15. Further, the present invention may be embodied in a compressor that performs capacity control by adjusting both the amount of refrigerant gas discharged into the crank chamber 15 and the amount of refrigerant gas discharged from the crank chamber 15.
(6) The above embodiment is embodied in a compressor that performs capacity control by adjusting the pressure in the crank chamber 15. However, the present invention is not limited to this, and may be embodied in a compressor that performs capacity control by adjusting the pressure of the cylinder bore 12a.
[0067]
(7) To be embodied in a variable displacement compressor with a clutch.
The control valve according to claim 6 or 7, wherein a technical idea that can be grasped from the above embodiment is described.
[0068]
In this way, a flywheel circuit can be configured for the coil 92 at a low cost.
[0069]
【The invention's effect】
According to the first, third, fifth, and seventh aspects of the above configuration, it is possible to prevent poor conduction between each terminal of the coil and the corresponding element fixing piece, and the reliability of the control valve is improved. The
[0070]
According to the second aspect of the present invention, for example, when the control valve is assembled, it is possible to expect protection of the element body by the element fixing piece, and it is possible to prevent the element body from being assembled in a damaged state. Therefore, the quality of the control valve is improved.
[0071]
According to invention of Claim 4, the related structure of a coil can be unitized and the assembly property of a control valve is improved.
According to the sixth aspect of the present invention, even if a back electromotive force is generated in the solenoid coil, the current is consumed via the flywheel circuit and does not flow into the drive circuit. Therefore, it is possible to prevent the drive circuit from being troubled, leading to improvement in durability and reliability of the air-conditioning system to which the drive circuit and thus the compressor is applied.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a variable capacity compressor of a clutchless type.
FIG. 2 is an enlarged view of a main part of FIG.
FIG. 3 is an enlarged view of a main part showing a minimum discharge capacity state.
4 is an enlarged view of a main part of FIG. 2, and is a view showing a cutaway insulation coating. FIG.
FIG. 5 is a front view showing a solenoid coil unit of a capacity control valve;
FIG. 6 is a bottom view of the coil unit.
7 is an enlarged view of a main part of FIG. 5, and is an explanatory view showing the operation of the expansion / contraction part.
FIGS. 8A to 8C are diagrams showing other examples.
FIG. 9 is a front view showing a conventional solenoid coil unit;
FIG. 10 is a bottom view of the coil unit.
[Explanation of symbols]
49 ... Capacity control valve as control valve, 52 ... Solenoid, 54 ... Valve body, 92 ... Coil, 92a ... Power supply side terminal, 92b ... Ground side terminal, 93 ... Terminal base as spacer, 94 ... Power supply side terminal, 95 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Ground side terminal, 97 ... Cathode fixing piece as element fixing piece, 98 ... Anode fixing piece as element fixing piece, 100 ... Diode as electric element, 102 ... Insulation coating as spacer, 104 ... Cathode side as terminal Terminal 104a, expansion / contraction part, 105 ... anode side terminal as terminal, 105a ... expansion / contraction part.

Claims

A control valve that controls a compressor by operating a valve body by excitation and demagnetization of a solenoid, and a coil terminal constituting a solenoid is connected to at least one of a pair of terminals that are conductors, and a coil is connected to each terminal An element fixing piece for connecting an electric element to each other is provided, both element fixing pieces are connected via a spacer made of an insulating synthetic resin, and an element fixing piece of one terminal One terminal extending from the main body is fixed to the element fixing piece of the other terminal, and the other terminal extending from the element main body is fixed to each other, and an expansion / contraction portion is formed by bending at least one of the terminals. electric element by expansion and contraction of the stretchable portion is configured to permit change of the distance both elements fixing piece, the spacer is fixed supports both terminals terminal Base in a control valve.

The control valve according to claim 1, wherein the two element fixing pieces are arranged to face each other, and the element main body is arranged in a space surrounded by the two element fixing pieces.

The control valve according to claim 1 or 2, wherein the expansion / contraction part is bent toward the terminal base side along the extending direction of the two element fixing pieces .

4. The control valve according to claim 3, wherein the coil is wound around a bobbin made of an insulating synthetic resin, and the terminal base is integrally formed with the bobbin.

The control valve according to claim 1, wherein the spacer is an insulating coating that fills both element fixing pieces.

The pair of terminals includes a power supply side terminal to which a power supply side terminal of the coil is connected and a ground side terminal to which the ground side terminal of the coil is connected, and the electric element forms a flywheel circuit with respect to the coil The control valve according to any one of claims 1 to 5.

The compressor forms a crank chamber and a control pressure chamber inside a housing and supports a drive shaft in a rotatable manner, forms a cylinder bore in a cylinder block constituting a part of the housing, and reciprocates a piston in the cylinder bore. The cam plate is inserted into the drive shaft so that it can rotate and tilt, and the pressure in the control chamber is changed by changing the pressure in the crank chamber and the cylinder bore through the piston. Changing the displacement of the cam plate according to the difference and controlling the discharge capacity,
The control valve according to any one of claims 1 to 6 is interposed in at least one of an extraction passage communicating the control pressure chamber and the suction pressure region, and an air supply passage communicating the control pressure chamber and the discharge pressure region. The displacement control valve is configured to change the pressure of the control pressure chamber by adjusting the opening of the passage by operating the valve body by excitation / demagnetization of the solenoid.