JP3704297B2

JP3704297B2 - Discharge flow rate measurement method for electromagnetic plunger pump

Info

Publication number: JP3704297B2
Application number: JP2001176990A
Authority: JP
Inventors: 正剛木村; 泰常千葉
Original assignee: 太産工業株式会社
Priority date: 2001-06-12
Filing date: 2001-06-12
Publication date: 2005-10-12
Anticipated expiration: 2021-06-12
Also published as: JP2002371956A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば暖房機、湯沸機など民生用の主として小形石油燃焼器へ灯油などの液体燃料を所定量供給するために、これに組付けられる用途に供する比較的低吐出圧力低吐出流量の電磁プランジャポンプの吐出性能調整検査を含む製造時の流量測定装置による吐出流量計測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
上記したこの種の電磁プランジャポンプは図５に示す電磁プランジャポンプ１が最も知られている。その構成は殊更説明するまでもなく周知であるが、一応簡単に説明する。電磁コイル５１を捲装したボビン５２の軸心縦貫孔に挿嵌され、上部の下流側に吐出口７０を有する上磁路と一体の吐出継手７１を、下部の上流側には吸入口６３を開口した吸入孔６４を有する吸入継手６５と一体の本体６８をそれぞれ外嵌するシリンダ５３の内部には、上下のばね５５、５６に挟持され、摺動往復自在に嵌装され、かつ吸入弁座６２に吸入弁ばね６０により押圧されてこれを閉塞する吸入弁体６１が係設されてなる吸入弁機構を内蔵する電磁プランジャ５４を備える。
【０００３】
前記吐出継手７１内には、吐出弁座５９に吐出弁ばね５７により押圧されて、これを閉塞する吐出弁体５８が係設された吐出弁機構が備えられる。そして、この吐出弁座５９と、前記本体要部に備える下ばね座６７との間に、前記上下のばね５５、５６により電磁プランジャ５４が挟設される。前記ボビン５２の下部には、シリンダ５３の下端部を筒状に突出させてこれに外嵌する磁路座金７３が本体６８との間に介設され、前記吐出継手７１と本体６８との間とを囲む外枠継鉄７２を組付小ねじ６９により螺締結して、ボビン５２と共に挟着固定する。吸入継手６５の吸入口６３を覆うフィルタ６６を備える。
【０００４】
電磁コイル５１に、図示しないが、駆動電源から断続パルス電流を付勢すると、そこに発生する磁力と通電周期の非導通期間に消滅した磁力に代わって反発する上ばね５５の反発力によって、電磁プランジャ５４の往復運動と、前記吸入、吐出弁機構の協同作用により、流体は矢印ａのように吸入口６３から吸引され、矢印ｂのように吐出口７０から吐出されるわけである。
【０００５】
前記したように、電磁プランジャ５４は上下のばね５５、５６に挟設されたフリーピストンである。
【０００６】
電磁プランジャポンプは、電磁コイル５１の捲数と電流値の積の、いわゆるアンペアターンによる磁気吸引力が定まる。ポンプの吐出圧力を高めるためには、電流値を高める必要があり、吐出流量を増加させるためには、断続パルス電流の周波数を高めて電磁プランジャの単位時間あたりの衝程数を増加させるか、または電流値を増してアンペアターンを高めて電磁プランジャの衝程長を伸長させなければならない。断続パルス電流の電流値を加減するのは、抵抗値を加減したり変圧して電磁コイルへの印加電圧を加減調整するか、電流の周波数を加減調整するか、または周期中の導通期間を加減し、いわゆるデューテイ比制御するか、位相制御するなどの方法があり、これらがこの種の電磁ポンプにおける電気的な吐出制御方法であり、これは周知である。
【０００７】
このような構成の電磁プランジャポンプ１の電磁コイル５１に前述した断続パルス電流を付勢すると、電磁プランジャ５４はシリンダ５３内を往復運動して吸入弁体６１と吐出弁体５８との協同作用のもとにポンプ作用を営み、吸入口６３から矢印ａのように吸入された流体はポンプ内を縦貫して吐出口７０から矢印ｂに示すように吐出される。
【０００８】
図６に示すのは、この電磁プランジャポンプ（以下単に電磁ポンプと称す）２０１により燃焼器２２２に燃料油を供給する装置の構成図である。
【０００９】
燃料油槽２１１内の燃料油２１２は、電磁ポンプ２０１により矢印ａのように吸引され、矢印ｂのように吐出されて送油管２１３により気化器２２０に導かれて、ここで電気ヒータ２２１により加熱気化されて、ノズル孔２２４から燃焼器２２２へ噴出し、燃焼用空気と混合し、着火されて燃焼する。
【００１０】
ノズル孔２２４には、電磁弁２２５の電磁可動片２２６と連結連動するニードル２２３が係合して燃焼時には開口している。燃焼停止時には、電磁弁２２５も切電されて電磁可動片２２６は移動して、前記ニードル弁２２３がノズル孔２２４を閉じると共に、その反対側では戻り管２２７の開口部を開き、未燃燃料は戻り管２２７から矢印ｊのように油槽に戻される。図６に示す燃焼器は、いわゆるブンゼン方式の燃焼器であるが、エアジェット方式、ロータリ方式、ポット式の石油気化燃焼器であっても、燃焼時に火炉内の圧力が上昇かつ変動することはその程度の差はあるが同様である。
【００１１】
一般に、ポンプの吐出側に例えば大気圧以上の雰囲気の圧力が存在する場合には、予めその圧力を考慮して、その圧力下で所定値の流量を確保するためにポンプの吐出能力を調整するように製造工程で実施するが、それでも実際に使用時には燃焼状態により流量の変動がある。特に燃料を気化するために、気化器で加熱してこれを燃焼させるブンゼン方式の燃焼器のようにポンプの吐出側の雰囲気圧力が比較的高い場合は、図４に示すような流量測定装置が調整および検査のために、製造工程において利用されていた。
【００１２】
図４は、従来の流量測定装置の構成を示す説明図である。図において、電磁ポンプ１は油槽１１１の燃料油１１２を矢印ａに示すように吸入して、矢印ｂのように吐出し、接続管１１３により調圧弁１３３に至り、吐出管１３０の流下口１３１から矢印ｂ′で示すように、漏斗１３２からビューレット管１２２に入り、光センサ１２４から光センサ１２３に至る所定容量を満たす時間を測定して、分または時間あたりの流量を算出するのである。測定後ビューレット管内の液体は、電磁弁１１５を切電開成して矢印ｃに示すようにドレンが排出される。流量測定開始時には、電磁弁１１５は通電閉塞される。
【００１３】
調圧弁１３３の構成は、弁本体１３４の弁座１３６に調圧螺桿１３９を回動加減することにより調圧ばね１３８の撓みを変えて調圧弁体１３７を押圧し、それによって前記ポンプの吐出側の雰囲気、すなわち燃焼器の内部圧力に相応した圧力の負荷状態に調圧するものである。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、この従来技術のポンプの流量測定装置には、次のような問題点がある。
(1) 電磁ポンプの吐出圧力流量は電流のパルスにより作動する脈動的動圧であり、この脈動の動圧の波高値付近で前記調圧弁１３３の調圧ばね１３８の荷重を超えて調圧弁体１３７を開成する荷重と平衡するのであるから、したがって実機の燃焼器の気化器および火炉の常に変動している内圧、すなわちポンプの吐出側の雰囲気負荷状態とは相違があり、したがって燃料の吐出流量も変動がある。
(2) また、ポンプの吐出側の雰囲気圧力が小さい場合、例えばエアジェット方式の燃焼器の場合に用いるのにもまた正確な流量設定が困難になる。
(3) 調圧ばね、調圧弁体、調圧弁座を備えた調圧弁による圧力調整器をポンプと流量測定装置、例えばビューレット管との間に備えたものは、流路が複雑になり、エアかみ込みを生じやすく、したがって正確な流量の計測が困難である。
(4) 大量生産で多数のポンプ、例えば２０連で同時に流量を調整するときには、ポンプ毎に圧力調整器を備えかつその調整も必要で不経済であり、しかも構造複雑で取付けスペースも増す。
(5) ポンプの吐出側に調圧弁の弁機構があるためにポンプ自体の吐出弁が作動不良で閉止不能となったときにも、調圧弁の弁がポンプの吐出弁として作動し、正常な吐出状態を得るので、ポンプの機能不良を検知できない。
(6) 調圧弁の作動音が高く、被測定物であるポンプの作動音の検査の判定ができない。
【００１５】
比較的燃焼器におけるポンプの吐出側の雰囲気圧力の低い方式のものには、実機の配管をこの検査装置に利用することもできるが、大量生産の場合、長時間にわたって多数のポンプの流量を測定する場合には、配管の内部にゴミ詰まりを生じ、流量設定か変動することおよび燃焼器の機種ごとに実機配管を変換しなければならず、しかもその配管の内径、内部表面アラサ、その他レイノルズ数により流動抵抗を考慮して標準の実機配管を選定してこれを取り付ける手数が煩雑である。
(7) また、燃焼器はポンプの吐出側の火炉等の雰囲気圧力のみならず、吸入側の配管の吸入ヘッドその他の負圧を生じる条件も吐出流量の変化を生ずるから、これに対処した措置も必要である。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記の問題点を解決する課題は、本発明により解決できる。すなわち、燃料槽から燃料を接続管を介して、燃焼器へ供給用のフリーピストン状に往復自在の電磁プランジャを備えた電磁プランジャポンプの吐出側と、流量測定装置の一方の開口部とを接続し、その下流の他方の開口部からは、前記燃焼器の燃焼時に気化燃料と燃焼空気等とにより加圧負荷されるものとほぼ同等の圧力を加えて前記電磁プランジャの作動に対して圧力抵抗を付与した負荷環境内における吐出流量を所定値に設定するために前記流量測定装置により前記ポンプの吐出性能調整検査を含む製造工程時に可変調整することを特徴とする電磁プランジャポンプの吐出流量計測方法により解決できる。
【００１７】
また、本発明の好ましい実施の形態において、前記電磁ポンプの吐出側を流量測定装置の一方の開口部に連通させ、かつその開口部ならびにその下流の他方の開口部を含む一体の前記流量測定装置および前記接続管の吐出側もしくはその流下口側を気密をもって収容して、前記燃焼器内が燃焼時に気化燃料と燃焼空気等により加圧負荷されるのとほぼ同等の圧力を加え得る加圧空気室を設けて、前記電磁プランジャの作動に圧力抵抗を負荷した上、前記流量測定装置により、吐出性能調整検査を含む前記ポンプ製造時の圧力負荷環境内における吐出流量を可変調整して所定値に設定することを特徴とする。
【００１８】
さらに、本発明の好ましい実施の形態において、前記流量測定装置はビューレット管を含み、その上下にその液位を検知する光センサを備えて、その間のビューレット管内の所定容量を満たす時間を計測して単位時間あたりのポンプの吐出流量を演算して求め、さらにそれによって前記圧力負荷環境下における吐出流量を可変調整して所定値に設定することを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、添付した図面を用いて本発明の実施の形態について詳細に説明する。
【００２０】
図１は本発明の計測方法における流量測定装置の一実施の形態の構成説明図である。
【００２１】
流量計測部には、４ヵ所の開口部があり、電磁ポンプ１によって油槽１１の燃料油は矢印ａのように吸入され、矢印ｂのようにその吐出側に接続された接続管１３を経て第一の開口部１４から流量計測部のビューレット管２２の下部に連通する一方で、流量計測時に閉塞し、計測後に矢印Ｃで示されるように開成するドレン排出用の電磁弁１５に接続されている。ビューレット管２２の上部には、接手２７が連結しており、これに設けられた第２、第３、第４の開口部１６、１７、１８には、それぞれポンプの吐出側に負荷されるべき加圧空気供給用の電磁弁２０、排気開閉用の電磁弁１９、圧力計２１がそれぞれ接続される。
【００２２】
例えば、燃焼器の燃焼時に気化燃料と燃焼空気等とほぼ同等の負荷圧力を加えるときに、さらに燃料供給パイプの内径の大きさ、すなわち断面積、内面のアラサ程度、パイプの長さの相違、液体の粘度および温度変化によるその相違などレイノルズ数の変換に基づく流動抵抗の変動が影響する損失を換算して前記加圧負荷する圧力に加えることも考慮する必要がある。この加圧負荷する圧力側には、図示しないが、もちろん常に所定圧力を保持する調圧機構を備えなければならない。
【００２３】
ポンプの吐出流量調整設定のため、流量計測時にポンプ１の始動と共に電磁弁２０を開き、加圧空気を矢印ｅのように流量測定装置２に流入させると共に、電磁弁１５、電磁弁１９を閉塞して内部に負荷圧力を充填し、燃料油１２をビューレット管２２に流入させる。ビューレット管２２の上下の管状小径部には、それぞれ光センサ２３および２４を備え、液体すなわち燃料油が光センサ２４通過し、光センサ２３に到達する所定容積を充満する時間を計測して例えばコンピュータで演算処理し、単位時間すなわち１時間もしくは１分あたりのポンプの吐出流量を計測するのである。流量計測後、電磁弁２０を閉じ、電磁弁１９を開いて矢印ｆのように排気し、さらに電磁弁１５も開いて矢印ｃのようにドレンを排出する。圧力計２１は計測時の流量測定装置の内部圧力を測定表示するものである。
【００２４】
電磁プランジャポンプの大量生産の場合に、多数のポンプを同時に併列して流量を計測するときには、ビューレット管と電磁弁およびポンプ等の接続アタッチメントを多数配置し、空気圧供給用電磁弁２０を一括してそれぞれのポンプの吐出側に圧力を負荷するようにすればよい。
【００２５】
図２は、本発明の計測方法における流量測定装置の他の実施の形態の構成説明図である。図において、ビューレット管２２を含む流量計測部分は加圧空気室３０により密閉されており、これに加圧空気用電磁弁２０、排気用電磁弁１９、ドレン排出用電磁弁２５、圧力計２１がそれぞれ気密を保って取付け接続されている。
【００２６】
ビューレット管２２の流入側の開口部１４に接続された計測時遮断兼ドレン排出用電磁弁１５が備えられる。
【００２７】
前記電磁弁２０から図示しない圧力調整された加圧給気が加圧空気室３０に矢印ｅのように弁開成時に供給される。流量測定終了時には、電磁弁２０は閉塞、電磁弁１９は開成して矢印ｆのように排気され、電磁弁１５、２５は共に開成して矢印ｃ、矢印ｋのようにドレンは排出される。その他の符号の部品は図１に示したものと作用も共に同様である。
【００２８】
図２に示すものも、図１のものと同様にポンプを多数同時に併列して流量を計測する場合は、加圧空気室３０を共用の大きなものとして前記電磁弁１９、２０、２５および圧力計２１は共用となる。
【００２９】
また、加圧給気用電磁弁２０と排気用電磁弁１９は１個の３方電磁弁を利用することも差し支えない。
【００３０】
図３に示すものは、本発明の計測方法における流量測定装置のさらに他の実施の形態の構成説明図である。
【００３１】
この場合には、電磁ポンプ１の吐出側の接続管の下流側の加圧空気室３０に挿入されてビューレット管２２に臨む流下口３１に対向し、該ビューレット管２２の上端部に形成した漏斗３２を備えたものである。
【００３２】
電磁ポンプ１により油槽１１の燃料油１２は矢印ａより矢印ｂのように接続管１３を経て流下口３１から漏斗３２に入り、ビューレット管２２に至って前記説明通り流量が計測される。その他同一符号を付したものはその名称、作用共に前記した図１、図２のものと同様であり、多数併列して流量を計測する場合についても同様である。
【００３３】
また、前記した電磁弁の一部または全部を手動の弁やコックを利用することも差し支えないが、手間がかかり、非能率的である。
【００３４】
次に、本発明の計測方法の効果について、電磁プランジャポンプの流量計測を、従来の調圧弁式流量測定装置と比較実験を行い、流量計測装置としての性能を比較した。
【００３５】
以下、本発明による計測方法を、流量測定装置として電磁プランジャポンプの吐出側に電磁プランジャの作動に対して圧力抵抗を付与するために加圧給気による負荷環境を設けた畧して空圧式流量測定検査方式とし、図４に示した従来の計測方法を調圧弁式流量測定検査方式としてその実績を以下対比説明する。
【００３６】
先ず、計測器としての測定誤差を検証するために、同一のポンプを、各々の測定装置において、測定装置の負荷圧力を段階的に変化させたときの、それぞれの負荷圧力における計測流量との相関を見る、いわゆる圧力−流量特性における直線性を試験した。
【００３７】
【表１】

【００３８】
表１は負荷圧力がそれぞれ０ Kpa (無負荷) 、4.9 Kpa 、9.8 Kpa 、14 Kpa、19.1 Kpa 、24 Kpa 、29.1 Kpa における計測流量を、各々の測定装置ごとに示し、さらにそれぞれの圧力と計測流量より、統計的手法を用いて近似直線、いわゆる線形回帰直線を求めるための回帰計数(a) 、(b) および相関係数 (γ）を求めた。
【００３９】
ちなみに、線形回帰直線とは、変数Ｘ１，Ｘ２，Ｘ３--- ＸｎとＹ１，Ｙ２，Ｙ３・・・Ｙｎの２変数を最小二乗法により、Ｙ＝ａＸ＋ｂとして表したものであり、(a) をその回帰直線の傾斜、(b) をその回帰直線の切片と呼ぶ。
【００４０】
また、相関係数( γ）は変数Ｘ１，Ｘ２，Ｘ３・・・ＸｎとＹ１，Ｙ２，Ｙ３・・・Ｙｎの２変数についてＸとＹの共分散を、Ｘの標準偏差とＹの標準偏差との積で割ったものであり、相関係数は−１から１までの間にあり、−１または１のときは、２変数間に完全な直線関係があることを示すものである。
【００４１】
【表２】

【００４２】
表２は、表１で求めた相関係数、(a) 、(b) を、前記した線形回帰直線の式Ｙ＝ａＸ＋ｂに代入し、変数Ｘである負荷圧力に対する、直線としての変数Ｙである計測流量値を求めたものであり、計測誤差がゼロであるときの計測流量値を示すものである。
【００４３】
【表３】

【００４４】
表３は表１に示す実測流量値の、表２で示す、計測誤差がゼロであるときの計測流量値に対する偏差を示したものであり、これが計測誤差である。
【００４５】
図７は、表３に示す試験結果をグラフに表したものであり、明らかに本発明である、空圧式検査方式の方が誤差が小さい。
【００４６】
次に、計測器としての安定性を検証するために、同一のポンプを、各々の測定装置において、一定の負荷圧力を加えて、流量を計測し、同一条件でこれを３回繰り返した。
【００４７】
これを、負荷圧力が 0 Kpa (無負荷) 、9.8 Kpa 、19.1 Kpa、29.1 Kpa の５種類の圧力において実験した。
【００４８】
【表４】

【００４９】
【表５】

【００５０】
【表６】

【００５１】
【表７】

【００５２】
表４、表５、表６および表７は、それぞれ負荷圧力が 0 Kpa (無負荷) 、9.8 Kpa 、19.1 Kpa、29.1 Kpa における、３回の繰り返し測定の計測流量および１回目の計測流量に対する２回目、３回目の偏差を示したものである。
【００５３】
さらに、３回の計測流量の平均値から、３回の計測流量のうちの最大のものと最小のものとの差を減じ、それを、３回の計測流量の平均値で除算した、いわゆる再現率を示した。
【００５４】
再現率は、全ての負荷圧力での実験結果において、本発明である、空圧式検査方式の方が大きい値を示し、本発明の計測方法が、安定性が良く、信頼性の高いことが証明された。
【００５５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明による電磁プランジャポンプの吐出流量計測方法は、該ポンプの吐出性能調整検査を含む製造工程時に所定の吐出流量に可変調整して設定するに当たり、従来の調圧弁を利用する図４に示す従来方法に比較して、図７および前記各表に示す通りその正確性を含むすべての点で優れている。もちろん、前記従来技術の問題点も解決した。
【００５６】
そして次のような効果がある。
【００５７】
(a) ポンプの吐出側に負荷を加える方法が空気圧で静圧なので、燃焼器の実機の燃焼時に近い負荷を加えて燃料油の流量の計測ができる。特に低負荷において安定した負荷状態を得る。
【００５８】
(b) 前記負荷が流量測定時にのみ加わり、ポンプの予備運転時には負荷から開放されるので、ポンプの内部および計測流路の空気の排出が良好で、エアカミのロックが無いので、燃料油吐出流量計測の精度が高い。
【００５９】
(c) ポンプの大量生産時に、同時に多数を併列その流量を計測する場合に、一括して同一圧力をその吐出側に加えることができるので、該負荷圧力の調節が簡単であり、そのバラツキも生じない。また、この圧力の調整制御、吐出流量の計測をすべて電気的に操作できるので、コンピュータによる自動計測、演算が容易である。
【００６０】
(d) ポンプの吐出流路途中に弁機構を有する圧力調整器を介在させていないので、ポンプの吐出弁に異常があったときもその不良検出が確実に行い得る。
【００６１】
(e) 前記負荷圧力調整器をポンプの近くに配設する必要がないので、該調整器の作動音の影響を受けることがなく、ポンプの作動音に異常音が発生したときに良否判定が容易である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の電磁プランジャポンプの吐出流量計測方法に用いられる流量測定装置の一実施の形態の構成説明図である。
【図２】同じく流量測定装置の他の実施の形態の構成説明図である。
【図３】同じく流量測定装置のさらに他の実施の形態の構成説明図である。
【図４】従来の流量測定装置の構成説明図である。
【図５】本発明の吐出流量測定装置によって流量を計測される電磁プランジャポンプの一例の一部断面を表す縦断説明図である。
【図６】電磁プランジャポンプにより燃焼器に燃料油を供給する装置の一例の構成図である。
【図７】横軸にポンプの吐出側の雰囲気環境のいわゆる負荷圧力Kpa をとり、縦軸にポンプの吐出流量の偏差％をとったグラフであり、実測流量に対する変化率が直線性を表すことを示す。
【符号の説明】
１電磁プランジャポンプ
２流量測定装置
１１油槽
１２燃料油
１３接続管
１５，１９，２０電磁弁
２２ビューレット管
２３，２４光センサ
２５電磁弁
３０加圧空気室[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
In order to supply a predetermined amount of liquid fuel such as kerosene to a consumer-use mainly small oil combustor such as a heater or a water heater, the present invention is used for a relatively low discharge pressure and a low discharge flow rate provided for the use assembled therein. The present invention relates to a discharge flow rate measuring method using a flow rate measuring device at the time of manufacture including a discharge performance adjustment inspection of the electromagnetic plunger pump.
[0002]
[Prior art]
As this kind of electromagnetic plunger pump, the electromagnetic plunger pump 1 shown in FIG. 5 is most known. The configuration is well known without need for further explanation, but will be explained briefly. A discharge joint 71 integral with an upper magnetic path having a discharge port 70 on the downstream side of the upper part is inserted into a longitudinal through-hole of the bobbin 52 equipped with the electromagnetic coil 51, and a suction port 63 is provided on the lower upstream side. Inside cylinders 53 that externally fit a main body 68 integral with a suction joint 65 having an open suction hole 64, are sandwiched by upper and

lower springs

55, 56 and are slidably reciprocated, and a suction valve seat. 62 includes an electromagnetic plunger 54 having a built-in suction valve mechanism in which a suction valve body 61 that is pressed by the suction valve spring 60 and closes the suction valve spring 61 is provided.
[0003]
The discharge joint 71 is provided with a discharge valve mechanism in which a discharge valve body 58 is pressed against the discharge valve seat 59 by a discharge valve spring 57 and closes it. An electromagnetic plunger 54 is sandwiched between the upper and

lower springs

55 and 56 between the discharge valve seat 59 and a lower spring seat 67 provided in the main part of the main body. A magnetic path washer 73 is provided between the discharge joint 71 and the main body 68 at a lower portion of the bobbin 52. The outer frame yoke 72 surrounding each other is screwed together by an assembly machine screw 69 and clamped together with the bobbin 52. A filter 66 that covers the suction port 63 of the suction joint 65 is provided.
[0004]
Although not shown in the figure, when an intermittent pulse current is energized to the electromagnetic coil 51, the electromagnetic force is generated by the repulsive force of the upper spring 55 that repels instead of the magnetic force generated there and the magnetic force disappeared during the non-conduction period of the energization cycle. Due to the reciprocating motion of the plunger 54 and the cooperative action of the suction and discharge valve mechanisms, the fluid is sucked from the suction port 63 as indicated by the arrow a and discharged from the discharge port 70 as indicated by the arrow b.
[0005]
As described above, the electromagnetic plunger 54 is a free piston sandwiched between the upper and

lower springs

55 and 56.
[0006]
In the electromagnetic plunger pump, a magnetic attractive force is determined by a so-called ampere turn, which is the product of the number of electromagnetic coils 51 and the current value. In order to increase the discharge pressure of the pump, it is necessary to increase the current value, and in order to increase the discharge flow rate, the frequency of the intermittent pulse current is increased to increase the number of strokes per unit time of the electromagnetic plunger, or The current value must be increased to increase the ampere turn, and the electromagnetic plunger stroke length must be extended. The current value of the intermittent pulse current can be adjusted by adjusting the resistance value or transforming it to adjust the voltage applied to the electromagnetic coil, adjusting the frequency of the current, or adjusting the conduction period during the cycle. There are methods such as so-called duty ratio control or phase control, which are electrical discharge control methods in this type of electromagnetic pump, which are well known.
[0007]
When the above-described intermittent pulse current is energized to the electromagnetic coil 51 of the electromagnetic plunger pump 1 having such a configuration, the electromagnetic plunger 54 reciprocates in the cylinder 53 and the cooperative action of the suction valve body 61 and the discharge valve body 58 is achieved. The pump works originally, and the fluid sucked from the suction port 63 as shown by the arrow a passes through the pump and is discharged from the discharge port 70 as shown by the arrow b.
[0008]
FIG. 6 is a configuration diagram of an apparatus for supplying fuel oil to the combustor 222 by this electromagnetic plunger pump (hereinafter simply referred to as an electromagnetic pump) 201.
[0009]
The fuel oil 212 in the fuel oil tank 211 is sucked by the electromagnetic pump 201 as indicated by the arrow a, discharged as indicated by the arrow b, and guided to the vaporizer 220 by the oil feeding pipe 213, where it is heated and vaporized by the electric heater 221. Then, it is ejected from the nozzle hole 224 to the combustor 222, mixed with the combustion air, ignited and burned.
[0010]
The nozzle hole 224 is engaged with a needle 223 that is linked and interlocked with the electromagnetic movable piece 226 of the electromagnetic valve 225 and is open during combustion. When the combustion is stopped, the electromagnetic valve 225 is also turned off and the electromagnetic movable piece 226 moves, the needle valve 223 closes the nozzle hole 224, and on the opposite side, the opening of the return pipe 227 is opened. The return pipe 227 is returned to the oil tank as indicated by an arrow j. The combustor shown in FIG. 6 is a so-called Bunsen type combustor, but even in the case of an air jet type, rotary type, or pot type oil vaporization combustor, the pressure in the furnace rises and fluctuates during combustion. It is the same although there is a difference in the degree.
[0011]
In general, when there is a pressure in an atmosphere of, for example, atmospheric pressure or higher on the discharge side of the pump, the discharge capacity of the pump is adjusted in order to ensure a predetermined flow rate under that pressure in advance. However, the flow rate varies depending on the combustion state even when actually used. In particular, when the atmospheric pressure on the discharge side of the pump is relatively high, such as a Bunsen type combustor that is heated by a vaporizer and combusted in order to vaporize the fuel, a flow measuring device as shown in FIG. Used in the manufacturing process for adjustment and inspection.
[0012]
FIG. 4 is an explanatory diagram showing a configuration of a conventional flow rate measuring apparatus. In the figure, the electromagnetic pump 1 sucks fuel oil 112 in an oil tank 111 as shown by an arrow a, discharges it as shown by an arrow b, reaches a pressure regulating valve 133 through a connecting pipe 113, and flows from a flow-down port 131 of a discharge pipe 130. As indicated by the arrow b ′, the time for satisfying a predetermined capacity from the funnel 132 to the burette tube 122 and from the optical sensor 124 to the optical sensor 123 is measured, and the flow rate per minute or hour is calculated. After the measurement, the liquid in the burette tube is opened by turning off the electromagnetic valve 115 and drained as shown by the arrow c. At the start of flow measurement, the solenoid valve 115 is energized and closed.
[0013]
The pressure regulating valve 133 is configured by rotating the pressure regulating screw 139 to the valve seat 136 of the valve body 134 to change the deflection of the pressure regulating spring 138 to press the pressure regulating valve body 137, thereby the discharge side of the pump. Thus, the pressure is adjusted to a load state corresponding to the internal pressure of the combustor.
[0014]
[Problems to be solved by the invention]
However, this conventional pump flow rate measuring device has the following problems.
(1) The discharge pressure flow rate of the electromagnetic pump is a pulsating dynamic pressure that is actuated by a pulse of current, and the pressure regulating valve body exceeds the load of the pressure regulating spring 138 of the pressure regulating valve 133 near the peak value of the dynamic pressure of this pulsation. Therefore, there is a difference from the constantly changing internal pressure of the carburetor and furnace of the actual combustor, that is, the atmospheric load state on the discharge side of the pump, and therefore the fuel discharge flow rate. There are also fluctuations.
(2) In addition, when the atmospheric pressure on the discharge side of the pump is small, it is difficult to set an accurate flow rate for use in, for example, an air jet type combustor.
(3) A pressure regulator using a pressure regulating valve equipped with a pressure regulating spring, a pressure regulating valve body, and a pressure regulating valve seat is provided between the pump and a flow rate measuring device, for example, between the burette tube, and the flow path becomes complicated. Air entrapment tends to occur, and therefore accurate flow rate measurement is difficult.
(4) When a large number of pumps, for example, 20 stations, adjust the flow rate simultaneously in mass production, a pressure regulator is provided for each pump, and the adjustment is necessary and uneconomical, and the structure is complicated and the installation space increases.
(5) Even if the discharge valve of the pump itself cannot be closed due to a malfunction due to the valve mechanism of the pressure regulating valve on the discharge side of the pump, the pressure regulating valve operates as a pump discharge valve and operates normally. Since the discharge state is obtained, malfunction of the pump cannot be detected.
(6) The operation sound of the pressure regulating valve is high, and it is not possible to determine the inspection of the operation sound of the pump being measured.
[0015]
For the system with relatively low atmospheric pressure on the discharge side of the pump in the combustor, the piping of the actual machine can be used for this inspection device, but in the case of mass production, the flow rate of many pumps is measured over a long period of time. If this happens, the piping will become clogged with dust, the flow rate setting will fluctuate, and the actual piping must be converted for each combustor model. In addition, the inner diameter of the piping, the internal surface roughness, and other Reynolds numbers Therefore, it is troublesome to select a standard actual pipe in consideration of flow resistance.
(7) In addition, the combustor has not only the atmospheric pressure of the furnace on the discharge side of the pump, but also the conditions that generate negative pressure, such as the suction head of the suction side piping, cause changes in the discharge flow rate. Is also necessary.
[0016]
[Means for Solving the Problems]
The problem to solve the above problems can be solved by the present invention. That is, the discharge side of an electromagnetic plunger pump having a reciprocating electromagnetic plunger in the form of a free piston for supplying fuel from a fuel tank to a combustor is connected to one opening of the flow rate measuring device. From the other downstream opening, a pressure resistance is applied to the operation of the electromagnetic plunger by applying substantially the same pressure as that pressurized by the vaporized fuel and combustion air during combustion of the combustor. A discharge flow rate measurement method for an electromagnetic plunger pump, wherein the flow rate measurement device variably adjusts the discharge flow rate in a manufacturing process including a discharge performance adjustment test of the pump in order to set the discharge flow rate in a load environment to which the pressure is given. Can be solved.
[0017]
Also, in a preferred embodiment of the present invention, the integral flow rate measuring device including the discharge side of the electromagnetic pump communicating with one opening of the flow rate measuring device and including the opening and the other downstream of the opening And compressed air that can store the discharge side of the connecting pipe or the flow-down port side thereof in an airtight manner and can apply a pressure almost equal to that when the inside of the combustor is pressurized and loaded with vaporized fuel and combustion air during combustion. A chamber is provided to apply pressure resistance to the operation of the electromagnetic plunger, and the flow rate measuring device variably adjusts the discharge flow rate in the pressure load environment at the time of manufacturing the pump including discharge performance adjustment inspection to a predetermined value. It is characterized by setting.
[0018]
Furthermore, in a preferred embodiment of the present invention, the flow rate measuring device includes a burette tube, and includes optical sensors that detect the liquid level above and below the burette tube, and measures a time that satisfies a predetermined capacity in the burette tube therebetween. Then, the discharge flow rate of the pump per unit time is calculated and obtained, and the discharge flow rate under the pressure load environment is variably adjusted and set to a predetermined value.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
[0020]
FIG. 1 is a diagram illustrating the configuration of an embodiment of a flow rate measuring device in the measurement method of the present invention.
[0021]
The flow rate measuring unit has four openings, and the fuel oil in the oil tank 11 is sucked in by the electromagnetic pump 1 as shown by an arrow a, and is connected via a connecting pipe 13 connected to the discharge side as shown by an arrow b. One of the openings 14 communicates with the lower part of the burette tube 22 of the flow rate measurement unit, while being closed at the time of flow rate measurement and connected to a drain discharge electromagnetic valve 15 that opens as shown by an arrow C after the measurement. Yes. A joint 27 is connected to the upper portion of the burette tube 22, and the second, third, and

fourth openings

16, 17, and 18 provided on the joint 27 are loaded on the discharge side of the pump, respectively. A solenoid valve 20 for supplying pressurized air, a solenoid valve 19 for opening and closing the exhaust, and a pressure gauge 21 are respectively connected.
[0022]
For example, when applying almost the same load pressure as vaporized fuel and combustion air during combustion in the combustor, the size of the inner diameter of the fuel supply pipe, that is, the cross-sectional area, the roughness of the inner surface, the difference in the length of the pipe, It is also necessary to consider adding a loss, which is affected by fluctuations in flow resistance based on Reynolds number conversion, such as the difference in viscosity and temperature change of the liquid, to the pressure under pressure. Although not shown in the figure, the pressure side to be pressurized must be provided with a pressure regulating mechanism that always maintains a predetermined pressure.
[0023]
In order to adjust the discharge flow rate of the pump, the solenoid valve 20 is opened when the pump 1 is started at the time of measuring the flow rate, and pressurized air is allowed to flow into the flow rate measuring device 2 as indicated by an arrow e, and the

solenoid valves

15 and 19 are closed. Then, the inside is filled with the load pressure, and the fuel oil 12 is caused to flow into the burette tube 22. The upper and lower tubular small-diameter portions of the burette tube 22 are provided with

optical sensors

23 and 24, respectively, and the time during which a liquid, that is, fuel oil passes through the optical sensor 24 and fills a predetermined volume reaching the optical sensor 23 is measured. It is processed by a computer, and the discharge flow rate of the pump per unit time, that is, one hour or one minute is measured. After measuring the flow rate, the solenoid valve 20 is closed, the solenoid valve 19 is opened and exhausted as indicated by the arrow f, and the solenoid valve 15 is also opened and drain is discharged as indicated by the arrow c. The pressure gauge 21 measures and displays the internal pressure of the flow rate measuring device at the time of measurement.
[0024]
In the case of mass production of electromagnetic plunger pumps, when measuring the flow rate by arranging a large number of pumps at the same time, a large number of connection attachments such as a burette tube, a solenoid valve, and a pump are arranged, and the solenoid valve 20 for supplying air pressure is bundled. Thus, the pressure may be applied to the discharge side of each pump.
[0025]
FIG. 2 is a diagram illustrating the configuration of another embodiment of the flow rate measuring device in the measurement method of the present invention. In the figure, the flow rate measurement portion including the burette tube 22 is sealed by a pressurized air chamber 30, which includes a pressurized air solenoid valve 20, an exhaust solenoid valve 19, a drain discharge solenoid valve 25, and a pressure gauge 21. Are installed and connected in an airtight manner.
[0026]
A solenoid valve 15 for interrupting and discharging drain connected to the inlet 14 of the inlet side of the burette tube 22 is provided.
[0027]
Pressurized air whose pressure is not shown is supplied from the electromagnetic valve 20 to the pressurized air chamber 30 when the valve is opened as indicated by an arrow e. At the end of the flow rate measurement, the solenoid valve 20 is closed, the solenoid valve 19 is opened and exhausted as indicated by arrow f, and the

solenoid valves

15 and 25 are both opened and drain is discharged as indicated by arrows c and k. Other components are the same as those shown in FIG.
[0028]
In the case shown in FIG. 2 as well, in the case where a large number of pumps are juxtaposed and the flow rate is measured in the same manner as in FIG. 1, the

solenoid valve

19, 20, 25 and the pressure gauge are used with the pressurized air chamber 30 as a large one. 21 is shared.
[0029]
The pressurized air supply solenoid valve 20 and the exhaust solenoid valve 19 may use a single three-way solenoid valve.
[0030]
What is shown in FIG. 3 is a configuration explanatory view of still another embodiment of the flow rate measuring device in the measuring method of the present invention.
[0031]
In this case, it is inserted into the pressurized air chamber 30 on the downstream side of the connection pipe on the discharge side of the electromagnetic pump 1 so as to face the downstream port 31 facing the burette pipe 22 and formed at the upper end of the burette pipe 22. The funnel 32 is provided.
[0032]
The electromagnetic pump 1 causes the fuel oil 12 in the oil tank 11 to enter the funnel 32 from the flow-down port 31 through the connecting pipe 13 as indicated by the arrow a to arrow b, reach the burette pipe 22 and measure the flow rate as described above. Other components having the same reference numerals are the same in name and action as those in FIGS. 1 and 2 described above, and the same applies to the case of measuring the flow rate in parallel.
[0033]
In addition, it is possible to use a manual valve or cock for a part or all of the above-described electromagnetic valve, but it takes time and is inefficient.
[0034]
Next, regarding the effect of the measurement method of the present invention, the flow measurement of the electromagnetic plunger pump was compared with a conventional pressure regulating valve flow measurement device, and the performance as a flow measurement device was compared.
[0035]
In the following, the measurement method according to the present invention is a flow rate measuring device provided with a load environment by pressurized air supply to give pressure resistance to the operation of the electromagnetic plunger on the discharge side of the electromagnetic plunger pump. The measurement and inspection method will be described below, and the conventional measurement method shown in FIG. 4 will be described as a pressure regulating valve type flow rate measurement and inspection method.
[0036]
First, in order to verify the measurement error as a measuring instrument, the correlation between the same pump and the measured flow rate at each load pressure when the load pressure of the measurement device is changed stepwise in each measurement device. The so-called pressure-flow characteristics were tested for linearity.
[0037]
[Table 1]

[0038]
Table 1 shows the measured flow rates at load pressures of 0 Kpa (no load), 4.9 Kpa, 9.8 Kpa, 14 Kpa, 19.1 Kpa, 24 Kpa, and 29.1 Kpa for each measuring device. From the flow rate, regression coefficients (a) and (b) and a correlation coefficient (γ) for obtaining an approximate line, a so-called linear regression line, were obtained using statistical methods.
[0039]
Incidentally, the linear regression line is a variable X1, X2, X3 --- Xn and Y1, Y2, Y3... Yn expressed as Y = aX + b by the least square method, (a) Is called the slope of the regression line, and (b) is called the intercept of the regression line.
[0040]
Further, the correlation coefficient (γ) is the covariance of X and Y for the two variables X1, X2, X3... Xn and Y1, Y2, Y3. The correlation coefficient is between -1 and 1, and when it is -1 or 1, it indicates that there is a complete linear relationship between the two variables.
[0041]
[Table 2]

[0042]
Table 2 substitutes the correlation coefficients (a) and (b) obtained in Table 1 into the equation Y = aX + b of the linear regression line described above, and is a variable Y as a straight line with respect to the load pressure as the variable X. A certain measured flow value is obtained, and the measured flow value when the measurement error is zero is shown.
[0043]
[Table 3]

[0044]
Table 3 shows the deviation of the measured flow rate value shown in Table 1 from the measured flow rate value shown in Table 2 when the measurement error is zero. This is the measurement error.
[0045]
FIG. 7 is a graph showing the test results shown in Table 3, and the air pressure type inspection method, which is clearly the present invention, has a smaller error.
[0046]
Next, in order to verify the stability as a measuring instrument, a constant load pressure was applied to the same pump in each measuring device, the flow rate was measured, and this was repeated three times under the same conditions.
[0047]
This was tested at five pressures of 0 Kpa (no load), 9.8 Kpa, 19.1 Kpa, and 29.1 Kpa.
[0048]
[Table 4]

[0049]
[Table 5]

[0050]
[Table 6]

[0051]
[Table 7]

[0052]
Table 4, Table 5, Table 6 and Table 7 show the values for the measured flow rate of the three repeated measurements and the first measured flow rate when the load pressure is 0 Kpa (no load), 9.8 Kpa, 19.1 Kpa and 29.1 Kpa, respectively. The deviations of the third time and the third time are shown.
[0053]
In addition, the difference between the maximum and minimum of the three measured flow rates is subtracted from the average value of the three measured flow rates, and this is divided by the average value of the three measured flow rates. Showed the rate.
[0054]
In the experimental results at all load pressures, the reproducibility shows a larger value in the pneumatic inspection method, which is the present invention, and proves that the measurement method of the present invention has good stability and high reliability. It was done.
[0055]
【The invention's effect】
As described above, the discharge flow rate measuring method of the electromagnetic plunger pump according to the present invention uses a conventional pressure regulating valve to variably adjust and set the predetermined discharge flow rate during the manufacturing process including the discharge performance adjustment inspection of the pump. Compared to the conventional method shown in FIG. 4, the method is superior in all respects including accuracy as shown in FIG. 7 and the respective tables. Of course, the problems of the prior art were also solved.
[0056]
And there are the following effects.
[0057]
(a) Since the method of applying a load to the discharge side of the pump is air pressure and static pressure, it is possible to measure the flow rate of fuel oil by applying a load close to the actual combustion time of the combustor. In particular, a stable load state is obtained at a low load.
[0058]
(b) Since the load is applied only during flow rate measurement and is released from the load during the preliminary operation of the pump, the inside of the pump and the measurement flow path have good air discharge, and there is no air cradle lock. High accuracy of measurement.
[0059]
(c) When pumps are mass-produced and the flow rate is measured at the same time, the same pressure can be applied to the discharge side all at once, making it easy to adjust the load pressure, and variations Does not occur. In addition, since all the pressure adjustment control and discharge flow rate measurement can be electrically operated, automatic measurement and calculation by a computer are easy.
[0060]
(d) Since a pressure regulator having a valve mechanism is not interposed in the middle of the discharge flow path of the pump, even when there is an abnormality in the pump discharge valve, the failure can be reliably detected.
[0061]
(e) Since it is not necessary to dispose the load pressure regulator close to the pump, it is not affected by the operating noise of the regulator, and the pass / fail judgment is made when an abnormal noise is generated in the pump operating noise. Easy.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration explanatory view of an embodiment of a flow rate measuring device used in a discharge flow rate measuring method of an electromagnetic plunger pump of the present invention.
FIG. 2 is a diagram illustrating the configuration of another embodiment of the flow rate measuring device.
FIG. 3 is a configuration explanatory view of still another embodiment of the flow rate measuring device.
FIG. 4 is a diagram illustrating the configuration of a conventional flow rate measuring device.
FIG. 5 is a longitudinal explanatory view showing a partial cross section of an example of an electromagnetic plunger pump whose flow rate is measured by the discharge flow rate measuring device of the present invention.
FIG. 6 is a configuration diagram of an example of an apparatus for supplying fuel oil to a combustor by an electromagnetic plunger pump.
FIG. 7 is a graph in which the horizontal axis represents the so-called load pressure Kpa of the ambient environment on the discharge side of the pump, and the vertical axis represents the deviation% of the pump discharge flow rate. Indicates.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Electromagnetic plunger pump 2 Flow measuring device 11 Oil tank 12 Fuel oil 13 Connecting

pipe

15, 19, 20 Electromagnetic valve 22

Viewlet pipe

23, 24 Optical sensor 25 Electromagnetic valve 30 Pressurized air chamber

Claims

The discharge side of an electromagnetic plunger pump provided with a reciprocating electromagnetic plunger in the form of a free piston for supplying fuel from a fuel tank to a combustor is connected to one opening of the flow rate measuring device, From the other downstream opening, a pressure resistance is applied to the operation of the electromagnetic plunger by applying substantially the same pressure as that pressurized by the vaporized fuel and combustion air during combustion of the combustor. A discharge flow rate measuring method for an electromagnetic plunger pump, wherein the flow rate measuring device variably adjusts during a manufacturing process including a discharge performance adjustment test of the pump in order to set a discharge flow rate in a loaded environment to a predetermined value.

The discharge side of an electromagnetic plunger pump provided with a free piston-like reciprocating electromagnetic plunger for supplying fuel from a fuel tank to a combustor via a connecting pipe is connected to one opening of the flow rate measuring device, and The integrated flow rate measuring device including the opening and the other opening downstream thereof and the discharge side of the connecting pipe or the flow-down side of the connecting pipe are hermetically accommodated so that the inside of the combustor is vaporized fuel, combustion air, etc. The pump includes a pressurized air chamber capable of applying a pressure substantially equal to that pressurized by the pressure load, loads a pressure resistance to the operation of the electromagnetic plunger, and includes a discharge performance adjustment test by the flow rate measuring device. A discharge flow rate measuring method for an electromagnetic plunger pump, wherein the discharge flow rate in a pressure load environment at the time of manufacture is variably adjusted and set to a predetermined value.

The flow rate measuring device includes a burette tube, and is provided with optical sensors for detecting the liquid level above and below the burette tube, and measures the time for satisfying a predetermined capacity in the burette tube between them to determine the pump discharge flow rate per unit time 3. A method for measuring a discharge flow rate of an electromagnetic plunger pump according to claim 1, wherein the discharge flow rate under the pressure load environment is variably adjusted and set to a predetermined value.