JP3687386B2 - Ａｅを予知因子に用いる岩盤構造物等の脆性材料の崩壊時期の予測方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＡＥ（アコースティックエミッション）を予知因子に用いる岩盤構造物等の脆性材料の崩壊（破壊）時期の予測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
岩盤構造物の崩壊の予知分野においては、「ヒズミ」を予知因子とするのが一般的である。すなわち、岩盤試料に軸圧を加えると瞬間的圧縮に続いて時間の経過とともにヒズミ速度が漸減する第１次クリープが生じ、続いてヒズミ速度が一定の第２次クリープの段階に入り、ある時間経過後、今度は逆にヒズミ速度が次第に増大する第３次クリープの段階を経て破壊に至る経過が見られる。このクリープ曲線は模式的に図８に示される通りである。
【０００３】
叙上の第３次クリープは破壊現象と密接に関連を持つものと考えられ、歪速度と残存寿命との間には簡単な法則が認められ、岩石のクリープ試験（一定応力を加えた状態で破壊させる試験）時の破壊直前におけるひずみ挙動は下記の数式１のような形で表すことができることが報告されている（福井他：「一軸圧縮荷重下での岩石のクリープ特性」，資源と素材，Ｖol.105, Ｎo.7, pp.521-526, 1989)。
【０００４】
【数１】
【０００５】
上記の歪速度と残存寿命との間の関係は両対数座標上で直線となるが、これは、残存寿命が歪速度に逆比例することを示すものであって、金属および合金などの実験によって今や確実な知識とされているものと同じ意義を有するものであり、土についてもこの関係が成立すると考えられている。
そこで、地盤（土砂）のクリープ破壊までの時間を予測する方法の一つとして数式１の成立を前提にして下記の数式８が提案されている（斎藤：「斜面崩壊発生時期の予知」，土と基礎，17-2, pp.29-38, 1969）。数式８は地盤のクリープ破壊直前のひずみ（変位）挙動に数式１が成り立つものと仮定して、図９に示すようなひずみの計測値を用いて破壊時刻の予測を行う方法である。
【０００６】
【数８】
【０００７】
その要領は、曲線上の３点が与えられれば、算出できることに基づいたもので、図９において、クリープ曲線上に３点Ａ1,Ａ2,Ａ3 をとり、相隣る２点間の移動間隔を等しくする。図ではこの間隔をΔｌであらわしている。また、その３点の時間をそれぞれｔ1,ｔ2,ｔ3 とする。つぎにＡ2 を通り時間軸に平行な直線上にＡ1 およびＡ3 を投影し、それぞれＡ1'およびＡ3'とする。Ａ1'Ａ2 およびＡ1'Ａ3'の中点をそれぞれＭおよびＮとし、図のようにＡ2 を通る縦線上にそれぞれＭＡ2,ＮＡ2 に等しくＭ' Ａ2,Ｎ' Ａ2 になるように点Ｍ',Ｎ' をとる。Ｍ' を通り時間軸に平行な直線とＡ1'Ｎ' を通る直線との交点を求めれば、この点の時間が破壊時間ｔｒをあらわす。破壊時間の表示方法として図に示すように最終使用値に対応する位置にとるのがわかりやすい。
【０００８】
この証明は下記の数式９のようにして得られる。
【０００９】
【数９】
【００１０】
また長方形の対角線上の１点を通って両平行辺に平行に引いた直線で区切られてできた２つの小長方形は互に面積が等しいことから、交点の時間をｔr'とすると下記の数式１０の如くなる。
【００１１】
【数１０】
【００１２】
以上の式を合わせると下記の数式１１の如くなり、この式と数式８とを比較してｔr'はｔｒに等しいことがわかる。
【００１３】
【数１１】
【００１４】
この図式解法によるときわめてジン速に破壊時間を求めることができる。
一方、所謂ＡＥ手法とは破壊の前兆として発生する微小音を計測する技術である。破壊に近づくにつれて微小音の発生数が顕著になっていくため、微小音の発生数により破壊の危険度（近々に破壊するかどうか）の概略評価を行うことができるというものである。
【００１５】
ＡＥを予知因子に用いたものとしては、例えば、特開平５１−７７３７５号公報、特開昭５１−７７３７６号公報では圧力容器の破壊予知に、又、特開平６−５８９１１号公報にあっては、磁性金属で製造されたタービン構造物の余寿命診断に利用する提案がなされている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
従来の技術で述べたＡＥ手法は、全て予じめ同材料の試験片の破壊試験をとり行って、そのデータとの照合から破壊を予知するもので、略同一の条件下での試験データを確保せねばならず、もとより岩盤への応用は非現実的である。
一方、ひずみ挙動を予知因子とする岩石の破壊予知については、一般的に岩盤等の脆性材料が破壊に至る際に発生するひずみ（変位）は、地盤（土砂）に比べて小さいため計測が困難である。このためひずみ（変位）を用いた破壊予測は破壊に至るまでに発生するひずみが大きい地盤（土砂）には有効であるが、岩盤のような脆性材料の破壊予測に適用することは困難である。さらには、ひずみ発生部に正しく計測器の設置がなされなければ効果がない。
【００１７】
以上の如く、岩盤構造物の崩壊予知については、実用的な予測方法は提供されていないのが現状である。
本発明は、叙上の事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは、ひずみと異なり、破壊予知因子として破壊部に厳格に一致させて計測機器の設置が要求されずに済むと共に計測容易なＡＥ手法を用いて、岩盤構造物の崩壊を予測する方法を提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明のＡＥを予知因子に用いる岩盤構造物等の脆性材料の崩壊時期の予測方法は、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は既述の歪速度と残存寿命と同様の関係を持ち良く似た形の下記数式２で表わされるとの発見に基づき、歪速度と残存寿命で開発の図式解法の転用による式中の不定数の解明、計測から算出するとしたものである。
【００１９】
【数２】
【００２０】
また、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は上記数式２で表わされ、かつ、その対数表示によるグラフ上直線関係を呈することを利用して破壊前における各時刻でのＡＥ発生数の集計データから作成時刻を破壊時刻としたところの破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成し、これを基に破壊時刻を任意に仮定して、夫々の上記グラフを作成し、これ等のグラフ中から直線を呈するものを選定し、破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測するとしたものである。
【００２１】
すなわち、発明者等が凝灰石を用い室内で一定応力のもとでのクリープ試験を実施した結果、図１に一例を示すように破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は数式１に良く似た形の下記の数式２で表すことができることが明らかとなった。
【００２２】
【数２】
【００２３】
また、一軸圧縮試験（応力を一定速度で増加させて破壊させる試験）を行った場合においても、図２に一例を示すように破壊直前においては数式２が成り立つことが発見された。
よって、この関係を利用して歪での図式解法をＡＥに用いての予測が可能となる。
【００２４】
また、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は下記数式２で表わされ、
【００２５】
【数２】
【００２６】
その対数表示によるグラフ上直線関係を呈することを利用して、破壊前における各時刻のＡＥ発生数の集計データから、作成時刻を破壊時刻としたところの破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成し、これを基に破壊時刻を任意に仮定して、夫々の上記グラフを作成し、これ等のグラフ中から直線を呈するものを選定して破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測するとしたものである。
【００２７】
【発明の実施の形態】
請求項１の発明において、破壊の予測を行う材料について、数式２におけるａおよびｂをあらかじめ求めておくことにより、任意の時刻でのＡＥ計測データを数式２に代入することで、破壊寿命Ｔを予測することが可能となる。破壊寿命Ｔの具体的な予測手法の一例を以下に示す。
【００２８】
破壊寿命の予測を行う材料から発生するＡＥの累積値と時刻の関係が図３に示すように実測されたものとする。このとき、任意の時刻ｔ１およびｔ２におけるＡＥ発生数の累積値Ｈ１およびＨ２から数式３のようにＡＥ発生数を定義する。
【００２９】
【数３】
【００３０】
また、上記のｔを下記の数式４
【００３１】
【数４】
【００３２】
と定義して数式２に代入すると、下記の数式５となる。
【００３３】
【数５】
【００３４】
数式５のうち未知数はｔｒのみであり、求めたい破壊寿命Ｔは、下記の数式６である。
【００３５】
【数６】
【００３６】
よって、数式５をＴについて解くと下記の数式７が得られ、数式７によって破壊寿命Ｔを求めることが可能となる。
【００３７】
【数７】
【００３８】
なお、上述の如く破壊直前のＡＥ発生数と破壊寿命との関係はひずみ速度と破壊寿命との関係とよく似た挙動を示す。ここで、数式２におけるａの値が、ａ≒１とみなせる場合には、数式２は数式１と同じ形となる。よって、斎藤が提案した数式８に使用する変数ｔ１、ｔ２およびｔ３を改良して用いることにより、ＡＥデータを用いて破壊寿命を用いることができる。なお、この場合に数式８で用いるｔ１、ｔ２およびｔ３は、ＡＥ発生数の増加量が等しい３点の時刻とすればよい。
【００３９】
図２の事実から、本手法はクリープ破壊時だけでなく応力が増加して破壊に至る際にも使用することができるものと考えられる。
本手法は一種類の凝灰石での実測データをもとに発明したものであるが、数式２が成り立つ材料であれば任意の材料に対して用いることができる。
また、請求項２の発明においては、数式２は、破壊寿命を横軸に、また、ＡＥ発生数を縦軸に取ったグラフ上で直線関係を呈することを利用して、以下の予測方法がなし得る。
【００４０】
すなわち、その手順は、
(1) ＡＥ計測器で計測されるデータは各時間毎のＡＥ発生数である。計測データは計測器に一旦記憶され、これを定期的にパーソナルコンピュータに取り込み、パーソナルコンピュータ内部にデータベースを作成する。データベースはある時刻（何日の何時何分から何分間）におけるＡＥ発生数のデータが集計されている。たとえば図４に示すような形である。
(2) 定期的にこのデータベースを利用して以下のようなデータを作成する。すなわち、データを作成する時刻を破壊時刻と仮定し、破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成する。例えば２４時を破壊時刻と仮定すれば破壊寿命を求めた例は図５に示すような形になる。なお、図４に示したデータの場合、２３：５５〜２４：００の３００秒の間に測定したＡＥデータは５５であり、破壊寿命としては３００秒の中間値として１５０秒と定義した。
(3) この破壊寿命を横軸に、また、ＡＥ発生数を縦軸に取った両対数グラフを作成する。また、破壊時刻を種々に仮定して破壊寿命とＡＥ発生数を求めたデータについても同様にグラフを複数作成する。このようにして作成したグラフのうち、グラフが直線を示すものを選定しグラフ上の破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測する。
【００４１】
具体的に述べる。
ここでは机上の検討により前述の破壊予測手法を実施した例を説明する。用いたデータは人工的に作成したものである。
(a) まず、架空のデータとして図６に示すようなデータを作成した。このデータは破壊に至る際のＡＥ発生特性が、下記の数式１２で表されるものと仮定して、
【００４２】
【数１２】
【００４３】
破壊までの時間（破壊寿命）とＡＥ発生数との関係を人工的に作成したものである（表１に示す）。
【００４４】
【表１】
【００４５】
(b) 以下にＡＥデータを１５０００秒まで計測した場合について、０〜１５０００秒までのデータを用いて破壊までの時間を推定する方法を下記の表２で説明する。
【００４６】
【表２】
【００４７】
１５０００秒の時点を破壊点と仮定した場合の破壊寿命とＡＥ発生数との関係は表２（ａ）で表される。このデータをグラフ化したものが図７（ａ）である。
(c) 実際には破壊は１５０００秒よりも後に起こっている。たとえば、破壊点を１６０００秒の時点と仮定すると、破壊寿命とＡＥ発生数との関係は表２（ｂ）で表される。このデータをグラフ化したものが図７（ｂ）である。
(d) 同様に１７０００秒から２００００秒の間において１０００秒間隔で同様な手順でデータをグラフ化したものを図７（ｃ）〜（ｆ）に示す。
(e) 図７（ａ）〜（ｆ）のうち、仮定した破壊寿命が正しい場合には、グラフは直線関係を示すことは明らかである。また、仮定した破壊寿命が実際よりも小さい場合にはグラフは上に凸の曲線、また、逆に大きい場合には下に凸の曲線となる。
(f) 図７（ａ）〜（ｆ）のうち最も直線性が高いと思われるグラフを選択する。この場合（ｄ）となる。（ｄ）のグラフで示される破壊寿命の最小値は３２５０秒である。
(g) ここで用いたデータは５００秒間隔のデータのため、３２５０秒から２５０秒を引いたものすなわち３０００秒を破壊寿命とする。
(h) 以上が破壊寿命を予測する方法である。この方法の場合、破壊寿命とＡＥ発生数が両対数グラフ上で直線関係を示すことを利用しているため、直線の傾きや切片の値を必要としない点で優れている。また、破壊点を種々に仮定してグラフを作成する作業は、簡単なプログラムを組むことで可能である。
【００４８】
【発明の効果】
本発明は以上の如く構成されるので、以下の如き効果を奏する。
計測上有利なＡＥ手法をもって初めて岩盤構造物等の脆性材料の崩壊時期を予測し得ることを可能にした。
橋梁等の寿命判定上有効と考えられる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明発見の係わる一定応力を加えた状態で破壊させるクリープ実験データである。
【図２】同じく一軸圧縮試験データである。
【図３】本発明における時刻とＡＥ発生数の累積値との関係を示すグラフである。
【図４】本発明におけるデータベース形式の一例である。
【図５】本発明における破壊寿命とＡＥ発生数のデータである。
【図６】本発明における架空データのグラフである。
【図７】本発明における仮定した破壊寿命とＡＥ発生数との関係を示すグラフである。
【図８】岩石のクリープ破壊試験におけるクリープ曲線である。
【図９】ひずみと時間との関係を示すグラフである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＡＥ（アコースティックエミッション）を予知因子に用いる岩盤構造物等の脆性材料の崩壊（破壊）時期の予測方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
岩盤構造物の崩壊の予知分野においては、「ヒズミ」を予知因子とするのが一般的である。すなわち、岩盤試料に軸圧を加えると瞬間的圧縮に続いて時間の経過とともにヒズミ速度が漸減する第１次クリープが生じ、続いてヒズミ速度が一定の第２次クリープの段階に入り、ある時間経過後、今度は逆にヒズミ速度が次第に増大する第３次クリープの段階を経て破壊に至る経過が見られる。このクリープ曲線は模式的に図８に示される通りである。
【０００３】
叙上の第３次クリープは破壊現象と密接に関連を持つものと考えられ、歪速度と残存寿命との間には簡単な法則が認められ、岩石のクリープ試験（一定応力を加えた状態で破壊させる試験）時の破壊直前におけるひずみ挙動は下記の数式１のような形で表すことができることが報告されている（福井他：「一軸圧縮荷重下での岩石のクリープ特性」，資源と素材，Ｖol.105, Ｎo.7, pp.521-526, 1989)。
【０００４】
【数１】
上記の歪速度と残存寿命との間の関係は両対数座標上で直線となるが、これは、残存寿命が歪速度に逆比例することを示すものであって、金属および合金などの実験によって今や確実な知識とされているものと同じ意義を有するものであり、土についてもこの関係が成立すると考えられている。
そこで、地盤（土砂）のクリープ破壊までの時間を予測する方法の一つとして数式１の成立を前提にして下記の数式８が提案されている（斎藤：「斜面崩壊発生時期の予知」，土と基礎，17-2, pp.29-38, 1969）。数式８は地盤のクリープ破壊直前のひずみ（変位）挙動に数式１が成り立つものと仮定して、図９に示すようなひずみの計測値を用いて破壊時刻の予測を行う方法である。
【０００６】
【数８】
その要領は、曲線上の３点が与えられれば、算出できることに基づいたもので、図９において、クリープ曲線上に３点Ａ1,Ａ2,Ａ3 をとり、相隣る２点間の移動間隔を等しくする。図ではこの間隔をΔｌであらわしている。また、その３点の時間をそれぞれｔ1,ｔ2,ｔ3 とする。つぎにＡ2 を通り時間軸に平行な直線上にＡ1 およびＡ3 を投影し、それぞれＡ1'およびＡ3'とする。Ａ1'Ａ2 およびＡ1'Ａ3'の中点をそれぞれＭおよびＮとし、図のようにＡ2 を通る縦線上にそれぞれＭＡ2,ＮＡ2 に等しくＭ' Ａ2,Ｎ' Ａ2 になるように点Ｍ',Ｎ' をとる。Ｍ' を通り時間軸に平行な直線とＡ1'Ｎ' を通る直線との交点を求めれば、この点の時間が破壊時間ｔｒをあらわす。破壊時間の表示方法として図に示すように最終使用値に対応する位置にとるのがわかりやすい。
【０００８】
この証明は下記の数式９のようにして得られる。
【０００９】
【数９】
また長方形の対角線上の１点を通って両平行辺に平行に引いた直線で区切られてできた２つの小長方形は互に面積が等しいことから、交点の時間をｔr'とすると下記の数式１０の如くなる。
【００１１】
【数１０】
以上の式を合わせると下記の数式１１の如くなり、この式と数式８とを比較してｔr'はｔｒに等しいことがわかる。
【００１３】
【数１１】
この図式解法によるときわめてジン速に破壊時間を求めることができる。
一方、所謂ＡＥ手法とは破壊の前兆として発生する微小音を計測する技術である。破壊に近づくにつれて微小音の発生数が顕著になっていくため、微小音の発生数により破壊の危険度（近々に破壊するかどうか）の概略評価を行うことができるというものである。
【００１５】
ＡＥを予知因子に用いたものとしては、例えば、特開平５１−７７３７５号公報、特開昭５１−７７３７６号公報では圧力容器の破壊予知に、又、特開平６−５８９１１号公報にあっては、磁性金属で製造されたタービン構造物の余寿命診断に利用する提案がなされている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
従来の技術で述べたＡＥ手法は、全て予じめ同材料の試験片の破壊試験をとり行って、そのデータとの照合から破壊を予知するもので、略同一の条件下での試験データを確保せねばならず、もとより岩盤への応用は非現実的である。
一方、ひずみ挙動を予知因子とする岩石の破壊予知については、一般的に岩盤等の脆性材料が破壊に至る際に発生するひずみ（変位）は、地盤（土砂）に比べて小さいため計測が困難である。このためひずみ（変位）を用いた破壊予測は破壊に至るまでに発生するひずみが大きい地盤（土砂）には有効であるが、岩盤のような脆性材料の破壊予測に適用することは困難である。さらには、ひずみ発生部に正しく計測器の設置がなされなければ効果がない。
【００１７】
以上の如く、岩盤構造物の崩壊予知については、実用的な予測方法は提供されていないのが現状である。
本発明は、叙上の事情に鑑みなされたもので、その目的とするところは、ひずみと異なり、破壊予知因子として破壊部に厳格に一致させて計測機器の設置が要求されずに済むと共に計測容易なＡＥ手法を用いて、岩盤構造物の崩壊を予測する方法を提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明のＡＥを予知因子に用いる岩盤構造物等の脆性材料の崩壊時期の予測方法は、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は既述の歪速度と残存寿命と同様の関係を持ち良く似た形の下記数式２で表わされるとの発見に基づき、歪速度と残存寿命で開発の図式解法の転用による式中の不定数の解明、計測から算出するとしたものである。
【００１９】
【数２】
また、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は上記数式２で表わされ、かつ、その対数表示によるグラフ上直線関係を呈することを利用して破壊前における各時刻でのＡＥ発生数の集計データから作成時刻を破壊時刻としたところの破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成し、これを基に破壊時刻を任意に仮定して、夫々の上記グラフを作成し、これ等のグラフ中から直線を呈するものを選定し、破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測するとしたものである。
【００２１】
すなわち、発明者等が凝灰石を用い室内で一定応力のもとでのクリープ試験を実施した結果、図１に一例を示すように破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は数式１に良く似た形の下記の数式２で表すことができることが明らかとなった。
【００２２】
【数２】
また、一軸圧縮試験（応力を一定速度で増加させて破壊させる試験）を行った場合においても、図２に一例を示すように破壊直前においては数式２が成り立つことが発見された。
よって、この関係を利用して歪での図式解法をＡＥに用いての予測が可能となる。
【００２４】
また、岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は下記数式２で表わされ、
【００２５】
【数２】
その対数表示によるグラフ上直線関係を呈することを利用して、破壊前における各時刻のＡＥ発生数の集計データから、作成時刻を破壊時刻としたところの破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成し、これを基に破壊時刻を任意に仮定して、夫々の上記グラフを作成し、これ等のグラフ中から直線を呈するものを選定して破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測するとしたものである。
【００２７】
【発明の実施の形態】
請求項１の発明において、破壊の予測を行う材料について、数式２におけるａおよびｂをあらかじめ求めておくことにより、任意の時刻でのＡＥ計測データを数式２に代入することで、破壊寿命Ｔを予測することが可能となる。破壊寿命Ｔの具体的な予測手法の一例を以下に示す。
【００２８】
破壊寿命の予測を行う材料から発生するＡＥの累積値と時刻の関係が図３に示すように実測されたものとする。このとき、任意の時刻ｔ１およびｔ２におけるＡＥ発生数の累積値Ｈ１およびＨ２から数式３のようにＡＥ発生数を定義する。
【００２９】
【数３】
また、上記のｔを下記の数式４
【００３１】
【数４】
と定義して数式２に代入すると、下記の数式５となる。
【００３３】
【数５】
数式５のうち未知数はｔｒのみであり、求めたい破壊寿命Ｔは、下記の数式６である。
【００３５】
【数６】
よって、数式５をＴについて解くと下記の数式７が得られ、数式７によって破壊寿命Ｔを求めることが可能となる。
【００３７】
【数７】
なお、上述の如く破壊直前のＡＥ発生数と破壊寿命との関係はひずみ速度と破壊寿命との関係とよく似た挙動を示す。ここで、数式２におけるａの値が、ａ≒１とみなせる場合には、数式２は数式１と同じ形となる。よって、斎藤が提案した数式８に使用する変数ｔ１、ｔ２およびｔ３を改良して用いることにより、ＡＥデータを用いて破壊寿命を用いることができる。なお、この場合に数式８で用いるｔ１、ｔ２およびｔ３は、ＡＥ発生数の増加量が等しい３点の時刻とすればよい。
【００３９】
図２の事実から、本手法はクリープ破壊時だけでなく応力が増加して破壊に至る際にも使用することができるものと考えられる。
本手法は一種類の凝灰石での実測データをもとに発明したものであるが、数式２が成り立つ材料であれば任意の材料に対して用いることができる。
また、請求項２の発明においては、数式２は、破壊寿命を横軸に、また、ＡＥ発生数を縦軸に取ったグラフ上で直線関係を呈することを利用して、以下の予測方法がなし得る。
【００４０】
すなわち、その手順は、
(1) ＡＥ計測器で計測されるデータは各時間毎のＡＥ発生数である。計測データは計測器に一旦記憶され、これを定期的にパーソナルコンピュータに取り込み、パーソナルコンピュータ内部にデータベースを作成する。データベースはある時刻（何日の何時何分から何分間）におけるＡＥ発生数のデータが集計されている。たとえば図４に示すような形である。
(2) 定期的にこのデータベースを利用して以下のようなデータを作成する。すなわち、データを作成する時刻を破壊時刻と仮定し、破壊寿命とＡＥ発生数のデータを作成する。例えば２４時を破壊時刻と仮定すれば破壊寿命を求めた例は図５に示すような形になる。なお、図４に示したデータの場合、２３：５５〜２４：００の３００秒の間に測定したＡＥデータは５５であり、破壊寿命としては３００秒の中間値として１５０秒と定義した。
(3) この破壊寿命を横軸に、また、ＡＥ発生数を縦軸に取った両対数グラフを作成する。また、破壊時刻を種々に仮定して破壊寿命とＡＥ発生数を求めたデータについても同様にグラフを複数作成する。このようにして作成したグラフのうち、グラフが直線を示すものを選定しグラフ上の破壊寿命の最小値を読み取ることにより破壊寿命を予測する。
【００４１】
具体的に述べる。
ここでは机上の検討により前述の破壊予測手法を実施した例を説明する。用いたデータは人工的に作成したものである。
(a) まず、架空のデータとして図６に示すようなデータを作成した。このデータは破壊に至る際のＡＥ発生特性が、下記の数式１２で表されるものと仮定して、
【００４２】
【数１２】
破壊までの時間（破壊寿命）とＡＥ発生数との関係を人工的に作成したものである（表１に示す）。
【００４４】
【表１】
(b) 以下にＡＥデータを１５０００秒まで計測した場合について、０〜１５０００秒までのデータを用いて破壊までの時間を推定する方法を下記の表２で説明する。
【００４６】
【表２】
１５０００秒の時点を破壊点と仮定した場合の破壊寿命とＡＥ発生数との関係は表２（ａ）で表される。このデータをグラフ化したものが図７（ａ）である。
(c) 実際には破壊は１５０００秒よりも後に起こっている。たとえば、破壊点を１６０００秒の時点と仮定すると、破壊寿命とＡＥ発生数との関係は表２（ｂ）で表される。このデータをグラフ化したものが図７（ｂ）である。
(d) 同様に１７０００秒から２００００秒の間において１０００秒間隔で同様な手順でデータをグラフ化したものを図７（ｃ）〜（ｆ）に示す。
(e) 図７（ａ）〜（ｆ）のうち、仮定した破壊寿命が正しい場合には、グラフは直線関係を示すことは明らかである。また、仮定した破壊寿命が実際よりも小さい場合にはグラフは上に凸の曲線、また、逆に大きい場合には下に凸の曲線となる。
(f) 図７（ａ）〜（ｆ）のうち最も直線性が高いと思われるグラフを選択する。この場合（ｄ）となる。（ｄ）のグラフで示される破壊寿命の最小値は３２５０秒である。
(g) ここで用いたデータは５００秒間隔のデータのため、３２５０秒から２５０秒を引いたものすなわち３０００秒を破壊寿命とする。
(h) 以上が破壊寿命を予測する方法である。この方法の場合、破壊寿命とＡＥ発生数が両対数グラフ上で直線関係を示すことを利用しているため、直線の傾きや切片の値を必要としない点で優れている。また、破壊点を種々に仮定してグラフを作成する作業は、簡単なプログラムを組むことで可能である。
【００４８】
【発明の効果】
本発明は以上の如く構成されるので、以下の如き効果を奏する。
計測上有利なＡＥ手法をもって初めて岩盤構造物等の脆性材料の崩壊時期を予測し得ることを可能にした。
橋梁等の寿命判定上有効と考えられる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明発見の係わる一定応力を加えた状態で破壊させるクリープ実験データである。
【図２】同じく一軸圧縮試験データである。
【図３】本発明における時刻とＡＥ発生数の累積値との関係を示すグラフである。
【図４】本発明におけるデータベース形式の一例である。
【図５】本発明における破壊寿命とＡＥ発生数のデータである。
【図６】本発明における架空データのグラフである。
【図７】本発明における仮定した破壊寿命とＡＥ発生数との関係を示すグラフである。
【図８】岩石のクリープ破壊試験におけるクリープ曲線である。
【図９】ひずみと時間との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 岩盤構造物について破壊直前におけるＡＥ発生数と破壊寿命は下記数式２で表わされることを利用して、
- 岩盤構造物について、破壊直前におけるＡＥ発生速度と破壊寿命は下記数式２で表わされ、
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