JP3677396B2

JP3677396B2 - High frequency circuit

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Publication number: JP3677396B2
Application number: JP27688598A
Authority: JP
Inventors: 泰宏前田
Original assignee: Kyocera Corp
Current assignee: Kyocera Corp
Priority date: 1998-09-30
Filing date: 1998-09-30
Publication date: 2005-07-27
Anticipated expiration: 2018-09-30
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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、異なる２つの周波数帯の送受信を行う受信回路、送信回路、アンテナを含み、アンテナと送信回路又は受信回路との切り換えを行うデュアルバンド対応の高周波回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高周波回路は、デジタル携帯電話などにおいて、送信回路ＴＸとアンテナＡＮＴとの接続および受信回路ＲＸとアンテナＡＮＴとの接続を切り換える高周波スイッチを具備して構成されている。しかも、通信システムの複雑化に伴い、２つの通信システムに対応したデュアルバンド対応が希求されている。
【０００３】
図６は、送信回路ＴＸとアンテナＡＮＴとの接続および受信回路ＲＸとアンテナＡＮＴとの接続を切り換える高周波スイッチ部分の回路図である。
【０００４】
図において、１は送信回路と接続される送信端子であり、２はアンテナが接続されるアンテナ端子であり、３、４は、受信回路と接続される受信端子である。
【０００５】
尚、受信端子３は、通信システムの受信周波数に応じた、例えばハイパスフィルタを介して受信回路に接続されている。受信端子４は、通信システムの受信周波数に応じた、例えばローパスフィルタを介して受信回路に接続される。
【０００６】
送信端子１は、コンデンサ５を介して第１のダイオード６のアノードが接続される。第１のダイオード６のアノードは、コンデンサ１６を介して接地される。
【０００７】
また、第１のダイオード６のアノードとコンデンサ１６との間に、抵抗１３を介してコントロール端子１２を備えている。このコントロール端子１２によって、第１ダイオード６等にかかるバイアス電圧によるＯＮ−ＯＦＦ制御を行う。
【０００８】
また、第１のダイオード６のカソードは、コンデンサ７を介してアンテナ端子２を介してアンテナＡＮＴに接続される。
【０００９】
アンテナＡＮＴに接続されたコンデンサ７には、第１のストリップライン８、コンデンサ９との直列回路を介して、受信端子３に接続される。また、第１及び第２のストリップライン８、１０とコンデンサ１１との直列回路を介して受信端子４に接続される。
【００１０】
また、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点と、グランド電位との間に、コンデンサ１７を介してカソードがグランド側となる第３のダイオード１４のアノードが接続される。また、第３のダイオード１４とコンデンサ１７との間に、第３のダイオード１４のＯＮ−ＯＦＦ制御を行うコントロール端子１８を備えている。
【００１１】
さらに、第２のストリップライン１０とコンデンサ１１との間には、カソードがグランド側となるダイオード１５のアノードが接続される。
【００１２】
尚、図において、第１のストリップライン８の長さは、第１の送信周波数帯域Ｆ₁の波長のλ₁／４に相当し、また、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との合計の長さは、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の波長のλ₂／４の長さに相当している。
【００１３】
この高周波回路において、第１の送信周波数帯域Ｆ₁で送信する場合には、コントロール端子１２、１８に第１〜第３のダイオード６、１４、１５がＯＮとなるように所定電圧信号を与える。
【００１４】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ₂で送信する場合には、コントロール端子１２、１８に第１〜第２のダイオード６、１５がＯＮとなるように、第２のダイオード１４がＯＦＦとなるように所定電圧信号を与える。
【００１５】
第１の送信周波数帯域Ｆ₁の送信においては、送信回路ＴＸからアンテナＡＮＴに送信信号が送信される。この時、第１のストリップライン８の線路長が第１の送信周波数帯域Ｆ₁のλ／４に設定されており、その受信回路側の一端がグランド電位となるため、図２に示すように、第１のストリップライン８はショートスタブとして動作して、第１のストリップライン８から送信回路側をみた時、第１の送信周波数帯域Ｆ₁に対してインピーダンス無限大となる。このため、第１の送信信号は、受信回路には伝達されない。
【００１６】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ_２の送信においては、送信回路ＴＸからアンテナＡＮＴに送信信号が送信される。この時、第３のダイオード１４がＯＦＦとなり、第１及び第２のストリップライン８、１０が１つのストリップラインとして動作する。この場合でも、第１及び第２のストリップライン８、１０が１つのストリップラインの一端がグランド電位となり、第２の送信信号は受信回路に伝達されない。
【００１７】
さらに、受信時においては、コントロール端子１２、１８に第１〜第３のダイオード６、１４、１５をＯＦＦとなるような所定電圧が与えられる。
【００１８】
これにより、第１のダイオード６がＯＦＦであるため、受信信号がアンテナ端子２から送信端子２に伝達されることがない。同時に、第２のダイオード１５及び第３のダイオード１５がＯＦＦ状態であるため、第１のストリップライン８及びストリップライン１０は単なる伝送路として動作することになる。従って、受信信号は、受信端子３、４に導出される。ここで、周波数帯の選別は、受信端子３、４と受信回路との間のフィルタ（図示せず）によって達成される。
【００１９】
例えば第１の受信周波数帯域Ｆ₁（第２の受信周波数帯域Ｆ₂に比較して周波数が高い）を受信する場合には、受信端子３にハイパスフィルタのフィルタを、第２の受信周波数帯域Ｆ₂を受信する場合には、受信端子４にローパスフィルタのフィルタを用いる。尚、両フィルタにおいて、カットオフ周波数は、Ｆ₂とＦ₁との間の周波数にすればよい。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】
上述の回路構成において、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０とを合わせて、第２の送信周波数帯域Ｆ₂に対して、ショートスタブとして動作させる場合、高調成分が発生してしまう。高調波成分においては、第２の周波数Ｆ₂の２倍である２次の高調波成分は、第１の周波数帯域Ｆ₁の近傍又は同一帯域に発生することになり、高周波回路の安定的な動作を妨げるものとなる。この高調成分の発生は、主に第３のダイオード１４である。
【００２１】
第２の送信周波数帯域Ｆ₂においては、第３のダイオード１４はＯＦＦ状態となっている。そして第１のストリップライン６と第２のストリップライン１０と合わせて１つのショートスタブとなるストリップラインを構成している。
【００２２】
ストリップラインの一端がグランドに接地され、ショートスタブとして動作しても、実際には、λ₂／４の位置で全反射をして線路上では定在波が形成され、図４に示すように、ストリップラインの途中（第２のダイオード１４が接続されている部分）で、電圧は零とはならない。従って、例えば第１のストリップライン８の伝送路に電圧が分布し、ＯＦＦ状態の第３のダイオード１４にも電圧が印加されていることになる。
【００２３】
しかも、送信信号の出力は３Ｗ程度の大きな信号レベルで送信する必要があり、ＯＦＦ状態の第３のダイオード１４に非常に大きな電圧がかかることになる。
【００２４】
この電圧によって、第３のダイオード１４のカソード側からコントロール端子１８をＨレベルにしても、このコントロール電圧を大きくしないかぎり第３のダイオードは完全にＯＦＦ状態とすることが困難であり、ダイオードの整流作用を起こし、高調波歪みが発生する。
【００２５】
第３のダイオード１４で発生した高調波歪みは、第１のストリップライン８と、コンデンサ７を介してアンテナ端子２に導出されてしまう。また、コントロール端子１８の電圧は規格で決められており、大きくすることはできない。
【００２６】
以上のように、コントロール端子の電圧は規格で決められている以上、高調波成分の発生が避けられず、高い品質の送信が困難であった。
【００２７】
本発明は上述の問題点に鑑みて案出したものであり、その目的は、高調波成分の発生レベルの高い、送信周波数に対して２次高調波歪みを有効に抑えることができる高周波回路を提供するものである。
【００２８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、２つの送信周波数帯域の送信信号を形成する送信回路、受信回路およびアンテナに接続され、前記送信回路と前記アンテナとの接続および前記受信回路と前記アンテナとの接続の切り換えを行う高周波回路であって、
前記送信回路と前記アンテナとの間に、受信時ＯＦＦ、送信時ＯＮとなる第１のダイオードを配置し、
前記アンテナと前記受信回路との間に、高い送信周波数帯域Ｆ₁の波長λ₁のλ₁／４相当の線路長の第１のストリップラインと、第１のストリップラインと合わされて低い送信周波数帯域Ｆ₂の波長λ₂のλ₂／４相当の線路長に調整された第２のストリップラインを夫々配置し、
前記第２のストリップラインの受信回路側端部とグランド電位との間に、
第１及び第２のストリップラインをショートスタブとして動作させる第２のダイオードを配置し、
前記第１のストリップラインと第２のストリップラインとの接続点とグランド電位との間に、第１のストリップラインをショートスタブとして動作させる第３のダイオードを配置し、
前記第２のダイオードとグランド電位の間に、反共振点が前記送信周波数帯域Ｆ₂の２倍となるように設定されたＬ−Ｃ共振回路を配置して成り、
前記第２の送信信号の送信時の高調波成分を、前記第２のストリップライン、前記第２のダイオード、前記Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランド電位に逃がすようにした高周波回路である。
【００２９】
第２の発明は、さらに第３のダイオードのカソードとアースとの間に、前記第３のダイオードのカソードとアースとの間に、反共振点が前記送信周波数Ｆ₂となる第２のＬ−Ｃ共振回路を配置した高周波回路である。
【００３０】
【作用】
第１の発明では、第１の送信周波数帯域Ｆ₁（波長λ₁）に対しては、第３のダイオードがＯＮとなることから第１のストリップラインはショートスタブとして動作するため、第１の送信信号が受信回路側に流れない。
【００３１】
また、第２の送信周波数帯域Ｆ₂（波長λ₂）に対しては、第３のダイオードがＯＦＦとなり、第２のダイオードがＯＮとなることから、第１のストリップラインと第２のストリップラインとが合わされて、全体のストリップラインがショートスタブとして動作するため、第２の送信信号が受信側に流れない。
【００３２】
そして、この時に発生する第２の送信周波数帯域Ｆ_２の高調波成分Ｆx の波長λx であり、（Ｆx ＝２×Ｆ_２）に関しては、第２のストリップラインの線路長及びＬ−Ｃ共振回路の反共振点の設定により、第２のストリップラインのインピーダンスを小さくして、その成分を第２のストリップライン、Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランドに逃がし、その結果、アンテナに導出されないようにしている。
【００３３】
Ｌ−Ｃ共振回路の反共振点を、高調波成分の周波数に設定するため、共振回路におけるインピーダンスが最大となり、高調波成分の周波数に対しては、第２のストリップラインは、オープンスタブとして動作する。このオープンスタブにおいては、インピーダンスが最小となるため、高調波成分は、第１のストリップラインラインに比較してインピーダンスの低い第２のストリップラインにながれ、Ｌ−Ｃ共振回路を介してグランド電位におちることになる。
【００３４】
従って、第２の周波数帯域Ｆ₂の高調波成分Ｆ_xが第１のストリップラインに流れず、これより、アンテナ端子に流れ込むことが一切なく、高調波成分の歪による送信信号の劣化が一切ない。
【００３５】
結局、第３のダイオードを制御するコントロール端子の電圧を高める必要なく、高調波成分がアンテナに導出されることを有効に防止し、高い品質の送信が可能となる。
【００３６】
また、第２の発明では、第３のダイオードに、反共振点が第２の周波数帯域Ｆ₂に合わせた共振回路が具備されている。
【００３７】
従って、第２の送信周波数帯域Ｆ_２に対して共振回路のインピーダンスが最大となる。従って、第２の送信周波数帯域Ｆ_２に、第１のストリップラインと第２のストリップラインとの接続点から第３のダイオード１４及び共振回路をみた時、分圧回路が形成されることになり、しかも、共振回路のインピーダンスが最大となるため、相対的にダイオードにかかる分圧が小さくなり、その結果、高調波成分の発生を抑制できる。
【００３８】
従って、第１の発明に、第２の発明を付加することで高調波成分を、一層効率的に抑制することができる。
【００３９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の高周波回路を図面に基づいて説明する。
【００４０】
なお従来例と同一の部分については、同じ符号を付してその説明を省略する。
【００４１】
図１に本発明の高周波回路のアンテナ切り換え回路部分に実施例を示す。高周波回路は、図では省略しているがアンテナ、送信回路、受信回路、送信時に送信信号をアンテナに、受信時アンテナで受信した信号を受信回路に与える高周波アンテナ切り換え回路から構成されている。
【００４２】
図において、送信回路から供給される送信信号は、送信端子１を介して、コンデンサ５、第１のダイオード６、コンデンサ７を介してアンテナ端子２に導出されることになる。
【００４３】
また、アンテナから受信された受信信号は、その周波数によって、コンデンサ７、第１のストリップライン８、コンデンサ９を介して受信端子３に導出され、所定特性のフィルタを通じて受信回路に与えられる。また、受信信号は、その周波数によって、コンデンサ７、第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０、コンデンサ１１を介して受信端子４に導出され、所定特性のフィルタを通じて受信回路に与えられる。
【００４４】
また、第１のダイオード６のアノードとグランド電位との間には、コンデンサ１６が配置されており、第１のダイオード６のアノードとコンデンサ１３との間には、抵抗１３を介してコントロール端子１２が配置されている。
【００４５】
また、アンテナ端子２のカップリングのコンデンサ７と受信端子３、４との間において、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点とグランド電位との間には、カソード側がグランド電位となった第３のダイオード１４が配置されている。また、第３のダイオード１４のグランド電位側には、コンデンサ１７、２２及びインダクタンス成分を発生するストリップライン１９とで構成される第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂が形成されている。尚、この第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂中には、第２のコントロール端子１８が配置されている。
【００４６】
また、第２のストリップラインとコンデンサ１１との接続点と、グランド電位との間には、カソード側がグランド電位となる第２のダイオード１５、第３のダイオード１５のカソード側に配置されたＬ−Ｃ共振回路Ｒ₁が接続されている。
【００４７】
尚、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ₁は、コンデンサ２０とインダクタンス成分を発生するストリップライン２１との並列回路となっている。
【００４８】
次に、第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０の線路長、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ₁の回路定数について説明する。
【００４９】
説明にあたり、特に、デュアルバンドの送信周波数で、高い側の周波数帯域の周波数を第１の送信周波数帯域Ｆ₁（波長λ₁）、低い周波数帯域側の周波数を第２の送信周波数帯域Ｆ₂（波長λ₁）とし、また、第２の送信周波数の高調波成分、例えば２倍の高調波成分の周波数をＦ_x（波長λ_x）という。
【００５０】
実際のデュアルバンドの送信周波数としては、第１の送信周波数帯域Ｆ₁は１８００ＭＨｚ、第２の送信周波数帯域Ｆ₂は９００ＭＨｚであり、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の２倍の高調成分の周波数帯域Ｆ_xは１８００ＭＨｚである。
【００５１】
第１のストリップライン８の線路長は、第１の送信周波数帯域Ｆ₁の波長λ₁に対して、λ₁／４相当の長さとなっている。第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との合計した時のストリップライン全体の線路長は、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の波長λ₂に対して、λ₂／４相当の長さとなっている。そして、第２のストリップライン１０単体の線路長は、高調波成分の周波数帯域Ｆ_xの波長λ_x（２倍のＦ₂の波長λ₂／２）に対して、λ_x／４相当の長さとなっている。
【００５２】
また、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ₁は、コンデンサ２０とストリップライン２１の回路定数を設定し、その反共振周波数を高調波成分の周波数帯域Ｆ_xとなるように設定しいる。
【００５３】
尚、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂は、コンデンサ１７、２２、ストリップライン１９で構成されている。そして、この第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂の反共振点は第２の送信周波数帯域Ｆ₂に設定されている。また、第３のダイオード１４とコンデンサ１７とで、直列共振回路が構成され、第３のダイオード１４のＯＮ状態の内部インダクタンス成分とコンデンサ１７とから成る直列共振回路の共振点は、第１の送信周波数帯域Ｆ₁に設定されている。
【００５４】
これにより、第３のダイオード１４のＯＮ状態の内部インダクタンス成分とコンデンサ１７とから成る直列共振回路により、第１の送信周波数帯域Ｆ₁において直列共振回路のインピーダンスが零となり、その結果、第１のストリップライン８は、グランド電位に安定的に接地したショートスタブとして動作する。
【００５５】
また、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂の反共振点を第２の送信周波数帯域Ｆ₂に合わせると、共振回路部分のインピーダンスが大きくなり、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０との接続点から見たとき、第３のダイオード１４にかかる電圧が相対的に小さくなる。この結果、高調波成分の発生を抑制できるようになる。
【００５６】
第１のストリップライン８、第２のストリップライン１０、第１及び第２のストリップラインにおいて、その一端がグランドに接地されている場合に、図２に示すように、ストリップラインはショートスタブとして動作して、ストリップラインの線路長がλ／４に相当する長さの時に、インピーダンスが無限大となる。
【００５７】
その一端が開放状態の場合に、図３に示すように、ストリップラインはオープンスタブとして動作して、ストリップラインの線路長がλ／４に相当する長さの時に、インピーダンスが零となる。
【００５８】
また、Ｌ−Ｃ共振回路において、反共振周波数で、インピーダンスが無限大となる。
【００５９】
次に、第１のダイオード６、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４及び第１のコントロール端子１２、第２のコントロール端子１８について説明する。第１のダイオード６、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４は、例えばＰＩＮ型ダイオードなどが例示できスイッチ機能を有する素子であればよい。
【００６０】
第１のコントロール端子１２は、送受信の切り換えを制御する端子であり、実際には、第１のダイオード６、第２のダイオード１５のＯＮ−ＯＦＦ動作の制御をしている。図では、第１のコントロール端子１２に所定バイアス電圧を与え、第１のダイオード６、第２のダイオード１５の動作を制御している。
【００６１】
図では、第１のダイオード６、第２のダイオード１５が共にＯＮ状態で、送信状態である。尚、第３のダイオード１４は、送信時の第１の送信周波数帯域Ｆ₁、第２の送信周波数帯域Ｆ₂を切り換えるための制御端子であり、例えば、第３のダイオード１４がＯＮ状態で、第１の送信周波数帯域Ｆ₁の送信信号がアンテナ端子２から導出される。また、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態で、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の送信信号がアンテナ端子２から導出される。
【００６２】
例えば、第１の送信周波数帯域Ｆ₁で送信している時には、第３のダイオード１４がＯＮ状態であるため、第１のストリップライン８がショートスタブとして動作し、インピーダンスが無限大となり、第１の送信周波数帯域Ｆ₁が受信側端子３、４に流れることがない。その結果、送信信号はアンテナ端子２に供給されることになる。
【００６３】
例えば、第２の送信周波数帯域Ｆ₂で送信している時には、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態、第２のダイオード１５がＯＮ状態であるため、第１のストリップライン８及び第２のストリップライン１０とが合計されたストリップラインがショートスタブとして動作し、インピーダンスが無限大となり、第２の送信周波数帯域Ｆ₂が受信側端子３、４に流れることがない。その結果、送信信号はアンテナ端子２に供給されることになる。
【００６４】
また、受信時においては、第１乃至第３のダイオード６、１５、１４がＯＦＦ状態である。特に、第１のダイオード６がＯＦＦ状態であるため、アンテナ端子２からの受信信号は、送信端子１には供給されず、その結果、受信回路３、４に供給されることになる。
【００６５】
特に、第２のダイオード１５、第３のダイオード１４がＯＦＦ状態であるため、第１のストリップライン８及び第２のストリップライン１０が、伝送路として動作する。従って、受信信号は、受信端子３及び４に導出されることになる。
【００６６】
デュアルバンド型の受信として、受信周波数の切り換えは、受信端子３、４に接続しているフィルタによって選別される。
【００６７】
即ち、受信端子３で、第１の受信周波数（第２の受信周波数に比較して周波数が高い）を受信する場合には、受信端子３にハイパスフィルタのフィルタを、第２の受信周波数を受信する場合には、受信端子４にローパスフィルタのフィルタをそれぞれ接続しておけばよい。尚、両フィルタにおいて、カットオフ周波数は、両受信周波数の間に設定しておけば、第１の受信周波数、第２の受信周波数を容易に受信して、受信回路に供給することができる。
【００６８】
本発明の構成において、第１の送信周波数帯域Ｆ₁及び第２の送信周波数帯域Ｆ₂に対してストリップラインの長さを切り換える第３のダイオード１４を具備している。
【００６９】
特に、第２の送信周波数帯域Ｆ₂を送信する場合、第１のストリップライン８と第２のストリップライン１０は、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の波長に対してλ₂／４の線路長を有し、受信側には信号は流れないが、受信信号は第３のダイオード１４まではとどき、第３のダイオード１４で高調波歪みを発生させる。
【００７０】
従来で説明したが、ここで発生した周波数帯域Ｆ_xの高調波成分（第２の送信周波数帯域Ｆ₂の２倍の高調波成分である）は従来ではアンテナにそのまま流れていたが、本発明では、高調波成分Ｆ_x（第２の送信周波数の２倍２×Ｆ₂）にあわせて、コンデンサ２０とストリップライン２１で構成されるＬ−Ｃ共振回路Ｒ₁で高インピーダンス化することでストリップ線路１０をオープンスタブとして動作させる。
【００７１】
従って、高調波成分Ｆ_x（第２の送信周波数の２倍２×Ｆ₂）の波長λ_xに対して、第２のストリップライン１０の線路長が波長λ_x／４となっているため、高調波成分Ｆ_xはインピーダンスが零となる。
【００７２】
即ち、第２のダイオード１４で発生した高調波成分Ｆ_xは、第１のストリップライン８よりも、インピーダンスが零である第２のストリップライン１０側にながれ、ＯＮ状態の第２のダイオード１５、Ｌ−Ｃ共振回路を経てグランド電位に流れる。その結果、この高調波成分は、アンテナ端子に到達しにくくなる。
【００７３】
尚、本発明者は、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ₁、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂の有無による高調波による歪を測定した。その結果を、図５に示す。横軸は入力した送信信号の周波数Ｆ₂であり、縦軸はアンテナから測定された高調波成分のレベルである。ここで、ｄＢｃとは、入力信号レベルから高調波成分のレベルを引いたことを表す単位であり、値が大きいほど歪みが良好（高調波成分の小さい）ことを示す。入力レベルは＋３５ｄＢｍ（３Ｗ相当）で一定にしている。
【００７４】
その結果、第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂を具備していない従来の回路では、入力信号周波数９００ＭＨｚでは３５ｄＢｃであったものが、高調波成分の発生を低減するため第２のＬ−Ｃ共振回路Ｒ₂を用いると、約２０ｄＢｃ程度向上し、５５ｄＢｃとなる。さらに高調波成分をグランド電位に逃がすためのＬ−Ｃ共振回路Ｒ₁と併用することで、さらに約３０ｄＢｃ程度向上し、８０〜８５ｄＢｃとなり、高調波成分の歪みが大きく改善されることが理解できる。
【００７５】
尚、Ｌ−Ｃ共振回路Ｒ₁において、コンデンサ２０の容量値によっても、高調波の完全が相違するものであり、このましくは、コンデンサ２０の容量値を２〜６ｐＦに設計すれば、７０ｄＢｃ以上の歪みを改善できる。
【００７６】
上述の実施例では、第１の送信周波数帯域Ｆ１が、第２の送信周波数帯域Ｆ₂の概略２倍であるときに有効であり、仮に、２倍以外の関係におてい、第１のストリップラインや第２のストリップラインに周波数調整用の共振回路を付加して、第１の送信周波数時には、第１のストリップライン（共振回路を含む）をオープンスタブとして、第２の送信周波数時には、第１及び第２のストリップライン（共振回路を含む）をオープンスタブとして利用すればよく、第２のストリップラインのみの線路長を第２の送信信号の周波数の高調波成分の波長の１／４に設定すればよい。
【００７７】
【発明の効果】
以上のように、本発明では、デュアルバンドのアンテナ切り換え回路を含む高周波回路であって、第２のコントロール端子の電圧を向上させることなく、第２の送信周波数の高調波成分を接地に逃がすことが容易となる。
【００７８】
これにより、第２の送信周波数による高調波成分によるスプリアスをアンテナから発生することを抑制することができる。このためにスプリアスレベルを落とすようなローパスフィルタやトラップ回路などをアンテナ端子に取り付ける必要がない。従ってコスト、小型化の面で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の高周波回路の主要部分の回路図である。
【図２】（ａ）はストリップラインがショートスタブとして動作する時のインピーダンス特性図であり、（ｂ）はその基本回路図である。
【図３】（ａ）はストリップラインがオープンスタブとして動作する時のインピーダンス特性図であり、（ｂ）はその基本回路図である。
【図４】ショートスタブとして動作するストリップラインの電圧分布を示す図である。
【図５】本発明の高周波回路と従来の高周波回路における高調波成分の歪みの抑制を示す特性図である。
【図６】従来のアンテナスイッチ回路の回路図である。
【符号の説明】
８・・・・第１ストリップライン
１０・・・第２ストリップライン
１５・・・第２のダイオード
１４・・・第３のダイオード
Ｒ₁・・・Ｌ−Ｃ共振回路
Ｒ₂・・・第２のＬ−Ｃ共振回路[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a dual-band high-frequency circuit that includes a reception circuit, a transmission circuit, and an antenna that perform transmission and reception in two different frequency bands, and that performs switching between the antenna and the transmission circuit or reception circuit.
[0002]
[Prior art]
The high-frequency circuit includes a high-frequency switch that switches connection between the transmission circuit TX and the antenna ANT and connection between the reception circuit RX and the antenna ANT in a digital cellular phone or the like. Moreover, with the complication of the communication system, there is a demand for dual-band support corresponding to two communication systems.
[0003]
FIG. 6 is a circuit diagram of a high-frequency switch portion that switches the connection between the transmission circuit TX and the antenna ANT and the connection between the reception circuit RX and the antenna ANT.
[0004]
In the figure, 1 is a transmission terminal connected to a transmission circuit, 2 is an antenna terminal to which an antenna is connected, and 3 and 4 are reception terminals connected to a reception circuit.
[0005]
The receiving terminal 3 is connected to the receiving circuit via, for example, a high-pass filter corresponding to the receiving frequency of the communication system. The reception terminal 4 is connected to the reception circuit via, for example, a low-pass filter corresponding to the reception frequency of the communication system.
[0006]
The transmission terminal 1 is connected to the anode of the first diode 6 via the capacitor 5. The anode of the first diode 6 is grounded via a capacitor 16.
[0007]
A control terminal 12 is provided between the anode of the first diode 6 and the capacitor 16 via a resistor 13. The control terminal 12 performs ON / OFF control using a bias voltage applied to the first diode 6 and the like.
[0008]
The cathode of the first diode 6 is connected to the antenna ANT via the capacitor 7 and the antenna terminal 2.
[0009]
The capacitor 7 connected to the antenna ANT is connected to the receiving terminal 3 through a series circuit of the first strip line 8 and the capacitor 9. The first and second strip lines 8 and 10 and the capacitor 11 are connected to the receiving terminal 4 through a series circuit.
[0010]
Further, the anode of the third diode 14 whose cathode is the ground side is connected via a capacitor 17 between the connection point of the first strip line 8 and the second strip line 10 and the ground potential. . In addition, a control terminal 18 that performs ON / OFF control of the third diode 14 is provided between the third diode 14 and the capacitor 17.
[0011]
Further, the anode of the diode 15 whose cathode is the ground side is connected between the second strip line 10 and the capacitor 11.
[0012]
In the figure, the length of the first stripline 8 is the first transmission frequency band F. ₁ Λ of wavelength ₁ / 4, and the total length of the first stripline 8 and the second stripline 10 is equal to the second transmission frequency band F ₂ Λ of wavelength ₂ This corresponds to a length of / 4.
[0013]
In this high frequency circuit, the first transmission frequency band F ₁ In the case of transmitting by the above, a predetermined voltage signal is given to the control terminals 12 and 18 so that the first to third diodes 6, 14 and 15 are turned on.
[0014]
The second transmission frequency band F ₂ In the case of transmitting with a signal, a predetermined voltage signal is applied to the control terminals 12 and 18 so that the first and second diodes 6 and 15 are turned on, and the second diode 14 is turned off.
[0015]
First transmission frequency band F ₁ Is transmitted from the transmission circuit TX to the antenna ANT. At this time, the line length of the first strip line 8 is equal to the first transmission frequency band F. ₁ , And one end on the receiving circuit side becomes the ground potential. Therefore, as shown in FIG. 2, the first stripline 8 operates as a short stub, and the first stripline 8 When the transmission circuit side is viewed from the first transmission frequency band F ₁ Impedance becomes infinite. For this reason, the first transmission signal is not transmitted to the reception circuit.
[0016]
The second transmission frequency band F ₂ Is transmitted from the transmission circuit TX to the antenna ANT. At this time, the third diode 14 is turned OFF, and the first and second strip lines 8 and 10 operate as one strip line. Even in this case, one end of one strip line of the first and second strip lines 8 and 10 becomes the ground potential, and the second transmission signal is not transmitted to the reception circuit.
[0017]
Further, at the time of reception, a predetermined voltage is applied to the control terminals 12 and 18 so that the first to third diodes 6, 14 and 15 are turned off.
[0018]
Thereby, since the first diode 6 is OFF, the reception signal is not transmitted from the antenna terminal 2 to the transmission terminal 2. At the same time, since the second diode 15 and the third diode 15 are in the OFF state, the first stripline 8 and the stripline 10 operate as a mere transmission path. Accordingly, the received signal is derived to the receiving terminals 3 and 4. Here, the selection of the frequency band is achieved by a filter (not shown) between the receiving terminals 3 and 4 and the receiving circuit.
[0019]
For example, the first reception frequency band F ₁ (Second reception frequency band F ₂ 2), the high-pass filter is connected to the reception terminal 3, and the second reception frequency band F is received. ₂ Is received, a low-pass filter is used for the receiving terminal 4. In both filters, the cutoff frequency is F ₂ And F ₁ The frequency may be between.
[0020]
[Problems to be solved by the invention]
In the circuit configuration described above, the first stripline 8 and the second stripline 10 are combined to generate the second transmission frequency band F. ₂ On the other hand, when operating as a short stub, harmonic components are generated. In the harmonic component, the second frequency F ₂ Of the second harmonic component, which is twice the first frequency band F ₁ Near the same frequency band or in the same band, which hinders stable operation of the high-frequency circuit. The generation of this harmonic component is mainly the third diode 14.
[0021]
Second transmission frequency band F ₂ In FIG. 3, the third diode 14 is in an OFF state. The first strip line 6 and the second strip line 10 together constitute a strip line that forms one short stub.
[0022]
Even if one end of the stripline is grounded and operates as a short stub, ₂ A total wave is reflected at the position of / 4 and a standing wave is formed on the line. As shown in FIG. 4, the voltage is zero in the middle of the strip line (the portion where the second diode 14 is connected). Must not. Therefore, for example, the voltage is distributed in the transmission path of the first strip line 8, and the voltage is also applied to the third diode 14 in the OFF state.
[0023]
Moreover, the output of the transmission signal needs to be transmitted at a large signal level of about 3 W, and a very large voltage is applied to the third diode 14 in the OFF state.
[0024]
Even if the control terminal 18 is set to the H level from the cathode side of the third diode 14 by this voltage, it is difficult to completely turn off the third diode unless the control voltage is increased. This causes an effect and generates harmonic distortion.
[0025]
The harmonic distortion generated in the third diode 14 is led out to the antenna terminal 2 via the first strip line 8 and the capacitor 7. Further, the voltage of the control terminal 18 is determined by the standard and cannot be increased.
[0026]
As described above, since the voltage at the control terminal is determined by the standard, the generation of harmonic components is inevitable, and high quality transmission is difficult.
[0027]
The present invention has been devised in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a high-frequency circuit capable of effectively suppressing second-order harmonic distortion with respect to a transmission frequency with a high generation level of harmonic components. It is to provide.
[0028]
[Means for Solving the Problems]
The present invention is a high-frequency circuit that is connected to a transmission circuit, a reception circuit, and an antenna that form transmission signals in two transmission frequency bands, and that switches the connection between the transmission circuit and the antenna and the connection between the reception circuit and the antenna. A circuit,
Between the transmission circuit and the antenna, a first diode that is OFF at the time of reception and ON at the time of transmission is disposed,
A high transmission frequency band F between the antenna and the receiving circuit. ₁ Wavelength λ ₁ Λ ₁ / 4 of the first stripline having a line length equivalent to / 4 and the low transmission frequency band F combined with the first stripline ₂ Wavelength λ ₂ Λ ₂ The second strip line adjusted to the line length equivalent to / 4 is arranged respectively.
Between the receiving circuit side end of the second stripline and the ground potential,
Arranging a second diode for operating the first and second striplines as a short stub;
A third diode for operating the first stripline as a short stub is disposed between a connection point between the first stripline and the second stripline and a ground potential;
Between the second diode and the ground potential, an antiresonance point is the transmission frequency band F. ₂ An L-C resonant circuit set to be twice that of
The high-frequency circuit is configured to allow a harmonic component during transmission of the second transmission signal to escape to a ground potential via the second stripline, the second diode, and the L-C resonance circuit.
[0029]
In the second invention, an antiresonance point is further provided between the cathode of the third diode and the ground, and between the cathode of the third diode and the ground, and the transmission frequency F ₂ This is a high frequency circuit in which a second L-C resonance circuit is arranged.
[0030]
[Action]
In the first invention, the first transmission frequency band F ₁ (Wavelength λ ₁ ), Since the third diode is turned on, the first strip line operates as a short stub, and thus the first transmission signal does not flow to the receiving circuit side.
[0031]
The second transmission frequency band F ₂ (Wavelength λ ₂ ), The third diode is turned OFF and the second diode is turned ON. Therefore, the first strip line and the second strip line are combined, and the entire strip line operates as a short stub. Therefore, the second transmission signal does not flow to the receiving side.
[0032]
Then, the second transmission frequency band F generated at this time ₂ Is the wavelength λx of the harmonic component Fx, and (Fx = 2 × F ₂ )), The impedance of the second strip line is reduced by setting the line length of the second strip line and the anti-resonance point of the L-C resonance circuit, and the component is reduced to the second strip line, L-C. It escapes to the ground through the resonance circuit, and as a result, it is not led out to the antenna.
[0033]
Since the anti-resonance point of the LC resonance circuit is set to the frequency of the harmonic component, the impedance in the resonance circuit is maximized, and the second stripline operates as an open stub for the frequency of the harmonic component. To do. In this open stub, since the impedance is minimized, the harmonic component flows to the second strip line having a lower impedance than the first strip line, and is connected to the ground potential via the L-C resonance circuit. It will fall.
[0034]
Therefore, the second frequency band F ₂ Harmonic component F _x Does not flow into the first strip line, and therefore does not flow into the antenna terminal at all, and there is no deterioration of the transmission signal due to distortion of harmonic components.
[0035]
As a result, it is possible to effectively prevent the harmonic component from being led out to the antenna without increasing the voltage of the control terminal for controlling the third diode, and high quality transmission is possible.
[0036]
In the second invention, the antiresonance point is in the second frequency band F in the third diode. ₂ A resonance circuit adapted to the above is provided.
[0037]
Therefore, the second transmission frequency band F ₂ In contrast, the impedance of the resonant circuit is maximized. Therefore, the second transmission frequency band F ₂ In addition, when the third diode 14 and the resonant circuit are viewed from the connection point between the first strip line and the second strip line, a voltage dividing circuit is formed, and the impedance of the resonant circuit is maximized. Therefore, the partial pressure applied to the diode is relatively reduced, and as a result, generation of harmonic components can be suppressed.
[0038]
Therefore, the harmonic component can be more efficiently suppressed by adding the second invention to the first invention.
[0039]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The high-frequency circuit of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0040]
In addition, about the part same as a prior art example, the same code | symbol is attached | subjected and the description is abbreviate | omitted.
[0041]
FIG. 1 shows an embodiment of the antenna switching circuit portion of the high-frequency circuit of the present invention. Although not shown in the drawing, the high-frequency circuit is composed of an antenna, a transmission circuit, a reception circuit, and a high-frequency antenna switching circuit that gives a transmission signal to the antenna at the time of transmission and a signal received by the antenna at the time of reception to the reception circuit.
[0042]
In the figure, the transmission signal supplied from the transmission circuit is led to the antenna terminal 2 via the transmission terminal 1 via the capacitor 5, the first diode 6 and the capacitor 7.
[0043]
Also, the received signal received from the antenna is derived to the receiving terminal 3 through the capacitor 7, the first strip line 8, and the capacitor 9 depending on the frequency, and is given to the receiving circuit through a filter having a predetermined characteristic. Also, the received signal is derived to the receiving terminal 4 through the capacitor 7, the first strip line 8, the second strip line 10, and the capacitor 11 according to the frequency, and is given to the receiving circuit through a filter having a predetermined characteristic.
[0044]
Further, a capacitor 16 is disposed between the anode of the first diode 6 and the ground potential, and the control terminal 12 is interposed between the anode of the first diode 6 and the capacitor 13 via the resistor 13. Is arranged.
[0045]
Also, between the coupling capacitor 7 of the antenna terminal 2 and the receiving terminals 3 and 4, the cathode side is between the connection point of the first strip line 8 and the second strip line 10 and the ground potential. A third diode 14 having a ground potential is disposed. Further, on the ground potential side of the third diode 14, a second L-C resonance circuit R constituted by capacitors 17 and 22 and a strip line 19 that generates an inductance component. ₂ Is formed. The second L-C resonance circuit R ₂ A second control terminal 18 is disposed therein.
[0046]
Further, between the connection point of the second strip line and the capacitor 11 and the ground potential, the second diode 15 whose cathode side becomes the ground potential, and the L− disposed on the cathode side of the third diode 15. C resonant circuit R ₁ Is connected.
[0047]
Note that the LC resonance circuit R ₁ Is a parallel circuit of a capacitor 20 and a strip line 21 that generates an inductance component.
[0048]
Next, the line lengths of the first strip line 8 and the second strip line 10, the L-C resonance circuit R ₁ The circuit constants will be described.
[0049]
In the description, in particular, in the dual-band transmission frequency, the frequency of the higher frequency band is changed to the first transmission frequency band F. ₁ (Wavelength λ ₁ ), The lower frequency band side frequency is changed to the second transmission frequency band F. ₂ (Wavelength λ ₁ ), And the harmonic component of the second transmission frequency, for example, the frequency of the double harmonic component is F _x (Wavelength λ _x ).
[0050]
As an actual dual-band transmission frequency, the first transmission frequency band F ₁ Is 1800 MHz, the second transmission frequency band F ₂ Is 900 MHz and the second transmission frequency band F ₂ Frequency band F of harmonic component twice _x Is 1800 MHz.
[0051]
The line length of the first stripline 8 is the first transmission frequency band F ₁ Wavelength λ ₁ For λ ₁ The length is equivalent to / 4. The line length of the entire strip line when the first strip line 8 and the second strip line 10 are summed is the second transmission frequency band F. ₂ Wavelength λ ₂ For λ ₂ The length is equivalent to / 4. The line length of the second strip line 10 alone is the frequency band F of the harmonic component. _x Wavelength λ _x (Double F ₂ Wavelength λ ₂ / 2) for λ _x The length is equivalent to / 4.
[0052]
In addition, the LC resonance circuit R ₁ Sets the circuit constants of the capacitor 20 and the strip line 21 and sets the antiresonance frequency to the frequency band F of the harmonic component. _x Is set to be.
[0053]
The second L-C resonance circuit R ₂ Is composed of capacitors 17 and 22 and a strip line 19. And this second L-C resonance circuit R ₂ The anti-resonance point of the second transmission frequency band F ₂ Is set to The third diode 14 and the capacitor 17 form a series resonance circuit, and the resonance point of the series resonance circuit including the ON-state internal inductance component of the third diode 14 and the capacitor 17 is the first transmission point. Frequency band F ₁ Is set to
[0054]
Thus, the first transmission frequency band F is obtained by the series resonance circuit including the internal inductance component of the third diode 14 in the ON state and the capacitor 17. ₁ As a result, the impedance of the series resonant circuit becomes zero, and as a result, the first strip line 8 operates as a short stub that is stably grounded to the ground potential.
[0055]
The second L-C resonance circuit R ₂ The anti-resonance point of the second transmission frequency band F ₂ , The impedance of the resonant circuit portion increases, and when viewed from the connection point between the first stripline 8 and the second stripline 10, the voltage applied to the third diode 14 becomes relatively small. As a result, generation of harmonic components can be suppressed.
[0056]
When one end of each of the first strip line 8, the second strip line 10, the first strip line, and the second strip line is grounded, the strip line operates as a short stub as shown in FIG. When the strip line has a length corresponding to λ / 4, the impedance becomes infinite.
[0057]
When one end is open, the stripline operates as an open stub as shown in FIG. 3, and the impedance becomes zero when the stripline has a length corresponding to λ / 4.
[0058]
In the LC resonance circuit, the impedance becomes infinite at the antiresonance frequency.
[0059]
Next, the first diode 6, the second diode 15, the third diode 14, the first control terminal 12, and the second control terminal 18 will be described. The first diode 6, the second diode 15, and the third diode 14 may be, for example, a PIN diode, and may be any element having a switch function.
[0060]
The first control terminal 12 is a terminal that controls switching between transmission and reception, and actually controls the ON / OFF operation of the first diode 6 and the second diode 15. In the figure, a predetermined bias voltage is applied to the first control terminal 12 to control the operations of the first diode 6 and the second diode 15.
[0061]
In the figure, both the first diode 6 and the second diode 15 are in the ON state and are in the transmitting state. The third diode 14 has a first transmission frequency band F during transmission. ₁ , Second transmission frequency band F ₂ For example, when the third diode 14 is in the ON state, the first transmission frequency band F is switched. ₁ Are transmitted from the antenna terminal 2. In addition, when the third diode 14 is in the OFF state, the second transmission frequency band F ₂ Are transmitted from the antenna terminal 2.
[0062]
For example, the first transmission frequency band F ₁ Since the third diode 14 is in the ON state during transmission, the first stripline 8 operates as a short stub, the impedance becomes infinite, and the first transmission frequency band F ₁ Does not flow to the receiving side terminals 3 and 4. As a result, the transmission signal is supplied to the antenna terminal 2.
[0063]
For example, the second transmission frequency band F ₂ Since the third diode 14 is in the OFF state and the second diode 15 is in the ON state, the strip line that is the sum of the first strip line 8 and the second strip line 10 is short-circuited. Operates as a stub, the impedance becomes infinite, and the second transmission frequency band F ₂ Does not flow to the receiving side terminals 3 and 4. As a result, the transmission signal is supplied to the antenna terminal 2.
[0064]
At the time of reception, the first to third diodes 6, 15, and 14 are in the OFF state. In particular, since the first diode 6 is in the OFF state, the reception signal from the antenna terminal 2 is not supplied to the transmission terminal 1 and, as a result, is supplied to the reception circuits 3 and 4.
[0065]
In particular, since the second diode 15 and the third diode 14 are in the OFF state, the first strip line 8 and the second strip line 10 operate as a transmission line. Therefore, the reception signal is derived to the reception terminals 3 and 4.
[0066]
As dual band type reception, switching of the reception frequency is selected by a filter connected to the reception terminals 3 and 4.
[0067]
That is, when the receiving terminal 3 receives the first receiving frequency (the frequency is higher than the second receiving frequency), the receiving terminal 3 receives the high-pass filter and the second receiving frequency. In this case, a low-pass filter may be connected to the receiving terminal 4. In both filters, if the cutoff frequency is set between both reception frequencies, the first reception frequency and the second reception frequency can be easily received and supplied to the reception circuit.
[0068]
In the configuration of the present invention, the first transmission frequency band F ₁ And the second transmission frequency band F ₂ In contrast, a third diode 14 for switching the length of the strip line is provided.
[0069]
In particular, the second transmission frequency band F ₂ , The first stripline 8 and the second stripline 10 are connected to the second transmission frequency band F. ₂ Λ for the wavelength of ₂ Although the line length is / 4 and no signal flows on the receiving side, the received signal reaches the third diode 14 and generates harmonic distortion in the third diode 14.
[0070]
As described above, the frequency band F generated here _x Harmonic component (second transmission frequency band F ₂ In the past, in the present invention, the harmonic component F is higher than the harmonic component F). _x (Twice the second transmission frequency 2 × F ₂ ), And an LC resonance circuit R composed of a capacitor 20 and a strip line 21. ₁ Thus, the strip line 10 is operated as an open stub by increasing the impedance.
[0071]
Therefore, the harmonic component F _x (Twice the second transmission frequency 2 × F ₂ ) Wavelength λ _x In contrast, the line length of the second stripline 10 is the wavelength λ _x / 4, so harmonic component F _x Has zero impedance.
[0072]
That is, the harmonic component F generated by the second diode 14 _x Flows to the second strip line 10 side where the impedance is zero from the first strip line 8, and flows to the ground potential through the second diode 15 in the ON state and the L-C resonance circuit. As a result, this harmonic component is difficult to reach the antenna terminal.
[0073]
Note that the present inventor has disclosed an L-C resonance circuit R. ₁ , Second L-C resonance circuit R ₂ Distortion due to harmonics due to the presence or absence of was measured. The result is shown in FIG. The horizontal axis is the frequency F of the input transmission signal. ₂ The vertical axis represents the level of the harmonic component measured from the antenna. Here, dBc is a unit indicating that the level of the harmonic component is subtracted from the input signal level, and the larger the value, the better the distortion (the smaller the harmonic component). The input level is kept constant at +35 dBm (equivalent to 3 W).
[0074]
As a result, the second L-C resonance circuit R ₂ In the conventional circuit that does not include the second L-C resonance circuit R, which is 35 dBc at an input signal frequency of 900 MHz, the generation of harmonic components is reduced. ₂ Is improved by about 20 dBc to 55 dBc. Furthermore, an L-C resonance circuit R for releasing harmonic components to the ground potential ₁ It can be understood that when used together, the distortion is further improved by about 30 dBc to 80 to 85 dBc, and the distortion of the harmonic component is greatly improved.
[0075]
Note that the LC resonance circuit R ₁ However, the completeness of the harmonics also differs depending on the capacitance value of the capacitor 20, and preferably, if the capacitance value of the capacitor 20 is designed to be 2 to 6 pF, distortion of 70 dBc or more can be improved.
[0076]
In the above-described embodiment, the first transmission frequency band F1 is the second transmission frequency band F1. ₂ It is effective when the frequency is approximately twice that of the first transmission line. If the relationship is other than twice, a resonance circuit for frequency adjustment is added to the first stripline or the second stripline, and the first transmission is performed. At the time of frequency, the first strip line (including the resonance circuit) may be used as an open stub, and at the second transmission frequency, the first and second strip lines (including the resonance circuit) may be used as the open stub. The line length of only the two strip lines may be set to ¼ of the wavelength of the harmonic component of the frequency of the second transmission signal.
[0077]
【The invention's effect】
As described above, the present invention is a high-frequency circuit including a dual-band antenna switching circuit, and allows the harmonic component of the second transmission frequency to escape to ground without improving the voltage of the second control terminal. Becomes easy.
[0078]
Thereby, it can suppress that the spurious by the harmonic component by a 2nd transmission frequency generate | occur | produces from an antenna. For this reason, it is not necessary to attach a low-pass filter, a trap circuit, or the like that lowers the spurious level to the antenna terminal. Therefore, it is advantageous in terms of cost and size reduction.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram of a main part of a high-frequency circuit according to the present invention.
FIG. 2A is an impedance characteristic diagram when a strip line operates as a short stub, and FIG. 2B is a basic circuit diagram thereof.
FIG. 3A is an impedance characteristic diagram when the strip line operates as an open stub, and FIG. 3B is a basic circuit diagram thereof.
FIG. 4 is a diagram illustrating a voltage distribution of a strip line that operates as a short stub.
FIG. 5 is a characteristic diagram showing suppression of distortion of harmonic components in the high-frequency circuit of the present invention and the conventional high-frequency circuit.
FIG. 6 is a circuit diagram of a conventional antenna switch circuit.
[Explanation of symbols]
8 ... 1st stripline
10 ... Second strip line
15 ... second diode
14 ... Third diode
R ₁ ... LC resonance circuit
R ₂ ... Second LC resonance circuit

Claims

A high-frequency circuit that is connected to a transmission circuit, a reception circuit, and an antenna that form transmission signals in two transmission frequency bands, and that switches connection between the transmission circuit and the antenna and connection between the reception circuit and the antenna. ,
Between the transmission circuit and the antenna, a first diode that is OFF at the time of reception and ON at the time of transmission is disposed,
Overall the between the antenna and the receiver circuit, a first strip line of high transmission frequency band F lambda _1/4 equivalent line length of the wavelength lambda ₁ of _1, the sum and the line length of the first strip line a second strip line each disposed line length is lower transmit frequency band F ₂ wavelength lambda ₂ of lambda _2/4-phase equivalent to adjust the line length,
A second diode for operating the first and second strip lines as a short stub is disposed between the receiving circuit side end of the second strip line and the ground potential;
A third diode for operating the first stripline as a short stub is disposed between a connection point between the first stripline and the second stripline and a ground potential;
Between the second diode and the ground potential, an LC resonance circuit having an anti-resonance point set to be twice the transmission frequency band F ₂ is arranged,
The harmonic component at the time of transmission of the transmission signal in the transmission frequency band F ₂ is released to the ground potential via the second stripline, the second diode, and the L-C resonance circuit. A high-frequency circuit.

_2. The high frequency circuit according to claim 1, wherein an L-C resonance circuit having an antiresonance point at the transmission frequency F2 is disposed between the cathode of the third diode and the ground.