JP3626522B2

JP3626522B2 - Real-image magnification finder

Info

Publication number: JP3626522B2
Application number: JP01172095A
Authority: JP
Inventors: 哲也阿部; 幸生蓮下; 孝之伊藤
Original assignee: ペンタックス株式会社
Priority date: 1994-02-04
Filing date: 1995-01-27
Publication date: 2005-03-09
Anticipated expiration: 2020-03-09
Also published as: JPH07261246A

Description

【０００１】
【技術分野】
本発明は、コンパクトカメラ用等に使用される実像式変倍ファインダーに関し、特にその広角化、高変倍化及び小型化に関する。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】
コンパクトカメラ用の実像式変倍ファインダーの対物レンズ系は、広角端の半画角が３０°以下と小さく、また、変倍比も２倍程度と小さいものが多い。従来の対物レンズ系で、広角化と高変倍化を同時に達成しようとすると、特に歪曲収差、色収差の補正が困難で、これらの収差を補正しようとすると、対物レンズ系の前玉径やレンズ全長が増大し、小型化が困難であった。現在、対物レンズ系の半画角が３０°を越え、同時に３倍程度の高変倍比を有し、かつ小型の実像式変倍ファインダーを得ることが課題となっている。
【０００３】
【発明の目的】
本発明は、この課題に対して、対物レンズ系のレンズ構成を工夫することによって、広角端の半画角が３０°を越え、かつ変倍比も３倍という高変倍の実像式変倍ファインダーの小型化を目的とする。
【０００４】
【発明の概要】
本発明の実像式変倍ファインダーは、物体側から順に、対物レンズ系と；対物レンズ系による物体像を接眼レンズ系に導くためのコンデンサーレンズと；接眼レンズ系と；を備え、さらに正立光学系を備えた実像式ファインダーにおいて、対物レンズ系を、物体側より順に、負の第１レンズ群と正の第２レンズ群の２つのレンズ群から構成するとともに、この２つのレンズ群を移動して変倍し、この正の第２レンズ群は、物体側より順に、負レンズと正レンズの２枚のレンズから構成し、さらに次の条件式（１）ないし（４）を満足することを特徴としている。
（１）２．５＜ｆ_Ｅ／ｆ_Ｓ＜４．０
（２）−０．７＜ｆ_Ｓ／ｆ_１＜−０．３（ｆ_１＜０）
（３）０．４＜ｆ_Ｓ／ｆ_２＜０．８
（４）−０．３＜ｆ_Ｓ／ｆ_２−１＜−０．０５（ｆ_２−１＜０）
但し、
ｆ_Ｅ：接眼レンズ系の焦点距離、
ｆ_Ｓ：広角端における対物レンズ系からコンデンサーレンズまでの合成焦点距離、
ｆ_１：対物レンズ系の第１レンズ群の焦点距離、
ｆ_２：対物レンズ系の第２レンズ群の焦点距離、
ｆ_２−１：対物レンズ系の第２レンズ群中の負レンズの焦点距離、
である。
【０００５】
対物レンズ系の負の第１レンズ群は、例えば１枚の両凹の非球面負レンズから構成することができる。この両凹負レンズは、次の条件式（５）ないし（７）を満足することが好ましい。
（５）０．００５＜（△Ｘ_１ −△Ｘ_２）／ｆ_Ｓ
（６）０．３＜ｆ_Ｓ／ｒ_１−２＜０．９
（７）−０．６５＜ｒ_１−２／ｒ_１−１＜−０．１５（ｒ_１−１＜０）
但し、
△Ｘ_１：両凹負レンズの１面の最大有効径における非球面量、
△Ｘ_２：両凹負レンズの２面の最大有効径における非球面量、
ｒ_１−１：両凹負レンズの１面の近軸曲率半径、
ｒ_１−２：両凹負レンズの２面の近軸曲率半径、
である。
【０００６】
また、対物レンズ系の正の第２レンズ群は、次の条件式（８）を満足することが好ましい。
（８）１５＜ν_２Ｐ−ν_２Ｎ
但し、
ν_２Ｐ：第２レンズ群中の正レンズのｄ線のアッベ数、
ν_２Ｎ：第２レンズ群中の負レンズのｄ線のアッベ数、
である。
【０００７】
本発明の実像式変倍ファインダーは、像面湾曲をより良好に補正するために、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間に、正の焦点距離の像面湾曲補正レンズを配置することが好ましい。そして像面湾曲補正用レンズは、少なくともその一面が非球面の非球面レンズから構成すると、さらに良好に像面湾曲が補正できる。
【０００８】
正立光学系は、４面の反射面を要するが、小型化を図るために、この４つの反射面のうちの１つは、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間に配設することが好ましい。
【０００９】
あるいは、像面湾曲補正レンズを設ける場合には、この４つの反射面のうちの１つは、対物レンズ系と像面湾曲補正レンズの間に配設することが好ましい。
【００１０】
【発明の実施例】
実像式変倍ファインダーの対物レンズ系を広角化するには、物体側より順に、負、正の２つのレンズ群よりなる、いわゆるレトロフォーカスタイプのズーム方式がよい。そして、広角端の半画角が３０°を超え、変倍比を３倍と大きくし、かつ前玉径を小型にしながら、歪曲収差及び色収差を補正するためには、対物レンズ系の正の第２レンズ群を物体側より順に負レンズと正レンズで構成するのがよい。
【００１１】
こうすれば、負の第１レンズ群を単に１枚のレンズで構成しても、歪曲収差の補正が容易となり、前玉径の小型化が達成できる。また、第２レンズ群は、２枚のレンズから構成されているので、パワーを大きくしても色消し可能となり、高変倍でありながら、レンズ全長の小型化と色消しも同時に達成できる。
【００１２】
条件式（１）は、接眼レンズ系に対する対物レンズ系のパワーの比に関する。広角化を達成するには、対物レンズ系のパワーを大きく（焦点距離を小さく）しなければならない。この条件式の下限を越えると、対物レンズ系の焦点距離が大きくなり、３０゜以上の半画角を目的とする本発明では前玉径が大きくなり、小型化が達成できない。上限を越えると、逆に対物レンズ系の焦点距離が小さくなり、角倍率（≒条件式（１）の逆数）が小さくなり過ぎて、物体が小さく見えてしまうので、ファインダーとして好ましくない。
【００１３】
条件式（２）、（３）は、対物レンズ系の第１、第２レンズ群のパワー配置に関する。条件式（２）の上限あるいは条件式（３）に下限を越えると、各レンズ群のパワーが小さくなり、変倍比を３倍以上とするには、第１、第２レンズ群間隔を大きくしなければならなず、前玉径及びレンズ全長の増大を招く。条件式（２）の下限あるいは条件式（３）の上限を越えると、小型化には有利だが、収差補正が困難となる。
【００１４】
条件式（４）は、本発明の最も特徴とする対物レンズ系の第２レンズ群のレンズ構成に関するものである。前述したように、条件式（３）を満足するパワーの大きい第２レンズ群は、色消しのためにも、正レンズと負レンズの２枚が必要であるが、歪曲収差を補正するには、その順番は、物体側から負、正の順にするのがよい。この順番にすることにより、対物系で発生する歪曲収差の短焦点側から長焦点側までの変化を小さくできる。この条件式の上限を越えると、第２レンズ群の物体側の負レンズのパワーが小さくなり、歪曲収差の補正が不足するだけでなく、変倍に伴う色収差の変化が大きくなる。下限を越えると、パワーが大となり、球面収差、コマ収差が補正過剰となり、高次の収差も発生する。
【００１５】
条件式（５）は、対物レンズ系の負の第１レンズ群に関する。前玉径を小さくするには、第１レンズ群を単に１枚の負レンズで構成するのがよいが、１枚のレンズで収差を補正するには、両面を非球面としなければならない。このとき、歪曲収差を補正するには、その非球面形状を、周辺における負のパワーが、近軸球面で決まる形状より、条件式（５）を満足して小さくなるように設定するのがよい。また、条件式（２）に示すような負の大きなパワーを単に１枚の負レンズに持たせるには、条件式（６）及び（７）を満足する両凹の形状がよい。この２つの式の上限を越えると、凹の第２面の曲率が非常に大きく（曲率半径が小さく）なり、望遠側の球面収差が補正過剰となり、高次の収差も発生する。逆に下限を越えると、第１レンズ群の負のパワーの条件である条件式（２）を満足させるために、凹の第１面の曲率が大となり、歪曲収差の補正が困難となる。
【００１６】
条件式（８）は、第２レンズ群の色消しの条件である。変倍比が大の時、変倍機能を有する第２レンズ群は、条件式（８）の下限以上のアッベ数の差を有する正レンズと負レンズの組み合わせがよい。
【００１７】
本発明の実像式変倍ファインダーにおいては、像面湾曲をより良好に補正するために、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間に、正の焦点距離の像面湾曲補正レンズを配置することができる。この像面湾曲補正用レンズは、像面湾曲を補正する役割はもちろん、接眼レンズ系に光を導くコンデンサーレンズの役目の一部を負担することができる。さらに、少なくともその一面を非球面とすれば、非点収差、像面湾曲の補正も容易になる。
【００１８】
また、実像式変倍ファインダーは、対物レンズ系による物体像を反転するための正立光学系を備えている。この正立光学系は、物体像の上下左右を反転するために、４つの反射面を要するが、本発明は、小型化を図るために、この４つの反射面のうちの１つを、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間（像面湾曲補正レンズがあるときには対物レンズ系と像面湾曲補正レンズの間）に配設している。接眼レンズ系の焦点距離は一般的に対物レンズ系の焦点距離より大きいので、反射面の一つを対物光学系とコンデンサーレンズの間（像面湾曲補正レンズがあるときには対物レンズ系と像面湾曲補正レンズの間）に配置することにより、ファインダー全体をバランスよく小型化することができる。すなわち、対物レンズ系の結像位置より後で４回すべて反射させるためには、接眼レンズ系の焦点距離を大きくしなければならず、角倍率が小さくなり、ファインダーとして好ましくない。本発明のように、対物レンズ系の結像位置を基準としてその前で１回反射させるのが角倍率を大きくするのに有利である。すなわち、具体的には、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間、または像面湾曲補正レンズがあるときには対物レンズ系と像面湾曲補正レンズの間である。但し、対物レンズ系とコンデンサーレンズの間に反射系を入れるためには、広角端における対物レンズ系のバックフォーカスを焦点距離に比べて大きくすることが必要になる。このためにも、また、広角端の湾曲収差を補正するためにも、対物レンズ系は物体側から順に、負の第１レンズ群と正の第２レンズ群からなるレトロフォーカスタイプがよく、かつ、正の第２レンズ群も物体側から負レンズ、正レンズの順がよい。
対物レンズ系による結像位置は、コンデンサーレンズの第２面（像側の面）上、またはその近傍とすることが好ましい。
【００１９】
次に具体的な数値実施例について説明する。実施例１ないし４のうち、実施例１と実施例２は、第１レンズ群１Ｇと、第２レンズ群２Ｇからなる対物レンズ系と、プリズムＰとの間に、像面湾曲補正レンズ（フィールドフラットナー）ＦＦと、コンデンサーレンズＣＯを配している。プリズムＰの後には、接眼レンズ群Ｅが位置している。実施例３と実施例４では、像面湾曲補正レンズは、設けられていない。正立光学系の３つの反射面は、プリズムＰに備えられ、残りの１つの反射面Ｍは、対物レンズ系と像面湾曲補正レンズＦＦとの間（第１、第２実施例）、または対物レンズ系とコンデンサーレンズＣＯとの間（実施例３、４）に備えられている。
【００２０】
全ての実施例おいて、物体側と眼側にはそれぞれ、平行平面板からなるカバーガラスＣ１、Ｃ２が位置している。面１と２は前方のカバーガラスＣ１であり、面１７と１８（実施例１、２）または面１５と１６（実施例３、４）は後方のカバーガラスでＣ２である。後方のカバーガラスＣ２の第２面より１２．０ｍｍの位置にアイポイントＥＰが位置している。全ての実施例において、対物レンズ系による実像は、コンデンサーレンズＣＯの第２面（像側の面）上、またはその近傍に結像される。
【００２１】
［実施例１］
図１ないし図４は、本発明の実像式変倍ファインダーの第１の実施例を示すもので、図１及び図２は広角端におけるレンズ構成図と諸収差図、図３及び図４は望遠端におけるレンズ構成図と諸収差図である。
【００２２】
このレンズ系の具体的数値データを表１に示す。ｄ線、ｇ線、Ｃ線は、それぞれの波長における、球面収差によって示される色収差と倍率色収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナルを示している。
【００２３】
表および図面中、Ｗは実視角（゜）、Ｄｐは視度（ディオプタ−）、Ｍはファインダ倍率、Ｅ．Ｒ．はアイリング径を表す。Ｒは曲率半径、Ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎｄはｄ線の屈折率、νｄはｄ線のアッベ数を示す。
【００２４】
【表１】

【００２５】
［実施例２］
図５ないし図８は、本発明の実像式変倍ファインダーの第２の実施例を示すもので、図５と図６は広角端におけるレンズ構成図と諸収差図、図７と図８は望遠端におけるレンズ構成図と諸収差図である。このレンズ系の具体的数値データを表２に示す。
【００２６】
【表２】

【００２７】
［実施例３］
図９ないし図１２は、本発明の実像式変倍ファインダーの第３の実施例を示すもので、図９と図１０は広角端におけるレンズ構成図と諸収差図、図１１と図１２は望遠端におけるレンズ構成図と諸収差図である。このレンズ系の具体的数値データを表３に示す。
【００２８】
【表３】

【００２９】
［実施例４］
図１３ないし図１６は、本発明の実像式変倍ファインダーの第４の実施例を示すもので、図１３と図１４は広角端におけるレンズ構成図と諸収差図、図１５と図１６は望遠端におけるレンズ構成図と諸収差図である。このレンズ系の具体的数値データを表４に示す。
【００３０】
【表４】

【００３１】
表５に、各条件式（１）ないし（８）の数値を、各実施例について示す。
【表５】

【００３２】
表５から明らかなように、実施例１ないし実施例４の各数値は、条件式（１）ないし（８）を満足している。また本発明の実像式変倍ファインダーは、諸収差図に示すように、低倍時、高倍時ともに諸収差がよく補正されている。
【００３３】
【発明の効果】
本発明の実像式変倍ファインダーによれば、広角端の半画角が３０°を越え、かつ３倍という高変倍比でありながら小型の実像式変倍ファインダーが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による実像式変倍ファインダーの第１の実施例の広角端におけるレンズ構成図である。
【図２】図１のレンズ系の諸収差図である。
【図３】本発明による実像式変倍ファインダーの第１の実施例の望遠端におけるレンズ構成図である。
【図４】図３のレンズ系の諸収差図である。
【図５】本発明による実像式変倍ファインダーの第２の実施例の広角端におけるレンズ構成図である。
【図６】図５のレンズ系の諸収差図である。
【図７】本発明による実像式変倍ファインダーの第２の実施例の望遠端におけるレンズ構成図である。
【図８】図７のレンズ系の諸収差図である。
【図９】本発明による実像式変倍ファインダーの第３の実施例の広角端におけるレンズ構成図である。
【図１０】図９のレンズ系の諸収差図である。
【図１１】本発明の実像式変倍ファインダーの第３の実施例の望遠端におけるレンズ構成図である。
【図１２】図１１のレンズ系の諸収差図である。
【図１３】本発明による実像式変倍ファインダーの第４の実施例の広角端におけるレンズ構成図である。
【図１４】図１３のレンズ系の諸収差図である。
【図１５】本発明の実像式変倍ファインダーの第４の実施例の望遠端におけるレンズ構成図である。
【図１６】図１５のレンズ系の諸収差図である。
【符号の説明】
１Ｇ：第１レンズ群（対物レンズ系）
２Ｇ：第２レンズ群（対物レンズ系）
ＦＦ：フィールドフラットナー群
ＣＯ：コンデンサーレンズ群
Ｅ：接眼レンズ群
ＥＰ：アイポイント[0001]
【Technical field】
The present invention relates to a real image type variable magnification finder used for a compact camera and the like, and more particularly to widening, high magnification and miniaturization thereof.
[0002]
[Prior art and its problems]
Many objective lens systems of a real image type zoom finder for compact cameras have a small half angle of view at the wide-angle end of 30 ° or less and a zoom ratio as small as about two times. If you try to achieve wide angle and high zoom ratio at the same time with the conventional objective lens system, it is difficult to correct distortion and chromatic aberration. If you try to correct these aberrations, the front lens diameter and lens of the objective lens system The overall length has increased, making it difficult to reduce the size. Currently, there is a problem to obtain a small real image type zoom finder having a half zoom angle of the objective lens system exceeding 30 ° and simultaneously having a high zoom ratio of about 3 times.
[0003]
OBJECT OF THE INVENTION
The present invention addresses this problem by devising the lens configuration of the objective lens system to achieve a high-magnification real-image magnification that has a half angle of view at the wide-angle end of more than 30 ° and a magnification ratio of 3 times. The purpose is to reduce the size of the viewfinder.
[0004]
SUMMARY OF THE INVENTION
The real image type variable magnification finder of the present invention comprises, in order from the object side, an objective lens system; a condenser lens for guiding an object image by the objective lens system to the eyepiece lens system; and an eyepiece lens system. In a real-image finder equipped with a system, the objective lens system is composed of two lens groups of a negative first lens group and a positive second lens group in order from the object side, and the two lens groups are moved. The positive second lens group is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, in order from the object side, and further satisfies the following conditional expressions (1) to (4): It is a feature.
(1) 2.5 <f _E / f _S <4.0
(2) -0.7 <f _S / f ₁ <-0.3 (f ₁ <0)
(3) 0.4 <f _S / f ₂ <0.8
(4) -0.3 <f _S / f _2-1 <-0.05 (f _2-1 <0)
However,
f _E : the focal length of the eyepiece lens system,
f _S : composite focal length from the objective lens system to the condenser lens at the wide angle end,
f ₁ : focal length of the first lens group of the objective lens system,
f ₂ : focal length of the second lens group of the objective lens system,
_f2-1 : focal length of the negative lens in the second lens group of the objective lens system,
It is.
[0005]
The negative first lens group of the objective lens system can be composed of, for example, one biconcave aspheric negative lens. This biconcave negative lens preferably satisfies the following conditional expressions (5) to (7).
(5) 0.005 <(ΔX ₁ −ΔX ₂ ) / f _S
(6) 0.3 <f _S / r _1-2 <0.9
(7) -0.65 <r _1-2 / r _1-1 <-0.15 (r _1-1 <0)
However,
ΔX ₁ : Aspheric amount at the maximum effective diameter of one surface of the biconcave negative lens,
ΔX ₂ : Aspheric amount at the maximum effective diameter of the two surfaces of the biconcave negative lens,
r _1-1 : Paraxial radius of curvature of one surface of a biconcave negative lens,
r _1-2: paraxial curvature radius of the second surface of the biconcave negative lens,
It is.
[0006]
Moreover, it is preferable that the positive second lens group of the objective lens system satisfies the following conditional expression (8).
(8) 15 <ν _2P −ν _2N
However,
ν _2P : Abbe number of the d-line of the positive lens in the second lens group,
ν _2N : Abbe number of d-line of the negative lens in the second lens group,
It is.
[0007]
In the real image type variable magnification finder of the present invention, it is preferable to dispose a field curvature correcting lens having a positive focal length between the objective lens system and the condenser lens in order to correct field curvature more satisfactorily. The field curvature correcting lens can correct field curvature more satisfactorily when it is composed of an aspheric lens having at least one aspheric surface.
[0008]
The erecting optical system requires four reflecting surfaces, but in order to reduce the size, one of the four reflecting surfaces is preferably disposed between the objective lens system and the condenser lens.
[0009]
Alternatively, when the field curvature correction lens is provided, one of the four reflecting surfaces is preferably disposed between the objective lens system and the field curvature correction lens.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In order to widen the objective lens system of the real image type variable magnification finder, a so-called retrofocus type zoom system composed of two negative and positive lens groups in order from the object side is preferable. In order to correct distortion and chromatic aberration while making the half angle of view at the wide-angle end exceed 30 °, the zoom ratio is increased to 3 times, and the front lens diameter is reduced, the positive lens of the objective lens system is used. The second lens group may be composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side.
[0011]
In this way, even if the negative first lens group is composed of only one lens, the distortion aberration can be easily corrected and the front lens diameter can be reduced. In addition, since the second lens group is composed of two lenses, it can be achromatic even when the power is increased, and the size of the entire lens can be reduced and the achromaticity can be achieved at the same time while maintaining a high zoom ratio.
[0012]
Conditional expression (1) relates to the ratio of the power of the objective lens system to the eyepiece lens system. In order to achieve a wide angle, the power of the objective lens system must be increased (focal length decreased). If the lower limit of this conditional expression is exceeded, the focal length of the objective lens system becomes large, and in the present invention aiming at a half angle of view of 30 ° or more, the front lens diameter becomes large and miniaturization cannot be achieved. If the upper limit is exceeded, the focal length of the objective lens system becomes small, the angular magnification (≈the reciprocal of conditional expression (1)) becomes too small, and the object looks small, which is not preferable as a viewfinder.
[0013]
Conditional expressions (2) and (3) relate to the power arrangement of the first and second lens groups of the objective lens system. If the upper limit of conditional expression (2) or the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of each lens group decreases, and in order to increase the zoom ratio to 3 times or more, the distance between the first and second lens groups is increased. This must lead to an increase in the front lens diameter and the total lens length. If the lower limit of conditional expression (2) or the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, it is advantageous for downsizing, but aberration correction becomes difficult.
[0014]
Conditional expression (4) relates to the lens configuration of the second lens group of the objective lens system which is the most characteristic feature of the present invention. As described above, the second lens unit having high power that satisfies the conditional expression (3) requires two lenses, a positive lens and a negative lens, for achromatic purposes. The order is preferably in the order of negative and positive from the object side. By adopting this order, it is possible to reduce the change in distortion occurring in the objective system from the short focal side to the long focal side. If the upper limit of this conditional expression is exceeded, the power of the negative lens on the object side of the second lens group becomes small, and not only the correction of distortion is insufficient, but also the change of chromatic aberration accompanying zooming becomes large. When the lower limit is exceeded, the power increases, spherical aberration and coma aberration are overcorrected, and higher order aberrations are also generated.
[0015]
Conditional expression (5) relates to the negative first lens unit of the objective lens system. In order to reduce the front lens diameter, the first lens group is preferably composed of only one negative lens, but in order to correct aberrations with one lens, both surfaces must be aspherical. At this time, in order to correct distortion, it is preferable to set the aspherical shape so that the negative power in the periphery is smaller than the shape determined by the paraxial spherical surface while satisfying conditional expression (5). . In order to give a single negative lens a large negative power as shown in conditional expression (2), a biconcave shape that satisfies conditional expressions (6) and (7) is preferable. When the upper limit of these two expressions is exceeded, the curvature of the concave second surface becomes very large (the radius of curvature is small), the spherical aberration on the telephoto side becomes overcorrected, and higher-order aberrations also occur. On the other hand, if the lower limit is exceeded, conditional expression (2), which is the condition of the negative power of the first lens group, is satisfied, so that the curvature of the concave first surface becomes large and it becomes difficult to correct distortion.
[0016]
Conditional expression (8) is an achromatic condition for the second lens group. When the zoom ratio is large, the second lens group having a zoom function is preferably a combination of a positive lens and a negative lens having an Abbe number difference equal to or greater than the lower limit of conditional expression (8).
[0017]
In the real image type variable magnification finder of the present invention, a field curvature correction lens having a positive focal length can be disposed between the objective lens system and the condenser lens in order to correct field curvature more satisfactorily. This lens for correcting curvature of field, as well as the role of correcting curvature of field, can bear part of the role of a condenser lens that guides light to the eyepiece lens system. Furthermore, if at least one of the surfaces is an aspherical surface, correction of astigmatism and curvature of field becomes easy.
[0018]
In addition, the real image type variable magnification finder includes an erecting optical system for inverting the object image by the objective lens system. This erecting optical system requires four reflecting surfaces in order to invert the object image vertically and horizontally, but in the present invention, in order to reduce the size, one of the four reflecting surfaces is used as an objective. It is disposed between the lens system and the condenser lens (between the objective lens system and the field curvature correction lens when there is a field curvature correction lens). Since the focal length of the eyepiece lens system is generally larger than the focal length of the objective lens system, one of the reflecting surfaces is located between the objective optical system and the condenser lens (when there is a field curvature correction lens, the objective lens system and the field curvature). By disposing it between the correction lenses, the entire viewfinder can be miniaturized with a good balance. That is, in order to reflect all four times after the imaging position of the objective lens system, the focal length of the eyepiece lens system must be increased, and the angular magnification is reduced, which is not preferable as a viewfinder. As in the present invention, it is advantageous to increase the angular magnification by reflecting once in front of the imaging position of the objective lens system as a reference. Specifically, it is between the objective lens system and the condenser lens, or between the objective lens system and the field curvature correction lens when there is a field curvature correction lens. However, in order to insert a reflection system between the objective lens system and the condenser lens, it is necessary to increase the back focus of the objective lens system at the wide angle end compared to the focal length. For this reason as well, in order to correct curvature aberration at the wide-angle end, the objective lens system is preferably a retrofocus type including a negative first lens group and a positive second lens group in order from the object side, and The positive second lens group is preferably in the order of the negative lens and the positive lens from the object side.
The image forming position by the objective lens system is preferably on or near the second surface (image side surface) of the condenser lens.
[0019]
Next, specific numerical examples will be described. Among Examples 1 to 4, Example 1 and Example 2 are a field curvature correcting lens (field) between the objective lens system including the first lens group 1G and the second lens group 2G and the prism P. Flatner) FF and condenser lens CO are arranged. After the prism P, an eyepiece lens group E is located. In Example 3 and Example 4, the field curvature correction lens is not provided. Three reflecting surfaces of the erecting optical system are provided in the prism P, and the remaining one reflecting surface M is between the objective lens system and the field curvature correcting lens FF (first and second embodiments), or It is provided between the objective lens system and the condenser lens CO (Examples 3 and 4).
[0020]
In all the examples, cover glasses C1 and C2 made of parallel plane plates are positioned on the object side and the eye side, respectively. Surfaces 1 and 2 are front cover glasses C1, and surfaces 17 and 18 (Examples 1 and 2) or surfaces 15 and 16 (Examples 3 and 4) are rear cover glasses and C2. The eye point EP is located at a position of 12.0 mm from the second surface of the rear cover glass C2. In all embodiments, the real image by the objective lens system is formed on or near the second surface (image side surface) of the condenser lens CO.
[0021]
[Example 1]
FIGS. 1 to 4 show a first embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention. FIGS. 1 and 2 are lens configuration diagrams and various aberration diagrams at the wide-angle end, and FIGS. 3 and 4 are telephoto views. FIG. 2 is a lens configuration diagram and various aberration diagrams at an end.
[0022]
Specific numerical data of this lens system is shown in Table 1. The d-line, g-line, and C-line represent chromatic aberration and lateral chromatic aberration indicated by spherical aberration, S represents sagittal, and M represents meridional at the respective wavelengths.
[0023]
In the tables and drawings, W is the actual viewing angle (°), Dp is the diopter (diopter), M is the finder magnification, E.E. R. Represents an eye ring diameter. R is a radius of curvature, D is a lens thickness or a lens interval, Nd is a refractive index of d-line, and νd is an Abbe number of d-line.
[0024]
[Table 1]

[0025]
[Example 2]
FIGS. 5 to 8 show a second embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention. FIGS. 5 and 6 are lens configuration diagrams and various aberration diagrams at the wide-angle end, and FIGS. 7 and 8 are telephoto views. FIG. 2 is a lens configuration diagram and various aberration diagrams at an end. Table 2 shows specific numerical data of this lens system.
[0026]
[Table 2]

[0027]
[Example 3]
FIGS. 9 to 12 show a third embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention. FIGS. 9 and 10 are lens configuration diagrams and various aberration diagrams at the wide angle end, and FIGS. FIG. 2 is a lens configuration diagram and various aberration diagrams at an end. Table 3 shows specific numerical data of this lens system.
[0028]
[Table 3]

[0029]
[Example 4]
FIGS. 13 to 16 show a fourth embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention. FIGS. 13 and 14 are lens configuration diagrams and various aberration diagrams at the wide-angle end, and FIGS. 15 and 16 are telephoto views. FIG. 2 is a lens configuration diagram and various aberration diagrams at an end. Table 4 shows specific numerical data of this lens system.
[0030]
[Table 4]

[0031]
Table 5 shows the numerical values of the conditional expressions (1) to (8) for each example.
[Table 5]

[0032]
As is apparent from Table 5, the numerical values of Examples 1 to 4 satisfy the conditional expressions (1) to (8). In the real image type variable magnification finder of the present invention, as shown in the various aberration diagrams, various aberrations are well corrected at both low magnification and high magnification.
[0033]
【The invention's effect】
According to the real image type zoom finder of the present invention, a small real image type zoom finder can be obtained while the half angle of view at the wide angle end exceeds 30 ° and the zoom ratio is as high as three times.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a lens configuration diagram at a wide angle end of a first embodiment of a real image type variable magnification finder according to the present invention;
2 is a diagram showing various aberrations of the lens system of FIG. 1. FIG.
FIG. 3 is a lens configuration diagram at the telephoto end of the first embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention;
4 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system in FIG. 3. FIG.
FIG. 5 is a lens configuration diagram at a wide angle end of a second embodiment of a real image type variable magnification finder according to the present invention;
6 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system in FIG. 5. FIG.
FIG. 7 is a lens configuration diagram at the telephoto end of a second embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention;
FIG. 8 is a diagram showing various aberrations of the lens system of FIG.
FIG. 9 is a lens configuration diagram at the wide-angle end of a third embodiment of the real-image variable magnification finder according to the present invention.
10 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system in FIG. 9. FIG.
FIG. 11 is a lens configuration diagram at the telephoto end of a third embodiment of the real-image variable magnification finder according to the present invention.
12 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system in FIG. 11. FIG.
FIG. 13 is a lens configuration diagram at the wide-angle end of a fourth example of a real-image variable magnification finder according to the present invention.
FIG. 14 is a diagram showing various aberrations of the lens system in FIG.
FIG. 15 is a lens configuration diagram at the telephoto end of a fourth embodiment of the real image type variable magnification finder according to the present invention;
16 is a diagram illustrating various aberrations of the lens system in FIG.
[Explanation of symbols]
1G: First lens group (objective lens system)
2G: Second lens group (objective lens system)
FF: Field flattener group CO: Condenser lens group E: Eyepiece group EP: Eyepoint

Claims

In order from the object side, an objective lens system; a condenser lens for guiding an object image by the objective lens system to an eyepiece lens system; an eyepiece lens system; and a real image finder further comprising an erecting optical system,
The objective lens system is composed of two lens groups of a negative first lens group and a positive second lens group in order from the object side.
The positive second lens group includes two lenses , one negative lens and one positive lens, which are sequentially arranged from the object side .
Furthermore, a real image type zoom finder that satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
(1) 2.5 <f _E / f _S <4.0
(2) -0.7 <f _S / f ₁ <-0.3 (f ₁ <0)
(3) 0.4 <f _S / f ₂ <0.8
(4) -0.3 <f _S / f _2-1 <-0.05 (f _2-1 <0)
However,
f _E : the focal length of the eyepiece lens system,
f _S : composite focal length from the objective lens system to the condenser lens at the wide angle end,
f ₁ : focal length of the first lens unit of the objective lens system,
f ₂ : focal length of the second lens group of the objective lens system,
f _2-1 : focal length of the negative lens in the second lens group of the objective lens system.

2. The real image type variable magnification finder according to claim 1, wherein the negative first lens unit of the objective lens system is composed of one biconcave aspherical negative lens, and satisfies the following conditional expressions (5) to (7): Real-image zoom finder.
(5) 0.005 <(ΔX ₁ -ΔX ₂ ) / f _S
(6) 0.3 <f _S / r _1-2 <0.9
(7) -0.65 <r _1-2 / r _1-1 <-0.15 (r _1-1 <0)
However,
ΔX ₁ : Aspheric amount at the maximum effective diameter of one surface of the biconcave negative lens,
ΔX ₂ : Aspheric amount at the maximum effective diameter of the two surfaces of the biconcave negative lens,
r _1-1 : Paraxial radius of curvature of one surface of a biconcave negative lens,
r _1-2 : Paraxial radius of curvature of the two surfaces of the biconcave negative lens.

2. The real image type zoom finder according to claim 1, wherein the positive second lens unit of the objective lens system satisfies the following conditional expression (8).
(8) 15 <ν _2P -ν _2N
However,
ν _2P : Abbe number of d-line of the positive lens in the second lens group,
ν _2N : Abbe number of d-line of the negative lens in the second lens group.

The real image type zoom finder according to claim 1, further comprising a field curvature correcting lens having a positive focal length between the objective lens system and the condenser lens.

5. The real image variable magnification finder according to claim 4, wherein at least one surface of the field curvature correcting lens is an aspherical surface.

2. The real image type variable magnification finder according to claim 1, wherein the erecting optical system has four reflecting surfaces, and one of the four reflecting surfaces is disposed between the objective lens system and the condenser lens. Real-image zoom finder.

5. The real image type variable magnification finder according to claim 4, wherein the erecting optical system has four reflecting surfaces, and one of the four reflecting surfaces is arranged between the objective lens system and the field curvature correcting lens. Real image type zoom finder.