JP3624694B2 - Active noise vibration control device - Google Patents

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【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、能動的な制御音又は制御振動を発生させて騒音又は振動と干渉させることによって騒音又は振動の低減を図るようにした能動型騒音振動制御装置に関し、特に、制御音又は制御振動を発生させる制御音源又は制御振動源の異常の検出を的確に行うことができるようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】
この種の従来の技術としては、例えば本出願人が先に提案した特開平８−１０９９４６号公報に記載されたものがある。すなわち、かかる公報に開示された従来の技術は、能動型振動制御装置に関するものであって、振動体と支持体との間に介在する防振支持装置を、受動的な液体封入式の防振支持装置と同様に、二つの流体室間を往来する流体の共振を利用して振動体から支持体側に伝達される振動を抑制できるようにすると共に、比較的高周波の振動に対しては、流体室の隔壁の一部を形成する可動部材を能動的に変位させ、流体室の圧力変化を支持弾性体の拡張バネに作用させ、もって能動的な支持力を発生させ振動を打ち消すことができるようにしている。
【０００３】
つまり、防振支持装置内の流体室の隔壁の一部を形成する可動部材を、その流体室の容積が変化する方向に変位可能に弾性部材によって防振支持装置内に弾性支持すると共に、その可動部材を例えば電磁アクチュエータで変位させることにより、流体室の容積を積極的に変化させるようにしていた。また、電磁アクチュエータを駆動させる駆動信号は、振動の発生状態を表す基準信号と、振動の低減状態を表す残留振動信号とに基づいて、ＬＭＳアルゴリズム等の逐次更新型のアルゴリズムにしたがって生成するようにしていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上述したような従来の装置にあっては、能動的な支持力を発生するための電磁アクチュエータに断線等の異常が発生していてもこれを的確に検出することが困難であるという未解決の課題がある。つまり、断線等の異常を検出する方法として電磁アクチュエータへ出力される電流信号をモニタし、この電流信号としきい値とを比較することにより電流信号の有無を検出することによって、断線を行う方法等が考えられる。ここで、電流信号の有無を検出するためのしきい値を小さな値に設定すると、何らかによって電流信号にノイズがのった場合等には実際には断線が生じていても正常と判断してしまい、逆にしきい値を大きな値に設定すると、電磁アクチュエータの駆動量が少なく電流信号自体が小さい場合等には、実際には断線が生じていなくても断線として判断してしまい、検出精度が低下してしまうという問題がある。このような未解決の課題は、例えば特開平６−２３０７８６号公報に開示されるような能動型騒音制御装置も同様に有している。
【０００５】
そこで、この発明は、上記従来の未解決の問題に着目してなされたものであり、異常検出を的確に行うことの可能な能動型騒音振動制御装置を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に係る能動型騒音振動制御装置は、騒音源又は振動源から発せられる騒音又は振動と干渉する制御音又は制御振動を発生可能な制御音源又は制御振動源と、前記騒音又は振動の発生状態を表す基準信号を生成する基準信号生成手段と、前記干渉後の騒音又は振動を検出し残留騒音信号又は残留振動信号として出力する残留騒音検出手段又は残留振動検出手段と、フィルタ係数可変の適応ディジタルフィルタと、前記基準信号を前記適応ディジタルフィルタでフィルタ処理して前記制御音源又は制御振動源を駆動する指令信号を生成する指令信号生成手段と、前記指令信号を駆動信号に変換して前記制御音源又は制御振動源に出力する駆動回路と、適応アルゴリズムにしたがって設定され且つ制御の発散抑制作用を有する発散抑制項を含む更新式にしたがって、前記適応ディジタルフィルタのフィルタ係数を更新するフィルタ係数更新手段と、制御の発散を検出する発散検出手段と、この発散検出手段が制御の発散を検出した場合に前記発散抑制項を発散抑制方向に変化させる発散抑制手段と、を備えた能動型騒音振動制御装置において、前記制御音源又は制御振動源への前記駆動信号に基づいて異常の発生を検出する異常検出手段を備え、異常が発生したと懸念される状態となってから異常が発生したと判断されるまでに要する前記異常検出手段での異常判断時間を、前記制御が発散したと懸念される状態となってから前記発散抑制項が更新されるまでに要する所要時間よりも短くしたことを特徴としている。
【０００７】
また、請求項２に係る能動型騒音振動制御装置は、前記異常検出手段は、前記制御音源又は制御振動源への駆動信号と、前記騒音又は振動のレベルに応じて可変なしきい値とに基づいて異常検出を行うようになっていることを特徴としている。
また、請求項３に係る能動型騒音振動制御装置は、前記異常検出手段は、前記駆動信号をモニタするモニタ手段と、前記騒音又は振動のレベルを検出するレベル検出手段と、当該レベル検出手段の検出レベルに応じてしきい値を設定するしきい値設定手段と、当該しきい値設定手段の設定しきい値と前記モニタ手段のモニタ信号とに基づいて異常判断を行う異常判断手段と、を備えることを特徴としている。
【０００８】
また、請求項４に係る能動型騒音振動制御装置は、前記制御音源又は制御振動源はエンジンであって、前記異常検出手段は、前記駆動信号をモニタするモニタ手段と、前記エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手段と、当該エンジン回転数検出手段の検出回転数に応じてしきい値を設定するしきい値設定手段と、当該しきい値設定手段の設定しきい値と前記モニタ手段のモニタ信号とに基づいて異常判断を行う異常判断手段と、を備えることを特徴としている。
また、請求項５に係る能動型騒音振動制御装置は、前記騒音又は振動のレベルは、前記発散抑制項の大きさであることを特徴としている。
【００１０】
この請求項１に係る発明では、制御音源又は制御振動源への指令信号に相当する駆動信号に基づいて、異常検出手段により制御音源又は制御振動源の断線等の異常検出が行われる。ここで、断線等の異常が発生した場合、指令信号生成手段で生成した指令信号に相当する駆動信号が制御音源又は制御振動源へ出力されず、騒音又は振動を低減するために必要とする制御音又は制御振動が発生されないことから、制御が発散傾向となってこれに伴って発散抑制項が発散抑制傾向に変更される。発散抑制項が発散抑制傾向に変更されて、例えば指令信号生成手段で生成される指令信号が小さく抑制されてしまいこれに伴って駆動信号が小さく抑制されてしまうと、異常検出自体を行うことができなくなる場合がある。
しかしながら、異常が発生したと懸念される状態となってから異常が発生したと判断されるまでに要する異常検出手段での異常判断時間は、発散検出手段で制御が発散したと懸念される状態となってから発散抑制項が変更されるまでの所要時間よりも短いから、発散抑制項が発散抑制傾向に変更される前、つまり、指令信号生成手段で生成される指令信号が抑制される以前に異常判断が行われることになって、異常検出を行うことが可能となる。
【００１１】
また、請求項２又は請求項３に係る発明では、制御音源又は制御振動源への指令信号に相当する駆動信号と、騒音又は振動のレベルに応じて可変なしきい値とを比較することによって制御音源又は制御振動源の断線等の異常検出が行われる。
ここで、例えば制御音源又は制御振動源への駆動信号がしきい値よりも小さいときに制御音源又は制御振動源に断線等の異常が生じたと判断して異常検出を行う場合、しきい値を小さくすると信号線にノイズ等がのった場合等には的確に異常を検出することができず、逆にしきい値を大きくすると、駆動信号自体が小さい場合等には正常であるにも係わらず異常と判断してしまう可能性がある。つまり、制御音源又は制御振動源への駆動信号は騒音又は振動のレベルに応じてその信号値が変化するから、騒音又は振動のレベルに応じてしきい値を設定しておけば、より確実に異常検出を行うことが可能となる。
【００１２】
また、請求項４に係る発明では、エンジン回転数検出手段によってエンジンの回転数が検出され、検出された回転数に応じたしきい値がしきい値設定手段によって設定される。そして、設定されたしきい値とモニタ手段でモニタした駆動信号とを比較することによって異常判断が行われる。ここで、例えばエンジンの振動は、エンジン回転数によってその振幅が変化し、低回転ほど振動は大きい。つまり、エンジン回転数が低回転であるほど制御振動源への駆動信号は大きくなり、高回転であるほど駆動信号は小さくなるから、エンジン回転数が低回転であるほどしきい値を大きく設定し、高回転であるほどしきい値を小さくすれば、駆動信号の大きさに応じたしきい値が設定されることになって、誤判断が回避されて的確な異常検出が行われることになる。
【００１３】
また、請求項５に係る発明では、騒音又は振動のレベルとして、発散抑制項の大きさを適用し、発散抑制項の大きさに応じて可変なしきい値に基づいて異常検出を行う。ここで、発散抑制項が増加傾向となるほど駆動信号は小さくなり、発散抑制項は騒音又は振動のレベルを表す値であるとみなすことが可能であるから、この発散抑制項に応じてしきい値を設定することによって、適切なしきい値を得ることが可能となる。
【００１５】
【発明の効果】
本発明の請求項１に係る能動型騒音振動制御装置によれば、異常が発生したと懸念される状態となってから異常と判断されるまでに要する異常判断時間を、制御が発散したと懸念される状態となってから発散抑制項が更新されるまでに要する処理時間よりも短くしたから、確実に異常検出を行うことができる。
また、請求項２又は請求項３に係る能動型騒音振動制御装置によれば、制御音源又は制御振動源への駆動信号と、騒音又は振動のレベルに応じたしきい値とに基づいて制御音源又は制御振動源の異常検出を行うようにしたから、異常の誤判断を防止し高精度に異常検出を行うことができる。
【００１６】
また、本発明の請求項４に係る能動型騒音振動制御装置によれば、エンジン回転数に応じたしきい値が設定され、このしきい値と、制御振動源への駆動信号とを比較することによって異常判断が行われるから、異常の誤判断を防止し的確な異常検出を行うことができる。
【００１７】
また、本発明の請求項５に係る能動型騒音振動制御装置によれば、騒音又は振動のレベルとして、発散抑制項の大きさを適用するようにしたから、適切なしきい値を得ることができ、異常検出を的確に行うことができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明に係る能動型振動制御装置の実施形態の一例を示す車両の概略側面図である。
【００１９】
まず、構成を説明すると、横置きに搭載したエンジン１７が、車体前後方向の後方に配置した能動型エンジンマウント２０を介して、サスペンションメンバ等から構成される車体１８に支持されている。なお、実際には、エンジン１７及び車体１８間には、能動型エンジンマウント２０の他にエンジン１７及び車体１８間の相対変位に応じた受動的な支持力を発生する複数のエンジンマウントも介在している。受動的なエンジンマウントとしては、例えばゴム状の弾性体で荷重を支持する通常のエンジンマウントや、ゴム状の弾性体内部に減衰力発生可能に流体を封入してなる公知の流体封入式のマウントインシュレータ等が適用できる。
【００２０】
図２は、エンジン１７に固定したブラケット（図示せず）を介して連結する能動型エンジンマウント２０の上部構造を平面視で示すものであり、エンジン側連結部材３０から上方に向けて突出している２本の連結ボルト３０ａを、上述したブラケットの挿通孔に下側から挿通し、ナットを螺合することによりエンジン１７に上端部が固定される。また、符号６０はリバウンド規制部材であり、このリバウンド規制部材６０は、２本の連結ボルト３０ａ間を結ぶ線に対して直交し、エンジン側連結部材３０の上方をアーチ状に延在しながら装置ケース４３に固定されており、エンジン側連結部材３０の上面に固定したゴム製の弾性体からなるリバウンドストッパ３１の上方に位置している。
【００２１】
図３は、図２の矢視断面図で示す能動型エンジンマウント２０の内部構造を示すものであり、図２の２本の連結ボルト３０ａ間を結ぶ線に沿うＡ−Ａ矢視断面を、図３の軸心（以下、マウント軸と称する）Ｐ１ を境界として右側に示し、図２の２本の連結ボルト３０ａ間を結ぶ線に対して直交する方向のＢ−Ｂ矢視断面を、図３のマウント軸Ｐ１ を境界として右側に示している。
【００２２】
この能動型エンジンマウント２０は、装置ケース４３に外筒３４、中間筒３６、オリフィス構成部材３７、支持弾性体３２等のマウント部品を内蔵し、これらマウント部品の下部に、流体室８４の隔壁の一部を形成しながら弾性支持された可動部材７８を流体室８４の容積が変化する方向に変位させる電磁アクチュエータ５２と、図示しない車体メンバの振動状況を検出する荷重センサ６４とを内蔵した装置であり、より具体的に説明していくと、前述したエンジン側連結部材３０は、下端周縁部３０ｇが丸みを付けて形成されているとともに、マウント軸Ｐ１ に沿う位置に第１孔３０ｃが形成されている。また、このエンジン連結部材３０に下側から嵌入されて上方を向いている連結ボルト３０ａは、その頭部３０ｄがエンジン側連結部材３０の下面から突出している。ここで、その頭部３０ｄの外周縁部は、丸みが付けられて形成されている。
【００２３】
また、エンジン側連結部材３０の下面には、断面逆台形状の中空筒体３０ｂが固定されている。この中空筒体３０ｂには、連結ボルト３０ａに近接する位置に第２孔３０ｅが形成されているとともに、マウント軸Ｐ１ に沿う下面に第３孔３０ｆが形成されている。なお、この中空筒体３０ｂの連結ボルト３０ａから離間している位置には、孔を形成していない。
【００２４】
そして、前記エンジン側連結部材３０の下面側には、中空筒体３０ｂの内部及びエンジン側連結部材３０の下部側を覆うように、ゴム製の支持弾性体３２が加硫接着により固定されている。
【００２５】
すなわち、この支持弾性体３２は、エンジン側連結部材３０側から下方に向けて拡径した形状のゴム製の弾性体であって、内面に断面山形状の空洞部３２ａを形成しているが、連結ボルト３０ａから離れている部分の支持弾性体３２の外周面は、図３の左側に示すように、エンジン側連結部材３０の外周部を覆いながらリバウンドストッパ３１に連続している。一方、連結ボルト３０ａに近接している支持弾性体３２は、図３の右側に示すように、連結ボルト３０ａの頭部３０ｄの全域を覆う被覆部３２ｂが形成されているとともに、頭部３０ｄの下方位置の外周を、内側に大きく凹んだ形状としている（以下、符号３２ｃで示す凹み外周部と称する）。そして、前述した空洞部３２ａを形成しながら前記凹み外周部３２ｃに対向している支持弾性体３２の内面も、内側に大きく膨らんだ形状としている（以下、符号３２ｄで示す膨らみ内周部と称する）。そして、連結ボルト３０ａに近接している部分の支持弾性体３２の肉厚は、凹み外周部３２ｃに対向して膨らみ内周部３２ｄを設けたことにより、連結ボルト３０ａから離れている部分の肉厚と略同一に設定している。
【００２６】
そして、薄肉形状とした支持弾性体３２の下端部は、マウント軸Ｐ１ が中空筒体３０ｂと同軸に振動体支持方向を向く中間筒体３６の内周面に加硫接着により結合している。
【００２７】
中間筒体３６は、同一外周径とした上端筒部３６ａ及び下端筒部３６ｂの間に小径筒部３６ｃを連続して形成した部材であり、外周に環状凹部を設けている。また、図示しないが、小径筒部３６ｃには開口部が形成されており、この開口部を介して中間筒体３６の内側及び外側が連通している。
【００２８】
中間筒体３６の外側には外筒３４が嵌合しており、この外筒３４は内周径を中間筒体３６の上端筒部３６ａ及び下端筒部３６ｂの外周径と同一寸法とし、軸方向の長さを中間筒体３６と同一寸法に設定した円筒部材である。また、この外筒３４には開口部３４ａが形成されており、この開口部３４ａの開口縁部にゴム製の薄膜弾性体からなるダイアフラム４２の外周が結合して開口部３４ａを閉塞しつつ、外筒３４の内側に向けて膨出している。
【００２９】
そして、上記構成の外筒３４を、環状凹部を囲むように中間筒体３６に外嵌すると、外筒３４及び中間筒体３６間の周方向に環状空間が画成され、その環状空間にダイアフラム４２が膨出した状態で配設される。そして、中間筒体３６の内側に、筒状のオリフィス構成部材３７が嵌合している。
【００３０】
このオリフィス構成部材３７は、中間筒体３６の小径筒部３６ｃより小径に形成した最小径筒部３７ａを備え、その最小径筒部３７ａの上下端部に径方向外方に向けて上部環状部３７ｂ及び下部環状部３７ｃが形成されており、これら最小径筒部３７ａ、上部及び下部環状部３７ｂ、３７ｃで囲んだ位置と中間筒体３６との間に環状空間が設けられている。また、最小径筒部３７ａの一部に第２開口部３７ｄが形成されている。ここで、上部環状部３７ｂは、支持弾性体３２の下方に位置しているが、図３の右側に示すように、連結ボルト３０ａに近接している支持弾性体３２の下方に位置している上部環状部３７ｂ１ は肉厚を薄く形成して凹みを設けており、支持弾性体３２の膨らみ内周部３２ｄから離れた位置で対向している。
【００３１】
また、装置ケース４３は、その上端部に上端筒部３６ａの外周径より小径の円形開口部を有する上端かしめ部４３ａが形成されているとともに、この上端かしめ部４３ａと連続するケース本体の形状を、内周径が外筒３４の外周径と同一寸法で下端開口部まで連続する円筒形状（下端開口部を図３の破線で示した形状）とした部材であり、全てのマウント部品の組み込みが完了した後に下端開口部を径方向内方に向けてかしめていくことにより、図３の実線で示すかしめ部が形成される。
【００３２】
そして、支持弾性体３２、中間筒体３６、オリフィス構成部材３７及びダイアフラム４２を一体化した外筒３４を装置ケース４３の下端開口部から内部に嵌め込んでいき、上端かしめ部４３ａの下面に外筒３４及び中間筒体３６の上端部を当接させると、それらが装置ケース４３内の上部に配設される。この際、装置ケース４３の内周面とダイヤフラム４２とで囲まれた部分に空気室４２ｃが画成されるが、この空気室４２ｃを臨む位置に空気孔４３ａが形成されており、この空気孔４３ａを介して空気室４２ｃと大気が連通している。
【００３３】
装置ケース４３内の下部には円筒状のスペーサ７０が嵌め込まれており、このスペーサ７０内の上部に可動部材７８が配置されているとともに、スペーサ７０内の下部に電磁アクチュエータ５２が配置されている。前記スペーサ７０は、円筒状の上部筒体７０ａと、円筒状の下部筒体７０ｂと、これら筒体の上下端部間に加硫接着したゴム製の薄膜弾性体からなる略円筒状のダイアフラム７０ｃとで構成されている。
【００３４】
前記電磁アクチュエータ５２は、外観円筒形のヨーク５２ａと、ヨーク５２ａの上端面側に配設した円環状の励磁コイル５２ｂと、ヨーク５２ａの上面中央部に磁極を上下方向に向けて固定した永久磁石５２ｃとで構成されている。また、前記ヨーク５２ａは、円環状の第１ヨーク部材５３ａと、中央円筒部に永久磁石５２ｃを固定した第２ヨーク部材５３ｂとで構成されている。
【００３５】
そして、上部及び下部筒体７０ａ、７０ｂ間のダイアフラム７０ｃは、ヨーク５２ａの外周に形成した凹部５２ｄに向かって膨出している。
また、ヨーク５２ａの下面と、車体側連結ボルト６０を備えた蓋部材６２との間には、振動低減制御に必要な残留振動を検出するために、荷重センサ６４が介装されている。荷重センサ６４としては、圧電素子，磁歪素子，歪ゲージ等が適用可能であり、このセンサの検出結果は、図１に示すように、残留振動信号ｅとしてコントローラ２５に供給されるようになっている。
【００３６】
一方、前記電磁アクチュエータ５２の上方には、シール部材固定用のシールリング７２と、後述する板ばね８２の外周部を下側から自由端支持する支持リング７４と、電磁アクチュエータ５２の永久磁石５２ｃ及び可動部材７８間のギャップＨを設定するギャップ保持リング７６とが配置されている。これらシールリング７２、支持リング７４及びギャップ保持リング７６の外周径は、前述したスペーサ７０の上部筒体７０ａの内周径と同一寸法に設定されており、ヨーク５２ａから上方に突出している上部筒体７０ａ内にシールリング７２、支持リング７４及びギャップ保持リング７６の全てが内嵌されている。そして、これらシールリング７２、支持リング７４及びギャップ保持リング７６の内側には、上下方向に変位可能となるように可動部材７８が配置されている。
【００３７】
この可動部材７８は、外観円盤状の隔壁形成部材７８Ａと、この隔壁形成部材７８Ａより大径円盤状に形成した磁路形成部材７８Ｂとで構成した部材であって、電磁アクチュエータ５２に対して遠い方に位置する隔壁形成部材７８Ａの軸心にボルト孔８０ａを形成し、電磁アクチュエータ５２に近い磁路形成部材７８Ｂを貫通した可動部材用ボルト８０がボルト孔８０ａに螺合することにより、隔壁形成部材７８Ａ及び磁路形成部材７８Ｂを一体に連結した構造となっている。
【００３８】
隔壁形成部材７８Ａ及び磁路形成部材７８Ｂ間には、リング状に連続したくびれ部７９が画成されているが、このくびれ部７９に可動部材７８を弾性支持するための板ばね８２が収容されている。つまり、板ばね８２は、中央部に孔部を形成した円盤形状の部材であり、この板ばね８２の内周部を隔壁形成部材７８Ａの裏面中央部の下側から自由端支持し、板ばね８２の外周部を支持リング７４のばね支持部７４ａが下側から自由端支持しており、これにより可動部材７８が装置ケース４３に板ばね８２を介して弾性支持されている。
【００３９】
前記隔壁形成部材７８Ａは、流体室８４に面している隔壁部８０ｃの肉厚を薄くし、隔壁部８０ｃの外周から上方に突出する環状のリブ８０ｂを形成した部材である。そして、隔壁形成部材７８Ａの上面と、支持弾性体３２の下面と、オリフィス構成部材３７の内周面とで流体室８４が形成され、この流体室８４内に流体が封入される。
【００４０】
また、流体室８４から板ばね８２を収容しているくびれ部７９側への流体の漏洩を防止するため、隔壁形成部材７８Ａの外周とシールリング７２の内周との間には、ゴム状弾性体からなるリング形状のシール部材８６が固定されており、このシール部材８６の弾性変形によって、シールリング７２や装置ケース４３に対する可動部材７８の上下方向への相対変位を許容している。
【００４１】
次に、本実施形態の能動型エンジンマウント２０の振動入力減衰作用について簡潔に説明する。本実施形態の能動型エンジンマウント２０は、支持弾性体３２の空洞部３２ａとオリフィス構成部材３７の軸中央空間とが連通し、オリフィス構成部材３７の軸中央空間及びオリフィス構成部材３７と中間筒体３６との間の環状空間が、第２開口部３７ｄを介して連通し、前記環状空間及びダイアフラム４２が膨出している空間が、中間筒体３６に形成した開口部を介して連通しており、これら支持弾性体３２の空洞部３２ａからダイアフラム４２が膨出している空間までの連通路内に、油等の流体が封入されている。
【００４２】
そして、支持弾性体３２の空洞部３２ａからオリフィス構成部材３７と中間筒体３６との間の環状空間までの連通路を主流体室８４とすると、中間筒体３６に形成した開口部の近傍をオリフィスとし、この開口部に対向しながらダイアフラム４２に囲まれている領域を副流体室とした流体共振系が形成されている。この流体共振系の特性、即ち、オリフィス内の流体の質量と、支持弾性体３２の拡張方向ばね、ダイアフラム４２の拡張方向ばねで決まる特性は、車両停止中のアイドル振動の発生時、つまり２０〜３０Ｈｚでエンジンマウント２０Ａ、２０Ｂが加振された場合に高動ばね定数、高減衰力を示すように調整されている。
【００４３】
一方、電磁アクチュエータ５２の励磁コイル５２ｂは、コントローラ２５から例えばハーネスを通じて供給される電流信号からなる駆動信号ｙＡ に応じて所定の電磁力を発生するようになっている。コントローラ２５は、マイクロコンピュータ，必要なインタフェース回路，Ａ／Ｄ変換器，Ｄ／Ａ変換器，アンプ、ＲＯＭ，ＲＡＭ等の記憶媒体等を含んで構成され、エンジン１７で発生する振動を低減できる能動的な支持力が能動型エンジンマウント２０に発生するように、能動型エンジンマウント２０に対する指令信号ｙを生成しこれに相当する電流信号からなる駆動信号ｙＡ を出力するようになっている。
【００４４】
また、前述したように能動型エンジンマウント２０には荷重センサ６４が内蔵されており、車体１８の振動状況を荷重の形で検出して残留振動信号ｅとして出力し、その残留振動信号ｅが干渉後における振動を表す信号として例えばハーネスを通じてコントローラ２５に供給されている。
【００４５】
ここで、エンジン１７で発生するアイドル振動やこもり音振動は、例えばレシプロ４気筒エンジンの場合、エンジン回転２次成分のエンジン振動が車体１８に伝達されることが主な原因であるから、そのエンジン回転２次成分に同期して指令信号ｙを生成し、これに相当する駆動信号ｙＡ を出力すれば、車体側振動の低減が可能となる。そこで、本実施の形態では、エンジン１７のクランク軸の回転に同期した（例えば、レシプロ４気筒エンジンの場合には、クランク軸が１８０度回転する度に一つの）インパルス信号を生成し基準信号ｘとして出力するパルス信号生成器１９を設けていて、その基準信号ｘが、コントローラ２５に供給されている。
【００４６】
そして、コントローラ２５は、供給される残留振動信号ｅ及び基準信号ｘに基づき、適応アルゴリズムの一つである同期式Ｆｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘ ＬＭＳアルゴリズムを実行することにより、能動型エンジンマウント２０に対する指令信号ｙを演算し、この指令信号ｙを駆動信号ｙＡ に変換して能動型エンジンマウント２０に出力するようになっている。
【００４７】
具体的には、コントローラ２５は、フィルタ係数Ｗｉ （ｉ＝０，１，２，……，Ｉ−１：Ｉはタップ数）可変の適応ディジタルフィルタＷを有していて、最新の基準信号ｘが入力された時点から所定のサンプリング・クロックの間隔で、その適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ を順番に指令信号ｙとして出力する一方、基準信号ｘ及び残留振動信号ｅに基づいて適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ を適宜更新する処理を実行するようになっている。
【００４８】
ただし、この実施の形態では、同期式Ｆｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘ ＬＭＳアルゴリズムにおける評価関数として、下記の（１）式を用いている。
Ｊｍ＝｛ｅ（ｎ）｝２ ＋β｛ｙ（ｎ）｝２ ……（１）
つまり、ＬＭＳアルゴリズムにあっては、評価関数Ｊｍが小さくなる方向にフィルタ係数Ｗｉ が更新されるのであるから、上記（１）式の右辺の内容からも明らかなように、フィルタ係数Ｗｉ は、残留振動信号ｅの自乗値が小さくなると共に、指令信号ｙの自乗値をβ倍した値が小さくなるように、逐次更新されることになる。そして、βは発散抑制係数と称される係数であって、この発散抑制係数βが大きくなる程、指令信号ｙは小さくなる傾向となる。つまり、発散抑制係数βには制御の発散を抑制する作用がある。
【００４９】
そして、収束係数をαとし、上記（１）式で表される評価関数Ｊｍに基づいてフィルタ係数Ｗｉ の更新式を求めると、下記の（２）式のようになる。
Ｗｉ （ｎ＋１）＝Ｗｉ （ｎ）＋２αＲＴ ｅ（ｎ）−２βαｙ（ｎ）……（２）
そこで、この（２）式中の「２α」を新たな収束係数αとし、「２βα」を新たな発散抑制係数βとすれば、適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ の更新式は下記の（３）式のようになる。
【００５０】
Ｗｉ （ｎ＋１）＝Ｗｉ （ｎ）＋αＲＴ ｅ（ｎ）−βｙ（ｎ）……（３）
ここで、（ｎ），（ｎ＋１）が付く項は、サンプリング時刻ｎ，ｎ＋１，における値であることを表している。また、更新用基準信号ＲＴ は、理論的には、基準信号ｘを、能動型エンジンマウント２０の電磁アクチュエータ５２及び荷重センサ６４間の伝達関数Ｃをモデル化した伝達関数フィルタＣ＾でフィルタ処理をした値であるが、基準信号ｘの大きさは“１”であるから、伝達関数フィルタＣ＾のインパルス応答を基準信号ｘに同期して次々と生成した場合のそれらインパルス応答波形のサンプリング時刻ｎにおける和に一致する。
【００５１】
また、理論的には、基準信号ｘを適応ディジタルフィルタＷでフィルタ処理して指令信号ｙを生成するのであるが、基準信号ｘの大きさが“１”であるため、フィルタ係数Ｗｉ を順番に指令信号ｙとして出力しても、フィルタ処理の結果を指令信号ｙとしたのと同じ結果になる。
【００５２】
そして、コントローラ２５は上記のような指令信号ｙの出力処理及び適応ディジタルフィルタＷの各フィルタ係数Ｗｉ の更新処理からなる振動低減処理を実行する一方で、制御の発散を抑制するための発散抑制処理を実行するようになっている。この発散抑制処理は、本実施の形態では適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ の絶対値を求め、この絶対値に基づいて演算される判定値が所定のしきい値を越えている場合に発散が生じたと判定すると共に、発散が生じていると判定された場合には、発散抑制係数βｋ を大きくなる方向に更新するようになっている。具体的には、発散抑制係数βｋ は、その添え字ｋ（ｋ＝１，２，……，Ｋ）に対応して複数Ｋ個設けられていて、その添え字ｋが大きくなるにしたがって発散抑制係数βｋ は１段階ずつ大きくなる。そこで、発散が検出された場合には、その添え字ｋをインクリメント（ｋ＝ｋ＋１；ただし、ｋ＝Ｋの場合には、インクリメントせずにそのままとする。）して、発散抑制係数βｋ を１段階大きな値に更新するようになっている。
【００５３】
さらに、コントローラ２５は、前記振動低減処理，発散抑制処理を実行すると共に、電磁アクチュエータ５２の励磁コイル５２ｂ及び励磁コイル５２ｂとコントローラ２５とを連結するハーネス等の断線を検出するための断線検出処理をも実行するようになっている。この断線検出処理は、エンジン１７の回転数に応じてしきい値を設定し、励磁コイル５２ｂへの指令信号ｙに相当する駆動信号ｙＡ の最大値及び最小値がしきい値を越えないとき、異常と判断するようになっている。
【００５４】
図４は、コントローラ２５の機能構成を示す機能ブロック図である。図４に示すように、所定の演算処理を行って能動型エンジンマウント２０を駆動するための指令値である指令信号ｙを生成する演算部２５ａと、演算部２５ａからの指令信号ｙを電流信号からなる駆動信号ｙＡ に変換して励磁コイル５２ｂへ供給するアクチュエータ駆動回路２５ｂと、駆動信号ｙＡ をモニタする電流モニタ部２５ｃと、例えば図示しないタコメータからの出力信号或いは前記基準信号ｘをもとにエンジン１７の回転数を検出し、この回転数に対応するしきい値を予め設定した制御マップから選択するしきい値設定部２５ｄと、演算部２５ａからの指令信号ｙに基づき、断線検出を行うことの可能な指令信号ｙが出力されていると判断されるとき電流モニタ部２５ｃでモニタしたモニタ信号としきい値設定部２５ｄで設定したしきい値とを比較し、所定時間内にモニタ信号がしきい値を越えないとき、断線異常と判断する比較部２５ｅと、を備えている。
【００５５】
次に、本発明の実施の形態の動作を説明する。
すなわち、能動型エンジンマウント２０内の流体共振系の共振周波数を２０Ｈｚに調節している結果、５〜１５Ｈｚの振動であるエンジンシェイク発生時にもある程度の減衰力がこの能動型エンジンマウント２０で発生するため、エンジン１７側で発生したエンジンシェイクが能動型エンジンマウント２０によってある程度減衰されると共に、図示しない他の流体封入式エンジンマウント等によってもエンジンシェイクは減衰されるから、車体１８側の振動レベルが低減される。なお、エンジンシェイクに対しては、特に磁路形成部材７８Ｂを積極的に変位させる必要はない。
【００５６】
一方、アイドル振動周波数以上の周波数の振動が入力された場合には、コントローラ２５は、所定の演算処理を実行し、電磁アクチュエータ５２に駆動信号ｙＡ を出力し、能動型エンジンマウント２０に振動を低減し得る能動的な支持力を発生させる。
【００５７】
これを、アイドル振動，こもり音振動入力時にコントローラ２５内で実行される処理の概要を示すフローチャートである図５にしたがって具体的に説明する。
まず、そのステップ１０１において所定の初期設定が行われた後に、ステップ１０２に移行し、予め、能動型エンジンマウント２０と荷重センサ６４との間の振動伝達特性に応じて設定された伝達関数フィルタＣ＾に基づいて、更新用基準信号ＲＴ が演算される。なお、このステップ１０２では、一周期分の更新用基準信号ＲＴ がまとめて演算される。
そして、ステップ１０３に移行し、カウンタｉが零クリアされた後に、ステップ１０４に移行して、適応ディジタルフィルタＷのｉ番目のフィルタ係数Ｗｉ が指令信号ｙとして設定され、この指令信号ｙがアクチュエータ駆動回路２５ｂで駆動信号ｙＡ に変換されて出力される。
【００５８】
次いで、ステップ１０５に移行し、残留振動信号ｅが読み込まれる。そして、ステップ１０６に移行して、カウンタｊが零クリアされ、次いでステップ１０７に移行し、適応ディジタルフィルタＷのｊ番目のフィルタ係数Ｗｊ が上記（３）式にしたがって更新される。
【００５９】
ステップ１０７における更新処理が完了したら、ステップ１０８に移行し、次の基準信号ｘが入力されているか否かを判定し、ここで基準信号ｘが入力されていないと判定された場合には、適応ディジタルフィルタＷの次のフィルタ係数の更新又は駆動信号ｙＡ の出力処理を実行すべく、ステップ１０９に移行する。
【００６０】
ステップ１０９では、カウンタｊが出力回数Ｔｙ （正確には、カウンタｊは０からスタートするため、出力回数Ｔｙ から１を減じた値）に達しているか否かを判定する。この判定は、ステップ１０４で適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ を、指令信号ｙとして出力した後に、適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ を、指令信号ｙとして必要な数だけ更新したか否かを判断するためのものである。そこで、このステップ１０９の判定が「ＮＯ」の場合には、ステップ１１０でカウンタｊをインクリメントした後に、ステップ１０７に戻って上述した処理を繰り返し実行する。
【００６１】
しかし、ステップ１０９の判定が「ＹＥＳ」の場合には、適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数のうち、指令信号ｙとして必要な数のフィルタ係数の更新処理が完了したと判断できるから、ステップ１１１に移行してカウンタｉをインクリメントした後に、所定時間待機する。この所定時間は、上記ステップ１０４の処理を実行してから所定のサンプリング・クロックの間隔に対応する時間が経過するまでの時間である。そして、サンプリング・クロックに対応する時間が経過したら、上記ステップ１０４に戻って上述した処理を繰り返し実行する。
【００６２】
一方、ステップ１０８で基準信号ｘが入力されたと判断された場合には、ステップ１１２に移行し、カウンタｉ（正確には、カウンタｉは０からスタートするため、カウンタｉに１を加えた値）を最新の出力回数Ｔｙ として保存した後に、ステップ１０２に戻って、上述した処理を繰り返し実行する。
【００６３】
このような図５の処理を繰り返し実行する結果、コントローラ２５から能動型エンジンマウント２０の電磁アクチュエータ５２に対しては、基準信号ｘが入力された時点から、サンプリング・クロックの間隔で、適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ に相当する駆動信号ｙＡ が順番に供給される。
【００６４】
この結果、励磁コイル５２ｂに駆動信号ｙＡ に応じた磁力が発生するが、磁路形成部材７８Ｂには、すでに永久磁石５２ｃによる一定の磁力が付与されているから、その励磁コイル５２ｂによる磁力は永久磁石５２ｃの磁力を強める又は弱めるように作用すると考えることができる。このように、永久磁石５２ｃの磁力が強まったり弱まったりすると、可動部材７８が正逆両方向に変位し、可動部材７８が変位すれば、主流体室８４の容積が変化し、その容積変化によって支持弾性体３２の拡張ばねが変形するから、この能動型エンジンマウント２０に正逆両方向の能動的な支持力が発生するのである。
【００６５】
そして、指令信号ｙとなる適応ディジタルフィルタＷの各フィルタ係数Ｗｉ は、同期式Ｆｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘ ＬＭＳアルゴリズムにしたがった上記（１）式によって逐次更新されるため、ある程度の時間が経過して適応ディジタルフィルタＷの各フィルタ係数Ｗｉ が最適値に収束した後は、指令信号ｙに相当する駆動信号ｙＡ が能動型エンジンマウント２０に供給されることによって、エンジン１７から能動型エンジンマウント２０を介して車体１８側に伝達されるアイドル振動やこもり音振動が低減されるようになるのである。
【００６６】
一方、コントローラ２５内では、図５に示した振動低減処理の実行中に、所定の割り込みタイミングで、図６に示す発散抑制処理が実行される。
すなわち、所定の割り込み間隔で、図６に示す処理が実行されると、まず、そのステップ１２１において、適応ディジタルフィルタＷのフィルタ係数Ｗｉ の絶対値に基づいて、発散判定用の判定値ＷＨ を演算する。この判定値ＷＨ は、例えばフィルタ係数Ｗｉ の絶対値のうちの最大値としてもよいし、或いはそのフィルタ係数Ｗｉ の絶対値の所定個数の和としてもよい。
【００６７】
次いで、ステップ１２２に移行し、その判定値ＷＨ が所定のしきい値Ｗｔｈよりも大きいか否かを判定する。このしきい値Ｗｔｈは、判定値ＷＨ が過大であるか否かを判定するためのしきい値であって、このステップ１２２の判定が「ＮＯ」である場合には、判定値ＷＨ は特に過大ではなく、したがってその演算根拠であるフィルタ係数Ｗｉ は、適切な振動低減制御実行中に取り得る通常の範囲内に収まっていると判断することができる。そこで、制御には特に発散傾向は認められないと判断して、ステップ１２３に移行し、更新カウンタｔｋ をｔｋ ＝０にリセットした後、このまま今回の発散抑制処理を終了する。
【００６８】
しかし、ステップ１２２の判定が「ＹＥＳ」の場合には、判定値ＷＨ は過大であり、その演算根拠であるフィルタ係数Ｗｉ は、適切な振動低減制御実行中には取りえない大きな値に至っていると判断することができる。そこで、振動低減制御は発散傾向にあると判断し、ステップ１２４に移行して、更新カウンタｔｋ をインクリメントし（ｔｋ ＝ｔｋ ＋１）、次いでステップ１２５で、更新カウンタｔｋ が更新時間ｔｋ ＊ を越えたか、つまり、判定値ＷＨ が所定のしきい値Ｗｔｈよりも大きい状態が、更新時間ｔｋ ＊ を越えて継続しているか否かを判定する。そして、ｔｋ ＞ｔｋ ＊ でないときには、そのまま今回の発散抑制処理を終了し、ｔｋ ＞ｔｋ ＊ であるとき、つまり、判定値ＷＨ が所定のしきい値Ｗｔｈよりも大きい状態が、更新時間ｔｋ ＊ を越えて継続しているときには、発散抑制項βｋ を更新する必要があると判断し、ステップ１２６に移行して添え字ｋをインクリメントしてから前記ステップ１２３に移行し、更新カウンタｔｋ をリセットした後、この発散検出処理を終了する。なお、ステップ１２６に移行した際に添え字ｋがすでに最大値Ｋである場合には、ｋをインクリメントしない。
【００６９】
この発散抑制処理においてステップ１２６が実行されると、発散抑制係数βｋ が増加方向（発散抑制方向）に更新されるから、上記（３）式の右辺第３項は、発散抑制係数βｋ が更新される前よりも大きくなる。すると、フィルタ係数Ｗｉ は、更新演算される際に原点（＝０）に近づく傾向が強くなるから、制御の発散によって増大傾向にあったフィルタ係数Ｗｉ が小さくなり、それに伴って指令信号ｙが小さくなって、能動型エンジンマウント２０で発生する制御振動が小さくなる。
【００７０】
そして、発散抑制処理における発散抑制係数βｋ の増加方向への更新は、ステップ１２２の判定が「ＹＥＳ」でありこの状態が続く限り繰り返し行われるから、発散が有効に抑制されるようになるまで、その発散抑制係数βｋ は増加することになる。
【００７１】
さらに、所定の割り込み間隔で、図７に示す断線検出処理が実行される。つまり、図５〜図７に示す各処理は、タイムシェアリング方式により実質的に並列に実行される。なお、この断線検出処理は、振動低減処理により算出される指令信号ｙに相当する駆動信号ｙＡ が、前記制御マップに規定されているしきい値の最小値よりも小さいときには異常を検出することができないから、少なくとも前記制御マップに規定されているしきい値の最小値よりも大きく、このしきい値と駆動信号ｙＡ を比較することによって異常を検出することの可能な値であるときのみ実行されるようになっており、例えば予め実験等によって検出された異常検出可能な指令信号ｙの最小値よりも、指令信号ｙが大きいときにのみ実行されるようになっている。
【００７２】
まず、ステップ１３１で、図示しないタコメータ或いは基準信号ｘをもとに、現在のエンジン回転数ＮＥ を検出し、次いでステップ１３２に移行し、検出したエンジン回転数ＮＥ に対応するしきい値Ｈｔｈを図８に示す制御マップから特定する。この制御マップは、エンジン回転数ＮＥ と、このエンジン回転数ＮＥ のときに生じる振動を低減するために必要な指令信号ｙに相当する駆動信号ｙＡ が出力されているとみなすことの可能なしきい値Ｈｔｈとの対応を表しており、エンジン回転数ＮＥ が大きくなるほど、しきい値Ｈｔｈは小さくなるように設定されている。
【００７３】
次いで、ステップ１３３に移行し、電流モニタ部２５ｃでモニタした駆動信号ｙＡ の所定時間当たりの最大値及び最小値を検出して最大判定値ＨＨ ，最小判定値ＨＬ として設定し、次いで、ステップ１３４で、判定値ＨＨ 及びＨＬ の絶対値がしきい値Ｈｔｈ以上であるか否かを判定する。そして、これらを満足しないときには、ステップ１３５に移行して判定カウンタｔｙ をインクリメントし（ｔｙ ＝ｔｙ ＋１）、次いでステップ１３６に移行して、判定カウンタｔｙ が判断時間ｔｙ ＊ を越えているか否か、つまり、判定値ＨＨ 及びＨＬ の絶対値がしきい値Ｈｔｈを下回る状態が継続して判断時間ｔｙ ＊ を越えて生じているか否かを判定する。この判断時間ｔｙ ＊ は、前記図６に示す発散抑制処理における更新時間ｔｋ ＊ よりも短くなるように（ｔｙ ＊ ＜ｔｋ ＊ ）設定され、例えば判断時間ｔｙ ＊ は１秒程度，更新時間ｔｋ ＊ は数秒程度である。
【００７４】
そして、ステップ１３６でｔｙ ＞ｔｙ ＊ でないときには、そのまま処理を終了する。そして、ｔｙ ＞ｔｙ ＊ であるときには、断線異常が生じたとしてステップ１３７に移行し、異常が発生したことを所定の記憶領域に書き込むと共に、図５及び図６に示す振動低減処理及び発散抑制処理を中止させる等の異常時の処理を行う。そして、ステップ１３８に移行し、判定カウンタｔｙ をｔｙ ＝０にリセットした後処理を終了する。
【００７５】
一方、ステップ１３４で、判定値ＨＨ 及びＨＬ の絶対値がしきい値Ｈｔｈ以上であるときには、電磁アクチュエータ５２に断線等が生じていないとして、ステップ１３８に移行し、判定カウンタｔｙ をｔｙ ＝０にリセットし処理を終了する。
【００７６】
この異常検出処理が実行されると、エンジン回転数ＮＥ に応じたしきい値Ｈｔｈ、すなわち、振動のレベルに応じてしきい値Ｈｔｈが設定され、このしきい値Ｈｔｈに基づいて駆動信号ｙＡ の異常検出が行われることになる。
【００７７】
つまり、図９（ａ）に示すように、エンジン回転数ＮＥ が低いときには、エンジン１７による振動レベルが大きいから、これを抑制するための駆動信号ｙＡ はその信号値レベルが大きくなり、このとき、しきい値Ｈｔｈとしては、図８の制御マップから比較的高い電流値がしきい値Ｈｔｈとして設定される。逆に、エンジン回転数ＮＥ が高いときには、図９（ｂ）に示すように、エンジン１７による振動レベルが小さいからこれを抑制するための駆動信号ｙＡ はそのレベルが小さくなり、しきい値Ｈｔｈとしては、図８の制御マップから比較的小さい電流値がしきい値Ｈｔｈとして設定される。つまり、駆動信号ｙＡ のレベルに応じたしきい値Ｈｔｈが設定されることになる。ここで、低回転時の比較的レベルの高い駆動信号ｙＡ に対してしきい値Ｈｔｈが低い場合には、常に駆動信号ｙＡ がしきい値を越えることになって異常を検出できない場合がある。また、高回転時の比較的レベルの低い駆動信号ｙＡ に対してしきい値Ｈｔｈが高い場合には、常に駆動信号ｙＡ がしきい値を下回ることになって常に異常と判断してしまう可能性がある。しかしながら、上記の実施の形態では、駆動信号ｙＡ のレベルに応じたしきい値Ｈｔｈが設定されるから、これら異常の誤検出を回避し、的確な異常検出を行うことができる。よって、異常検出の検出精度を向上させることができる。
【００７８】
また、このとき、断線検出処理における断線異常が生じたと判断するのに要する判断時間ｔｙ ＊ を、発散抑制処理における発散が生じたと判断するのに要する時間である更新時間ｔｋ ＊ よりも短くするようにしたから、発散抑制処理によって発散抑制項が更新される以前に断線を検出することができる。したがって、断線が生じたために振動低減制御が発散傾向となりこれに伴って発散抑制項が更新されてしまうと最終的に駆動信号ｙＡ は抑制され、これがしきい値よりも小さくなってしまうと断線検出処理による異常検出自体を行うことができなくなるが、上述のように、発散抑制項βｋ が更新される前に、異常判断が行われることになるから、確実に異常検出を行うことができる。
【００７９】
なお、上記実施の形態においては、エンジン回転数ＮＥ に応じてしきい値Ｈｔｈを段階的に変更する場合について説明したが、これに限らず連続的に変化させるようにしてもよい。
【００８０】
また、上記実施の形態においては、エンジン回転数ＮＥ に応じてしきい値Ｈｔｈを設定するようにした場合について説明したがこれに限らず、例えば、演算部２５ａで算出された指令信号ｙに基づいてしきい値を設定するようにしてもよい。また、発散抑制項βｋ が増加傾向となるほど駆動信号ｙＡ は小さくなるから、この発散抑制項βｋ に応じてしきい値を変更するようにしてもよく、この場合、発散抑制項βｋ が増加傾向つまり、添え字ｋがインクリメントされる毎にしきい値を低下させるようにすれば、駆動信号ｙＡ のレベルの減少に応じてしきい値が減少するから、上記と同等の作用効果を得ることができる。
【００８１】
また、上記実施の形態においては、本発明における能動型振動制御装置をエンジン１７から車体１８に伝達される振動を低減する車両用の能動型振動制御装置に適用した場合について説明したが、本発明の対象はこれに限定されるものではなく、エンジン１７以外で発生する振動を低減するための能動型振動制御装置であっても本発明は適用可能である。
【００８２】
また、例えば騒音源としてのエンジン１７から車室内に伝達される騒音を低減する能動型騒音制御装置であってもよく、かかる能動型騒音制御装置とする場合には、車室内に制御音を発生するための制御音源としてのラウドスピーカと、車室内の残留騒音を検出する残留騒音検出手段としてのマイクロフォンと、を設け、上記各実施の形態と同様の演算処理によって得られる指令信号ｙに応じてラウドスピーカを駆動させると共に、マイクロフォンの出力を残留騒音信号ｅとして適応ディジタルフィルタＷの各フィルタ係数Ｗｉ の更新処理に用い、上記のように発散抑制処理を実行すれば、上記実施の形態と同様の作用効果を得ることができる。
【００８３】
また、本発明の適用対象は車両に限定されるものではなく、エンジン１７以外で発生する周期的な振動や騒音を低減するための能動型振動制御装置，能動型騒音制御装置や、非周期的な振動や騒音（ランダム・ノイズ）を低減するための能動型振動制御装置，能動型騒音制御装置であっても適用可能であり、適用対象に関係なく上記各実施の形態と同様の作用効果を奏することができる。例えば、工作機械からフロアや室内に伝達される振動を低減する装置等であっても、本発明は適用可能である。
【００８４】
さらに、上記実施の形態では、指令信号ｙを生成するアルゴリズムとして同期式Ｆｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘ ＬＭＳアルゴリズムを適用しているが、適用可能なアルゴリズムはこれに限定されるものではなく、例えば、通常のＦｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘ ＬＭＳアルゴリズム等であってもよい。
【００８５】
ここで、本実施の形態では、エンジン１７が振動源に対応し、能動型エンジンマウント２０が制御振動源に対応し、パルス信号生成器２６が基準信号生成手段に対応し、荷重センサ６４が残留振動検出手段に対応し、図４のアクチュエータ駆動回路２５ｂが駆動回路に対応し、図５の処理において、所定のサンプリング・クロックに同期してステップ１０４でフィルタ係数Ｗｉ を指令信号ｙとして出力する処理が指令信号生成手段に対応し、図５のステップ１０７の処理がフィルタ係数更新手段に対応し、図６のステップ１２１及び１２２の処理が発散検出手段に対応し、図６のステップ１２６の処理が発散抑制手段に対応し、図７の処理が異常検出手段に対応し、図７のステップ１３１の処理がレベル検出手段に対応し、図７のステップ１３２の処理がしきい値設定手段に対応し、電流モニタ部２５ｃ及びこの電流モニタ部２５ｃでモニタした駆動信号ｙＡ を、図７のステップ１３３で読み込む処理がモニタ手段に対応し、図７のステップ１３３で駆動信号ｙＡ をもとに判定値ＨＨ ，ＨＬ を算出し、ステップ１３４で判定値ＨＨ ，ＨＬ としきい値Ｈｔｈ，−Ｈｔｈとをそれぞれ比較する処理が異常判断手段に対応している。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態を示す概略構成図である。
【図２】能動型エンジンマウントの一例を平面視で示した図である。
【図３】図２のＡ−Ａ矢視断面及びＢ−Ｂ矢視断面図である。
【図４】コントローラ２５の機能構成を示す機能ブロック図である。
【図５】振動低減処理の概要を示すフローチャートである。
【図６】発散抑制処理の一例を示すフローチャートである。
【図７】断線異常検出処理の一例を示すフローチャートである。
【図８】エンジン回転数ＮＥ としきい値Ｈｔｈとの対応を表す制御マップの一例である。
【図９】本発明の動作説明に供する説明図である。
【符号の説明】
１７ エンジン（振動源）
１８ 車体
１９ パルス信号生成器（基準信号生成手段）
２０ 能動型エンジンマウント（制御振動源）
２５ コントローラ
５２ 電磁アクチュエータ
６４ 荷重センサ（残留振動検出手段）
８２ 板ばね[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an active noise vibration control device that generates active control sound or control vibration and interferes with noise or vibration to reduce noise or vibration, and in particular, to control noise or control vibration. An abnormality of a control sound source or a control vibration source to be generated can be accurately detected.
[0002]
[Prior art]
As this type of conventional technique, for example, there is one described in Japanese Patent Laid-Open No. 8-109946 previously proposed by the present applicant. That is, the prior art disclosed in this publication relates to an active vibration control device, and a vibration-proof support device interposed between the vibration body and the support is used as a passive liquid-filled vibration-proof device. Similar to the support device, it is possible to suppress the vibration transmitted from the vibrating body to the support body side by utilizing the resonance of the fluid traveling between the two fluid chambers. The movable member that forms a part of the partition wall of the chamber is actively displaced so that the pressure change of the fluid chamber acts on the expansion spring of the support elastic body, thereby generating an active support force and canceling the vibration. I have to.
[0003]
In other words, the movable member forming a part of the partition wall of the fluid chamber in the vibration isolating support device is elastically supported in the vibration isolating support device by the elastic member so that it can be displaced in the direction in which the volume of the fluid chamber changes, and The volume of the fluid chamber is positively changed by displacing the movable member with, for example, an electromagnetic actuator. The drive signal for driving the electromagnetic actuator is generated according to a sequential update type algorithm such as an LMS algorithm based on a reference signal indicating a vibration generation state and a residual vibration signal indicating a vibration reduction state. It was.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional apparatus as described above, there is an unsolved problem that it is difficult to accurately detect an abnormality such as a disconnection in an electromagnetic actuator for generating an active support force. There are challenges. In other words, as a method of detecting an abnormality such as disconnection, a method of disconnecting by monitoring the current signal output to the electromagnetic actuator and comparing the current signal with a threshold value to detect the presence or absence of the current signal, etc. Can be considered. Here, if the threshold value for detecting the presence / absence of the current signal is set to a small value, it is determined that the current signal is normal even if a disconnection actually occurs when noise is applied to the current signal for some reason. On the contrary, if the threshold value is set to a large value, when the drive amount of the electromagnetic actuator is small and the current signal itself is small, it is judged as a disconnection even if no disconnection actually occurs, and the detection accuracy There is a problem that will decrease. Such an unsolved problem also has an active noise control device as disclosed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 6-230786.
[0005]
Accordingly, the present invention has been made paying attention to the above-mentioned conventional unsolved problems, and an active noise vibration control device capable of accurately detecting an abnormality.PlaceIt is intended to provide.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, an active noise and vibration control apparatus according to claim 1 is provided:A control sound source or control vibration source capable of generating a control sound or control vibration that interferes with noise or vibration emitted from a noise source or vibration source; and a reference signal generating means for generating a reference signal representing the state of occurrence of the noise or vibration; A residual noise detecting means or residual vibration detecting means for detecting the noise or vibration after the interference and outputting it as a residual noise signal or residual vibration signal; an adaptive digital filter having a variable filter coefficient; and the reference signal by the adaptive digital filter. A command signal generating means for generating a command signal for driving the control sound source or the control vibration source by filtering; a drive circuit for converting the command signal into a drive signal and outputting the drive signal to the control sound source or the control vibration source; According to an update formula including a divergence suppression term set according to an algorithm and having a divergence suppression effect of control, the adaptive digital Filter coefficient updating means for updating the filter coefficient of the filter, divergence detection means for detecting control divergence, and divergence suppression for changing the divergence suppression term in the divergence suppression direction when the divergence detection means detects control divergence. In the active noise and vibration control device, comprising an abnormality detection means for detecting the occurrence of an abnormality based on the drive signal to the control sound source or the control vibration source, and a state of concern that an abnormality has occurred The abnormality determination time in the abnormality detection means required until it is determined that an abnormality has occurred after becoming the state until the divergence suppression term is updated after becoming a state in which the control diverges. It is characterized by being shorter than the required time.
[0007]
An active noise vibration control apparatus according to claim 2The abnormality detection means is configured to detect abnormality based on a drive signal to the control sound source or control vibration source and a threshold variable according to the noise or vibration level. .
Further, in the active noise vibration control apparatus according to claim 3, the abnormality detection means includes a monitor means for monitoring the drive signal, a level detection means for detecting the noise or vibration level, and the level detection means. Threshold setting means for setting a threshold according to the detection level, and abnormality determination means for making an abnormality determination based on the set threshold of the threshold setting means and the monitor signal of the monitoring means, It is characterized by providing.
[0008]
Further, according to claim 4In the active noise vibration control apparatus, the control sound source or the control vibration source is an engine, the abnormality detection means is a monitor means for monitoring the drive signal, and an engine speed detection means for detecting the engine speed. And a threshold value setting means for setting a threshold value according to the detected rotation speed of the engine speed detection means, a set threshold value of the threshold value setting means, and a monitor signal of the monitoring means And an abnormality determination means for performing abnormality determination.
The active noise and vibration control apparatus according to claim 5 is characterized in that the level of the noise or vibration is the magnitude of the divergence suppression term.
[0010]
In the first aspect of the invention, the abnormality detection means detects abnormality such as disconnection of the control sound source or the control vibration source based on the drive signal corresponding to the command signal to the control sound source or the control vibration source. Here, when an abnormality such as disconnection occurs, the drive signal corresponding to the command signal generated by the command signal generation means is not output to the control sound source or the control vibration source, and the control necessary for reducing noise or vibration is required. Since no sound or control vibration is generated, the control tends to diverge, and the divergence suppression term is changed to the divergence suppression tendency. When the divergence suppression term is changed to the divergence suppression tendency, for example, the command signal generated by the command signal generation means is suppressed to a small level, and accordingly the drive signal is suppressed to a small level, the abnormality detection itself can be performed. It may not be possible.
However, the abnormality determination time in the abnormality detection means required until it is determined that an abnormality has occurred after becoming a state in which it is concerned that an abnormality has occurred is a state in which it is feared that control has been diverged by the divergence detection means. Since it is shorter than the time required until the divergence suppression term is changed, before the divergence suppression term is changed to the divergence suppression tendency, that is, before the command signal generated by the command signal generation means is suppressed. Abnormality determination is performed, so that it is possible to perform abnormality detection.
[0011]
In the invention according to claim 2 or 3, the control is performed by comparing the drive signal corresponding to the command signal to the control sound source or the control vibration source and a threshold variable according to the level of noise or vibration. Abnormality detection such as disconnection of the sound source or the control vibration source is performed.
Here, for example, when it is determined that an abnormality such as disconnection has occurred in the control sound source or the control vibration source when the drive signal to the control sound source or the control vibration source is smaller than the threshold value, If it is small, abnormalities cannot be detected accurately when noise or the like is applied to the signal line. Conversely, if the threshold value is increased, the drive signal itself is small even though it is normal. There is a possibility that it will be judged abnormal. In other words, the signal value of the drive signal to the control sound source or control vibration source changes according to the level of noise or vibration, so if a threshold value is set according to the level of noise or vibration, it is more reliable. Abnormality detection can be performed.
[0012]
Also,Claim 4In the invention according to the above, the engine speed is detected by the engine speed detecting means, and the threshold value setting means sets a threshold value corresponding to the detected speed. Then, abnormality determination is performed by comparing the set threshold value with the drive signal monitored by the monitoring means. here,For exampleThe amplitude of the engine vibration varies depending on the engine speed, and the lower the engine speed, the greater the vibration. In other words, the lower the engine speed, the greater the drive signal to the control vibration source, and the higher the engine speed, the smaller the drive signal. Therefore, the lower the engine speed, the larger the threshold value. If the threshold value is decreased as the rotation speed is higher, the threshold value is set in accordance with the magnitude of the drive signal, so that erroneous determination is avoided and accurate abnormality detection is performed. .
[0013]
In the invention according to claim 5, the magnitude of the divergence suppression term is applied as the level of noise or vibration, and abnormality detection is performed based on a threshold variable according to the magnitude of the divergence suppression term. Here, the drive signal becomes smaller as the divergence suppression term increases, and the divergence suppression term can be regarded as a value representing the level of noise or vibration. By setting, it becomes possible to obtain an appropriate threshold value.
[0015]
【The invention's effect】
According to the active noise vibration control device of the first aspect of the present invention, there is a concern that the control diverges during the abnormality determination time required until it is determined to be abnormal after becoming a state where there is a concern that abnormality has occurred. Since the processing time required for the divergence suppression term to be updated after the state is changed is detected, abnormality detection can be performed reliably.
According to the active noise and vibration control device of claim 2 or 3, the control sound source is based on a drive signal to the control sound source or the control vibration source and a threshold value corresponding to the level of the noise or vibration. Alternatively, since abnormality detection of the control vibration source is performed, erroneous determination of abnormality can be prevented and abnormality detection can be performed with high accuracy.
[0016]
In addition, the present inventionAn active noise and vibration control apparatus according to claim 4.Therefore, a threshold value corresponding to the engine speed is set, and the abnormality determination is performed by comparing this threshold value with the drive signal to the control vibration source, so that erroneous determination of the abnormality is prevented. Accurate abnormality detection can be performed.
[0017]
Further, according to the active noise vibration control device of the fifth aspect of the present invention, since the magnitude of the divergence suppression term is applied as the noise or vibration level, an appropriate threshold value can be obtained. , It can accurately detect anomaliesThe
[0018]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a schematic side view of a vehicle showing an example of an embodiment of an active vibration control device according to the present invention.
[0019]
First, the configuration will be described. An engine 17 mounted horizontally is supported on a vehicle body 18 composed of a suspension member and the like via an active engine mount 20 disposed rearward in the longitudinal direction of the vehicle body. Actually, a plurality of engine mounts that generate a passive support force according to the relative displacement between the engine 17 and the vehicle body 18 are interposed between the engine 17 and the vehicle body 18 in addition to the active engine mount 20. ing. As a passive engine mount, for example, a normal engine mount that supports a load with a rubber-like elastic body, or a known fluid-filled mount in which a fluid is sealed inside a rubber-like elastic body so that a damping force can be generated. An insulator or the like can be applied.
[0020]
FIG. 2 is a plan view showing the upper structure of the active engine mount 20 connected via a bracket (not shown) fixed to the engine 17, and protrudes upward from the engine side connecting member 30. The two connecting bolts 30a are inserted into the above-described bracket insertion holes from below, and the nuts are screwed to fix the upper end of the engine 17 to the engine 17. Reference numeral 60 denotes a rebound restricting member. The rebound restricting member 60 is orthogonal to a line connecting the two connecting bolts 30a and extends in an arch shape above the engine side connecting member 30. It is fixed to the case 43 and is located above the rebound stopper 31 made of a rubber elastic body fixed to the upper surface of the engine side connecting member 30.
[0021]
FIG. 3 shows the internal structure of the active engine mount 20 shown in the cross-sectional view of FIG. 2, and the cross-section taken along the line AA along the line connecting the two connecting bolts 30 a of FIG. 3 (hereinafter referred to as a mount shaft) P in FIG.1Is shown on the right side as a boundary, and a cross section taken along line B-B in a direction orthogonal to the line connecting the two connecting bolts 30a in FIG.1Is shown on the right as a boundary.
[0022]
This active engine mount 20 incorporates mount parts such as an outer cylinder 34, an intermediate cylinder 36, an orifice component member 37, a support elastic body 32 and the like in a device case 43, and a partition wall of a fluid chamber 84 is formed below these mount parts. A device that incorporates an electromagnetic actuator 52 that displaces a movable member 78 that is elastically supported while forming a part thereof in a direction in which the volume of the fluid chamber 84 changes, and a load sensor 64 that detects a vibration state of a vehicle body member (not shown). More specifically, the engine-side connecting member 30 described above is formed with a rounded bottom edge 30g and a mount shaft P.1The 1st hole 30c is formed in the position in alignment with. Further, the connecting bolt 30 a that is fitted into the engine connecting member 30 from the lower side and faces upward has a head portion 30 d protruding from the lower surface of the engine side connecting member 30. Here, the outer peripheral edge portion of the head portion 30d is rounded.
[0023]
A hollow cylindrical body 30b having an inverted trapezoidal cross section is fixed to the lower surface of the engine side connecting member 30. The hollow cylinder 30b has a second hole 30e formed at a position close to the connecting bolt 30a and a mount shaft P.1A third hole 30f is formed in the lower surface along the line. In addition, the hole is not formed in the position spaced apart from the connection bolt 30a of this hollow cylinder 30b.
[0024]
A rubber support elastic body 32 is fixed to the lower surface side of the engine side connecting member 30 by vulcanization so as to cover the inside of the hollow cylinder 30b and the lower side of the engine side connecting member 30. .
[0025]
That is, the support elastic body 32 is a rubber elastic body having a diameter expanded downward from the engine side connecting member 30 side, and a cavity 32a having a mountain-shaped cross section is formed on the inner surface. As shown on the left side of FIG. 3, the outer peripheral surface of the support elastic body 32 at a portion away from the connecting bolt 30 a is continuous with the rebound stopper 31 while covering the outer peripheral portion of the engine side connecting member 30. On the other hand, as shown on the right side of FIG. 3, the support elastic body 32 close to the connection bolt 30a is formed with a covering portion 32b that covers the entire area of the head 30d of the connection bolt 30a. The outer periphery of the lower position has a shape that is greatly recessed inward (hereinafter referred to as a recessed outer peripheral portion indicated by reference numeral 32c). Further, the inner surface of the support elastic body 32 facing the concave outer peripheral portion 32c while forming the above-described hollow portion 32a also has a shape bulging inwardly (hereinafter referred to as a bulging inner peripheral portion indicated by reference numeral 32d). ). The thickness of the portion of the supporting elastic body 32 in the vicinity of the connecting bolt 30a is the thickness of the portion away from the connecting bolt 30a by providing the bulging inner peripheral portion 32d facing the concave outer peripheral portion 32c. It is set approximately the same as the thickness.
[0026]
And the lower end part of the thin support elastic body 32 has a mount axis P1Is coupled to the inner peripheral surface of the intermediate cylinder 36 coaxially with the hollow cylinder 30b in the vibrating body support direction by vulcanization adhesion.
[0027]
The intermediate cylinder 36 is a member in which a small diameter cylinder part 36c is continuously formed between an upper end cylinder part 36a and a lower end cylinder part 36b having the same outer diameter, and an annular recess is provided on the outer periphery. Although not shown, an opening is formed in the small diameter cylindrical portion 36c, and the inner side and the outer side of the intermediate cylindrical body 36 communicate with each other through the opening.
[0028]
An outer cylinder 34 is fitted on the outer side of the intermediate cylinder 36, and the outer cylinder 34 has an inner peripheral diameter that is the same as the outer diameters of the upper end cylinder part 36a and the lower end cylinder part 36b of the intermediate cylinder 36, and the shaft This is a cylindrical member whose length in the direction is set to the same dimension as that of the intermediate cylinder 36. In addition, an opening 34a is formed in the outer cylinder 34, and the outer periphery of a diaphragm 42 made of a rubber thin film elastic body is coupled to the opening edge of the opening 34a to close the opening 34a. It bulges toward the inside of the outer cylinder 34.
[0029]
When the outer cylinder 34 having the above-described configuration is externally fitted to the intermediate cylinder 36 so as to surround the annular recess, an annular space is defined in the circumferential direction between the outer cylinder 34 and the intermediate cylinder 36, and a diaphragm is formed in the annular space. 42 is arranged in a bulging state. A cylindrical orifice component member 37 is fitted inside the intermediate cylinder 36.
[0030]
The orifice component member 37 includes a minimum diameter cylindrical portion 37a formed to have a diameter smaller than that of the small diameter cylindrical portion 36c of the intermediate cylindrical body 36, and an upper annular portion facing radially outward at the upper and lower end portions of the minimum diameter cylindrical portion 37a. 37b and a lower annular portion 37c are formed, and an annular space is provided between the intermediate cylindrical body 36 and a position surrounded by the minimum diameter cylindrical portion 37a and the upper and lower annular portions 37b and 37c. Moreover, the 2nd opening part 37d is formed in a part of minimum diameter cylinder part 37a. Here, the upper annular portion 37b is located below the support elastic body 32, but as shown on the right side of FIG. 3, it is located below the support elastic body 32 close to the connecting bolt 30a. Upper annular part 37b1Is formed with a thin wall and provided with a recess, and is opposed to a position away from the bulging inner peripheral portion 32d of the support elastic body 32.
[0031]
The device case 43 has an upper end caulking portion 43a having a circular opening smaller in diameter than the outer peripheral diameter of the upper end cylindrical portion 36a at the upper end portion, and the shape of the case main body that is continuous with the upper end caulking portion 43a. , A member having a cylindrical shape (the shape indicated by the broken line in FIG. 3) having the same inner diameter as the outer diameter of the outer cylinder 34 and continuing to the lower end opening. After the completion, the lower end opening is caulked inward in the radial direction, whereby the caulking portion shown by the solid line in FIG. 3 is formed.
[0032]
Then, the outer cylinder 34 in which the support elastic body 32, the intermediate cylinder 36, the orifice component member 37, and the diaphragm 42 are integrated is fitted inside from the lower end opening of the device case 43, and is externally attached to the lower surface of the upper end caulking section 43a. When the upper ends of the cylinder 34 and the intermediate cylinder 36 are brought into contact with each other, they are arranged in the upper part in the apparatus case 43. At this time, an air chamber 42c is defined in a portion surrounded by the inner peripheral surface of the device case 43 and the diaphragm 42. An air hole 43a is formed at a position facing the air chamber 42c. The air chamber 42c and the atmosphere communicate with each other through 43a.
[0033]
A cylindrical spacer 70 is fitted in the lower portion of the device case 43, a movable member 78 is disposed in the upper portion of the spacer 70, and an electromagnetic actuator 52 is disposed in the lower portion of the spacer 70. . The spacer 70 has a substantially cylindrical diaphragm 70c formed of a cylindrical upper cylindrical body 70a, a cylindrical lower cylindrical body 70b, and a rubber thin film elastic body vulcanized and bonded between the upper and lower ends of the cylindrical bodies. It consists of and.
[0034]
The electromagnetic actuator 52 includes a cylindrical yoke 52a having an outer appearance, an annular exciting coil 52b disposed on the upper end surface side of the yoke 52a, and a permanent magnet having a magnetic pole fixed vertically at the center of the upper surface of the yoke 52a. 52c. The yoke 52a includes an annular first yoke member 53a and a second yoke member 53b in which a permanent magnet 52c is fixed to the central cylindrical portion.
[0035]
The diaphragm 70c between the upper and lower cylinders 70a and 70b bulges toward a recess 52d formed on the outer periphery of the yoke 52a.
A load sensor 64 is interposed between the lower surface of the yoke 52a and the lid member 62 provided with the vehicle body side connecting bolt 60 in order to detect residual vibration necessary for vibration reduction control. As the load sensor 64, a piezoelectric element, a magnetostrictive element, a strain gauge, or the like is applicable, and the detection result of this sensor is supplied to the controller 25 as a residual vibration signal e as shown in FIG. Yes.
[0036]
On the other hand, above the electromagnetic actuator 52, a seal ring 72 for fixing a seal member, a support ring 74 that supports an outer peripheral portion of a leaf spring 82 to be described later from the lower end, a permanent magnet 52c of the electromagnetic actuator 52, and A gap holding ring 76 that sets a gap H between the movable members 78 is disposed. The outer diameters of the seal ring 72, the support ring 74, and the gap retaining ring 76 are set to the same dimensions as the inner diameter of the upper cylinder 70a of the spacer 70 described above, and the upper cylinder protrudes upward from the yoke 52a. The seal ring 72, the support ring 74, and the gap retaining ring 76 are all fitted in the body 70a. A movable member 78 is arranged inside the seal ring 72, the support ring 74, and the gap retaining ring 76 so as to be displaceable in the vertical direction.
[0037]
The movable member 78 is a member composed of a disk-shaped partition wall forming member 78A and a magnetic path forming member 78B formed in a disk shape larger in diameter than the partition wall forming member 78A, and is far from the electromagnetic actuator 52. A bolt hole 80a is formed in the axial center of the partition wall forming member 78A positioned on the side, and the movable member bolt 80 penetrating the magnetic path forming member 78B close to the electromagnetic actuator 52 is screwed into the bolt hole 80a, thereby forming the partition wall. The member 78A and the magnetic path forming member 78B are integrally connected.
[0038]
A constricted portion 79 that is continuous in a ring shape is defined between the partition forming member 78A and the magnetic path forming member 78B, and a leaf spring 82 for elastically supporting the movable member 78 is accommodated in the constricted portion 79. ing. In other words, the leaf spring 82 is a disk-shaped member having a hole at the center, and the inner periphery of the leaf spring 82 is supported at the free end from the lower center of the back surface of the partition wall forming member 78A. A spring support portion 74a of the support ring 74 supports the outer peripheral portion of the support ring 74 from below, so that the movable member 78 is elastically supported by the device case 43 via the leaf spring 82.
[0039]
The partition wall forming member 78A is a member in which the thickness of the partition wall portion 80c facing the fluid chamber 84 is reduced, and an annular rib 80b protruding upward from the outer periphery of the partition wall portion 80c is formed. A fluid chamber 84 is formed by the upper surface of the partition wall forming member 78 </ b> A, the lower surface of the support elastic body 32, and the inner peripheral surface of the orifice component member 37, and the fluid is sealed in the fluid chamber 84.
[0040]
Further, in order to prevent fluid from leaking from the fluid chamber 84 to the constricted portion 79 side that accommodates the leaf spring 82, there is a rubber-like elasticity between the outer periphery of the partition wall forming member 78A and the inner periphery of the seal ring 72. A ring-shaped seal member 86 composed of a body is fixed, and the relative deformation in the vertical direction of the movable member 78 with respect to the seal ring 72 and the device case 43 is allowed by elastic deformation of the seal member 86.
[0041]
Next, the vibration input damping action of the active engine mount 20 of this embodiment will be briefly described. In the active engine mount 20 of the present embodiment, the hollow portion 32a of the support elastic body 32 and the axial center space of the orifice component member 37 communicate with each other, and the axial center space of the orifice component member 37 and the orifice component member 37 and the intermediate cylinder body. 36 is communicated via the second opening 37d, and the annular space and the space where the diaphragm 42 bulges communicate via the opening formed in the intermediate cylinder 36. A fluid such as oil is sealed in the communication path from the hollow portion 32a of the support elastic body 32 to the space where the diaphragm 42 bulges.
[0042]
When the communication path from the cavity 32 a of the support elastic body 32 to the annular space between the orifice constituent member 37 and the intermediate cylinder 36 is a main fluid chamber 84, the vicinity of the opening formed in the intermediate cylinder 36 is defined. A fluid resonance system is formed in which a region surrounded by the diaphragm 42 is formed as an orifice, and the region surrounded by the diaphragm 42 is opposed to the opening. The characteristics of the fluid resonance system, that is, the characteristics determined by the mass of the fluid in the orifice, the expansion direction spring of the support elastic body 32, and the expansion direction spring of the diaphragm 42, are generated when idling vibration occurs while the vehicle is stopped, that is, 20 to When the engine mounts 20A and 20B are vibrated at 30 Hz, they are adjusted so as to exhibit a high dynamic spring constant and a high damping force.
[0043]
On the other hand, the excitation coil 52b of the electromagnetic actuator 52 is a drive signal y consisting of a current signal supplied from the controller 25 through, for example, a harness.AIn response to this, a predetermined electromagnetic force is generated. The controller 25 includes a microcomputer, a necessary interface circuit, an A / D converter, a D / A converter, an amplifier, a storage medium such as a ROM, a RAM, and the like, and can actively reduce vibrations generated by the engine 17. Command signal y for the active engine mount 20 and a drive signal y composed of a current signal corresponding to the command signal y so that the active support force is generated in the active engine mount 20AIs output.
[0044]
As described above, the active engine mount 20 includes the load sensor 64, detects the vibration state of the vehicle body 18 in the form of a load and outputs it as a residual vibration signal e, and the residual vibration signal e interferes. For example, a signal representing the vibration afterward is supplied to the controller 25 through a harness.
[0045]
Here, the idle vibration and the booming noise vibration generated in the engine 17 are mainly caused by the engine vibration of the secondary component of engine rotation being transmitted to the vehicle body 18 in the case of a reciprocating four-cylinder engine, for example. A command signal y is generated in synchronization with the secondary rotation component, and a drive signal y corresponding to the command signal y is generated.ACan be used to reduce vehicle body side vibration. Therefore, in the present embodiment, an impulse signal is generated in synchronization with the rotation of the crankshaft of the engine 17 (for example, in the case of a reciprocating four-cylinder engine, one is generated every time the crankshaft rotates 180 degrees), and the reference signal x The reference signal x is supplied to the controller 25.
[0046]
Then, the controller 25 executes a synchronous Filtered-X LMS algorithm, which is one of adaptive algorithms, based on the supplied residual vibration signal e and the reference signal x, thereby giving a command signal y to the active engine mount 20. The command signal y is calculated as the drive signal yAAnd output to the active engine mount 20.
[0047]
Specifically, the controller 25 uses the filter coefficient Wi(I = 0, 1, 2,..., I-1: I is the number of taps) A variable adaptive digital filter W is provided, and a predetermined sampling clock is supplied from the time when the latest reference signal x is input. At intervals, the filter coefficient W of the adaptive digital filter WiAre sequentially output as the command signal y, while the filter coefficient W of the adaptive digital filter W is based on the reference signal x and the residual vibration signal e.iThe process which updates suitably is performed.
[0048]
However, in this embodiment, the following equation (1) is used as an evaluation function in the synchronous Filtered-X LMS algorithm.
Jm = {e (n)}2+ Β {y (n)}2                ...... (1)
That is, in the LMS algorithm, the filter coefficient W in the direction in which the evaluation function Jm decreases.iAs is clear from the content of the right side of the above equation (1), the filter coefficient W is updated.iAre successively updated so that the square value of the residual vibration signal e becomes smaller and the value obtained by multiplying the square value of the command signal y by β becomes smaller. Β is a coefficient referred to as a divergence suppression coefficient, and the command signal y tends to decrease as the divergence suppression coefficient β increases. That is, the divergence suppression coefficient β has an effect of suppressing divergence of control.
[0049]
The convergence coefficient is α, and the filter coefficient W is based on the evaluation function Jm expressed by the above equation (1).iWhen the update formula is obtained, the following formula (2) is obtained.
Wi(N + 1) = Wi(N) + 2αRTe (n) -2βαy (n) (2)
Therefore, if “2α” in the equation (2) is a new convergence coefficient α and “2βα” is a new divergence suppression coefficient β, the filter coefficient W of the adaptive digital filter W is obtained.iThe update formula is as shown in the following formula (3).
[0050]
Wi(N + 1) = Wi(N) + αRTe (n) -βy (n) (3)
Here, the terms with (n) and (n + 1) represent values at sampling times n and n + 1. Also, the update reference signal RTIs theoretically a value obtained by filtering the reference signal x with a transfer function filter C ^ that models the transfer function C between the electromagnetic actuator 52 and the load sensor 64 of the active engine mount 20. Since the magnitude of the signal x is “1”, it coincides with the sum at the sampling time n of those impulse response waveforms when the impulse responses of the transfer function filter C ^ are successively generated in synchronization with the reference signal x.
[0051]
Theoretically, the reference signal x is filtered by the adaptive digital filter W to generate the command signal y. Since the magnitude of the reference signal x is “1”, the filter coefficient WiAre sequentially output as the command signal y, the result is the same as when the filter processing result is the command signal y.
[0052]
Then, the controller 25 outputs the command signal y as described above and each filter coefficient W of the adaptive digital filter W.iOn the other hand, the divergence suppression process for suppressing the divergence of control is executed while the vibration reduction process including the update process is executed. In this embodiment, the divergence suppression process is performed using the filter coefficient W of the adaptive digital filter W.iAnd when it is determined that divergence has occurred and when it is determined that divergence has occurred, the determination value calculated based on the absolute value exceeds a predetermined threshold value. Divergence suppression coefficient βkIs updated in the direction of increasing. Specifically, the divergence suppression coefficient βkAre provided in correspondence with the subscript k (k = 1, 2,..., K), and the divergence suppression coefficient β increases as the subscript k increases.kIncreases by one step. Therefore, when divergence is detected, the subscript k is incremented (k = k + 1; however, if k = K, it is left as it is without being incremented), and the divergence suppression coefficient βkIs updated to a value larger by one level.
[0053]
Further, the controller 25 executes the vibration reduction process and the divergence suppression process, and performs a disconnection detection process for detecting disconnection of the exciting coil 52b of the electromagnetic actuator 52 and a harness or the like connecting the excitation coil 52b and the controller 25. Also comes to run. In this disconnection detection process, a threshold value is set according to the rotational speed of the engine 17, and a drive signal y corresponding to the command signal y to the excitation coil 52b is set.AWhen the maximum value and the minimum value of do not exceed the threshold value, it is determined that there is an abnormality.
[0054]
FIG. 4 is a functional block diagram showing a functional configuration of the controller 25. As shown in FIG. 4, a calculation unit 25a that generates a command signal y that is a command value for driving the active engine mount 20 by performing a predetermined calculation process, and the command signal y from the calculation unit 25a is a current signal. Drive signal y consisting ofAActuator drive circuit 25b which converts the signal into excitation coil 52b and supplies it to excitation coil 52b, and drive signal yAA current control unit 25c for monitoring the engine 17 and a control map in which, for example, the rotational speed of the engine 17 is detected based on an output signal from a tachometer (not shown) or the reference signal x, and a threshold value corresponding to the rotational speed is set in advance. Based on the threshold value setting unit 25d to select from, and the command signal y from the calculation unit 25a, when it is determined that the command signal y capable of detecting disconnection is output, the current monitor unit 25c monitored A comparison unit 25e that compares the monitor signal with the threshold set by the threshold setting unit 25d and determines that the disconnection is abnormal when the monitor signal does not exceed the threshold within a predetermined time.
[0055]
Next, the operation of the embodiment of the present invention will be described.
That is, as a result of adjusting the resonance frequency of the fluid resonance system in the active engine mount 20 to 20 Hz, a certain amount of damping force is generated in the active engine mount 20 even when an engine shake that is a vibration of 5 to 15 Hz occurs. Therefore, the engine shake generated on the engine 17 side is attenuated to some extent by the active engine mount 20, and the engine shake is also attenuated by other fluid-filled engine mounts (not shown). Reduced. For the engine shake, it is not particularly necessary to positively displace the magnetic path forming member 78B.
[0056]
On the other hand, when a vibration having a frequency equal to or higher than the idle vibration frequency is input, the controller 25 executes a predetermined calculation process and sends a drive signal y to the electromagnetic actuator 52.ATo generate an active support force capable of reducing vibration in the active engine mount 20.
[0057]
This will be specifically described with reference to FIG. 5 which is a flowchart showing an outline of processing executed in the controller 25 when an idle vibration and a booming sound vibration are input.
First, after predetermined initial setting is performed in step 101, the process proceeds to step 102, and a transfer function filter C set in advance according to the vibration transfer characteristic between the active engine mount 20 and the load sensor 64 is obtained. Based on ^, an update reference signal RTIs calculated. In step 102, the update reference signal R for one cycle is used.TAre calculated together.
Then, the process proceeds to step 103, and after the counter i is cleared to zero, the process proceeds to step 104 and the i-th filter coefficient W of the adaptive digital filter W.iIs set as the command signal y, and this command signal y is driven by the actuator drive circuit 25b.AIs converted to output.
[0058]
Next, the routine proceeds to step 105 where the residual vibration signal e is read. Then, the process proceeds to step 106, the counter j is cleared to zero, and then the process proceeds to step 107, where the jth filter coefficient W of the adaptive digital filter W is obtained.jIs updated according to the above equation (3).
[0059]
When the update process in step 107 is completed, the process proceeds to step 108, where it is determined whether or not the next reference signal x is input. If it is determined that the reference signal x is not input, the adaptation is performed. Update of the next filter coefficient of the digital filter W or drive signal yAIn order to execute the output process, the process proceeds to step 109.
[0060]
In step 109, the counter j counts the number of outputs Ty(To be exact, since the counter j starts from 0, the number of outputs TyIt is determined whether or not a value obtained by subtracting 1 from 1) is reached. This determination is made in step 104 by the filter coefficient W of the adaptive digital filter W.iIs output as the command signal y, and then the filter coefficient W of the adaptive digital filter WiIs updated as many times as necessary as the command signal y. Therefore, if the determination in step 109 is “NO”, after the counter j is incremented in step 110, the process returns to step 107 and the above-described processing is repeatedly executed.
[0061]
However, if the determination in step 109 is “YES”, it can be determined that the update processing of the number of filter coefficients required as the command signal y out of the filter coefficients of the adaptive digital filter W has been completed, and the process proceeds to step 111. After the counter i is incremented, a predetermined time is waited. This predetermined time is the time from the execution of the processing in step 104 until the time corresponding to the predetermined sampling clock interval elapses. When the time corresponding to the sampling clock has elapsed, the process returns to step 104 and the above-described processing is repeatedly executed.
[0062]
On the other hand, if it is determined in step 108 that the reference signal x has been input, the process proceeds to step 112, where the counter i (precisely, since the counter i starts from 0, 1 is added to the counter i). The latest output count Ty, The process returns to step 102 and the above-described processing is repeatedly executed.
[0063]
As a result of repeatedly executing the processing of FIG. 5, the adaptive digital filter is applied to the electromagnetic actuator 52 of the active engine mount 20 from the controller 25 at the sampling clock interval from the time when the reference signal x is input. W filter coefficient WiDrive signal y corresponding toAAre supplied in order.
[0064]
As a result, the drive signal y is applied to the excitation coil 52b.AHowever, since the magnetic path forming member 78B has already been given a certain magnetic force by the permanent magnet 52c, the magnetic force by the exciting coil 52b increases or weakens the magnetic force of the permanent magnet 52c. It can be considered to work. As described above, when the magnetic force of the permanent magnet 52c is increased or decreased, the movable member 78 is displaced in both forward and reverse directions, and when the movable member 78 is displaced, the volume of the main fluid chamber 84 is changed and supported by the change in volume. Since the expansion spring of the elastic body 32 is deformed, an active supporting force in both forward and reverse directions is generated in the active engine mount 20.
[0065]
Then, each filter coefficient W of the adaptive digital filter W that becomes the command signal yiAre sequentially updated according to the above equation (1) according to the synchronous Filtered-X LMS algorithm, and therefore, each filter coefficient W of the adaptive digital filter W passes after a certain amount of time has elapsed.iAfter the signal converges to the optimum value, the drive signal y corresponding to the command signal yAIs supplied to the active engine mount 20 to reduce idle vibration and booming noise vibration transmitted from the engine 17 to the vehicle body 18 via the active engine mount 20.
[0066]
On the other hand, in the controller 25, the divergence suppression process shown in FIG. 6 is executed at a predetermined interrupt timing during the execution of the vibration reduction process shown in FIG.
That is, when the processing shown in FIG. 6 is executed at a predetermined interrupt interval, first, in step 121, the filter coefficient W of the adaptive digital filter W is set.iBased on the absolute value of the divergence determination value WHIs calculated. This judgment value WHIs, for example, the filter coefficient WiOr the filter coefficient WiIt is good also as the sum of the predetermined number of absolute values.
[0067]
Next, the routine proceeds to step 122, where the determination value WHIs the predetermined threshold WthIt is judged whether it is larger than. This threshold WthIs the judgment value WHIs a threshold value for determining whether or not the value is excessive, and if the determination in step 122 is “NO”, the determination value WHIs not particularly excessive, and therefore the filter coefficient W that is the basis for the calculation isiCan be determined to be within a normal range that can be taken during execution of appropriate vibration reduction control. Therefore, it is determined that no divergence tendency is recognized in the control, the process proceeds to step 123, and the update counter tkTkAfter resetting to = 0, the current divergence suppression processing is terminated as it is.
[0068]
However, if the determination in step 122 is “YES”, the determination value WHIs excessive, and the filter coefficient W that is the basis for the calculation isiCan be determined to be a large value that cannot be obtained during execution of appropriate vibration reduction control. Therefore, it is determined that the vibration reduction control tends to diverge, and the process proceeds to step 124 where the update counter tkIs incremented (tk= Tk+1), and then at step 125, the update counter tkIs the update time tk *That is, the judgment value WHIs the predetermined threshold WthIs greater than the update time tk *It is determined whether or not the continuation is exceeded. And tk> Tk *If not, the current divergence suppression process is terminated and tk> Tk *That is, that is, the judgment value WHIs the predetermined threshold WthIs greater than the update time tk *Divergence suppression term βk, The process proceeds to step 126 and increments the subscript k, then proceeds to step 123, and the update counter tkAfter resetting, the divergence detection process is terminated. If the subscript k is already the maximum value K when the process proceeds to step 126, k is not incremented.
[0069]
When step 126 is executed in this divergence suppression process, the divergence suppression coefficient βkIs updated in the increasing direction (divergence suppression direction), the third term on the right side of the above equation (3) is the divergence suppression coefficient β.kWill be larger than before it was updated. Then, the filter coefficient WiIs more likely to approach the origin (= 0) when the update calculation is performed, and therefore, the filter coefficient W that tends to increase due to the divergence of controliAnd the command signal y is reduced accordingly, and the control vibration generated in the active engine mount 20 is reduced.
[0070]
And the divergence suppression coefficient β in the divergence suppression processingkSince the determination in step 122 is “YES” and is repeated as long as this state continues, the divergence suppression coefficient β is updated until the divergence is effectively suppressed.kWill increase.
[0071]
Further, the disconnection detection process shown in FIG. 7 is executed at a predetermined interrupt interval. That is, the processes shown in FIGS. 5 to 7 are executed substantially in parallel by the time sharing method. The disconnection detection process is performed by using a drive signal y corresponding to the command signal y calculated by the vibration reduction process.AIs smaller than the minimum threshold value defined in the control map, an abnormality cannot be detected. Therefore, the abnormality is at least larger than the minimum threshold value defined in the control map. Threshold value and drive signal yAIs executed only when the value is such that an abnormality can be detected by comparing the two, for example, the command signal is smaller than the minimum value of the command signal y capable of detecting an abnormality detected in advance by experiments or the like. It is executed only when y is large.
[0072]
First, at step 131, based on a tachometer or a reference signal x (not shown), the current engine speed NEAnd then the routine proceeds to step 132 where the detected engine speed NEThreshold H corresponding tothIs identified from the control map shown in FIG. This control map shows the engine speed NEAnd this engine speed NEThe drive signal y corresponding to the command signal y necessary to reduce the vibration generated at the time ofAThat can be regarded as being outputthAnd the engine speed NEThe greater the value, the threshold HthIs set to be smaller.
[0073]
Next, the process proceeds to step 133, and the drive signal y monitored by the current monitor unit 25c.AThe maximum judgment value H is detected by detecting the maximum value and the minimum value per predetermined time.H, Minimum judgment value HLThen, in step 134, the judgment value HHAnd HLIs the threshold value HthIt is determined whether it is above. If these conditions are not satisfied, the routine proceeds to step 135 where the judgment counter tyIs incremented (ty= Ty+1), then the routine proceeds to step 136 where the judgment counter tyIs the judgment time ty *Whether or not, that is, the judgment value HHAnd HLIs the threshold value HthThe state below the threshold continues and the judgment time ty *It is determined whether or not it has occurred beyond. This judgment time ty *Is the update time t in the divergence suppression process shown in FIG.k *(Ty *<Tk *) Is set, for example, judgment time ty *Is about 1 second, update time tk *Is a few seconds.
[0074]
In step 136, ty> Ty *If not, the process ends. And ty> Ty *If the disconnection abnormality has occurred, the process proceeds to step 137 where the abnormality is written in a predetermined storage area and the vibration reduction process and the divergence suppression process shown in FIGS. 5 and 6 are stopped. Do time processing. Then, the process proceeds to step 138, where the determination counter tyTyAfter resetting to = 0, the processing ends.
[0075]
On the other hand, at step 134, the judgment value HHAnd HLIs the threshold value HthIf it is above, it is determined that no breakage or the like has occurred in the electromagnetic actuator 52, and the routine proceeds to step 138 where the determination counter tyTy= 0 and the process ends.
[0076]
When this abnormality detection process is executed, the engine speed NEThreshold H according tothThat is, the threshold value H depends on the vibration level.thIs set and this threshold HthDrive signal y based onAAnomaly detection is performed.
[0077]
That is, as shown in FIG.EWhen the engine speed is low, the vibration level by the engine 17 is large, and the drive signal y for suppressing thisAHas a large signal value level, and at this time, the threshold value HthAs shown in the control map of FIG.thSet as Conversely, engine speed NE9 is high, as shown in FIG. 9B, since the vibration level by the engine 17 is small, the drive signal y for suppressing this is shown.AIs reduced to the threshold HthAs shown in the control map of FIG.thSet as That is, the drive signal yAThreshold H according to the level ofthWill be set. Here, the drive signal y having a relatively high level at the time of low rotationAThreshold H forthAlways low when the drive signal yAMay exceed the threshold and an abnormality may not be detected. Further, the drive signal y having a relatively low level at the time of high rotationAThreshold H forthDrive signal y is alwaysAMay fall below the threshold value and always be considered abnormal. However, in the above embodiment, the drive signal yAThreshold H according to the level ofthTherefore, erroneous detection of these abnormalities can be avoided and accurate abnormality detection can be performed. Therefore, the detection accuracy of abnormality detection can be improved.
[0078]
At this time, a determination time t required to determine that a disconnection abnormality has occurred in the disconnection detection process.y *Is the update time t that is the time required to determine that divergence has occurred in the divergence suppression processingk *Therefore, the disconnection can be detected before the divergence suppression term is updated by the divergence suppression process. Therefore, when the disconnection occurs, the vibration reduction control tends to diverge, and the divergence suppression term is updated accordingly.AIf this becomes smaller than the threshold value, the abnormality detection itself by the disconnection detection process cannot be performed, but as described above, the divergence suppression term βkSince the abnormality determination is performed before is updated, abnormality detection can be reliably performed.
[0079]
In the above embodiment, the engine speed NEThreshold H depending onthHowever, the present invention is not limited to this and may be changed continuously.
[0080]
In the above embodiment, the engine speed NEThreshold H depending onthHowever, the present invention is not limited to this. For example, the threshold value may be set based on the command signal y calculated by the calculation unit 25a. Also, the divergence suppression term βkDrive signal yASince this becomes smaller, this divergence suppression term βkThe threshold value may be changed according to the divergence suppression term β in this case.kIf the threshold is lowered every time the subscript k is incremented, the drive signal yASince the threshold value decreases as the level decreases, the same effect as described above can be obtained.
[0081]
In the above embodiment, the active vibration control apparatus according to the present invention is applied to a vehicle active vibration control apparatus that reduces vibration transmitted from the engine 17 to the vehicle body 18. However, the present invention is not limited to this, and the present invention can be applied even to an active vibration control device for reducing vibrations generated in other than the engine 17.
[0082]
Further, for example, an active noise control device that reduces noise transmitted from the engine 17 as a noise source to the vehicle interior may be used. When such an active noise control device is used, a control sound is generated in the vehicle interior. A loudspeaker as a control sound source and a microphone as a residual noise detecting means for detecting residual noise in the passenger compartment, and according to a command signal y obtained by the same arithmetic processing as in the above embodiments While driving the loudspeaker, each filter coefficient W of the adaptive digital filter W with the output of the microphone as the residual noise signal eiIf the divergence suppression process is executed as described above and used in the update process, the same effects as those in the above embodiment can be obtained.
[0083]
Further, the application target of the present invention is not limited to a vehicle, and is an active vibration control device, an active noise control device for reducing periodic vibrations and noises other than the engine 17, an aperiodic vibration control device, and the like. It can be applied to active vibration control devices and active noise control devices for reducing random vibration and noise (random noise), and the same effects as those of the above embodiments can be obtained regardless of the application target. Can play. For example, the present invention can be applied to a device that reduces vibration transmitted from a machine tool to a floor or a room.
[0084]
Furthermore, in the above embodiment, the synchronous Filtered-X LMS algorithm is applied as an algorithm for generating the command signal y. However, the applicable algorithm is not limited to this, and for example, a normal Filtered-X An X LMS algorithm or the like may be used.
[0085]
Here, in the present embodiment, the engine 17 corresponds to the vibration source, the active engine mount 20 corresponds to the control vibration source, the pulse signal generator 26 corresponds to the reference signal generation means, and the load sensor 64 remains. Corresponding to the vibration detection means, the actuator drive circuit 25b in FIG. 4 corresponds to the drive circuit. In the process of FIG.i5 corresponds to the command signal generation means, the processing of step 107 in FIG. 5 corresponds to the filter coefficient updating means, the processing of steps 121 and 122 in FIG. 6 corresponds to the divergence detection means, The processing in step 126 in FIG. 6 corresponds to the divergence suppressing means, the processing in FIG. 7 corresponds to the abnormality detecting means, the processing in step 131 in FIG. 7 corresponds to the level detecting means, and the processing in step 132 in FIG. Corresponding to the threshold setting means, the current monitor unit 25c and the drive signal y monitored by the current monitor unit 25cA7 corresponds to the monitor means, and the drive signal y is read at step 133 in FIG.AJudgment value H based onH, HLIs calculated, and in step 134, the determination value HH, HLAnd threshold Hth, -HthThe processing for comparing each of these corresponds to the abnormality determination means.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing an example of an active engine mount in a plan view.
3 is a cross-sectional view taken along arrows AA and BB in FIG. 2;
4 is a functional block diagram showing a functional configuration of a controller 25. FIG.
FIG. 5 is a flowchart showing an outline of vibration reduction processing;
FIG. 6 is a flowchart illustrating an example of divergence suppression processing.
FIG. 7 is a flowchart illustrating an example of a disconnection abnormality detection process.
FIG. 8: Engine speed NEAnd threshold HthIt is an example of the control map showing a correspondence with.
FIG. 9 is an explanatory diagram for explaining the operation of the present invention.
[Explanation of symbols]
17 Engine (vibration source)
18 body
19 Pulse signal generator (reference signal generating means)
20 Active engine mount (control vibration source)
25 controller
52 Electromagnetic actuator
64 Load sensor (residual vibration detection means)
82 leaf spring

Claims (5)

騒音源又は振動源から発せられる騒音又は振動と干渉する制御音又は制御振動を発生可能な制御音源又は制御振動源と、
前記騒音又は振動の発生状態を表す基準信号を生成する基準信号生成手段と、
前記干渉後の騒音又は振動を検出し残留騒音信号又は残留振動信号として出力する残留騒音検出手段又は残留振動検出手段と、
フィルタ係数可変の適応ディジタルフィルタと、
前記基準信号を前記適応ディジタルフィルタでフィルタ処理して前記制御音源又は制御振動源を駆動する指令信号を生成する指令信号生成手段と、
前記指令信号を駆動信号に変換して前記制御音源又は制御振動源に出力する駆動回路と、
適応アルゴリズムにしたがって設定され且つ制御の発散抑制作用を有する発散抑制項を含む更新式にしたがって、前記適応ディジタルフィルタのフィルタ係数を更新するフィルタ係数更新手段と、
制御の発散を検出する発散検出手段と、
この発散検出手段が制御の発散を検出した場合に前記発散抑制項を発散抑制方向に変化させる発散抑制手段と、を備えた能動型騒音振動制御装置において、
前記制御音源又は制御振動源への前記駆動信号に基づいて異常の発生を検出する異常検出手段を備え、異常が発生したと懸念される状態となってから異常が発生したと判断されるまでに要する前記異常検出手段での異常判断時間を、前記制御が発散したと懸念される状態となってから前記発散抑制項が更新されるまでに要する所要時間よりも短くしたことを特徴とする能動型騒音振動制御装置。A control sound source or a control vibration source capable of generating a control sound or control vibration that interferes with noise or vibration emitted from a noise source or vibration source;
A reference signal generating means for generating a reference signal representing the occurrence state of the noise or vibration;
Residual noise detection means or residual vibration detection means for detecting the noise or vibration after the interference and outputting as residual noise signal or residual vibration signal;
An adaptive digital filter with variable filter coefficients;
Command signal generating means for generating a command signal for driving the control sound source or the control vibration source by filtering the reference signal with the adaptive digital filter;
A drive circuit that converts the command signal into a drive signal and outputs the drive signal to the control sound source or the control vibration source;
Filter coefficient updating means for updating the filter coefficient of the adaptive digital filter according to an update equation set according to an adaptive algorithm and including a divergence suppression term having a control divergence suppression function;
Divergence detection means for detecting divergence of control;
In the active noise vibration control device comprising the divergence suppression means that changes the divergence suppression term in the divergence suppression direction when the divergence detection means detects the divergence of the control,
An abnormality detection means for detecting the occurrence of an abnormality based on the drive signal to the control sound source or the control vibration source is provided, and it is determined that an abnormality has occurred after becoming a state of concern that an abnormality has occurred. An active type characterized in that an abnormality determination time required by the abnormality detecting means is shorter than a time required until the divergence suppression term is updated after the control is diverged. Noise vibration control device. 前記異常検出手段は、前記制御音源又は制御振動源への駆動信号と、前記騒音又は振動のレベルに応じて可変なしきい値とに基づいて異常検出を行うようになっていることを特徴とする請求項１記載の能動型騒音振動制御装置。The abnormality detection means is configured to detect an abnormality based on a drive signal to the control sound source or control vibration source and a threshold variable according to the noise or vibration level. The active noise vibration control apparatus according to claim 1. 前記異常検出手段は、前記駆動信号をモニタするモニタ手段と、前記騒音又は振動のレベルを検出するレベル検出手段と、当該レベル検出手段の検出レベルに応じてしきい値を設定するしきい値設定手段と、当該しきい値設定手段の設定しきい値と前記モニタ手段のモニタ信号とに基づいて異常判断を行う異常判断手段と、を備えることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の能動型騒音振動制御装置。The abnormality detection means includes a monitor means for monitoring the drive signal, a level detection means for detecting the noise or vibration level, and a threshold setting for setting a threshold according to the detection level of the level detection means. 3. An abnormality determination unit that performs abnormality determination based on a setting threshold of the threshold setting unit and a monitor signal of the monitoring unit. Active noise vibration control device. 前記制御音源又は制御振動源はエンジンであって、
前記異常検出手段は、前記駆動信号をモニタするモニタ手段と、前記エンジンの回転数を検出するエンジン回転数検出手段と、当該エンジン回転数検出手段の検出回転数に応じてしきい値を設定するしきい値設定手段と、当該しきい値設定手段の設定しきい値と前記モニタ手段のモニタ信号とに基づいて異常判断を行う異常判断手段と、を備えることを特徴とする請求項１記載の能動型騒音振動制御装置。The control sound source or the control vibration source is an engine,
The abnormality detection means sets a threshold value in accordance with a monitor means for monitoring the drive signal, an engine speed detection means for detecting the engine speed, and a detected speed of the engine speed detection means. 2. The apparatus according to claim 1, further comprising: a threshold setting unit; and an abnormality determination unit that performs an abnormality determination based on a set threshold value of the threshold setting unit and a monitor signal of the monitoring unit. Active noise vibration control device. 前記騒音又は振動のレベルは、前記発散抑制項の大きさであることを特徴とする請求項２又は請求項３記載の能動型騒音振動制御装置。 The noise or level of vibration, claim 2 or claim 3 active noise vibration control equipment according to wherein the size of divergence decay term.
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