JP3602649B2

JP3602649B2 - Pneumatic tire

Info

Publication number: JP3602649B2
Application number: JP14247596A
Authority: JP
Inventors: 学柳沢
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1995-06-05
Filing date: 1996-06-05
Publication date: 2004-12-15
Anticipated expiration: 2016-06-05
Also published as: JPH09286205A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、耐久性を犠牲にすることなしに、操縦安定性を改善した空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
空気入りタイヤの耐久性を低下させる要因として、カット傷などを介してタイヤの外部から内部のベルト等に浸入する水分がベルトのコードを腐食し、この腐食域の拡大によってコードとゴムが剥離して生じるセパレーションがある。このセパレーションを回避するには、コード内部へゴムを浸透させてコードのフィラメント間に水分が伝播する隙間を形成させない構造、いわゆるゴムペネ構造が有効である。このゴムペネ構造は、コードを緩く撚ることによってフィラメント間の隙間を大きくしてゴムの浸透を実現したものであり、特に１×３や１×５構造の単撚りコードに適している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
一方、ゴムペネ構造のコードは、フィラメント間に大きな隙間があるから、この隙間のない在来のコードと比較して弾性率は小さくなり、ゴムペネ構造のコードを適用したベルトも当然に引張剛性は低下し、タイヤの操縦安定性を低下する一因となる。なお、ベルトにおけるコードの打ち込み数を増加することによって、ベルトの引張剛性を確保することが可能であるが、タイヤの重量増の原因となる上、ベルトでの隣接コード間隔が狭くなるため、ベルト幅方向端部のコード端を起点としたゴム剥離が容易に隣接コード間に伝播して、いわゆるベルトエッジセパレーションをまねく。
【０００４】
そこで、この発明の目的は、ベルトおよびその周辺でのセパレーションの発生による耐久性の低下をまねくことなしに、操縦安定性を向上した空気入りタイヤを提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
この発明は、１対のビード部間でトロイド状に延びるカーカスを有し、このカーカスのタイヤ径方向外側に、少なくとも１層のベルトをそなえる空気入りタイヤであって、該ベルトは、２本のフィラメントを相互に添わせた束フィラメントの２〜４束を、各束フィラメントの長径の方向を揃えた配置の下に撚り合わせて成るスチールコードを、その束フィラメントの長径がベルト幅方向に並列する配置にて適用して成る空気入りタイヤである。
【０００６】
【発明の実施の形態】
さて図１に、この発明に従う空気入りタイヤの具体例を図解する。この空気入りタイヤは、１対のビードコア１間でトロイド状に延びるカーカス２、このカーカス２のクラウン部のタイヤ径方向外側に配置した、例えば２層のベルト３およびこのベルト３のタイヤ径方向外側に配置したトレッド４から成り、ベルト３に、図２に示す、スチールコード５を有利な配置の下に適用することを特徴とする。
【０００７】
すなわち、図２に示すスチールコード５は、２本のフィラメント６を相互に添わせた束フィラメント７の２束を、特に同図(b) 、(c) および(d) に示すように、各束フィラメント７の長径の方向を揃えた配置の下に撚り合わせたものである。そして、このスチールコード５をベルト３に適用するに当たり、図３に示すように、コードの各束フィラメント７の長径がベルト３の幅方向に並列する配置とする。
【０００８】
なお、図２(b) 、(c) および(d) では、束フィラメント７の長径の方向が全て揃った配置を示したが、この発明における「各束フィラメントの長径の方向をそろえる配置」とは、束フィラメント７の長径の方向が完全に一致する必要はなく、図２(a) と同様のコード長手方向各位置に対応して各コード断面を図４(a) 、(b) および(c) に示すように、コードを構成する一方の束フィラメント７の長径の方向ｘおよび他方の束フィラメント７の長径の方向ｙの挟角θが90°に近づかないこと、具体的には挟角θが50°以下になる配置は許容される。これは、後述する図６〜９に示す、束フィラメントの３〜４束からなるコードにおいても同様であり、各束フィラメントの長径の方向による挟角θが50°以下になる配置は許容される。
【０００９】
さらに、スチールコード５をベルト３に適用するに当たり、図５に示すように、方向ｘおよび方向ｙのいずれか一方または両方が、ベルト３の幅方向ｚからずれる配置、具体的には幅方向ｚに対する方向ｘまたは方向ｙの傾斜角度である、ずれ角度が50°以下になる配置は許容される。すなわち、この発明における「束フィラメントの長径がベルト幅方向に並列する配置」とは、かようなずれ角度が 50 °以下である配置を意味する。なお、隣接するコード同士において、方向ｘ_１ _,ｘ_２,ｘ_３および／または方向ｙ_１,ｙ_２,ｙ_３は必ずしも一致する必要はない。これも、後述する図５〜８に示す、束フィラメントの３〜４束からなるコードにおいて、同様である。
【００１０】
また、図６および７に示すコードは、２本のフィラメント６を相互に添わせた束フィラメント７の３束または４束を、同様に各束フィラメント７の長径の方向をほぼ揃えた配置の下に撚り合わせたものである。これらのスチールコード５も、その各束フィラメント２の長径がベルト３の幅方向にほぼ並列する配置として、タイヤのベルトに適用することが肝要である。
【００１１】
タイヤのベルトを２本のフィラメントを相互に添わせた束フィラメントの２〜４束を、各束フィラメントの長径の方向を揃えた配置の下に撚り合わせて成るスチールコードで補強するのは、長径方向の曲げ剛性を高くかつ短径方向の曲げ剛性を低くし、コードの剛性に異方性をもたせるためである。
【００１２】
すなわち、束フィラメントの２〜４束を、各束フィラメントの長径の方向を揃えた配置の下に撚り合わせて成るスチールコードは、コーナリング時ベルトに面内曲げ変形が加わった場合、長径方向の曲げ剛性が高いためタイヤの剛性感が高くなり、車輌の操縦安定性が向上されるのである。
【００１３】
そして、この発明に従うスチールコードをタイヤのベルトに適用するに当たり、各束フィラメントの長径がベルトの幅方向に並列する配置とすることが肝要である。なぜなら、車両コーナリング時のタイヤ接地域に生じるバックリング変形など、ベルト面と直交する向きに生じる面外曲げ変形において、コードの束フィラメントの長径がベルトの幅方向を横切る向きにある束フィラメントに歪みが集中する結果、コードの局部的歪みが増大し、この現象が繰り返されるとコード破断に到るからである。すなわち、コードの各束フィラメントの長径をベルトの幅方向に並べる配置とすることによって、面外曲げ変形に対して歪みが局部的に集中するのを避けることができるから、コードの耐久性、ひいてはタイヤの耐久性が向上するのである。
【００１４】
また、コードの構成要素をモノフィラメントではなく２本のフィラメントによる束フィラメントとすることによって、特に３本以上の（束）フィラメントでコードを構成する場合にあっても、フィラメント間に不可避に形成される閉鎖空間が、通常の単撚りコードのようにコード軸方向に連続することはないため、ゴムペネ構造を実現し得る。すなわち、図８に３束の束フィラメントによるコードを示すように、同図（ａ）で閉鎖空間を形成する斜線で示すフィラメントは、同図（ａ）の位置からコード軸方向に離間した同図（ｂ）の位置では外側に位置して閉鎖空間を形成しないため、閉鎖空間がコード軸方向に連続することはなく、ゴムの浸透する隙間が必ず形成される。
【００１５】
なお、束フィラメントを構成するフィラメント本数が３本以上になると、コードにおける束フィラメントのらせん軌道がベルト幅方向に拡がるため、ベルトの面内または面に沿って起こる面内曲げ変形において、束フィラメントに局部的に歪みが集中する不利が生じる。さらに、フィラメント本数が３本以上では、コードに張力が加わった際に、束フィラメントの横並び配列が崩れ易いため、コードの剛性低下の一因となる。
【００１６】
次に、コードを束フィラメントの２〜４束で構成するのは、まず１束でベルト剛性を確保するには打ち込み数の増加が余儀なくされて、上述したベルトエンドセパレーションの抑制を阻害する上、フィラメントが容易にばらけてタイヤ製造時の作業性を低下する原因ともなる。一方、５束以上では、フィラメント総本数が多くなって束フィラメントによる構造であってもゴムの内部浸透が難しくなり、ベルト剛性が高くなり過ぎて、乗り心地性を悪化することになる。
【００１７】
ここで、２〜４束の束フィラメントを上記の配置の下に撚り合わせる際、コードの撚りピッチＰ（ｍｍ）およびフィラメント径ｄ（ｍｍ）の比Ｐ／ｄが５０以上であることが好ましい。なぜなら、比Ｐ／ｄが５０未満になると、撚り角が大きくなってコードの弾性率が小さくなって、ベルトの引張剛性は低下し、タイヤの操縦安定性を低下する一因となるからである。
【００１８】
さらに、コード内部へのゴム浸透を促進するには、図９に示すように、束フィラメント７の少なくとも１本のフィラメント６ａに波形の型付けを施して、フィラメント間の隙間を積極的に確保することが有効である。なお、フィラメントに型付ける波形は、フィラメント径をｄとしたとき、図１０に示すように、波高Ｈ≦３ｄおよび波長Ｌ≧１０ｄとすることが好ましい。なぜなら、Ｈ＞３ｄになると、波形の型付けが大きくなってコードの疲労性低下をまねく上、剛性も低下する。また、Ｌ＜１０ｄになると、波形の型付けピッチが小さくなって、やはりコードの疲労性低下をまねく上、強力も低下する。
【００１９】
また、２〜４束の束フィラメントを各束フィラメントの長径の方向をほぼ揃えた配置の下に撚り合わせたコードにおいては、とりわけ通常の車両走行時に、タイヤを補強するコードに加わる引張り応力の範囲１．２Ｋｇｆ／ｍｍ^２〜２３．５Ｋｇｆ／ｍｍ^２において、引張応力２３．５ｋｇｆ／ｍｍ^２時における歪みと引張応力１．２ｋｇｆ／ｍｍ^２時における歪みとの差Ε_Ｄが０．１１〜０．２５％の範囲にあることが、好ましい。なぜなら、Ｅ_Ｄを０．１１〜０．２５％の範囲にすると、応力−歪曲線は図１１の実線に示すところの特性が得られるからである。すなわち、図１１に点線で示す、従来の１×５構造の応力−歪み曲線と比較すると、応力−歪み曲線の立ち上がりが早くなる結果、コードの初期モジュラスは高くなって、このコードによるベルト剛性を高め、またタイヤの寸法安定性を向上することになる。ここで、Ｅ_Ｄ（図１１においてＥ_２−Ｅ_１）が０．２５％をこえると、束フィラメント間に撚り締まる空間が生じて伸び易くなり、ベルト剛性の低下をまねくことから、Ｅ_Ｄは０．２５％以下にすることが好ましいが、０．１１％未満にすることは、物理的に不可能であるから、Ｅ_Ｄは０．１１〜０．２５％とする。
なお、コードのΕ_Ｄを０．１１〜０．２５％とするには、束フィラメントに型付けを行うこと、または撚り合わせを張力下で行うこと、などの手法が適合する。
【００２０】
さらに、２束の束フィラメントを、各束フィラメントの長径の方向をほぼ揃えた配置の下に撚り合わせたコードは、そのコード径が長手方向に種々に変化するが、図12(a) に示す、コードの長手方向の平均径が最大となるＡ面にて、このＡ面におけるコード径の極大値Ａ_maxおよび極小値Ａ_minがコード長手方向に現出ピッチＬで交互に現れ、また図12(b) に示す、コードの長手方向の平均径が最小となるＢ面にて、このＢ面におけるコード径の極大値Ｂ_maxおよび極小値Ｂ_minがコード長手方向にピッチＬで交互に現れ、Ａ_maxとＢ_min並びにＡ_minとＢ_maxが、それぞれ対応する位置に現出する関係にあると、捉えることができる。そして、この関係において、下記の式を満足させることが、好ましい。
記
1.5 ≦Ａ_max／Ａ_min≦2.5 ----(1)
1.5 ≦Ｂ_max／Ｂ_min≦2.5 ----(2)
3.0 ≦Ａ_max／Ｂ_min≦5.0 ----(3)
【００２１】
なぜなら、Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎまたはＢ_ｍａｘ／Ｂ_ｍｉｎが１．５未満であると、コードの側面が波うたなくなって、コードに沿ってゴムとの亀裂が進展し易くなって、耐セパレーション性が阻害される。一方、Ａ_ｍａｘ／Ａ_ｍｉｎまたはＢ_ｍａｘ／Ｂ_ｍｉｎが２．５をこえると、コードの側面の波うち度が大きくなりすぎて、隣接ベルトのコード同士が擦れて、コードの疲労性を低下する上、コードに撚り締まり空間が生じて、上記したＥ_Ｄを上限以下に制限できなくなる場合もある。また、Ａ_ｍａｘ／Ｂ_ｍｉｎが３．０未満であると、コードの偏平度が小さくなって、タイヤベルト層に用いた際に、その面内剛性を確保し難く、一方Ａ_ｍａｘ／Ｂ_ｍｉｎが５．０をこえると、逆にコードの偏平度が大きくなって、やはり隣接ベルトのコード同士が擦れて、コードの疲労性を低下する。
【００２２】
さらにまた、上記の関係において、特に現出ピッチＬとの間に、
５≦Ｌ／Ａ_ｍｉｎ≦２０−−−−（４）
１５≦Ｌ／Ｂ_ｍｉｎ≦４０−−−−（５）
を満足させることが、より好ましい。なぜなら、Ｌ／Ａ_ｍｉｎが５未満、またはＬ／Ｂ_ｍｉｎが１５未満であると、現出ピッチＬが短くなって、コードの変形度合いが大きくなりすぎて、疲労性が低下する上、短い現出ピッチによってコードが伸びやすくなってベルト剛性が確保し難い。一方、Ｌ／Ａ_ｍｉｎが２０をこえるか、またはＬ／Ｂ_ｍｉｎが４０をこえると、コード側面の波うちピッチが長くなって、コードに沿ってゴムとの亀裂が進展し易くなって、耐セパレーション性が阻害される。
【００２３】
なお、この発明に従うコードは、コーティングゴムが被覆されてベルトに適用されるが、該コードの性能を十分に発揮して、とりわけタイヤの操縦安定性の向上に寄与させるために、コーティングゴムに、１００％モジュラスが４０ｋｇｆ／ｍｍ^２以上のものを使用し、ベルト剛性を高めることが好ましい。
【００２４】
【実施例】
種々のフィラメントを使用して、図２，４，６，９および図１３〜１７に示す構造のスチールコードを表１に示す仕様の下に作製し、各スチールコードを同表に示す打ち込み数にてベルトに適用し、図１に示した構造のタイヤをサイズ１８５／７０Ｒ１４で試作した。なお、ベルト３は、カーカス２上に、タイヤの赤道面に対してスチールコードが左２２°の角度で傾斜する向きで第１ベルト３ａを配置し、さらにその上にタイヤの赤道面に対してスチールコードが右２２°の角度で傾斜する向きで第２ベルト３ｂを配置して成る。
【００２５】
かくして得られたタイヤについて、規定リムに装着後に規定内圧を充填し乗用車に装着してから、舗装路を５００００ｋｍ走行してから、タイヤを解剖してベルトにおけるコードの破断本数、ベルト端での亀裂長さ、カット傷からのコードの腐食長さをそれぞれ調査した。また、操縦安定性および乗り心地性については、５００００ｋｍ走行を行った３人のドライバーによるフィーリング評価を行った。このフィーリング評価は１０点満点で行い、３人のドライバーの平均値を算出した。これらの評価および調査結果を、表１に併記する。
【００２６】
【表１】

【００２７】
【発明の効果】
この発明によれば、高い耐久性を維持した上でタイヤ走行時の操縦安定性を向上することができ、タイヤの高性能化を促進し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明のタイヤ構造を示した図である。
【図２】この発明に従うコードの構造を示した図である。
【図３】ベルトにおけるコードの配置を示した図である。
【図４】この発明に従う他のコードの構造を示した図である。
【図５】ベルトにおけるコードの配置を示した図である。
【図６】他のコードの構造を示した図である。
【図７】他のコードの構造を示した図である。
【図８】コードの断面を示した図である。
【図９】コードの断面を示した図である。
【図１０】波形の型付け形状を示した図である。
【図１１】コードの応力−歪み曲線を示すグラフである。
【図１２】２束によるコードのコード径の変化を説明する図である。
【図１３】比較コードの断面を示した図である。
【図１４】比較コードの断面を示した図である。
【図１５】比較コードの断面を示した図である。
【図１６】比較コードの断面を示した図である。
【図１７】比較コードの断面を示した図である。
【符号の説明】
１ビードコア
２カーカス
３ベルト
３ａ第１ベルト
３ｂ第２ベルト
４トレッド
５スチールコード
６フィラメント
７束フィラメント[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a pneumatic tire having improved steering stability without sacrificing durability.
[0002]
[Prior art]
As a factor that reduces the durability of pneumatic tires, moisture penetrating from the outside of the tire to the internal belt etc. through cuts etc. corrodes the belt cord, and the cord and rubber peel off due to the expansion of the corrosion area. There is a separation that occurs. In order to avoid this separation, it is effective to use a structure in which rubber penetrates into the cord so as not to form a gap through which moisture propagates between the filaments of the cord, that is, a so-called rubber pene structure. This rubber penetrating structure realizes rubber penetration by loosely twisting the cord to increase the gap between the filaments, and is particularly suitable for a single-twist cord having a 1 × 3 or 1 × 5 structure.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
On the other hand, the rubber penetrated cord has a large gap between the filaments, so its elastic modulus is smaller than that of a conventional cord without this gap, and the tensile rigidity of the belt to which the rubber penetrated cord is applied is naturally reduced. However, this contributes to a decrease in the steering stability of the tire. In addition, it is possible to secure the tensile rigidity of the belt by increasing the number of driving cords in the belt, but it is possible to increase the weight of the tire and to reduce the interval between adjacent cords in the belt. Rubber peeling starting from the cord end at the width direction end easily propagates between adjacent cords, causing so-called belt edge separation.
[0004]
Accordingly, an object of the present invention is to provide a pneumatic tire with improved steering stability without causing a decrease in durability due to occurrence of separation in and around a belt.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
The present invention is a pneumatic tire having a carcass extending in a toroidal shape between a pair of bead portions, and including at least one layer of a belt on a radially outer side of the carcass, wherein the belt has two belts. A steel cord formed by twisting two to four bundles of bundle filaments having filaments attached to each other under an arrangement in which the major diameter directions of the bundle filaments are aligned, and the major diameter of the bundle filaments is arranged in the belt width direction. It is a pneumatic tire applied in an arrangement.
[0006]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
FIG. 1 illustrates a specific example of a pneumatic tire according to the present invention. The pneumatic tire includes a carcass 2 extending in a toroidal shape between a pair of bead cores 1, a two-layer belt 3 disposed outside a crown portion of the carcass 2 in the tire radial direction, and a tire radial outside of the belt 3. The steel cord 5 shown in FIG. 2 is applied to the belt 3 in an advantageous arrangement.
[0007]
That is, in the steel cord 5 shown in FIG. 2, two bundles of the bundle filament 7 in which two filaments 6 are attached to each other, as shown in FIGS. 2 (b), 2 (c) and 2 (d), The bundle filaments 7 are twisted under an arrangement in which the directions of the major axes are aligned. When the steel cord 5 is applied to the belt 3, as shown in FIG. 3, the long diameter of each bundle filament 7 of the cord is arranged in parallel in the width direction of the belt 3.
[0008]
Incidentally, FIG. 2 (b), the and the (c) and (d), but shows an arrangement in which the major axis direction of the bundle filaments 7 was everything, "disposed to align the major axis direction of each bundle filaments" of the present invention It is not necessary that the directions of the major axes of the bundle filaments 7 completely coincide with each other, and the cross sections of each cord corresponding to each position in the longitudinal direction of the cord similar to FIG. As shown in c), the included angle θ of the major axis direction x of the one bundle filament 7 and the major axis direction y of the other bundle filament 7 constituting the cord does not approach 90 °, specifically, the included angle An arrangement where θ is 50 ° or less is permitted. This is the same in a cord composed of 3 to 4 bundles of bundle filaments shown in FIGS. 6 to 9 which will be described later, and the arrangement in which the included angle θ in the direction of the major axis of each bundle filament is 50 ° or less is allowable. .
[0009]
Further, in applying the steel cord 5 to the belt 3, as shown in FIG. 5, one or both of the direction x and the direction y are displaced from the width direction z of the belt 3, specifically, the width direction z. An arrangement in which the deviation angle , which is the inclination angle of the direction x or the direction y with respect to the angle of, is 50 ° or less is allowable. That is, the term “arrangement in which the major axes of the bundle filaments are arranged in parallel in the belt width direction” in the present invention means an arrangement in which such a deviation angle is 50 ° or less. Note that the directions x ₁ _, x ₂ , x ₃ and / or the directions y ₁ , y ₂ , y ₃ do not necessarily have to match between adjacent codes. This also applies to a cord composed of 3 to 4 bundles of bundle filaments, as shown in FIGS.
[0010]
The cords shown in FIGS. 6 and 7 have three bundles or four bundles of bundle filaments 7 with two filaments 6 attached to each other under the arrangement in which the major axis directions of the bundle filaments 7 are also substantially aligned. It is twisted. It is important that the steel cords 5 are also applied to tire belts by arranging the bundle filaments 2 such that the major axis of each bundle filament 2 is substantially parallel to the width direction of the belt 3.
[0011]
The tire belt is reinforced with a steel cord formed by twisting two to four bundles of bundle filaments having two filaments attached to each other under an arrangement in which the major axes of the bundle filaments are aligned. This is because the flexural rigidity in the direction is increased and the flexural rigidity in the minor diameter direction is reduced, so that the cord has anisotropy in rigidity.
[0012]
That is, a steel cord formed by twisting 2 to 4 bundles of bundle filaments under an arrangement in which the major axis directions of the bundle filaments are aligned, when the belt undergoes in-plane bending deformation at the time of cornering, is bent in the major axis direction. Since the rigidity is high, the sense of rigidity of the tire is increased, and the steering stability of the vehicle is improved.
[0013]
In applying the steel cord according to the present invention to a tire belt, it is important to arrange the bundle filaments such that the major axes of the bundle filaments are arranged in parallel in the width direction of the belt. Because of out-of-plane bending deformation that occurs in a direction perpendicular to the belt surface, such as buckling deformation that occurs in the tire contact area during vehicle cornering, the bundle filament of the cord is distorted by the bundle filament that is oriented in a direction crossing the belt width direction. As a result, the local distortion of the code increases, and if this phenomenon is repeated, the code breaks. In other words, by arranging the major diameters of the bundle filaments of the cord in the width direction of the belt, it is possible to avoid local concentration of distortion due to out-of-plane bending deformation. The durability of the tire is improved.
[0014]
In addition, since the cord is made of a bundle filament composed of two filaments instead of a monofilament, even when the cord is composed of three or more (bundle) filaments, the cord is inevitably formed between the filaments. Since the closed space does not continue in the cord axial direction unlike a normal single twist cord, a rubber penetration structure can be realized. That is, as shown in FIG. 8, a cord formed by three bundled filaments, the hatched filament forming the closed space in FIG. 8A is separated from the position in FIG. 8A in the cord axis direction. In the position (b), since the closed space is not formed by being located outside, the closed space does not continue in the cord axis direction, and a gap through which rubber penetrates is always formed.
[0015]
When the number of filaments constituting the bundle filament is three or more, the spiral orbit of the bundle filament in the cord expands in the belt width direction. There is a disadvantage that distortion is locally concentrated. Further, when the number of filaments is three or more, when tension is applied to the cord, the side-by-side arrangement of the bundled filaments is likely to collapse, which causes a reduction in the rigidity of the cord.
[0016]
Next, when the cord is composed of 2 to 4 bundles of bundle filaments, the number of drivings is inevitably increased to secure the belt rigidity with one bundle, and the above-described suppression of the belt end separation is hindered. The filaments are easily separated and cause a decrease in workability during tire production. On the other hand, if the number of bundles is 5 or more, the total number of filaments increases, so that even if the structure is made of bundled filaments, it becomes difficult for rubber to penetrate inside, and the belt rigidity becomes too high, resulting in poor ride comfort.
[0017]
Here, when twisting the bundle filaments of 2 to 4 bundles under the above arrangement, the ratio P / d of the cord twist pitch P (mm) and the filament diameter d (mm) is preferably 50 or more. This is because, when the ratio P / d is less than 50, the twist angle increases, the elastic modulus of the cord decreases, the tensile rigidity of the belt decreases, and this contributes to lowering the steering stability of the tire. .
[0018]
Further, in order to promote the penetration of rubber into the cord, as shown in FIG. 9, at least one filament 6a of the bundle filament 7 is corrugated to positively secure a gap between the filaments. Is valid. In addition, when the filament diameter is d, as shown in FIG. 10, the waveform to be imprinted on the filament preferably satisfies a wave height H ≦ 3d and a wavelength L ≧ 10d. This is because, when H> 3d, the corrugation becomes large, leading to a decrease in the fatigue property of the cord and a decrease in the rigidity. Further, when L <10d, the patterning pitch of the waveform becomes smaller, which also leads to a decrease in the fatigue resistance of the cord and a decrease in the strength.
[0019]
Further, in a cord in which 2 to 4 bundles of bundle filaments are twisted under the arrangement in which the directions of the major axes of the bundle filaments are almost aligned, the range of the tensile stress applied to the cord for reinforcing the tire, especially during normal vehicle running, in ^{^{1.2Kgf / mm 2 ~23.5Kgf / mm 2}} , the difference E _D between distortion in time strain and tensile stress 1.2 kgf / mm ² in at tensile stress 23.5kgf / mm ² is from 0.11 to 0 It is preferably in the range of .25%. This is because, when the _{E D} in the range of 0.11 to 0.25%, the stress - because strain curve is characteristic of the method shown in solid line in FIG. 11 is obtained. That is, as compared with the stress-strain curve of the conventional 1 × 5 structure shown by a dotted line in FIG. 11, the rise of the stress-strain curve becomes faster, so that the initial modulus of the cord is increased, and the belt rigidity by this cord is reduced. To increase the dimensional stability of the tire. Here, if _{_E D (E} 2 -E ₁ in FIG. 11) exceeds 0.25%, tends elongation occurs a space tightens twist between the bundle filaments, since it leads to a decrease in belt rigidity, _{E D} is it is preferable to 0.25% or less, be less than 0.11%, since it is physically impossible, _{E D} is the 0.11-.25%.
Incidentally, the E _D code and 0.11 to 0.25%, it carried out that performs typed bundle filaments, or a twisted under tension, techniques such as fits.
[0020]
Further, in a cord in which two bundle filaments are twisted under an arrangement in which the major diameter directions of the respective bundle filaments are substantially aligned, the cord diameter changes variously in the longitudinal direction, as shown in FIG. 12 (a). 12, the maximum value A _max and the minimum value A _min of the cord diameter on the A surface where the average diameter in the longitudinal direction of the cord is the maximum appear alternately at the appearing pitch L in the longitudinal direction of the cord. (b), the at B surface mean diameter in the longitudinal direction of the cord is minimum, it appears alternately with a pitch L maxima B _max and minimum value B _min of cord diameter in the B plane in the code longitudinally, It can be understood that A _max and B _{min and} A _min and B _max have a relationship that appears at corresponding positions. In this relation, it is preferable to satisfy the following expression.
Record
1.5 ≤A _max / A _min ≤2.5 ---- (1)
1.5 ≦ _Bmax / _Bmin ≦ 2.5 ---- (2)
3.0 ≤A _max / B _min ≤5.0 ---- (3)
[0021]
This is because if A _max / A _min or B _max / B _min is less than 1.5, the side of the cord no longer undulates, cracks with the rubber tend to develop along the cord, and the separation resistance is reduced. Be inhibited. On the other hand, if A _max / A _min or B _max / B _min exceeds 2.5, the degree of undulation on the side of the cord becomes too large, and the cords of adjacent belts rub against each other, thereby reducing the fatigue of the cord. Furthermore, by twisting tight space occurs in the code, it may be impossible to restrict the E _D described above the upper limit or less. _Also, if A max _{/ B min} is less than 3.0, is small flatness code, when used in tire belt layers, it is difficult to ensure the plane rigidity, is whereas _A max _{/ B min} If the value exceeds 5.0, the flatness of the cords is increased, and the cords of adjacent belts are also rubbed with each other, so that the fatigue of the cords is reduced.
[0022]
Furthermore, in the above relationship, especially between the appearing pitch L,
5 ≦ L / A _min ≦ 20- (4)
15 ≦ L / B _min ≦ 40- (5)
Is more preferably satisfied. This is because if L / A _min is less than 5 or L / B _min is less than 15, the appearing pitch L becomes short, the degree of deformation of the cord becomes too large, and the fatigue resistance is reduced, and the short pitch is reduced. The cord is easily stretched due to the pitch, and it is difficult to secure the belt rigidity. On the other hand, if L / A _min exceeds 20 or L / B _min exceeds 40, the pitch of the corrugations on the side of the cord becomes longer, and cracks with rubber tend to progress along the cord, and the resistance to cracks increases. Separation is impaired.
[0023]
The cord according to the present invention is coated on a coating rubber and applied to a belt.In order to sufficiently exert the performance of the cord and particularly to contribute to the improvement of the steering stability of the tire, the coating rubber is applied to a belt. It is preferable to use a material having a 100% modulus of 40 kgf / mm ² or more to increase belt rigidity.
[0024]
【Example】
Using various filaments, steel cords having the structure shown in FIGS. 2, 4, 6, 9 and FIGS. 13 to 17 were manufactured under the specifications shown in Table 1, and each steel cord was used in the number of shots shown in the table. A tire having the structure shown in FIG. 1 was prototyped in a size of 185 / 70R14. The belt 3 has the first belt 3a disposed on the carcass 2 in such a direction that the steel cord is inclined at an angle of 22 ° to the left with respect to the equatorial plane of the tire. The second belt 3b is arranged so that the steel cord is inclined at an angle of 22 degrees to the right.
[0025]
The tire thus obtained is mounted on a specified rim, filled with a specified internal pressure and mounted on a passenger car.Then, after traveling 50,000 km on a paved road, the tire is dissected and the number of cord breaks in the belt, The crack length and the corrosion length of the cord from the cut were investigated. The steering stability and ride comfort were evaluated by three drivers who traveled 50,000 km. This feeling evaluation was performed on a scale of 1 to 10, and the average value of three drivers was calculated. The results of these evaluations and surveys are also shown in Table 1.
[0026]
[Table 1]

[0027]
【The invention's effect】
ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the steering stability at the time of tire driving | running can be improved, maintaining high durability, and high performance of a tire can be promoted.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing a tire structure of the present invention.
FIG. 2 is a diagram showing a structure of a code according to the present invention.
FIG. 3 is a diagram showing an arrangement of cords on a belt.
FIG. 4 is a diagram showing a structure of another code according to the present invention.
FIG. 5 is a diagram showing an arrangement of cords on a belt.
FIG. 6 is a diagram showing the structure of another code.
FIG. 7 is a diagram showing a structure of another code.
FIG. 8 is a diagram showing a cross section of a cord.
FIG. 9 is a diagram showing a cross section of a cord.
FIG. 10 is a diagram showing a waveform shaping shape.
FIG. 11 is a graph showing a stress-strain curve of a cord.
FIG. 12 is a diagram illustrating a change in the cord diameter of the cord due to two bundles.
FIG. 13 is a diagram showing a cross section of a comparison code.
FIG. 14 is a diagram showing a cross section of a comparison code.
FIG. 15 is a diagram showing a cross section of a comparison code.
FIG. 16 is a diagram showing a cross section of a comparison code.
FIG. 17 is a diagram showing a cross section of a comparison code.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Bead core 2 Carcass 3 Belt 3a 1st belt 3b 2nd belt 4 Tread 5 Steel cord 6 Filament 7 Bundle filament

Claims

A pneumatic tire having a carcass extending in a toroidal shape between a pair of bead portions and having at least one layer of a belt on the tire radial outside of the carcass, wherein the belt has two filaments mutually. A steel cord formed by twisting 2 to 4 bundles of bundled filaments under an arrangement in which the major axes of the bundle filaments are aligned in a direction in which the major axes of the bundle filaments are arranged in parallel in the belt width direction. Pneumatic tire.