【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、一般的に、外周面に肉盛り溶接により形成した合金層を有するジャーナル部を備えた回転軸の製造方法に関し、該肉盛り溶接用合金の選択によって耐摩耗、耐食性に優れたジャーナル部を有する回転軸の製造が可能であり、特にオーガ式製氷機等のオーガとして有用な回転軸の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、オーガ式製氷機に用いられるオーガのような回転軸においては、軸受によって支承されるジャーナル部の耐摩耗、耐食性を高めるために、この部位の外周面に耐摩耗、耐食性を有する溶射皮膜を形成することが行われてきた。しかし、この溶射皮膜は一般的に膜厚が薄く、かつ回転軸を構成する基材との間に溶け込みが少ないために、特にアフターフューズ工程が不完全であると剥離しやすいという欠点がある。このため、溶射の代わりに、ジャーナル部の外周面に耐摩耗、耐食性合金を用いて肉盛り溶接を施すという方法が採用されるようになった。この方法によれば工程が安定しており、自動化を図りやすいという利点がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、このような肉盛り溶接では、皮膜を厚くし、かつ剥離を防止できる反面、耐摩耗、耐食性合金を肉盛り溶接する前に、ジャーナル部の被溶接部位を十分に予熱しなければ、肉盛りした合金層に割れが発生するという問題があった。この問題を解決するために、回転軸を、回転軸本体と、この回転軸本体とは別体であるジャーナル部基材とから構成し、このジャーナル部基材の外周面に肉盛り溶接を施すことによってジャーナル部を形成し、ついでこのジャーナル部の端面と回転軸本体の対向する端面とを互いに摩擦圧接によって接合する方法も試みられたが、ジャーナル部基材の予熱なしでは肉盛り合金層における割れの発生を防ぐことは依然として不可能であった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の問題を解消するため、回転軸本体の両端部に一対のジャーナル部を同軸的に一体に接合した回転軸の製造方法であって、前記回転軸の少なくとも一方のジャーナル部を設けるために中空のジャーナル部基材を前記回転軸本体と別体に準備して、該ジャーナル部基材の外周面に同ジャーナル部基材を予備加熱することなく前記回転軸本体から分離した状態にて肉盛り溶接により耐磨耗、耐腐食性の合金層を形成し、その後に同ジャーナル部基材の一端面を前記回転軸本体の対応する端面に摩擦圧接により接合するようにしたこと特徴とする回転軸の製造方法を提供するものである。
【０００７】
【発明の作用・効果】
本発明による回転軸の製造方法においては、回転軸本体の端面に接合されるジャーナル部基材として中空のジャーナル部基材を採用したので、ジャーナル部基材と肉盛り溶接層との熱容量の差が少なくなり、肉盛り溶接の際にジャーナル部基材に移動する熱量を減らして肉盛り層の温度を高め、結果として肉盛り溶接後の冷却の際のジャーナル部基材と肉盛り層との間の温度差を縮めて肉盛り層に割れが発生することを防止できる。本発明の方法によれば、割れを防止するために溶接工程の前にジャーナル部基材を予熱する必要がなくなるので、溶接加工が簡単になり作業時間が短くなるとともに予熱設備が不要となる。また、ジャーナル部基材が中空であるため、回転軸本体との摩擦圧接の際の推力も小さくてよいという利点がある。
【００１０】
【実施例】
以下に本発明の実施例を図面に基づいて説明する。本実施例は、回転軸としてオーガ式製氷機用オーガについて例示するもので、図１に示すオーガは、回転軸本体１と、この回転軸本体とは別体であるジャーナル部２及び３とから構成されており、回転軸本体１の両端面とジャーナル部２、３の対向する端面とはそれぞれ摩擦圧接によって同軸的に接合される。ジャーナル部２、３は、製氷機本体の軸受け部（図略）に回転可能に支承されており、またジャーナル部３の他端はオーガの駆動機構（図略）に連接可能となっている。ジャーナル部２、３の外周面は摩耗と腐食を受けやすいので、ステンレス鋼SUS304からなるジャーナル部基材２ａ、３ａの表面にさらに耐摩耗、耐食性の肉盛り用合金を肉盛り溶接するが、本実施例では溶接施工前に、ジャーナル部基材２ａ、３ａにこれらと同軸的な円筒状空孔２ａ１、３ａ１を穿孔することによってそれぞれ中空とした。さらに、ジャーナル部基材の外周面に軸方向の断面が船底型のアンダカット部２ａ２、３ａ２をそれぞれ加工して形成した。アンダカット部の深さは、ジャーナル部の直径、所望の肉盛り厚さ等によって決定されるが、本実施例においてはそれぞれ0.8mmとした。肉盛り用合金としては、Cr 29.0%, Mo 4.0%, Co 3.0%, Fe 3.0%, Mn 1.0%, W 2.0%, B 0.6%, Si 1.0%, C 1.1%, 残部 Niの粉末を使用し、下記の条件でアンダカット部を埋めるように炭酸ガスレーザ法により肉盛り溶接を施した。
【００１１】
レーザ溶接条件：
レーザ出力: 4.5 kW(CW(マルチモード)), 発振波長：10.6 μm，焦点外し距離: +40 mm: 照射ビーム径: 6.2 mm(アクリルバーンパターン), 送りピッチ: 5 mm
試料として直径49 mmのジャーナル部基材を加工して中空とし、上記条件により肉盛り溶接を実施した。肉盛り溶接施工後、肉盛り層表面を注意深く観察したが、何らの割れも発見されなかった。肉盛り溶接の終わったジャーナル部２、３は、ついで回転軸本体１とそれぞれの対向端面を摩擦圧接によって接合して一体とした。ジャーナル部基材２ａ、３ａの接合される側の端部には、圧接の際の掴み代及び縮み代として基材と同径で適宜な長さを有する部位２ａ３、３ａ３をそれぞれ予め設けた。
【００１２】
上記実施例と比較するために、同一の直径を有する中実のジャーナル部基材を用い、同様のアンダカット部を有する試料を作製して、上記と同一の条件のもとで外周面に肉盛り溶接を施した。この場合には、試料を予熱しないで直接に肉盛り溶接を施したものは肉盛り層表面に割れが発生した。割れの発生を防止するためには、溶接前に基材を予熱し、かつ肉盛り用合金粉末の供給量を減らし溶接加工速度を低下させる必要があった。
【００１３】
一般的に肉盛り溶接の場合には、被溶接基材と溶接により形成される肉盛り層との両者の熱容量の大きさの関係が常に問題となる。しかして、従来の中実のジャーナル部を有するオーガでは、たとえジャーナル部基材を回転軸本体と別体としても、基材の方が肉盛り層よりも熱容量が遥かに大きい。このため、肉盛り溶接によって発生した熱は大量が基材内部に移動するので、肉盛り層及びその直下の基材の温度の上昇は制限され、そのうえ肉盛り層は基材の外側にあり、かつ熱容量が小さいので基材内部よりも速く冷却するので、肉盛り層と基材内部との間には大きな温度差を生じる。この結果、早く低温となる肉盛り層の方が収縮も早く、冷却途中でここに割れが発生する。このため、中実基材では、溶接前に基材を予熱して温度を上昇させることによって、基材による溶接熱の吸収量を減らして、溶接後の肉盛り層及びその直下の基材の温度を高め、冷却時の基材内部との温度差を低減して割れの発生を防止する必要がある。これに対して、本発明によるジャーナル部基材は中空状としたので、肉盛り層との間の熱容量の差は小さくなり、ジャーナル部基材による溶接熱の吸収量は減って、肉盛り層及びその直下の基材の温度は上がり、冷却時の基材内部との温度差が縮まったために、基材を予熱しなくても肉盛り層に割れの発生は見られない。
【００１４】
上記の説明から明らかなように、本発明によるオーガは、肉盛り溶接層の割れを防止するために、溶接前にジャーナル部基材を予熱する必要がない。このため、予熱設備は不要であり、肉盛り加工の時間も全体として節約できる。また、ジャーナル部が中空であるために、回転軸本体との摩擦圧接の際の推力も小さくてよいという利点がある。このほか、従来の溶射による耐摩耗、耐食性皮膜に対する肉盛り溶接層自体の利点、すなわち、層の厚さと強度の増加、層の基材への密着性の向上等が達成されることは言うまでもない。
【００１５】
ジャーナル部基材の中空の形成については、上記実施例のように同軸の円筒状空孔とすることが、機械加工、溶接等の工作上好ましいが、これには限定されない。また、上記実施例ではこの空孔を透通孔としたが、有底孔とすることも、またオーガ本体内まで達する空孔とすることもできる。
【００１６】
上記実施例は、ジャーナル部の肉盛り溶接に対して、炭酸ガスレーザ粉末肉盛り溶接法を適用した場合についてのものであって、この方法には肉盛り層の基材による希釈が少なく、かつ自動化が可能であるという利点もある。
【００１７】
ジャーナル部の肉盛り溶接を、前記の炭酸ガスレーザ粉末溶接法の代わりに粉体プラズマ溶接法により行うことによって、本発明を実施することもできる。その実施例における溶接条件を下に示すが、ジャーナル部基材の寸法、溶接施工前の加工、肉盛り用合金等、他の条件は上記実施例と同様とした。この場合にも、基材の予熱なしで、前記と同様に肉盛り溶接層に割れの発生は全く認められなかった。ただし、炭酸ガスレーザ溶接法と比較して、溶接設備が安価で所要スペースが小さくできるという特徴がある。
【００１８】
プラズマ溶接条件：
電流： ７０→５５ Ａ，合金粉末送給量 １０ ｇ／ｍｉｎ：，回転速度： ３．５ ｒｐｍ，全回転数： ８，送りピッチ： １回転につき３ ｍｍ：，アークタイム： ２．６ ｍｉｎ
また、前記実施例ではいずれも、回転軸は回転軸本体１の両端部にそれぞれ本発明によるジャーナル部２、３を備えた構成としたが、回転軸に要求される耐摩耗、耐食性がいずれか一方のジャーナル部に限られる場合には、そのジャーナル部のみに本発明の方法を適用することもできる。
【００１９】
さらに、前記実施例では、回転軸本体１とジャーナル部２、３を別体として構成し、ジャーナル部基材２ａ、３ａの外周面に肉盛り溶接を施したのち、ジャーナル部基材の端面と回転軸本体の対向する端面とを互いに摩擦圧接によって接合することとしたが、図２に示すように、回転軸本体１０とジャーナル部２０及び３０とを一体的に構成し、ジャーナル部２０、３０と回転軸本体１０を透通する空孔１０ａを設けたものとすることもでき、ジャーナル部２０、３０の外周面には前記実施例と同様に肉盛り溶接を施す。この場合には、前記実施例と同様の効果のほかに、回転軸本体とジャーナル部とを摩擦圧接するという工程が不要となる。空孔としては、図２に示すような透通孔は必ずしも必要とせず、少なくともジャーナル部の肉厚を薄くするような空孔であればよい。また、この場合にも本発明の方法の適用は、耐摩耗、耐食性が要求される側のジャーナル部に限定することもできる。
【００２０】
上記の説明は全て、本発明の方法をオーガ式製氷機用オーガに適用した場合について行ったが、この方法は、ジャーナル部に対して耐摩耗、耐食性が要求される各種の回転軸に対して適用可能なことは明らかである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法によるオーガの、ジャーナル部基材に対する肉盛り溶接前で、かつオーガ本体への圧接前の部分縦断面図である。
【図２】本発明の方法の別の態様によるオーガの、ジャーナル部に対する肉盛り溶接前の部分縦断面図である。
【符号の説明】
１（１０）…回転軸本体、２（２０），３（３０）…ジャーナル部、２ａ，３ａ…ジャーナル部基材。[0001]
[Industrial application fields]
The present invention generally relates to a method of manufacturing a rotary shaft having a journal portion having an alloy layer formed by build-up welding on an outer peripheral surface, and a journal excellent in wear resistance and corrosion resistance by selecting the build-up welding alloy. In particular, the present invention relates to a method of manufacturing a rotating shaft useful as an auger such as an auger type ice making machine.
[0002]
[Prior art]
For example, in a rotating shaft such as an auger used in an auger type ice making machine, in order to increase the wear resistance and corrosion resistance of the journal portion supported by the bearing, a thermal spray coating having wear resistance and corrosion resistance is provided on the outer peripheral surface of this portion. Forming has been done. However, since this thermal spray coating is generally thin and has little penetration with the base material constituting the rotating shaft, there is a drawback that it is easy to peel off particularly when the afterfuse process is incomplete. For this reason, instead of thermal spraying, a method has been adopted in which build-up welding is performed on the outer peripheral surface of the journal portion using a wear-resistant and corrosion-resistant alloy. This method has the advantage that the process is stable and automation is easy.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in such build-up welding, the film can be thickened and peeling can be prevented. However, if the welded part of the journal part is not sufficiently preheated before build-up welding of the wear-resistant and corrosion-resistant alloy, There was a problem that cracks occurred in the built-up alloy layer. In order to solve this problem, the rotating shaft is composed of a rotating shaft main body and a journal part base material that is separate from the rotating shaft main body, and overlay welding is performed on the outer peripheral surface of the journal part base material. The journal part was formed by this, and then a method of joining the end face of this journal part and the opposing end face of the rotating shaft main body to each other by friction welding was also attempted, but without preheating the base material of the journal part, It was still impossible to prevent cracking .
[0004]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problem, the present invention is a method of manufacturing a rotating shaft in which a pair of journal portions are coaxially and integrally joined to both ends of a rotating shaft main body, and at least one journal portion of the rotating shaft is attached to the rotating shaft main body. A state in which a hollow journal base material is prepared separately from the rotary shaft main body to be provided and separated from the rotary shaft main body without preheating the journal base material on the outer peripheral surface of the journal base material. A wear-resistant and corrosion-resistant alloy layer is formed by overlay welding at, and then one end face of the journal base is joined to the corresponding end face of the rotary shaft body by friction welding. A method for manufacturing a rotating shaft is provided.
[0007]
[Operation and effect of the invention]
In the manufacturing method of the rotating shaft according to the present invention , since the hollow journal portion base material is adopted as the journal portion base material joined to the end face of the rotating shaft main body , the difference in heat capacity between the journal portion base material and the build-up weld layer is adopted. The amount of heat transferred to the journal base material during build-up welding is reduced to increase the temperature of the build-up layer, and as a result, the journal base material and build-up layer are cooled during build-up welding. It is possible to reduce the temperature difference between them and prevent the build-up layer from cracking . According to the method of the present invention, since it is not necessary to preheat the journal base material before the welding process in order to prevent cracking, the welding process is simplified, the working time is shortened, and no preheating equipment is required. Moreover, since the journal part base material is hollow, there is an advantage that the thrust during friction welding with the rotating shaft main body may be small.
[0010]
【Example】
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. This embodiment illustrates an auger for an auger type ice making machine as a rotating shaft. The auger shown in FIG. 1 includes a rotating shaft body 1 and journal parts 2 and 3 which are separate from the rotating shaft body. The both end surfaces of the rotating shaft main body 1 and the opposing end surfaces of the journal portions 2 and 3 are coaxially joined by friction welding. The journal portions 2 and 3 are rotatably supported by bearings (not shown) of the ice making machine body, and the other end of the journal portion 3 can be connected to an auger drive mechanism (not shown). Since the outer peripheral surfaces of the journal parts 2 and 3 are easily worn and corroded, the surface of the journal part base material 2a and 3a made of stainless steel SUS304 is further welded and welded with a wear-resistant and corrosion-resistant build-up alloy. In the embodiment, before the welding work, the cylindrical holes 2a1 and 3a1 that are coaxial with these are drilled in the journal base materials 2a and 3a. Further, undercut portions 2a2 and 3a2 each having an axial cross-section in the shape of a ship bottom were formed on the outer peripheral surface of the journal base material. The depth of the undercut portion is determined by the diameter of the journal portion, the desired build-up thickness, etc., but in this example, it was set to 0.8 mm. As the overlaying alloy, powder of Cr 29.0%, Mo 4.0%, Co 3.0%, Fe 3.0%, Mn 1.0%, W 2.0%, B 0.6%, Si 1.0%, C 1.1% and the balance Ni are used. Then, overlay welding was performed by a carbon dioxide gas laser method so as to fill the undercut portion under the following conditions.
[0011]
Laser welding conditions:
Laser output: 4.5 kW (CW (multimode)), oscillation wavelength: 10.6 μm, defocus distance: +40 mm: irradiation beam diameter: 6.2 mm (acrylic burn pattern), feed pitch: 5 mm
As a sample, a journal base material having a diameter of 49 mm was processed to be hollow, and overlay welding was performed under the above conditions. After the build-up welding, the surface of the build-up layer was carefully observed, but no cracks were found. The journal portions 2 and 3 that have undergone build-up welding were then united by joining the rotating shaft body 1 and the opposing end surfaces thereof by friction welding. The end portions on the side where the journal base materials 2a and 3a are joined were previously provided with portions 2a3 and 3a3 having the same diameter as the base material and having appropriate lengths as gripping allowances and shrinkage allowances during press contact, respectively.
[0012]
For comparison with the above example, a solid journal base material having the same diameter was used, a sample having the same undercut part was prepared, and the outer peripheral surface was subjected to the same conditions as described above. Prime welding was performed. In this case, cracks occurred on the surface of the build-up layer when the sample was directly welded without preheating the sample. In order to prevent the occurrence of cracks, it was necessary to preheat the base material before welding, reduce the supply amount of the overlaying alloy powder, and reduce the welding processing speed.
[0013]
In general, in the case of build-up welding, the relationship between the heat capacities of both the base material to be welded and the build-up layer formed by welding is always a problem. Thus, in a conventional auger having a solid journal part, even if the journal part base material is separated from the rotating shaft main body , the base material has a much larger heat capacity than the built-up layer. For this reason, since a large amount of heat generated by build-up welding moves into the base material, the rise in temperature of the build-up layer and the base material immediately below it is limited, and the build-up layer is outside the base material, And since it heat-cools faster than the inside of a base material since a heat capacity is small, a big temperature difference arises between a build-up layer and the inside of a base material. As a result, the build-up layer that quickly becomes cooler contracts faster, and cracks are generated during cooling. For this reason, in a solid base material, the amount of welding heat absorbed by the base material is reduced by preheating the base material before welding, thereby reducing the amount of welding heat absorbed by the base material and the base material immediately below it. It is necessary to increase the temperature and reduce the temperature difference from the inside of the base material during cooling to prevent cracking. On the other hand, since the journal base material according to the present invention is hollow, the difference in heat capacity with the build-up layer is reduced, the amount of welding heat absorbed by the journal base material is reduced, and the build-up layer is reduced. And since the temperature of the base material just under it rose and the temperature difference with the base material inside at the time of cooling narrowed, even if it does not preheat a base material, generation | occurrence | production of a crack is not seen in the build-up layer.
[0014]
As is clear from the above description, the auger according to the present invention does not need to preheat the journal base material before welding in order to prevent cracking of the build-up weld layer. For this reason, no preheating equipment is required, and the time for overlaying can be saved as a whole. Further, since the journal portion is hollow, there is an advantage that the thrust at the time of friction welding with the rotating shaft main body may be small. In addition, the wear of the conventional thermal spraying, overlay clad layer itself advantages over corrosion barrier coating, Chi words, an increase in the thickness and strength of the layer, that such improvement in the adhesion to a substrate layer is achieved Needless to say.
[0015]
About the hollow formation of the journal part base material, it is preferable in terms of work such as machining and welding to form a coaxial cylindrical hole as in the above embodiment, but it is not limited thereto. In the above embodiment, the hole is a through hole. However, the hole may be a bottomed hole or a hole reaching the auger body.
[0016]
The above embodiment is for the case where the carbon dioxide laser powder build-up welding method is applied to the build-up welding of the journal part, and this method involves less dilution by the base material of the build-up layer and is automated. There is also an advantage that is possible.
[0017]
The present invention can also be implemented by performing build-up welding of the journal portion by a powder plasma welding method instead of the carbon dioxide laser powder welding method. The welding conditions in the example are shown below, but other conditions such as the dimensions of the journal base material, the processing before welding, and the overlaying alloy were the same as in the above example. In this case as well, no cracking was observed in the build-up weld layer without any preheating of the substrate. However, compared with the carbon dioxide laser welding method, the welding equipment is inexpensive and the required space can be reduced.
[0018]
Plasma welding conditions:
Current: 70 → 55 A, alloy powder feed amount 10 g / min :, rotation speed: 3.5 rpm, total rotation speed: 8, feed pitch: 3 mm per rotation: arc time: 2.6 min
In each of the above embodiments, the rotating shaft is provided with the journal portions 2 and 3 according to the present invention at both ends of the rotating shaft main body 1, respectively. However, any of the wear resistance and corrosion resistance required for the rotating shaft is provided. When it is limited to one journal part, the method of the present invention can be applied only to that journal part.
[0019]
Furthermore, in the above embodiment, constitutes a rotary shaft body 1 and the journal portions 2 and 3 separately, then subjected to padding welded to the outer peripheral surface of the journal portion substrate 2a, 3a, the end face of the journal portion base The opposing end surfaces of the rotating shaft main body are joined to each other by friction welding. However, as shown in FIG. 2, the rotating shaft main body 10 and the journal portions 20 and 30 are integrally formed, and the journal portions 20, 30 are integrated. And a hole 10a that passes through the rotary shaft main body 10 may be provided, and the outer peripheral surfaces of the journal portions 20 and 30 are subjected to overlay welding in the same manner as in the above embodiment. In this case, in addition to the same effects as those of the above-described embodiment, a process of friction welding the rotating shaft main body and the journal portion is not necessary. As the holes, the through holes as shown in FIG. 2 are not necessarily required, and any holes may be used as long as the thickness of at least the journal portion is reduced. Also in this case, the application of the method of the present invention can be limited to the journal portion on the side where wear resistance and corrosion resistance are required.
[0020]
All of the above explanations have been made in the case where the method of the present invention is applied to an auger for an auger type ice making machine. However, this method is applied to various rotating shafts that require wear resistance and corrosion resistance to a journal portion. Obviously it is applicable.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a partial longitudinal sectional view of an auger according to the method of the present invention before build-up welding on a journal base material and before pressure contact with an auger body.
FIG. 2 is a partial longitudinal sectional view of an auger according to another aspect of the method of the present invention before build-up welding to a journal portion.
[Explanation of symbols]
1 (10): rotating shaft body , 2 (20), 3 (30): journal portion, 2a, 3a: journal portion base material.
