JP3533479B2 - 調圧弁 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、調圧弁、特にスプール
とバルブ穴との間に隙間が形成されても油の漏れ（リー
ク）を小さく抑えるリーク低減技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ロックアップソレノイド圧（ソレ
ノイド圧）が高くなるにしたがってトルクコンバータリ
リース圧（出力圧）を高める調圧を行なうロックアップ
コントロールバルブとしては、実公平３−１０４５２号
公報に記載のものが知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のロックアップコントロールバルブは、ソレノイド圧
ポートの隣にドレーンポートを配置しているため、両ポ
ート間の油圧落差は、ドレーン圧がゼロであることで、
ソレノイド圧レベルとなり、スプールとバルブ穴との間
の隙間を介してソレノイド圧がリークしてしまう。

【０００４】その結果、ロックアップソレノイド圧が低
下し、調圧されるトルクコンバータリリース圧が低下し
てロックアップ容量過多となり、ロックアップショック
が発生する。

【０００５】そこで、上記リークを抑える手段として下
記に列挙する手段が考えられる。

【０００６】(1) ソレノイド圧ポートとドレーンポート
とのポート間隔を長くする。

【０００７】しかしながら、この場合、バルブ全長が長
くなり、自動変速機のコントロールバルブユニットのよ
うに多数のバルブを１つのバルブボディにレイアウトす
る場合、レイアウト上不利となる。

【０００８】(2) スプールをバルブボディと同じアルミ
材質のものとし、熱膨張の差により隙間が拡大するのを
抑える。

【０００９】自動変速機のコントロールバルブユニット
の場合、バルブボディが大型であるため、軽量化の立場
からアルミ材質が用いられている。一方、スプールは小
さく材質を変えても総重量の大幅な低減にはならないの
で、材料費や加工費が安くコスト的に有利な鉄材質が用
いられている。よって、スプールの材質をアルミ材質に
変えた場合、コントロールバルブユニットのコストアッ
プとなる。

【００１０】本発明は、上記課題に着目してなされたも
ので、第１の目的とするところは、ソレノイド圧が高く
なるにしたがって出力圧ポートからの出力圧を高める調
圧を行なう調圧弁において、弁全長を長くしたりスプー
ル材質の変更を要することなく、スプールとバルブ穴の
隙間からのソレノイド圧リーク量を小さく抑えることに
ある。

【００１１】第２の目的とするところは、スプールにソ
レノイド圧による力とは反対方向の力が作用する調圧弁
において、使用する出力圧領域にてソレノイド圧リーク
量を小さく抑えることにある。

【００１２】第３の目的とするところは、ソレノイド圧
リーク量を小さく抑えることにより高品質のロックアッ
プ制御を達成することにある。

【００１３】第４の目的とするところは、スプールにソ
レノイド圧による力とは同方向の力が作用する調圧弁に
おいて、使用する出力圧領域にてソレノイド圧リーク量
を小さく抑えることにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るため請求項１記載の発明では、図１のクレーム対応図
に示すように、バルブボディａに形成され、入力圧ポー
トｂ，出力圧ポートｃ，ドレーンポートｄ，出力フィー
ドバック圧ポートｅ，ソレノイド圧ポートｆを有するバ
ルブ穴ｇと、前記バルブ穴ｇに摺動可能に設けられたス
プールｈと、調圧指令に応じたソレノイド圧を作り出す
ソレノイドｉとを備え、前記ソレノイド圧が高くなるに
したがって入力圧ポートｂと出力圧ポートｃとの連通が
大きくなり、出力圧ポートｃからの出力圧を高める調圧
を行い、前記ソレノイド圧が低くなるにしたがってドレ
ンポートｄと出力圧ポートｃとの連通が大きくなり、出
力圧ポートｃからの出力圧を低くする調圧を行う調圧弁
において、前記バルブ穴ｇに、前記出力フィードバック
圧ポートｅを前記ソレノイド圧ポートｆと前記ドレーン
ポートｄとの間に配置し、前記スプールに、前記出力フ
ィードバック圧ポートｅからの出力フィードバック圧を
作用させる段差面を形成したことを特徴とする。

【００１５】上記第２の目的を達成するため請求項２記
載の発明では、請求項１記載の調圧弁において、横軸に
ソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表される出力圧特性
とソレノイド圧特性とが互いに交差する関係を持つ場
合、使用する出力圧領域に交差点が存在するように、出
力フィードバック圧を作用させる段差面の受圧面積ある
いはスプールｈに作用するソレノイド圧による力と反対
方向の力を設定したことを特徴とする。

【００１６】上記第３の目的を達成するため請求項３記
載の発明では、請求項１または請求項２記載の調圧弁に
おいて、調圧弁を、自動変速機のロックアップクラッチ
付流体伝動装置においてクラッチの締結・解放によるロ
ックアップ制御を行なうためのロックアップコントロー
ルバルブとしたことを特徴とする。

【００１７】上記第４の目的を達成するため請求項４記
載の発明では、請求項１記載の調圧弁において、横軸に
ソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表される出力圧特性
とソレノイド圧特性とが互いに交差しない関係を持つ場
合、使用する出力圧領域での出力圧とソレノイド圧との
差圧を、調圧作用に影響を及ぼさない範囲で最小とする
ように、出力フィードバック圧を作用させる段差面の受
圧面積あるいはスプールｈに作用するソレノイド圧によ
る力と同方向の力を設定したことを特徴とする。

【００１８】

【作用】第１の発明の作用を説明する。

【００１９】弁作動時、ソレノイドｉにおいて、調圧指
令に応じたソレノイド圧が作り出されると、このソレノ
イド圧はソレノイド圧ポートｆを介し、バルブ穴ｇに摺
動可能に設けられたスプールｈをストロークさせる圧力
として供給され、出力圧ポートｃから油圧が出力され
る。一方、出力圧ポートｃからの油圧は出力フィードバ
ック圧ポートｅを介してスプールｈの段差面ｊに供給さ
れ、スプールｈはソレノイド圧による力とフィードバッ
ク圧による力とがバランスする位置に収束作動し、ソレ
ノイド圧の大きさに応じた出力圧を得る調圧作用が行な
われる。

【００２０】このソレノイド圧が低いとドレーンポート
ｄと出力圧ポートｃとの連通が大きなスプールストロー
ク位置となり、また、ソレノイド圧が高いと入力圧ポー
トｂと出力圧ポートｃとの連通が大きなスプールストロ
ーク位置となり、ソレノイド圧が高くなるにしたがって
出力圧ポートｃからの出力圧を高める調圧が行なわれ
る。

【００２１】この調圧作動時、スプールｈとバルブ穴ｇ
の隙間を介して高圧ポートから低圧ポートに向かって油
が漏れるリークが発生するが、そのリーク量は、ポート
間差圧の大きさ，ポート間隔の大きさ，隙間の大きさに
依存する。

【００２２】これに対し、出力フィードバック圧ポート
ｅをソレノイド圧ポートｆとドレーンポートｄとの間に
配置したことで、ソレノイド圧ポートｆとドレーンポー
トｄとの差圧に比べてソレノイド圧ポートｆと出力フィ
ードバック圧ポートｅとの差圧は小さくなり、よって、
スプールｈとバルブ穴ｇの隙間からのソレノイド圧リー
ク量が小さく抑えられる。

【００２３】また、ポート間隔を長くしてソレノイド圧
リーク量を小さく抑えるものではないので、弁全長を長
くする必要はないし、さらに、隙間を小さくしてソレノ
イド圧リーク量を小さく抑えるものではないので、スプ
ール材質の変更が要求されることもない。

【００２４】第２の発明の作用を説明する。

【００２５】スプールｈにソレノイド圧による力とは反
対方向の力が作用する調圧弁では、ソレノイド圧による
力がこの反対方向の力を上回らないことには出力圧が発
生せず、横軸にソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表さ
れる出力圧特性は、出力圧が発生を開始するソレノイド
圧の位置から圧力が上昇する特性を示し、横軸のソレノ
イド圧と縦軸の圧力とが１：１であるソレノイド圧特性
とは、互いに交差する関係を持つ。

【００２６】この場合、出力圧特性の傾きを変える出力
フィードバック圧を作用させる段差面の受圧面積あるい
は出力圧特性の上昇開始点を変えるスプールｈに作用す
るソレノイド圧による力と反対方向の力が、使用する出
力圧領域に両特性の交差点が存在するように設定される
ことで、交差点位置では差圧がゼロとなり、また、交差
点の前後位置ではそれぞれ差圧が徐々に拡大することに
なり、ソレノイド圧が大きくなるに従って差圧が拡大す
る場合に比べ差圧レベルが小さく抑えられ、この結果、
使用する出力圧領域にてソレノイド圧リーク量を小さく
抑えることができる。

【００２７】第３の発明の作用を説明する。

【００２８】調圧弁が、自動変速機のロックアップクラ
ッチ付流体伝動装置においてクラッチの締結・解放によ
るロックアップ制御を行なうためのロックアップコント
ロールバルブであるため、ソレノイド圧リーク量を小さ
く抑えることにより、ロックアップソレノイド圧が低下
し、調圧されるトルクコンバータリリース圧が低下して
ロックアップ容量過多となり、ロックアップショックが
発生することが防止され、ショックが抑えられた高品質
のロックアップ制御が達成される。

【００２９】第４の発明の作用を説明する。

【００３０】スプールｈにソレノイド圧による力とは同
方向の力が作用する調圧弁では、ソレノイド圧による力
がゼロでもこの同方向の力により出力圧が発生し、横軸
にソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表される出力圧特
性は、ソレノイド圧がゼロの位置で発生している出力圧
の位置から圧力が上昇する特性を示し、横軸のソレノイ
ド圧と縦軸の圧力とが１：１であるソレノイド圧特性と
は、互いに交差しない関係を持つ。

【００３１】この場合、出力圧特性の傾きを変える出力
フィードバック圧を作用させる段差面の受圧面積あるい
は出力圧特性のゼロ点レベルを変えるスプールｈに作用
するソレノイド圧による力と同方向の力が、使用する出
力圧領域での出力圧とソレノイド圧との差圧を、調圧作
用に影響を及ぼさない範囲で最小とするように設定され
ることで、ソレノイド圧が大きくなるに従って差圧が拡
大する場合に比べ差圧レベルが小さく抑えられ、この結
果、使用する出力圧領域にてソレノイド圧リーク量を小
さく抑えることができる。

【００３２】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。

【００３３】（第１実施例）まず、本発明第１実施例の
調圧弁が適用された自動変速機の全体概略を説明する。

【００３４】図２は自動変速機の動力伝達機構を示すス
ケルトン図である。

【００３５】図２において、ＩＮは入力軸、ＯＵＴは出
力ギヤ、ＦＰＧはフロント遊星ギヤ、ＲＰＧはリヤ遊星
ギヤであり、フロント遊星ギヤＦＰＧは、フロントサン
ギヤＦＳと、フロントリングギヤＦＲと、両ギヤＦＳ，
ＦＲに噛み合うフロントピニオンＦＰを有し、リヤ遊星
ギヤＲＰＧは、リヤサンギヤＲＳと、該ギヤＲＳに噛み
合うと共にフロントピニオンＦＰに噛み合うロングピニ
オンＬＰを有し、両ピニオンＦＰ，ロングピニオンＬＰ
は共通キャリヤＰＣに支持されている。

【００３６】上記ギヤトレーンの構成において、変速に
関与するメンバは、フロントサンギヤＦＳと、リヤサン
ギヤＲＳと、共通キャリヤＰＣと、フロントリングギヤ
ＦＲとの４つのメンバであり、これらのメンバのうち選
択されたメンバを入力軸ＩＳに連結したりケースＫに固
定することで、前進４速・後退１速の変速段を得る変速
要素として、リバースクラッチＲＥＶ／Ｃ、ハイクラッ
チＨ／Ｃ、ロークラッチＬＯＷ／Ｃ、ロー＆リバースブ
レーキＬ＆Ｒ／Ｂ、ローワンウェイクラッチLOW O.W.C
、バンドブレーキＢ／Ｂが設けられている。

【００３７】前記フロントサンギヤＦＳは、第１回転メ
ンバＭ１及びリバースクラッチＲＥＶ／Ｃを介して入力
軸ＩＮに連結されていると共に、第１回転メンバＭ１及
びバンドブレーキＢ／Ｂを介してケースＫに連結されて
いる。

【００３８】前記リヤサンギヤＲＳは、第２回転メンバ
Ｍ２及びロークラッチＬＯＷ／Ｃを介して入力軸ＩＮに
連結されている。

【００３９】前記共通キャリヤＰＣは、ハイクラッチＨ
／Ｃ及び第３回転メンバＭ３を介して入力軸ＩＳに連結
されていると共に、第４回転メンバＭ４及び並列配置の
ロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂとローワンウェイク
ラッチLOW O.W.C を介してケースＫに連結されている。

【００４０】前記フロントリングギヤＦＲは、第５回転
メンバＭ５を介して出力ギヤＯＵＴに連結されている。

【００４１】なお、この動力伝達機構の特徴は、４−３
シフトダウン時に変速ショックのない掛け替えタイミン
グを得るために採用されていたワンウェイクラッチと、
このワンウェイクラッチの採用に伴いエンジンブレーキ
を確保するために必要とされる油圧締結によるクラッチ
とを廃止し、変速要素の数を削減することで小型軽量化
を達成した点にある。

【００４２】図３は上記動力伝達機構により前進４速・
後退１速の変速段を得る締結論理を示す図である。

【００４３】第１速（１ｓｔ）は、ロークラッチＬＯＷ
／Ｃの油圧締結と、ロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂ
の油圧締結（エンジンブレーキレンジ選択時）もしくは
ローワンウェイクラッチLOW O.W.C の機械締結（加速
時）により得られる。すなわち、リヤサンギヤ入力、共
通キャリヤ固定、フロントリングギヤ出力となる。

【００４４】第２速（２ｎｄ）は、ロークラッチＬＯＷ
／ＣとバンドブレーキＢ／Ｂの油圧締結により得られ
る。すなわち、リヤサンギヤ入力、フロントサンギヤ固
定、フロントリングギヤ出力となる。

【００４５】第３速（３ｒｄ）は、ハイクラッチＨ／Ｃ
とロークラッチＬＯＷ／Ｃの油圧締結により得られる。
すなわち、リヤサンギヤと共通キャリヤの同時入力、フ
ロントリングギヤ出力となる（変速比＝１）。

【００４６】第４速（４ｔｈ）は、ハイクラッチＨ／Ｃ
とバンドブレーキＢ／Ｂの油圧締結により得られる。す
なわち、共通キャリヤ入力、フロントサンギヤ固定、フ
ロントリングギヤ出力によるオーバドライブ変速段とな
る。

【００４７】後退速（Ｒｅｖ）は、リバースクラッチＲ
ＥＶ／Ｃとロー＆リバースブレーキＬ＆Ｒ／Ｂの油圧締
結により得られる。すなわち、フロントサンギヤ入力、
共通キャリヤ固定、フロントリングギヤ出力となる。

【００４８】図４及び図５はコントロールバルブの全体
油圧回路図である。

【００４９】図４及び図５において、Ｌ１６はプレッシ
ャレギュレータバルブで、プレッシャモディファイヤ圧
の大きさに応じてオイルポンプ吐出圧をライン圧に調圧
する。Ｌ６はプレッシャモディファイヤバルブで、スロ
ットル圧の大きさに応じてパイロット圧を減圧しプレッ
シャモディファイヤ圧を調圧する。Ｌ１９はパイロット
バルブで、ライン圧を減圧して一定な圧力であるパイロ
ット圧を調圧する。Ｌ９はアキュームコントロールバル
ブで、プレッシャモディファイヤ圧の大きさに応じてラ
イン圧を減圧しアキュームコントロール圧を調圧する。
Ｌ１８はトルクコンバータプレッシャレギュレータバル
ブで、ライン圧を減圧してトルクコンバータ圧を調圧す
る。Ｌ１７はライン圧リリーフバルブで、ライン圧の上
限圧を規定する。Ｌ１２はシフトバルブＡでＬ１１はシ
フトバルブＢで、シフトソレノイドの作動に応じて１速
〜４速（ＯＤ）の各変速段での油路切り替えを行なう。
Ｌ２０はロックアップコントロールバルブで、ロックア
ップソレノイドの作動に応じてロックアップクラッチの
締結・解放を切り替えると共に、切り替えの最中は調圧
バルブとしての機能を発揮する。Ｌ２はリバースインヒ
ビットバルブで、タイミングソレノイドの作動に応じて
ライン圧をロー＆リバースブレーキに作用させる回路を
切り替える。Ｌ１３はマニュアルバルブで、セレクトレ
バーのポジションに応じてライン圧を必要なコントロー
ルバルブへ配送する。Ｌ２１は２ＮＤホールドバルブ
で、電子制御系が作動しなくてもセレクトレバーを１レ
ンジにすることで２速のギヤ比を実現する。Ｌ１０はロ
ークラッチシーケンスバルブでＬ８はロークラッチタイ
ミングバルブで、４速へのシフトアップ時または４速か
らのシフトダウン時のロークラッチの締結・解放タイミ
ングを適切にする。Ｌ１４はロークラッチアキュムレー
タで、ロークラッチの締結をな滑らかにする他、ローク
ラッチの締結・解放タイミングを適切にする機能もあ
る。Ｌ１は１−２モジュレータバルブでＬ４は１−２ア
キュムレータピストンで、１−２変速時のブレーキバン
ドの締結を滑らかにする。Ｌ５は２−３アキュムレータ
で、２−３変速時のハイクラッチ締結とブレーキバンド
解放を滑らかにする。Ｌ３は３−４アキュムレータで、
３−４変速時のブレーキバンドの締結を滑らかにする。
Ｌ１５はモディファイヤアキュムレータでＬ７はライン
圧アキュムレータで、プレッシャモディファイヤ圧の脈
動を防止し圧力を平滑化する。

【００５０】図４及び図５において、３１はロックアッ
プソレノイド、３２はシフトソレノイドＡ、３３はシフ
トソレノイドＢ、３４はタイミングソレノイド、３５は
ライン圧ソレノイド、Ｏ／Ｐはオイルポンプ、Ｔ／Ｃは
トルクコンバータである。各ソレノイドのうち、ロック
アップソレノイド３１とライン圧ソレノイド３５はデュ
ーティソレノイドであり、シフトソレノイドＡ（３２）
とシフトソレノイドＢ（３３）とタイミングソレノイド
３４は、オンオフソレノイドである。また、トルクコン
バータＴ／Ｃはロックアップクラッチを内蔵していてい
る。

【００５１】尚、図５の右上部に記載の２Ａはバンドブ
レーキＢ／Ｂを作動させるバンドサーボピストンの２速
アプライ圧室、３Ｒは３速リリース圧室、４Ａは４速ア
プライ圧室で、２Ａのみの油圧作用によりバンドブレー
キＢ／Ｂは締結され、２Ａと３Ｒの油圧作用によりバン
ドブレーキＢ／Ｂは解放され、２Ａと３Ｒと４Ａの油圧
作用によりバンドブレーキＢ／Ｂは締結される。

【００５２】図６は電子制御系ブロック図で、上記各ソ
レノイド３１，３２，３３，３４，３５は、Ａ／Ｔコン
トロールユニット４１により駆動制御される。このＡ／
Ｔコントロールユニット４１には、スロットルセンサ４
２，油温センサ４３，車速センサ４４，タービンセンサ
４５等のセンサ・スイッチ類からの信号が入力され、Ａ
／Ｔコントロールユニット４１では、検出された信号に
よる入力情報と設定されている制御則に基づき演算処理
が行なわれる。

【００５３】図７はシフトソレノイド作動表を示す図
で、図８は変速点特性モデルの一例を示す図である。

【００５４】シフトソレノイドＡ（３２）とシフトソレ
ノイドＢ（３３）による変速制御は、図８に示すような
変速点特性モデル図と検出されたスロットル開度及び車
速に基づいてギヤ位置が決定され、決定されたギヤ位置
を得るべく図７に示すシフトソレノイド作動表にしたが
って両ソレノイド３２，３３に対しオンまたはオフの指
令を出すことで制御される。

【００５５】次に、請求項１乃至請求項３記載の発明に
対応する第１実施例の調圧弁の構成を説明する。

【００５６】図９は第１実施例の調圧弁が適用されたロ
ックアップ制御系の油圧回路図である。

【００５７】図９において、Ｌ２０は本願発明の調圧弁
に相当するロックアップコントロールバルブで、Ｌ１８
はＴ／Ｃプレッシャレギュレータバルブ、３１はロック
アップソレノイド（請求項のソレノイドｉに相当）、Ｔ
／Ｃはトルクコンバータ、ＲＥＬはトルクコンバータリ
リース圧室、ＡＰはトルクコンバータアプライ圧室、５
１はオイルクーラ、５２は後部潤滑系、５３は前部潤滑
系、５４はデフ潤滑系である。

【００５８】前記Ｔ／Ｃプレッシャレギュレータバルブ
Ｌ１８は、プレッシャレギュレータバルブＬ１６からの
油をトルクコンバータ圧ＰT/C （入力圧）に調圧するバ
ルブで、バルブ穴に摺動可能に設けられたスプール１８
ａと、該スプール１８ａを図面下方に付勢するスプリン
グ１８ｂと、バルブ穴に形成されたフィードバック圧ポ
ート１８ｃ，入力側のトルクコンバータ圧ポート１８
ｄ，出力側のトルクコンバータ圧ポート１８ｅ，ドレー
ンポート１８ｆを有して構成されている。

【００５９】前記フィードバック圧ポート１８ｃはスプ
ール１８ａに形成されたフィードバック圧油路１８ｇに
接続され、入力側のトルクコンバータ圧ポート１８ｄは
プレッシャレギュレータバルブＬ１６からのトルクコン
バータ圧油路５５に接続され、出力側のトルクコンバー
タ圧ポート１８ｅはロックアップコントロールバルブＬ
２０へのトルクコンバータ圧油路５６に接続されてい
る。

【００６０】前記ロックアップソレノイド３１は、Ａ／
Ｔコントロールユニット４１からの駆動指令に基づき、
パイロット圧油路５７のパイロット圧ＰP からデューテ
ィ制御によりロックアップソレノイド圧ＰL/USOL（ソレ
ノイド圧）を作り出すソレノイドである。このロックア
ップソレノイド３１の出力圧ポート３１ａは、ロックア
ップソレノイド圧油路５８に接続されている。

【００６１】前記ロックアップコントロールバルブＬ２
０は、ロックアップソレノイド圧ＰL/USOLに応じてロッ
クアップリリーフ圧ＰREL （出力圧）とロックアップア
プライ圧ＰAPを調圧するバルブで、バルブボディ２０ａ
（請求項のバルブボディａ）に形成されたバルブ穴２０
ｂ（請求項のバルブ穴ｇ）と、該バルブ穴２０ｂに摺動
可能に設けられたスプール２０ｃ（請求項のスプール
ｈ）と、該スプール２０ｃを図面上方に付勢するスプリ
ング２０ｄと、バルブ穴２０ｂに形成されたドレーンポ
ート２０ｅ，パイロット圧ポート２０ｆ，潤滑ポート２
０ｇ，ロックアップアプライ圧ポート２０ｈ，トルクコ
ンバータ圧ポート２０ｉ（請求項の入力圧ポートｂ），
ロックアップリリーフ圧ポート２０ｊ（請求項の出力圧
ポートｃ），ドレーンポート２０ｋ（請求項のドレーン
ポートｄ），フィードバック圧ポート２０ｍ（請求項の
出力フィードバック圧ポートｅ），ソレノイド圧ポート
２０ｎ（請求項のソレノイド圧ポートｆ）を有して構成
されている。すなわち、フィードバック圧ポート２０ｍ
は、ソレノイド圧ポート２０ｎとドレーンポート２０ｋ
との間に配置されている。

【００６２】前記スプール２０ｃには、パイロット圧Ｐ
P を作用させる段差面２０ｐと、フィードバック圧を作
用させる段差面２０ｑ（請求項の段差面ｊ）とが形成さ
れている。

【００６３】前記パイロット圧ポート２０ｆはパイロッ
ト圧油路５７に、潤滑ポート２０ｇは潤滑油路５９に、
ロックアップアプライ圧ポート２０ｈはロックアップア
プライ圧油路６０に、トルクコンバータ圧ポート２０ｉ
はトルクコンバータ圧油路５６に、ロックアップリリー
フ圧ポート２０ｊはロックアップリリーフ圧油路６１
に、フィードバック圧ポート２０ｍはオリフィス６２を
介してロックアップリリーフ圧油路６１に、ソレノイド
圧ポート２０ｎはロックアップソレノイド圧油路５８に
それぞれ接続されている。

【００６４】なお、トルクコンバータ圧ＰT/C の油は、
トルクコンバータＴ／Ｃのロックアップ制御に使われる
と共に自動変速機の内部潤滑油として使われる。

【００６５】次に、第１実施例の作用を説明する。

【００６６】［調圧作用］まず、ロックアップ解放時に
は、常閉のロックアップソレノイド３１からのロックア
ップソレノイド圧ＰL/USOL（＝パイロット圧ＰP ）がソ
レノイド圧ポート２０ｎを介してスプール２０ｃの下端
面に作用する。同時に、ロックアップコントロールバル
ブＬ２０のスプール２０ｃには、パイロット圧ポート２
０ｆを介して受圧面２０ｐにパイロット圧ＰP が作用
し、スプール２０ｃに作用する力のバランスにより、図
９に示す上端位置とされる。

【００６７】よって、トルクコンバータ圧ＰT/C は、ポ
ート２０ｉ→ポート２０ｊ→ロックアップリリース圧油
路６１を介してロックアップリリース圧室ＲＥＬに導か
れ、また、ロックアップアプライ圧室ＡＰからはロック
アップアプライ圧油路６０を介して前部潤滑系５３及び
デフ潤滑系５４に導かれると共に、ポート２０ｈ→ポー
ト２０ｇ→潤滑油路５９を介してオイルクーラ５１及び
後部潤滑系５２に導かれる。

【００６８】ロックアップ締結時には、ロックアップソ
レノイド３１により作り出されるロックアップソレノイ
ド圧ＰL/USOLが減圧されるので、スプール２０ｃに作用
する力のバランスで図９の上方に作用する力が小さくな
り、スプール２０ｃはロックアップソレノイド圧ＰL/US
OLによる力と、スプール２０ｃの段差面２０ｑに供給さ
れるロックアップリリース圧ＰREL による力とがバラン
スする位置に収束作動し、ロックアップソレノイド圧Ｐ
L/USOLが低くなればなるほどロックアップリリース圧Ｐ
REL が低くなる調圧作用が行なわれる。すなわち、ロッ
クアップリリース圧ＰREL の減圧度合を制御することに
よりロックアップクラッチを滑り締結状態とするスリッ
プロックアップ制御が行なわれることになる。

【００６９】そして、スプール２０ｃに作用する図面下
向きの力（パイロット圧ＰP による力）が、ソレノイド
圧による力とスプリング２０ｄによる力とを合わせた力
を上回るレベルまでロックアップソレノイド圧ＰL/USOL
が減圧されると、スプール２０ｃは図９の下端位置に固
定され、ロックアップリリース圧ＰREL がドレーンされ
ることで完全ロックアップ状態となる。

【００７０】［ソレノイド圧リーク作用］この調圧作動
時、スプール２０ｃとバルブ穴２０ｂの隙間を介して高
圧ポートから低圧ポートに向かって油が漏れるリークが
発生するが、そのリーク量は、ポート間差圧の大きさ，
ポート間隔の大きさ，隙間の大きさに依存する。

【００７１】これに対し、フィードバック圧ポート２０
ｍは、ソレノイド圧ポート２０ｎとドレーンポート２０
ｋとの間に配置されていることで、ソレノイド圧ポート
２０ｎと隣接するポートはドレーンポート２０ｋではな
くフィードバック圧ポート２０ｍとなり、ソレノイド圧
ポート２０ｎとドレーンポート２０ｋとの差圧に比べて
ソレノイド圧ポート２０ｎとフィードバック圧ポート２
０ｍとの差圧は小さくなり、よって、スプール２０ｃと
バルブ穴２０ｂの隙間からのソレノイド圧リーク量が小
さく抑えられる。

【００７２】よって、調圧弁がロックアップコントロー
ルバルブＬ２０であるため、ソレノイド圧リーク量を小
さく抑えることにより、ロックアップソレノイド圧ＰL/
USOLが低下し、調圧されるトルクコンバータリリース圧
ＰREL が低下してロックアップ容量過多となり、ロック
アップショックが発生することが防止され、ショックが
抑えられた高品質のロックアップ制御が達成される。

【００７３】また、ポート間隔を長くしてソレノイド圧
リーク量を小さく抑えるものではないので、弁全長を長
くする必要はないし、さらに、隙間を小さくしてソレノ
イド圧リーク量を小さく抑えるものではないので、スプ
ール材質をバルブボディ２０ａと同じアルミ材質への変
更を要求されることもない。

【００７４】［リーク量を減少させる設定］第１実施例
のロックアップコントロールバルブＬ２０のように、ス
プール２０ｃにロックアップソレノイド圧ＰL/USOLによ
る力とは反対方向の力（パイロット圧ＰP による力）が
作用する調圧弁では、ロックアップソレノイド圧ＰL/US
OLによる力がこの反対方向の力を上回らないことにはロ
ックアップリリース圧ＰRELが発生せず、横軸にロック
アップソレノイド圧ＰL/USOLを縦軸に圧力をとって表さ
れるロックアップリリース圧特性は、図１０に示すよう
に、ロックアップリリース圧ＰREL が発生を開始するロ
ックアップソレノイド圧ＰL/USOLの位置から圧力が上昇
する特性を示し、横軸のロックアップソレノイド圧ＰL/
USOLと縦軸の圧力とが１：１であるロックアップソレノ
イド圧特性とは、互いに交差する関係を持つ。

【００７５】この場合、ロックアップリリース圧特性の
傾きを変えるフィードバック圧を作用させる段差面ｑの
受圧面積あるいはロックアップリリース圧特性の上昇開
始点を変えるスプール２０ｃに作用するソレノイド圧に
よる力と反対方向の力（パイロット圧ＰP あるいはスプ
リング力）を、スリップロックアップ使用圧領域に両特
性の交差点が存在するように設定することで、交差点位
置では差圧がゼロとなり、また、交差点の前後位置では
それぞれ差圧が徐々に拡大することになり、ソレノイド
圧が大きくなるに従って差圧が拡大する場合に比べ差圧
レベルが小さく抑えられ、この結果、使用するスリップ
ロックアップ使用圧領域にてソレノイド圧リーク量を小
さく抑えることができる。

【００７６】次に、第１実施例の効果を説明する。

【００７７】（１）スプール２０ｃに、フィードバック
圧を作用させる段差面２０ｑを形成し、かつ、フィード
バック圧ポート２０ｍをソレノイド圧ポート２０ｎとド
レーンポート２０ｋとの間に配置したため、弁全長を長
くしたりスプール材質の変更を要することなく、スプー
ル２０ｃとバルブ穴２０ｂの隙間からのソレノイド圧リ
ーク量を小さく抑えることができる。

【００７８】（２）ロックアップリリース圧特性とロッ
クアップソレノイド圧特性をスリップロックアップ使用
圧領域に交差点が存在するように設定したため、スリッ
プロックアップ使用圧領域にてソレノイド圧リーク量を
小さく抑えることができる。

【００７９】（３）調圧弁を、自動変速機のロックアッ
プクラッチ付のトルクコンバータＴ／Ｃにおいてクラッ
チの締結・解放によるロックアップ制御を行なうための
ロックアップコントロールバルブＬ２０としたため、ソ
レノイド圧リーク量を小さく抑えることにより高品質の
ロックアップ制御を達成することができる。

【００８０】（第２実施例）次に、請求項１及び請求項
４記載の発明に対応する第２実施例の調圧弁の構成を説
明する。

【００８１】図１１(イ) は第２実施例の調圧弁を示す
図、図１２(ロ) は従来の調圧弁を示す図である。

【００８２】図１１(イ) において、Ｌ２２は調圧弁、２
２ａはバルブボディ、２２ｂはバルブ穴、２２ｃはスプ
ール、２２ｄはスプリング、２２ｅはドレーンポート、
２２ｆはライン圧ポート、２２ｇは出力圧ポート、２２
ｈはドレーンポート、２２ｉはフィードバック圧ポー
ト、２２ｊはソレノイド圧ポート、２２ｋは受圧面、６
３はオリフィス、６４はライン圧油路、６５は出力圧油
路である。

【００８３】ここで、フィードバック圧ポート２２ｉは
ソレノイド圧ポート２２ｊに隣接する位置に配置されて
いる。

【００８４】図１１(ロ) はソレノイド圧ポートとドレー
ンポートとを隣接して配置した従来例である。

【００８５】次に、第２実施例の作用効果を説明する。

【００８６】調圧作用において第１実施例と異なるの
は、スプール２２ｃに対しパイロット圧による力を作用
させていないことで、ソレノイド圧がゼロの時であって
も小さい圧力レベルの出力圧が発生する点である。

【００８７】リーク量を減少させる設定では、第２実施
例の調圧弁Ｌ２２では、出力圧特性とソレノイド圧特性
とは、図１２に示すように、互いに交差しない関係とな
る。この場合、出力圧特性の傾きを変えるフィードバッ
ク圧を作用させる段差面２２ｋの受圧面積あるいはスプ
ール２２ｃに作用するスプリング２２ｄ力が、使用する
出力圧領域での出力圧とソレノイド圧との差圧を、調圧
作用に影響を及ぼさない範囲で最小とするように設定さ
れることで、ソレノイド圧が大きくなるに従って差圧が
拡大する場合に比べ差圧レベルが小さく抑えられ、この
結果、使用する出力圧領域にてソレノイド圧リーク量を
小さく抑えることができる。

【００８８】以上、実施例を図面により説明してきた
が、具体的な構成は第１実施例に限られるものではな
く、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加
等があっても本発明に含まれる。

【００８９】実施例では、ロックアップコントロールバ
ルブへの適用例を示したが、ソレノイド圧が高くなるに
したがって出力圧ポートからの出力圧を高める調圧を行
なう調圧弁であれば全てに適用することができる。

【００９０】

【発明の効果】請求項１記載の第１の発明にあっては、
ソレノイド圧が高くなるにしたがって入力圧ポートと出
力圧ポートとの連通が大きくなり、出力圧ポートからの
出力圧を高める調圧を行い、ソレノイド圧が低くなるに
したがってドレンポートと出力圧ポートとの連通が大き
くなり、出力圧ポートからの出力圧を低くする調圧を行
う調圧弁において、スプールに、出力フィードバック圧
を作用させる段差面を形成し、かつ、出力フィードバッ
ク圧ポートをソレノイド圧ポートとドレーンポートとの
間に配置したため、弁全長を長くしたりスプール材質の
変更を要することなく、スプールとバルブ穴の隙間から
のソレノイド圧リーク量を小さく抑えることができると
いう効果が得られる。

【００９１】請求項２記載の第２の発明にあっては、請
求項１記載の調圧弁において、横軸にソレノイド圧を縦
軸に圧力をとって表される出力圧特性とソレノイド圧特
性とが互いに交差する関係を持つ場合、使用する出力圧
領域に交差点が存在するように、出力フィードバック圧
を作用させる段差面の受圧面積あるいはスプールに作用
するソレノイド圧による力と反対方向の力を設定したた
め、スプールにソレノイド圧による力とは反対方向の力
が作用する調圧弁において、使用する出力圧領域にてソ
レノイド圧リーク量を小さく抑えることができるという
効果が得られる。

【００９２】請求項３記載の第３の発明にあっては、請
求項１または請求項２記載の調圧弁において、調圧弁
を、自動変速機のロックアップクラッチ付流体伝動装置
においてクラッチの締結・解放によるロックアップ制御
を行なうためのロックアップコントロールバルブとした
ため、ソレノイド圧リーク量を小さく抑えることにより
高品質のロックアップ制御を達成することができるとい
う効果が得られる。

【００９３】請求項４記載の第４の発明にあっては、請
求項１記載の調圧弁において、横軸にソレノイド圧を縦
軸に圧力をとって表される出力圧特性とソレノイド圧特
性とが互いに交差しない関係を持つ場合、使用する出力
圧領域での出力圧とソレノイド圧との差圧を、調圧作用
に影響を及ぼさない範囲で最小とするように、出力フィ
ードバック圧を作用させる段差面の受圧面積あるいはス
プールに作用するソレノイド圧による力と同方向の力を
設定したため、スプールにソレノイド圧による力とは同
方向の力が作用する調圧弁において、使用する出力圧領
域にてソレノイド圧リーク量を小さく抑えることができ
るという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の調圧弁を示すクレーム対応図である。

【図２】第１実施例の調圧弁が適用された自動変速機の
動力伝達機構を示すスケルトン図である。

【図３】第１実施例の調圧弁が適用された自動変速機の
締結論理表を示す図である。

【図４】第１実施例の調圧弁が適用されたコントロール
バルブの全体油圧回路図の左半分を示す図である。

【図５】第１実施例の調圧弁が適用されたコントロール
バルブの全体油圧回路図の右半分を示す図である。

【図６】第１実施例が適用された自動変速機の電子制御
系ブロック図である。

【図７】第１実施例が適用された自動変速機のシフトソ
レノイド作動表を示す図である。

【図８】第１実施例が適用された自動変速機の変速点特
性モデルの一例を示す図である。

【図９】第１実施例の調圧弁が適用されたロックアップ
制御系の油圧回路図である。

【図１０】第１実施例のロックアップコントロールバル
ブでのロックアップリリース圧特性図及びロックアップ
ソレノイド圧特性図である。

【図１１】第２実施例の調圧弁及び従来の調圧弁を示す
図である。

【図１２】第２実施例の調圧弁での出力圧特性図及びソ
レノイド圧特性図である。

【符号の説明】

ａ バルブボディ ｂ 入力圧ポート ｃ 出力圧ポート ｄ ドレーンポート ｅ 出力フィードバック圧ポート ｆ ソレノイド圧ポート ｇ バルブ穴 ｈ スプール ｉ ソレノイド ｊ 段差面

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16K 31/06 - 31/11

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 バルブボディに形成され、入力圧ポー
   ト，出力圧ポート，ドレーンポート，出力フィードバッ
   ク圧ポート，ソレノイド圧ポートを有するバルブ穴と、 前記バルブ穴に摺動可能に設けられたスプールと、 調圧指令に応じたソレノイド圧を作り出すソレノイドと
   を備え、前記 ソレノイド圧が高くなるにしたがって前記入力圧ポ
   ートと前記出力ポートとの連通が大きくなり、前記出力
   圧ポートからの出力圧を高める調圧を行い、前記ソレノ
   イド圧が低くなるにしたがって前記ドレンポートと前記
   出力圧ポートとの連通が大きくなり、前記出力圧ポート
   からの出力圧を低くする調圧を行う調圧弁において、 前記バルブ穴に、前記出力フィードバック圧ポートを前
   記ソレノイド圧ポートと前記ドレーンポートとの間に配
   置し、 前記スプールに、前記出力フィードバック圧ポートから
   の出力フィードバック圧を作用させる段差面を形成した
   ことを特徴とする調圧弁。
2. 【請求項２】 請求項１記載の調圧弁において、 横軸にソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表される出力
   圧特性とソレノイド圧特性とが互いに交差する関係を持
   つ場合、使用する出力圧領域に交差点が存在するよう
   に、出力フィードバック圧を作用させる段差面の受圧面
   積あるいはスプールに作用するソレノイド圧による力と
   反対方向の力を設定したことを特徴とする調圧弁。
3. 【請求項３】 請求項１または請求項２記載の調圧弁に
   おいて、 調圧弁を、自動変速機のロックアップクラッチ付流体伝
   導装置においてクラッチの締結・解放によるロックアッ
   プ制御を行うためのロックアップコントロールバルブと
   したことを特徴とする調圧弁。
4. 【請求項４】 請求項１記載の調圧弁において、 横軸にソレノイド圧を縦軸に圧力をとって表される出力
   圧特性とソレノイド圧特性とが互いに交差しない関係を
   持つ場合、使用する出力圧領域での出力圧とソレノイド
   圧との差圧を、調圧作用に影響を及ぼさない範囲で最小
   とするように、出力フィードバック圧を作用させる段差
   面の受圧面積あるいはスプールに作用するソレノイド圧
   による力と同方向の力を設定したことを特徴とする調圧
   弁。