JP3522290B2 - 円板巻線 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、容量が数１００ＭＶ
Ａの大容量変圧器の１５４ｋＶ又は２７５ｋＶなどの超
高圧電力系統に接続される巻線、特に円板コイルを軸方
向に積み重ねその内径側端部又は外形側端部の導体同士
を交互に接続することによって全体が直列接続されてな
る双成線輪形の円板巻線に関する。

【０００２】

【従来の技術】図５は従来の円板巻線の模式的な断面図
であり、図の左側が内径側、右側が外径側である。大容
量変圧器の多くは高圧巻線、中圧巻線及び低圧巻線から
なる３巻線変圧器で、図示のような円板巻線１００は前
述のように１５４ｋＶ又は２７５ｋＶ系統に接続される
高圧巻線又は中圧巻線に使用されることが多い。

【０００３】円板巻線１００の端子９１、９６は上端と
下端から引き出され、３相の巻線が星形結線される。上
端の端子９１は超高圧系統に接続される線路端子であ
り、端子９６は他の相の端子と接続されて中性点を形成
する中性点端子である。この図では大容量変圧器の通例
である三相変圧器のＵ相の低圧巻線として図示してあ
り、したがって線路端子９１の相記号をＵ、中性点端子
９６の記号をＯとしてある。

【０００４】円板巻線１００は数十個の円板コイル１１
〜１９からなっており、これらの円板コイル１１〜１９
は導体２が半径方向に積み重ねられて螺旋状に巻回され
てなるもので、円板コイル１１は図の右側の外径側の端
部導体１１１、内径側の端部導体１１３及びこれらの端
部導体の間の中部導体１１２とからなり端部導体１１１
には補強絶縁物３１が取付けられており、巻回番号２と
３の中部導体１１２の間には冷媒としての絶縁油が下か
ら上に向かって流れる冷却ダクト５が設けられ、内径、
外径の違いはあっても円板コイル１２，１３，１４及び
図示を省略した更に下に位置する円板コイルも同様であ
り、中性点端子９６に近い側の円板コイル１８，１９は
補強絶縁物は取付けられてはいない。補強絶縁物３１〜
３４が取付けられる円板コイルの数は円板巻線１００の
円板コイルの数の４分の１程度である。

【０００５】円板コイル１１と１２との間は図示しない
間隔片によって寸法が保持される油間隙４１が、同じく
円板コイル１２と１３との間は油間隙４２が設けられて
おり、中性点端子９６に近い円板コイル１８，１９まで
類似の構成になっている。油間隙４１は冷却のための冷
却ダクトの役目と同時に隣接する円板コイル１１と１２
との間に誘起される電圧に耐える絶縁耐力を確保するた
めのものであり、油間隙４２，４３，４９及び図示しな
い他の円板コイル間の油間隙も同様である。

【０００６】周知のように電力系統に接続されて運転さ
れる変圧器の巻線は雷サージに対する絶縁耐力が要求さ
れる。雷サージが侵入してきたときには円板巻線１００
のように巻数の大きな巻線では雷サージ波頭部での巻線
内の電位分布が極端に不平衡になる。雷サージが侵入し
てくる端子である線路端子９１に最も近い円板コイル１
１と１２の間に発生する電圧は巻数に比例して分布する
平等分布に対して数十倍の不平衡分布にもなることがあ
る。この円板コイル１１，１２間の発生電圧の倍率は線
路端子９１に近い程大きいという特徴があるので、図示
のように図の上部の円板コイル１１〜１４では内径側又
は外径側のそれぞれの端部の導体２にＬ字断面をした補
強絶縁物３１、３２、３３、３４が取付けられている。
これに対して図では円板コイル１８，１９の２つだけを
示した中性点端子９６側の円板コイルは補強絶縁物を取
付けない構成になっている。

【０００７】導体２には線路端子９１からの巻回順序に
従って１から順に番号を付けてあるが、この図では円板
コイル１１〜１９はそれぞれ４ターンずつの巻数となっ
ているものとして図示してある。前述のように数百ＭＶ
Ａの大容量変圧器の巻線はたとえ電圧が１５４ｋＶなど
の超高圧であっても電流はかなり大きな値になるので、
必要とする導体断面積が大きくなることから、断面が小
さな平角導線を複数本束にして一括して絶縁被覆を施す
いわゆる転位導体が使用されることが多い。

【０００８】円板コイル１１と１２との間で最も発生電
圧の大きいのは巻回番号１の端部導体１１１と巻回番号
８の端部導体１２１であり、線路端子９１に近い端部導
体１１１の下角部に電界がより大きく集中することから
この部分の絶縁耐力を向上させるために補強絶縁物３１
がこの角部を囲うように取付けられている。したがって
図示しない間隔片の形状は補強絶縁物３１が下に出っ張
っている部分が切欠かれた形状になっており、補強絶縁
物３１のある分以外では油間隙４１の図の上下方向の寸
法は一定なので、厚み一定の間隔片となっている。油間
隙４２、４３及び図示しない更に下の油間隙も同様であ
る。円板コイル１８と１９は補強絶縁物が取付けられな
いので油間隙４９を形成する間隔片の厚みは一定であ
る。補強絶縁物が取付けられた円板コイルの数は円板巻
線１００を構成する円板コイルの数の約４分の１であ
る。

【０００９】油間隙４１，４２及び４３では発生電圧が
大きいために補強絶縁物３１〜３４が取付けられるとと
もに油間隙寸法も大きくして絶縁強度を向上させてあ
る。したがって、図示しない円板巻線１００の中央部の
油間隙は小さな寸法になっている。また、円板巻線１０
０の磁気中心を幾何学的中心と一致させて電磁力の不平
衡を小さくするために、油間隙４９のような中性点端子
９６に近い油間隙の寸法は上下対称になるように線路端
子９１に近い油間隙４１と同じ寸法が採用される。中性
点端子９６に近い油間隙４９などでも衝撃電圧印加によ
る発生電圧の不平衡は生ずるのであるが、衝撃電圧が線
路端子９１から中性点端子９６の方へ伝播してくる間に
減衰することから、線路端子９１近くの油間隙ほど絶縁
耐力が高くなくてよいという関係がある。

【００１０】端部導体１１１と１２１との間に発生する
電圧差の最大値は次式で計算される。なお、記号√は次
の（）の中を平方根することを表す。 ΔＶ＝Ｖ・√（Ｃ／Ｋ） ‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥（１） ここで、 ΔＶ；円板コイル間電圧差波高値 Ｖ ；印加電圧波高値 Ｃ ；円板コイル１１，１２の対地キャパシタンス Ｋ ；円板コイル１１，１２間の直列キャパシタンス

【００１１】対地キャパシタンスＣは円板巻線１００と
他の巻線又は鉄心などとの間の絶縁距離で概ね決まり、
直列キャパシタンスＫは油間隙４１の軸方向の寸法に略
逆比例する。したがって、例えば油間隙４１の絶縁耐力
を上げるためにその寸法を大きくすると直列キャパシタ
ンスＫが小さくなって（１）式から発生電圧ΔＶが増大
するという関係があるために、油間隙４１の寸法を大き
くするほどには絶縁耐力が向上しないという特徴があ
る。補強絶縁物３１が取付けられているのは直列キャパ
シタンスＫを小さくしないで油間隙４１の絶縁耐力を向
上するためである。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】円板巻線１００の線路
端子９１に衝撃電圧が印加されたときの円板コイル１１
と１２とのそれぞれの間の導体間の電圧差の波高値は概
ね巻回数の差に比例する。端部導体１１３と１２３では
図では線で接続されたように図示してあるが実際には１
ターンに相当する電圧差があり端部導体１１１と１２１
とでは７ターン分の電圧差である。したがって、円板コ
イル１１と１２との間の導体間の電圧差は外径側の端部
導体同士である端部導体１１１と１２１との間が最も大
きい。そのため、これらの端部導体１１１と１２１間で
絶縁破壊する可能性が最も高いことから補強絶縁物３１
が端部導体１１１に取付けられている。端部導体１２１
に補強絶縁物が取付けられていないのは、線路端子９１
に近い端部導体１１１の方が導体の角部に電界がより大
きく集中するためである。

【００１３】油間隙４１の寸法はしたがって前述の端部
導体１１１，１２１間の電圧差によって決まっており、
他の導体間の電圧差に対しては必要以上の絶縁寸法にな
っている。その結果、円板巻線１００の巻線体格が大き
くなって円板巻線１００の断面積に占める電流が流れ得
る導体断面積の総和の比率である占積率が小さいという
問題がある。

【００１４】この発明の目的は、絶縁耐力を維持してし
かも占積率の大きな円板巻線を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明によれば、絶縁被覆された導体が半径方向
に重ねられて複数ターン巻回されてなる円板コイルの複
数個が油間隙を挟んで軸方向に積み重ねられてなり、隣
同士の円板コイルの外径側又は内径側の半径方向端部の
導体同士が交互に電気的に連結されてなる円板巻線にお
いて、この円板巻線の軸方向端部の一方から引き出され
る線路端子側の複数個の円板コイルの内径側と外径側の
少なくとも一方の半径方向端部の端部導体を，この端部
導体以外の導体よりも，この端部で互いに電気的に連結
されない隣接する円板コイルに対して軸方向により離れ
た位置に配置するとともに、前記線路端子側の複数個の
円板コイルの内径側あるいは外径側の半径方向端部の端
部導体のうち，反線路端子側に隣接する円板コイルに電
気的に連結されない端部導体の反線路端子側かつ半径方
向端部側の角部にＬ字断面状の補強絶縁物を取付けてな
り、かつ、端部導体の端部側角部にＬ字断面状の補強絶
縁物が取付けられた円板コイルの、この補強絶縁物と他
の導体とが油間隙の共通の面に接してなるものとし、ま
た、補強絶縁物を取付けた端部導体に隣接する導体の端
部導体と同じ側の角部にＬ字断面状の補強絶縁物を取付
けてなるものとし、また、端部導体の端部側角部にＬ字
断面状の補強絶縁物が取付けられた前記複数個の円板コ
イルのうち，線路端子に近い側に配置される複数個の円
板コイルを第１の補強円板コイル群とするとともに，こ
の第１の補強円板コイル群の次に配置される複数個の円
板コイルを第２の補強円板コイル群としてなり、前記第
１の補強円板コイル群では，各円板コイルとも，補強絶
縁物を取付けた端部導体に隣接する導体にも端部導体と
同じ側の角部にＬ字断面状の補強絶縁物を取付け、前記
第２の補強円板コイル群では、各円板コイルとも，端部
導体だけにＬ字断面状の補強絶縁物を取付けてなるもの
とする。

【００１６】

【作用】この発明の構成において、円板巻線の一方の軸
方向端部から引き出される線路端子側の複数個の円板コ
イルの、内径側と外径側の少なくとも一方の半径方向端
部の導体を、この端部で互いに連結されない隣接する円
板コイルに対して軸方向に離れた位置に配置することに
よって、最も電圧差の大きな隣接する円板コイルの端部
導体間の絶縁強度を確保する寸法にすれば他の導体間の
寸法を短縮することができる。そのため、これら隣接す
る２つの円板コイルの油間隙寸法が小さくなるので直列
静電容量が増大して衝撃電圧が印加されたときの電位分
布の不均一度が改善されて隣接する円板コイルの端部導
体間の電圧差が減少する。したがって、更に円板コイル
間の油間隙寸法を短縮することが可能になる。同じよう
にして他の円板コイル間の寸法も短縮することから円板
巻線の占積率が向上する。

【００１７】

【００１８】

【００１９】また、端部導体の端部側角部にＬ字断面状
の補強絶縁物が取付けられた円板コイルの、この補強絶
縁物と他の導体とが間隔片の共通の面に接するように配
置することによって、油間隙を確保するための間隔片の
形状が単純になる。

【００２０】また、補強絶縁物を取りつけた端部導体に
隣接する導体の端部導体と同じ側の角部にＬ字断面状の
補強絶縁物を取付けることによって、この導体の角部に
電界が集中することによる絶縁耐力の低下を補うことが
できる。

【００２１】また、補強絶縁物を取付けた端部導体に隣
接する導体にも補強絶縁物を取付けた前述の円板コイル
の複数個からなる補強円板コイル群を線路端子側に配置
し、端部導体だけに補強絶縁物を取付けた円板コイルの
複数個からなる補強円板コイル群をその次に配置するこ
とによって、それぞれ隣接する円板コイル間の電圧差の
値に応じた合理的な絶縁構成となる。

【００２２】

【実施例】以下この発明を実施例に基づいて説明する。
図１はこの発明の第１の実施例を示す円板巻線１００Ａ
の模式的な断面図であり、図５と同じ構成要素に対して
は共通の符号を付けて詳しい説明を省略する。この図に
おいて、補強絶縁物３１の油間隙４１Ａ側の面はコイル
１１Ａの巻回番号４の端部導体１１３、巻回番号２，３
の中部導体１１２の面と一致させてある。絶縁耐力の点
から、端部導体１１１と端部導体１２１との絶縁距離は
図５の場合より大きくはないので、端部導体１１３，中
部導体１１２は補強絶縁物３１の少なくとも厚み寸法分
だけ円板コイル１２Ａに近づくことになり、このことは
油間隙４１Ａの寸法が図５の油間隙４１に比べて少なく
とも補強絶縁物３１の厚み寸法分だけ小さくなったこと
になる。

【００２３】同じようにして、補強絶縁物３２が取付け
られた端部導体１２３、補強絶縁物３３が取付けられた
端部導体１３１及び補強絶縁物３４が取付けられた端部
導体１４３も同様である。端部導体１１３と１２３との
間の距離は補強絶縁物３１や３２の厚み寸法の２倍分小
さくなるが、この導体間の電圧差は小さいので絶縁耐力
を低下する要因にはならない。端部導体１２１と１３
１、１３３と１４３も同様である。

【００２４】中性点端子９６に近い側の油間隙は４９Ａ
は前述のように磁気中心を合わせるために油間隙４１Ａ
と同じ寸法にされるので油間隙４９Ａの寸法も小さくな
る。

【００２５】前述のように補強絶縁物３１の厚み相当分
だけ端部の導体２の軸方向位置を線路端子９１側に移動
した位置に配置するのは油間隙４１Ａを確保するための
図示しない間隔片の形状が簡単になるという利点がある
からである。端部導体１２３が上に出っ張ることになる
ので、油間隙４１Ａの間隙片の製作工数は図５の油間隙
４１の間隙片と同程度である。端部導体１１１と中部導
体１１２や端部導体１１３との軸方向のずれの量を補強
絶縁物３１の厚み寸法に一致させないで、例えばより小
さくするかより大きくすることも可能である。

【００２６】油間隙４１Ａを始めとする油間隙の寸法が
短縮すると前述の直列静電容量Ｋが増大して（１）式か
ら端部導体１１１，１２１間の電圧差ΔＶが減少する。
例えば、従来の油間隙４１Ａの寸法を１０ｍｍ、補強絶
縁物３１の厚み寸法を２ｍｍとすると、隣接する円板コ
イル１１，１２間の静電容量Ｋは概略油間隙寸法に逆比
例するので約２０％大きくなり、その結果（１）式から
電圧差ΔＶは約１０％減少する。したがって、衝撃電圧
に対する円板巻線１００Ａの絶縁耐力は相対的に１０％
向上することになる。それゆえ、同じ絶縁耐力にするた
めに更に油間隙４１Ａの寸法を小さくして占積率を上げ
ることが可能になる。油間隙４１Ａは前述のように冷却
ダクトも兼ねているので冷却上必要な寸法がとりうる最
小寸法であり、絶縁上許されてもこの最小寸法より小さ
くすることはできないので、代わりに導体２の被覆絶縁
厚を薄くして冷却効果を上げるという選択も可能であ
る。

【００２７】図２はこの発明の第２の実施例を示す円板
巻線１００Ｂの模式的な断面図であり、図１と共通の構
成要素には同じ符号を付けて詳しい説明を省略する。こ
の図において図１と異なる点は端部導体１２１も軸方向
に下に移動した位置に配置して端部導体１１１との距離
を確保するようにしたものであり、端部導体１２１の移
動寸法分だけ油間隙４１Ｂの寸法を小さくすることがで
きるので図１の場合よりも更に占積率を向上させること
ができる。端部導体１２１の移動寸法は補強絶縁物３１
の厚み寸法にこだわる必要はない。ただし、この実施例
の場合は油間隙４１Ｂの間隔片は３段になるので図１や
図５の場合の油間隙４１や４１Ａの間隔片に比べて製作
工数が大きくなる。

【００２８】図３はこの発明の第３の実施例を示す円板
巻線１００Ｃの模式的な断面図であり、中央部だけでな
く中性点に近い円板コイルの図示も省略してある。この
図の図１、図２との違いは、補強絶縁物３１が取付けら
れた端部導体１１１の隣の巻回番号２の導体である端部
隣接導体１１４にも補強絶縁物３５を取付けた点であ
る。

【００２９】端部導体１１１を端部隣接導体１１４から
上部に移動した位置に配置すると導体１１４の右下の角
部が出っ張って電界がより集中することになり絶縁耐力
上の弱点になる場合がある。このような弱点を解消する
ために補強絶縁物３５を取付けたものである。この補強
絶縁物３５は補強絶縁物３１よりも薄くてよいのが普通
である。したがって、図示のように補強絶縁物３１、補
強絶縁物３５及び中部導体１１２との油間隙４１Ｃ側の
面を一致させて図１と同様に間隔片の形状を単純化する
ことができる。勿論、面を一致させることにこだわるも
のではない。

【００３０】図４はこの発明の第４の実施例を示す円板
巻線１００Ｄの模式的な断面図であり、線路端子９１に
最も近い円板コイル群である補強円板コイル群１１０を
図３に示した円板コイル１１Ｃや１２Ｃからなる円板コ
イル群とし、次の円板コイル群１１１を図１の円板コイ
ル１１Ａや１２Ａからなる円板コイル群とし、その後は
補強絶縁物が取付けられていない円板コイル１８Ｄ，１
９Ｄからなる円板コイル群１２０を連結する構成であ
る。

【００３１】一般に図３の円板巻線１００Ｃは図１の円
板巻線１００Ａや図２の円板巻線１００Ｂに比べて隣接
する円板コイル間の電圧差が大きい場合に採用されるも
のである。例えば、円板巻線１００Ａや１００Ｂが定格
電圧１５４ｋＶの円板巻線に使用し、円板巻線１００Ｃ
は定格電圧２７５ｋＶに使用されるというようにであ
る。したがって、図４で円板コイル群１１０の次に連結
する円板コイル群は補強絶縁を取付けていない円板コイ
ル群１２０ではなく、その中間的な円板コイル群１１１
を連結しその後に円板コイル群１２０を連結するのが絶
縁構成上合理的であるといえる。なお、これらの異なる
構成の円板巻線の選択は円板巻線の設計時点における総
合的な判断に基づいてなされるものである。

【００３２】

【発明の効果】この発明は前述のように、円板巻線の線
路端子側の複数個の円板コイルの、内径側と外径側の少
なくとも一方の半径方向端部の導体を、この端部で互い
に連結されない隣接する円板コイルに対して軸方向に離
れた位置に配置することによって、これら隣接する円板
コイル間で最も電圧差の大きな端部導体間の絶縁強度を
確保する寸法にしてしかも他の導体間の寸法を短縮する
ことができることから、円板コイル間の油間隙寸法が小
さくなり直列静電容量が増大して衝撃電圧に対する電位
分布の不均一度が改善され、隣接する円板コイルの端部
導体間の電圧差が減少する。したがって、更に円板コイ
ル間の油間隙寸法を短縮することが可能になる。同じよ
うにして他の円板コイル間の寸法を短縮することができ
ることから円板巻線の占積率が向上するという効果が得
られる。また、電圧差の減少を利用するのに油間隙寸法
の短縮ではなく導体の絶縁被覆の厚み寸法を小さくする
と導体の冷却効果が向上するので、円板巻線の温度上昇
値を従来のと同じにするためには電流密度を上げて導線
材料の使用量を減少させるという効果をあげることもで
きる。

【００３３】円板巻線の占積率が向上すると円板巻線の
寸法が従来よりも小さくなるので、円板巻線の半径方向
寸法である幅寸法を小さくすれば、この円板巻線は勿論
外径側に配置される高圧巻線の半径も小さくなって導線
材料が減少し、鉄心、絶縁油の使用量及びこれらを収納
するタンクの寸法縮小を図ることも可能になり、これら
種々の波及効果によってこの発明を採用した円板巻線を
使用することによって大容量変圧器のコストダウンが可
能になるという効果が得られる。

【００３４】

【００３５】

【００３６】また、端部導体の端部側角部にＬ字断面状
の補強絶縁物が取付けられた円板コイルの、この補強絶
縁物と他の導体とが間隔片の共通の面に接するように配
置することによって、油間隙を確保するための間隔片の
形状が単純になり、間隔片の製作工数が減少することに
よるコストダウンとなる効果が得られる。平成１５年１
１月１２日付けで名義変更（一般承継）を提出済み

【００３７】また、補強絶縁物を取りつけた端部導体に
隣接する導体の端部導体と同じ側の角部にＬ字断面状の
補強絶縁物を取付けることによって、この導体の角部に
電界が集中することによる絶縁耐力の低下を補うことが
できる。

【００３８】また、補強絶縁物を取付けた端部導体に隣
接する導体にも補強絶縁物を取付けた前述の円板コイル
の複数個からなる補強円板コイル群を線路端子側に配置
し、端部導体だけに補強絶縁物を取付けた円板コイルの
複数個からなる補強円板コイル群をその次に配置するこ
とによって、それぞれ隣接する円板コイル間の電圧差の
値に応じた合理的な絶縁構成になるという効果が得られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の第１の実施例を示す円板巻線の模式
的な断面図

【図２】この発明の第２の実施例を示す円板巻線の模式
的な断面図

【図３】この発明の第３の実施例を示す円板巻線の模式
的な断面図

【図４】この発明の第４の実施例を示す円板巻線の模式
的な断面図

【図５】従来の円板巻線の模式的な断面図

【符号の説明】 １００ 円板巻線 ２ 導体 １１ 円板コイル １１１ 端部導体 １１２ 中部導体 １１３ 端部導体 １２ 円板コイル １２１ 端部導体 １２２ 中部導体 １２３ 端部導体 １３ 円板コイル １３１ 端部導体 １３２ 中部導体 １３３ 端部導体 １４ 円板コイル １４１ 端部導体 １４２ 中部導体 １４３ 端部導体 １８ 円板コイル １９ 円板コイル ３１ 補強絶縁物 ３２ 補強絶縁物 ３３ 補強絶縁物 ３４ 補強絶縁物 ４１ 油間隙 ４２ 油間隙 ４３ 油間隙 ４９ 油間隙 ５ 冷却ダクト ９１ 線路端子 ９６ 中性点端子 ９２ 被覆絶縁 ９３ 電極 ９４ スタティックプレート ９５ 接続リード １００Ａ 円板巻線 １１Ａ 円板コイル １２Ａ 円板コイル １３Ａ 円板コイル １４Ａ 円板コイル ４１Ａ 油間隙 ４２Ａ 油間隙 ４３Ａ 油間隙 ４９Ａ 油間隙 １００Ｂ 円板巻線 １１Ｂ 円板コイル １２Ｂ 円板コイル １３Ｂ 円板コイル １４Ｂ 円板コイル ４１Ｂ 油間隙 ４２Ｂ 油間隙 ４３Ｂ 油間隙 １００Ｃ 円板巻線 １１Ｃ 円板コイル １１４ 端部隣接導体 １２Ｃ 円板コイル １２４ 端部隣接導体 １３Ｃ 円板コイル １３４ 端部隣接導体 １４Ｃ 円板コイル １４４ 端部隣接導体 ４１Ｃ 油間隙 ４２Ｃ 油間隙 ４３Ｃ 油間隙 １００Ｄ 円板巻線 １１０ 補強円板コイル群 １１１ 補強円板コイル群 １２０ 円板コイル群 １８Ｄ 円板コイル １９Ｄ 円板コイル ３５ 補強絶縁物 ３６ 補強絶縁物 ３７ 補強絶縁物 ３８ 補強絶縁物

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】絶縁被覆された導体が半径方向に重ねられ
   て複数ターン巻回されてなる円板コイルの複数個が油間
   隙を挟んで軸方向に積み重ねられてなり、隣同士の円板
   コイルの外径側又は内径側の半径方向端部の導体同士が
   交互に電気的に連結されてなる円板巻線において、この
   円板巻線の軸方向端部の一方から引き出される線路端子
   側の複数個の円板コイルの内径側と外径側の少なくとも
   一方の半径方向端部の端部導体を，この端部導体以外の
   導体よりも，この端部で互いに電気的に連結されない隣
   接する円板コイルに対して軸方向により離れた位置に配
   置するとともに、前記線路端子側の複数個の円板コイル
   の内径側あるいは外径側の半径方向端部の端部導体のう
   ち，反線路端子側に隣接する円板コイルに電気的に連結
   されない端部導体の反線路端子側かつ半径方向端部側の
   角部にＬ字断面状の補強絶縁物を取付けてなり、かつ、
   端部導体の端部側角部にＬ字断面状の補強絶縁物が取付
   けられた円板コイルの、この補強絶縁物と他の導体とが
   油間隙の共通の面に接してなることを特徴とする円板巻
   線。
2. 【請求項２】補強絶縁物を取付けた端部導体に隣接する
   導体の端部導体と同じ側の角部にＬ字断面状の補強絶縁
   物を取付けてなることを特徴とする請求項１記載の円板
   巻線。
3. 【請求項３】端部導体の端部側角部にＬ字断面状の補強
   絶縁物が取付けられた前記複数個の円板コイルのうち，
   線路端子に近い側に配置される複数個の円板コイルを第
   １の補強円板コイル群とするとともに，この第１の補強
   円板コイル群の次に配置される複数個の円板コイルを第
   ２の補強円板コイル群としてなり、前記第１の補強円板
   コイル群では，各円板コイルとも，補強絶縁物を取付け
   た端部導体に隣接する導体にも端部導体と同じ側の角部
   にＬ字断面状の補強絶縁物を取付け、前記第２の補強円
   板コイル群では、各円板コイルとも，端部導体だけにＬ
   字断面状の補強絶縁物を取付けてなることを特徴とする
   請求項１記載の円板巻線。