JP3515167B2 - Drill - Google Patents
DrillInfo
- Publication number
- JP3515167B2 JP3515167B2 JP10028194A JP10028194A JP3515167B2 JP 3515167 B2 JP3515167 B2 JP 3515167B2 JP 10028194 A JP10028194 A JP 10028194A JP 10028194 A JP10028194 A JP 10028194A JP 3515167 B2 JP3515167 B2 JP 3515167B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drill
- cutting edge
- tip
- thinning
- thinning surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、特に切屑の処理性能の
向上とドリル先端部における切刃等の強度の向上とを同
時に図ることができ、しかも安定した喰い付き性を得る
ことが可能なドリルに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention, in particular, can simultaneously improve the chip processing performance and the strength of the cutting edge and the like at the tip of the drill, and can obtain a stable biting property. It's about drills.
【０００２】[0002]
【従来の技術】金属材料の穴明け加工に用いられるドリ
ルとしては、例えば図６および図７に示されるようなも
のが提案されている。これは、特開平２−１２４２０８
号公報に記載されたもので、軸線Ｏ回りに回転されるド
リル本体１の側面に一対の切屑排出溝２，２が螺旋状に
形成され、これらの切屑排出溝２，２のドリル回転方向
（図６において反時計回り方向）を向く壁面３とドリル
本体１の先端逃げ面４との交差稜線部に切刃５が芯上が
りとなるように形成されている。また、このドリルにお
いては、その先端のドリル回転中心Ｃ部分にシンニング
が施されており、これによってドリル回転中心Ｃの近傍
にはこのドリル回転中心Ｃから直線状に延びるシンニン
グ刃６が形成されていて、このシンニング刃６は上記切
刃５に円弧状の交差部７を介して滑らかに連ねられてい
る。2. Description of the Related Art As a drill used for drilling a metal material, for example, those shown in FIGS. 6 and 7 have been proposed. This is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 2-124208.
The pair of chip discharge grooves 2 and 2 are spirally formed on the side surface of the drill body 1 which is rotated around the axis O, and the drill rotation direction of these chip discharge grooves 2 and 2 ( A cutting edge 5 is formed so as to be centered at a ridge line intersecting with a wall surface 3 facing counterclockwise in FIG. 6 and a tip flank 4 of the drill body 1. Further, in this drill, the portion of the drill rotation center C at the tip thereof is thinned, whereby a thinning blade 6 linearly extending from the drill rotation center C is formed in the vicinity of the drill rotation center C. The thinning blade 6 is smoothly connected to the cutting blade 5 through an arcuate intersection 7.
【０００３】なお、このシンニングによって切屑排出溝
２のドリル回転方向後方側を向く壁面８と先端逃げ面４
との交差部分に形成されるシンニング面９は、上記シン
ニング刃６に沿うすくい面（第一シンニング面）１０
と、この第一シンニング面１０に鈍角に交差してドリル
回転中心Ｃからヒール１１側に延びる先端研ぎ出し面
（第二シンニング面）１２とから構成されている。そし
て、このうち後者の第二シンニング面１２は、その先端
逃げ面４との交差稜線１３が軸線Ｏ方向先端視において
図６に示すようにドリル回転中心Ｃから直線状に外周側
に延びるように形成されており、この交差稜線１３から
ドリル回転方向後方側に向かうに従い、上記壁面８と先
端逃げ面４との交差部分をドリル本体１の基端側に向け
て全面的に傾斜して削り取るように形成されている。By this thinning, the wall surface 8 facing the rear side of the chip discharge groove 2 in the direction of rotation of the drill and the tip flank 4 are provided.
The thinning surface 9 formed at the intersection with and is a rake surface (first thinning surface) 10 along the thinning blade 6 described above.
And a first sharpened surface (second thinning surface) 12 that intersects the first thinning surface 10 at an obtuse angle and extends from the drill rotation center C to the heel 11 side. Of these, the latter second thinning surface 12 has a ridge line 13 intersecting with the tip flank 4 so as to extend linearly from the drill rotation center C to the outer peripheral side as shown in FIG. It is formed, and as it goes to the rear side in the drill rotation direction from the intersecting ridge line 13, the intersecting portion of the wall surface 8 and the tip flank 4 is entirely inclined toward the base end side of the drill main body 1 and scraped off. Is formed in.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記構成の
ドリルでは、このようにシンニング面９において第一シ
ンニング面１０と第二シンニング面１２とが鈍角に交差
し、また第二シンニング面１２が、直線状に延びる交差
稜線１３からドリル回転方向後方側に向かうに従い基端
側に向かって全面的に傾斜するように形成されることか
ら、先端逃げ面４のヒール１１側が図７に示すように大
きく切り欠かれることとなり、これによりドリル本体１
の先端部において、その強度および剛性が損なわれるこ
とが避けられなかった。また、特にヒール１１側の部分
が大きく切り欠かれることにより、切刃５のドリル回転
方向後方側の部分の肉厚が小さくなってしまうので、切
刃５の強度も損なわれてしまい、切刃の欠損や割損を招
くおそれもあった。さらに、上記第一シンニング面１０
と第二シンニング面１２との交差角が鈍角側に大きく設
定されていたりすると、上記シンニング刃６のドリル回
転方向後方における肉厚も小さくなってしまい、切刃の
全体の亙って強度不足が生じるという問題もあった。However, in the drill having the above structure, the first thinning surface 10 and the second thinning surface 12 intersect at an obtuse angle on the thinning surface 9, and the second thinning surface 12 is Since it is formed so as to be entirely inclined toward the base end side from the intersecting ridge line 13 extending in a straight line toward the rear side in the drill rotation direction, the heel 11 side of the tip flank 4 is large as shown in FIG. It will be cut out, so the drill body 1
It was unavoidable that the strength and rigidity of the tip of the slab were impaired. Moreover, since the thickness of the portion of the cutting blade 5 on the rear side in the direction of drill rotation is reduced by making a large cutout on the heel 11 side in particular, the strength of the cutting blade 5 is also impaired, and the cutting blade is reduced. There was also a risk of loss or breakage. Further, the first thinning surface 10
If the intersection angle between the second thinning surface 12 and the second thinning surface 12 is set to be obtuse, the thickness of the thinning blade 6 at the rear of the drill rotation direction also becomes small, resulting in insufficient strength over the entire cutting edge. There was also a problem that it would occur.
【０００５】一方、このようなドリルにおいて切刃５お
よびシンニング刃６により生成される切屑は、ドリル本
体１の外周側ほど軸線Ｏ回りの周速が大きくなるため、
図６および図７に破線で示すようにドリル回転中心Ｃを
中心とした扇形を描きつつ流出し、切屑排出溝２内に案
内されてその底付近でカールし始められ、分断されるこ
ととなる。しかしながら、上記構成のドリルのように、
シンニング面９の第二シンニング面１２がドリル回転方
向後方側に向かうに従い基端側に向かって全面的に傾斜
するように形成されていると、この切屑がカールし始め
る部分での切屑と切屑排出溝２の壁面８との接触長さが
不十分となるため、切屑が十分にカールされることなく
生成されてその分断性が損なわれる結果となる。このた
め、特に切削開始初期に発生し易い自由切屑と呼ばれる
螺旋状の切屑が長く連なったまま生成されてしまい、こ
れによって加工穴の開口部付近の内壁が粗されたり、こ
のような切屑がドリル本体１に巻き付いてしまったりす
るおそれがあった。On the other hand, the chips produced by the cutting blade 5 and the thinning blade 6 in such a drill have a higher peripheral speed around the axis O on the outer peripheral side of the drill main body 1.
As shown by the broken lines in FIGS. 6 and 7, it flows out while drawing a fan shape around the drill rotation center C, is guided into the chip discharge groove 2 and begins to curl near its bottom, and is divided. . However, like the drill with the above configuration,
When the second thinning surface 12 of the thinning surface 9 is formed so as to be entirely inclined toward the base end side toward the rear side in the drill rotation direction, chips and chip discharge at the portion where the chips begin to curl. Since the contact length of the groove 2 with the wall surface 8 is insufficient, chips are generated without being sufficiently curled, resulting in impairing the separability thereof. For this reason, spiral chips called free chips, which are particularly likely to occur at the beginning of cutting, are generated in a long continuous chain, which roughens the inner wall near the opening of the drilled hole and causes such chips to be drilled. There was a risk that it would be wrapped around the body 1.
【０００６】さらに、上記構成のドリルでは、切刃５と
シンニング刃６とを結ぶ円弧状の交差部７の曲率半径お
よび長さを比較的小さくするとともに、シンニング刃６
の長さを比較的長くし、このシンニング刃６と切刃５と
の長さおよび交差角を適宜に設定することにより、シン
ニング刃６により生成される切屑の中心側部分と切刃５
により生成される切屑の外周側部分との生成のバランス
をとって切屑が円滑にカールされるように図られてい
る。しかしながら、このように切刃５とシンニング刃６
とを交差部７の曲率半径が小さいと、加工条件等によっ
てはこの交差部の強度が不足し、上述した問題とも相俟
って切刃の欠損を一層生じ易くなってしまうおそれがあ
る。また、上記ドリルでは芯上がりに配置される切刃５
に対してシンニング刃６はドリル回転中心Ｃから延びる
ように形成されており、このためシンニング刃６のなす
先端角は切刃５がなす先端角よりも大きくなる。従っ
て、上述のようにシンニング刃６の長さが長く設定され
ていると、ドリル回転中心Ｃの周りの先端角が大となる
部分も大きくなって喰い付き性が劣化してしまうととも
に、この部分の軸線Ｏ方向の長さも大きくなるため喰い
付きが安定せず、この結果拡大代等に悪影響を与えるお
それも生じる。Further, in the drill having the above construction, the radius of curvature and the length of the arcuate intersection 7 connecting the cutting blade 5 and the thinning blade 6 are made relatively small, and the thinning blade 6 is used.
Is relatively long, and the length and crossing angle between the thinning blade 6 and the cutting blade 5 are appropriately set, so that the center side portion of the chips generated by the thinning blade 6 and the cutting blade 5 are
It is designed so that the chips are smoothly curled by balancing the generation of the chips generated by the outer peripheral side portion. However, as described above, the cutting blade 5 and the thinning blade 6 are
If the radius of curvature of the intersection 7 is small, the strength of the intersection may be insufficient depending on the processing conditions and the like, and in combination with the above-mentioned problems, the cutting edge may be more easily damaged. Further, in the above-mentioned drill, the cutting blade 5 is arranged to be centered.
On the other hand, the thinning blade 6 is formed so as to extend from the center of rotation C of the drill, and therefore the tip angle formed by the thinning blade 6 is larger than the tip angle formed by the cutting blade 5. Therefore, if the length of the thinning blade 6 is set to be long as described above, the portion where the tip angle around the drill rotation center C becomes large also becomes large and the biting property deteriorates. Since the length in the direction of the axis O becomes large, the biting is not stable, and as a result, there is a possibility that the expansion margin is adversely affected.
【０００７】本発明は、このような背景の下になされた
ものであって、その目的とするところは、特に切屑の処
理性能の向上とドリル先端部における切刃等の強度の向
上とを同時に図ることができ、しかも安定した喰い付き
性を得ることが可能なドリルを提供することにある。The present invention has been made under such a background, and its object is to improve the chip processing performance and the strength of the cutting edge and the like at the drill tip at the same time. An object of the present invention is to provide a drill capable of achieving a stable biting property.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決してこの
ような目的を達成するために、本発明は、軸線回りに回
転されるドリル本体の側面に、該ドリル本体の先端から
基端側に向けて切屑排出溝が形成され、この切屑排出溝
のドリル回転方向側を向く壁面と上記ドリル本体の先端
逃げ面との交差稜線部に切刃が形成されてなるドリルに
おいて、上記ドリル本体先端の芯厚部に、シンニングを
施すことによって略ドリル回転中心から直線状に延びる
第一切刃（シンニング刃）を形成するとともに、上記シ
ンニングによって上記切屑排出溝のドリル回転方向後方
側を向く壁面と上記先端逃げ面との交差部分に、軸線方
向先端視に上記ドリル回転中心から上記ドリル本体のヒ
ール側に達するようにシンニング面が形成され、上記シ
ンニング面は、ドリル回転方向側を向いて略上記ドリル
回転中心に連なるように配置され、上記先端逃げ面との
交差稜線部に上記第一切刃が画成される第一シンニング
面と、上記ドリル本体の外周側を向いて略上記ドリル回
転中心に連なり、上記第一シンニング面に凹曲して交差
するように配置される第二シンニング面と、ドリル回転
方向後方側を向いて上記第二シンニング面のヒール側に
該第二シンニング面に対し凹曲するように配置され、上
記ドリル本体のヒール側に達する第三シンニング面の３
つのシンニング面を形成する一方、上記切刃を、上記ド
リル本体の軸線方向先端視において、上記第一切刃と、
この第一切刃の外周端に鈍角に交差して凸曲線状に延び
る第二切刃と、この第二切刃の外周端に滑らかに接して
直線状に延びる芯上がりに配置された第三切刃とから構
成し、上記第一切刃の長さを上記軸線方向先端視にドリ
ル外径Ｄに対して０.０５×Ｄ〜０.１５×Ｄの範囲に設
定するとともに、上記第二切刃が呈する凸曲線の曲率半
径を０.１８×Ｄ〜０.３×Ｄの範囲に設定し、かつ第一
切刃との交点における上記第二切刃の接線と上記第一切
刃との交差角を５°〜２０°の範囲に設定したことを特
徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above problems and achieve such an object, the present invention is provided on a side surface of a drill body rotated around an axis line from a tip end side to a base end side of the drill body. In the drill, a chip discharge groove is formed toward, and a cutting blade is formed at a ridge line intersecting the wall surface of the chip discharge groove facing the drill rotation direction side and the tip flank of the drill body. Thinning is applied to the core thickness part of the to form a first blade (thinning blade) extending linearly from the center of rotation of the drill, and the thinning causes a wall surface facing the rear side in the drill rotation direction of the chip discharge groove. A thinning surface is formed at an intersection with the tip flank so as to reach the heel side of the drill body from the drill rotation center in the axial tip view. The first thinning surface, which is arranged so as to extend toward the rotation direction of the drill and is substantially continuous with the center of rotation of the drill, and the first blade is defined at the ridge line intersecting with the tip flank, and the outer periphery of the drill body. A second thinning surface that faces the side and is connected to the center of rotation of the drill and that is concavely intersected with the first thinning surface, and a heel of the second thinning surface that faces the rear side in the drill rotation direction. Is arranged on the side so as to be concavely curved with respect to the second thinning surface , and
3 of the third thinned face is reached on the heel side of the serial drill body
While forming one thinning surface, the cutting edge, in the axial direction tip view of the drill body, with the first blade,
A second cutting edge that intersects the outer peripheral edge of this first cutting edge at an obtuse angle and extends in a convex curved line, and a third cutting edge that is smoothly in contact with the outer peripheral edge of this second cutting edge and extends linearly A cutting edge, and the length of the first cutting edge is set in the range of 0.05 × D to 0.15 × D with respect to the outer diameter D of the drill in the axial direction distal end view, and The radius of curvature of the convex curve exhibited by the cutting edge is set in the range of 0.18 × D to 0.3 × D, and the tangent line of the second cutting edge at the intersection with the first cutting edge and the first cutting edge The crossing angle is set to a range of 5 ° to 20 °.
【０００９】[0009]
【作用】このような構成のドリルにおいては、まずシン
ニングによって切屑排出溝のドリル回転方向後方側を向
く壁面と先端逃げ面との交差部分に形成されるシンニン
グ面が第一ないし第三の３つのシンニング面から構成さ
れており、このうち第三シンニング面は、ドリル回転方
向後方側を向いて上記第二シンニング面のヒール側に該
第二シンニング面に対し凹曲するように配置されてい
る。このため、各シンニング面と先端逃げ面との交差稜
線は、軸線方向先端視においてドリル本体の外周側に開
口する「コ」字状を呈することとなり、上記従来のドリ
ルのように第二シンニング面によって先端逃げ面のヒー
ル側が全面的に切り欠かれるようなことはなく、第三シ
ンニング面が第二シンニング面に対して凹曲するように
配置されるのに伴い、このヒール側においてドリル本体
先端の周方向の肉厚を十分に確保することが可能とな
る。また、このように先端逃げ面のヒール側が全面的に
切り欠かれることがなくなるため、切屑排出溝に案内さ
れた切屑を十分にカールし得る接触長さが得られ、これ
により良好な切屑分断性を確保することができる。しか
も、この切屑分断性は喰い付き時においても維持される
ため、切削開始初期の切屑を確実に処理して螺旋状に連
なった切屑が生成されるのを防ぐことができる。In the drill having such a structure, first, the thinning surface formed at the intersection of the tip flank and the wall surface facing the rear side in the drill rotation direction of the chip discharge groove by thinning is divided into the first to third thinning surfaces. The third thinning surface is arranged on the heel side of the second thinning surface so as to be concave with respect to the second thinning surface, facing the rear side in the drill rotation direction. Therefore, the intersecting ridgeline between each thinning surface and the tip flank has a "U" shape that opens to the outer peripheral side of the drill body when viewed in the axial tip direction. The heel side of the tip flank is not completely cut out by the above, and as the third thinning surface is arranged so as to be concavely curved with respect to the second thinning surface, the tip of the drill main body on this heel side It is possible to secure a sufficient thickness in the circumferential direction. In addition, since the heel side of the tip flank is not entirely cut out in this way, a contact length that can sufficiently curl the chips guided in the chip discharge groove can be obtained, which results in good chip breaking property. Can be secured. Moreover, since the chip dividing property is maintained even when biting, it is possible to reliably process the chips in the initial stage of cutting and prevent the generation of spiral chips.
【００１０】これに加えて上記構成のドリルでは、切刃
が、ドリル回転中心から直線状に延びる第一切刃（シン
ニング刃）と、その外周側の凸曲線状に延びる第二切刃
と、そのさらに外周側の直線状に延びる芯上がりの第三
切刃とから構成されており、第一切刃の長さが軸線方向
先端視にドリル外径Ｄに対して０.０５×Ｄ〜０.１５×
Ｄと従来に比べて比較的短く設定されるとともに、第二
切刃が呈する凸曲線の曲率半径は０.１８×Ｄ〜０.３×
Ｄと比較的大きく設定されている。このため、ドリル回
転中心の周りにおいて先端角が大きくなる範囲を小さく
して、喰い付き性の向上および速やかな安定化を図るこ
とができるとともに、第一切刃と第三切刃との交差部に
おける欠損等を防止することが可能となる。In addition to this, in the above-described drill, the cutting edge includes a first cutting edge (thinning blade) extending linearly from the center of rotation of the drill, and a second cutting edge extending in a convex curve on the outer peripheral side thereof. Further, it is composed of a third cutting edge that extends straight on the outer peripheral side, and the length of the first cutting edge is 0.05 x D to 0 with respect to the drill outer diameter D when viewed in the axial tip direction. .15 ×
D is set to be relatively shorter than the conventional one, and the radius of curvature of the convex curve exhibited by the second cutting edge is 0.18 × D to 0.3 ×.
D is set relatively large. Therefore, it is possible to reduce the range in which the tip angle increases around the center of rotation of the drill, to improve the biting property and to quickly stabilize it, and also at the intersection of the first cutting edge and the third cutting edge. It is possible to prevent defects and the like.
【００１１】なお、上記第一切刃の長さが０.０５×Ｄ
を下回ると、第一切刃により生成される切屑の中心側の
部分と第二、第三切刃により生成される外周側の部分と
で生成のバランスが損なわれ、切屑を中心側に引きつけ
る力が弱まって切屑が外周側へ流れようとするため、切
屑流出経路が変化して切屑が伸び勝手となると同時に、
切屑排出溝への案内性が損なわれるおそれが生じる。ま
た逆に、０.１５×Ｄを上回ると、切刃の先端角が大き
くなる範囲が大となり、上記作用が得られなくなる。さ
らに、第二切刃の曲率半径が０.１８×Ｄを下回ると加
工条件等によっては該第二切刃に強度不足が生じるおそ
れがあり、逆に０.３×Ｄを上回ると切刃全体がなだら
かな形状となり、切屑の中心側部分と外周側部分とで生
成のバランスをとって切屑を円滑にカールさせるといっ
た作用が奏功されなくなる。The length of the first blade is 0.05 × D.
If it is less than 1, the balance of generation between the central part of the chips generated by the first cutting blade and the outer peripheral side part generated by the second and third cutting blades is impaired, and the force that pulls the chips toward the central side. Is weakened and chips tend to flow to the outer peripheral side, so the chip outflow path changes and the chips become stretchable at the same time.
The guideability to the chip discharge groove may be impaired. On the other hand, if it exceeds 0.15 × D, the range in which the tip angle of the cutting edge becomes large becomes large, and the above effect cannot be obtained. Furthermore, if the radius of curvature of the second cutting edge is less than 0.18 × D, the second cutting edge may have insufficient strength depending on the processing conditions, and conversely, if it exceeds 0.3 × D, the entire cutting edge may be damaged. The shape of the chip is gentle, and the effect of balancing the generation of chips in the central side portion and the outer peripheral side portion and smoothly curling the chips is not achieved.
【００１２】ところで、このように凸曲線状をなす第二
切刃の曲率半径を大きく設定した場合には、切刃の先端
角はドリル回転中心から外周側に向かうに従い、第一切
刃による大きな先端角から徐々に第三切刃による小さな
先端角へと変化する。しかしながら、この変化の度合が
緩やか過ぎると、喰い付きが安定するまでの切刃の軸線
方向の距離が長くなって、良好な喰い付き性が損なわれ
るおそれが生じる。そこで、本発明のドリルでは、この
第二切刃を第一切刃の外周端に鈍角に交差するように形
成するとともに、この第一切刃との交点における該第二
切刃の接線と第一切刃との交差角を５°以上に設定する
ことにより、切刃の先端角の変化が緩やかになり過ぎる
のを抑えて良好な喰い付き性が得られるようになされて
いる。なお、この交差角が大きくなり過ぎると、上記交
点において切削応力の集中が強まり欠損等を招くおそれ
が生じるため、本発明ではこの交差角を２０°以下に設
定している。By the way, when the radius of curvature of the convex cutting second cutting edge is set large, the tip angle of the cutting edge increases from the center of rotation of the drill toward the outer peripheral side by the first cutting edge. The tip angle gradually changes to a small tip angle due to the third cutting edge. However, if the degree of this change is too gradual, the distance in the axial direction of the cutting edge until the biting becomes stable becomes long, which may impair the good biting property. Therefore, in the drill of the present invention, the second cutting edge is formed so as to intersect the outer peripheral end of the first cutting edge at an obtuse angle, and the tangent line of the second cutting edge at the intersection with the first cutting edge and the second By setting the crossing angle with the blade to be 5 ° or more, it is possible to prevent the tip angle of the cutting edge from changing too slowly and obtain good biting property. If the crossing angle becomes too large, the concentration of cutting stress will increase at the crossing point, which may lead to chipping or the like. Therefore, the crossing angle is set to 20 ° or less in the present invention.
【００１３】[0013]
【実施例】図１ないし図４は本発明の一実施例を示すも
のであり、これらの図においてドリル本体２１は超硬合
金等の硬質材料から形成された略円柱状をなすものであ
って、図示しないシャンクの先端に刃部が設けられ、こ
の刃部の先端から基端側に向けてドリル回転方向（図１
および図４において反時計回り方向）の後方側に捩れる
２条の切屑排出溝２２，２２が周方向に等間隔に形成さ
れ、これらの切屑排出溝２２，２２のドリル回転方向を
向く壁面２３とドリル本体２１の先端逃げ面２４との交
差稜線部に、ドリル本体２１先端のドリル回転中心（先
端逃げ面２４と軸線Ｏとの交点）Ｃに関して対称となる
ように一対の切刃２５，２５が形成されている。1 to 4 show an embodiment of the present invention, in which a drill body 21 is formed of a hard material such as cemented carbide and has a substantially cylindrical shape. , A blade portion is provided at the tip of the shank (not shown), and the drill rotating direction (see FIG.
Also, two chip discharge grooves 22 and 22 twisted rearward in the counterclockwise direction in FIG. 4 are formed at equal intervals in the circumferential direction, and the wall surface 23 of these chip discharge grooves 22 and 22 facing the drill rotation direction. And the tip flank 24 of the drill main body 21 at a ridge line portion intersecting with each other, so as to be symmetrical with respect to a drill rotation center (intersection point between the tip flank 24 and the axis O) C of the tip of the drill main body 21. Are formed.
【００１４】このドリル本体２１先端の芯厚部には、い
わゆるクロスシンニングが施されており、これによって
略ドリル回転中心Ｃから直線状に延びて上記切刃２５の
内周側を構成する第一切刃（シンニング刃）２６が形成
されている。なお、この第一切刃２６は厳密にドリル回
転中心Ｃに連ならずともよく、むしろ応力集中によるド
リル回転中心Ｃの割損を考慮すると、ドリル回転中心Ｃ
から僅かに離間した位置から形成されるのが望ましい。
一方、このシンニングによって切屑排出溝２２のドリル
回転方向後方側を向く壁面２７と先端逃げ面２４との交
差部分には、軸線Ｏ方向先端視にドリル回転中心Ｃから
ドリル本体２１のヒール２８側に達するようにシンニン
グ面２９が形成される。そして、本実施例ではこのシン
ニング面２９は、ドリル回転方向側を向いて略ドリル回
転中心Ｃに連なるように配置され、先端逃げ面２４との
交差稜線部に上記第一切刃２６が画成される第一シンニ
ング面３０と、ドリル本体２１の外周側を向いて略ドリ
ル回転中心Ｃに連なり、上記第一シンニング面３０に凹
曲して交差するように配置される第二シンニング面３１
と、ドリル回転方向後方側を向いて上記第二シンニング
面３１のヒール２８側に該第二シンニング面３１に対し
凹曲するように配置される第三シンニング面３２との、
３つのシンニング面３０〜３２から形成されている。The thick core portion at the tip of the drill body 21 is subjected to so-called cross-thinning so that it extends linearly from the center C of rotation of the drill and constitutes the inner peripheral side of the cutting edge 25. A cutting blade (thinning blade) 26 is formed. The first blade 26 does not have to be strictly connected to the drill rotation center C, but rather, taking into consideration the fracture of the drill rotation center C due to stress concentration, the drill rotation center C is considered.
It is desirable to be formed from a position slightly separated from.
On the other hand, by this thinning, at the intersection of the wall surface 27 of the chip discharge groove 22 facing the rear side in the drill rotation direction and the tip flank 24, from the drill rotation center C to the heel 28 side of the drill body 21 in the axial O direction tip view. Thinning surface 29 is formed so as to reach. In the present embodiment, the thinning surface 29 is arranged so as to face the drill rotation direction side and to be continuous with the drill rotation center C, and the first cutting blade 26 is defined at the ridge line portion intersecting with the tip flank 24. The first thinning surface 30 and the second thinning surface 31 which faces the outer peripheral side of the drill body 21 and is continuous with the drill rotation center C and is arranged so as to be concavely curved and intersect with the first thinning surface 30.
And a third thinning surface 32 which is arranged on the heel 28 side of the second thinning surface 31 so as to be curved backward with respect to the second thinning surface 31, facing the rear side in the drill rotation direction,
It is formed from three thinning surfaces 30-32.
【００１５】ここで本実施例では、上記第一シンニング
面３０と先端逃げ面２４との交差稜線、すなわち上記第
一切刃２６と、上記第二シンニング面３１と先端逃げ面
２４との交差稜線３３とがなす交差角αは、軸線Ｏ方向
先端視において７５°〜９５°の範囲とされている。ま
た、この第二シンニング面３１と先端逃げ面２４との交
差稜線３３の長さＬ2は、上記軸線Ｏ方向先端視におい
て当該ドリルの外径Ｄに対し、０.２×Ｄ以下とされて
いる。さらに、上記第二シンニング面３１と先端逃げ面
２４との交差稜線３３と、上記第三シンニング面３２と
先端逃げ面２４との交差稜線３４とがなす交差角βは、
上記軸線Ｏ方向先端視において９０°〜１４０°の範囲
とされている。Here, in the present embodiment, the ridge line intersecting the first thinning surface 30 and the tip flank 24, that is, the first cutting edge 26, the ridge line intersecting the second thinning surface 31 and the tip flank 24. The intersection angle α formed by 33 and 33 is in the range of 75 ° to 95 ° when viewed from the front end in the direction of the axis O. Further, the length L 2 of the ridge line 33 of the intersection between the second thinning surface 31 and the tip flank 24 is set to 0.2 × D or less with respect to the outer diameter D of the drill in the axis O direction tip view. There is. Further, the intersection angle β formed by the ridge line 33 of intersection between the second thinning surface 31 and the tip flank 24 and the ridge line 34 of intersection between the third thinning surface 32 and the tip flank 24 is:
It is set to a range of 90 ° to 140 ° when viewed from the front end in the direction of the axis O.
【００１６】一方、本実施例では上記切刃２５もまた、
３つの部分から構成されている。すなわち切刃２５は、
上記軸線Ｏ方向先端視において、上記第一シンニング面
３０と先端逃げ面２４との交差稜線部に形成されて略ド
リル回転中心Ｃから直線状に延びる上記第一切刃２６
と、この第一切刃２６の外周端に鈍角に交差してドリル
回転方向に膨らむ凸曲線を描きつつ外周側に延びる第二
切刃３５と、この第二切刃３５の外周端に滑らかに接し
て外周側に直線状に延びる第三切刃３６とから構成され
ており、従ってこの第３切刃３６は、いわゆる芯上がり
に配置されてその径方向すくい角が負角側に設定される
こととなる。そして、上記第一切刃２６の長さＬ1は上
記軸線Ｏ方向先端視に、上記ドリル外径Ｄに対して０.
０５×Ｄ〜０.１５×Ｄの範囲に設定されており、また
上記第二切刃３５が呈する凸曲線の曲率半径Ｒは、同じ
く軸線Ｏ方向先端視に０.１８×Ｄ〜０.３×Ｄの範囲に
設定されている。さらに、第一切刃２６との交点Ｐにお
ける第二切刃３５の接線Ｓと第一切刃２６との交差角γ
は５°〜２０°の範囲に設定されており、従って第一切
刃２６と第二切刃３５とは交点Ｐを介して、接すること
なく曲折して接続されることとなる。On the other hand, in the present embodiment, the cutting edge 25 also
It consists of three parts. That is, the cutting edge 25
When viewed from the front end in the direction of the axis O, the first blade 26 is formed at the ridge portion where the first thinning surface 30 and the front clearance surface 24 intersect with each other and extends linearly from the substantial drill rotation center C.
And a second cutting edge 35 extending to the outer peripheral side while drawing a convex curve that intersects an obtuse angle and bulges in the drill rotation direction at the outer peripheral edge of the first cutting edge 26, and smoothly at the outer peripheral edge of the second cutting edge 35. The third cutting edge 36 is in contact with and extends linearly toward the outer peripheral side. Therefore, the third cutting edge 36 is arranged in a so-called center-up manner and its radial rake angle is set to the negative angle side. It will be. The length L 1 of the first cutting edge 26 is 0.1 with respect to the outer diameter D of the drill when viewed from the tip of the axis O.
The radius of curvature R of the convex curve exhibited by the second cutting edge 35 is 0.18 × D to 0.3 when similarly set in the range of 05 × D to 0.15 × D. It is set in the range of × D. Furthermore, the intersection angle γ between the tangent line S of the second cutting edge 35 and the first cutting edge 26 at the intersection P with the first cutting edge 26.
Is set in the range of 5 ° to 20 °, and therefore the first cutting edge 26 and the second cutting edge 35 are bent and connected to each other through the intersection point P without contact.
【００１７】なお、本実施例では、上記軸線Ｏ方向先端
視においてドリル回転中心Ｃと当該切刃２５の外周端、
すなわち第三切刃３６の外周端とを結ぶ仮想直線Ｑを想
定した場合、この仮想直線Ｑに対する上記第二切刃３５
の頂点Ｘまでの高さＨが、上記ドリル外径Ｄに対して
０.０６５×Ｄ〜０.０９×Ｄの範囲となるように設定さ
れている。つまり、仮想直線Ｑとこれに平行で第二切刃
３５に接する直線との距離が０.０６５×Ｄ〜０.０９×
Ｄの範囲に設定されているのである。In the present embodiment, the drill rotation center C and the outer peripheral end of the cutting edge 25 when viewed from the front end in the direction of the axis O,
That is, assuming a virtual straight line Q connecting the outer peripheral edge of the third cutting edge 36, the second cutting edge 35 with respect to this virtual straight line Q is assumed.
The height H to the apex X is set to be in the range of 0.065 × D to 0.09 × D with respect to the drill outer diameter D. That is, the distance between the virtual straight line Q and a straight line which is parallel to the virtual straight line Q and is in contact with the second cutting edge 35 is 0.065 × D to 0.09 ×.
It is set in the range of D.
【００１８】さらにまた本実施例では、図４に示すよう
に切屑排出溝２２もまた３つの部分、すなわちドリル本
体２１のマージン３７側からヒール２８側に向けて順に
並ぶ第一、第二、および第三の溝３８，３９，４０から
構成されている。ここで、これらの溝３８〜４０は、ド
リル本体２１の先端から基端側に向けて、それぞれに一
定の幅を保ちつつ切屑排出溝２２の捩れに従って捩れる
ように形成されている。また、各溝３８〜４０の底面
（壁面）は、いずれも軸線Ｏに直交する断面において凹
曲面状に形成され、かつ互いに鈍角をなして凹曲して隣
接するようになされている。これらの溝３８〜４０のう
ちマージン３７側に位置する第一の溝３８は、その底面
が切屑排出溝２２のドリル回転方向を向く上記壁面２３
を構成するようになされており、この第一の溝３８の底
面と先端逃げ面２４との交差稜線部に上記第三切刃３６
が形成されることとなる。また、この第一の溝３８に隣
接する第二の溝３９とヒール２８側に位置する第三の溝
４０とは、その底面が切屑排出溝２２のドリル回転方向
後方側を向く上記壁面２７を構成するようになされてお
り、従ってこれら第二および第三の溝３９，４０の底面
と先端逃げ面２４との交差部分に上記シンニング面２９
が形成されることとなる。Furthermore, in the present embodiment, as shown in FIG. 4, the chip discharge groove 22 is also provided in three parts, that is, the first, second, and third rows of the drill body 21 are sequentially arranged from the margin 37 side toward the heel 28 side. It is composed of the third grooves 38, 39, 40. Here, these grooves 38 to 40 are formed so as to twist from the tip of the drill body 21 toward the base end side in accordance with the twist of the chip discharge groove 22 while maintaining a constant width in each. In addition, the bottom surfaces (wall surfaces) of the grooves 38 to 40 are all formed in a concave curved surface shape in a cross section orthogonal to the axis O, and are formed so as to form an obtuse angle with each other and are concavely curved to be adjacent to each other. Of the grooves 38 to 40, the first groove 38 located on the margin 37 side has a bottom surface that faces the wall surface 23 in which the chip discharge groove 22 faces the drill rotation direction.
The third cutting edge 36 is formed on the ridge line where the bottom surface of the first groove 38 and the tip flank 24 intersect.
Will be formed. Further, the second groove 39 adjacent to the first groove 38 and the third groove 40 located on the heel 28 side are the wall surfaces 27 whose bottom faces toward the rear side in the drill rotation direction of the chip discharge groove 22. Therefore, the thinning surface 29 is formed at the intersection of the bottom surface of the second and third grooves 39, 40 and the tip clearance surface 24.
Will be formed.
【００１９】なお、上記第二の溝３９は３つの溝３８〜
４０のうち最もドリル本体２１の径方向内側に凹んだ溝
として形成されており、従って本実施例のドリルの芯厚
Ｔはこの第二の溝３９の深さによって決定される。そし
て本実施例では、この第二の溝３９の底面３９Ａは軸線
Ｏに直交する断面において略円弧状を呈するように形成
されており、かつ、この円弧の半径ｒは、該断面におい
てドリル外径円ＥDに内接するとともにドリルの芯厚Ｔ
がなす円ＥTに外接する円Ｅの半径に略等しくなるよう
に、本実施例においてはこの円Ｅの半径の０.９〜１.２
倍に設定されている。ただし、ここでドリル外径円ＥD
とは、軸線Ｏに直交する断面において軸線Ｏを中心にド
リル外径Ｄを直径とする円であり、またドリルの芯厚Ｔ
がなす円ＥTとは、同断面において同じく軸線Ｏを中心
に芯厚Ｔを直径とする円である。なお、この第二の溝３
９の底面３９Ａは、その断面が厳密な円弧とならずと
も、曲率半径ｒが上記範囲内にあるような凹曲面であれ
ばよい。The second groove 39 has three grooves 38 to 38.
It is formed as a groove recessed most inward in the radial direction of the drill body 21 out of 40, and therefore the core thickness T of the drill of this embodiment is determined by the depth of the second groove 39. In the present embodiment, the bottom surface 39A of the second groove 39 is formed so as to have a substantially arc shape in a cross section orthogonal to the axis O, and the radius r of this arc is the drill outer diameter in the cross section. Inscribed in circle E D and drill core thickness T
In this embodiment, the radius of the circle E is 0.9 to 1.2 so as to be approximately equal to the radius of the circle E circumscribing the circle E T formed by.
It is set to double. However, here the outer diameter circle of the drill E D
Is a circle whose diameter is the outer diameter D of the drill centered on the axis O in the cross section orthogonal to the axis O, and the core thickness T of the drill.
A circle E T formed by is a circle having the core thickness T as a diameter with the axis O as the center in the same cross section. In addition, this second groove 3
The bottom surface 39A of 9 may be a concave curved surface having a radius of curvature r within the above range even if its cross section is not a strict circular arc.
【００２０】このような構成のドリルでは、シンニング
面２９を構成する第一ないし第三シンニング面３０〜３
２のうち、第三シンニング面３２がドリル回転方向後方
側を向いて第二シンニング面３１に対し凹曲するように
配置されており、このため各シンニング面３０〜３２と
先端逃げ面２４との交差稜線２６（第一切刃），３３，
３４は、軸線Ｏ方向先端視においてドリル本体２１の外
周側に開口する「コ」字状を呈することとなる。このた
め本実施例のドリルにおいては、上記従来のドリルのよ
うにシンニングによって先端逃げ面のヒール側が全面的
に切り欠かれることがなく、第三シンニング面３２が第
二シンニング面３１に対して凹曲して配置されるのに伴
い、ドリル本体２１先端のヒール２８側の周方向の肉厚
を十分に確保することが可能となる。従って、ドリル本
体２１先端部の強度および剛性の向上を図ることが可能
となるのはもちろん、特に切刃２５のドリル回転方向後
方側の強度、剛性が向上することから切刃２５自体の強
度向上を図ることも可能となり、これによって切刃２５
の欠損等を防止することができる。In the drill having such a structure, the first to third thinning surfaces 30 to 3 constituting the thinning surface 29 are used.
Of the two, the third thinning surface 32 is arranged so as to face the rear side in the direction of rotation of the drill and to be concavely curved with respect to the second thinning surface 31, and therefore the thinning surfaces 30 to 32 and the tip flank 24 are arranged. Crossing ridge line 26 (first blade), 33,
34 has a "U" shape that opens toward the outer peripheral side of the drill body 21 when viewed from the front end in the direction of the axis O. Therefore, in the drill of this embodiment, the heel side of the tip flank is not entirely cut out by thinning unlike the above-described conventional drill, and the third thinning surface 32 is recessed with respect to the second thinning surface 31. By being bent and arranged, it becomes possible to secure a sufficient circumferential wall thickness of the tip of the drill body 21 on the heel 28 side. Therefore, it is possible to improve the strength and rigidity of the tip portion of the drill body 21, and in particular, the strength and rigidity of the cutting blade 25 on the rear side in the drill rotation direction are improved, so that the strength of the cutting blade 25 itself is improved. It is also possible to aim for the cutting edge 25
Can be prevented.
【００２１】また、上記構成のドリルにおいては、この
ように先端逃げ面２４のヒール２８側が全面的に切り欠
かれることがなくなるため、図１および図２に破線で示
すようにドリル回転中心Ｃを中心として扇形を描くよう
に生成される切屑は、切屑排出溝２２の壁面２７に十分
な接触長さで接触してカールされる。このため、上記構
成のドリルによれば、常に良好な切屑分断性を確保する
ことができ、これにより切屑つまり等の発生を防いで切
屑処理性能の向上を図ることが可能となる。しかも、こ
の良好な切屑分断性は切削開始初期においても十分に発
揮されるため、ドリルの喰い付き時であっても確実に切
屑を処理することが可能であり、これにより、螺旋状の
自由切屑が長く連なって生成されたりするのを未然に防
止することができる。このため、このような切屑によっ
て加工穴の内周面粗度が劣化したり、切屑がドリル本体
２１に巻き付いたりするような事態を避けることがで
き、加工全体を通して円滑な穴明けを行なうことが可能
となる。Further, in the drill having the above construction, since the heel 28 side of the tip flank 24 is not entirely cut out as described above, the drill rotation center C is set as shown by broken lines in FIGS. 1 and 2. The chips generated so as to draw a fan shape as the center are curled by contacting the wall surface 27 of the chip discharge groove 22 with a sufficient contact length. For this reason, according to the drill having the above-described configuration, it is possible to always ensure a good chip dividing property, thereby preventing the generation of chips or the like and improving the chip processing performance. Moreover, since this good chip breaking property is sufficiently exerted even in the initial stage of cutting, it is possible to surely process the chips even when the drill is biting, and thereby, the spiral free chips. Can be prevented from being generated continuously for a long time. Therefore, it is possible to avoid such a situation that the inner peripheral surface roughness of the machined hole is deteriorated by such chips and the chips are wound around the drill body 21, and smooth drilling can be performed throughout the machining. It will be possible.
【００２２】なお、本実施例では、上記シンニング面２
９において第一シンニング面３０と先端逃げ面２４との
交差稜線、すなわち第一切刃２６と、第二シンニング面
３１と先端逃げ面２４との交差稜線３３との軸線Ｏ方向
先端視における交差角αを７５°〜９５°としたが、こ
れは、この交差角αが７５°を下回るとドリル回転中心
Ｃを挟んで第一シンニング面３０と第二シンニング面３
１とが接近し過ぎ、これにより切屑の特に中心側の部分
を生成するためのスペースが十分に確保されなくなって
切屑詰まりが起きるおそれが生じるからである。また逆
に上記交差角αが９５°を上回ると、第一切刃２６から
そのドリル回転方向後方側のシンニング面２９までの周
方向の肉厚が小さくなり、ドリル回転中心Ｃの近傍でド
リル本体２１および切刃２５の強度が低下するため、加
工条件等によっては欠損や割損が起きるおそれがあるか
らである。In this embodiment, the thinning surface 2 is used.
9, the crossing ridgeline of the first thinning surface 30 and the tip flank 24, that is, the crossing angle of the first cutting edge 26 and the crossing ridge 33 of the second thinning surface 31 and the tip flank 24 in the direction of the axis O in the tip view. Although α is set to 75 ° to 95 °, this is because when the intersection angle α is less than 75 °, the first thinning surface 30 and the second thinning surface 3 sandwich the drill rotation center C.
1 and 1 are too close to each other, so that there is a possibility that a space for producing a portion of the chip particularly on the center side is not sufficiently secured and chip clogging may occur. On the contrary, when the crossing angle α exceeds 95 °, the circumferential wall thickness from the first cutting edge 26 to the thinning surface 29 on the rear side in the drill rotation direction becomes small, and the drill body near the drill rotation center C. This is because the strength of the cutting edge 21 and the cutting edge 25 decreases, so that there is a risk of chipping or fracture depending on the processing conditions.
【００２３】また、本実施例では、上記第二シンニング
面３１と先端逃げ面２４との交差稜線３３と、第三シン
ニング面３２と先端逃げ面２４との交差稜線３４との軸
線Ｏ方向先端視における交差角βを９０°〜１４０°と
しているが、これは、この交差角βが１４０°を上回っ
て大きくなるようだと、やはり切刃２５のドリル回転方
向後方側の肉厚が十分に確保されずにドリル本体２１の
強度の低下を招くとともに、切屑を確実に切屑排出溝２
２内に案内し難くなるおそれが生じるからである。その
一方で、逆に上記交差角βが９０°を下回ると、第二シ
ンニング面３１と第三シンニング面３４とが交差する部
分のスペースが、切屑の中心側部分が排出される方向に
おいて幅狭となってしまい、これによって切屑排出性が
損なわれて切屑詰まりを起こすおそれが生じる。Further, in this embodiment, the ridge line 33 of the intersection of the second thinning surface 31 and the tip flank 24 and the ridge line 34 of the intersection of the third thinning surface 32 and the tip flank 24 in the direction of the axis O are seen. The crossing angle β at 90 ° to 140 ° is set. However, if this crossing angle β seems to be larger than 140 °, the thickness of the cutting blade 25 on the rear side in the drill rotation direction is sufficiently secured. Not only that, the strength of the drill body 21 is lowered, and the chips are surely discharged from the chip discharge groove 2
This is because there is a risk that it will be difficult to guide the passengers in the area 2. On the other hand, on the contrary, when the intersection angle β is less than 90 °, the space of the portion where the second thinning surface 31 and the third thinning surface 34 intersect becomes narrow in the direction in which the central side portion of the chips is discharged. As a result, the chip discharging property is impaired and the chips may be clogged.
【００２４】さらに、本実施例では上記第二シンニング
面３１と先端逃げ面２４との交差稜線３３の軸線Ｏ方向
視における長さＬ2を、ドリル外径Ｄに対して０.２×Ｄ
以下となるように設定しているが、これは、この交差稜
線３３の長さＬ2が０.２×Ｄを上回って第二シンニング
面３１の幅が大きくなりすぎると、結果的に切刃２５の
ドリル回転方向後方側の肉厚が少なくなり、ドリル本体
２１先端における切刃２５およびドリル本体２１自体の
強度の低下を招くおそれがあるからである。Further, in the present embodiment, the length L 2 of the ridge line 33 intersecting the second thinning surface 31 and the tip flank 24 in the direction of the axis O is 0.2 × D with respect to the drill outer diameter D.
Although it is set as follows, if the length L 2 of the intersecting ridge line 33 exceeds 0.2 × D and the width of the second thinning surface 31 becomes too large, the cutting edge will result. This is because the thickness of 25 on the rear side in the direction of rotation of the drill is reduced, and the strength of the cutting blade 25 at the tip of the drill body 21 and the strength of the drill body 21 itself may be reduced.
【００２５】一方、上記構成のドリルにおいては、切刃
２５が、ドリル回転中心Ｃ側の直線状の第一切刃（シン
ニング刃）２６と、外周側の直線状の第三切刃３６と、
これら第一、第三切刃２６，３６間の凸曲線状の第二切
刃３５とから構成されている。そして、第一切刃２６の
軸線Ｏ方向先端視の長さＬ1はドリル外径Ｄに対して０.
０５×Ｄ〜０.１５×Ｄと比較的短く設定されており、
このためドリル回転中心Ｃ側において切刃２５が大なる
先端角θ2をとる範囲Ｂを小さく抑えることができて、
ドリルの喰い付き性の向上を図ることができるととも
に、この喰い付きを速やかに安定させることが可能とな
る。すなわち、本実施例のように第一切刃２６がドリル
回転中心Ｃから直線状に延びているのに対し、同じく直
線状の第三切刃３６が芯上がりに配置されている場合に
は、図２に示すこの第三切刃３６の先端角θ1よりも図
３に示す第一切刃の先端角θ2の方が大きくなり、この
結果ドリル回転中心Ｃにおいてドリルの押し込み力が増
加して喰い付きが不安定となる。On the other hand, in the drill having the above construction, the cutting edge 25 includes a linear first cutting edge (thinning blade) 26 on the drill rotation center C side, and a linear third cutting edge 36 on the outer peripheral side.
It is composed of a convex cutting second cutting edge 35 between the first and third cutting edges 26 and 36. The length L 1 of the first cutting edge 26 as viewed from the front end in the direction of the axis O is 0 with respect to the drill outer diameter D.
It is set relatively short, from 05 × D to 0.15 × D,
Therefore, the range B in which the cutting edge 25 has a large tip angle θ 2 on the drill rotation center C side can be suppressed to be small,
The biting property of the drill can be improved, and the biting can be quickly stabilized. That is, when the first cutting edge 26 extends linearly from the center of rotation C of the drill as in the present embodiment, while the third cutting edge 36 that is also linear is arranged in the center-up position, first change becomes larger in the tip angle theta 2 of the blade shown in FIG. 3 from the tip angle theta 1 of the third cutting edge 36 shown in FIG. 2, the pushing force of the drill is increased at a result drill rotation center C And eating becomes unstable.
【００２６】しかるに、本実施例のドリルでは、第一切
刃２６の長さＬ1を上述のように短く設定して、この押
し込み力が大きくなる範囲、すなわち切刃２５が大なる
先端角θ2をとる上記範囲Ｂを小さくすることにより、
喰い付き性の向上を図ることができるとともに、このよ
うに先端角θ2をとる範囲Ｂを小さくすることによっ
て、この範囲Ｂの軸線Ｏ方向の長さ（喰い付き長さ）Ｆ
もまた小さく抑えられることから、喰い付きを速やかに
安定させることが可能となるのである。そして、この結
果本実施例のドリルによれば、穴明け加工における拡大
代が大きくなるのを防ぐことができ、より真円度の高い
加工を行なうことが可能になる。なお、この第一切刃２
６の長さＬ1が０.１５×Ｄを上回ると、先端角が大とな
る範囲Ｂが大きくなって、このような効果が得られなく
なる。また逆に、第一切刃２６の長さＬ1が０.０５×Ｄ
を下回るほど小さくなると、この第一切刃２６により生
成される切屑の中心側部分と第二、第三切刃３５，３６
により生成される外周側部分とで切屑生成のバランスが
損なわれ、切屑を中心側に引きつける力が弱まって切屑
が外周側に流れようとして切屑流出経路が変化し、切屑
が伸び勝手となると同時に、切屑の切屑排出溝２２への
案内性も損なわれて切削初期の切屑詰まりや加工穴の内
壁面の粗さの劣化を招くおそれが生じる。In the drill of this embodiment, however, the length L 1 of the first cutting blade 26 is set short as described above, and the range in which the pushing force is large, that is, the cutting edge 25 has a large tip angle θ. By reducing the above range B that takes 2
The biting property can be improved, and the length B of the range B in the axis O direction (biting length) F can be reduced by reducing the range B in which the tip angle θ 2 is taken.
Since it is also kept small, it is possible to quickly stabilize the bite. As a result, according to the drill of this embodiment, it is possible to prevent the enlargement margin in the drilling process from increasing, and it is possible to perform the process with a higher roundness. In addition, this first blade 2
If the length L 1 of 6 exceeds 0.15 × D, the range B where the tip angle is large becomes large, and such an effect cannot be obtained. On the contrary, the length L 1 of the first cutting blade 26 is 0.05 × D
If it becomes smaller than the above, the central portion of the chips generated by the first cutting edge 26 and the second and third cutting edges 35, 36
The balance of chip generation is impaired with the outer peripheral side part generated by, the force attracting the chips to the center side is weakened, the chip outflow route changes as the chips try to flow to the outer peripheral side, and the chips become stretchable at the same time, The guideability of chips to the chip discharge groove 22 is also impaired, which may lead to chip clogging at the initial stage of cutting and deterioration of the roughness of the inner wall surface of the processed hole.
【００２７】さらに上記構成のドリルでは、この第一切
刃２６と第三切刃３６との間の凸曲線状をなす第二切刃
３５の軸線Ｏ方向先端視における曲率半径Ｒが、上記ド
リル外径Ｄに対して０.１８×Ｄ〜０.３×Ｄと比較的大
きく設定されており、このため該第二切刃３５に高い強
度を与えることが可能となり、上記シンニング面２９に
よる強度向上効果と相俟って、加工条件等によらず切刃
２５の欠損を確実に防止することが可能となる。なお、
この第二切刃３５の曲率半径Ｒが０.１８×Ｄを下回る
ようだと、このような切刃強度の向上が得られなくなる
一方、逆に０.３×Ｄを上回るほど大きくなると、切刃
２５全体がなだらかな形状となってしまい、切屑の中心
側部分と外周側部分とで生成のバランスをとることがで
きなくなるとともに、切屑を十分にカールさせるに足る
ブレーキング力を与えることができなくなり、切屑の伸
びを招いて切屑詰まりを生じたりするおそれがある。Further, in the drill having the above construction, the radius of curvature R of the second cutting edge 35 having a convex curved shape between the first cutting edge 26 and the third cutting edge 36 in the tip view in the direction of the axis O is the drill. The outer diameter D is set to a relatively large value of 0.18 × D to 0.3 × D, which makes it possible to impart high strength to the second cutting edge 35, and the strength of the thinning surface 29. In combination with the improvement effect, it becomes possible to reliably prevent the cutting edge 25 from being damaged regardless of the processing conditions. In addition,
If the radius of curvature R of the second cutting edge 35 seems to be less than 0.18 × D, such improvement in cutting edge strength cannot be obtained, while conversely, if it becomes greater than 0.3 × D, the cutting Since the entire blade 25 has a gentle shape, it is not possible to balance the generation of chips in the central side portion and the outer peripheral side portion, and it is possible to give a sufficient braking force to curl the chips. There is a risk that the chips will be elongated and the chips will be clogged.
【００２８】これらに加えて上記構成のドリルでは、第
一切刃２６と第二切刃３５とが鈍角に交差するようにな
されており、かつ両切刃２６，３５の交点Ｐにおいては
第一切刃２６と第二切刃３５の接線Ｓとの交差角γが５
°〜２０°の範囲に設定されている。このため、上述の
ように第一切刃２６による大きな先端角θ2から第三切
刃３６による小さな先端角θ1へとドリル回転中心Ｃか
ら外周側に向かって切刃２５の先端角が変化する際の変
化の度合が緩やかになるのを防ぐことができ、これに伴
い切刃２５の喰い付きが安定化するまでの距離も短く抑
えることができるので、上記第一切刃２６の長さＬ1を
短く設定することによる効果とも相俟って、喰い付き性
を一層向上させるとともに、より速やかな喰い付きの安
定を図ることが可能となる。なお、この交差角γが５°
を下回るとこのような効果が損なわれるおそれがある一
方、２０°を上回るほど大きくなると、上記交点Ｐにお
いて切削応力の集中が強まって切刃欠損を招くおそれが
生じてしまう。In addition to these, in the drill having the above construction, the first cutting edge 26 and the second cutting edge 35 intersect at an obtuse angle, and at the intersection point P of both cutting edges 26, 35, The intersection angle γ between the cutting edge 26 and the tangent S of the second cutting edge 35 is 5
It is set in the range of 20 ° to 20 °. Therefore, as described above, the tip angle of the cutting edge 25 changes from the drill rotation center C toward the outer peripheral side from the large tip angle θ 2 by the first cutting edge 26 to the small tip angle θ 1 by the third cutting edge 36. It is possible to prevent the degree of change during the cutting from becoming gradual, and the distance until the biting of the cutting edge 25 stabilizes can be shortened accordingly. Therefore, the length of the first cutting edge 26 can be reduced. In combination with the effect of setting L 1 short, it becomes possible to further improve the biting property and to stabilize the biting more quickly. This intersection angle γ is 5 °
If it is less than 20 ° C., such an effect may be impaired, while if it is more than 20 °, the concentration of cutting stress may be increased at the intersection point P, which may cause cutting edge defect.
【００２９】また、さらに本実施例のドリルでは、軸線
Ｏ方向先端視において、ドリル回転中心Ｃと切刃２５の
外周端とを結ぶ仮想直線Ｑから、該仮想直線Ｑに対する
上記第二切刃３５の頂点Ｘまでの高さＨが、上記ドリル
外径Ｄに対して０.０６５×Ｄ〜０.０９×Ｄの範囲に設
定されており、これにより切屑排出溝２２内に収納され
た切屑を円滑にドリル本体２１の基端側に送りだして効
率的に排出することが可能となる。すなわち、切刃２５
により生成される切屑の断面形状は、切刃２５の形状と
略同一形状となるため、上述したシンニング面２９によ
る効果および切刃２５による効果によって切屑が良好に
カールされて分断されたとしても、上記高さＨが大きす
ぎると、図５に符号Ｗで示す切屑の幅が大きくなってし
まって切屑排出溝２２内に円滑に収納されなくなってし
まい、該切屑排出溝２２の途中で切屑詰まりを起こすお
それが生じる。しかるに、これに対して本実施例のドリ
ルでは、上記高さＨをドリル外径Ｄに対して０.０９×
Ｄ以下とすることにより、上記切屑の幅Ｗが大きくなり
すぎるのを防いでこのような切屑詰まりの発生を未然に
防止しているのであり、これによって一層安定した切屑
の処理を可能としている。Further, in the drill of this embodiment, when viewed from the front end in the direction of the axis O, from the virtual straight line Q connecting the center of rotation C of the drill and the outer peripheral end of the cutting blade 25, the second cutting edge 35 with respect to the virtual straight line Q is formed. The height H to the apex X is set in the range of 0.065 × D to 0.09 × D with respect to the outer diameter D of the drill, whereby the chips stored in the chip discharge groove 22 are removed. It is possible to smoothly send it to the base end side of the drill body 21 and efficiently discharge it. That is, the cutting edge 25
Since the cross-sectional shape of the chips generated by the above is substantially the same as the shape of the cutting blade 25, even if the chips are well curled and divided by the effect of the thinning surface 29 and the effect of the cutting blade 25 described above, If the height H is too large, the width of the chips indicated by W in FIG. 5 becomes large and the chips cannot be stored smoothly in the chip discharge groove 22, and chip clogging occurs in the middle of the chip discharge groove 22. May occur. On the other hand, in the drill of this embodiment, the height H is 0.09 × with respect to the drill outer diameter D.
By setting the width to D or less, the width W of the chips is prevented from becoming too large, and the occurrence of such chip clogging is prevented in advance, which enables more stable chip disposal.
【００３０】しかも、本実施例のドリルでは、切屑排出
溝２２が第一、第二、第三の３つの溝３８〜４０を有し
ており、このうち第二の溝３９は、その底面３９Ａがド
リル本体２１の芯厚Ｔを画成するように、ドリル本体２
１の最も内周側に形成されている。従って、切刃２５に
より生成された切屑の特に外周側の部分は、第一の溝３
８からこの第二の溝３９に送られて底面３９Ａに摺接さ
れ、より小さくカールされることとなる。このため、本
実施例によれば、さらに円滑かつ効率的に切屑の排出を
促すことが可能となり、切屑排出溝２２の途中における
切屑詰まりの発生を一層確実に防止することができる。Moreover, in the drill of this embodiment, the chip discharge groove 22 has the first, second and third grooves 38 to 40, of which the second groove 39 has the bottom surface 39A. So that the core thickness T of the drill body 21 is defined by the drill body 2
1 is formed on the innermost side. Therefore, especially the portion of the chips generated by the cutting blade 25 on the outer peripheral side is the first groove 3
It is sent to the second groove 39 from 8 and slidably contacts the bottom surface 39A to be curled smaller. Therefore, according to the present embodiment, it becomes possible to promote the discharge of chips more smoothly and efficiently, and it is possible to more reliably prevent the occurrence of chip clogging in the chip discharge groove 22.
【００３１】なお、本実施例において上記切刃２５の仮
想直線Ｑからの高さＨをドリル外径Ｄに対して０.０６
５×Ｄ以上としているのは、高さＨがあまり小さくなり
すぎると切刃２５の形状が平坦となり、切屑の幅Ｔは小
さくなるものの、切屑のカールを促すことができなくな
って、却って切屑排出溝２２内に収まる切屑形状を得ら
れなくなってしまい、結果的に切屑詰まりを招くおそれ
が生じるからである。また、本実施例では、切屑排出溝
２２の上記第二の溝３９の曲率半径Ｒを、ドリル外径Ｄ
がなす円ＥDに内接するとともに芯厚Ｔの円ＥTに外接す
る円Ｅの半径と略等しくなるように設定しており、これ
により、切屑が強制的かつ急激にカールされて途中で折
れてしまうのを防止しつつ、切屑を加工穴の内周面に摺
接させることなく十分にカールさせて加工穴の内周粗さ
の劣化を防ぐことができるといった利点をも得ている。
このため、この第二の溝３９の曲率半径Ｒは、上記円Ｅ
の半径に対して０.９〜１.２倍程度に設定されるのが望
ましい。In this embodiment, the height H of the cutting edge 25 from the virtual straight line Q is 0.06 with respect to the drill outer diameter D.
If the height H is too small, the shape of the cutting blade 25 becomes flat and the width T of the chips becomes smaller, but the curl of the chips cannot be promoted and the chips are rather discharged. This is because it becomes impossible to obtain a chip shape that fits in the groove 22, and as a result, chip clogging may occur. Further, in this embodiment, the radius of curvature R of the second groove 39 of the chip discharge groove 22 is set to the drill outer diameter D.
Is set to be approximately equal to the radius of the circle E that is inscribed in the circle E D formed by and that is circumscribed in the circle E T having the core thickness T. This allows chips to be forcibly and rapidly curled and broken in the middle. It also has an advantage that the chips can be sufficiently curled without slidingly contacting the inner peripheral surface of the processed hole to prevent the deterioration of the inner peripheral roughness of the processed hole while preventing them from being damaged.
Therefore, the radius of curvature R of the second groove 39 is equal to the circle E
It is desirable that the radius is set to about 0.9 to 1.2 times.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ド
リルの先端逃げ面と切屑排出溝のドリル回転方向後方側
を向く壁面との交差部分に形成されるシンニング面を、
互いに凹曲する少なくとも３つのシンニング面によって
構成することにより、切刃のドリル回転方向後方側の肉
厚を十分に確保して切刃の強度および剛性の向上を図る
ことができるとともに、ドリル本体自体の強度の向上を
図ることも可能となる。しかも、先端逃げ面のヒール側
が全面的に切り欠かれるようなことがなくなって切屑排
出溝に切屑が十分にカールし得る接触長さが与えられる
ため、切屑を確実に分断することができ、優れた切屑処
理性能を得ることができる。特に、喰い付き時において
も切屑を確実に分断して、螺旋状の切屑が長く連なった
りするのを防止することができるので、このような切屑
が加工穴の面粗度を劣化させたり、ドリル本体に巻き付
いたりするのを防ぐことができ、加工の全体を通じて円
滑な穴明けを行なうことが可能となる。As described above, according to the present invention, the thinning surface formed at the intersection of the tip flank of the drill and the wall surface of the chip discharge groove facing the rear side in the drill rotation direction,
By configuring at least three thinning surfaces that are concavely curved with respect to each other, it is possible to sufficiently secure the wall thickness of the cutting blade on the rear side in the drill rotation direction, and to improve the strength and rigidity of the cutting blade, and at the same time, the drill body itself. It is also possible to improve the strength of the. Moreover, since the heel side of the tip flank is not entirely cut out, and the contact length that allows the chips to be sufficiently curled in the chip discharge groove is provided, the chips can be reliably divided, which is excellent. It is possible to obtain good chip disposal performance. In particular, even when biting, it is possible to reliably divide the chips and prevent the spiral chips from continuing for a long time, so such chips deteriorate the surface roughness of the machined hole, and It is possible to prevent winding around the main body, and it is possible to perform smooth drilling throughout the processing.
【００３３】しかも本発明では、切刃も第一ないし第三
の切刃から構成され、このうちドリル回転中心側の第一
切刃はその長さがドリル外径に対して０.０５×Ｄ〜０.
１５×Ｄと比較的短く設定されるとともに、その外周側
の第二切刃が呈する凸曲線の曲率半径は０.１８×Ｄ〜
０.３×Ｄの範囲に設定され、かつ第一切刃との交点に
おける第二切刃の接線と第一切刃との交差角が５°〜２
０°の範囲に設定されており、これにより、第二切刃や
これと第一切刃との交点における切刃欠損等を防ぎつつ
も、ドリルの喰い付き性の向上および喰い付きの速やか
な安定化をなすことが可能となる。Further, in the present invention, the cutting edge is also composed of the first to third cutting edges, of which the length of the first cutting edge on the rotation center side of the drill is 0.05 × D with respect to the outer diameter of the drill. ~ 0.
The radius of curvature of the convex curve exhibited by the second cutting edge on the outer peripheral side is 0.18 x D ~
It is set in the range of 0.3 × D, and the intersection angle between the tangent line of the second cutting edge and the first cutting edge at the intersection with the first cutting edge is 5 ° to 2
It is set in the range of 0 °, which prevents the cutting edge from missing at the second cutting edge and the intersection of this and the first cutting edge, while improving the biteability of the drill and quick biting. It becomes possible to stabilize.
【図１】本発明の一実施例を示すドリルの軸線Ｏ方向先
端視の図である。FIG. 1 is a view of a drill as viewed from the front end in the direction of the axis O showing an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す実施例のＹ方向（第三切刃３６に直
交する方向）からの側面図である。FIG. 2 is a side view from the Y direction (direction orthogonal to the third cutting edge 36) of the embodiment shown in FIG.
【図３】図１に示す実施例のＺ方向（第一切刃２６に直
交する方向）からの側面図である。FIG. 3 is a side view from the Z direction (direction orthogonal to the first cutting blade 26) of the embodiment shown in FIG.
【図４】図１に示す実施例の軸線Ｏに直交する断面図で
ある。FIG. 4 is a cross-sectional view orthogonal to the axis O of the embodiment shown in FIG.
【図５】切刃２５により生成される切屑を示す図であ
る。FIG. 5 is a view showing chips produced by a cutting blade 25.
【図６】従来のドリルの軸線Ｏ方向先端視の図である。FIG. 6 is a view of a conventional drill as seen from the front end in the direction of the axis O.
【図７】図６に示す従来例の側面図である。FIG. 7 is a side view of the conventional example shown in FIG.
２１ ドリル本体
２２ 切屑排出溝
２４ 先端逃げ面
２５ 切刃
２６ 第一切刃
２９ シンニング面
３０ 第一シンニング面
３１ 第二シンニング面
３２ 第三シンニング面
３３ 第二シンニング面３１と先端逃げ面２４との交差
稜線
３４ 第三シンニング面３２と先端逃げ面２４との交差
稜線
３５ 第二切刃
３６ 第三切刃
Ｏ ドリル本体２１の回転軸線
Ｄ ドリル外径
Ｃ ドリル回転中心
Ｌ1 第一切刃２６の長さ
Ｌ2 交差稜線３３の長さ
Ｒ 第二切刃３５の曲率半径
Ｈ ドリル回転中心Ｃと切刃２５の外周端とを結ぶ仮想
直線Ｑから、この仮想直線Ｑに対する第二切刃３５の頂
点Ｘまでの高さ
α 第一切刃２６と交差稜線３３との交差角
β 交差稜線３３と交差稜線３４との交差角
γ 第一切刃２６との交点Ｐにおける第二切刃３５の接
線Ｓと第一切刃２６との交差角
θ1 第三切刃３６の先端角
θ2 第一切刃２６の先端角21 drill body 22 chip discharge groove 24 tip flank 25 cutting edge 26 first blade 29 thinning surface 30 first thinning surface 31 second thinning surface 32 third thinning surface 33 second thinning surface 31 and tip flank 24 Crossing ridge 34 Crossing ridge 35 between third thinning surface 32 and tip flank 24 Second cutting edge 36 Third cutting edge O Rotation axis D of drill body 21 Drill outer diameter C Drill rotation center L 1 First cutting edge 26 Length L 2 Length of crossing ridge 33 R Radius of curvature of second cutting edge 35 From virtual straight line Q connecting drill rotation center C and outer peripheral edge of cutting edge 25, of second cutting edge 35 with respect to this virtual straight line Q Height to apex X α Angle of intersection between first cutting edge 26 and crossing edge line β Angle of intersection between crossing edge line 33 and crossing edge line γ Tangent of second cutting edge 35 at intersection point P with first cutting edge 26 intersection angles between S and the all blades 26 theta 1 Point angle of the tip angle theta 2 first change blades 26 of the three cutting edge 36
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 武 岐阜県安八郡神戸町大字横井字中新田 1528番地 三菱マテリアル株式会社 岐 阜製作所内 (56)参考文献 特開 平２−124208（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−44304（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−29210（ＪＰ，Ｕ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page (72) Inventor Takeshi Inoue Gifu Prefecture, Anpachi-gun, Kobe Town Address 1528 Mitsubishi Materials Corporation Gi Fu Factory (56) Reference JP-A-2-124208 (JP, A) JP 62-44304 (JP, A) 62-29210 (JP, U)
Claims (6)
に、該ドリル本体の先端から基端側に向けて切屑排出溝
が形成され、この切屑排出溝のドリル回転方向側を向く
壁面と上記ドリル本体の先端逃げ面との交差稜線部に切
刃が形成されてなるドリルにおいて、 上記ドリル本体先端の芯厚部には、シンニングが施され
ることによって略ドリル回転中心から直線状に延びる第
一切刃が形成されるとともに、上記シンニングによって
上記切屑排出溝のドリル回転方向後方側を向く壁面と上
記先端逃げ面との交差部分には、軸線方向先端視に上記
ドリル回転中心から上記ドリル本体のヒール側に達する
ようにシンニング面が形成され、 上記シンニング面は、ドリル回転方向側を向いて略上記
ドリル回転中心に連なるように配置され、上記先端逃げ
面との交差稜線部に上記第一切刃が画成される第一シン
ニング面と、上記ドリル本体の外周側を向いて略上記ド
リル回転中心に連なり、上記第一シンニング面に凹曲し
て交差するように配置される第二シンニング面と、ドリ
ル回転方向後方側を向いて上記第二シンニング面のヒー
ル側に該第二シンニング面に対し凹曲するように配置さ
れ、上記ドリル本体のヒール側に達する第三シンニング
面の３つのシンニング面から形成される一方、 上記切刃は、上記ドリル本体の軸線方向先端視におい
て、上記第一切刃と、この第一切刃の外周端に鈍角に交
差して凸曲線状に延びる第二切刃と、この第二切刃の外
周端に滑らかに接して直線状に延びる芯上がりに配置さ
れた第三切刃とから構成され、上記第一切刃の長さは上
記軸線方向先端視にドリル外径Ｄに対して０.０５×Ｄ
〜０.１５×Ｄの範囲に設定されるとともに、上記第二
切刃が呈する凸曲線の曲率半径は０.１８×Ｄ〜０.３×
Ｄの範囲に設定され、かつ第一切刃との交点における上
記第二切刃の接線と上記第一切刃との交差角が５°〜２
０°の範囲に設定されていることを特徴とするドリル。1. A chip discharge groove is formed on a side surface of a drill body rotated around an axis from a tip end of the drill body toward a base end side thereof, and a wall surface facing the drill rotation direction side of the chip discharge groove and the above. In a drill in which a cutting edge is formed at a ridge line portion intersecting with a flank of a tip of a drill body, the core thickness portion of the tip of the drill body is thinned to extend linearly from the center of rotation of the drill. All the blades are formed, and at the intersection of the tip flank and the wall surface of the chip discharge groove that faces the rear side in the drill rotation direction due to the thinning, the drill main body from the drill rotation center in the axial tip view. The thinning surface is formed so as to reach the heel side of the drill. The thinning surface is arranged so as to face the drill rotation direction side and to be continuous with the drill rotation center. The first thinning surface on which the first blade is defined on the intersecting ridge line of the drill, and the outer peripheral side of the drill main body, which is continuous with the drill rotation center and crosses the first thinning surface with a concave bend. And the second thinning surface arranged so as to face the rear side in the direction of rotation of the drill and to the heel side of the second thinning surface so as to be concavely curved with respect to the second thinning surface, and to the heel side of the drill body. while formed of three thinned face of the third thinned face is reached, the cutting edge is in the axially forward end view of the drill body, and the first change blades, at an obtuse angle to the outer peripheral end of the first change blade A second cutting edge that intersects and extends in a convex curved shape, and a third cutting edge that is arranged in a straight line extending smoothly in contact with the outer peripheral end of the second cutting edge, and the first cutting edge The blade length is the outer diameter of the drill when viewed from the tip in the axial direction. 0.05 × D with respect to
The radius of curvature of the convex curve exhibited by the second cutting edge is 0.18 × D to 0.3 × while being set in the range of to 0.15 × D.
The angle of intersection between the tangent line of the second cutting edge and the first cutting edge at the intersection with the first cutting edge is set to 5 ° to 2 in the range of D.
A drill characterized by being set in a range of 0 °.
ル本体の回転中心と上記切刃の外周端とを結ぶ仮想直線
から該仮想直線に対する上記第二切刃の頂点までの高さ
が、上記ドリル外径Ｄに対して０.０６５×Ｄ〜０.０９
×Ｄの範囲に設定されていることを特徴とする請求項１
に記載のドリル。2. The height from the virtual straight line connecting the center of rotation of the drill body and the outer peripheral end of the cutting blade to the apex of the second cutting blade with respect to the virtual straight line in the axial tip view is the drill. 0.065 x D to 0.09 for outer diameter D
2. The range is set to × D, wherein the range is set to × D.
Drill described in.
との交差稜線と、上記第二シンニング面と上記先端逃げ
面との交差稜線とがなす交差角が、上記軸線方向先端視
において７５°〜９５°の範囲とされていることを特徴
とする請求項１または請求項２に記載のドリル。3. An intersection angle formed by an intersection ridgeline of the first thinning surface and the tip flank and an intersection ridgeline of the second thinning surface and the tip flank is 75 ° in the axial direction tip end view. The drill according to claim 1 or 2, wherein the drill is in the range of ~ 95 °.
との交差稜線の長さが、上記軸線方向先端視においてド
リル外径Ｄに対し、０.２×Ｄ以下とされていることを
特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の
ドリル。4. A length of an intersecting ridgeline between the second thinning surface and the tip clearance surface is 0.2 × D or less with respect to a drill outer diameter D when viewed in the axial direction tip. The drill according to any one of claims 1 to 3.
との交差稜線と、上記第三シンニング面と上記先端逃げ
面との交差稜線とがなす交差角が、上記軸線方向先端視
において９０°〜１４０°の範囲とされていることを特
徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のド
リル。5. An intersection angle formed by an intersecting ridgeline between the second thinning surface and the tip flank and an intersecting ridgeline between the third thinning surface and the tip flank is 90 ° in the axial direction distal end view. The drill according to any one of claims 1 to 4, wherein the drill is in the range of 140 °.
断面において、互いに凹曲して連なる壁面を備えてマー
ジン側からヒール側に順に並ぶ第一、第二、第三の溝を
有し、このうちマージン側の第一の溝の壁面と上記先端
逃げ面との交差稜線部に上記第三切刃が形成される一
方、上記第二の溝は、その壁面が上記断面において上記
ドリル本体の芯厚を画成するように形成されていること
を特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載
のドリル。6. The chip discharge groove has first, second, and third grooves arranged in order from the margin side to the heel side with wall surfaces that are concavely curved and continuous in a cross section orthogonal to the axis. , Of these, the third cutting edge is formed at the ridge line portion where the wall surface of the first groove on the margin side intersects with the tip flank, while the wall surface of the second groove is the drill main body in the cross section. The drill according to any one of claims 1 to 5, wherein the drill is formed so as to define the core thickness of the drill.
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10028194A JP3515167B2 (en) | 1994-05-13 | 1994-05-13 | Drill |
| KR1019950011250A KR950031335A (en) | 1994-05-13 | 1995-05-09 | drill |
| US08/440,617 US5716172A (en) | 1994-05-13 | 1995-05-15 | Drill |
| EP95107409A EP0681882A1 (en) | 1994-05-13 | 1995-05-15 | Drill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10028194A JP3515167B2 (en) | 1994-05-13 | 1994-05-13 | Drill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07308815A JPH07308815A (en) | 1995-11-28 |
| JP3515167B2 true JP3515167B2 (en) | 2004-04-05 |
Family
ID=14269819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10028194A Expired - Fee Related JP3515167B2 (en) | 1994-05-13 | 1994-05-13 | Drill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3515167B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3342514A4 (en) * | 2015-08-27 | 2019-05-08 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001300808A (en) * | 2000-02-15 | 2001-10-30 | Hitachi Tool Engineering Ltd | Twist drill |
| JP2001300809A (en) * | 2000-02-15 | 2001-10-30 | Hitachi Tool Engineering Ltd | Twist drill |
| JP2001300810A (en) * | 2000-02-15 | 2001-10-30 | Hitachi Tool Engineering Ltd | Twist drill |
| JP2001341020A (en) * | 2000-03-30 | 2001-12-11 | Hitachi Tool Engineering Ltd | Drilling tool |
| EP1923157B1 (en) * | 2001-07-10 | 2020-07-29 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
| DE112006003941T5 (en) | 2006-06-23 | 2009-07-30 | Osg Corp., Toyokawa | drill |
| US10213844B2 (en) * | 2013-06-26 | 2019-02-26 | Kyocera Corporation | Drill |
| JP7447707B2 (en) * | 2019-07-08 | 2024-03-12 | 三菱マテリアル株式会社 | Drill |
| US20230150039A1 (en) * | 2021-01-27 | 2023-05-18 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Drill |
| CN113523366B (en) * | 2021-06-22 | 2023-03-31 | 北京理工大学 | Small deep hole drilling tool without cross-edge radial broken line edge |
| CZ310057B6 (en) * | 2023-02-22 | 2024-06-26 | NÁSTROJE CZ, s.r.o | A twist drill from sintered carbide |
-
1994
- 1994-05-13 JP JP10028194A patent/JP3515167B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3342514A4 (en) * | 2015-08-27 | 2019-05-08 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
| US10471522B2 (en) | 2015-08-27 | 2019-11-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07308815A (en) | 1995-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5716172A (en) | Drill | |
| JP3739591B2 (en) | Solid end mill | |
| JP5739498B2 (en) | Bit for drill tool | |
| KR101359171B1 (en) | End mill | |
| JP4432883B2 (en) | End mill | |
| JP3515167B2 (en) | Drill | |
| JP2833283B2 (en) | Indexable tip | |
| JP2007136627A (en) | End mill | |
| JP7516714B2 (en) | Rotary tools | |
| JP3515168B2 (en) | Drill | |
| WO2019176452A1 (en) | Drill | |
| WO2021006115A1 (en) | Drill | |
| JP4125909B2 (en) | Square end mill | |
| JP2560329B2 (en) | Twist drill | |
| JP3988659B2 (en) | Drill | |
| JP2006000985A (en) | Cutting tool | |
| JP3933044B2 (en) | Drill | |
| JP6994166B1 (en) | Cutting tools | |
| JP7491104B2 (en) | Ball End Mill | |
| JP2005177891A (en) | Drill | |
| JP2552395Y2 (en) | End mill | |
| JP4608981B2 (en) | Drill | |
| JP3318020B2 (en) | Ball end mill | |
| JP4876386B2 (en) | Solid end mill | |
| JP3335401B2 (en) | End mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010731 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040115 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080123 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090123 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |