JP3457128B2 - 建築物の換気性状の評価方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、建築物の換気性状
の評価方法に関するもので、特に多数室からなる建築物
全体の給気の充足度及び排気の充足度をそれぞれ求め、
その積である建築物全体の換気の充足度をその建築物の
換気性状の評価の指標とする建築物の換気性状の評価方
法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、建築物の換気性状に関する指標と
しては、必要換気量、換気回数、空気齢、空気交換効率
等が用いられている。必要換気量は、部屋の種類や人間
一人あたりに対して居住空間の空気質を良好に保つため
の換気の絶対量である。また、換気回数は、室内空気が
単位時間当たりに交換される回数を示したもので、例え
ば、室空間容積が９０ｍ³で給気量が３６ｍ³／ｈとする
と、換気回数は０．４［回／ｈ］となる。セントラル方
式の機械換気システムを設置する場合、日本ではこの換
気回数の値が建築物全体で、おおよそ０．５［回／ｈ］
となるように換気システムを設計することが推奨されて
いる。また、前記空気齢とそれに基づく前記空気交換効
率は、主に、単一空間内の換気性状を表現する指標とし
て用いられている。この空気齢は室内に設けられた流体
の吹出口から流体が室内のある設定点まで到達するまで
の時間を表わすもので、空気齢の値が小さい程空気の流
れが速く、したがって空気が新鮮であることを示してい
る。また、空気交換効率は、室内の空気がどの程度早く
入れ替わるかを表現する指標である。

【０００３】しかしながら、これらの指標は、一つの空
間の換気の量や質あるいは空気の新鮮さや室内の空気が
交換する割合を表現しているものの、多数室からなる建
築物の各部屋の給気及び排気のバランスを考慮した建築
物全体の換気システムの評価を行なうには不適当であっ
た。例えば、図５及び図６に示すような、同じ空間容積
３０ｍ³を持つＡ室１及びＢ室２よりなる２室構成の建
築物６について、上述の換気回数を指標とする評価を行
なってみる。ここで、図５に示した換気性状をケース
Ａ、図６に示した換気性状をケースＢとする。ケースＡ
では、Ａ室１及びＢ室２には外気よりの新鮮な空気の供
給量がそれぞれＡ₁＝Ａ₂＝１５ｍ³／ｈづつあるので、
換気回数はＡ室１もＢ室２も０．５［回／ｈ］となり、
建築物６全体としては、室空間容積が６０ｍ³で外気よ
りの新鮮な空気の供給量が３０ｍ³／ｈとなるので、建
築物６全体の換気回数は０．５［回／ｈ］となる。一
方、ケースＢでは、Ａ室１では外気よりの新鮮な空気の
給気量がＡ₁＝３０ｍ³／ｈなので、Ａ室１の換気回数は
１．０［回／ｈ］だが、Ｂ室２では外気よりの新鮮な空
気の供給がないの換気回数は０［回／ｈ］となる。しか
し、建築物６全体としては、室空間容積が６０ｍ³で外
気よりの新鮮な空気の供給量が３０ｍ³／ｈとなるの
で、建築物６全体の換気回数はケースＡと同じ０．５
［回／ｈ］となる。このように、建築物全体の換気回数
でその建築物の換気性状を評価した場合、前記ケースＡ
のように換気のバランスの良い場合も、前記ケースＢの
ように換気のバランスの悪い場合も、評価の指標として
は同じ値になってしまう。

【０００４】このような問題点を解決するため、発明者
らは、多数室より構成される建築物の換気計画の達成度
を評価するための評価方法として、次のような建築物全
体の換気性状の評価指標を用いること提案した（大西な
ど「住宅用換気システムの換気性能評価に関する研究そ
の２」、１９９４年日本建築学会関東支部研究報告会な
ど）。まず、建築物を構成する各室には、居住環境を良
好に保つため、各室ごとに必要換気量を設定する。その
際、例えば寝室や居間などのいわゆるクリーンゾーンと
呼ばれている室で、人体から発生する二酸化炭素の濃度
を代表的な指標として汚染度を評価することの妥当な室
に対しては、上記必要換気量は新鮮空気の供給量とし、
この新鮮空気の供給が必要な室を給気対象室とする。一
方、浴室やトイレなどのいわゆるダーティゾーンと呼ば
れている室で、燃焼ガスや水蒸気等の発生が多く、排気
を必要とする室に対しては、上記必要換気量を汚染空気
の排気量とし、この汚染空気の排気が必要な部屋を排気
対象室とする。なお、室には、廊下や階段室などの給気
対象室でも排気対象室でもない部屋も存在する。次に、
それぞれの部屋の換気状態を評価する指標として、給気
対象室に対しては給気の充足度（ＳＲＦ）をＳＲＦ＝
（実給気量Ｓ_C）／（設定給気量Ｐ_C）とし、排気対象室
に対しては排気の充足度（ＥＲＦ）をＥＲＦ＝（実排気
量Ｓ_D）／（設定排気量Ｐ_D）とし、各部屋ごとに上記Ｓ
ＲＦまたは上記ＥＲＦを計算する。そして、建築物全体
の給気の充足度（ＯＳＲＦ）を上記各室ごとに計算され
たＳＲＦの相乗平均とし、建築物全体の排気の充足度
（ＯＥＲＦ）を上記各室ごとに計算されたＥＲＦの相乗
平均とし、上記ＯＳＲＦ及び上記ＯＥＲＦから建築物全
体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）をＯＶＲＦ＝ＯＳＲＦ×
ＯＥＲＦとして計算し、このＯＶＲＦを建築物全体の換
気性状の評価の指標とするものである。ここで、図７に
示すような、Ａ室１及びＢ室２の２つの給気対象室から
構成される建築物６の換気性状を評価する場合のＳＲＦ
の求め方を説明する。Ａ室１及びＢ室２の設定給気量Ｐ
_CをそれぞれＰ_C1＝２０ｍ³／ｈ、Ｐ_C2＝２０ｍ³／ｈと
し、Ａ室１への外気からの新鮮空気の流入量をＡ₁＝３
０ｍ³／ｈ、Ａ室１から外気への排気量をＢ₁＝１５ｍ³
／ｈ、Ａ室１からＢ室２への空気の流出量をＱ＝１５ｍ
³／ｈとし、Ｂ室２への外気からの新鮮空気の流入量を
Ａ₂＝１０ｍ³／ｈ、Ｂ室２から外気への排気量をＢ₂＝
２５ｍ³／ｈとする。Ａ室１における実給気量Ｓ_C1は上
記Ａ室１の設定給気量Ｐ_C1を越えているので、Ａ室１に
おいては、新鮮空気は設定給気量Ｐ_C1＝２０ｍ³／ｈだ
け消費され、余剰分の１０ｍ³／ｈについては、前記排
気量Ｂ₁と前記流出量Ｑが等しいことから、５ｍ³／ｈは
排気され、残り５ｍ³／ｈはＢ室２に流出する。したが
って、Ａ室１の給気の充足度ＳＲＦ₁はＳＲＦ₁＝１とな
る。一方、Ｂ室２における実給気量Ｓ_C2は、前記新鮮空
気の流入量をＡ₂＝１０ｍ³／ｈと、Ａ室１から流入する
上述の新鮮空気の余剰分５ｍ³／ｈの和となるので、実
給気量Ｓ_C2＝１５ｍ³／ｈとなり、Ｂ室２の給気の充足
度ＳＲＦ₂はＳＲＦ₂＝１５／２０＝０．７５となる。し
たがって、この建築物６全体の給気の満足度（ＯＳＲ
Ｆ）はＯＳＲＦ＝（１×０．７５）^1/2＝０．８７とな
る。このように、従来は、室Ａから流出する新鮮空気
は、外気からの新鮮空気の流入量をＡ₁のうち室Ａの設
定給気量Ｐ_C1だけ消費されＡ室１の外へ流出するとし
て、各室の流入する新鮮空気の量Ｓ_Cを求め、各室のＳ
ＲＦを計算していた。また、この例では取り上げていな
いが、建築物に排気対象室があり、その部屋から汚染質
が他室へ流出した場合には、その建築物全体の換気の充
足度（ＯＶＲＦ）はＯＶＲＦ＝０になるとしていた。

【０００５】

【発明が解決使用とする課題】しかしながら、上述の給
気の充足度（ＳＲＦ）及び排気の充足度（ＥＲＦ）の計
算方法はまだ不明確な点が多く、したがって建築物全体
の換気性状の評価の指標であるＯＶＲＦによる評価方法
も実用的には十分ではなかった。例えば、給気の充足度
（ＳＲＦ）に関しては、上述の実給気量Ｓ_Cでは、ある
部屋の空気が再循環する場合も考慮する必要があること
や、設定給気量Ｐ_Cでは、他の部屋から当該給気対象室
の汚染濃度を超えた汚染濃度の空気が流入することも考
慮して補正する必要があるなど不十分な点が多く、排気
の充足度（ＥＲＦ）に関しても、同様に、上述の実排気
量Ｓ_Dや設定排気量Ｐ_Dについて見直す必要があるだけで
なく、汚染質の発生する部屋から汚染された空気が排気
対象室以外の部屋に流入する場合には、従来のように一
律にＥＲＦ＝０とするのでなく、上記排気対象室以外の
部屋においても実際的な排気の充足度（ＥＲＦ）を計算
し、上述の排気の充足度（ＥＲＦ）を補正する必要があ
る。叉、上述の提案では、汚染質が複数個ある場合の排
気の充足度（ＥＲＦ）については、何も言及されてはい
なかった。そして、上述の給気対象室のＳＲＦ及びＥＲ
Ｆが１になった場合には、その部屋の換気の設定状態は
十分であると判断できるが、このＳＲＦ＝１またはＥＲ
Ｆ＝１であることを検証する手段についても何ら提案さ
れてはいなかった。

【０００６】本発明は、上記問題点に鑑みなされたもの
で、多数室より構成される建築物の各部屋の給気の充足
度（ＳＲＦ）及び排気の充足度（ＥＲＦ）を厳密に算出
し、建築物の換気性状を評価する建築物の換気性状の評
価指数ＯＶＲＦを求めることにより、精確でかつ実用的
な建築物の換気性状の評価方法を提供することを目的と
する。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、複数
の部屋に分割された建築物の換気性状を評価する方法と
して、給気対象室（いわゆるクリーンゾーンと呼ばれる
室であり、人体から発生する二酸化炭素の濃度を代表指
標として汚染度を評価することの妥当な室）及び排気対
象室（いわゆるダーティゾーンと呼ばれる室であり、燃
焼排ガスや水蒸気等の発生が多いため、直接外気への排
気を要する室）に着目し、それぞれの部屋の換気性状を
評価する指標として、給気対象室に対しては、「給気対
象室で発生する汚染質の濃度希釈のための給気の充足
度」（略して給気の充足度ＳＲＦと呼ぶ）をＳＲＦ＝
（実給気量Ｓ_C）／（設定給気量Ｐ_C）、排気対象室及び
その他の室に対しては「排気対象室で発生する汚染質の
濃度希釈のための排気気の充足度」（略して排気の充足
度ＥＲＦと呼ぶ）をＥＲＦ＝（実排気量Ｓ_D）／（設定
排気量Ｐ_D）とし、更に、「建築物全体の給気対象室で
発生する汚染質の濃度希釈のための給気の充足度」（略
して給気の充足度ＯＳＲＦと呼ぶ）を各給気対象室の各
ＳＲＦの相乗平均とし、「建築物全体の排気対象室で発
生する汚染質の濃度希釈のための排気の充足度」（略し
て排気の充足度ＯＥＲＦと呼ぶ）を各排気対象室及び汚
染質が漏れ入った室の各ＥＲＦの相乗平均としたとき、
建築物全体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）をＯＶＲＦ＝Ｏ
ＳＲＦ×ＯＥＲＦより求め、上記ＯＶＲＦの値を指標と
する建築物の換気性状の評価方法において、前記実給気
量Ｓ_Cを、外気より直接供給される直接新鮮空気量Ａと
他の部屋から供給される空気の空気量を同等の汚染質希
釈効果を有する新鮮な空気の空気量に換算したところの
余剰新鮮空気量Ｘの和から外気へ直接排気される直接排
気量Ｂの余剰新鮮空気量Ｒと他の部屋へ排気される空気
の余剰新鮮空気量Ｙの和を差し引いた有効新鮮空気量Ｓ
（Ｓ＝Ａ＋Ｘ−Ｒ−Ｙ）とし、前記設定給気量Ｐ_Cを、
給気対象室が独立している場合すなわち他の部屋からの
空気の流入がない場合の必要新鮮空気量Ｋより他の部屋
から流入する当該室の許容濃度より高い汚染質濃度の余
剰新鮮空気量Ｚ（この場合は負の値で、その絶対値は、
前記必要新鮮空気量ＫをＫ＝０としたとき、当該室を許
容濃度まで希釈するのに必要な新鮮空気量に相当する）
を差し引いた実質必要換気量Ｐ（Ｐ＝Ｋ−Ｚ）とし、前
記実排気量Ｓ_Dを、前記直接新鮮供給量Ａと他の部屋か
ら供給される空気の余剰新鮮空気量ｘの和から前記直接
排気量Ｂの余剰新鮮空気量ｒと他の部屋へ排気される空
気の余剰新鮮空気量ｙの和を差し引いた有効新鮮空気量
ｓ（ｓ＝Ａ＋ｘ−ｒ−ｙ）とし、前記設定排気量Ｐ
_Dを、排気対象室及びその他の室が独立している場合す
なわち他の部屋からの空気の供給がない場合の必要排気
量ｋ（排気対象室以外はｋ＝０）より他の部屋から供給
される当該室の許容濃度より高い汚染質濃度の空気を同
等の汚染質希釈効果を有する新鮮な空気の量に換算した
と余剰新鮮空気量ｚ（この場合は負の値で、その絶対値
は、前記必要排気量ｋをｋ＝０としたとき、当該室を許
容濃度まで希釈するのに必要な新鮮空気量に相当する）
を差し引いた実質必要新鮮空気量ｐ（ｐ＝ｋ−ｚ）とす
ることを特徴とする。

【０００８】また、請求項２の発明は、給気対象室にお
いて発生する汚染質の許容濃度をσ_cとし、給気対象室
ｉの汚染質濃度をσ_iとし、α_i＝１−σ_i／σ_cなる値を
室ｉの余剰新鮮空気量率α_iとした時、上記給気対象室
ｉ以外の室ｊより室ｉへ流入する空気量がＱ_ji、室ｉよ
り他の室ｊへ流出する空気量がＱ_ij、室ｉから直接外気
へ排気される直接排気量がＢ_iなら、室ｉへ他の部屋か
ら流入する上述の余剰新鮮空気量Ｘを、室ｊから室ｉへ
流入する余剰新鮮空気量Ｘ_jをＸ_j＝ｍａｘ（０，α_j・
Ｑ_ji）とした時の上記Ｘ_jのｊについての和（以下、Ｘ
＝Σｍａｘ（０，α_j・Ｑ_ji）のように表わす）とし、
室ｉから他の部屋へ流出する上述の余剰新鮮空気量Ｙを
Ｙ＝Σｍａｘ（０，α_i・Ｑ_ij）とし、室ｉから直接外
気へ排気される上述の余剰新鮮空気量をＲ＝ｍａｘ
（０，α_i・Ｂ_i）、室ｉに他の部屋から流入する室ｉの
許容濃度より高い汚染質濃度の空気に関する上述の余剰
新鮮空気量ＺをＺ＝Σｍｉｎ（０，α_j・Ｑ_ji）とし、
かつ、排気対象室において発生する汚染質の許容濃度を
σ_dとし、室ｉの汚染質濃度をσ_iとし、β_i＝１−σ_i／
σ_dなる値を室ｉの余剰新鮮空気量率β_iとした時、上記
排気対象室ｉ以外の室ｊから室ｉに流入する空気量がＱ
_ji、室ｉから室ｊへ流出する空気量がＱ_ij、室ｉから直
接外気へ排気される空気量がＢ_iなら、上記室ｉへ他の
部屋から流入する上述の余剰新鮮空気量ｘをｘ＝Σｍａ
ｘ（０，β_j・Ｑ_ji）、室ｉから他の部屋へ流出する上
述の余剰新鮮空気量ｙをｙ＝Σｍａｘ（０，β_i・
Ｑ_ij）、室ｉから直接外気へ排気される上述の余剰新鮮
空気量ｒをｒ＝ｍａｘ（０，β_i・Ｂ_i）、室ｉに他の部
屋から流入する室ｉの許容濃度より高い汚染質濃度の空
気に関する上述の余剰新鮮空気量ｚをｚ＝Σｍｉｎ
（０，β_j・Ｑ_ji）とすることを特徴とする。なお、上
記ｍａｘ（０，ａ）は、０とａの大きい方の値をとるこ
とを意味し、上記ｍｉｎ（０，ａ）は、０とａの小さい
方の値をとることを意味し、前記余剰新鮮空気量Ｘ，
Ｙ，Ｒ，ｘ，ｙ，ｒについては、上述のα_j・Ｑ_jiやα_i
・Ｑ_ijなどが正の値ならα_j・Ｑ_jiやα_i・Ｑ_ijが余剰新
鮮空気量となるが、負の値なら新鮮な空気の流入はない
ことを示しており、上述の余剰新鮮空気量Ｚ，ｚについ
ては、上述のα_j・Ｑ_jiやβ_j・Ｑ_jiが正の値なら室ｉに
は、新鮮な空気が流入するので、必要新鮮空気量や必要
排気量を補正する必要がないことを示している。

【０００９】さらに、請求項３の発明は、建築物の部屋
数がＮ個の場合、給気対象室において発生する汚染質に
着目して、室ｉの必要新鮮空気量をＫ_i（排気設定室な
どの、給気対象室ではない部屋についではＫ_i＝０）、
室ｉの余剰新鮮空気量率をα_i、室ｉの直接新鮮空気量
をＡ_i、室ｉの直接排気量をＢ_i，室ｉから室ｊへ流入す
る空気量をＱ_ijとして、室ｉへの新鮮空気の流入量（Ａ
_i＋Σα_j・Ｑ_ji）が室ｉにおける新鮮空気の消費量（必
要新鮮空気量Ｋ_i）と室ｉからの新鮮空気の流出量（α_i
・Ｂ_i＋Σα_i・Ｑ_ij）の和に等しいこと（新鮮空気の保
存則）から、室ｉの余剰新鮮空気量率α_iを未知数とす
るＮ個の連立方程式を解くことにより上記の余剰新鮮空
気量率α_iを求め、かつ、排気対象室において発生する
汚染質に着目して、室ｉの必要排気量をｋ_i（排気設定
室以外ではｋ_i＝０）、室ｉの余剰新鮮空気量率をβ_i、
室ｉの直接新鮮空気量をＡ_i、室ｉの直接排気量をＢ_i，
室ｉから室ｊへ流入する空気量をＱ_ijとして、室ｉへの
新鮮空気の流入量（Ａ_i＋Σβ_j・Ｑ_ji）が室ｉにおける
新鮮空気の消費量（必要排気量ｋ_i）と室ｉからの新鮮
空気の流出量（β_i・Ｂ_i＋Σβ_i・Ｑ_ij）の和に等しい
ことから、室ｉの余剰新鮮空気量率β_iを未知数とする
Ｎ個の連立方程式を解くことにより上記の余剰新鮮空気
量率β_iを求めることを特徴とする。

【００１０】請求項４の発明は、排気対象室以外の室ｉ
に前記排気対象室ｊにおいて発生した汚染質の流入があ
る場合、この室ｉに対しても排気の充足度ＥＲＦを設定
し、この室ｉの排気の充足度ＥＲＦを、上述の排気対象
室における上記汚染質の許容濃度σ_dに対する室ｉにお
ける同じ汚染質の許容濃度σ_cの比を許容濃度比κ（κ
＝σ_c／σ_d）とし、上述した室ｉの余剰新鮮空気量率β
_iをγ_i＝（κ＋β_i−１）／κに置き換えるとともに、
室ｉへの流入空気の元となる室ｋの余剰新鮮空気量率β
_kについても同様にγ_k＝（κ＋β_k−１）／κに置き換
えて室ｉの排気の充足度ＥＲＦを計算し、建築物全体の
排気の充足度（ＯＥＲＦ）を各排気対象室のＥＲＦ及び
汚染空気の流入した排気対象室以外の室のＥＲＦの相乗
平均としたときすることを特徴とする。前記許容濃度比
κの値は、通常κ＜１である。これは、排気対象室は汚
染質が発生する部屋なので、部屋そのものの汚染質に対
する耐性が高く設計してあり、また、汚染質の許容濃度
もある程度高く設定してあるが、居間等の給気対象室は
汚染質に対する耐性も低く設計してあり、また、汚染質
の許容濃度も低く設定してあるためである。

【００１１】請求項５の発明は、複数の汚染質について
各々排気対象室が定められる場合、汚染質の種類に応じ
て排気対象室の許容濃度σ_dと許容濃度比κを設定し、
各室ごとのＥＲＦを計算し、汚染質ｄに対する建築物全
体の排気の充足度ＯＥＲＦ_dを各室の汚染質ｄに対する
各ＥＲＦの相乗平均とし、建築物全体の排気の充足度Ｏ
ＥＲＦを上記各汚染質ｄに対する建築物全体の排気の充
足度ＯＥＲＦ_dの相乗平均とすることを特徴とする。

【００１２】請求項６の発明は、トレーサーガスを用い
た現場測定であって、任意のガス濃度σ_cを定めてお
き、給気対象室に設定された必要新鮮空気量Ｋ_cに比例
する一定速度σ_c・Ｋ_cでトレーサーガスを発生させ、各
室においてはよく混合させながら、その状態下における
給気対象室のトレーサーガス濃度を計測し、その計測結
果としての室ｉのガス濃度σ_iと前記ガス濃度σ_cとを比
較し、ガス濃度σ_iの値がガス濃度σ_cの値を越えなけれ
ばその給気対象室のＳＲＦは１になることを知り得る特
徴を有する。

【００１３】請求項７の発明は、トレーサーガスを用い
た現場測定であって、任意のガス濃度σ_dを定めてお
き、排気対象室に設定された必要排気量Ｋ_dに比例する
一定速度σ_d・Ｋ_dでトレーサーガスを発生させ、各室に
おいてはよく混合させながら、その状態下における各室
のトレーサーガス濃度を計測し、その計測結果としての
室ｉのガス濃度σ_iを、排気対象室については前記ガス
濃度σ_dと比較し、その他の室についてはκ・σ_d（κは
許容濃度比）と比較し、それぞれの比σ_i／σ_dまたはσ
_i／（κ・σ_d）が１を越えなければその室のＥＲＦは１
になることを知り得る特徴を有する。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態につい
て、図面に基づき説明する。 実施の形態１．図１は、本発明の建築物の換気性状の評
価方法における建築物の換気性状の評価の指標である建
築物全体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）を求める手順を示
す図である。図２は、本実施の形態に係わる建築物６の
換気性状Ｋ１を示す図で、この建築物はＡ室１，Ｂ室
２，Ｃ室３，Ｄ室４，Ｅ室５の５つの部屋に分割されて
いる。ここで、Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３を居間や寝室等
の新鮮外気の供給を必要とする給気対象室とし、それぞ
れの必要新鮮空気量をＫ₁＝Ｋ₂＝Ｋ₃＝２０ｍ³／ｈとす
る。また、Ｄ室４を台所、浴室トイレ等の汚染空気の排
気を必要とする排気対象室とし、その必要排気量をｋ＝
６０ｍ³／ｈとする。なお、Ｅ室５は階段室で、必要新
鮮空気量も必要排気量も設定されていない（ステップＳ
１０１）。この建築物６の換気性状Ｋ１では、外気より
供給される新鮮空気の量が、Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３で
等しく、それぞれの直接新鮮空気量は、Ａ₁＝Ａ₂＝Ａ₃
＝２０ｍ³／ｈであり、排気については、Ｄ室４より排
気量Ｂ₄＝６０ｍ³／ｈが外気へ排気される（ステップＳ
１０２）。また、各部屋間の空気の流れとしては、前記
給気対象室（Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３）から流出した空
気はすべて前記Ｅ室５へ流入し（Ｑ₁₅＝Ｑ₂₅＝Ｑ₃₅＝２
０ｍ³／ｈ）、上記Ｅ室５の空気はすべて前記排気対象
室（Ｄ室４）へ流出する（ステップＳ１０３）。ここ
で、Ｑ₅₄＝Ｑ₁₅＋Ｑ₂₅＋Ｑ₃₅＝６０ｍ³／ｈ、上記以外
のＱ_ijはＱ_ij＝０ｍ³／ｈである。

【００１５】以上の条件下で、はじめに、各給気対象室
の給気の充足度（ＳＲＦ）を算出する方法について説明
する。まず、各部屋の余剰新鮮空気量率αを算出する
（ステップＳ１０４）。Ａ室１では、新鮮な空気として
直接新鮮空気量Ａ₁が給気され、この給気された直接新
鮮空気量Ａ₁のうち、Ａ室１での必要な新鮮空気の量で
ある必要新鮮空気量Ｋ₁が消費される。また、Ａ室１か
らＥ室５へ流出する空気の空気量はＱ₁₅であるが、これ
を同等の汚染質希釈効果を有する新鮮な空気の空気量に
換算した余剰新鮮空気量α₁・Ｑ₁₅がＡ室１からＥ室５
へ流出したとみなす。ここで、Ａ室１について、新鮮な
空気の空気量の出入りを考えると、新鮮な空気の流入量
は新鮮空気の流入量Ａ₁、新鮮な空気の消費量は必要新
鮮空気量Ｋ₁、新鮮な空気の流出量は余剰新鮮空気量Ｙ₁
はＹ₁＝α₁・Ｑ₁₅となるので、新鮮な空気の空気量につ
いて、次のような関係が成り立つ（新鮮空気の保存
則）。 Ａ₁−α₁・Ｑ₁₅−Ｋ₁＝０‥‥（１） このことは、Ｂ室２及びＣ室３についても同様で、新鮮
な空気の空気量について、次のような関係が成り立つ。 Ａ₂−α₂・Ｑ₂₅−Ｋ₂＝０‥‥（２） Ａ₃−α₃・Ｑ₃₅−Ｋ₃＝０‥‥（３） Ｄ室４では、新鮮な空気の供給はなく（Ａ₄＝０ｍ³／
ｈ）、また、Ｄ室４は排気対象室であるので必要新鮮空
気量は設定されていない（Ｋ₄＝０ｍ³／ｈ）。Ｄ室４へ
流入する空気の空気量は、上述したようにＥ室５から流
入するＱ₅₄のみで、その余剰新鮮空気量Ｘ₄はＸ₄＝α₅
・Ｑ₅₄である。また、Ｄ室４より外気へ排気される空気
の空気量はＢ₄であるが、上記Ｄ室４から外気へ排気さ
れる新鮮な空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｒ₄＝α₄・Ｂ
₄である。これより、Ｄ室４についての新鮮な空気の空
気量について、次のような関係が成り立つ。 α₅・Ｑ₅₄−α₄・Ｂ₄＝０‥‥（４） また、Ｅ室５の新鮮な空気の空気量について、次のよう
な関係が成り立つ。 α₁・Ｑ₁₅＋α₂・Ｑ₂₅＋α₃・Ｑ₃₅＝α₅・Ｑ₅₄‥‥（５） したがって、上述の式（１），（２），（３），
（４），（５）を、各部屋の余剰新鮮空気量率α₁，
α₂，α₃，α₄，α₅を未知数とする連立方程式として解
くと、α₁＝α₂＝α₃＝α₄＝α₅＝０となる。ここで、
Ａ室１の余剰新鮮空気量率α₁が０ということは、Ａ室
１に流入した新鮮な空気はすべてＡ室１の汚染質の希釈
に使われてしまったことを意味し、Ａ室１より流出する
空気のなかには新鮮な空気が全く含まれていないことを
示している。これは、Ｂ室２及びＣ室３についても同様
である。また、Ｄ室４は排気対象室で必要新鮮空気量は
設定されていないが、上述のようにＤ室４の余剰新鮮空
気量率α₄＝０であるので、前記Ｄ室４より外気へ排気
される空気のなかには新鮮な空気は含まれていないこと
が分かる。

【００１６】ついで、各給気対象室の有効新鮮空気量Ｓ
と実質必要新鮮空気量Ｐを算出する（ステップＳ１０
５）。Ａ室１では、流入する新鮮な空気の空気量は直接
新鮮空気量Ａ₁であり、流出する余剰新鮮空気量Ｙ₁はＹ
₁＝α₁・Ｑ₁₅である。ここで、上記Ａ室１の余剰新鮮空
気量率α₁は上述の計算結果からα₁＝０であるから、ｍ
ａｘ（０，α₁・Ｑ_{1 5}）＝０ｍ³／ｈとなり、Ａ室１に流
入する新鮮な空気の空気量である有効新鮮空気量Ｓ₁は
Ｓ₁＝Ａ₁＝２０ｍ³／ｈとなる。Ｂ室２及びＣ室３につ
いても同様に、Ｂ室２の有効新鮮空気量Ｓ₂はＳ₂＝Ａ₂
＝２０ｍ³／ｈ、Ｃ室３の有効新鮮空気量Ｓ₃はＳ₃＝Ａ₃
＝２０ｍ³／ｈとなる。また、Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３
では、上述の必要新鮮空気量ＫはＫ₁＝Ｋ₂＝Ｋ₃＝２０
ｍ³／ｈであり、流入する空気はないので、Ｚ＝０ｍ³／
ｈとなり、Ａ室１の実質必要新鮮空気量Ｐ₁はＰ₁＝Ｋ₁
＝２０ｍ³／ｈとなる。Ｂ室２及びＣ室３についても同
様に、Ｂ室２の実質必要新鮮空気量Ｐ₂はＰ₂＝Ｋ₂＝２
０ｍ³／ｈ、Ｃ室３の実質必要新鮮空気量Ｐ₃はＰ₃＝Ｋ₃
＝２０ｍ³／ｈとなる。

【００１７】したがって、Ａ室１の給気の充足度ＳＲＦ
₁は、Ｓ₁／Ｐ₁＝１なので、Ａ室１の給気の充足度ＳＲ
Ｆ₁はＳＲＦ₁＝Ｓ₁／Ｐ₁＝１となる。Ｂ室２及びＣ室３
についても同様に、Ｂ室２の給気の充足度ＳＲＦ₂はＳ
ＲＦ₂＝１、Ｃ室３の給気の充足度ＳＲＦ₃はＳＲＦ₃＝
１と求められ（ステップＳ１０６）、したがって、建物
全体の給気の充足度ＯＳＲＦはＯＳＲＦ＝１となる（ス
テップＳ１０７）。

【００１８】次に、排気対象室（Ｄ室４）の排気の充足
度（ＥＲＦ）の算出方法について説明する。まず、汚染
質ｄに関する排気の充足度（ＥＲＦ）の計算に使用する
許容濃度比κを設定する（ステップＳ２０３）。但し、
本実施の形態では、排気対象室（Ｄ室４）から他の室へ
の空気の流出がないので、上記ステップＳ２０３は省略
してもよい。次に、各部屋の排気の余剰新鮮空気量率β
を算出する（ステップＳ２０４）。排気対象室であるＤ
室４では、新鮮な空気の供給がなく、Ｅ室５から余剰新
鮮空気量Ｘ₅＝β₅・Ｑ₅₄が流入し、外気へは余剰新鮮空
気量β₄・Ｂ₄が流出する。また、新鮮な空気の消費量は
上述の必要排気量ｋ₄＝６０ｍ³／ｈなので、新鮮な空気
の空気量について、次のような関係が成り立つ。 β₅・Ｑ₅₄−β₄・Ｂ₄−ｋ₄＝０‥‥（６） 一方、排気対象室でないＡ室１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｅ室
５では、必要排気量ｋが設定されていないので、Ａ室
１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｅ室５における新鮮な空気の空気
量について、次のような関係が成り立つ。 Ａ₁−β₁・Ｑ₁₅＝０‥‥（７） Ａ₂−β₂・Ｑ₂₅＝０‥‥（８） Ａ₃−β₃・Ｑ₃₅＝０‥‥（９） β₁・Ｑ₁₅＋β₂・Ｑ₂₅＋β₃・Ｑ₃₅＝β₅・Ｑ₅₄‥‥（１０） ここで、上述の式（６），（７），（８），（９），
（１０）を、各室の余剰新鮮空気量率β₁，β₂，β₃，
β₄，β₅を未知数とする連立方程式として解くとβ₁＝
β₂＝β₃＝１、β₄＝０、β₅＝１となる。

【００１９】ついで、排気対象室（Ｄ室４）の有効新鮮
空気量ｓと実質必要新鮮空気量ｐを算出する（ステップ
Ｓ２０５）。Ｄ室４では、流入する新鮮な空気の空気量
は余剰新鮮空気量Ｘ₄はＸ₄＝β₅・Ｑ₅₄であり、流出す
る新鮮な空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｒ₄はＲ₄＝β₄
・Ｂ₄である。ここで、上述の各部屋の余剰新鮮空気量
率βを用いれば、上記余剰新鮮空気量Ｘ₄はＸ₄＝６０ｍ
³／ｈ、前記余剰新鮮空気量Ｒ₄はＲ₄＝０であるから、
Ｄ室４の有効新鮮空気量ｓはｓ＝６０ｍ³／ｈとなる。
また、上述のように必要排気量ｋはｋ＝６０ｍ³／ｈで
あり、流入する上記余剰新鮮空気量Ｘ₄はＸ₄＝６０ｍ³
／ｈと正の値であるので、実質必要新鮮空気量ｐは前記
必要排気量ｋに等しくなり、実質必要新鮮空気量ｐはｐ
＝６０ｍ³／ｈとなる。

【００２０】したがって、Ｄ室４の排気の充足度をＥＲ
Ｆ₄とすれば、Ｓ₄／Ｐ₄＝１なので、Ｄ室４の排気の充
足度ＥＲＦ₄はＥＲＦ₄＝Ｓ₄／Ｐ₄＝１となる（ステップ
Ｓ２０６）。

【００２１】また、本実施の形態に係わる建築物６の換
気性状Ｋ１においては、排気対象室（Ｄ室４）から排気
対象室以外の室（Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｅ室５）へ
の空気の流入がない。したがって、建築物６全体の排気
の充足度（０ＥＲＦ）は、ＯＥＲＦ＝ＥＲＦ₄＝Ｓ₄／Ｐ
₄＝１となる（ステップＳ２１０）。

【００２２】以上の計算から、本実施の形態に係わる建
築物６の換気性状Ｋ１においては、建築物６全体の給気
の充足度（ＯＳＲＦ）はＯＳＲＦ＝１となり、建築物６
全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）はＯＥＲＦ＝１となる
ので、建築物６全体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）はＯＶ
ＲＦ＝１となる。したがって、本実施の形態に係わる建
築物６の換気性状Ｋ１は、建築物６の換気性状の評価の
指数がＯＶＲＦ＝１となり、理想的な換気性状といえ
る。

【００２３】実施の形態２．図３は、本実施の形態に係
わる建築物６の換気性状Ｋ２を示す図である。この建築
物６の換気性状Ｋ２を評価する場合も、上述した実施の
形態１と同様に、図１の手順にしたがって、建築物６の
換気性状の評価指数である建築物６全体の換気の充足度
（ＯＶＲＦ）を求める。建築物６の換気性状Ｋ２も、上
述の実施の形態１に示した建築物６の換気性状Ｋ１と同
様にＡ室１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｄ室４，Ｅ室５の５つの
部屋に分割されており、給気対象室及び排気対象室の設
定とその必要新鮮空気量及び必要排気量の設定値は、上
述した実施の形態１と同一条件である（ステップＳ１０
１）。しかしながら、この建築物６の換気性状Ｋ２は、
外気よりの新鮮な空気の供給量が各部屋ごとに異なり、
Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３における直接新鮮空気量Ａはそ
れぞれ、Ａ₁＝５ｍ³／ｈ、Ａ₂＝２０ｍ³／ｈ、Ａ₃＝３
５ｍ³／ｈであり、排気量としては、Ｄ室４より排気量
Ｂ₄＝６０ｍ³／ｈが外気へ排気される（ステップＳ１０
２）。また、各部屋間の空気の流れとしては、前記給気
対象室（Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３）から流出した空気は
すべて前記Ｅ室５へ流入し（Ｑ₁₅＝５ｍ³／ｈ、Ｑ₂₅＝
２０ｍ³／ｈ、Ｑ₃₅＝３５ｍ³／ｈ）、上記Ｅ室５の空気
はすべて前記排気対象室（Ｄ室４）へ流入する（ステッ
プＳ１０３）。ここで、Ｑ₅₄＝Ｑ₁₅＋Ｑ₂₅＋Ｑ₃₅＝６０
ｍ³／ｈ、上記以外のＱ_ijはＱ_ij＝０ｍ³／ｈである。

【００２４】まず、各部屋の余剰新鮮空気量率αを算出
する（ステップＳ１０４）。ここで、各室についての、
新鮮な空気の空気量の出入りを考えると、上述した実施
の形態１と同様に、新鮮空気の保存則により以下の式が
成り立つ。 Ａ室１については、Ａ₁−α₁・Ｑ₁₅−Ｋ₁＝０‥‥（１１） Ｂ室２については、Ａ₂−α₂・Ｑ₂₅−Ｋ₂＝０‥‥（１２） Ｃ室３については、Ａ₃−α₃・Ｑ₃₅−Ｋ₃＝０‥‥（１３） Ｄ室４については、α₅・Ｑ₅₄−α₄・Ｂ₄＝０‥‥（１４） また、Ｅ室５については、α₁・Ｑ₁₅＋α₂・Ｑ₂₅＋α₃
・Ｑ₃₅＝α₅・Ｑ₅₄‥‥（１５）となる。したがって、
上述の式（１１），（１２），（１３），（１４），
（１５）を各部屋の余剰新鮮空気量率α₁，α₂，α₃，
α₄，α₅を未知数とする連立方程式として解くと、α₁
＝−３，α₂＝０，α₃＝３／７，α₄＝０，α₅＝０とな
る。ここで、Ａ室１の余剰新鮮空気量率α₁が負の値と
いうことは、Ａ室１へ流入した新鮮な空気は、Ａ室１の
汚染質の希釈に十分な量ではなく、したがって、Ａ室１
より流出する空気のなかには新鮮な空気が全く含まれて
いないことを表わしている。

【００２５】ついで、給気対象室の各部屋の有効新鮮空
気量Ｓと実質必要新鮮空気量Ｐを算出する（ステップＳ
１０５）。Ａ室１では、流入する新鮮な空気の空気量は
直接新鮮空気量Ａ₁であり、流出する空気の空気量は余
剰新鮮空気量Ｙ₁でＹ₁＝α₁・Ｑ₁₅である。ここで、上
記Ａ室１の余剰新鮮空気量率α₁は上述の計算結果から
α₁＝−３であるから、ｍａｘ（０，α₁・Ｑ₁₅）＝０と
なり、Ａ室１に流入する新鮮な空気の空気量である有効
新鮮空気量Ｓ₁はＳ₁＝Ａ₁＝５ｍ³／ｈとなる。Ｂ室２で
はα₂＝０なので、ｍａｘ（０，α₂・Ｑ₂₅）＝０とな
り、Ｂ室２に流入する新鮮な空気の空気量である有効新
鮮空気量Ｓ₂はＳ₂＝Ａ₂＝２０ｍ³／ｈとなる。また、Ｃ
室３ではＡ₃＝３５ｍ³／ｈであり、α₃＝３／７なの
で、ｍａｘ（０，α₃・Ｑ₃₅）＝１５ｍ³／ｈとなり、Ｃ
室３に流入する新鮮な空気の空気量である有効新鮮空気
量Ｓ₃はＳ₃＝３５ｍ³／ｈ−１５ｍ³／ｈ＝２０ｍ³／ｈ
となる。また、Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３では、上述の必
要新鮮空気量ＫはＫ₁＝Ｋ₂＝Ｋ₃＝２０ｍ³／ｈであり、
他室から流入する空気はないので、Ｚ＝０ｍ³／ｈとな
り、Ａ室１の実質必要新鮮空気量Ｐ₁はＰ₁＝Ｋ₁＝２０
ｍ³／ｈとなる。Ｂ室２及びＣ室３についても同様に、
Ｂ室２の実質必要新鮮空気量Ｐ₂はＰ₂＝Ｋ₂＝２０ｍ³／
ｈ、Ｃ室３の実質必要新鮮空気量Ｐ₃はＰ₃＝Ｋ₃＝２０
ｍ³／ｈとなる。

【００２６】したがって、Ａ室１の給気の充足度ＳＲＦ
₁は、Ｓ₁／Ｐ₁＝０．２５、Ｂ室２の給気の充足度ＳＲ
Ｆ₂はＳＲＦ₂＝１、Ｃ室３の給気の充足度ＳＲＦ₃はＳ
ＲＦ₃＝１となる（ステップＳ１０６）。したがって、
建物全体の給気の充足度ＯＳＲＦはＯＳＲＦ＝（０．２
５×１×１）^1/3＝０．６３となる（ステップＳ１０
７）。

【００２７】次に、排気対象室（Ｄ室４）の排気の充足
度（ＥＲＦ）を算出する。まず、汚染質ｄに関する排気
の充足度（ＥＲＦ）の計算に使用する許容濃度比κを設
定する（ステップＳ２０３）。但し、本実施の形態で
は、排気対象室（Ｄ室４）から他の室へは空気の流出が
ないので、上記ステップＳ２０３は省略してもよい。次
に、各部屋の排気の余剰新鮮空気量率βを算出する（ス
テップＳ２０４）。ここで、各室についての、新鮮な空
気の空気量の出入りを考えると、上述した実施の形態１
と同様に、新鮮空気の保存則により以下の式が成り立
つ。 Ａ室１については、Ａ₁−β₁・Ｑ₁₅＝０‥‥（１６） Ｂ室２については、Ａ₂−β₂・Ｑ₂₅＝０‥‥（１７） Ｃ室３については、Ａ₃−β₃・Ｑ₃₅＝０‥‥（１８） Ｄ室４については、β₅・Ｑ₅₄−β₄・Ｂ₄−ｋ＝０‥‥（１９） Ｅ室５については、β₁・Ｑ₁₅＋β₂・Ｑ₂₅＋β₃・Ｑ₃₅＝β₅・Ｑ₅₄‥‥（２０ ） したがって、上述の式（１６），（１７），（１８），
（１９），（２０）を、各部屋の余剰新鮮空気量率
β₁，β₂，β₃，β₄，β₅を未知数とする連立方程式と
して解くと、β₁＝β₂＝β₃＝１，β₄＝０，β₅＝１と
なる。

【００２８】ついで、排気対象室（Ｄ室４）の有効新鮮
空気量ｓと実質必要新鮮空気量ｐを算出する（ステップ
Ｓ２０５）。Ｄ室４では、流入する新鮮な空気の空気量
は余剰新鮮空気量Ｘ₄＝β₅・Ｑ₅₄であり、流出する新鮮
な空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｒ₄＝β₄・Ｂ₄であ
る。ここで、上述の各部屋の余剰新鮮空気量率βを用い
れば、上記余剰新鮮空気量Ｘ₄＝６０ｍ³／ｈ、前記余剰
新鮮空気量Ｒ₄＝０であるからＤ室４の有効新鮮空気量
ｓはｓ＝６０ｍ³／ｈとなる。また、上述のように必要
排気量ｋはｋ＝６０ｍ³／ｈであり、流入する上記余剰
新鮮空気量Ｘ₄はＸ₄＝６０ｍ³／ｈと正の値であるの
で、実質必要新鮮空気量ｐは前記必要排気量ｋに等しく
なり、実質必要新鮮空気量ｐはｐ＝６０ｍ³／ｈとな
る。

【００２９】したがって、Ｄ室４の排気の充足度をＥＲ
Ｆ₄とすると、Ｓ₄／Ｐ₄＝１なので、Ｄ室４の排気の充
足度ＥＲＦ₄はＥＲＦ₄＝Ｓ₄／Ｐ₄＝１となる（ステップ
Ｓ２０６）。

【００３０】また、本実施の形態に係わる建築物６の換
気性状Ｋ２においては、排気対象室（Ｄ室４）から排気
対象室以外の室（Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｅ室５）へ
の空気の流入がない。したがって、建築物６全体の排気
の充足度（０ＥＲＦ）は、ＯＥＲＦ＝ＥＲＦ₄＝Ｓ₄／Ｐ
₄＝１となる（ステップＳ２１０）。

【００３１】以上の計算から、本実施の形態に係わる建
築物６の換気性状Ｋ２においては、建築物６全体の給気
の充足度（ＯＳＲＦ）はＯＳＲＦ＝０．６３となり、建
築物６全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）はＯＥＲＦ＝１
となるので、建築物６全体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）
はＯＶＲＦ＝０．６３となる。すなわち、建築物６の換
気性状Ｋ２においては、給気のバランスが悪い（室Ａの
給気が不十分で室Ｃの給気が過剰である）ためにＯＳＲ
Ｆが低下し、従って、ＯＶＲＦも低下していることがわ
かる。

【００３２】実施の形態３．図４は、本実施の形態に係
わる建築物６の換気性状Ｋ３を示す図で、特に、上述し
た空気の再循環や、排気対象室から給気対象室への汚染
質の流出などの現象が発生している場合を設定したもの
である。この建築物６の換気性状Ｋ３を評価する場合
も、上述した実施の形態１と同様に、図１の手順にした
がって、建築物６の換気性状の評価の指標である建築物
６全体の換気の充足度（ＯＶＲＦ）を求める。建築物６
の換気性状Ｋ３も、上述の実施の形態１及び実施の形態
２と同様にＡ室１，Ｂ室２，Ｃ室３，Ｄ室４，Ｅ室５の
５つの部屋に分割されており、給気対象室及び排気対象
室の設定とその必要新鮮空気量及び必要排気量の設定値
は、上述した実施の形態１及び実施の形態２と同一条件
である（ステップＳ１０１）。しかしながら、この建築
物６の換気性状Ｋ３は、上述した実施の形態１と同じ
く、外気よりの新鮮な空気の供給量として、Ａ室１，Ｂ
室２，Ｃ室３には直接新鮮空気量Ａがそれぞれ、Ａ₁＝
Ａ₂＝Ａ₃＝２０ｍ³／ｈ供給され、排気量として、Ｄ室
４より排気量Ｂ₄＝６０ｍ³／ｈが外気へ排気される（ス
テップＳ１０２）が、各部屋間の空気の流れが上述した
実施の形態１とは大きく異なっている。すなわち、前記
給気対象室Ａ室１，Ｂ室２，Ｃ室３から流出した空気は
すべて前記Ｅ室５へ流入するが、その量はＱ₁₅＝Ｑ₂₅＝
２０ｍ³／ｈ、Ｑ₃₅＝３０ｍ³／ｈと異なっており、さら
に、排気対象室（Ｄ室４）からもＱ₄₅＝１０ｍ³／ｈの
空気が前記Ｅ室５へ流入する。また、上記Ｅ室５の空気
のうち、前記排気対象室（Ｄ室４）へはＱ₅₄＝７０ｍ³
／ｈが流入し、前記Ｃ室３にはＱ₅₃＝１０ｍ³／ｈ流入
する（ステップＳ１０３）。なお、上記以外空気の流
入、流出はない（他のＱ_ijはＱ_ij＝０ｍ³／ｈ）。すな
わち、この建築物６の換気性状Ｋ３に示した例は、上述
した空気の再循環（Ｃ室３及びＤ室４）や、排気対象室
から給気対象室への汚染質の流出などの現象が発生して
いる場合を設定し、そのときの建築物６の換気性状を評
価するためのものである。

【００３３】まず、各部屋の余剰新鮮空気量率αを算出
する（ステップＳ１０４）。ここで、各室についての、
新鮮な空気の空気量の出入りを考えると、上述した実施
の形態１と同様に、新鮮空気の保存則により以下の式が
成り立つ。 Ａ室１については、Ａ₁−α₁・Ｑ₁₅−Ｋ₁＝０‥‥（２１） Ｂ室２については、Ａ₂−α₂・Ｑ₂₅−Ｋ₂＝０‥‥（２２） Ｃ室３については、Ａ₃＋α₅・Ｑ₅₃−α₃・Ｑ₃₅−Ｋ₃＝０‥‥（２３） Ｄ室４については、α₅・Ｑ₅₄−α₄・（Ｑ₄₅＋Ｂ₄）＝０‥‥（２４） また、Ｅ室５については、α₁・Ｑ₁₅＋α₂・Ｑ₂₅＋α₃・Ｑ₃₅＋α₄・Ｑ₄₅＝α₅ ・（Ｑ₅₃＋・Ｑ₅₄）‥‥（２５） したがって、上述の式（２１），（２２），（２３），
（２４），（２５）を、各部屋の余剰新鮮空気量率
α₁，α₂，α₃，α₄，α₅を未知数とする連立方程式と
して解くと、α₁＝α₂＝α₃＝α₄＝α₅＝０となる。

【００３４】ついで、給気対象室の各部屋の有効新鮮空
気量Ｓと実質必要新鮮空気量Ｐを算出する（ステップＳ
１０５）。Ａ室１の余剰新鮮空気量率α₁は上述の計算
結果からα₁＝０であるから、ｍａｘ（０，α₁・Ｑ₁₅）
＝０ｍ³／ｈとなり、Ａ室１の有効新鮮空気量Ｓ₁はＳ₁
＝Ａ₁＝２０ｍ³／ｈとなる。Ｂ室２もα₂＝０なので、
ｍａｘ（０，α₂・Ｑ₂₅）＝０ｍ³／ｈとなり、Ｂ室２の
有効新鮮空気量Ｓ₂はＳ₂＝Ａ₂＝２０ｍ³／ｈとなる。Ｃ
室３ではＡ₃＝２０ｍ³／ｈであり、α₃＝α₅＝０なの
で、ｍａｘ（０，α₃・Ｑ₅₃）＝０ｍ³／ｈ、ｍａｘ
（０，α₃・Ｑ₃₅）＝０ｍ³／ｈとなり、Ｃ室３の有効新
鮮空気量Ｓ₃もＳ₃＝２０ｍ³／ｈとなる。また、Ａ室１
及びＢ室２では、流入する空気はないので、Ｚ＝０ｍ³
／ｈとなり、Ａ室１の実質必要新鮮空気量はＰ₁＝Ｋ₁＝
２０ｍ³／ｈ、Ｂ室２の実質必要新鮮空気量はＰ₂＝Ｋ₂
＝２０ｍ³／ｈとなる。Ｃ室３では、余剰新鮮空気の流
入があるが、α₅＝０なので、ｍｉｎ（０，α₃・Ｑ₅₃）
＝０ｍ³／ｈとなり、Ｃ室３の実質必要新鮮空気量Ｐ₃は
Ｐ₃＝Ｋ₃＝２０ｍ³／ｈとなる。

【００３５】したがって、Ａ室１の給気の充足度ＳＲＦ
₁は、ＳＲＦ₁＝Ｓ₁／Ｐ₁＝１、Ｂ室２の給気の充足度Ｓ
ＲＦ₂はＳＲＦ₂＝Ｓ₂／Ｐ₂＝１、Ｃ室３の給気の充足度
ＳＲＦ₃はＳＲＦ₃＝Ｓ₃／Ｐ₃＝１となる（ステップＳ１
０６）。したがって、建物全体の給気の充足度ＯＳＲＦ
はＯＳＲＦ＝（１×１×１）^{1/ 3}＝１となる（ステップ
Ｓ１０７）。

【００３６】次に、排気対象室（Ｄ室４）の排気の充足
度（ＥＲＦ）を算出する。まず、汚染質ｄに関する排気
の充足度（ＥＲＦ）の計算に使用する許容濃度比κをκ
＝０．１と設定する（ステップＳ２０３）。次に、各部
屋の排気の余剰新鮮空気量率βを算出する（ステップＳ
２０４）。ここで、各室についての、新鮮な空気の空気
量の出入りを考えると、上述した実施の形態１と同様
に、新鮮空気の保存則により以下の式が成り立つ。 Ａ室１については、Ａ₁−β₁・Ｑ₁₅＝０‥‥（２６） Ｂ室２については、Ａ₂−β₂・Ｑ₂₅＝０‥‥（２７） Ｃ室３については、Ａ₃＋β₅・Ｑ₅₃−β₃・Ｑ₃₅＝０‥‥（２８） Ｄ室４については、β₅・Ｑ₅₄−β₄・（Ｑ₄₅＋Ｂ₄）−ｋ＝０‥‥（２９） また、Ｅ室５については、β₁・Ｑ₁₅＋β₂・Ｑ₂₅＋β₃・Ｑ₃₅＋β₄・Ｑ₄₅＝β₅ ・（Ｑ₅₃＋・Ｑ₅₄）‥‥（３０） したがって、上述の式（２６），（２７），（２８），
（２９），（３０）を、各部屋の余剰新鮮空気量率
β₁，β₂，β₃，β₄，β₅を未知数とする連立方程式と
して解くと、β₁＝β₂＝１，β₃＝２０／２１，β₄＝
０，β₅＝６／７となる。

【００３７】ついで、排気対象室（Ｄ室４）の有効新鮮
空気量ｓと実質必要新鮮空気量ｐを算出する（ステップ
Ｓ２０５）。Ｄ室４では、流入する新鮮な空気の空気量
は余剰新鮮空気量Ｘ₄＝β₅・Ｑ₅₄であり、流出する新鮮
な空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｙ₄＝β₄・Ｑ₄₅と余剰
新鮮空気量Ｒ₄＝β₄・Ｂ₄である。ここで、上述の各部R
>屋の余剰新鮮空気量率βを用いれば、上記余剰新鮮空
気量Ｘ₄＝６０ｍ³／ｈ、前記余剰新鮮空気量Ｒ₄＝０ｍ³
／ｈであるからＤ室４の有効新鮮空気量ｓはｓ＝６０ｍ
³／ｈとなる。また、上述のように必要排気量ｋはｋ＝
６０ｍ³／ｈであり、流入する上記余剰新鮮空気量Ｘ₄は
Ｘ₄＝６０ｍ³／ｈと正の値であるので、実質必要新鮮空
気量ｐは前記必要排気量ｋに等しくなり、実質必要新鮮
空気量ｐはｐ＝６０ｍ³／ｈとなる。

【００３８】したがって、Ｄ室４の排気の充足度をＥＲ
Ｆ₄とすると、Ｓ₄／Ｐ₄＝１なので、Ｄ室４の給気の充
足度ＥＲＦ₄はＥＲＦ₄＝Ｓ₄／Ｐ₄＝１となる（ステップ
Ｓ２０６）。

【００３９】本実施の形態においては、上述したよう
に、排気対象室（Ｄ室４）から排気対象室以外の部屋
（Ｃ室３及びＥ室５）への汚染質ｄの流入があるので、
上記Ｃ室３及びＥ室５についても排気の充足度ＥＲＦを
求める必要がある。ここで、汚染質ｄの排気を対象とし
た時の部屋ｉの余剰新鮮空気量率γｉは、上述した許容
濃度比κと上述の余剰新鮮空気量率βｉを用いて、γｉ
＝（κ＋βｉ−１）／κのように表わすことができる。
したがって、各部屋の余剰新鮮空気量率γは、γ₁＝γ₂
＝１、γ₃＝１１／２１、γ₄＝−９、γ₅＝−３／７と
なる（ステップＳ２０７）。

【００４０】ついで、汚染質ｄが漏れ入った部屋（Ｃ室
３及びＥ室５）の有効新鮮空気量ｓと実質必要新鮮空気
量ｐを算出する（ステップＳ２０８）。Ｃ室３では、流
入する新鮮な空気の空気量は直接新鮮空気量Ａ₃＝２０
ｍ³／ｈと余剰新鮮空気量Ｘ₃の和であるが、このＸ₃は
Ｘ₃＝ｍａｘ（０，γ₅・Ｑ₅₃）＝ｍａｘ（０，−３０／
７ｍ³／ｈ）＝０ｍ³／ｈとなる。一方、流出する新鮮な
空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｙ₃＝γ₃・Ｑ₃₅＝１１０
／７ｍ³／ｈである。したがって、Ｃ室３の有効新鮮空
気量ｓ₃はｓ₃＝３０／７ｍ³／ｈとなる。Ｅ室５では、
流入する新鮮な空気の空気量は余剰新鮮空気量Ｘ₅＝ｍ
ａｘ（０，γ₁・Ｑ₁₅）＋ｍａｘ（０，γ₂・Ｑ₂₅）＋ｍ
ａｘ（０，γ₃・Ｑ₃₅）＋ｍａｘ（０，γ₄・Ｑ₄₅）＝０
ｍ³／ｈとなる。ここで、γ₁・Ｑ₁₅＝γ₂・Ｑ₂₅＝２０
ｍ³／ｈ、γ₃・Ｑ₃₅＝１１０／７ｍ³／ｈ、γ₄・Ｑ₄₅＝
−９０ｍ³／ｈであるから、Ｘ₅＝３９０／７ｍ³／ｈと
なる。一方、流出する新鮮な空気の空気量は余剰新鮮空
気量Ｙ₅＝ｍａｘ（０，γ₅・（Ｑ₅₃＋Ｑ₅₄））＝ｍａｘ
（０，−２４０／７）＝０ｍ³／ｈとなる。したがっ
て、Ｅ室５の有効新鮮空気量ｓ₅はｓ₅＝３９０／７ｍ³
／ｈとなる。また、Ｃ室３の必要排気量ｋ₃はｋ₃＝０で
あるが、Ｄ室４よりの汚染質ｄの流入があるので、Ｃ室
３の余剰新鮮空気量ｚ₃＝ｍｉｎ（０，γ₅・Ｑ₅₃）＝ｍ
ｉｎ（０，−３０／７）＝−３０／７ｍ³／ｈとなる。
したがって、Ｃ室３の実質必要新鮮空気量ｐ₃はｐ₃＝−
ｚ₃＝３０／７ｍ³／ｈとなる。Ｅ室５の必要排気量ｋ₅
はｋ₅＝０であるが、Ｄ室４よりの汚染質ｄの流入があ
るので、Ｅ室５の余剰新鮮空気量ｚ₅＝ｍｉｎ（０，γ₃
・Ｑ₃₅）＋ｍｉｎ（０，γ₄・Ｑ₄₅）＝ｍｉｎ（０，１
１０／７）＋ｍｉｎ（０，−９０）＝−９０ｍ³／ｈと
なる。したがって、Ｅ室５の実質必要新鮮空気量ｐ₅は
ｐ₅＝−ｚ＝９０ｍ³／ｈとなる。

【００４１】したがって、Ｃ室３の排気の充足度をＥＲ
Ｆ₃とすると、ｓ₃／ｐ₃＝１なので、Ｃ室３の排気の充
足度ＥＲＦ₃はＥＲＦ₃＝ｓ₃／ｐ₃＝１となり、Ｅ室５の
排気の充足度をＥＲＦ₅とすると、ｓ₅／ｐ₅＝０．６２
なので、Ｅ室５の排気の充足度ＥＲＦ₅はＥＲＦ₅＝ｓ₅
／ｐ₅＝０．６２となる（ステップＳ２０９）。したが
って、建築物６全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）はＯＥ
ＲＦ＝（１×１×Ｏ．６２）^1/3＝０．８５となる（ス
テップＳ２１０）。

【００４２】以上の計算から、本実施の形態に係わる建
築物６の換気性状Ｋ３においては、建築物６全体の給気
の充足度（ＯＳＲＦ）はＯＳＲＦ＝１．０となり、建築
物６全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）はＯＥＲＦ＝０．
８５となるので、建築物６全体の換気の充足度（ＯＶＲ
Ｆ）はＯＶＲＦ＝０．８５となる。したがって、本実施
の形態に係わる建築物６の換気性状Ｋ３は、建築物６全
体の給気の充足度は良いが、建築物６全体の排気の充足
度に問題があることがわかる。

【００４３】ところで、前記各実施の形態では、排気対
象室で発生する汚染質を１種類として、各部屋の排気の
充足度（ＥＲＦ）及び建築物６全体の排気の充足度（Ｏ
ＥＲＦ）を求めたが、本発明では、複数個の汚染質が存
在する場合でも、各部屋の排気の充足度（ＥＲＦ）及び
建築物全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）を求めることが
できる。例えば、排気対象室において、汚染質ｄ₁と汚
染質ｄ₂が発生した場合には、汚染質ｄ₁についての建築
物全体の排気の充足度ＯＥＲＦ_d1と、汚染質ｄ₂につい
ての建築物全体の排気の充足度ＯＥＲＦ_d2をそれぞれ求
め、建築物全体の排気の充足度ＯＥＲＦをＯＥＲＦ＝
（ＯＥＲＦ_d1×ＯＥＲＦ_d2）^1/2として求めればよい。
すなわち、上述した汚染質が１個である各実施の形態と
同様に、まず、汚染質ｄ₁について、汚染質ｄ₁の許容濃
度比κ₁を設定し（ステップＳ２０３）、次に、ステッ
プ２０４からステップＳ２１０までの手順に従って各部
屋のＥＲＦの値ＥＲＦ_d1iを計算し、汚染質ｄ₁について
の建築物全体の排気の充足度ＯＥＲＦ_d1を求める。ま
た、汚染質ｄ₂についても、汚染質ｄ₂の許容濃度比κ₂
を設定し（ステップＳ２０３）、次にステップＳ２０４
からステップＳ２１０までの手順に従って各部屋のＥＲ
Ｆ_d2iを求め、汚染質ｄ₂についての建築物全体の排気の
充足度ＯＥＲＦ_d2を求める（ステップＳ２１０）。そし
て、建築物全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）は、上述し
たように、上記ＯＥＲＦ_d1と上記ＯＥＲＦ_d2の相乗平均
により求めればよい。なお、上述の例では、汚染質が２
種類の場合について説明したが、汚染質が複数個（３個
以上）の場合でも、汚染質が２種類の場合と同様の手順
で、建築物全体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）を求めるこ
とができることは明らかである。

【００４４】次に、給気対象室ｉの給気の充足度ＳＲＦ
が１であるかあるいは１未満の値であるかをトレーサー
ガスを用いた現場測定によって検証する方法について説
明する。まず、トレーサーガス濃度をσ_cとし、上記給
気対象室ｉで設定された必要新鮮空気量をＫ_c（ｍ₃／
ｈ）としたとき、前記トレーサーガスの発生速度をｖ＝
σ_c・Ｋ_c（ｍ₃／ｈ）とし、各室に前記トレーサーガス
流入させる。その後、各室において、空気と前記トレー
サーガスをよく混合し、各室が定常状態になったとみな
せるときの給気対象室ｉのトレーサーガス濃度σ_iを計
測する。そして、この計測されたトレーサーガス濃度σ
_iが前記トレーサーガス濃度σ_cより高くなければ、給気
対象室ｉに流入したトレーサーガスは上記給気対象室ｉ
に蓄積されることなく室外へ流出していることになるの
で、上記給気対象室ｉの給気の充足度ＳＲＦ_i＝１であ
ることがわかる。また、上記σ_iがトレーサーガス濃度
σ_cより高ければ、室ｉにはトレーサーガスが蓄積され
るので、上記給気対象室ｉの給気の充足度ＳＲＦ_i＜１
であることがわかる。

【００４５】また、排気対象室または汚染質が漏れ入っ
た室の排気の充足度ＥＲＦが１であるかあるいは１未満
の値であるかを、トレーサーガスを用いた現場測定によ
って検証する方法について説明する。まず、トレーサー
ガス濃度をσ_dとし、排気対象室に設定された必要排気
量をＫ_d（ｍ₃／ｈ）とし、前記トレーサーガスの発生速
度をｖ＝σ_d・Ｋ_d（ｍ₃／ｈ）とし、各室に前記トレー
サーガス流入させる。その後、各室において、空気と前
記トレーサーガスをよく混合し、各室が定常状態になっ
たとみなせるときの室ｉのトレーサーガス濃度σ_iを計
測する。そして、上記室ｉが排気対象室のときは、この
計測されたトレーサーガス濃度σ_iがトレーサーガス濃
度σ_dより高くなければ、排気対象室ｉに流入したトレ
ーサーガスは上記排気対象室ｉに蓄積されることなく室
外へ流出していることになるので、上記排気対象室ｉの
排気の充足度ＥＲＦ_i＝１であることがわかる。また、
室ｉが排気対象室以外の汚染質が漏れ入った室のとき
は、上記室ｉは汚染質に対する耐性が低いので、上記計
測されたトレーサーガス濃度σ_iをトレーサーガス濃度
σ_dと比較するのではなく、上記汚染質に対する室ｉの
許容濃度比κに比例するガス濃度σ_k＝κ・σ_dと比較す
る必要がある。そして、上記計測されたトレーサーガス
濃度σ_iが室ｉの許容濃度比κに比例するガス濃度σ_kよ
り高くなければ、室ｉに流入したトレーサーガスの濃度
は室ｉの上記汚染質の許容濃度（κ・σ_d）を越えるこ
とがないので室ｉの排気の充足度ＥＲＦ_i＝１であるこ
とがわかる。

【００４６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
ないし請求項５に記載の発明によれば、建築物の各部屋
に流入または流出する空気の空気量Ｑを同等の汚染質希
釈効果を有する新鮮な空気の空気量に換算した余剰新鮮
空気量Ｘと、上記の余剰新鮮空気量Ｘと前記実際に流入
または流出する空気量Ｑの比である余剰新鮮空気量率α
を導入し、各部屋ごとの新鮮空気の流入量と流出量が等
しいことから上記余剰新鮮空気量率αを求めることで、
ある部屋の空気が再循環する場合や、他の部屋から当該
給気対象室の汚染濃度を超えた汚染濃度の空気が流入す
る場合も、それらの空気の空気量をすべて各部屋間を流
れる新鮮空気の空気量である余剰新鮮空気量Ｘ＝α・Ｑ
として扱うことで、給気の充足度（ＳＲＦ）及び、排気
の充足度（ＥＲＦ）を求めることが可能となった。ま
た、許容濃度比κを導入することで、排気対象室よりの
汚染質の流出があった場合には、上記汚染質が漏れ入っ
た室の排気の充足度（ＥＲＦ）を求めることが可能とな
った。さらに、汚染質が複数の場合でも、各室の各汚染
質に対する排気の充足度（ＥＲＦ）をもとめ、建築物全
体の排気の充足度（ＯＥＲＦ）を求めることができる。
したがって、本発明によれば、各室の給気の充足度（Ｓ
ＲＦ）及び排気の充足度（ＥＲＦ）を厳密に算出し、建
築物全体の換気の充足度ＯＶＲＦを求めることが出来る
ので、精確でかつ実用的な建築物の換気性状の評価が出
来るようになるばかりでなく、建築物の換気性状の設計
や変更を行なう場合の指針も提供することができる。

【００４７】また、本発明の請求項６及び請求項７に記
載の発明によれば、給気対象室の給気の充足度ＳＲＦや
排気対象室及び汚染室が漏れ入った室の排気の充足度Ｅ
ＲＦが１であるか１未満であるかを、トレーサーガスを
用いた現場測定によって検証することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に関わる各室の給気の充足度
（ＳＲＦ）及び排気の充足度（ＥＲＦ）を求める手段を
説明するための図である。

【図２】本発明の実施形態１に関わる建築物の換気性状
（Ｋ１）を示す図である。

【図３】本発明の実施形態２に関わる建築物の換気性状
（Ｋ２）を示す図である。

【図４】本発明の実施形態３に関わる建築物の換気性状
（Ｋ３）を示す図である。

【図５】従来の例を説明するため建築物の換気性状（ケ
ースＡ）を示す図である。

【図６】従来の例を説明するため建築物の換気性状（ケ
ースＢ）を示す図である。

【図７】従来の他の例を説明するため建築物の換気性状
を示す図である。

【符号の説明】

１ Ａ室 ２ Ｂ室 ３ Ｃ室 ４ Ｄ室 ５ Ｅ室 ６ 建築物

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大澤 元毅 茨城県つくば市立原１ 建設省建築研究 所内 (72)発明者 瀬戸 裕直 茨城県つくば市立原１ 建設省建築研究 所内 (72)発明者 谷口 佳紀 神奈川県横浜市神奈川区富家町１番地１ 株式会社熊谷組 横浜支店内 (72)発明者 大西 茂樹 東京都千代田区丸の内二丁目２番地３号 三菱電機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭61−245038（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F24F 11/02 F24F 11/02 102

Claims (7)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数の部屋に分割された建築物の換気性
   状を評価する方法として、特に給気対象室及び排気対象
   室に着目し、それぞれの部屋の換気性状を評価する指標
   として、給気対象室に対しては、「給気対象室で発生す
   る汚染質の濃度希釈のための給気の充足度」（略して給
   気の充足度ＳＲＦと呼ぶ）をＳＲＦ＝（実給気量Ｓ_C）
   ／（設定給気量Ｐ_C）、排気対象室及びその他の室に対
   しては「排気対象室で発生する汚染質の濃度希釈のため
   の排気の充足度」（略して排気の充足度ＥＲＦと呼ぶ）
   をＥＲＦ＝（実排気量Ｓ_D）／（設定排気量Ｐ_D）とし、
   更に、「建築物全体の給気対象室で発生する汚染質の濃
   度希釈のための給気の充足度」（略して給気の充足度Ｏ
   ＳＲＦと呼ぶ）を各給気対象室の各ＳＲＦの相乗平均と
   し、「建築物全体の排気対象室で発生する汚染質の濃度
   希釈ための排気の充足度」（略して排気の充足度ＯＥＲ
   Ｆと呼ぶ）を各排気対象室及び汚染質が漏れ入った部屋
   の各ＥＲＦの相乗平均としたとき、建築物全体の換気の
   充足度（ＯＶＲＦ）をＯＶＲＦ＝ＯＳＲＦ×ＯＥＲＦに
   より求め、上記ＯＶＲＦの値を指標として建築物の換気
   性状の評価をするようにした評価方法において、前記実
   給気量Ｓ_Cを、外気より直接供給される直接新鮮空気量
   Ａと他の部屋から供給される空気の空気量を同等の汚染
   質希釈効果を有する新鮮な空気の空気量に換算したとこ
   ろの余剰新鮮空気量Ｘの和から外気へ直接排気される直
   接排気量Ｂに含まれる余剰新鮮空気量Ｒと他の部屋へ排
   気される空気の余剰新鮮空気量Ｙの和を差し引いた有効
   新鮮空気量Ｓ（Ｓ＝Ａ＋Ｘ−Ｒ−Ｙ）とし、前記設定給
   気量Ｐ_Cを、給気対象室が独立している場合すなわち他
   の部屋からの空気の流入がない場合の必要新鮮空気量Ｋ
   より他の部屋から流入する当該室の許容濃度より高い汚
   染質濃度の空気の余剰新鮮空気量Ｚ（この場合は負の値
   で、その絶対値は、前記必要新鮮空気量ＫをＫ＝０とし
   たとき、当該室を許容濃度まで希釈するのに必要な新鮮
   空気量に相当する）を差し引いた実質必要新鮮空気量Ｐ
   （Ｐ＝Ｋ−Ｚ）とし、前記実排気量Ｓ_Dを、前記直接新
   鮮空気量Ａと他の部屋から供給される空気の余剰新鮮空
   気量ｘの和から前記直接排気量Ｂに含まれる余剰新鮮空
   気量ｒと他の部屋へ排気される空気の余剰新鮮空気量ｙ
   の和を差し引いた有効新鮮空気量ｓ（ｓ＝Ａ＋ｘ−ｒ−
   ｙ）とし、前記設定排気量Ｐ_Dを排気対象室及びその他
   の室が独立している場合すなわち他の部屋からの空気の
   流入がない場合の必要排気量ｋ（排気対象室以外はｋ＝
   ０）より他の部屋から流入する当該室の許容濃度より高
   い汚染質濃度の空気の余剰新鮮空気量ｚ（この場合は負
   の値で、その絶対値は、前記必要排気量ｋをｋ＝０とし
   たとき、当該室を許容濃度まで希釈するのに必要な新鮮
   空気量に相当する）を差し引いた実質必要新鮮空気量ｐ
   （ｐ＝ｋ−ｚ）とし、これに基づいて前記ＯＶＲＦを求
   めるようにしたことを特徴とする建築物の換気性状の評
   価方法。
2. 【請求項２】 給気対象室において発生する汚染質の許
   容濃度をσ_cとし、給気対象室ｉの汚染質濃度をσ_iと
   し、α_i＝１−σ_i／σ_cなる値を室ｉの余剰新鮮空気量
   率α_iとした時、上記給気対象室ｉ以外の室ｊより室ｉ
   へ流入する空気量がＱ_ji、室ｉより他の室ｊへ流出する
   空気量がＱ_ij、室ｉから直接外気へ排気される直接排気
   量がＢ_iなら、室ｉへ他の部屋から流入する上述の余剰
   新鮮空気量Ｘを、室ｊから室ｉへ流入する余剰新鮮空気
   量Ｘ_jiをＸ_ji＝ｍａｘ（０，α_j・Ｑ_ji）とした時の上
   記Ｘ_jiのｊについての和（以下、Ｘ＝Σｍａｘ（０，α
   _j・Ｑ_ji）のように表わす）とし、室ｉから他の部屋へ
   流出する上述の余剰新鮮空気量ＹをＹ＝Σｍａｘ（０，
   α_i・Ｑ_ij）とし、室ｉから直接外気へ排気される上述
   の余剰新鮮空気量をＲ＝ｍａｘ（０，α_i・Ｂ_i）、室ｉ
   に他の部屋から流入する室ｉの許容濃度より高い汚染質
   濃度の空気に関する上述の余剰新鮮空気量ＺをＺ＝Σｍ
   ｉｎ（０，α_j・Ｑ_ji）とし、かつ、排気対象室におい
   て発生する汚染質の許容濃度をσ_dとし、室ｉの汚染質
   濃度をσ_iとし、β_i＝１−σ_i／σ_dなる値を室ｉの余剰
   新鮮空気量率β_iとした時、上記排気対象室ｉ以外の室
   ｊから室ｉに流入する空気量がＱ_ji、室ｉから室ｊへ流
   出する空気量がＱ_ij、室ｉから直接外気へ排気される空
   気量がＢ_iなら、上記室ｉへ他の部屋から流入する上述
   の余剰新鮮空気量ｘをｘ＝Σｍａｘ（０，β_j・
   Ｑ_ji）、室ｉから他の部屋へ流出する上述の余剰新鮮空
   気量ｙをｙ＝Σｍａｘ（０，β_i・Ｑ_ij）、室ｉから直
   接外気へ排気される上述の余剰新鮮空気量ｒをｒ＝ｍａ
   ｘ（０，β_i・Ｂ_i）、室ｉに他の部屋から流入する室ｉ
   の許容濃度より高い汚染質濃度の空気に関する上述の余
   剰新鮮空気量ｚをｚ＝Σｍｉｎ（０，β_j・Ｑ_ji）と
   し、これに基づいて上記ＯＶＲＦを求めるようにしたこ
   とを特徴とする請求項１記載の建築物の換気性状の評価
   方法。
3. 【請求項３】 建築物の部屋数がＮ個の場合、給気対象
   室において発生する汚染質に着目して、室ｉの必要新鮮
   空気量をＫ_i（排気設定室などの、給気対象室ではない
   部屋についではＫ_i＝０）、室ｉの余剰新鮮空気量率を
   α_i、室ｉの直接新鮮空気量をＡ_i、室ｉの直接排気量を
   Ｂ_i，室ｉから室ｊへ流入する空気量をＱ_ijとして、室
   ｉへの新鮮空気の流入量（Ａ_i＋Σα_j・Ｑ_ji）が室ｉに
   おける新鮮空気の消費量（必要新鮮空気量Ｋ_i）と室ｉ
   からの新鮮空気の流出量（α_i・Ｂ_i＋Σα_i・Ｑ_ij）の
   和に等しいこと（新鮮空気の保存則）から、室ｉの余剰
   新鮮空気量率α_iを未知数とするＮ個の連立方程式を解
   くことにより上記の余剰新鮮空気量率α_iを求め、か
   つ、排気対象室において発生する汚染質に着目して、室
   ｉの必要排気量をｋ_i（排気設定室以外ではｋ_i＝０）、
   室ｉの余剰新鮮空気量率をβ_i、室ｉの直接新鮮空気量
   をＡ_i、室ｉの直接排気量をＢ_i，室ｉから室ｊへ流入す
   る空気量をＱ_ijとして、室ｉへの新鮮空気の流入量（Ａ
   _i＋Σβ_j・Ｑ_ji）が室ｉにおける新鮮空気の消費量（必
   要排気量ｋ_i）と室ｉからの新鮮空気の流出量（β_i・Ｂ
   _i＋Σβ_i・Ｑ_ij）の和に等しいことから、室ｉの余剰新
   鮮空気量率β_iを未知数とするＮ個の連立方程式を解く
   ことにより上記の余剰新鮮空気量率β_iを求め、これに
   基づいて上記ＯＶＲＦを求めるようにしたことを特徴と
   する請求項２記載の建築物の換気性状の評価方法。
4. 【請求項４】 排気対象室以外の室ｉに排気対象室ｊに
   おいて発生した汚染質の流入がある場合、この室ｉに対
   しても排気の充足度ＥＲＦを設定し、この室ｉの排気の
   充足度ＥＲＦを、上述の排気対象室における上記汚染質
   の許容濃度σ_dに対する室ｉにおける同じ汚染質の許容
   濃度σ_cの比を許容濃度比κ（κ＝σ_c／σ_d）とし、上
   述した室ｉの余剰新鮮空気量率β_iをγ_i＝（κ＋β_i−
   １）／κに置き換えるとともに、室ｉへの流入空気の元
   となる室ｋの余剰新鮮空気量率β_kについても同様にγ_k
   ＝（κ＋β_k−１）／κに置き換えて室ｉの排気の充足
   度ＥＲＦを計算し、建築物全体の排気の充足度（ＯＥＲ
   Ｆ）を各排気対象室のＥＲＦ及び汚染空気の流入した排
   気対象室以外の室のＥＲＦの相乗平均とし、これに基づ
   いて上記ＯＶＲＦを求めるようにしたことを特徴とする
   請求項３記載の建築物の換気性状の評価方法。
5. 【請求項５】 複数の汚染質について各々排気対象室が
   定められる場合、汚染質の種類に応じて排気対象室の許
   容濃度σ_dと許容濃度比κを設定し、各室ごとのＥＲＦ
   を計算し、汚染質ｄに対する建築物全体の排気の充足度
   ＯＥＲＦ_dを各室の汚染質ｄに対する各ＥＲＦの相乗平
   均とし、建築物全体の排気の充足度ＯＥＲＦを上記各汚
   染質ｄに対する建築物全体の排気の充足度ＯＥＲＦ_dの
   相乗平均とし、これに基づいて上記ＯＶＲＦを求めるよ
   うにしたことを特徴とする請求項４記載の建築物の換気
   性状の評価方法。
6. 【請求項６】 トレーサーガスを用いた現場測定であっ
   て、任意のガス濃度σ_cを定めておき、給気対象室に設
   定された必要新鮮空気量Ｋ_cに比例する一定速度σ_c・Ｋ
   _cでトレーサーガスを発生させ、各室においてはよく混
   合させながら、その状態下における給気対象室のトレー
   サーガス濃度を計測し、その計測結果としての室ｉのガ
   ス濃度σ_iと前記ガス濃度σ_cとを比較し、ガス濃度σ_i
   の値がガス濃度σ_cの値を越えなければその給気対象室
   のＳＲＦは１になることを知り得る特徴を有する請求項
   ５記載の建築物の換気性状の評価方法。
7. 【請求項７】 トレーサーガスを用いた現場測定であっ
   て、任意のガス濃度σ_dを定めておき、排気対象室に設
   定された必要排気量Ｋ_dに比例する一定速度σ_d・Ｋ_dで
   トレーサーガスを発生させ、各室においてはよく混合さ
   せながら、その状態下における各室のトレーサーガス濃
   度を計測し、その計測結果としての室ｉのガス濃度σ_i
   を、排気対象室については前記ガス濃度σ_dと比較し、
   その他の室についてはκ・σ_d（κは許容濃度比）と比
   較し、それぞれの比σ_i／σ_dまたはσ_i／（κ・σ_d）が
   １を越えなければその室のＥＲＦは１になることを知り
   得る特徴を有する請求項５記載の建築物の換気性状の評
   価方法。