JP3438552B2 - Zoom lens device - Google Patents
Zoom lens deviceInfo
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- JP3438552B2 JP3438552B2 JP30670797A JP30670797A JP3438552B2 JP 3438552 B2 JP3438552 B2 JP 3438552B2 JP 30670797 A JP30670797 A JP 30670797A JP 30670797 A JP30670797 A JP 30670797A JP 3438552 B2 JP3438552 B2 JP 3438552B2
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズを備
えたズームレンズ装置に関するものであり、更に詳しく
は、レンズ系の焦点距離に較べて十分長いバックフォー
カスを必要とする電子スチルカメラ等に好適な、負・正
の２群から成るコンパクトなズームレンズ装置に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention includes a zoom lens .
More specifically, the present invention relates to a zoom lens device , and more specifically, a compact zoom lens device composed of two groups, negative and positive, which is suitable for an electronic still camera or the like that requires a back focus that is sufficiently longer than the focal length of the lens system. It is about.
【０００２】[0002]
【従来の技術】上記タイプのズームレンズは、レトロフ
ォーカスタイプのパワー配分を有するため、長いバック
フォーカスが必要とされる一眼レフカメラ用の交換レン
ズとして、従来より広く利用されている。また、近年普
及しつつある電子スチルカメラにおいても、撮影レンズ
と撮像素子{例えば、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)}
との間にローパスフィルター等を配置するための十分な
バックフォーカスが必要とされるため、バックフォーカ
スを確保しやすい上記タイプのズームレンズは、比較的
安価な低変倍比ズームレンズとして有用である。2. Description of the Related Art The zoom lens of the type described above has a power distribution of a retrofocus type, and therefore has been widely used as an interchangeable lens for a single-lens reflex camera requiring a long back focus. Further, even in electronic still cameras which have become widespread in recent years, a taking lens and an image pickup device {for example, CCD (Charge Coupled Device)}
Since a sufficient back focus for arranging a low-pass filter and the like is required between the zoom lens and the .
【０００３】撮像素子の小型化が著しい電子スチルカメ
ラにおいては、高画質化を維持しつつ、撮影レンズのコ
ンパクト化とローコスト化をいかに達成するかが重要な
課題となっている。このような課題に対し、構成枚数を
極度に減らすことによってコンパクト化とローコスト化
を狙った負・正の２群ズームレンズが、特開平４−４６
３０８号公報で提案されている。このズームレンズは、
負のパワーを有する前群が２群２枚、正のパワーを有す
る後群が２群２枚又は３群３枚で構成されており、変倍
比は２倍程度になっている。In an electronic still camera in which the size of an image pickup device is remarkably miniaturized, how to achieve compactness and low cost of a taking lens while maintaining high image quality is an important issue. To deal with such a problem, a negative / positive two-group zoom lens aiming at downsizing and cost reduction by extremely reducing the number of constituent elements is disclosed in JP-A-4-46.
No. 308 is proposed. This zoom lens
The front group having negative power is composed of two groups of two, and the rear group having positive power is composed of two groups of two groups or three groups of three groups, and the zoom ratio is about twice.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
４−４６３０８号公報に開示されているズームレンズ
を、電子スチルカメラに使われるような小さな撮像素子
に対して適用しようとすると、構成枚数が極度に少ない
ために、各レンズのパワーが強くなり過ぎてしまう。そ
の結果、特に望遠端においては、後群中の第１レンズと
第２レンズとの間のレンズ空気間隔の球面収差誤差感度
が、容易にレンズ加工しがたいほど高くなってしまう。However, when the zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-46308 is applied to a small image pickup device used in an electronic still camera, the number of components is extremely large. The power of each lens becomes too strong because it is too small. As a result, especially at the telephoto end, the spherical aberration error sensitivity of the lens air gap between the first lens and the second lens in the rear group becomes so high that it is difficult to process the lens easily.
【０００５】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、負のパワーを有する前群と正のパワー
を有する後群との２つのレンズ群で構成されるズームレ
ンズにおいて、後群の構成要素を１群２枚又は２群３枚
にまで減らしながらも、ズーム変倍比を拡大しつつ、十
分な高性能化・コンパクト化とともに加工難易度の低減
を達成したズームレンズを備えたズームレンズ装置を提
供することを目的とする。The present invention has been made in view of such a situation, and in a zoom lens composed of two lens groups, a front group having negative power and a rear group having positive power, A zoom lens that reduces the number of elements in the rear group to 2 elements in 1 group, or 3 elements in 2 groups, while increasing the zoom magnification ratio, achieving sufficient performance and compactness, and reducing processing difficulty. An object of the present invention is to provide a provided zoom lens device .
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のズームレンズ装置は、物体側から順に、ズ
ームレンズと、このズームレンズが形成した光学像を受
光する固体撮像素子と、を備えており、このズームレン
ズに以下の特徴がある。第１の発明のズームレンズは、
物体側から順に、負のパワーを有する前群と、正のパワ
ーを有する後群と、で構成され、前群と後群との間隔を
変化させることによって変倍を行うズームレンズであっ
て、前記後群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接
合レンズ１枚で構成されるとともに、以下の条件式を満
足することを特徴とする。
0.6＜｜φ1｜／φT＜2.1
ただし、
φ1：前群のパワー、
φT：全系の望遠端におけるパワー、
である。In order to achieve the above object, a zoom lens device according to the present invention comprises a zoom lens device in order from the object side.
Lens and the optical image formed by this zoom lens.
And a solid-state image sensor that emits light.
Has the following features. The zoom lens of the first invention is
A zoom lens that comprises, in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power, and performs zooming by changing the distance between the front group and the rear group. The rear lens group is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditional expression is satisfied. 0.6 <| φ1 | / φT <2.1 where φ1 is the power of the front group, and φT is the power at the telephoto end of the entire system.
【０００７】第２の発明のズームレンズは、物体側から
順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有する
後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させる
ことによって変倍を行うズームレンズであって、前記後
群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１
枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足すること
を特徴とする。
0.7＜｜φ1｜／φ2＜1.4
ただし、
φ1：前群のパワー、
φ2：後群のパワー、
である。The zoom lens according to the second aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power, and changes the distance between the front group and the rear group. A zoom lens for zooming by the above, wherein the rear lens group is a cemented lens 1 in which a positive lens and a negative lens are cemented.
It is characterized by being composed of one sheet and satisfying the following conditional expression. 0.7 <| φ1 | / φ2 <1.4 where φ1: power of front group, φ2: power of rear group.
【０００８】第３の発明のズームレンズは、物体側から
順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有する
後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させる
ことによって変倍を行うズームレンズであって、前記後
群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１
枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足すること
を特徴とする。
(Np−Nn)／Rc＜0.1
ただし、
Rc ：後群の接合レンズの接合面の曲率半径、
Np ：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対する屈
折率、
Nn ：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈
折率、
である。A zoom lens according to a third aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a front group having a negative power and a rear group having a positive power, and changing the distance between the front group and the rear group. A zoom lens for zooming by the above, wherein the rear lens group is a cemented lens 1 in which a positive lens and a negative lens are cemented.
It is characterized by being composed of one sheet and satisfying the following conditional expression. (Np−Nn) / Rc <0.1 where Rc: radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens of the rear group, Np: refractive index of the positive lens in the cemented lens of the rear group with respect to d line, Nn: cemented lens of the rear group The refractive index of the middle negative lens for the d-line is
【０００９】第４の発明のズームレンズは、物体側から
順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有する
後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させる
ことによって変倍を行うズームレンズであって、前記後
群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１
枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足すること
を特徴とする。
20＜νp−νn
ただし、
νp：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対するア
ッベ数、
νn：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対するア
ッベ数、
である。A zoom lens system according to a fourth aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a front group having a negative power and a rear group having a positive power, and changing the distance between the front group and the rear group. A zoom lens for zooming by the above, wherein the rear lens group is a cemented lens 1 in which a positive lens and a negative lens are cemented.
It is characterized by being composed of one sheet and satisfying the following conditional expression. 20 <νp−νn where, νp: Abbe number for the d line of the positive lens in the cemented lens of the rear group, and νn: Abbe number for the d line of the negative lens in the cemented lens of the rear group.
【００１０】第５の発明のズームレンズは、上記第１，
第２，第３又は第４の発明の構成において、更に以下の
条件式を満足することを特徴とする。
1＜img・R＜20
ただし、
img：最大像高、
R ：最も像側の面の有効径、
である。A zoom lens according to a fifth aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect.
In the structure of the second, third or fourth invention, the following conditional expression is further satisfied. 1 <img ・ R <20 where img: maximum image height, R: effective diameter of the image-side surface.
【００１１】第６の発明のズームレンズは、上記第１，
第２，第３又は第４の発明の構成において、更に以下の
条件式を満足することを特徴とする。
-1＜(Rp＋Rn)／(Rp−Rn)＜０
ただし、
Ｒｐ：後群の接合レンズの物体側面の曲率半径、
Rn：後群の接合レンズの像側面の曲率半径、
である。A zoom lens according to a sixth aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect.
In the structure of the second, third or fourth invention, the following conditional expression is further satisfied. -1 <(Rp + Rn) / (Rp-Rn) <0, where Rp is the radius of curvature of the object side surface of the rear group cemented lens, and Rn is the radius of curvature of the image side surface of the rear group cemented lens.
【００１２】第７の発明のズームレンズは、上記第１，
第２，第３又は第４の発明の構成において、前記前群
が、物体側より順に、像側に強いパワーを有する負レン
ズと、正レンズと、の少なくとも２枚で構成されている
ことを特徴とする。A zoom lens according to a seventh aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect.
In the configuration of the second, third, or fourth invention, it is preferable that the front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and a positive lens. Characterize.
【００１３】第８の発明のズームレンズは、上記第１，
第２，第３又は第４の発明の構成において、前記前群
が、物体側より順に、像側に強いパワーを有しプラスチ
ックを材料とする負レンズと、正レンズと、の少なくと
も２枚で構成されていることを特徴とする。The zoom lens according to an eighth aspect of the present invention is the above-mentioned first and second aspects.
In the configuration of the second, third, or fourth invention, the front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and made of plastic, and a positive lens. It is characterized by being configured.
【００１４】第９の発明のズームレンズは、上記第１，
第２，第３又は第４の発明の構成において、前記後群の
接合レンズを構成するレンズのうち、少なくとも１枚が
プラスチックを材料とするレンズであることを特徴とす
る。A zoom lens according to a ninth aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect.
In the configuration of the second, third or fourth invention, at least one of the lenses forming the cemented lens of the rear group is a lens made of plastic.
【００１５】第１０の発明のズームレンズは、上記第
１，第２，第３又は第４の発明の構成において、前記前
群の最も物体側の面が、以下の条件式を満足する非球面
であることを特徴とする。
-0.02＜φ1・(N'−N)・Dev＜0
ただし、
φ1：前群のパワー、
N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、
N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、
Dev：非球面の有効半径での非球面量、
であって、
Dev＝x(y)−x0(y)
x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。)
x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}]
x(y)：非球面の面形状、
x0(y)：非球面の参照球面形状、
r ：非球面の基準曲率半径、
ε ：２次曲面パラメータ、
y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
Ai ：i次の非球面係数、
r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、
である。In the zoom lens according to the tenth aspect of the invention, in the constitution according to the first, second, third or fourth aspect of the invention, the most object side surface of the front group is an aspherical surface satisfying the following conditional expression. Is characterized in that. -0.02 <φ1 · (N′−N) · Dev <0 where φ1: power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium to the d-line, N ′: aspherical image side medium Refractive index with respect to the d-line, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, and Dev = x (y) -x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
【００１６】第１１の発明のズームレンズは、上記第
１，第２，第３又は第４の発明の構成において、前記後
群の最も像側の面が、以下の条件式を満足する非球面で
あることを特徴とする。
-0.02＜φ2・(N'−N)・Dev＜0
ただし、
φ2：後群のパワー、
N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、
N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、
Dev：非球面の有効半径での非球面量、
であって、
Dev＝x(y)−x0(y)
x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。)
x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}]
x(y)：非球面の面形状、
x0(y)：非球面の参照球面形状、
r ：非球面の基準曲率半径、
ε ：２次曲面パラメータ、
y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
Ai ：i次の非球面係数、
r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、
である。In the zoom lens according to the eleventh invention, in the constitution according to the first, second, third or fourth invention, the most image side surface of the rear group is an aspherical surface satisfying the following conditional expression. Is characterized in that. -0.02 <φ2 · (N′−N) · Dev <0 where φ2 is the power of the rear group, N is the refractive index of the aspherical object side medium to the d-line, N ′ is the aspherical image side medium. Refractive index with respect to the d-line, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, and Dev = x (y) -x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
【００１７】第１２の発明のズームレンズは、物体側か
ら順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有す
る後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズであって、前記
後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを接合
してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成され
るとともに、以下の条件式を満足することを特徴とす
る。
0.6＜｜φ1｜／φT＜2.1
ただし、
φ1：前群のパワー、
φT：全系の望遠端におけるパワー、
である。The zoom lens according to the twelfth aspect of the invention is composed of, in order from the object side, a front group having a negative power and a rear group having a positive power, and changing the distance between the front group and the rear group. A zoom lens that performs zooming by means of the above, wherein the rear group includes two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. It is characterized by satisfying the conditional expression of. 0.6 <| φ1 | / φT <2.1 where φ1 is the power of the front group, and φT is the power at the telephoto end of the entire system.
【００１８】第１３の発明のズームレンズは、物体側か
ら順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有す
る後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズであって、前記
後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを接合
してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成され
るとともに、以下の条件式を満足することを特徴とす
る。
0.7＜｜φ1｜／φ2＜1.4
ただし、
φ1：前群のパワー、
φ2：後群のパワー、
である。The zoom lens system according to the thirteenth invention comprises, in order from the object side, a front lens group having negative power and a rear lens group having positive power, and changes the distance between the front lens group and the rear lens group. A zoom lens that performs zooming by means of the above, wherein the rear group includes two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. It is characterized by satisfying the conditional expression of. 0.7 <| φ1 | / φ2 <1.4 where φ1: power of front group, φ2: power of rear group.
【００１９】第１４の発明のズームレンズは、物体側か
ら順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有す
る後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズであって、前記
後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを接合
してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成され
るとともに、以下の条件式を満足することを特徴とす
る。
(Np−Nn)／Rc＜0.1
ただし、
Rc ：後群の接合レンズの接合面の曲率半径、
Np ：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対する屈
折率、
Nn ：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈
折率、
である。A zoom lens system according to the fourteenth invention comprises, in order from the object side, a front group having a negative power and a rear group having a positive power, and changes the distance between the front group and the rear group. A zoom lens that performs zooming by means of the above, wherein the rear group includes two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. It is characterized by satisfying the conditional expression of. (Np−Nn) / Rc <0.1 where Rc: radius of curvature of the cemented surface of the cemented lens of the rear group, Np: refractive index of the positive lens in the cemented lens of the rear group with respect to d line, Nn: cemented lens of the rear group The refractive index of the middle negative lens for the d-line is
【００２０】第１５の発明のズームレンズは、物体側か
ら順に、負のパワーを有する前群と、正のパワーを有す
る後群と、で構成され、前群と後群との間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズであって、前記
後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを接合
してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成され
るとともに、以下の条件式を満足することを特徴とす
る。
20＜νp−νn
ただし、
νp：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対するア
ッベ数、
νn：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対するア
ッベ数、
である。The zoom lens system according to the fifteenth invention comprises, in order from the object side, a front lens group having negative power and a rear lens group having positive power, and changes the distance between the front lens group and the rear lens group. A zoom lens that performs zooming by means of the above, wherein the rear group includes two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. It is characterized by satisfying the conditional expression of. 20 <νp−νn where, νp: Abbe number for the d line of the positive lens in the cemented lens of the rear group, and νn: Abbe number for the d line of the negative lens in the cemented lens of the rear group.
【００２１】第１６の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
更に以下の条件式を満足することを特徴とする。
1＜img・R＜20
ただし、
img：最大像高、
R ：最も像側の面の有効径、
である。The zoom lens according to the 16th aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
Further, it is characterized in that the following conditional expression is satisfied. 1 <img ・ R <20 where img: maximum image height, R: effective diameter of the image-side surface.
【００２２】第１７の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
更に以下の条件式を満足することを特徴とする。
0＜Δφ／φ2＜0.7
ただし、
Δφ：後群の接合レンズの像側面と最も像側の正レンズ
との合成パワーであって、式：
Δφ＝(1−Nn)／Rn＋φ23−e・φ23・(1−Nn)／Rn
で表され、
φ23：最も像側の正レンズのパワー、
Rn ：後群の接合レンズの像側面の曲率半径、
e ：後群の接合レンズの像側面と最も像側の正レンズ
との間の換算面間隔、である。The zoom lens of the seventeenth invention is the zoom lens according to the first invention.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
Further, it is characterized in that the following conditional expression is satisfied. 0 <Δφ / φ2 <0.7 where Δφ is the combined power of the image side surface of the cemented lens in the rear group and the positive lens closest to the image side, and is expressed by the equation: Δφ = (1−Nn) / Rn + φ23−e · φ23 · Expressed as (1−Nn) / Rn, φ23: power of the positive lens closest to the image side, Rn: radius of curvature of the image side surface of the cemented lens in the rear group, e: image side surface of the cemented lens in the rear group and the most image side Is the reduced surface distance between the positive lens and the positive lens.
【００２３】第１８の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
前記前群が、物体側より順に、像側に強いパワーを有す
る負レンズと、正レンズと、の少なくとも２枚で構成さ
れていることを特徴とする。A zoom lens according to an eighteenth invention is the zoom lens according to the first invention.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
It is characterized in that the front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and a positive lens.
【００２４】第１９の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
前記前群が、物体側より順に、像側に強いパワーを有し
プラスチックを材料とする負レンズと、正レンズと、の
少なくとも２枚で構成されていることを特徴とする。A zoom lens according to a nineteenth aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
It is characterized in that the front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and made of plastic, and a positive lens.
【００２５】第２０の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
前記後群の接合レンズを構成するレンズのうち、少なく
とも１枚がプラスチックを材料とするレンズであること
を特徴とする。A twentieth aspect of the zoom lens is the first aspect described above.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
At least one of the lenses forming the cemented lens of the rear group is a lens made of plastic.
【００２６】第２１の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
前記前群の最も物体側の面が、以下の条件式を満足する
非球面であることを特徴とする。
-0.02＜φ1・(N'−N)・Dev＜０
ただし、
φ１：前群のパワー、
N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、
N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、
Dev：非球面の有効半径での非球面量、
であって、
Dev＝x(y)−x0(y)
x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。)
x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}]
x(y)：非球面の面形状、
x0(y)：非球面の参照球面形状、
r ：非球面の基準曲率半径、
ε ：２次曲面パラメータ、
y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
Ai ：i次の非球面係数、
r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、
である。A zoom lens according to a twenty-first invention is the zoom lens according to the first invention.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
The surface of the front group that is closest to the object side is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression. -0.02 <φ1 · (N′−N) · Dev <0 where φ1: power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium to the d-line, N ′: aspherical image side medium Refractive index with respect to the d-line, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, and Dev = x (y) -x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
【００２７】第２２の発明のズームレンズは、上記第１
２，第１３，第１４又は第１５の発明の構成において、
前記後群の最も像側の面が、以下の条件式を満足する非
球面であることを特徴とする。
-0.02＜φ2・(N'−N)・Dev＜0
ただし、
φ2：後群のパワー、
N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、
N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、
Dev：非球面の有効半径での非球面量、
であって、
Dev＝x(y)−x0(y)
x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。)
x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}]
x(y)：非球面の面形状、
x0(y)：非球面の参照球面形状、
r ：非球面の基準曲率半径、
ε ：２次曲面パラメータ、
y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
Ai ：i次の非球面係数、
r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、
である。さらに、第２３の発明のズームレンズは、上記
第１，第２，第３，第４，第１２，第１３，第１４又は
第１５の発明の構成において、光路中にローパスフィル
タを有している。 A zoom lens according to a twenty-second aspect of the invention is the zoom lens according to the first aspect.
In the configuration of the second, thirteenth, fourteenth or fifteenth invention,
The most image-side surface of the rear group is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression. -0.02 <φ2 · (N′−N) · Dev <0 where φ2 is the power of the rear group, N is the refractive index of the aspherical object side medium to the d-line, N ′ is the aspherical image side medium. Refractive index with respect to the d-line, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, and Dev = x (y) -x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. }, Furthermore, the zoom lens according to the 23rd aspect of the invention is
1st, 2nd, 3rd, 4th, 12th, 13th, 14th or
In the structure of the fifteenth invention, a low-pass fill is provided in the optical path.
Have
【００２８】[0028]
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図６は、第
１〜第６の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、広角端[Ｗ]でのレンズ配置を示
している。各レンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付さ
れた面は物体側から数えてi番目の面であり、riに*印が
付された面は非球面である。また、di(i=1,2,3,...)は
物体側から数えてi番目の軸上面間隔である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A zoom lens embodying the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 6 are lens configuration diagrams corresponding to the zoom lenses of the first to sixth embodiments, respectively, and show the lens arrangement at the wide-angle end [W]. In each lens configuration diagram, the surface marked with ri (i = 1,2,3, ...) is the i-th surface counted from the object side, and the surface marked with ri is an aspherical surface. Is. Also, di (i = 1,2,3, ...) is the i-th axial upper surface distance counted from the object side.
【００２９】第１〜第６の実施の形態は、いずれも物体
側から順に、負のパワーを有する前群(Gr1)と、正のパ
ワーを有する後群(Gr2)と、の２群から成るズームレン
ズであって、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]へのズーミング
に際して、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間隔(d4)が狭くな
るように移動するズームレンズである。各レンズ構成図
中の矢印(m1,m2)は、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけ
てのズーミングにおける前群(Gr1)と後群(Gr2)の移動を
それぞれ模式的に示している。いずれの実施の形態にお
いても、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間には、後群(Gr2)
と共にズーム移動する絞り(A)が配置されており、ま
た、最も像側のレンズと像面(I)との間に挿入されてい
る平板は、ローパスフィルター(P)である。Each of the first to sixth embodiments comprises, in order from the object side, two groups, a front group (Gr1) having negative power and a rear group (Gr2) having positive power. The zoom lens is a zoom lens that moves so that the distance (d4) between the front lens unit (Gr1) and the rear lens unit (Gr2) is narrowed during zooming from the wide-angle end [W] to the telephoto end [T]. . The arrows (m1, m2) in each lens configuration diagram schematically show the movement of the front group (Gr1) and the rear group (Gr2) during zooming from the wide-angle end [W] to the telephoto end [T], respectively. . In any of the embodiments, between the front group (Gr1) and the rear group (Gr2), the rear group (Gr2)
A diaphragm (A) for zooming together is arranged, and the flat plate inserted between the lens closest to the image side and the image plane (I) is a low-pass filter (P).
【００３０】物体側から順に、負のパワーを有する前群
(Gr1)と、正のパワーを有する後群(Gr2)と、で構成さ
れ、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間隔(d4)を変化させるこ
とによって変倍を行うズームレンズにおいては、第１，
第２，第５の実施の形態のように、後群(Gr2)が正レン
ズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１枚で構成さ
れるとともに、以下の条件式(1)を満足することが望ま
しい。また、第３，第４，第６の実施の形態のように、
後群(Gr2)が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズ
を接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構
成されるとともに、以下の条件式(1)を満足することが
望ましい。
0.6＜｜φ1｜／φT＜2.1 …(1)
ただし、
φ1：前群(Gr1)のパワー、
φT：全系の望遠端[Ｔ]におけるパワー、
である。Front group having negative power in order from the object side
(Gr1) and a rear group (Gr2) having a positive power, and in a zoom lens that performs zooming by changing the interval (d4) between the front group (Gr1) and the rear group (Gr2) Is the first
As in the second and fifth embodiments, the rear group (Gr2) is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditional expression (1) is satisfied. Is desirable. Further, as in the third, fourth and sixth embodiments,
The rear group (Gr2) is composed of two lenses, a cemented lens made by cementing a positive lens and a negative lens in order from the object side, and a positive lens, and the following conditional expression (1) is satisfied. Is desirable. 0.6 <| φ1 | / φT <2.1 (1) where φ1 is the power of the front group (Gr1), φT is the power at the telephoto end [T] of the entire system.
【００３１】条件式(1)は、前群(Gr1)のパワーとズーム
レンズ全系の望遠端[Ｔ]におけるパワーとの比を規定し
た条件式である。条件式(1)の上限を超えると、コンパ
クト性及びバックフォーカスの確保に対して有利になる
が、前群(Gr1)で発生する収差(特に、広角側の負の歪曲
収差，像面湾曲)の増大を招いてしまい、これらの収差
を後群(Gr2)で補正することが困難になる。逆に、条件
式(1)の下限を超えると、収差補正のためには有利にな
るが、前群(Gr1)のパワーが弱くなり過ぎてしまい、特
に広角端[Ｗ]における全長と前群(Gr1)のレンズ外径の
増大を招くことになる。Conditional expression (1) defines the ratio of the power of the front group (Gr1) to the power at the telephoto end [T] of the entire zoom lens system. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is advantageous for securing compactness and back focus, but aberrations occurring in the front group (Gr1) (particularly, negative distortion aberration on the wide-angle side, field curvature) , And it becomes difficult to correct these aberrations in the rear group (Gr2). On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, it will be advantageous for aberration correction, but the power of the front group (Gr1) will be too weak, especially at the wide-angle end [W] and the front group. This causes an increase in the lens outer diameter of (Gr1).
【００３２】物体側から順に、負のパワーを有する前群
(Gr1)と、正のパワーを有する後群(Gr2)と、で構成さ
れ、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間隔(d4)を変化させるこ
とによって変倍を行うズームレンズにおいては、第１，
第２，第５の実施の形態のように、後群(Gr2)が正レン
ズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１枚で構成さ
れるとともに、以下の条件式(2)を満足することが望ま
しい。また、第３，第４，第６の実施の形態のように、
後群(Gr2)が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズ
を接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構
成されるとともに、以下の条件式(2)を満足することが
望ましい。
0.7＜｜φ1｜／φ2＜1.4 …(2)
ただし、
φ1：前群(Gr1)のパワー、
φ2：後群(Gr2)のパワー、
である。Front group having negative power in order from the object side
(Gr1) and a rear group (Gr2) having a positive power, and in a zoom lens that performs zooming by changing the interval (d4) between the front group (Gr1) and the rear group (Gr2) Is the first
As in the second and fifth embodiments, the rear group (Gr2) is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditional expression (2) is satisfied. Is desirable. Further, as in the third, fourth and sixth embodiments,
The rear lens group (Gr2) is composed of two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens, and the following conditional expression (2) is satisfied. Is desirable. 0.7 <| φ1 | / φ2 <1.4 (2) where φ1 is the front group (Gr1) power, and φ2 is the rear group (Gr2) power.
【００３３】条件式(2)は、前群(Gr1)のパワーと後群(G
r2)のパワーとの比を規定した条件式である。条件式(2)
の下限を超えると、広角端[Ｗ]における光学系全長が長
くなり、変倍に伴う前群(Gr1)の移動量が大きくなり過
ぎてしまい、コンパクトな光学系を達成できなくなる。
逆に、条件式(2)の上限を超えると、前群(Gr1)で発生す
る収差を後群(Gr2)で補正しきれなくなる。Conditional expression (2) is the power of the front group (Gr1) and the rear group (Gr1).
This is a conditional expression that defines the ratio with the power of r2). Conditional expression (2)
If the lower limit of is exceeded, the total length of the optical system at the wide-angle end [W] becomes long, and the amount of movement of the front group (Gr1) accompanying zooming becomes too large, making it impossible to achieve a compact optical system.
On the contrary, if the upper limit of the conditional expression (2) is exceeded, the aberration generated in the front lens group (Gr1) cannot be completely corrected by the rear lens group (Gr2).
【００３４】また、構成枚数の少ない負・正２群構成の
ズームレンズでは、通常、後群(Gr2)中の第１レンズと
第２レンズとのレンズ間隔誤差が、望遠端[Ｔ]での球面
収差変動に大きな影響を及ぼす。これは、前群(Gr1)で
発散する軸上光束が後群(Gr2)中で大きな径をとり、し
かも後群(Gr2)の構成枚数が少ないことから、収差を補
正するためには、後群(Gr2)の各レンズ面に強いパワー
を与える必要があるからである。In a negative / positive two-group zoom lens having a small number of constituent elements, normally, the lens interval error between the first lens and the second lens in the rear group (Gr2) is the error at the telephoto end [T]. It has a great influence on the variation of spherical aberration. This is because the on-axis light flux diverging in the front group (Gr1) has a large diameter in the rear group (Gr2) and the number of constituent lenses in the rear group (Gr2) is small. This is because it is necessary to give strong power to each lens surface of the group (Gr2).
【００３５】本発明は、コンパクト化と構成枚数削減に
よるローコスト化を目的とし、更にコンパクト化に伴う
加工難易度の上昇を克服するために、後群(Gr2)の第
１，第２レンズとして正レンズと負レンズから成る正の
接合レンズを配置した点に特徴を有している。この構成
により、後群(Gr2)中の正レンズと負レンズとの接合界
面に比較的強い曲率を与えながらもパワーを弱く保ち、
この正レンズと負レンズとの間の空気間隔誤差感度を低
減するとともに、接合界面の面精度誤差感度を低減する
ことができる。また、接合作業において十分な押圧力を
与えることにより接合剤厚みを所定厚み以下に制限する
ことはきわめて容易であるため、これらの複合効果とし
て、玉枠部材加工コスト，組立コスト等を低減すること
ができる。なお、接合作業において、レンズの調心が行
われることは言うまでもない。The present invention aims at downsizing by reducing the number of constituents and downsizing, and in order to overcome the increase in processing difficulty associated with downsizing, the first and second lenses of the rear group (Gr2) are positive lenses. It is characterized in that a positive cemented lens including a lens and a negative lens is arranged. With this configuration, the power is kept weak while giving a relatively strong curvature to the cemented interface between the positive lens and the negative lens in the rear group (Gr2),
The air gap error sensitivity between the positive lens and the negative lens can be reduced, and the surface accuracy error sensitivity of the bonding interface can be reduced. In addition, since it is extremely easy to limit the thickness of the bonding agent to a predetermined thickness or less by applying sufficient pressing force in the bonding work, it is possible to reduce the processing cost of the lens frame member, the assembly cost, etc. as a combined effect of these. You can Needless to say, the lens alignment is performed in the joining operation.
【００３６】物体側から順に、負のパワーを有する前群
(Gr1)と、正のパワーを有する後群(Gr2)と、で構成さ
れ、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間隔(d4)を変化させるこ
とによって変倍を行うズームレンズにおいては、第１，
第２，第５の実施の形態のように、後群(Gr2)が正レン
ズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１枚で構成さ
れるとともに、以下の条件式(3)を満足することが望ま
しい。また、第３，第４，第６の実施の形態のように、
後群(Gr2)が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズ
を接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構
成されるとともに、以下の条件式(3)を満足することが
望ましい。
(Np−Nn)／Rc＜0.1 …(3)
ただし、
Rc ：後群(Gr2)の接合レンズの接合面の曲率半径、
Np ：後群(Gr2)の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対す
る屈折率、
Nn ：後群(Gr2)の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対す
る屈折率、
である。Front group having negative power in order from the object side
(Gr1) and a rear group (Gr2) having a positive power, and in a zoom lens that performs zooming by changing the interval (d4) between the front group (Gr1) and the rear group (Gr2) Is the first
As in the second and fifth embodiments, the rear group (Gr2) is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditional expression (3) is satisfied. Is desirable. Further, as in the third, fourth and sixth embodiments,
The rear group (Gr2) is composed of two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens, and the following conditional expression (3) is satisfied. Is desirable. (Np−Nn) / Rc <0.1 (3) where Rc: radius of curvature of cemented surface of cemented lens of rear group (Gr2), Np: d-line of positive lens in cemented lens of rear group (Gr2) Refractive index, Nn: refractive index for the d-line of the negative lens in the cemented lens of the rear group (Gr2).
【００３７】条件式(3)は、後群(Gr2)の接合レンズの接
合面のパワーを適切な値に規定する条件式である。条件
式(3)の上限を超えると、接合面のパワーが過大にな
り、これが他の面で補正しがたい高次の収差を発生させ
る原因となるため、本発明の目的を達しえなくなる。Conditional expression (3) is a conditional expression that regulates the power of the cemented surface of the cemented lens of the rear group (Gr2) to an appropriate value. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the cemented surface becomes excessive, which causes high-order aberrations that are difficult to correct on other surfaces, so that the object of the present invention cannot be achieved.
【００３８】物体側から順に、負のパワーを有する前群
(Gr1)と、正のパワーを有する後群(Gr2)と、で構成さ
れ、前群(Gr1)と後群(Gr2)との間隔(d4)を変化させるこ
とによって変倍を行うズームレンズにおいては、第１，
第２，第５の実施の形態のように、後群(Gr2)が正レン
ズ及び負レンズを接合してなる接合レンズ１枚で構成さ
れるとともに、以下の条件式(4)を満足することが望ま
しい。また、第３，第４，第６の実施の形態のように、
後群(Gr2)が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズ
を接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構
成されるとともに、以下の条件式(4)を満足することが
望ましい。
20＜νp−νn …(4)
ただし、
νp：後群(Gr2)の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対す
るアッベ数、
νn：後群(Gr2)の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対す
るアッベ数、
である。Front group having negative power in order from the object side
(Gr1) and a rear group (Gr2) having a positive power, and in a zoom lens that performs zooming by changing the interval (d4) between the front group (Gr1) and the rear group (Gr2) Is the first
As in the second and fifth embodiments, the rear group (Gr2) is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditional expression (4) is satisfied. Is desirable. Further, as in the third, fourth and sixth embodiments,
The rear lens group (Gr2) is composed of two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens, and the following conditional expression (4) is satisfied. Is desirable. 20 <νp−νn (4) where νp: Abbe number for the d line of the positive lens in the cemented lens of the rear group (Gr2), νn: For the d line of the negative lens in the cemented lens of the rear group (Gr2) The Abbe number is.
【００３９】条件式(4)は、後群(Gr2)の接合レンズ中の
正・負レンズのｄ線に対するアッベ数差を規定してい
る。各実施の形態のように後群(Gr2)の構成枚数が極端
に少ない場合、色収差補正の観点から、接合レンズを構
成する正レンズと負レンズに用いる光学材料として、条
件式(4)で規定される十分大きいアッベ数差を持つ材質
の光学材料を選択することが望ましい。Conditional expression (4) defines the Abbe number difference between the positive and negative lenses in the cemented lens of the rear group (Gr2) with respect to the d-line. When the number of constituent lenses of the rear group (Gr2) is extremely small as in each embodiment, from the viewpoint of chromatic aberration correction, the optical material used for the positive lens and the negative lens that form the cemented lens is defined by conditional expression (4). It is desirable to select an optical material that has a sufficiently large Abbe number difference.
【００４０】各実施の形態のように条件式(1)〜(4)のう
ちの少なくとも一つを満足する上記構成においては、更
に以下の条件式(5)を満足することが望ましい。
1＜img・R＜20 …(5)
ただし、
img：最大像高、
R ：最も像側の面の有効径、
である。In the above-described configuration that satisfies at least one of the conditional expressions (1) to (4) as in each embodiment, it is desirable that the following conditional expression (5) is further satisfied. 1 <img ・ R <20 (5) However, img: maximum image height, R: effective diameter of the surface closest to the image.
【００４１】条件式(5)は、光学系の大きさ及び収差並
びに電子スチルカメラ特有の条件を、適切に保つための
条件式である。電子スチルカメラに用いられる撮像素子
(例えばＣＣＤ)には、一般に集光性を上げるためのマイ
クロレンズが各受光素子の前面に設けられている。マイ
クロレンズの特性を十分に発揮させるためには、マイク
ロレンズの光軸に対して略平行(つまり各受光素子の入
射面に対して略垂直)に入射させる必要がある。そのた
めには、撮影光学系が像面(I)に対して略テレセントリ
ックであることが要求される。Conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately maintaining the size and aberration of the optical system and the conditions peculiar to the electronic still camera. Image sensor used in electronic still camera
In general (for example, a CCD), a microlens for improving the light collecting property is provided on the front surface of each light receiving element. In order to fully exhibit the characteristics of the microlens, it is necessary to make the light incident substantially parallel to the optical axis of the microlens (that is, substantially perpendicular to the incident surface of each light receiving element). For that purpose, the photographing optical system is required to be substantially telecentric with respect to the image plane (I).
【００４２】条件式(5)の上限を超えると、略テレセン
トリックであることが必要以上となり、広角端[Ｗ]での
負の歪曲収差が大きくなるとともに、像面(I)のアンダ
ー側への倒れが著しくなる。条件式(5)の下限を超える
と、略テレセントリックであることを満足することが困
難になり、満足したとしてもバックフォーカスが必要以
上に長くなり、光学系自体の大型化を招いてしまう。If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, it is more than necessary to be substantially telecentric, negative distortion at the wide-angle end [W] becomes large, and the underside of the image plane (I) is increased. The fall becomes noticeable. When the value goes below the lower limit of the conditional expression (5), it becomes difficult to satisfy that it is substantially telecentric, and even if it is satisfied, the back focus becomes longer than necessary and the optical system itself becomes large.
【００４３】第１，第２，第５の実施の形態のように、
後群(Gr2)が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合
レンズ１枚で構成されるとともに、条件式(1)〜(4)のう
ちの少なくとも一つを満足する構成においては、更に以
下の条件式(6)を満足することが望ましい。また第１，
第２，第５の実施の形態のように、前群(Gr1)が物体側
より順に像側に強いパワーを有する負レンズと正レンズ
との少なくとも２枚のレンズで構成され、後群(Gr2)が
物体側より順に両凸の正レンズ及び像側に凸面を向けた
負メニスカスレンズから成る正の接合レンズのみで構成
される場合には、以下の条件式(6)を満足することが更
に望ましい。
-1＜(Rp＋Rn)／(Rp−Rn)＜0 …(6)
ただし、
Rp：後群(Gr2)の接合レンズの物体側面の曲率半径、
Rn：後群(Gr2)の接合レンズの像側面の曲率半径、
である。As in the first, second and fifth embodiments,
In the configuration in which the rear group (Gr2) is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented and at least one of conditional expressions (1) to (4) is satisfied, It is desirable to satisfy the conditional expression (6). Also the first
As in the second and fifth embodiments, the front group (Gr1) is composed of at least two lenses, a negative lens and a positive lens, which have strong power toward the image side in order from the object side, and the rear group (Gr2). ) Is composed of only a positive cemented lens consisting of a biconvex positive lens in order from the object side and a negative meniscus lens with a convex surface facing the image side, it is further necessary to satisfy the following conditional expression (6). desirable. -1 <(Rp + Rn) / (Rp-Rn) <0 (6) where Rp: radius of curvature of the object side surface of the cemented lens in the rear group (Gr2), Rn: image side surface of the cemented lens in the rear group (Gr2) Is the radius of curvature of.
【００４４】条件式(6)は、後群(Gr2)の接合レンズの形
状を規定する条件式である。条件式(6)の上限を超える
ことは、接合レンズの像側面の曲率が、物体側面の曲率
に比べて大きくなることを意味する。この場合、接合レ
ンズを構成する負レンズのパワーが弱くなり過ぎるか、
あるいは条件式(3)を超えて接合面のパワーが強くなり
過ぎるといった問題が生じてしまい、好ましくない。条
件式(6)の下限に近づくことは、接合レンズの像側面の
パワーがほとんど０になることを意味する。この場合、
後群(Gr2)の正のパワーを接合レンズの物体側面のみに
負担させることになり、収差補正のバランスを欠くこと
になる。Conditional expression (6) is a conditional expression that defines the shape of the cemented lens of the rear group (Gr2). Exceeding the upper limit of conditional expression (6) means that the curvature of the image side surface of the cemented lens is larger than the curvature of the object side surface. In this case, the power of the negative lens that makes up the cemented lens becomes too weak,
Alternatively, there is a problem that the power of the bonding surface becomes too strong beyond the conditional expression (3), which is not preferable. To approach the lower limit of the conditional expression (6) means that the power of the cemented lens on the image side surface becomes almost zero. in this case,
The positive power of the rear group (Gr2) is borne only on the object side surface of the cemented lens, and the balance of aberration correction is lost.
【００４５】第３，第４，第６の実施の形態のように、
後群(Gr2)が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズ
を接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構
成されるとともに、条件式(1)〜(4)のうちの少なくとも
一つを満足する構成においては、更に以下の条件式(7)
を満足することが望ましい。また第３，第４，第６の実
施の形態のように、前群(Gr1)が物体側より順に像側に
強いパワーを有する負レンズと正レンズとの少なくとも
２枚のレンズで構成され、後群(Gr2)が物体側より順に
両凸正レンズ及び物体側面に大きい曲率を有する負レン
ズから成る正の接合レンズと正レンズとで構成される場
合には、以下の条件式(7)を満足することが更に望まし
い。
0＜Δφ／φ2＜0.7 …(7)
ただし、
Δφ：後群(Gr2)の接合レンズの像側面と最も像側の正
レンズとの合成パワーであって、式：
Δφ＝(1−Nn)／Rn＋φ23−e・φ23・(1−Nn)／Rn
で表され、
φ23：最も像側の正レンズのパワー、
Rn ：後群(Gr2)の接合レンズの像側面の曲率半径、
e ：後群(Gr2)の接合レンズの像側面と最も像側の正
レンズとの間の換算面間隔、
である。As in the third, fourth and sixth embodiments,
The rear group (Gr2) is composed of two lenses, a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens, and among the conditional expressions (1) to (4) In the configuration that satisfies at least one of the following, further conditional expression (7)
It is desirable to satisfy. Further, as in the third, fourth, and sixth embodiments, the front group (Gr1) is composed of at least two lenses, a negative lens and a positive lens, which have strong power toward the image side in order from the object side, When the rear group (Gr2) is composed of a positive cemented lens composed of a biconvex positive lens in order from the object side and a negative lens having a large curvature on the object side surface and a positive lens, the following conditional expression (7) is used. It is more desirable to be satisfied. 0 <Δφ / φ2 <0.7 (7) where Δφ is the combined power of the image side surface of the cemented lens of the rear group (Gr2) and the positive lens closest to the image side, and the equation: Δφ = (1-Nn) / Rn + φ23−e ・ φ23 ・ (1−Nn) / Rn, φ23: power of the positive lens closest to the image side, Rn: radius of curvature of the image side surface of the cemented lens of the rear group (Gr2), e: rear group The conversion surface distance between the image side surface of the cemented lens of (Gr2) and the positive lens closest to the image side.
【００４６】条件式(7)は、後群(Gr2)のパワーに対す
る、後群(Gr2)の接合レンズの像側面と最も像側の正レ
ンズとの合成パワーの比を規定する条件式である。正の
接合レンズの後ろに正レンズを配置することによって、
その正レンズに接合レンズの正のパワーを分担させるこ
とができる。つまり、収差補正上の自由度を付加するこ
とができる。また、最終レンズ面の軸外光に対応する有
効径が拡大するため、電子スチルカメラ特有の条件であ
るＣＣＤ撮像面(I)に対する略テレセントリック性を改
善することができる。Conditional expression (7) defines the ratio of the composite power of the image side surface of the cemented lens of the rear group (Gr2) and the positive lens closest to the image to the power of the rear group (Gr2). . By placing the positive lens behind the positive cemented lens,
The positive lens can share the positive power of the cemented lens. That is, the degree of freedom in aberration correction can be added. Further, since the effective diameter of the final lens surface corresponding to the off-axis light is enlarged, it is possible to improve the substantially telecentricity with respect to the CCD image pickup surface (I) which is a condition peculiar to the electronic still camera.
【００４７】条件式(7)の上限を超えると、最も像側の
正レンズのパワーが強くなり過ぎるため、像面湾曲のア
ンダー側への倒れが著しくなるとともに、広角端[Ｗ]に
おける負の歪曲収差が大きくなり、好ましくない。条件
式(7)の下限に近づくと、接合レンズの像側面と最も像
側の正レンズとの合成パワーがほとんど０になるため、
後群(Gr2)の正のパワーを接合レンズの物体側面のみに
負担させることになり、収差補正のバランスを欠くこと
になる。When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the power of the positive lens closest to the image side becomes too strong, so that the curvature of field falls to the under side remarkably and the negative lens power at the wide angle end [W] becomes large. Distortion becomes large, which is not preferable. When the lower limit of conditional expression (7) is approached, the combined power of the image side surface of the cemented lens and the positive lens closest to the image side becomes almost zero,
The positive power of the rear group (Gr2) is borne only on the object side surface of the cemented lens, and the balance of aberration correction is lost.
【００４８】各実施の形態のように条件式(1)〜(4)のう
ちの少なくとも一つを満足する上記構成においては、光
学性能を保持しつつコストダウンを図るために、前群(G
r1)が、物体側より順に、像側に強いパワーを有する負
レンズと、正レンズと、の少なくとも２枚で構成されて
いること、更には、前群(Gr1)が、物体側より順に、像
側に強いパワーを有しプラスチックを材料とする負レン
ズと、正レンズと、の少なくとも２枚で構成されている
ことが望ましく、また、後群(Gr2)の接合レンズを構成
するレンズのうち、少なくとも１枚がプラスチックを材
料とするレンズであることが望ましい。In the above-described constructions satisfying at least one of the conditional expressions (1) to (4) as in the embodiments, the front group (G
r1) is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and a positive lens, and further, the front group (Gr1) is arranged in order from the object side. It is desirable to have at least two lenses, a negative lens that has a strong power on the image side and is made of plastic, and a positive lens. Among the lenses that form the cemented lens of the rear group (Gr2) It is desirable that at least one lens is made of plastic.
【００４９】更なるコストダウンを図るためには、第
１，第２，第５の実施の形態のように、後群(Gr2)が物
体側より正レンズと負レンズとから成る正の接合レンズ
のみで構成される場合、前群(Gr1)の最も物体側の負レ
ンズ，後群(Gr2)の最も物体側の正レンズのうち、少な
くともいずれか一つをプラスチックレンズとすることが
望ましい。また第３，第４，第６の実施の形態のよう
に、後群(Gr2)が物体側より正レンズ及び負レンズから
成る正の接合レンズと正レンズとで構成される場合、前
群(Gr1)の最も物体側の負レンズ，後群(Gr2)の最も物体
側の正レンズ，後群(Gr2)の最も像側の正レンズのう
ち、少なくともいずれか一つをプラスチックレンズとす
ることが望ましい。In order to further reduce the cost, as in the first, second, and fifth embodiments, the rear cemented lens (Gr2) is a positive cemented lens including a positive lens and a negative lens from the object side. In the case of being composed of only one, at least one of the negative lens closest to the object in the front group (Gr1) and the positive lens closest to the object in the rear group (Gr2) is preferably a plastic lens. When the rear group (Gr2) is composed of a positive cemented lens including a positive lens and a negative lens from the object side and a positive lens as in the third, fourth, and sixth embodiments, the front group ( At least one of the negative lens closest to the object in Gr1), the positive lens closest to the object in the rear group (Gr2), and the positive lens closest to the image in the rear group (Gr2) may be a plastic lens. desirable.
【００５０】各実施の形態のように、前群(Gr1)の最も
物体側の面が、以下の条件式(8)を満足する非球面であ
ることが望ましい。
-0.02＜φ1・(N'−N)・Dev＜0 …(8)
ただし、
N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、
N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、
Dev：非球面の有効半径での非球面量、
であって、
Dev＝x(y)−x0(y)
x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。)
x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}]
x(y)：非球面の面形状、
x0(y)：非球面の参照球面形状、
r ：非球面の基準曲率半径、
ε ：２次曲面パラメータ、
y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、
Ai ：i次の非球面係数、
r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、
である。As in each embodiment, it is preferable that the surface of the front group (Gr1) closest to the object side is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression (8). -0.02 <φ1 · (N′−N) · Dev <0 (8) where N: Refractive index of the aspherical object side medium to the d-line, N ′: Aspherical image side medium d-line Refractive index for, Dev: aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, where Dev ＝ x (y) −x0 (y) x (y) ＝ (r / ε) ・ [1-√ {1- ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAiy i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
【００５１】また、後群(Gr2)の最も像側の面が、以下
の条件式(9)を満足する非球面であることが望ましい。
更には、後群(Gr2)の接合レンズの最も像側の面(第１〜
第３，第５，第６の実施の形態)又は後群(Gr2)の最も像
側の正レンズの少なくとも１面(第４の実施の形態)が、
以下の条件式(9)を満足する非球面であることが望まし
い。 -0.02＜φ2・(N'−N)・Dev＜0 …(9)It is desirable that the image-side surface of the rear group (Gr2) is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression (9).
Furthermore, the most image side surface of the cemented lens of the rear group (Gr2) (first to
At least one surface (fourth embodiment) of the positive lens closest to the image side of the third, fifth, sixth embodiments) or the rear group (Gr2) is
It is desirable that the aspherical surface satisfies the following conditional expression (9). -0.02 <φ2 ・ (N'−N) ・ Dev <0… (9)
【００５２】各実施の形態のように極めて少ないレンズ
枚数で構成された光学系では、全ズーム領域において良
好な収差補正状態を得るために、上記のように前群(Gr
1)の最も物体側の面が条件式(8)を満足する非球面であ
ることが望ましく、また、後群(Gr2)の正の接合レンズ
の最も像側面、又は後群(Gr2)の最も像側の正レンズの
少なくとも１面が条件式(9)を満足する非球面であるこ
とが望ましい。In the optical system constituted by an extremely small number of lenses as in each embodiment, in order to obtain a good aberration correction state in the entire zoom range, the front group (Gr
It is desirable that the most object-side surface of 1) is an aspherical surface that satisfies the conditional expression (8), and the most image side surface of the positive cemented lens of the rear group (Gr2) or the most surface of the rear group (Gr2). At least one surface of the image-side positive lens is preferably an aspherical surface that satisfies the conditional expression (9).
【００５３】条件式(8)は、前群(Gr1)の最も物体側の面
の非球面形状が、光軸から離れるに従って徐々に負のパ
ワーを弱めるような非球面形状であることを示してい
る。条件式(8)の上限を超えると、少ない構成枚数では
広角側における負の歪曲収差を補正しがたくなる。条件
式(8)の下限を超えると、歪曲収差の補正効果が不必要
に過剰になり、かえって像面湾曲，球面収差を負に変位
させる等、全体の収差バランスを崩すことになり、好ま
しくない。Conditional expression (8) indicates that the most object side surface of the front group (Gr1) has an aspherical surface shape in which the negative power gradually weakens as the distance from the optical axis increases. There is. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, it becomes difficult to correct negative distortion on the wide-angle side with a small number of constituent elements. If the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, the effect of correcting distortion will be unnecessarily excessive, and the overall aberration balance will be disturbed, such as negatively displacing field curvature and spherical aberration. .
【００５４】条件式(9)は、後群(Gr2)の正の接合レンズ
の最も像側の面又は後群(Gr2)の最も像側の正レンズの
少なくとも１面の非球面形状が、光軸から離れるに従っ
て徐々に正のパワーを弱めるような非球面形状であるこ
とを示している。条件式(9)の上限を超えると、少ない
構成枚数では、特に広角側の像面湾曲，望遠側の球面収
差が補正不足になる。条件式(9)の下限を超えると、こ
れら像面湾曲，球面収差の補正が過剰となり、好ましく
ない。Conditional expression (9) shows that the aspherical surface shape of the most image-side surface of the positive cemented lens of the rear group (Gr2) or at least one surface of the most image-side positive lens of the rear group (Gr2) is It shows that the aspherical shape gradually weakens the positive power as the distance from the axis increases. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, correction of field curvature on the wide-angle side and spherical aberration on the telephoto side will be insufficiently corrected with a small number of constituent elements. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, correction of these field curvature and spherical aberration becomes excessive, which is not preferable.
【００５５】なお、第１〜第６の実施の形態を構成して
いる各レンズ群(Gr1,Gr2)は、入射光線を屈折により偏
向させる屈折型レンズのみで構成されているが、これに
限らない。例えば、回折により入射光線を偏向させる回
折型レンズ，回折作用と屈折作用との組み合わせで入射
光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ等
で、各レンズ群(Gr1,Gr2)を構成してもよい。Although each lens group (Gr1, Gr2) constituting the first to sixth embodiments is composed of only a refraction type lens for deflecting an incident light beam by refraction, it is not limited to this. Absent. For example, each lens group (Gr1, Gr2) may be configured by a diffractive lens that deflects an incident light beam by diffraction, a refraction / diffraction hybrid lens that deflects an incident light beam by a combination of diffractive action and refraction action, and the like. .
【００５６】[0056]
【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施例１〜
６は、前述した第１〜第６の実施の形態にそれぞれ対応
しており、第１〜第６の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図６)は、対応する実施例１〜６のレンズ構成を
それぞれ示している。EXAMPLES The structure of the zoom lens embodying the present invention will be described more specifically below with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. Examples 1 to 1 given here as examples
6 corresponds to the above-described first to sixth embodiments, respectively, and is a lens configuration diagram showing the first to sixth embodiments.
(FIGS. 1 to 6) respectively show lens configurations of corresponding Examples 1 to 6.
【００５７】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目の光学要素のｄ線に対
する屈折率,アッベ数を示している。また、コンストラ
クションデータ中、ズーミングにおいて変化する軸上面
間隔(可変間隔)は、広角端(短焦点距離端)[Ｗ]〜ミドル
(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜望遠端(長焦点距離端)[Ｔ]で
の各レンズ群間の軸上空気間隔である。各焦点距離状態
[Ｗ]，[Ｍ]，[Ｔ]に対応する全系の焦点距離ｆ及びＦナ
ンバーFNOを併せて示し、表１に各実施例の条件式対応
値を示す。In the construction data of each example, ri (i = 1,2,3, ...) is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, di (i = 1,2,3 ,. ..) indicates the i-th axial upper surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,
3, ...) indicates the refractive index and Abbe number for the d-line of the i-th optical element counting from the object side. Also, in the construction data, the axial upper surface distance (variable distance) that changes during zooming is from the wide-angle end (short focal length end) [W] to the middle.
(Intermediate focal length state) [M] to telephoto end (long focal length end) [T] is the axial air gap between the lens groups. Each focal length state
The focal length f and F number FNO of the entire system corresponding to [W], [M], and [T] are also shown, and Table 1 shows the values corresponding to the conditional expressions of the examples.
【００５８】曲率半径riに*印が付された面は、非球面
で構成された面であることを示し、非球面の面形状を表
わす以下の式(AS)で定義されるものとする。各非球面の
非球面データを他のデータと併せて示す。
X＝(C・Y2)／{1+√(1-ε・C2・Y2)}＋Σ(Ai・Yi) …(AS)
ただし、式(AS)中、
X ：光軸方向の基準面からの変位量{＝x(y)}、
Y ：光軸に対して垂直な方向の高さ(＝y)、
C ：近軸曲率、
ε：２次曲面パラメータ、
Ai：i次の非球面係数
である。A surface having a curvature radius ri marked with * indicates that the surface is an aspherical surface, and is defined by the following expression (AS) representing the surface shape of the aspherical surface. The aspherical surface data of each aspherical surface is shown together with other data. X ＝ (C ・ Y 2 ) / {1 + √ (1-ε ・ C 2・ Y 2 )} ＋ Σ (Ai ・ Y i ) ... (AS) However, in the formula (AS), X: in the optical axis direction Amount of displacement from the reference surface {= x (y)}, Y: height in the direction perpendicular to the optical axis (= y), C: paraxial curvature, ε: quadric surface parameter, Ai: i-th order It is an aspherical coefficient.
【００５９】 [0059]
【００６０】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.28118×10-2 A6=-0.13005×10-3 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.28118 × 10 −2 A6 = −0.13005 × 10 −3
【００６１】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.33947×10-2 A6= 0.10681×10-3 A8= 0.97935×10-4 A10=-0.94246×１０−５ [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.33947 × 10 -2 A6 = 0.10681 × 10 -3 A8 = 0.97935 × 10 -4 A10 = -0.94246 × 10 -5
【００６２】［第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.41942×10-2 A6= 0.37617×10-3 [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = -0.41942 × 10 -2 A6 = 0.37617 × 10 -3
【００６３】[第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.15431×10-2 A6= 0.31837×10-4 A8=-0.24072×10-5 A10=-0.42801×10-6 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.15431 × 10 -2 A6 = 0.31837 × 10 -4 A8 = -0.24072 × 10 -5 A10 = -0.42801 × 10 -6
【００６４】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.30909×10-2 A6= 0.48021×10-3 A8=-0.82337×10-4 A10= 0.16310×10-4 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = 0.30909 × 10 -2 A6 = 0.48021 × 10 -3 A8 = -0.82337 × 10 -4 A10 = 0.16310 × 10 -4
【００６５】 [0065]
【００６６】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.45841×10-3 A6=-0.34353×10-5 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.45841 × 10 −3 A6 = −0.34353 × 10 −5
【００６７】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.79613×10-3 A6= 0.66261×10-5 A8= 0.52730×10-6 A10= 0.35286×10-7 [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.79613 × 10 -3 A6 = 0.66261 × 10 -5 A8 = 0.52730 × 10 -6 A10 = 0.35286 × 10 -7
【００６８】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.10761×10-2 A6=-0.43454×10-5 [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = -0.10761 × 10 -2 A6 = -0.43454 × 10 -5
【００６９】[第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.45612×10-3 A6= 0.15775×10-3 A8=-0.46602×10-4 A10= 0.50987×10-5 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.45612 × 10 -3 A6 = 0.15775 × 10 -3 A8 = -0.46602 × 10 -4 A10 = 0.50987 × 10 -5
【００７０】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.23300×10-2 A6= 0.12776×10-4 A8= 0.54254×10-4 A10=-0.45904×10-5 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = 0.23300 × 10 -2 A6 = 0.12776 × 10 -4 A8 = 0.54254 × 10 -4 A10 = -0.45904 × 10 -5
【００７１】 [0071]
【００７２】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.14510×10-2 A6=-0.58597×10-4 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.14510 × 10 −2 A6 = −0.58597 × 10 −4
【００７３】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.41168×10-2 A6= 0.10342×10-4 A8= 0.22397×10-4 A10= 0.54609×10-7 [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.41168 × 10 -2 A6 = 0.10342 × 10 -4 A8 = 0.22397 × 10 -4 A10 = 0.54609 × 10 -7
【００７４】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.43766×10-2 A6= 0.30539×10-4 [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = -0.43766 × 10 -2 A6 = 0.30539 × 10 -4
【００７５】[第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.46556×10-3 A6= 0.19107×10-4 A8=-0.12057×10-5 A10= 0.24604×10-7 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.46556 × 10 -3 A6 = 0.19107 × 10 -4 A8 = -0.12057 × 10 -5 A10 = 0.24604 × 10 -7
【００７６】 [0076]
【００７７】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.13393×10-2 A6=-0.56050×10-4 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.13393 × 10 -2 A6 = -0.56050 × 10 -4
【００７８】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.41114×10-2 A6= 0.35997×10-5 A8= 0.22144×10-4 A10= 0.16562×10-6 [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.41114 × 10 -2 A6 = 0.35997 × 10 -5 A8 = 0.22144 × 10 -4 A10 = 0.16562 × 10 -6
【００７９】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.43720×10-2 A6= 0.71031×10-5 [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = −0.43720 × 10 −2 A6 = 0.71031 × 10 −5
【００８０】[第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.59316×10-3 A6=-0.20585×10-4 A8= 0.68505×10-5 A10=-0.47182×10-6 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.59316 × 10 -3 A6 = -0.20585 × 10 -4 A8 = 0.68505 × 10 -5 A10 = -0.47182 × 10 -6
【００８１】 [0081]
【００８２】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.11057×10-2 A6=-0.15152×10-4 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.11057 × 10 −2 A6 = −0.15152 × 10 −4
【００８３】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.17483×10-2 A6=-0.14633×10-4 A8=-0.29685×10-5 A10= 0.21243×10-6 [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.17483 × 10 -2 A6 = -0.14633 × 10 -4 A8 = -0.29685 × 10 -5 A10 = 0.21243 × 10 -6
【００８４】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.18154×10-2 A6=-0.30003×１０−４ [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = -0.18154 × 10 -2 A6 = -0.30003 × 10 -4
【００８５】［第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.74640×10-3 A6=-0.62650×10-4 A8= 0.12105×10-4 A10=-0.14787×10-5 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.74640 × 10 -3 A6 = -0.62650 × 10 -4 A8 = 0.12105 × 10 -4 A10 = -0.14787 × 10 -5
【００８６】 [0086]
【００８７】[第１面(r1)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.25951×10-2 A6=-0.78587×10-4 [Aspherical surface data of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.25951 × 10 -2 A6 = -0.78587 × 10 -4
【００８８】[第３面(r3)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.42521×10-2 A6= 0.46752×10-4 A8=-0.16262×10-4 A10= 0.43631×10-5 [Aspherical surface data of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.42521 × 10 -2 A6 = 0.46752 × 10 -4 A8 = -0.16262 × 10 -4 A10 = 0.43631 × 10 -5
【００８９】[第４面(r4)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.41396×10-2 A6=-0.17057×１０−４ [Aspherical surface data of the fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = -0.41396 × 10 -2 A6 = -0.17057 × 10 -4
【００９０】［第６面(r6)の非球面データ] ε= 1.0000 A4=-0.84234×10-3 A6=-0.42095×10-4 A8= 0.40922×10-5 A10=-0.59188×10-6 [Aspherical surface data of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.84234 × 10 -3 A6 = -0.42095 × 10 -4 A8 = 0.40922 × 10 -5 A10 = -0.59188 × 10 -6
【００９１】[第８面(r8)の非球面データ] ε= 1.0000 A4= 0.27789×10-2 A6= 0.22597×10-3 A8=-0.19228×10-4 A10= 0.55914×10-5 [Aspherical surface data of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = 0.27789 × 10 -2 A6 = 0.22597 × 10 -3 A8 = -0.19228 × 10 -4 A10 = 0.55914 × 10 -5
【００９２】[0092]
【表１】 [Table 1]
【００９３】図７〜図１２は、実施例１〜実施例６にそ
れぞれ対応する収差図であり、各図中、[Ｗ]は広角端，
[Ｍ]はミドル，[Ｔ]は望遠端における諸収差(左から順
に、球面収差等，非点収差，歪曲；Y':像高)を示してい
る。また、各収差図中、実線(ｄ)はｄ線に対する収差、
破線(ＳＣ)は正弦条件を表しており、破線(ＤＭ)と実線
(ＤＳ)は、メリディオナル面とサジタル面でのｄ線に対
する非点収差をそれぞれ表わしている。7 to 12 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 6, respectively, in which [W] is the wide-angle end,
[M] indicates middle, and [T] indicates various aberrations at the telephoto end (in order from left, spherical aberration, astigmatism, distortion; Y ': image height). In each aberration diagram, the solid line (d) is the aberration for the d line,
The broken line (SC) represents the sine condition, and the broken line (DM) and the solid line
(DS) represents the astigmatism on the d-line on the meridional surface and the sagittal surface, respectively.
【００９４】[0094]
【発明の効果】以上説明したように本発明のズームレン
ズ装置によれば、負・正の２群ズームレンズにおいて、
構成枚数を減らしながらも、十分な高性能を確保し、か
つ、コンパクト化と加工難易度の低減を達成することが
できる。As described above, the zoom lens of the present invention is provided.
According to the zoom device , in the negative / positive two-group zoom lens,
While reducing the number of components, it is possible to secure sufficient high performance, achieve compactness, and reduce processing difficulty.
【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment (Example 1).
【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a second embodiment (Example 2).
【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a third embodiment (Example 3).
【図４】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a fourth embodiment (Example 4).
【図５】第５の実施の形態(実施例５)のレンズ構成図。FIG. 5 is a lens configuration diagram of a fifth embodiment (Example 5).
【図６】第６の実施の形態(実施例６)のレンズ構成図。FIG. 6 is a lens configuration diagram of a sixth embodiment (Example 6).
【図７】実施例１の収差図。FIG. 7 is an aberration diagram of Example 1.
【図８】実施例２の収差図。8 is an aberration diagram of Example 2. FIG.
【図９】実施例３の収差図。FIG. 9 is an aberration diagram of Example 3.
【図１０】実施例４の収差図。FIG. 10 is an aberration diagram of Example 4.
【図１１】実施例５の収差図。FIG. 11 is an aberration diagram of Example 5.
【図１２】実施例６の収差図。FIG. 12 is an aberration diagram of Example 6.
Gr1 …前群 Gr2 …後群 A …絞り P …ローパスフィルター I …像面 Gr1… Front group Gr2… Rear group A ... Aperture P… Low-pass filter I ... image plane
Claims (23)
ームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レ
ンズ１枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足す
ることを特徴とするズームレンズ； 0.6＜｜φ1｜／φT＜2.1 ただし、 φ1：前群のパワー、 φT：全系の望遠端におけるパワー、 である。1. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing the distance between the front group and the rear group, wherein the rear group is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditions are satisfied: 0.6 <| φ1 | / φT <2.1 where φ1 is the power of the front group, and φT is the power at the telephoto end of the entire system.
ームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レ
ンズ１枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足す
ることを特徴とするズームレンズ； 0.7＜｜φ1｜／φ2＜1.4 ただし、 φ1：前群のパワー、 φ2：後群のパワー、 である。2. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing the distance between the front group and the rear group, wherein the rear group is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditions are satisfied: A zoom lens characterized by satisfying the formula; 0.7 <| φ1 | / φ2 <1.4, where φ1 is the front group power, and φ2 is the rear group power.
ームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レ
ンズ１枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足す
ることを特徴とするズームレンズ； (Np−Nn)／Rc＜0.1 ただし、 Rc ：後群の接合レンズの接合面の曲率半径、 Np ：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対する屈
折率、 Nn ：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈
折率、 である。3. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing the distance between the front group and the rear group, wherein the rear group is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditions are satisfied: Zoom lens characterized by satisfying the formula; (Np−Nn) / Rc <0.1 where Rc: radius of curvature of cemented surface of cemented lens of rear group, Np: d of positive lens in cemented lens of rear group Refractive index for line, Nn: Refractive index for negative d line of the negative lens in the cemented lens of the rear group.
ームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が正レンズ及び負レンズを接合してなる接合レ
ンズ１枚で構成されるとともに、以下の条件式を満足す
ることを特徴とするズームレンズ； 20＜νp−νn ただし、 νp：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対するア
ッベ数、 νn：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対するア
ッベ数、 である。4. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing the distance between the front group and the rear group, wherein the rear group is composed of one cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented, and the following conditions are satisfied: A zoom lens characterized by satisfying the formula; 20 <νp−νn, where νp: Abbe number for the d-line of the positive lens in the cemented lens of the rear group, νn: d of the negative lens in the cemented lens of the rear group The Abbe number for a line is.
とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のズームレン
ズ装置； 1＜img・R＜20 ただし、 img：最大像高、 R ：最も像側の面の有効径、 である。5. The zoom lens device according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: 1 <img · R <20, where img: maximum image height, R: Effective diameter of the surface closest to the image.
とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のズームレン
ズ装置； -1＜(Rp＋Rn)／(Rp−Rn)＜0 ただし、 Rp：後群の接合レンズの物体側面の曲率半径、 Rn：後群の接合レンズの像側面の曲率半径、 である。6. The zoom lens device according to claim 1, further satisfying the following conditional expression: −1 <(Rp + Rn) / (Rp−Rn) <0 , Rp: radius of curvature of object side surface of cemented lens in rear group, Rn: radius of curvature of image side surface of cemented lens in rear group.
いパワーを有する負レンズと、正レンズと、の少なくと
も２枚で構成されていることを特徴とする請求項１〜４
のいずれか１項に記載のズームレンズ装置。7. The front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and a positive lens.
The zoom lens device according to any one of 1.
いパワーを有しプラスチックを材料とする負レンズと、
正レンズと、の少なくとも２枚で構成されていることを
特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のズーム
レンズ装置。8. The negative lens element, wherein the front lens group has, in order from the object side, a strong power on the image side and made of plastic, and
The zoom lens device according to claim 1, wherein the zoom lens device includes at least two positive lenses.
のうち、少なくとも１枚がプラスチックを材料とするレ
ンズであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１
項に記載のズームレンズ装置。9. The lens according to claim 1, wherein at least one of the lenses constituting the cemented lens of the rear group is a lens made of plastic.
The zoom lens device according to the item.
条件式を満足する非球面であることを特徴とする請求項
１〜４のいずれか１項に記載のズームレンズ装置； -0.02＜φ1・(N'−N)・Dev＜0 ただし、 φ1：前群のパワー、 N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 Dev：非球面の有効半径での非球面量、 であって、 Dev＝x(y)−x0(y) x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。) x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}] x(y)：非球面の面形状、 x0(y)：非球面の参照球面形状、 r ：非球面の基準曲率半径、 ε ：２次曲面パラメータ、 y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、 Ai ：i次の非球面係数、 r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、 である。10. The zoom lens device according to claim 1, wherein the most object-side surface of the front group is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression: 0.02 <φ1 · (N′−N) · Dev <0 where φ1 is the power of the front group, N is the refractive index of the aspherical object-side medium for d-line, and N ′ is the aspherical image-side medium. Refractive index for d-line, Dev: amount of aspheric surface at effective radius of aspheric surface, where Dev = x (y) −x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ { 1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAiy i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
件式を満足する非球面であることを特徴とする請求項１
〜４のいずれか１項に記載のズームレンズ装置； -0.02＜φ2・(N'−N)・Dev＜0 ただし、 φ2：後群のパワー、 N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 Dev：非球面の有効半径での非球面量、 であって、 Dev＝x(y)−x0(y) x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。) x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}] x(y)：非球面の面形状、 x0(y)：非球面の参照球面形状、 r ：非球面の基準曲率半径、 ε ：２次曲面パラメータ、 y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、 Ai ：i次の非球面係数、 r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、 である。11. The surface closest to the image side of the rear group is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression.
The zoom lens system according to any one of ~4; -0.02 <φ2 · (N' -N) · Dev <0 However, .phi.2: rear unit of power, N: d line of the object-side aspheric medium , N ': Refractive index of the medium on the image side of the aspheric surface with respect to the d-line, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, and Dev = x (y) -x0 (y) x (y) ＝ (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
ズームレンズが形成し た光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを
接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成
されるとともに、以下の条件式を満足することを特徴と
するズームレンズ； 0.6＜｜φ1｜／φT＜2.1 ただし、 φ1：前群のパワー、 φT：全系の望遠端におけるパワー、 である。12. A zoom lens and a zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the zoom lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing a distance between a front group and a rear group, wherein the rear group includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. And a zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression; 0.6 <| φ1 | / φT <2.1, where φ1 is the power of the front group, and φT is the telephoto end of the entire system. Is the power in.
ズームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを
接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成
されるとともに、以下の条件式を満足することを特徴と
するズームレンズ； 0.7＜｜φ1｜／φ2＜1.4 ただし、 φ1：前群のパワー、 φ2：後群のパワー、 である。13. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the zoom lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing a distance between a front group and a rear group, wherein the rear group includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. And a zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression; 0.7 <| φ1 | / φ2 <1.4, where φ1: power of front group, φ2: power of rear group, Is.
ズームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを
接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成
されるとともに、以下の条件式を満足することを特徴と
するズームレンズ； (Np−Nn)／Rc＜0.1 ただし、 Rc ：後群の接合レンズの接合面の曲率半径、 Np ：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対する屈
折率、 Nn ：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対する屈
折率、 である。14. A zoom lens and a zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the zoom lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing a distance between a front group and a rear group, wherein the rear group includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. And a zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression; (Np−Nn) / Rc <0.1 where Rc: radius of curvature of cemented surface of cemented lens of rear group, Np: Refractive index of positive lens in cemented lens of rear group to d-line, Nn: Refractive index of negative lens of cemented lens in rear group to d-line,
ズームレンズが形成した光学像を受光する固体撮像素子
と、を備えたズームレンズ装置であって、 前記ズームレンズは、 物体側から順に、負のパワーを有
する前群と、正のパワーを有する後群と、で構成され、
前群と後群との間隔を変化させることによって変倍を行
うズームレンズであって、 前記後群が、物体側から順に、正レンズ及び負レンズを
接合してなる接合レンズと、正レンズと、の２枚で構成
されるとともに、以下の条件式を満足することを特徴と
するズームレンズ； 20＜νp−νn ただし、 νp：後群の接合レンズ中の正レンズのｄ線に対するア
ッベ数、 νn：後群の接合レンズ中の負レンズのｄ線に対するア
ッベ数、 である。15. A zoom lens and the zoom lens in order from the object side.
Solid-state image sensor that receives the optical image formed by the zoom lens
And a zoom lens device comprising , in order from the object side, a front group having negative power and a rear group having positive power,
A zoom lens that performs zooming by changing a distance between a front group and a rear group, wherein the rear group includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and a positive lens. And a zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression; 20 <νp−νn where νp: Abbe number for the d-line of the positive lens in the cemented lens of the rear group, νn: Abbe's number for the d-line of the negative lens in the cemented lens of the rear group.
徴とする請求項１２〜１５のいずれか１項に記載のズー
ムレンズ装置； 1＜img・R＜20 ただし、 img：最大像高、 R ：最も像側の面の有効径、 である。16. The zoom lens device according to claim 12, further satisfying the following conditional expression: 1 <img · R <20, where img: maximum image height, R: Effective diameter of the surface closest to the image.
徴とする請求項１２〜１５のいずれか１項に記載のズー
ムレンズ装置； 0＜Δφ／φ2＜0.7 ただし、 Δφ：後群の接合レンズの像側面と最も像側の正レンズ
との合成パワーであって、式： Δφ＝(1−Nn)／Rn＋φ23−e・φ23・(1−Nn)／Rn で表され、 φ23：最も像側の正レンズのパワー、 Rn ：後群の接合レンズの像側面の曲率半径、 e ：後群の接合レンズの像側面と最も像側の正レンズ
との間の換算面間隔、 である。17. The zoom lens device according to claim 12, further satisfying the following conditional expression: 0 <Δφ / φ2 <0.7, where Δφ: junction of rear group The combined power of the image side surface of the lens and the positive lens closest to the image side, expressed by the formula: Δφ = (1−Nn) / Rn + φ23−e · φ23 · (1−Nn) / Rn, φ23: most image Power of the positive lens on the side, Rn: radius of curvature of the image side surface of the cemented lens in the rear group, e: conversion surface distance between the image side surface of the cemented lens in the rear group and the most positive lens on the image side.
強いパワーを有する負レンズと、正レンズと、の少なく
とも２枚で構成されていることを特徴とする請求項１２
〜１５のいずれか１項に記載のズームレンズ装置。18. The front lens group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and a positive lens.
16. The zoom lens device according to any one of items 15 to 15.
強いパワーを有しプラスチックを材料とする負レンズ
と、正レンズと、の少なくとも２枚で構成されているこ
とを特徴とする請求項１２〜１５のいずれか１項に記載
のズームレンズ装置。19. The front group is composed of at least two lenses, in order from the object side, a negative lens having a strong power on the image side and made of plastic, and a positive lens. The zoom lens device according to any one of claims 12 to 15.
ズのうち、少なくとも１枚がプラスチックを材料とする
レンズであることを特徴とする請求項１２〜１５のいず
れか１項に記載のズームレンズ装置。20. The zoom lens according to claim 12, wherein at least one of the lenses forming the cemented lens of the rear group is a lens made of plastic material. Equipment .
条件式を満足する非球面であることを特徴とする請求項
１２〜１５のいずれか１項に記載のズームレンズ装置； -0.02＜φ1・(N'−N)・Dev＜0 ただし、 φ1：前群のパワー、 N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 Dev：非球面の有効半径での非球面量、 であって、 Dev＝x(y)−x0(y) x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。) x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}] x(y)：非球面の面形状、 x0(y)：非球面の参照球面形状、 r ：非球面の基準曲率半径、 ε ：２次曲面パラメータ、 y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、 Ai ：i次の非球面係数、 r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、 である。21. The zoom lens device according to claim 12, wherein the most object-side surface of the front group is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression: 0.02 <φ1 · (N′−N) · Dev <0 where φ1 is the power of the front group, N is the refractive index of the aspherical object side medium toward the d-line, and N ′ is the aspherical image side medium. Refractive index for d-line, Dev: amount of aspheric surface at effective radius of aspheric surface, where Dev = x (y) −x0 (y) x (y) = (r / ε) ・ [1-√ { 1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAiy i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
件式を満足する非球面であることを特徴とする請求項１
２〜１５のいずれか１項に記載のズームレンズ装置； -0.02＜φ2・(N'−N)・Dev＜0 ただし、 φ2：後群のパワー、 N ：非球面の物体側の媒質のｄ線に対する屈折率、 N' ：非球面の像側の媒質のｄ線に対する屈折率、 Dev：非球面の有効半径での非球面量、 であって、 Dev＝x(y)−x0(y) x(y)＝(r/ε)・[1-√{1-ε・(y2/r2)}]+ΣAiyi(ここで、i
≧2である。) x0(y)＝r#・[1-√{1-(y2/r#2)}] x(y)：非球面の面形状、 x0(y)：非球面の参照球面形状、 r ：非球面の基準曲率半径、 ε ：２次曲面パラメータ、 y ：光軸に対して垂直な方向の高さ、 Ai ：i次の非球面係数、 r# ：非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2
である。}、 である。22. The most image-side surface of the rear group is an aspherical surface that satisfies the following conditional expression.
The zoom lens device according to any one of 2 to 15; -0.02 <φ2 · (N′−N) · Dev <0, where φ2: power of the rear group, N: d of the aspherical object-side medium Refractive index for the line, N ': Refractive index for the d-line of the medium on the image side of the aspheric surface, Dev: Aspheric amount at the effective radius of the aspheric surface, where Dev = x (y) -x0 (y) x (y) ＝ (r / ε) ・ [1-√ {1-ε ・ (y 2 / r 2 )}] + ΣAi y i (where i
≧ 2. ) x0 (y) ＝ r # ・ [1-√ {1- (y 2 / r # 2 )}] x (y): aspherical surface shape, x0 (y): aspherical reference spherical shape, r : Reference radius of curvature of aspherical surface, ε: Quadratic surface parameter, y: Height in the direction perpendicular to the optical axis, Ai: Aspherical coefficient of i-th order, r #: Paraxial radius of curvature of aspherical surface {here Then, 1 / r # = (1 / r) +2 ・ A2
Is. },
有することを特徴とする請求項１〜４、１２〜１５のいClaims 1 to 4 and 12 to 15
ずれか１項に記載のズームレンズ装置。The zoom lens device according to item 1.
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