JP3406122B2

JP3406122B2 - Distribution line voltage management

Info

Publication number: JP3406122B2
Application number: JP16463995A
Authority: JP
Inventors: 泰吉近藤; 恒雄井上; 彰芳佐藤; 忠士栗山; 徹佐藤; 寛梶田
Original assignee: Daihen Corp; Chubu Electric Power Co Inc; Aichi Electric Co Ltd
Current assignee: Daihen Corp; Chubu Electric Power Co Inc; Aichi Electric Co Ltd
Priority date: 1995-06-06
Filing date: 1995-06-06
Publication date: 2003-05-12
Anticipated expiration: 2018-05-12
Also published as: JPH08335119A

Description

【発明の詳細な説明】【０００１】【産業上の利用分野】本発明は、配電線の電圧管理に係
り、特に、自動電圧調整装置を用いて行う電圧管理方式
に関する。【０００２】【従来の技術】従来より、需要家には、配電線に設けた
柱上変圧器を介して低圧の標準電圧（例えば、１００
Ｖ）を供給している。【０００３】この供給電圧は、周知のように、電気事業
法で定められた電圧（標準電圧が１００Ｖであれば、１
０１Ｖ±６Ｖ）に維持することが義務づけられている。【０００４】このため、柱上変圧器に複数のタップを設
けて義務づけられた一定の電圧変動範囲に維持するよう
設置場所に応じてタップを変更して、需要家端での電圧
を調整している。【０００５】しかし、需要家端の電圧は、負荷変動に伴
い、線路インピーダンスによる電圧降下の変動や、亘長
の長い配電線における線路電圧の大幅な降下等によっ
て、変動するため、電圧変動値を一定の範囲内に収める
ことは困難である。【０００６】そこで、配電線の電圧降下を補償するた
め、図８の略解的な配電線の系統図で示すように、線路
の途中に自動電圧調整装置（以下、ＳＶＲという）を設
置し、このＳＶＲにより線路電圧を調整して、配電線の
電圧管理を行っている。なお、図８において、Ｚ₁，Ｚ
₂────Ｚ_nは線路インピーダンス、Ｌ₁，Ｌ₂──
──Ｌ_nは負荷、ＳＳは配電用変電所である。【０００７】このＳＶＲは、周知のように、配電線の線
路電圧が、調整目標電圧に基づいて選定した基準電圧に
対する不感帯を越えたとき、昇圧（又は降圧）の指令を
送出する電圧調整継電器（以下９０リレーという）と、
複数のタップを設けた調整用の変圧器と、上記９０リレ
ーの昇圧（又は降圧）指令によって上記変圧器のタップ
を切換えるタップ切換器とを備えて、線路電圧をタップ
切換により所定の値に調整するようになっている。【０００８】【発明が解決しようとする課題】しかし乍ら、上述のよ
うに構成されたＳＶＲは、通常、タップ切換器がいわゆ
る機械式で形成されているため、切換速度が遅く、タッ
プ切換時に発生するアークによる接点の損耗や溶着並び
に絶縁油の汚損等の問題から、定期点検（例えば揚替え
・点検・修理は切換動作回数が１０万回、耐用回数は切
換動作回数が２０万回）が必要であり、保守・管理に多
くの手間を要するという問題を有している。【０００９】そして、タップ切換回数が過度に増加する
と、ＳＶＲの点検周期・耐用年数がさらに短くなるた
め、９０リレーには、基準電圧に対し不感帯を設けて、
タップ切換器が過度の切換動作を頻繁に繰返さないよう
運転管理している。【００１０】従って、ＳＶＲは、その出力電圧が上記不
感帯の範囲内にある場合、現在のタップ電圧を維持しつ
づけ、不感帯を越えるとタップ電圧の切換を行うことに
なる。このため、ＳＶＲの出力電圧は調整目標電圧に対
し最大で不感帯と等しい電圧偏差を生ずる。即ち、ＳＶ
Ｒの出力電圧は、調整目標電圧をＶｒ，不感帯をＶｚと
すると、最大でＶｒ＋Ｖｚ，最小でＶｒ−Ｖｚとなり、
この範囲においては線路電圧が調整されず、負荷変動に
迅速に対応することができないという問題を有してい
る。【００１１】しかも、上記不感帯Ｖｚは、タップ電圧を
Ｖｔとすると、Ｖｚ＞Ｖｔ／２の関係で選定される。も
し、Ｖｚ＜Ｖｔ／２の関係で選定すると、１タップ切換
後に電圧偏差が切換前より大きくなってしまうから、再
度戻して、また切換えというハンチング動作を繰返し、
タップ切換回数が過度に増加することになる。【００１２】ＳＶＲの電圧調整動作において、今、ＳＶ
Ｒの仕様を例えば、タップ電圧（Ｖｔ）１５０Ｖ最大調整電圧４５０Ｖ調整目標電圧（Ｖｒ）６，７５０Ｖ不感帯（Ｖｚ）１００Ｖとすると、ＳＶＲの出力電圧ＶｏｕｔはＶｒ−Ｖｚ≦Ｖｏｕｔ≦Ｖｒ＋Ｖｚ────（１）で示される。従って、上記（１）式より６，６５０Ｖ≦Ｖｏｕｔ≦６，８５０Ｖ────（２）となる。【００１３】これによる標準的な電圧管理は、図６で示
すように、配電線の線路電圧降下Ｖｄの最大値Ｖｄ（ｍ
ａｘ）が例えば３００Ｖとなる点にＳＶＲを設置するこ
とにより、行われている。このとき、図６のＳＶＲ₁，
ＳＶＲ₂，ＳＶＲ₃の動作点は図５のａ点にある。【００１４】一方、ＳＶＲの電圧調整特性を考慮した最
悪のケース、例えば、第１区間が軽負荷となり線路電圧
降下Ｖｄが２５０Ｖしかなかった場合を想定すると、図
７のようになり、このとき、ＳＶＲ₁の動作点は図５の
ｂ点となり、ＳＶＲ₁の出力電圧Ｖｏｕｔは上記（２）
式の最小値となる。【００１５】次の第２区間では３００Ｖの線路電圧降下
Ｖｄがあるとすれば、第２区間の最終点の線路電圧は
６，３５０Ｖまで落ちることになり、このときＳＶＲ₂
の動作点は図５のｃ点にあり、ＳＶＲ₂の出力電圧Ｖｏ
ｕｔは６，６５０Ｖとなる。【００１６】また次の第３区間において、３００Ｖ以上
（即ち、３００Ｖ＋α）の電圧降下Ｖｄがあるとすれ
ば、第３区間最終点の線路電圧は６，３５０Ｖ−αとな
り、このときＳＶＲ₃の動作点は図５のｄ点に移って電
圧補償が行われ、ＳＶＲ₃の出力電圧Ｖｏｕｔは、６，
８００Ｖ−αとなる。【００１７】上記説明において、図７の第２区間の最終
点の線路電圧Ｖ_Lの最小値Ｖ_L（ｍｉｎ）はＶ_L（ｍｉｎ）＝Ｖｏｕｔ（ｍｉｎ）−Ｖｄ（ｍａｘ）＝Ｖｒ−Ｖｚ−Ｖｄ（ｍａｘ）────（３）で示される。【００１８】一方、線路電圧Ｖ_Lの最大値Ｖ_L（ｍａ
ｘ）はＶ_L（ｍａｘ）＝Ｖｏｕｔ（ｍａｘ）−Ｖｄ（ｍｉｎ）＝Ｖｒ＋Ｖｚ────（４）（但し、Ｖｄ（ｍｉｎ）＝０）と示される。従って、線
路電圧Ｖ_Lは、上記（３），（４）式から６，３５０Ｖ≦Ｖ_L≦６，８５０Ｖ────（５）となる。【００１９】このように、従来のＳＶＲにおいては、部
分的には電圧が不足する個所が発生することになるが、
電圧調整幅が大きいので（４５０Ｖ）、次段のＳＶＲで
補償されていると考えられる。【００２０】しかし、今、線路の定電圧管理目標を図６
に示すように、線路電圧Ｖ_Lの最大値と最小値をＶ_L（ｍａｘ）＝６，７５０Ｖ ────（６）Ｖ_L（ｍｉｎ）＝６，４５０Ｖ ────（７）とすると、従来のＳＶＲでこれを実現するためには、調
整目標電圧Ｖｒは、上記（４）式からＶｒ＝Ｖ_L（ｍａｘ）−Ｖｚ────（８）で示される。従って、Ｖｒは、上記（８）式から、Ｖｒ＝６，７５０Ｖ−１００Ｖ＝６，６５０Ｖとなる。【００２１】また、線路電圧降下Ｖｄの最大値Ｖｄ（ｍ
ａｘ）は、上記（３）式から、Ｖｄ（ｍａｘ）＝Ｖｒ−Ｖｚ−Ｖ_L（ｍｉｎ）────（９）で示される。従って、Ｖｄ（ｍａｘ）は上記（９）式か
ら、Ｖｄ（ｍａｘ）＝６，６５０Ｖ−１００Ｖ−６，４５０Ｖ＝１００Ｖとなる。【００２２】即ち、線路電圧降下Ｖｄが１００Ｖしか許
容できないことになる。このことは図６で示した、３０
０Ｖの電圧降下点毎に設置したＳＶＲを１００Ｖの電圧
降下点毎に設置しなければならないことを意味し、従来
のＳＶＲの上記例示仕様では３倍の台数が必要となって
ＳＶＲの設置台数が増加し、定電圧管理を行うにはきわ
めて不経済なものとなるという問題がある。【００２３】本発明は、上述した点にかんがみてなされ
たもので、その目的とするところは、理想的な電圧管理
を最少のＳＶＲ設置台数で実現することができる方式を
提供することにある。【００２４】【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、ＳＶＲのタップ切換器を、サイリスタ等の
スイッチング素子によりいわゆる無接点形に形成すると
共に、９０リレーを積分動作形としてその動作電圧の不
感帯を零又はきわめて小さな範囲に設定し、線路電圧を
調整して電圧管理するよう構成した。【００２５】【作用】線路電圧が調整目標電圧から外れると、９０リ
レーが応動して、昇圧（又は降圧）指令をタップ切換器
に送出する。タップ切換器は電圧調整用の変圧器のタッ
プを、電圧が昇圧（又は降圧）となるように１タップ切
換接続して線路電圧を調整する。この調整された線路電
圧は調整目標電圧から外れることになるので再び９０リ
レーが応動し、タップ切換動作が行われ、線路電圧を調
整する動作を繰返し行う。換言すれば、積極的にハンチ
ング動作を惹起させてＳＶＲの出力電圧を偶数回のタッ
プ切換で、線路電圧を平均的に調整目標電圧に一致させ
て電圧管理を行う。【００２６】【実施例】以下、本発明の実施例を図によって説明す
る。図１はＳＶＲの１相分をを示したブロック図であ
る。同図において、１は１次巻線１ａと複数のタップを
設けた２次巻線１ｂと３次巻線１ｃとを有する電圧調整
用の変圧器で、１次巻線１ａはその一端が出力側端子Ｌ
_Oに接続され、他端が図示しない他の相の１次巻線１ａ
の他端と共通接続されるようになっている。【００２７】また、２次巻線１ｂの複数のタップは、本
例では巻線端にタップＴ₁、このタップＴ₁より所定の
巻線間隔で３つのタップＴ₂，Ｔ₃，Ｔ₄が設けられて
いる。【００２８】２は、１次巻線２ａと２次巻線２ｂとを有
する直列変圧器で、２次巻線２ｂは入力側端子Ｌｉと出
力側端子Ｌ_Oとの間に直列に挿入され、１次巻線２ａ
は、無接点形のタップ切換器３を介して上記変圧器１の
２次巻線１ｂのタップＴ₁〜Ｔ₄に接続されている。【００２９】そして、上記無接点形のタップ切換器３
は、上記変圧器１の２次巻線１ｂのタップＴ₁〜Ｔ
₄に、一対のサイリスタを逆並列接続して形成したスイ
ッチング素子Ｔｈ₁〜Ｔｈ₄の一端をそれぞれ接続し、
他端を、上記直列変圧器２の１次巻線２ａの一端に共通
接続して成るタップ切換部と、上記タップＴ₁とＴ₄と
に、一対のサイリスタを逆並列接続して形成したスイッ
チング素子Ｔｈ₅，Ｔｈ₆の一端をそれぞれ接続し、こ
のスイッチング素子Ｔｈ₅，Ｔｈ₆の他端を直列変圧器
２の他端に共通接続して成る極性切換部と、直列変圧器
２の１次巻線２ａの両端に、限流用抵抗Ｒ₁を介して、
直列に挿入した一対のサイリスタを逆並列接続して形成
したブリッジ用スイッチング素子Ｔｈ₇とから構成さ
れ、上記スイッチング素子Ｔｈ₁〜Ｔｈ₄のオンオフ制
御によりタップＴ₁〜Ｔ₄を切換え、また上記スイッチ
ング素子Ｔｈ₅とＴｈ₆のオンオフ制御により、直列変
圧器２の１次巻線２ａに印加する電圧の極性を切換え、
さらに上記スイッチング素子Ｔｈ₇のオン制御により１
次巻線２ａの両端をブリッジするようになっている。【００３０】４は、上記変圧器１の３次巻線１ｃから接
続されて、積分動作形としてその動作電圧の不感帯を零
又はきわめて小さな範囲に設定した９０リレーである。
これは、ＳＶＲが偶数回のタップ切換で平均的に出力電
圧を調整目標電圧に近づける制御を行うため、出力電圧
と調整目標電圧との電圧偏差を時間積分し、この積分値
が判定値以上になったらタップ切換の上記指令を送出す
るようになっている。【００３１】これを電圧調整動作を示す図２によって、
さらに説明すると、同図において、Ｖ_OをＳＶＲの出力
電圧、Ｖｒを調整目標電圧、Ｖｔを１タップ電圧、εを
電圧偏差（正側、即ち、０＜ε＜Ｖｔ）、Ｔｄを下げ時
間、Ｔｕを上げ時間、Ｔｈをハンチング周期、ｋを積分
定数（秒Ｖ）とすると、Ｔｄ×ε＝Ｔｕ×（Ｖｔ−ε）＝ｋ（判定値）の関係となるよう調整動作を行うことになる。この関係
から｛（Ｖｒ＋ε）×Ｔｄ＋［Ｖｒ−（Ｖｔ−ε）］×Ｔｕ｝／（Ｔｄ＋Ｔｕ）＝Ｖｒとなり、（Ｔｄ＋Ｔｕ）時間の出力電圧の平均が調整目
標電圧に等しくなることになる。【００３２】そこで、動作時間及びハンチング周期につ
いてながめると、Ｔｄ，Ｔｕは、Ｔｄ＝ｋ／ε────（１０）Ｔｕ＝ｋ／（Ｖｔ−ε）────（１１）と示され、上記（１０），（１１）式から、ハンチング
周期Ｔｈは、Ｔｈ＝Ｔｄ＋Ｔｕ＝ｋＶｔ／ε（Ｖｔ−ε）────（１２）と示され、その結果を図３に示す。これからも理解され
るように、ハンチング周期Ｔｈは、ε＝Ｖｔ／２の時が
最短となる。即ち、Ｔｈ（ｍｉｎ）は上記（１２）式か
らＴｈ（ｍｉｎ）＝４ｋ／Ｖｔ────（１３）となり、また、この時、ＴｄとＴｕは同じとなり、Ｔｄ＝Ｔｕ＝２ｋ／Ｖｔ────（１４）となる。【００３３】今、例えばＶｔ＝１００Ｖ，ｋ＝３０００
秒Ｖとすると、上記（１３）、（１４）式からＴｈ（ｍｉｎ）＝４×３０００／１００＝１２０秒（２
分）Ｔｄ＝Ｔｕ＝２×３０００／１００＝６０秒（１分）となる。【００３４】従って、９０リレー４の積分定数ｋを最短
のハンチング周期Ｔｈ（ｍｉｎ）が数分〜十数分となる
よう設定すれば、フリッカを惹起することなく、積極的
にハンチングを起させて出力電圧の平均を数分以上で調
整目標電圧、即ち９０リレー４の基準電圧に一致させる
ことが可能となる。なお、上記説明においては、不感帯
を零として説明したが、不感帯をきわめて小さくした場
合も同様で、出力電圧の平均が調整目標電圧に略一致さ
せることが可能となる。【００３５】そこで、上記９０リレー４は、図４に示す
ように、上記変圧器１の３次巻線１ｃから接続されて、
ＳＶＲの出力電圧に比例した電圧を検出する電圧検出手
段４ａと、あらかじめ整定した基準電圧を出力する基準
電圧整定手段４ｂと、これら両手段４ａと４ｂの電圧偏
差を時間積分して出力する電圧偏差積分手段４ｃと、あ
らかじめ整定した積分定数を出力する積分定数整定手段
４ｄと、上記電圧偏差積分手段４ｃの積分値と積分定数
整定手段４ｄの出力より定まる判定値とを比較判定し
て、現状タップ位置より、１タップ昇圧（又は１タップ
降圧）指令を送出する判定手段４ｅとを備えて、構成さ
れている。【００３６】なお、上記電圧検出手段４ａは、ＳＶＲの
出力電圧を変圧器１の３次巻線１ｃから導出するのに代
って、ＳＶＲの出力側又は出力側と入力側の両方から電
圧変成器を介して導出するようにしてもよい。上記出力
側と入力側の両方に設けた場合は、ＳＶＲの順送時と逆
送時の出力電圧を切換手段を介して選択的に導出するこ
とが可能となる。【００３７】また上記基準電圧整定手段４ｂは、上記電
圧検出手段４ａがＳＶＲの出力側と入力側の両方から導
出するよう構成した場合は、これに対応して、順送時と
逆送時の基準電圧整定部をそれぞれ設けるようにしても
よい。【００３８】さらに、上記電圧偏差積分手段４ｃ、判定
手段４ｅは、マイクロコンピュータ等ディジタル演算装
置により形成したものであってもよい。【００３９】５は、上記９０リレー４から接続されて、
タップ切換器３のタップ切換用のスイッチング素子Ｔｈ
₁〜Ｔｈ₄と極性切換用のスイッチング素子Ｔｈ₅，Ｔ
ｈ₆及びブリッジ用のスイッチング素子Ｔｈ₇にゲート
信号をそれぞれ送出するようにしたゲート制御回路であ
る。【００４０】これは、９０リレー４の１タップ昇圧（又
は１タップ降圧）指令により、現状のタップ位置から１
タップ昇圧切換（又は１タップ降圧切換）の制御信号を
送出する選択制御手段と、これの制御信号により、対応
するスイッチング素子にゲート信号を送出するゲートド
ライブ手段とを備え、１タップ昇圧（又は１タップ降
圧）のタップ切換動作を行わせるようになっている。【００４１】次に、配電線の線路電圧の調整について説
明する。９０リレー４は、電圧検出手段４ａが変圧器１
の３次巻線１ｃからＳＶＲの出力電圧に比例した電圧Ｖ
ａを検出して電圧偏差積分手段４ｃに出力する。検出電
圧Ｖａをうけた電圧偏差積分手段４ｃは、他方の入力に
基準電圧整定手段４ｂからあらかじめ整定した基準電圧
Ｖｒｅｆをうけているので、両入力の偏差ΔＶ（＝Ｖａ
−Ｖｒｅｆ）を時間積分（∫ΔＶｄｔ）してその積分値
Ｖｋを判定手段４ｅに出力する。判定手段４ｅは他方の
入力に積分定数整定手段４ｄからあらかじめ整定された
積分定数ｋをうけているので、上記積分値Ｖｋが積分定
数ｋにより定まる判定値Ｖｊ以上（Ｖｋ≧Ｖｊ）であれ
ば、１タップ降圧指令を、また、積分値Ｖｋが判定値−
Ｖｊ以下（Ｖｋ≦−Ｖｊ）であれば、１タップ昇圧指令
を送出する。同時に、上記積分値をリセットさせ、次の
積分に備える。【００４２】これをうけたゲート制御回路５は、例え
ば、今スイッチング素子Ｔｈ₃とＴｈ₅がオンしている
状態で、上記１タップ昇圧指令をうけた場合、タップ切
換器３のスイッチング素子Ｔｈ₁〜Ｔｈ₆のゲート信号
をすべて停止してスイッチング素子Ｔｈ₁〜Ｔｈ₆をオ
フさせると共に、スイッチング素子Ｔｈ₇にゲート信号
を送出してこれをオンさせ、直列変圧器２の１次巻線２
ａをブリッジする。次いで現状のタップ位置（例えばス
イッチング素子Ｔｈ₃）より１タップ切換に対応するス
イッチング素子（例えばＴｈ₅とＴｈ₄）にゲート信号
を送出してこれをオンさせると共に、スイッチング素子
Ｔｈ₇のゲート信号を停止してこれをオフさせ、１タッ
プ昇圧切換動作を終了する。【００４３】このタップ切換動作により、切換接続され
たタップの電圧が直列変圧器２の１次巻線２ａに印加さ
れ、２次巻線２ｂに誘起した電圧が線路電圧に加え（あ
るいは減じ）られて、線路電圧を調整し、電圧管理を行
う。【００４４】上記タップ切換動作は、９０リレー４の不
感帯を零にして線路電圧を検出し、この検出した電圧と
基準電圧との偏差を積分した値を積分定数により定まる
判定値と比較して昇圧（あるいは降圧）指令を送出する
ようになっているので、連続的に繰り返して行われるこ
とになり、ＳＶＲの出力電圧は、例えば数分以上の平均
で調整目標電圧に一致することになり、配電線の線路電
圧が短時間で定電圧管理されることになる。【００４５】このように、９０リレー４の不感帯を零に
した電圧調整においては、上記（６），（８）式からＶｒ＝Ｖ_L（ｍａｘ）−Ｖｚ＝６，７５０Ｖ−０Ｖ＝６，７５０Ｖまた、上記（６），（７），（９）式からＶｄ（ｍａｘ）＝Ｖｒ−Ｖｚ−Ｖ_L（ｍｉｎ）＝６，７５０Ｖ−０Ｖ−６，４５０Ｖ＝３００Ｖとなり、図６で示す標準的な電圧管理が常に可能とな
る。即ち、ＳＶＲの設置台数を増加させることなく、Ｓ
ＶＲの出力電圧の平均において、定電圧管理が可能とな
る。また、不感帯による従来のような電圧調整不足（図
７のＳＶＲ₁）が解消されるので、最大調整電圧も３０
０Ｖですみ、ＳＶＲの自己容量を小さくすることができ
る。【００４６】しかも、１タップ分の昇圧（又は降圧）切
換動作となるので、タップ電圧を例えば、１００Ｖ、柱
上変圧器が６，６００Ｖ／１０５Ｖとすると、１タップ
の変化で１．６Ｖ（＝１００×１０５／６，６００）、
即ち、±０．８Ｖしか変化しないことになり、積極的に
ハンチングを起させて、タップ切換回数が増加しても需
要家には問題を生ずることなく、線路電圧の定電圧管理
を行うことができる。【００４７】また、９０リレーの積分定数を最短のハン
チング周期が数分以上になるよう設定することにより、
タップ切換動作が増加してもフリッカを発生させること
なく、定電圧管理を行うことができる。【００４８】上記実施例において、ＳＶＲは、直列変圧
器を配電線に設けた、いわゆる間接方式として説明した
が、これに限定するものではなく、配電線に直列変圧器
を設けない、いわゆる直接方式であっても適用できるこ
とは勿論である。【００４９】【発明の効果】本発明によれば、ＳＶＲは、タップ切換
器を無接点形で形成すると共に、９０リレーを積分動作
形としてその動作電圧の不感帯を零又はきわめて小さな
範囲に設定して電圧調整するようになっているので、積
極的にハンチング動作を起させてタップ電圧の切換を行
うことができるため、配電線に設置するＳＶＲの台数を
増加させることなく、ＳＶＲの出力電圧の平均におい
て、定電圧管理を行うことができる。【００５０】また、不感帯を設定する場合においても、
きわめて小さな範囲で設定するようにしてあるので、従
来のような電圧調整不足も解消させることができ、ＳＶ
Ｒの最大調整電圧を低くすることができる。このため、
ＳＶＲは自己容量を小さくすることが可能となり、小形
化を図って構成することができる。【００５１】更に、タップ切換器は無接点形で形成する
ようにしてあるので、高速化を図った切換動作を行うこ
とができるとともに、９０リレーの動作電圧の不感帯を
零又はきわめて小さな範囲で設定したことと相まって十
分に即応することができ、積極的なハンチング動作によ
ってタップ切換動作回数が急増しても、従来のように、
接点の損耗や溶着、及び絶縁油の汚損を惹起することな
く、また機械的な疲労もなく、タップ切換器の耐用年数
を増加させることができ、従来の定期点検（例えば、１
０万回毎の）も不要となり、自動電圧調整装置の管理工
数を著しく低減することができる。【００５２】更に、また、ＳＶＲは９０リレーの動作電
圧の不感帯を零又はきわめて小さな範囲に設定して電圧
調整を行うようにしたので、電圧変動に即応させること
ができ、柱上変圧器のタップレス化を図ることが可能と
なり、需要家の設置場所毎に、装柱時あるいは装柱後の
タップ変更の切換操作も不要となって、柱上変圧器の保
守管理の簡素化を図ることができる。【００５３】また、９０リレーの積分定数は、最短のハ
ンチング周期が数分〜十数分になるよう設定されている
ので、頻繁にタップ切換動作が行われても、フリッカを
惹起することなく積極的にハンチングを起させて、出力
電圧の平均を数分以上で調整目標電圧に一致させる。即
ち、９０リレーの基準電圧に一致させることにより、配
電線の線路電圧の調整を行って定電圧管理することがで
きる。【００５４】しかも、タップ切換は、１タップ分の昇圧
（又は降圧）となるように１タップ切換接続して線路電
圧を調整するようにしてあるので、需要家側の電圧変化
はわずかとなり、これにより、需要家側の電圧が、従来
のように、負荷変動に伴い線路インピーダンスによる電
圧降下の変動や、亘長の長い配電線における線路電圧の
大幅な降下等により変動するといった問題を生ずること
なく、電圧調整を行うことができる。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to voltage management of distribution lines, and more particularly, to a voltage management system using an automatic voltage regulator. 2. Description of the Related Art Conventionally, consumers have been required to supply a low-voltage standard voltage (for example, 100 V) via a pole transformer provided on a distribution line.
V). [0003] As is well known, this supply voltage is a voltage specified by the Electricity Business Law (if the standard voltage is 100 V, it is 1).
01V ± 6V). For this reason, a plurality of taps are provided in the pole transformer to change the taps according to the installation location so as to maintain the required constant voltage fluctuation range, and adjust the voltage at the customer end. I have. However, the voltage at the customer end fluctuates due to fluctuations in voltage drop due to line impedance and a large drop in line voltage in a long distribution line due to load fluctuation. It is difficult to stay within a certain range. Therefore, in order to compensate for the voltage drop of the distribution line, as shown in a schematic diagram of the distribution line in FIG. 8, an automatic voltage regulator (hereinafter, referred to as SVR) is installed in the middle of the line. The line voltage is adjusted by the SVR to control the voltage of the distribution line. In FIG. 8, Z ₁ , Z
₂ ────Z _n is the line impedance, L ₁ , L ₂ ──
──L _n is the load and SS is the distribution substation. [0007] As is well known, this SVR is a voltage adjusting relay (step-down) for sending a boost (or step-down) command when a line voltage of a distribution line exceeds a dead zone with respect to a reference voltage selected based on an adjustment target voltage. Hereafter referred to as 90 relays)
A transformer for adjustment provided with a plurality of taps, and a tap changer for switching the tap of the transformer according to a step-up (or step-down) command of the 90 relay are provided, and the line voltage is adjusted to a predetermined value by tap change. It is supposed to. [0008] However, the SVR constructed as described above usually has a low switching speed because the tap changer is formed by a so-called mechanical type, and the tap change is slow at the time of tap change. Periodic inspections (for example, 100,000 switching operations for reloading, inspection, and repair, and 200,000 switching operations for service life) are required due to problems such as contact wear and welding and contamination of insulating oil due to the generated arc. It is necessary and has a problem that maintenance and management require much labor. [0009] If the number of tap changes is excessively increased, the inspection cycle and service life of the SVR are further shortened.
The operation is controlled so that the tap changer does not frequently repeat the excessive change operation. Therefore, the SVR keeps the current tap voltage when the output voltage is within the dead zone, and switches the tap voltage when the output voltage exceeds the dead zone. For this reason, the output voltage of the SVR has a voltage deviation at most equal to the dead zone with respect to the adjustment target voltage. That is, SV
Assuming that the adjustment target voltage is Vr and the dead zone is Vz, the output voltage of R is Vr + Vz at the maximum, and Vr-Vz at the minimum,
In this range, the line voltage is not adjusted, and there is a problem that it is not possible to quickly respond to a load change. Further, the dead zone Vz is selected in a relationship of Vz> Vt / 2, where Vt is a tap voltage. If the selection is made in the relationship of Vz <Vt / 2, the voltage deviation after switching one tap becomes larger than that before switching, so return again and repeat the hunting operation of switching.
The number of tap switching will increase excessively. In the voltage adjustment operation of the SVR, the SV
Assuming that the specification of R is, for example, a tap voltage (Vt) 150 V, a maximum adjustment voltage 450 V, an adjustment target voltage (Vr) 6,750 V, and a dead zone (Vz) 100 V, the output voltage Vout of the SVR is Vr−Vz ≦ Vout ≦ Vr + Vz────. (1) It is shown by. Therefore, from the above equation (1), 6,650 V ≦ Vout ≦ 6,850 V──── (2). The standard voltage management based on this is, as shown in FIG. 6, a maximum value Vd (m) of the line voltage drop Vd of the distribution line.
This is performed by installing an SVR at a point where ax) becomes, for example, 300V. At this time, SVR ₁ ,
The operating points of SVR ₂ and SVR ₃ are at point a in FIG. On the other hand, assuming the worst case in consideration of the voltage adjustment characteristic of the SVR, for example, a case where the first section is lightly loaded and the line voltage drop Vd is only 250 V, the situation becomes as shown in FIG. the operating point of the SVR ₁ becomes point b in FIG. 5, the output voltage Vout of SVR ₁ above (2)
This is the minimum value of the expression. If there is a line voltage drop Vd of 300 V in the next second section, the line voltage at the final point of the second section drops to 6,350 V. At this time, SVR ₂
Is at the point c in FIG. 5, and the output voltage Vo of the SVR ₂ is
ut is 6,650V. [0016] In the next third period, more than 300 V (i.e., 300 V + alpha) If there is a voltage drop Vd of the line voltage of the third section end point becomes 6,350V-α, operation at this time SVR ₃ The point is shifted to the point d in FIG. 5 and the voltage is compensated. The output voltage Vout of the SVR ₃ is 6,
800 V-α. In the above description, the minimum value V _L (min) of the line voltage V _L at the last point of the second section in FIG. 7 is V _L (min) = Vout (min) −Vd (max) = Vr−Vz− Vd (max) ──── (3) [0018] On the other hand, the maximum value V _L (ma of the line voltage V _L
x) is shown as V _L (max) = Vout (max) −Vd (min) = Vr + Vz──── (4) (where Vd (min) = 0). Therefore, the line voltage V _L is calculated as 6,350 V ≦ V _L ≦ 6,850 V──── (5) from the equations (3) and (4). As described above, in the conventional SVR, a portion where the voltage is insufficient occurs partially.
Since the voltage adjustment width is large (450 V), it is considered that compensation is made by the next stage SVR. However, now, the target of the constant voltage management of the line is shown in FIG.
As shown in the following, if the maximum value and the minimum value of the line voltage _VL are expressed as _VL (max) = 6,750 V ──── (6) _VL (min) = 6,450 V ──── (7) In order to realize this with the conventional SVR, the adjustment target voltage Vr is expressed by the following equation (4): Vr = V _L (max) −Vz──── (8) Therefore, Vr is calculated from the above equation (8) as follows: Vr = 6,750V-100V = 6,650V. The maximum value Vd (m) of the line voltage drop Vd
ax) is expressed by the following equation (3): Vd (max) = Vr−Vz− _VL (min) ──── (9) Therefore, Vd (max) is given by Vd (max) = 6,650V-100V-6,450V = 100V from the above equation (9). That is, the line voltage drop Vd can only tolerate 100 V. This is shown in FIG.
This means that the SVR installed at each voltage drop point of 0 V must be installed at each voltage drop point of 100 V. In the above-described example specification of the conventional SVR, three times the number of SVRs is required, and the number of installed SVRs is There is a problem that it becomes extremely uneconomical to perform constant voltage management. The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a method capable of achieving ideal voltage management with a minimum number of SVRs installed. According to the present invention, in order to achieve the above object, a tap changer of an SVR is formed in a so-called non-contact type by a switching element such as a thyristor, and an integrating operation of a 90 relay is performed. As a form , the dead zone of the operating voltage is set to zero or a very small range, and the line voltage is adjusted to control the voltage. When the line voltage deviates from the adjustment target voltage, the 90 relay responds and sends a step-up (or step-down) command to the tap changer. The tap changer switches and connects the taps of the voltage adjusting transformer by one tap so that the voltage increases (or decreases) to adjust the line voltage. Since the adjusted line voltage deviates from the adjustment target voltage, the 90 relay responds again, the tap switching operation is performed, and the operation of adjusting the line voltage is repeatedly performed. In other words, the hunting operation is actively induced, and the output voltage of the SVR is evenly switched by tapping the number of times, so that the line voltage is averagely made equal to the adjustment target voltage to perform voltage management. Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a block diagram showing one phase of the SVR. In the figure, reference numeral 1 denotes a voltage adjusting transformer having a primary winding 1a, a secondary winding 1b provided with a plurality of taps, and a tertiary winding 1c, and the primary winding 1a has one end output. Side terminal L
_O and the other end of the primary winding 1a of another phase (not shown)
Are commonly connected to the other end. In this embodiment, the plurality of taps of the secondary winding 1b include a tap T ₁ at a winding end, and three taps T ₂ , T ₃ , and T ₄ at predetermined winding intervals from the tap T _1. Is provided. Reference numeral 2 denotes a series transformer having a primary winding 2a and a secondary winding 2b. The secondary winding 2b is inserted in series between an input terminal Li and an output terminal L _O , Primary winding 2a
It is connected to the tap T ₁ through T ₄ of the secondary winding 1b of the transformer 1 via the tap changer 3 of contactless type. Then, the contactless tap changer 3
Are the taps T ₁ -T of the secondary winding 1 b of the transformer _1.
_4, respectively connected to one end of the switching element Th ₁ to TH ₄ formed by reverse parallel connection of a pair of thyristors,
The other end of the tap switching unit comprising commonly connected to one end of the primary winding 2a of the series transformer 2, in the above-described tap T ₁ and T _4, is formed by reverse parallel connection of a pair of thyristor switching One end of each of the elements Th ₅ and Th ₆ is connected, and the other end of each of the switching elements Th ₅ and Th ₆ is commonly connected to the other end of the series transformer 2. at both ends of the winding 2a, via the current limiting resistor R _1,
Consists of a pair of thyristor inserted in series from the inverse parallel connection to form the bridging switching element Th ₇ Prefecture, switch the tap T ₁ through T ₄ by the on-off control of the switching element Th ₁ to TH _4, also the switching the on-off control of elements Th ₅ and Th _6, switching the polarity of the voltage applied to the primary winding 2a of the series transformer 2,
Further 1 by ON control of the switching element Th ₇
Both ends of the next winding 2a are bridged. Reference numeral 4 denotes a 90 relay connected from the tertiary winding 1c of the transformer 1 and having a dead zone of its operating voltage set to zero or a very small range as an integral operation type.
This is because the SVR performs control such that the output voltage approaches the adjustment target voltage on average by an even number of tap changes, so that the voltage deviation between the output voltage and the adjustment target voltage is integrated over time, and this integrated value is equal to or greater than the determination value. Then, the above command for tap switching is transmitted. This is shown in FIG.
More specifically, in the figure, V _O is the output voltage of the SVR, Vr is the adjustment target voltage, Vt is the one tap voltage, ε is the voltage deviation (positive side, that is, 0 <ε <Vt), Td is the decrease time, Assuming that Tu is a raising time, Th is a hunting cycle, and k is an integration constant (second V), the adjusting operation is performed such that Td × ε = Tu × (Vt−ε) = k (determination value). . From this relation, {(Vr + ε) × Td + [Vr− (Vt−ε)] × Tu} / (Td + Tu) = Vr, and the average of the output voltages during the (Td + Tu) time becomes equal to the adjustment target voltage. Therefore, looking at the operation time and the hunting period, Td and Tu are expressed as follows: Td = k / ε──── (10) Tu = k / (Vt−ε) ──── (11) From the above equations (10) and (11), the hunting period Th is expressed as Th = Td + Tu = kVt / ε (Vt−ε) ──── (12), and the result is shown in FIG. As will be understood from now on, the hunting cycle Th is shortest when ε = Vt / 2. That is, Th (min) becomes Th (min) = 4 k / Vt──── (13) from the above equation (12), and at this time, Td and Tu become the same, and Td = Tu = 2 k / Vt─ ─── (14) Now, for example, Vt = 100 V, k = 3000
Assuming that V is second, from the above equations (13) and (14), Th (min) = 4 × 3000/100 = 120 seconds (2
Minute) Td = Tu = 2 × 3000/100 = 60 seconds (1 minute) Therefore, if the integral constant k of the 90 relay 4 is set so that the shortest hunting cycle Th (min) is several minutes to several tens of minutes, hunting is actively generated without causing flicker. The average of the output voltage can be made equal to the adjustment target voltage, that is, the reference voltage of the 90 relay 4 in several minutes or more. In the above description, the dead zone has been described as zero. However, the same applies to a case where the dead zone is extremely small, and the average of the output voltage can be made substantially equal to the adjustment target voltage. The 90 relay 4 is connected from the tertiary winding 1c of the transformer 1 as shown in FIG.
A voltage detecting means 4a for detecting a voltage proportional to the output voltage of the SVR, a reference voltage setting means 4b for outputting a preset reference voltage, and a voltage deviation for time-integrating and outputting the voltage deviation between these two means 4a and 4b An integration means 4c, an integration constant setting means 4d for outputting an integration constant set in advance, and an integrated value of the voltage deviation integration means 4c and a determination value determined from an output of the integration constant setting means 4d. A determination means 4e for transmitting a one-tap voltage increase (or one-tap voltage decrease) command from the position; The voltage detecting means 4a converts the output voltage of the SVR from the tertiary winding 1c of the transformer 1 to the voltage conversion from the output side of the SVR or both of the output side and the input side. It may be derived through a vessel. When provided on both the output side and the input side, it is possible to selectively derive the output voltage at the time of forward and reverse feed of the SVR via the switching means. When the voltage detecting means 4a is configured to derive from both the output side and the input side of the SVR, the reference voltage setting means 4b responds to the forward and reverse feeds in response to this. Each of the reference voltage setting units may be provided. Further, the voltage deviation integrating means 4c and the judging means 4e may be formed by a digital operation device such as a microcomputer. 5 is connected from the 90 relay 4 and
Switching element Th for tap change of tap changer 3
₁ to TH ₄ and the switching element Th ₅ of polarity switching, T
h ₆ and a gate signal to the switching element Th ₇ for bridges is a gate control circuit which is adapted to deliver, respectively. In response to a one-tap voltage increase (or one-tap voltage decrease) command of the relay 90, the current value is shifted from the current tap position by one.
A selection control unit for transmitting a control signal for tap boost switching (or 1 tap step-down switching); and a gate drive unit for transmitting a gate signal to a corresponding switching element in accordance with the control signal. The tap switching operation of tap dropping is performed. Next, adjustment of the line voltage of the distribution line will be described. The 90 relay 4 is configured such that the voltage detecting means 4 a
From the tertiary winding 1c to the voltage V proportional to the output voltage of the SVR
a is detected and output to the voltage deviation integrating means 4c. Since the voltage deviation integrating means 4c receiving the detection voltage Va receives the reference voltage Vref set in advance from the reference voltage setting means 4b to the other input, the difference ΔV (= Va) between the two inputs is obtained.
−Vref) with respect to time (∫ΔVdt) and outputs the integrated value Vk to the determination means 4e. Since the judgment means 4e receives an integration constant k set in advance from the integration constant setting means 4d to the other input, if the integral value Vk is equal to or larger than the judgment value Vj determined by the integration constant k (Vk ≧ Vj), The one-tap step-down command is issued, and the integrated value Vk is determined by
If it is equal to or lower than Vj (Vk ≦ −Vj), a one-tap boost command is transmitted. At the same time, the integration value is reset to prepare for the next integration. When the gate control circuit 5 receives the above one-tap boost command while the switching elements Th ₃ and Th ₅ are on, for example, the gate control circuit 5 switches the switching element Th ₁ of the tap changer 3. all the gate signal to TH ₆ is stopped with said switching element is turned off Th ₁ to TH _6, which is turned on by sending a gate signal to the switching element Th _7, series transformer 2 of the primary winding 2
Bridge a. Next, a gate signal is sent from a current tap position (for example, switching element Th ₃ ) to a switching element (for example, Th ₅ and Th ₄ ) corresponding to one-tap switching to turn it on, and a gate signal of switching element Th ₇ is turned on. The operation is stopped and turned off, and the one-tap step-up switching operation ends. By the tap switching operation, the voltage of the switched tap is applied to the primary winding 2a of the series transformer 2, and the voltage induced in the secondary winding 2b is added (or reduced) to the line voltage. To adjust the line voltage and perform voltage management. In the tap switching operation, the line voltage is detected by setting the dead zone of the 90 relay 4 to zero, and a value obtained by integrating the deviation between the detected voltage and the reference voltage is compared with a judgment value determined by an integration constant to increase the voltage. (Or step-down) command is sent out, so that it is performed continuously and repeatedly, so that the output voltage of the SVR coincides with the adjustment target voltage on average over several minutes, for example. The line voltage of the electric wire is controlled at a constant voltage in a short time. As described above, in the voltage adjustment where the dead zone of the 90 relay 4 is set to zero, from the above equations (6) and (8), Vr = V _L (max) −Vz = 6,750V−0V = 6,750V Also, from the above equations (6), (7) and (9), Vd (max) = Vr-Vz- _VL (min) = 6,750V-0V-6,450V = 300V, which is a standard value shown in FIG. Voltage management is always possible. That is, without increasing the number of installed SVRs,
In the average of the VR output voltages, constant voltage management becomes possible. In addition, since insufficient voltage adjustment (SVR _{1 in} FIG. 7) as in the prior art due to the dead zone is eliminated, the maximum adjustment voltage is also reduced to 30%.
With only 0 V, the self-capacitance of the SVR can be reduced. In addition, since a step-up (or step-down) switching operation for one tap is performed, if the tap voltage is, for example, 100 V and the pole transformer is 6,600 V / 105 V, the change of one tap is 1.6 V (= 100 × 105 / 6,600),
That is, only the change is ± 0.8 V, and hunting is actively generated, so that even if the number of tap switching increases, there is no problem for the consumer, and it is possible to perform the constant voltage management of the line voltage. it can. Also, by setting the integral constant of the 90 relay so that the shortest hunting cycle is several minutes or more,
Even when the tap switching operation increases, constant voltage management can be performed without causing flicker. In the above embodiment, the SVR has been described as a so-called indirect system in which a series transformer is provided in a distribution line, but the present invention is not limited to this, and a so-called direct system in which a series transformer is not provided in a distribution line. Of course, it can be applied. According to the present invention, in the SVR, the tap changer is formed as a non-contact type, and the 90 relay performs the integrating operation.
Zero or extremely small dead band of the operating voltage
Since the voltage is adjusted by setting the range, the hunting operation is aggressively performed to switch the tap voltage.
Since it is Ukoto, without increasing the number of SVR to be installed in the distribution line, the average odor of the output voltage of the SVR
Thus, constant voltage management can be performed. [0050] Also, In no event to set the dead zone,
Because it is to be set in a very small range, follow
The following shortage of voltage adjustment can be eliminated, and SV
The maximum adjustment voltage of R can be reduced. For this reason,
The SVR can reduce its self-capacitance, and can be configured to be miniaturized. [0051] Further, since the tap-changer is adapted to form with non-contact type, it is possible to perform the switching operation in which sped Rutotomoni, the dead zone of the operating voltage of 90 relays zero or a very small range Coupled with the setting
Minutes, and even if the number of tap switching operations suddenly increases due to aggressive hunting operation, as in the past,
The service life of the tap changer can be increased without causing the wear and welding of the contacts and the fouling of the insulating oil, and without the mechanical fatigue.
(Every 100,000 times) becomes unnecessary, and the man-hours for management of the automatic voltage regulator can be significantly reduced. Further , the SVR is the operating power of 90 relays.
Since to perform the voltage adjustment by setting the dead zone of the pressure zero or extremely small range, it can be responsive to a voltage variation, and can be achieved Tappuresu of pole transformer
In other words, it is not necessary to change the tap change at the time of mounting or after mounting at each installation location of the customer, and the maintenance management of the pole transformer can be simplified. [0053] Also, the integration constant of 90 relays, the hunting period of the shortest is set to be a few minutes to several tens of minutes, frequently it is made tap switching operation, actively without causing flicker Hunting and output
The average of the voltage is made equal to the adjustment target voltage within several minutes. Immediately
That is, by matching the reference voltage of 90 relays,
The constant voltage can be controlled by adjusting the line voltage of the electric wire . In addition, the tap switching is performed by connecting one tap so as to increase (or decrease) the voltage of one tap.
Since the pressure is adjusted, the voltage change on the consumer side is small, and the voltage on the consumer side is
As shown in the figure, the line impedance
Fluctuations in pressure drop and line voltage in long distribution lines.
Voltage adjustment can be performed without causing a problem of fluctuation due to a large drop or the like .

【図面の簡単な説明】【図１】本発明の実施例を示すブロック図【図２】電圧調整動作の説明図【図３】動作時間特性図【図４】電圧調整継電器のブロック図【図５】従来のＳＶＲの電圧調整特性図【図６】従来のＳＶＲを配電線に設置した場合における
標準的な電圧調整説明図【図７】従来のＳＶＲを配電線に設置した場合における
最悪的な電圧調整説明図【図８】ＳＶＲを設置した配電線の系統図【符号の説明】１電圧調整用変圧器３タップ切換器４電圧調整継電器５ゲート制御回路Ｔｈ₁〜Ｔｈ₇ スイッチング素子BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a block diagram showing an embodiment of the present invention. FIG. 2 is an explanatory diagram of a voltage adjusting operation. FIG. 3 is an operation time characteristic diagram. FIG. 4 is a block diagram of a voltage adjusting relay. 5: Voltage adjustment characteristic diagram of conventional SVR [FIG. 6] Standard voltage adjustment diagram when conventional SVR is installed on distribution line [FIG. 7] Worst case when conventional SVR is installed on distribution line Description of Voltage Adjustment [FIG. 8] System Diagram of Distribution Line with SVR Installed [Description of References] 1 Voltage Adjustment Transformer 3 Tap Switch 4 Voltage Adjustment Relay 5 Gate Control Circuit Th _{1 to} Th ₇ Switching Element

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤彰芳愛知県名古屋市東区東新町１番地中部電力株式会社内 (72)発明者栗山忠士大阪府大阪市淀川区田川２丁目１番11号株式会社ダイヘン内 (72)発明者佐藤徹愛知県春日井市愛知町１番地愛知電機株式会社内 (72)発明者梶田寛愛知県春日井市愛知町１番地愛知電機株式会社内 (56)参考文献特開昭63−308616（ＪＰ，Ａ) 特開平４−317522（ＪＰ，Ａ) 実開平２−70217（ＪＰ，Ｕ) 実開平６−45320（ＪＰ，Ｕ) 実開平２−35426（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G05F 1/20 H02J 3/12 ──────────────────────────────────────────────────続き Continuing on the front page (72) Inventor Akiyoshi Sato 1 Higashi-ku, Higashi-ku, Nagoya City, Aichi Prefecture Chubu Electric Power Co., Inc. (72) Inventor Tadashi Kuriyama 2-1-1, Tagawa, Yodogawa-ku, Osaka-shi, Osaka Co., Ltd. In Daihen (72) Inventor Tohru Sato 1st Aichi-cho, Kasugai-shi, Aichi Prefecture Inside Aichi Electric Co., Ltd. (72) Inventor Hiroshi Kajita 1st Aichi-cho, Kasugai-shi, Aichi Prefecture Aichi Electric Co., Ltd. (56) References JP Akira JP-A-4-317522 (JP, A) JP-A-2-70217 (JP, U) JP-A-6-45320 (JP, U) JP-A-2-35426 (JP, A) U) (58) Field surveyed (Int. Cl. ⁷ , DB name) G05F 1/20 H02J 3/12

Claims

(57) [Claim 1] A voltage adjusting relay for transmitting a voltage increasing command and a voltage decreasing command according to the voltage of a line to a distribution line, and a voltage adjusting transformer having a plurality of taps. A voltage management system for a distribution line that installs an automatic voltage regulator having a tap changer for switching a tap of the transformer according to a command from the voltage adjusting relay, and adjusts a line voltage to a predetermined value by tap change. in, thereby forming the non-contact type switching element comprising the tap changer from thyristor, and the voltage adjusting relay with integral action type sets the dead zone of the operating voltage zero or extremely small range, and further, Above
The integration constant of the pressure adjustment relay is
Minutes to over a dozen minutes.
Voltage management method for electric wires.