JP3396091B2 - Manufacturing method of multi-core optical connector - Google Patents
Manufacturing method of multi-core optical connectorInfo
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- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、多心光ファイバ接続
用のＭＴコネクタ（後記参照）の製造方法に関し、特に
そのフェルールの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】初めに、ＭＴ（Mechanically Transfera
ble）コネクタについて、簡単に説明する。図２に組立
て前の状態を模型的に示した。（ａ）は片方のフェルー
ルの斜視図、（ｂ）は平面図、（ｃ）は側面図である。
２０はフェルールの全体を示す。その本体２２はエポキ
シ樹脂などの精密成形品からなる（フジクラ技報８４
号，p.58〜63参照）。本体２２の両端に位置決め用のガ
イド穴２４を設け、相手側コネクタとの精密位置決めを
するため、ここにガイドピン３０を挿入する。両方のガ
イド穴２４の中心を結ぶ基準線上の所定位置に、光ファ
イバ用の穴を設ける。そして、当該穴に光ファイバテー
プ心線１０の光ファイバ１２を通し、接着剤で固定す
る。その後、端面を研磨する。
【０００３】接続の際は、片方のフェルールのガイド穴
２４に長さの半分ほど差し込んでおいたガイドピン３０
の先端を相手フェルールのガイド穴２４に差し込み、か
つ両方のフェルールを突き合わせる。それから、図３の
ように、クランプスプリング３２により一定の押し圧を
光ファイバ軸方向にかけ、安定した接続状態を確保す
る。
【０００４】多心ＭＴコネクタの接続損失を低減するた
めには、接続する光ファイバのコア同士の軸ずれを低減
する必要がある。そのためには、ガイド穴２４を基準と
した光ファイバ用穴２５を精度よく測定する必要がある
（図４）。そのため、図５のように、ガイド穴２４をセ
ラミックスリーブ２６でライニングする場合がある。
【０００５】上記のガイド穴２４をセラミックスリーブ
２６でライニングしたフェルールの製造は、次のように
する。まず、使用する金型に付いて、簡単に説明する
（本発明に関係ない部分は省略した）。図６、図１
（ａ）にその一例を示す。なお、図１（ａ）は、図６の
Ｖ溝４６，Ｕ溝５４における断面でかつ中子４１を省略
したものである。４０は金型の全体である。４２はその
下型で、キャビティ４４，Ｖ溝４６を有する。４８は上
型で、トランスファポット５０，キャビティ５２，Ｕ溝
５４を有する。２６はセラミックスリーブで、５６は成
形ピンである。
【０００６】上記の金型４０を用いて、次のようにイン
サート・トランスフア成形によりフェルールを製作す
る。すなわち、
予め成形ピン５６を通しておいたセラミックスリー
ブ２６を、金型４０のＶ溝４６とＵ溝５４の間にセット
する（図１（ｂ））。なお、セラミックスリーブ２６と
成形ピン５６間の常温時のクリアランスは、ほとんど無
い程度にしておく。たとえば、セラミックスリーブ２６
の内径が0.6992mmのとき、成形ピン５６の外径は0.6990
mmにする等である。このクリアランスが大きいと、セラ
ミックスリーブ位置すなわちガイド穴位置の不安定化等
の不都合が起き、その結果として光ファイバ用穴の位置
にずれが生じてコネクタ接続損が増大する。
金型４０の温度を上昇させ、型締めを行う。
フェルール本体材料の樹脂２２’（たとえばエポキ
シ樹脂）を金型４０内に供給し、圧縮しながら熱硬化さ
せる。
その後、金型４０の温度が下がらないうちに成形ピ
ン５６を抜き（同図（ｃ））、金型４０を開いて成形品
（２０）を取り出す（同図（ｄ））。
次のセラミックスリーブ２６に成形ピン５６を通
す。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記の方法により成形
したとき、セラミックスリーブ２６に破壊が発生する場
合があった。また、連続成形の場合、成形ピン温度の常
温への低下を待つことなく、ある程度温度上昇した成形
ピン５６をセラミックスリーブ２６に挿入することにな
るが、このとき、成形ピン５６の挿入が困難で、作業性
が悪かった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の問題、特にセラミ
ックスリーブ２６の破壊は、たとえばセラミックスリー
ブ２６にジルコニア（線膨張係数：0.000009／℃）、成
形ピン５６にＳＫＨ（線膨張係数：0.000011／℃）等を
用いた場合に発生することが分かった。すなわち、セラ
ミックスリーブ２６の線膨張係数が、成形ピン５６の線
膨張係数より小さい場合に、成形時の温度上昇による成
形ピン５６の膨張圧力によって、セラミックスリーブが
破壊し、また挿入抵抗が大のため連続成形時の作業性が
低下したのである。そこで、セラミックスリーブの線膨
張係数が、成形ピンの線膨張係数に対して、ほぼ同じか
あるいは大きい関係にある材料を選定する。
【０００９】
【作 用】セラミックスリーブの線膨張係数が、成形ピ
ンの線膨張係数とほぼ同じかあるいは大きいようにして
あると、
（１）セラミックスリーブ２６と成形ピン５６間の常温
時のクリアランスが、ほとんど無い程度にしてあって
も、成形時の温度上昇による成形ピン５６の膨張圧力に
よってセラミックスリーブ２６が破壊される恐れがな
い。
（２）温度がある程度上昇して外径が太くなった状態の
成形ピン５６をセラミックスリーブ２６に挿入する場合
も、セラミックスリーブ２６の入口に成形ピン５６を接
触させると、セラミックスリーブ２６の温度上昇による
内径拡大が起き、成形ピン５６を容易に挿入できるよう
になる。
（３）また、成形後の高温状態における成形ピン５６の
引抜きも、容易に行える。
【００１０】［課題解決手段のより詳しい説明］たとえ
ばセラミックスリーブ２６にジルコニア（線膨張係数：
0.000009／℃）、成形ピン５６に超硬合金（線膨張係
数：0.000005／℃）の組合せにする。セラミックスリー
ブ２６と成形ピン５６間の常温時のクリアランスは、ほ
とんど無い程度、すなわち、セラミックスリーブ２６の
内径：0.6992mm、成形ピン５６の外径：0.6990mm等にし
ておいてよい。
【００１１】なお、セラミックスリーブ２６の線膨張係
数が、フェルール本体２２の樹脂の線膨張係数と大きく
違う場合は、コネクタの接続損失の温度特性が悪化す
る。したがって、この点も注意する必要がある。フェル
ール本体のエポキシ樹脂（線膨張係数：0.000015／℃）
とセラミックスリーブ２６のジルコニア（線膨張係数：
0.000009／℃）程度の線膨張係数の違いならば、良い。
【００１２】
【発明の効果】セラミックスリーブの線膨張係数が、成
形ピンの線膨張係数とほぼ同じかあるいは大きくしてあ
るので、
（１）成形時におけるセラミックスリーブの破壊が無く
なる。
（２）連続成形時のセラミックスリーブへの成形ピンの
挿入作業が容易になり、生産性が向上する。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing an MT connector (see below) for connecting a multi-core optical fiber, and more particularly to a method for manufacturing a ferrule thereof. 2. Description of the Related Art First, MT (Mechanically Transfer
ble) The connector will be briefly described. FIG. 2 schematically shows a state before assembly. (A) is a perspective view of one ferrule, (b) is a plan view, and (c) is a side view.
Reference numeral 20 denotes the entire ferrule. The main body 22 is made of a precision molded product such as an epoxy resin (Fujikura Technical Report 84
No., pp. 58-63). Guide holes 24 for positioning are provided at both ends of the main body 22, and guide pins 30 are inserted into the guide holes 24 for precise positioning with a mating connector. A hole for an optical fiber is provided at a predetermined position on a reference line connecting the centers of both guide holes 24. Then, the optical fiber 12 of the optical fiber ribbon 10 is passed through the hole and fixed with an adhesive. Thereafter, the end face is polished. At the time of connection, a guide pin 30 inserted into the guide hole 24 of one of the ferrules by half its length is inserted.
Is inserted into the guide hole 24 of the other ferrule, and both ferrules are butted. Then, as shown in FIG. 3, a constant pressing force is applied in the axial direction of the optical fiber by the clamp spring 32 to secure a stable connection state. [0004] In order to reduce the connection loss of the multi-core MT connector, it is necessary to reduce the axial deviation between the cores of the optical fibers to be connected. For that purpose, it is necessary to accurately measure the optical fiber hole 25 based on the guide hole 24 (FIG. 4). Therefore, the guide hole 24 may be lined with a ceramic sleeve 26 as shown in FIG. A ferrule in which the guide hole 24 is lined with a ceramic sleeve 26 is manufactured as follows. First, a mold to be used will be briefly described (parts not related to the present invention are omitted). 6 and 1
(A) shows an example. FIG. 1A is a cross-sectional view of the V-groove 46 and the U-groove 54 in FIG. 6, and the core 41 is omitted. Numeral 40 denotes the whole mold. Reference numeral 42 denotes a lower mold having a cavity 44 and a V groove 46. An upper mold 48 has a transfer pot 50, a cavity 52, and a U-shaped groove 54. 26 is a ceramic sleeve and 56 is a molding pin. [0006] Using the above-described mold 40, a ferrule is manufactured by insert transfer molding as follows. That is, the ceramic sleeve 26 previously passed through the forming pin 56 is set between the V groove 46 and the U groove 54 of the mold 40 (FIG. 1B). In addition, the clearance between the ceramic sleeve 26 and the molding pin 56 at normal temperature is set to an almost zero level. For example, the ceramic sleeve 26
When the inner diameter of the molding pin is 0.6992 mm, the outer diameter of the forming pin 56 is 0.6990
mm. If the clearance is large, inconveniences such as instability of the position of the ceramic sleeve, that is, the position of the guide hole, occur, and as a result, the position of the hole for the optical fiber is shifted, and the connection loss of the connector increases. The temperature of the mold 40 is raised to perform mold clamping. The resin 22 '(for example, epoxy resin) of the ferrule body material is supplied into the mold 40, and is thermally cured while being compressed. Thereafter, the molding pin 56 is pulled out before the temperature of the mold 40 decreases (FIG. 3C), and the mold 40 is opened to take out the molded product (20) (FIG. 3D). The forming pin 56 is passed through the next ceramic sleeve 26. [0007] When molded by the above method, the ceramic sleeve 26 may be broken. In the case of continuous molding, the molding pin 56 whose temperature has risen to some extent is inserted into the ceramic sleeve 26 without waiting for the molding pin temperature to drop to room temperature. , Workability was bad. [0008] The above-mentioned problems, in particular, the destruction of the ceramic sleeve 26 may be caused by, for example, zirconia (linear expansion coefficient: 0.000009 / ° C) in the ceramic sleeve 26 and SKH (linear expansion coefficient: 0.000011 / ° C.). That is, when the linear expansion coefficient of the ceramic sleeve 26 is smaller than the linear expansion coefficient of the molding pin 56, the ceramic sleeve is broken by the expansion pressure of the molding pin 56 due to the temperature rise during molding, and the insertion resistance is large. The workability during continuous molding was reduced. Therefore, a material is selected in which the coefficient of linear expansion of the ceramic sleeve is substantially the same as or larger than the coefficient of linear expansion of the molding pin. When the coefficient of linear expansion of the ceramic sleeve is set to be substantially the same as or larger than the coefficient of linear expansion of the molding pin, (1) the clearance between the ceramic sleeve 26 and the molding pin 56 at room temperature is increased. Even if it is almost non-existent, there is no possibility that the ceramic sleeve 26 will be broken by the expansion pressure of the molding pin 56 due to the temperature rise during molding. (2) When the molding pin 56 whose temperature has risen to some extent and whose outer diameter has become large is inserted into the ceramic sleeve 26, if the molding pin 56 is brought into contact with the inlet of the ceramic sleeve 26, the temperature of the ceramic sleeve 26 rises. As a result, the molding pin 56 can be easily inserted. (3) Further, the molding pin 56 can be easily pulled out in a high temperature state after molding. [Detailed Description of Means for Solving the Problems] For example, zirconia (linear expansion coefficient:
0.000009 / ° C.) and a combination of a cemented carbide (linear expansion coefficient: 0.000005 / ° C.) for the forming pin 56. The clearance between the ceramic sleeve 26 and the molding pin 56 at room temperature may be almost negligible, that is, the inner diameter of the ceramic sleeve 26: 0.6992 mm, the outer diameter of the molding pin 56: 0.6990 mm, or the like. If the coefficient of linear expansion of the ceramic sleeve 26 is significantly different from the coefficient of linear expansion of the resin of the ferrule main body 22, the temperature characteristics of connection loss of the connector deteriorate. Therefore, it is necessary to pay attention to this point. Epoxy resin of ferrule body (linear expansion coefficient: 0.000015 / ° C)
And zirconia of the ceramic sleeve 26 (linear expansion coefficient:
A difference in linear expansion coefficient of about 0.000009 / ° C. is good. Since the coefficient of linear expansion of the ceramic sleeve is substantially equal to or larger than the coefficient of linear expansion of the molding pin, (1) the ceramic sleeve does not break during molding. (2) The work of inserting the molding pin into the ceramic sleeve during continuous molding is facilitated, and the productivity is improved.
【図面の簡単な説明】
【図１】セラミックスリーブでガイド穴２４をライニン
グしたフェルールの製造工程を順に示した説明図（本発
明と従来技術に共通）。
【図２】ＭＴコネクタ（セラミックスリーブでガイド穴
をライニングしないもの）の組立て前の状態を模型的に
示した説明図で、（ａ）は片方のフェルールの斜視図、
（ｂ）は平面図、（ｃ）は側面図。
【図３】ＭＴコネクタ（セラミックスリーブでガイド穴
をライニングしないもの）の結合状態の説明図。
【図４】従来のフェルール（セラミックスリーブでガイ
ド穴をライニングしないもの）の端面の説明図。
【図５】ピンのガイド穴２４をセラミックスリーブ２６
でライニングしたフェルールの説明図（本発明と従来技
術に共通）。
【図６】フェルール成形に使用する金型の分解説明図
（本発明と従来技術に共通）。
【符号の説明】
１０ 光ファイバテープ心線
１２ 光ファイバ
２０ フェルール
２２ フェルール本体
２４ ピンのガイド穴
２６ セラミックスリーブ
３０ ガイドピン
３２ クランプスプリング
４０ 金型
４１ 中子
４２ 下型
４４ キャビティ
４６ Ｖ溝
４８ 上型
５０ トランスファポット
５２ キャビティ
５４ Ｕ溝
５６ 成形ピンBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is an explanatory view sequentially showing a manufacturing process of a ferrule in which a guide hole 24 is lined with a ceramic sleeve (common to the present invention and the prior art). FIG. 2 is an explanatory view schematically showing a state before assembly of an MT connector (ceramic sleeve with no guide hole lining), (a) is a perspective view of one ferrule,
(B) is a plan view, and (c) is a side view. FIG. 3 is an explanatory view of a connection state of an MT connector (ceramic sleeve with no guide hole lining). FIG. 4 is an explanatory view of an end face of a conventional ferrule (ceramic sleeve not lining a guide hole). FIG. 5 shows a pin guide hole 24 and a ceramic sleeve 26
FIG. 3 is an explanatory view of a ferrule lined with (common to the present invention and the prior art). FIG. 6 is an exploded view of a mold used for ferrule molding (common to the present invention and the prior art). DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Optical fiber ribbon 12 Optical fiber 20 Ferrule 22 Ferrule main body 24 Guide hole 26 of pin Ceramic sleeve 30 Guide pin 32 Clamp spring 40 Mold 41 Core 42 Lower mold 44 Cavity 46 V groove 48 Upper mold 50 Transfer pot 52 Cavity 54 U groove 56 Molding pin
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/38 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) G02B 6/38
Claims (1)
ーブを、金型に装着しておいてインサート成形し、その
後前記成形ピンを抜き取って、セラミックスリーブでラ
イニングされたガイドピン穴を有するフェルールを得
る、多心光コネクタの製造方法において、前記セラミッ
クスリーブの線膨張係数が、前記成形ピンの線膨張係数
に対して、ほぼ同じかあるいは大きい関係にある材料を
用いることを特徴とする、多心光コネクタの製造方法。(57) [Claims] [Claim 1] A ceramic sleeve inserted through a molding pin is inserted into a mold and subjected to insert molding. Thereafter, the molding pin is removed, and a guide lined with the ceramic sleeve is taken out. In the method for manufacturing a multi-core optical connector for obtaining a ferrule having a pin hole, it is preferable to use a material in which the coefficient of linear expansion of the ceramic sleeve is substantially the same as or larger than the coefficient of linear expansion of the molded pin. A method for manufacturing a multi-core optical connector.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22098994A JP3396091B2 (en) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | Manufacturing method of multi-core optical connector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP22098994A JP3396091B2 (en) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | Manufacturing method of multi-core optical connector |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0862451A JPH0862451A (en) | 1996-03-08 |
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| Country | Link |
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|---|---|---|---|---|
| CN108169859A (en) * | 2017-12-04 | 2018-06-15 | 中航光电科技股份有限公司 | A kind of MT type cable assemblies of band protection housing |
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- 1994-08-23 JP JP22098994A patent/JP3396091B2/en not_active Expired - Fee Related
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