JP3369795B2 - Ｆ種の回転電気装置 - Google Patents
Ｆ種の回転電気装置Info
- Publication number
- JP3369795B2 JP3369795B2 JP16878795A JP16878795A JP3369795B2 JP 3369795 B2 JP3369795 B2 JP 3369795B2 JP 16878795 A JP16878795 A JP 16878795A JP 16878795 A JP16878795 A JP 16878795A JP 3369795 B2 JP3369795 B2 JP 3369795B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- insulating sheet
- insulating
- electric device
- rotary electric
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｆ種（１５５℃）絶縁
に適合する回転電気装置に係り、特に，巻線部に耐摩耗
性の自己潤滑性エナメル線を用い、対地間絶縁物，相間
絶縁物として２種の有機絶縁物を貼合わせた絶縁シート
用い、さらに耐熱性に優れた絶縁ワニスを用いた回転電
気装置に関するものである。
に適合する回転電気装置に係り、特に，巻線部に耐摩耗
性の自己潤滑性エナメル線を用い、対地間絶縁物，相間
絶縁物として２種の有機絶縁物を貼合わせた絶縁シート
用い、さらに耐熱性に優れた絶縁ワニスを用いた回転電
気装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステータを保持するハウジングと、ロー
タを有する回転電気装置のステータの鉄心スロット内に
乱巻巻線が収納された回転電気装置の従来のＦ種絶縁巻
線構造の一例について説明する。
タを有する回転電気装置のステータの鉄心スロット内に
乱巻巻線が収納された回転電気装置の従来のＦ種絶縁巻
線構造の一例について説明する。
【０００３】図１に示すように、鉄心１の半閉スロット
２内に、例えば、全芳香族ポリアミド（ｄｕＰｏｎｔ社
製：Ｎｏｍｅｘ）単体、または、ポリエチレンテレフタ
レート（ＰＥＴ）シート等で構成された断面がほぼＵ字
形を成すスロット絶縁物３を設け、このスロット絶縁物
３内に、エステルイミド線、または、ポリエステルアミ
ドイミド線等の合成樹脂エナメル線を用いて構成された
乱巻の巻線４を収納し、その上部にＮｏｍｅｘ等の断面
がほぼ円弧状に形成した絶縁クサビ５を打込み、巻線４
の固定と、ステータ鉄心１との間の絶縁処理を行い、ス
テータ部を作製する。また、打抜きけい素鋼板からなる
ロータの鉄心を用いたアルミダイカスト製のロータ部を
作製する。
２内に、例えば、全芳香族ポリアミド（ｄｕＰｏｎｔ社
製：Ｎｏｍｅｘ）単体、または、ポリエチレンテレフタ
レート（ＰＥＴ）シート等で構成された断面がほぼＵ字
形を成すスロット絶縁物３を設け、このスロット絶縁物
３内に、エステルイミド線、または、ポリエステルアミ
ドイミド線等の合成樹脂エナメル線を用いて構成された
乱巻の巻線４を収納し、その上部にＮｏｍｅｘ等の断面
がほぼ円弧状に形成した絶縁クサビ５を打込み、巻線４
の固定と、ステータ鉄心１との間の絶縁処理を行い、ス
テータ部を作製する。また、打抜きけい素鋼板からなる
ロータの鉄心を用いたアルミダイカスト製のロータ部を
作製する。
【０００４】次に、加熱して膨張させた鋳物製のハウジ
ングの内側に、前記のステータ部を挿入し、焼きばめを
行い、さらに前記ロータ部を組込んで回転電気装置を完
成する。
ングの内側に、前記のステータ部を挿入し、焼きばめを
行い、さらに前記ロータ部を組込んで回転電気装置を完
成する。
【０００５】前記の巻線４は、スチレン、トルエン、キ
シレン等の有機溶剤を含む溶剤型絶縁ワニス、または、
無溶剤型絶縁ワニスを浸漬含浸処理し、スロット２の内
部および巻線端部分（図示省略）に絶縁ワニス１０を含
浸し、加熱硬化させて一体に固着形成されている。
シレン等の有機溶剤を含む溶剤型絶縁ワニス、または、
無溶剤型絶縁ワニスを浸漬含浸処理し、スロット２の内
部および巻線端部分（図示省略）に絶縁ワニス１０を含
浸し、加熱硬化させて一体に固着形成されている。
【０００６】特開昭５９−４００２号，特開昭５９−４
００３号，特開昭５９−６３９４４号公報には、絶縁シ
ートと水溶性絶縁ワニスとを組合せて、汎用モートル用
のＦ種絶縁の電気巻線が開示されている。
００３号，特開昭５９−６３９４４号公報には、絶縁シ
ートと水溶性絶縁ワニスとを組合せて、汎用モートル用
のＦ種絶縁の電気巻線が開示されている。
【０００７】しかし、特開昭５９−４００２号公報は、
絶縁シートとしてポリエステルシートと四ふっ化エチレ
ンシートの貼合わせたものを、また、特開昭５９−４０
０３号公報は、ポリエステルシートとポリプロピレンシ
ートの貼合わせたものを使用し、また、特開昭５９−６
３９４４号公報は、ポリエステルシートにアラミド樹脂
を塗布，焼付けした絶縁シートを用いている。
絶縁シートとしてポリエステルシートと四ふっ化エチレ
ンシートの貼合わせたものを、また、特開昭５９−４０
０３号公報は、ポリエステルシートとポリプロピレンシ
ートの貼合わせたものを使用し、また、特開昭５９−６
３９４４号公報は、ポリエステルシートにアラミド樹脂
を塗布，焼付けした絶縁シートを用いている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術はいづれ
も水溶性絶縁ワニスを用いることを特徴にしており、加
熱硬化に長時間を要すること、および、硬化後に水分が
残存する恐れがあり、特に、密閉型モートルにおいて問
題となる。
も水溶性絶縁ワニスを用いることを特徴にしており、加
熱硬化に長時間を要すること、および、硬化後に水分が
残存する恐れがあり、特に、密閉型モートルにおいて問
題となる。
【０００９】回転電気装置の小型軽量化によるコイル占
積率（巻線の断面積とスロット断面積の比）の向上やコ
イルエンドにおける曲率の向上に伴い、図１の絶縁構成
においてはエナメル線の滑りが悪いと、コイル巻線時に
スロット部で擦られ易く、また、コイルの高占積率化に
伴いエナメル線が挿入しにくく、損傷も大きいと云う問
題があった。
積率（巻線の断面積とスロット断面積の比）の向上やコ
イルエンドにおける曲率の向上に伴い、図１の絶縁構成
においてはエナメル線の滑りが悪いと、コイル巻線時に
スロット部で擦られ易く、また、コイルの高占積率化に
伴いエナメル線が挿入しにくく、損傷も大きいと云う問
題があった。
【００１０】また、絶縁物がＮｏｍｅｘシート単体の場
合、耐熱的には問題はないが、剛性が比較的低いために
スロット内への機械挿入性が悪く、材料コストが高いと
云う問題があった。また、ＰＥＴシートの場合は、スロ
ット内への機械挿入性はよいが耐熱性はＢ種絶縁が限界
である。
合、耐熱的には問題はないが、剛性が比較的低いために
スロット内への機械挿入性が悪く、材料コストが高いと
云う問題があった。また、ＰＥＴシートの場合は、スロ
ット内への機械挿入性はよいが耐熱性はＢ種絶縁が限界
である。
【００１１】本発明の目的は、耐熱性自己潤滑性のエナ
メル線と、Ｆ種絶縁の耐熱性を満足し、かつ、スロット
内への機械挿入性のよい絶縁シートを用い、さらに耐熱
性、耐クラック性が良好で、しかもエナメル線との相性
がよく、接着強度が良好な絶縁ワニスを用いたＦ種絶縁
に適合する回転電気装置を提供することにある。
メル線と、Ｆ種絶縁の耐熱性を満足し、かつ、スロット
内への機械挿入性のよい絶縁シートを用い、さらに耐熱
性、耐クラック性が良好で、しかもエナメル線との相性
がよく、接着強度が良好な絶縁ワニスを用いたＦ種絶縁
に適合する回転電気装置を提供することにある。
【００１２】本発明の他の目的は、ハウジングがアルミ
合金ダイカストの上記Ｆ種絶縁に適合する回転電気装置
を提供することにある。
合金ダイカストの上記Ｆ種絶縁に適合する回転電気装置
を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成する本発
明の要旨は次のとおりである。
明の要旨は次のとおりである。
【００１４】ステータを保持するハウジングと、ロータ
を有する回転電気装置において、巻線部が自己潤滑性エ
ナメル線により構成され、前記巻線部の対地間および相
間の絶縁がポリエチレン−２,６−ナフタレート（以下
ＰＥＮと称す）フィルムと芳香族ポリアミド不織布とを
貼合わせた絶縁シート、または、ポリエチレンテレフタ
レート（以下ＰＥＴと称す）フィルムの両面にポリフェ
ニレンスルフィド（以下ＰＰＳと称す）フィルムを貼合
わせた絶縁シートで絶縁されており、前記巻線部および
絶縁シートが含浸，硬化した絶縁ワニス硬化物で保持さ
れている回転電気装置。
を有する回転電気装置において、巻線部が自己潤滑性エ
ナメル線により構成され、前記巻線部の対地間および相
間の絶縁がポリエチレン−２,６−ナフタレート（以下
ＰＥＮと称す）フィルムと芳香族ポリアミド不織布とを
貼合わせた絶縁シート、または、ポリエチレンテレフタ
レート（以下ＰＥＴと称す）フィルムの両面にポリフェ
ニレンスルフィド（以下ＰＰＳと称す）フィルムを貼合
わせた絶縁シートで絶縁されており、前記巻線部および
絶縁シートが含浸，硬化した絶縁ワニス硬化物で保持さ
れている回転電気装置。
【００１５】前記ＰＥＮフィルムと芳香族ポリアミド不
織布とを貼合わせた絶縁シートの厚さが０.０５〜０.３
５ｍｍで、かつ、ＰＥＮフィルムが全体の厚さの６４〜
８２％の膜厚を有するものが望ましい。
織布とを貼合わせた絶縁シートの厚さが０.０５〜０.３
５ｍｍで、かつ、ＰＥＮフィルムが全体の厚さの６４〜
８２％の膜厚を有するものが望ましい。
【００１６】また、前記ＰＥＴフィルムの両面にＰＰＳ
フィルムを貼合わせた絶縁シートの厚さが０.０５〜０.
３５ｍｍで、かつ、ＰＰＳフィルムの両面の厚さが全体
の厚さの２０〜４５％であるものが望ましい。
フィルムを貼合わせた絶縁シートの厚さが０.０５〜０.
３５ｍｍで、かつ、ＰＰＳフィルムの両面の厚さが全体
の厚さの２０〜４５％であるものが望ましい。
【００１７】前記絶縁ワニスとしては、耐クラック性が
良好でエナメル線との相性がよく、接着強度が良好な絶
縁ワニスを含浸し加熱硬化処理をすることによってＦ種
絶縁にも適用し得るもので、例えば、不飽和ポリエステ
ル樹脂または不飽和エポキシエステル樹脂の絶縁ワニス
が望ましい。また、前記絶縁ワニスは、その硬化物のガ
ラス転移温度が１２０℃以下、線膨張係数が７.０×１
０~5／℃以下で、かつ、室温における初期弾性率が１０
０〜３５０ｋｇ／ｍｍ2のものが望ましい。
良好でエナメル線との相性がよく、接着強度が良好な絶
縁ワニスを含浸し加熱硬化処理をすることによってＦ種
絶縁にも適用し得るもので、例えば、不飽和ポリエステ
ル樹脂または不飽和エポキシエステル樹脂の絶縁ワニス
が望ましい。また、前記絶縁ワニスは、その硬化物のガ
ラス転移温度が１２０℃以下、線膨張係数が７.０×１
０~5／℃以下で、かつ、室温における初期弾性率が１０
０〜３５０ｋｇ／ｍｍ2のものが望ましい。
【００１８】自己潤滑性エナメル線としては、特に、限
定されないが、耐熱性、耐薬品性、表面滑性、または、
耐摩耗性に優れスロット内への機械挿入性の優れたＦ種
絶縁に適合するものがよい。
定されないが、耐熱性、耐薬品性、表面滑性、または、
耐摩耗性に優れスロット内への機械挿入性の優れたＦ種
絶縁に適合するものがよい。
【００１９】また、前記ステータを保持するハウジング
がアルミ合金ダイカストで構成されているものがよい。
がアルミ合金ダイカストで構成されているものがよい。
【００２０】
【作用】エナメル線として前記自己潤滑性エナメル線を
用いたことにより、エナメル線皮膜の損傷が少なく、耐
熱性とコストを両立することができる。
用いたことにより、エナメル線皮膜の損傷が少なく、耐
熱性とコストを両立することができる。
【００２１】ＰＥＮと芳香族ポリアミド不織布とを貼合
わせた絶縁シート、または、ＰＥＴの両面にＰＰＳを貼
合わせた絶縁シートを用いことにより、これらの剛性が
ＰＥＴとほぼ同等となるため、ＰＥＴ並みのスロット内
への機械挿入性が得られる。
わせた絶縁シート、または、ＰＥＴの両面にＰＰＳを貼
合わせた絶縁シートを用いことにより、これらの剛性が
ＰＥＴとほぼ同等となるため、ＰＥＴ並みのスロット内
への機械挿入性が得られる。
【００２２】また、前記の絶縁シートは、いずれも前記
絶縁ワニスとの相性がよく、熱劣化による特性の低下が
少ない。これは初期的には、絶縁シートが絶縁ワニス中
のスチレン等に対する耐薬品性がよく、しかも、ＰＥＮ
フィルムと芳香族ポリアミド不織布とを貼合わせた絶縁
シートの場合、芳香族ポリアミド不織布により耐熱性が
保持され、ＰＥＮフィルムが全体の剛性を向上して機械
挿入性が向上する。
絶縁ワニスとの相性がよく、熱劣化による特性の低下が
少ない。これは初期的には、絶縁シートが絶縁ワニス中
のスチレン等に対する耐薬品性がよく、しかも、ＰＥＮ
フィルムと芳香族ポリアミド不織布とを貼合わせた絶縁
シートの場合、芳香族ポリアミド不織布により耐熱性が
保持され、ＰＥＮフィルムが全体の剛性を向上して機械
挿入性が向上する。
【００２３】また、ＰＥＴフィルムの両面にＰＰＳフィ
ルムを貼合わせた絶縁シートの場合、ＰＥＴをＰＰＳで
サンドイッチしたことで、ＰＰＳ単独では小さい引き裂
き強度が改善され、また、ＰＥＴへの酸素の供給を遮断
して熱劣化を抑制することができる。これらによって、
絶縁シート全体としてＦ種絶縁の耐熱性を満足するもの
が得られるものと考える。
ルムを貼合わせた絶縁シートの場合、ＰＥＴをＰＰＳで
サンドイッチしたことで、ＰＰＳ単独では小さい引き裂
き強度が改善され、また、ＰＥＴへの酸素の供給を遮断
して熱劣化を抑制することができる。これらによって、
絶縁シート全体としてＦ種絶縁の耐熱性を満足するもの
が得られるものと考える。
【００２４】また、回転電気装置の固定子巻線に働く機
械力の中で、特に重要な運転時のストレスを考えると、
ヒートサイクルによる応力と電磁力が挙げられる。ヒー
トサイクルによる劣化は絶縁層と導体の熱膨張の差に起
因する。また、電磁力による絶縁層の摩耗、剥離等があ
るが通常運転時の電磁振動が考えられる。
械力の中で、特に重要な運転時のストレスを考えると、
ヒートサイクルによる応力と電磁力が挙げられる。ヒー
トサイクルによる劣化は絶縁層と導体の熱膨張の差に起
因する。また、電磁力による絶縁層の摩耗、剥離等があ
るが通常運転時の電磁振動が考えられる。
【００２５】前記ストレスに対しては、絶縁ワニスとし
て、高接着強度、耐クラック性、耐薬品性等が優れた不
飽和エポキシエステル樹脂または不飽和ポリエステル樹
脂を使用することにより満足するものを提供できる。
て、高接着強度、耐クラック性、耐薬品性等が優れた不
飽和エポキシエステル樹脂または不飽和ポリエステル樹
脂を使用することにより満足するものを提供できる。
【００２６】絶縁ワニス硬化物の線膨張係数を７.０×
１０~5／℃以下、さらに室温における初期弾性率を１０
０〜３５０ｋｇ／ｍｍ2、かつ、ガラス転移温度が１２
０℃以下のものを選択することにより、絶縁ワニスで処
理された巻線のヒートサイクル中に発生する熱応力を、
より低減することができ、Ｆ種絶縁の耐熱性を達成する
ことができる。
１０~5／℃以下、さらに室温における初期弾性率を１０
０〜３５０ｋｇ／ｍｍ2、かつ、ガラス転移温度が１２
０℃以下のものを選択することにより、絶縁ワニスで処
理された巻線のヒートサイクル中に発生する熱応力を、
より低減することができ、Ｆ種絶縁の耐熱性を達成する
ことができる。
【００２７】従来の回転電気装置のハウジングは鋳鉄製
であるが、アルミ合金ダイカスト製ハウジングは鋳鉄製
のものより熱放散性（熱伝導率）がよいため、同じＦ種
絶縁材料を用いてもよりコンパクトな絶縁で対応できる
ので、鋳鉄製ハウジングより一段小さなグレードのハウ
ジングでよいので、ハウジングの小型化を図ることがで
きる。
であるが、アルミ合金ダイカスト製ハウジングは鋳鉄製
のものより熱放散性（熱伝導率）がよいため、同じＦ種
絶縁材料を用いてもよりコンパクトな絶縁で対応できる
ので、鋳鉄製ハウジングより一段小さなグレードのハウ
ジングでよいので、ハウジングの小型化を図ることがで
きる。
【００２８】また、ダイカスト製法によれば、設計値通
りの薄肉および厚肉の部分を精度よく形成できるので、
機械加工等もあまり必要とせず、製造工程の短縮を図る
ことが可能である。しかもアルミ合金は鋳鉄に比べて比
重が小さいため軽量化を計ることができる。
りの薄肉および厚肉の部分を精度よく形成できるので、
機械加工等もあまり必要とせず、製造工程の短縮を図る
ことが可能である。しかもアルミ合金は鋳鉄に比べて比
重が小さいため軽量化を計ることができる。
【００２９】
〔実施例 １〕図１に本発明における回転電気装置のハ
ウジングに挿入されるステータのスロット部の断面模式
図を示す。また、図２に本実施例で用いた絶縁シート１
１の断面構成図を示す。
ウジングに挿入されるステータのスロット部の断面模式
図を示す。また、図２に本実施例で用いた絶縁シート１
１の断面構成図を示す。
【００３０】膜厚１２５μｍのＰＥＮフィルム１２の片
面に、厚さ５０μｍの芳香族ポリアミド不織布１３を貼
合わせた絶縁シート１１をほぼＵ字形に成形し、スロッ
ト絶縁物３としてスロット２内に設ける。
面に、厚さ５０μｍの芳香族ポリアミド不織布１３を貼
合わせた絶縁シート１１をほぼＵ字形に成形し、スロッ
ト絶縁物３としてスロット２内に設ける。
【００３１】上記スロット絶縁物３の内部に、自己潤滑
性アミドイミドオーバーコートエステルイミド線（日立
電線製：１ＡＩ−ＥＩＷ−Ｅ）からなる巻線４を挿入
し、さらに、上記絶縁シート１１を断面ほぼ円弧状に成
形してなる絶縁クサビ５を打ち込み、スロット２内部お
よび巻線端部分へ不飽和エポキシエステルワニス（日東
電工製：ＮＶ−５５０２）１０を含浸処理した後、１０
０〜１６０℃で加熱硬化させて鉄心１との間を一体に固
着しステータを作製した。
性アミドイミドオーバーコートエステルイミド線（日立
電線製：１ＡＩ−ＥＩＷ−Ｅ）からなる巻線４を挿入
し、さらに、上記絶縁シート１１を断面ほぼ円弧状に成
形してなる絶縁クサビ５を打ち込み、スロット２内部お
よび巻線端部分へ不飽和エポキシエステルワニス（日東
電工製：ＮＶ−５５０２）１０を含浸処理した後、１０
０〜１６０℃で加熱硬化させて鉄心１との間を一体に固
着しステータを作製した。
【００３２】次いで、打ち抜きけい素鋼板からなるロー
タの鉄心をアルミダイカスト製法により作製し、これを
加熱（１２０〜２５０℃），膨張させた鋳物製ハウジン
グの内側に挿入することにより焼き嵌めし、さらに上記
ロータ部を組み込んで回転電気装置を完成した。
タの鉄心をアルミダイカスト製法により作製し、これを
加熱（１２０〜２５０℃），膨張させた鋳物製ハウジン
グの内側に挿入することにより焼き嵌めし、さらに上記
ロータ部を組み込んで回転電気装置を完成した。
【００３３】また、前記スロット絶縁シート１１（１２
５μｍのＰＥＮフィルム１２の片面に５０μｍの芳香族
ポリアミド不織布１３を貼り合わた構成）を上記の回転
電気装置の作製条件と同じ条件で絶縁ワニス処理を施
し、引張り試験用の試験片を作製した。
５μｍのＰＥＮフィルム１２の片面に５０μｍの芳香族
ポリアミド不織布１３を貼り合わた構成）を上記の回転
電気装置の作製条件と同じ条件で絶縁ワニス処理を施
し、引張り試験用の試験片を作製した。
【００３４】上記絶縁シート１１の引張り強度の劣化特
性を図４の特性Ａとして、また、各劣化温度における初
期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿命とした
時のアレニウスプロットを同じく特性Ａとして図６に示
す。
性を図４の特性Ａとして、また、各劣化温度における初
期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿命とした
時のアレニウスプロットを同じく特性Ａとして図６に示
す。
【００３５】図４の特性Ａに示すように、後述の比較例
１と比べて強度低下が著しく改善され、図６の２万時間
に相当する耐熱温度は１５５℃以上で十分Ｆ種絶縁の耐
熱性を有することが確認された。
１と比べて強度低下が著しく改善され、図６の２万時間
に相当する耐熱温度は１５５℃以上で十分Ｆ種絶縁の耐
熱性を有することが確認された。
【００３６】なお、絶縁シートの引張試験は、幅１５ｍ
ｍ×長さ２００ｍｍの試験片を、島津製作所製ＤＳＳ−
５０００型オートグラフを用い、チヤック間距離１００
ｍｍ，引張速度２００ｍｍ／分で行なった。また、劣化
試験は、熱風循環式恒温槽内に試験片を吊り下げ、所定
時間経過後取り出し、上記引張試験を行った。なお、引
張試験は２５℃における５本の試験片の平均値で示し
た。
ｍ×長さ２００ｍｍの試験片を、島津製作所製ＤＳＳ−
５０００型オートグラフを用い、チヤック間距離１００
ｍｍ，引張速度２００ｍｍ／分で行なった。また、劣化
試験は、熱風循環式恒温槽内に試験片を吊り下げ、所定
時間経過後取り出し、上記引張試験を行った。なお、引
張試験は２５℃における５本の試験片の平均値で示し
た。
【００３７】〔実施例 ２〕膜厚１７５μｍのＰＥＮフ
ィルムを用いた他は実施例１と同様にしてステータ部を
作製した。また、不飽和エポキシエステルワニス（日東
電工製：ＮＶ−５５０２）を処理硬化した絶縁シートの
引張り強度の劣化特性を図４特性Ｂに示す。
ィルムを用いた他は実施例１と同様にしてステータ部を
作製した。また、不飽和エポキシエステルワニス（日東
電工製：ＮＶ−５５０２）を処理硬化した絶縁シートの
引張り強度の劣化特性を図４特性Ｂに示す。
【００３８】また、各劣化温度における初期の引張り強
度の５０％になるまでの時間を寿命とした時のアレニウ
スプロットを同じく特性Ｂとして図６に示す。
度の５０％になるまでの時間を寿命とした時のアレニウ
スプロットを同じく特性Ｂとして図６に示す。
【００３９】図４の特性Ｂに示すように、後述の比較例
１と比べて強度低下が改善され、図６の２万時間に相当
する耐熱温度は１５５℃以上で十分Ｆ種絶縁の耐熱性を
有することが確認された。
１と比べて強度低下が改善され、図６の２万時間に相当
する耐熱温度は１５５℃以上で十分Ｆ種絶縁の耐熱性を
有することが確認された。
【００４０】〔実施例 ３〕
本実施例で用いた絶縁シート１８の断面図を図３に示
す。膜厚１８８μｍのＰＥＴフィルム１９の両面に５０
μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わせた絶縁シート１８
をスロット絶縁物３として用いた他は、実施例１と同様
にして作製した試験片を用いて測定した引張り強度の劣
化特性を図５の特性Ｄに示す。また、各劣化温度におけ
る初期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿命と
した時のアレニウスプロットを図６の特性Ｄに示す。
す。膜厚１８８μｍのＰＥＴフィルム１９の両面に５０
μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わせた絶縁シート１８
をスロット絶縁物３として用いた他は、実施例１と同様
にして作製した試験片を用いて測定した引張り強度の劣
化特性を図５の特性Ｄに示す。また、各劣化温度におけ
る初期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿命と
した時のアレニウスプロットを図６の特性Ｄに示す。
【００４１】図５の特性Ｄから分かるように後述の比較
例２と比べて強度の低下が著しく改善され、図６の２万
時間に相当する耐熱温度は１５５℃以上あり、十分Ｆ種
絶縁の耐熱性を有することが確認された。
例２と比べて強度の低下が著しく改善され、図６の２万
時間に相当する耐熱温度は１５５℃以上あり、十分Ｆ種
絶縁の耐熱性を有することが確認された。
【００４２】〔実施例 ４〕１８８μｍのＰＥＴフィル
ム１９の両面に３８μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わ
せた絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他
は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を図５の特性Ｅに示す。また、各劣化温
度における初期の引張り強度の５０％になるまでの時間
を寿命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｅに
示す。
ム１９の両面に３８μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わ
せた絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他
は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を図５の特性Ｅに示す。また、各劣化温
度における初期の引張り強度の５０％になるまでの時間
を寿命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｅに
示す。
【００４３】図５の特性Ｅから分かるように後述の比較
例２と比べて強度の低下が改善され、図６の２万時間に
相当する耐熱温度は１５５℃以上であり、十分Ｆ種絶縁
の耐熱性を有することが確認された。
例２と比べて強度の低下が改善され、図６の２万時間に
相当する耐熱温度は１５５℃以上であり、十分Ｆ種絶縁
の耐熱性を有することが確認された。
【００４４】〔実施例 ５〕１８８μｍのＰＥＴフィル
ム１９の両面に２５μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わ
せた絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他
は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を図５の特性Ｆに示す。また、各劣化温
度における初期の引張り強度の５０％になるまでの時間
を寿命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｆと
して示す。
ム１９の両面に２５μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わ
せた絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他
は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を図５の特性Ｆに示す。また、各劣化温
度における初期の引張り強度の５０％になるまでの時間
を寿命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｆと
して示す。
【００４５】図５の特性Ｆから分かるように後述の比較
例２と比べて強度の低下が改善され、図６の２万時間に
相当する耐熱温度では１５５℃以上であり、十分Ｆ種絶
縁の耐熱性を有することが確認された。
例２と比べて強度の低下が改善され、図６の２万時間に
相当する耐熱温度では１５５℃以上であり、十分Ｆ種絶
縁の耐熱性を有することが確認された。
【００４６】〔比較例 １〕２６０μｍのＰＥＮフィル
ムをスロット絶縁物として用いた他は、実施例１と同様
にして作製した絶縁シートの引張り強度の劣化特性を図
４の特性Ｃに示す。また、各劣化温度における初期の引
張り強度の５０％になるまでの時間を寿命とした時のア
レニウスプロットを図６の特性Ｃに示す。
ムをスロット絶縁物として用いた他は、実施例１と同様
にして作製した絶縁シートの引張り強度の劣化特性を図
４の特性Ｃに示す。また、各劣化温度における初期の引
張り強度の５０％になるまでの時間を寿命とした時のア
レニウスプロットを図６の特性Ｃに示す。
【００４７】図４の特性Ｃから分かるように強度の低下
が大きく、図６の２万時間に相当する耐熱温度は１４０
℃となりＦ種絶縁の耐熱性を有していないことが確認さ
れた。
が大きく、図６の２万時間に相当する耐熱温度は１４０
℃となりＦ種絶縁の耐熱性を有していないことが確認さ
れた。
【００４８】〔実施例 ６〕１８８μｍのＰＥＴフィル
ムの両面に１６μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わせた
絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他は、
実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り強度
の劣化特性を図５の特性Ｇに示す。また、各劣化温度に
おける初期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿
命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｇに示
す。
ムの両面に１６μｍのＰＰＳフィルム２０を貼合わせた
絶縁シート１８をスロット絶縁物３として用いた他は、
実施例１と同様にして作製した絶縁シートの引張り強度
の劣化特性を図５の特性Ｇに示す。また、各劣化温度に
おける初期の引張り強度の５０％になるまでの時間を寿
命とした時のアレニウスプロットを図６の特性Ｇに示
す。
【００４９】図５の特性Ｇから分かるように強度の低下
が前記実施例１〜５に比べてやや大きく、図６の２万時
間に相当する耐熱温度は１４９℃でありＦ種絶縁の耐熱
性にはいくぶん低いことが確認された。
が前記実施例１〜５に比べてやや大きく、図６の２万時
間に相当する耐熱温度は１４９℃でありＦ種絶縁の耐熱
性にはいくぶん低いことが確認された。
【００５０】これはＰＥＴフィルムの両面に貼合わせた
ＰＰＳフィルムの厚さが１６μｍと薄いために、熱劣化
時に内部のＰＥＴフィルムへの酸素の拡散を十分に遮断
することができなかったためと思われる。
ＰＰＳフィルムの厚さが１６μｍと薄いために、熱劣化
時に内部のＰＥＴフィルムへの酸素の拡散を十分に遮断
することができなかったためと思われる。
【００５１】〔実施例 ７〕図１のスロット２内部およ
び巻線端部へ含浸硬化する絶縁ワニスを不飽和ポリエス
テルワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）に変更
した他は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの
引張り強度の劣化特性を測定した。
び巻線端部へ含浸硬化する絶縁ワニスを不飽和ポリエス
テルワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）に変更
した他は、実施例１と同様にして作製した絶縁シートの
引張り強度の劣化特性を測定した。
【００５２】本実施例の引張り強度は、各劣化温度にお
いて比較例１より明かに低下が少なく、各劣化温度にお
ける引張り強度が初期値の５０％になるまでの時間を寿
命とし、アレニウスプロットにより求めた２万時間の耐
熱温度は１５７℃であった。
いて比較例１より明かに低下が少なく、各劣化温度にお
ける引張り強度が初期値の５０％になるまでの時間を寿
命とし、アレニウスプロットにより求めた２万時間の耐
熱温度は１５７℃であった。
【００５３】〔実施例 ８〕図１のスロット２内部およ
び巻線端部へ含浸硬化する絶縁ワニスを不飽和ポリエス
テルワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）を用い
た他は、実施例３と同様に作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を検討した。
び巻線端部へ含浸硬化する絶縁ワニスを不飽和ポリエス
テルワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）を用い
た他は、実施例３と同様に作製した絶縁シートの引張り
強度の劣化特性を検討した。
【００５４】本実施例の引張り強度は、各劣化温度にお
いて比較例１より明らかに低下が少なく、各劣化温度に
おける引張り強度が、初期値の５０％になるまでの時間
を寿命とし、アレニウスプロットにより求めた２万時間
の耐熱温度は１５８℃であった。
いて比較例１より明らかに低下が少なく、各劣化温度に
おける引張り強度が、初期値の５０％になるまでの時間
を寿命とし、アレニウスプロットにより求めた２万時間
の耐熱温度は１５８℃であった。
【００５５】〔実施例 ９〕絶縁ワニスで処理した巻線
導体のヒートサイクル中に発生する熱応力を測定するた
めに、自己潤滑性アミドイミドオーバーコートエステル
イミド線（日立電線製：１ＡＩ−ＥＩＷ−Ｅ）でバイフ
ァラーコイルを作製し、これに不飽和エポキシエステル
ワニス（日東電工製：ＮＶ−５５０２）を含浸処理し、
１５０℃で２時間硬化した。
導体のヒートサイクル中に発生する熱応力を測定するた
めに、自己潤滑性アミドイミドオーバーコートエステル
イミド線（日立電線製：１ＡＩ−ＥＩＷ−Ｅ）でバイフ
ァラーコイルを作製し、これに不飽和エポキシエステル
ワニス（日東電工製：ＮＶ−５５０２）を含浸処理し、
１５０℃で２時間硬化した。
【００５６】このバイファラーコイルを１５５℃／２時
間⇔−４０℃／２時間を１サイクルとするヒートサイク
ル試験を行った。その結果、すべてのバイファラーコイ
ルにクラックの発生は認められなかった。
間⇔−４０℃／２時間を１サイクルとするヒートサイク
ル試験を行った。その結果、すべてのバイファラーコイ
ルにクラックの発生は認められなかった。
【００５７】これとは別に、上記と同一の硬化条件でＮ
Ｖ−５５０２により樹脂板を作製した。樹脂板は機械加
工し、８ｍｍ角で長さ１５ｍｍの試験片Ａを、また幅４
ｍｍ×厚さ１ｍｍ×長さ３５ｍｍの試験片Ｂを作製し
た。真空理工製熱物理試験装置ＴＭＡ−３０００型を用
い、試験片Ａのガラス転移温度（Ｔｇ）とＴｇ以下の線
膨張係数（α）を、また、レオロジー製粘弾性測定装置
ＤＶＥ−Ｖ４型を用いて試験片Ｂの室温の引張り弾性率
を求めた。
Ｖ−５５０２により樹脂板を作製した。樹脂板は機械加
工し、８ｍｍ角で長さ１５ｍｍの試験片Ａを、また幅４
ｍｍ×厚さ１ｍｍ×長さ３５ｍｍの試験片Ｂを作製し
た。真空理工製熱物理試験装置ＴＭＡ−３０００型を用
い、試験片Ａのガラス転移温度（Ｔｇ）とＴｇ以下の線
膨張係数（α）を、また、レオロジー製粘弾性測定装置
ＤＶＥ−Ｖ４型を用いて試験片Ｂの室温の引張り弾性率
を求めた。
【００５８】本実施例の樹脂硬化物のＴｇは１１５℃，
αは６.９×１０~5／℃、室温における引張り弾性率は
３４５ｋｇ／ｍｍ2であった。
αは６.９×１０~5／℃、室温における引張り弾性率は
３４５ｋｇ／ｍｍ2であった。
【００５９】〔実施例 １０〕バイファイラーコイルに
浸漬含浸処理する絶縁ワニスとして不飽和ポリエステル
ワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）を用い、１
２０℃で３時間硬化した他は、実施例９と同様にしてバ
イファイラーコイルを作製し、ヒートサイクル試験、Ｔ
ｇ、αおよび室温の引張り弾性率を測定した。ヒートサ
イクル試験の結果は良好であり、Ｔｇは６６℃、αは
５.８×１０~5／℃、室温の引張り弾性率は１０５ｋｇ
／ｍｍ2であった。
浸漬含浸処理する絶縁ワニスとして不飽和ポリエステル
ワニス（日立化成工業製：ＷＰ−４３５Ｈ）を用い、１
２０℃で３時間硬化した他は、実施例９と同様にしてバ
イファイラーコイルを作製し、ヒートサイクル試験、Ｔ
ｇ、αおよび室温の引張り弾性率を測定した。ヒートサ
イクル試験の結果は良好であり、Ｔｇは６６℃、αは
５.８×１０~5／℃、室温の引張り弾性率は１０５ｋｇ
／ｍｍ2であった。
【００６０】〔比較例 ２〕バイファイラーコイルに浸
漬含浸処理する絶縁ワニスとして無水酸硬化エポキシワ
ニスを用い、１５０℃／１時間硬化した他は実施例９と
同様にしてバイファイラーコイルを作製し、ヒートサイ
クル試験、Ｔｇ、αおよび室温の引張り弾性率を測定し
た。
漬含浸処理する絶縁ワニスとして無水酸硬化エポキシワ
ニスを用い、１５０℃／１時間硬化した他は実施例９と
同様にしてバイファイラーコイルを作製し、ヒートサイ
クル試験、Ｔｇ、αおよび室温の引張り弾性率を測定し
た。
【００６１】その結果、ヒートサイクル試験では５サイ
クル目で５本のバイファイラーコイルの内２本にクラッ
クが発生した。また、本実施例の樹脂硬化物のＴｇは１
２５℃、αは７.２×１０~5／℃、室温の引張り弾性率
は３７０ｋｇ／ｍｍ2であった。
クル目で５本のバイファイラーコイルの内２本にクラッ
クが発生した。また、本実施例の樹脂硬化物のＴｇは１
２５℃、αは７.２×１０~5／℃、室温の引張り弾性率
は３７０ｋｇ／ｍｍ2であった。
【００６２】〔比較例 ３〕絶縁シートとしてはＰＥＴ
フィルムを、また、巻線にはエステルイミド線を用いた
他は実施例１と同様にし、ステータを保持するハウジン
グが鋳鉄製である３.７ｋｗの４ｐの回転電気装置を製
造し、重量および容積を測定した。これを後述の実施例
１１と比較した。
フィルムを、また、巻線にはエステルイミド線を用いた
他は実施例１と同様にし、ステータを保持するハウジン
グが鋳鉄製である３.７ｋｗの４ｐの回転電気装置を製
造し、重量および容積を測定した。これを後述の実施例
１１と比較した。
【００６３】〔実施例 １１〕ステータを保持するハウ
ジングがアルミ合金ダイカスト製である以外は実施例１
と同様の３.７ｋｗの４ｐ回転電気装置を製造した。
ジングがアルミ合金ダイカスト製である以外は実施例１
と同様の３.７ｋｗの４ｐ回転電気装置を製造した。
【００６４】アルミ合金ダイカスト製のハウジングは、
従来の鋳鉄製ハウジングに比較し、熱伝導率が高く、さ
らにＣＡＥ（Computer Aided Engineering）を用いた設
計に基づき強度を保持しながら余分な部分をなくした高
効率の製品について可能な限り小型、軽量化を進めたハ
ウジングを組み込み回転電気装置を作製した。
従来の鋳鉄製ハウジングに比較し、熱伝導率が高く、さ
らにＣＡＥ（Computer Aided Engineering）を用いた設
計に基づき強度を保持しながら余分な部分をなくした高
効率の製品について可能な限り小型、軽量化を進めたハ
ウジングを組み込み回転電気装置を作製した。
【００６５】重量と容積を測定し比較例３と比較した。
【００６６】比較例３の重量、容積をそれぞれ１００と
すると、本実施例のものは重量で７０、容積で９０とい
ずれも大幅に低減することができた。
すると、本実施例のものは重量で７０、容積で９０とい
ずれも大幅に低減することができた。
【００６７】〔実施例 １２〕ステータを保持するハウ
ジングがアルミ合金ダイカスト製である以外は、実施例
１１と同様の３.７ｋｗの４ｐ回転電気装置を作製し
た。比較例４の重量、容積を１００とすると本実施例の
ものは重量で７１、容積で８９と大幅に低減することが
できた。
ジングがアルミ合金ダイカスト製である以外は、実施例
１１と同様の３.７ｋｗの４ｐ回転電気装置を作製し
た。比較例４の重量、容積を１００とすると本実施例の
ものは重量で７１、容積で８９と大幅に低減することが
できた。
【００６８】前記各実施例について総括すると、実施例
１および３は、特性図で示すように絶縁シートの特性が
著しく改善された。また、実施例２は、ＰＥＮフィルム
の片面に芳香族ポリアミド不織布が貼合わされているた
めに、比較例１のＰＥＮフィルム単体に比較して耐熱特
性が改善される。
１および３は、特性図で示すように絶縁シートの特性が
著しく改善された。また、実施例２は、ＰＥＮフィルム
の片面に芳香族ポリアミド不織布が貼合わされているた
めに、比較例１のＰＥＮフィルム単体に比較して耐熱特
性が改善される。
【００６９】また、図６のアレニウスプロットによる２
万時間相当の耐熱温度では、比較例のものよりも約２５
℃以上の向上が見られＦ種絶縁を満足するものである。
万時間相当の耐熱温度では、比較例のものよりも約２５
℃以上の向上が見られＦ種絶縁を満足するものである。
【００７０】実施例４および実施例５からは、ＰＥＴフ
ィルムの両面に２５μｍ程度のＰＰＳフィルムを貼合わ
せることにより、熱劣化時のシート内部への酸素の拡散
を抑制され、耐熱性を向上できる。
ィルムの両面に２５μｍ程度のＰＰＳフィルムを貼合わ
せることにより、熱劣化時のシート内部への酸素の拡散
を抑制され、耐熱性を向上できる。
【００７１】なお、比較例１で用いたＰＥＮ単独フィル
ムからなるスロット絶縁物は、絶縁ワニス中に含まれる
スチレン等の有機溶剤または水等の影響を受け易く、図
４の特性Ｃの如く引張り特性が短時間に低下し、折り曲
げに対しても割れが生じ易くなり、実用上問題がある。
ムからなるスロット絶縁物は、絶縁ワニス中に含まれる
スチレン等の有機溶剤または水等の影響を受け易く、図
４の特性Ｃの如く引張り特性が短時間に低下し、折り曲
げに対しても割れが生じ易くなり、実用上問題がある。
【００７２】巻線端部分等に発生する熱応力に関しては
実施例８，９のヒートサイクル試験結果から明らかなよ
うに、含浸された絶縁ワニスとして、その硬化物のＴｇ
が１２０℃以下、線膨張係数αは７.０×１０~5／℃以
下で、室温での引張り弾性率が１００〜３５０ｋｇ／ｍ
ｍ2のものを与える絶縁ワニスを用いことにより、熱応
力を低減することができる。
実施例８，９のヒートサイクル試験結果から明らかなよ
うに、含浸された絶縁ワニスとして、その硬化物のＴｇ
が１２０℃以下、線膨張係数αは７.０×１０~5／℃以
下で、室温での引張り弾性率が１００〜３５０ｋｇ／ｍ
ｍ2のものを与える絶縁ワニスを用いことにより、熱応
力を低減することができる。
【００７３】回転電気装置のスロツト内への機械挿入性
も、本実施例の絶縁シートはいずれもＰＥＴ単独フィル
ムを用いた場合と同等以上であった。
も、本実施例の絶縁シートはいずれもＰＥＴ単独フィル
ムを用いた場合と同等以上であった。
【００７４】また、アルミ合金ダイカスト製ハウジング
と本発明のＦ種絶縁材料とを組合せた回転電気装置と、
鋳物製ハウジングと本発明のＦ種絶縁材料とを組合せた
回転電気装置について、容積および重量を比較してみる
と、アルミ合金ダイカスト製ハウジングを用いた回転電
気装置は、鋳物製ハウジングのものに比較して容積比で
約１０％、重量比で約３０％低減することが可能であ
る。
と本発明のＦ種絶縁材料とを組合せた回転電気装置と、
鋳物製ハウジングと本発明のＦ種絶縁材料とを組合せた
回転電気装置について、容積および重量を比較してみる
と、アルミ合金ダイカスト製ハウジングを用いた回転電
気装置は、鋳物製ハウジングのものに比較して容積比で
約１０％、重量比で約３０％低減することが可能であ
る。
【００７５】
【発明の効果】スロット絶縁物を構成する絶縁シートは
耐熱性に優れ、ＰＥＴ単独フィルム並みのスロット内へ
の機械挿入性がよく、自己潤滑性エナメル線は、スロッ
ト部あるいはコイルエンド部のエナメル皮膜の損傷が少
ない。また、絶縁ワニスは絶縁シートおよびエナメル線
との相性もよいので、Ｆ種絶縁としての耐熱性を満足す
る回転電気装置を提供することができる。
耐熱性に優れ、ＰＥＴ単独フィルム並みのスロット内へ
の機械挿入性がよく、自己潤滑性エナメル線は、スロッ
ト部あるいはコイルエンド部のエナメル皮膜の損傷が少
ない。また、絶縁ワニスは絶縁シートおよびエナメル線
との相性もよいので、Ｆ種絶縁としての耐熱性を満足す
る回転電気装置を提供することができる。
【００７６】さらにアルミ合金ダイカスト製ハウジング
と組合せることにより、小型，軽量の回転電気装置を提
供することができる。
と組合せることにより、小型，軽量の回転電気装置を提
供することができる。
【図１】本発明の回転電気装置のスロットの断面模式図
である。
である。
【図２】本発明の絶縁シートの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図３】本発明の絶縁シートの一例を示す断面図であ
る。
る。
【図４】絶縁シートの特性図である。
【図５】絶縁シートの特性図である。
【図６】絶縁シートのアレニウスプロットの特性図であ
る。
る。
１…鉄心、２…スロット、３…スロット絶縁物、４…巻
線、５…絶縁クサビ、６…ステータ、１０…絶縁ワニ
ス、１１,１８…絶縁シート、１２…ＰＥＮフィルム、
１３…芳香族ポリアミド不織布、１９…ＰＰＳフィル
ム、２０…ＰＥＴフィルム。
線、５…絶縁クサビ、６…ステータ、１０…絶縁ワニ
ス、１１,１８…絶縁シート、１２…ＰＥＮフィルム、
１３…芳香族ポリアミド不織布、１９…ＰＰＳフィル
ム、２０…ＰＥＴフィルム。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 関根 昭裕
千葉県習志野市東習志野七丁目１番１号
株式会社日立製作所 産業機器事業部
内
(72)発明者 小俣 剛
千葉県習志野市東習志野七丁目１番１号
株式会社日立製作所 産業機器事業部
内
(72)発明者 大原 周一
茨城県日立市大みか町七丁目１番１号
株式会社日立製作所 日立研究所内
(56)参考文献 特開 平２−299437（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−131960（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−336921（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−84939（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−84936（ＪＰ，Ａ)
特開 昭50−139905（ＪＰ，Ａ)
特開 昭51−130900（ＪＰ，Ａ)
実開 昭64−6754（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭56−83958（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H02K 3/30
H02K 3/34
Claims (4)
- 【請求項１】 ステータを保持するハウジングと、ロー
タを有するＦ種の回転電気装置において、巻線部が自己
潤滑性エナメル線により構成され、前記巻線部の対地間
および相間の絶縁がポリエチレン−２,６−ナフタレー
トフィルムと芳香族ポリアミド不織布とを貼合わせた絶
縁シートであり、その厚さが０.０５〜０.３５ｍｍで、かつ、前記ポリエ
チレン−２,６−ナフタレートフィルムが全体の厚さの
６４〜８２％の厚さを有する 絶縁シートで絶縁されてお
り、 前記巻線部および絶縁シートが不飽和ポリエステル樹脂
または不飽和エポキシエステル樹脂で含浸，硬化した絶
縁ワニス硬化物で保持されていることを特徴とするＦ種
の回転電気装置。 - 【請求項２】 ステータを保持するハウジングと、ロー
タを有するＦ種の回転電気装置において、巻線部が自己
潤滑性エナメル線により構成され、前記巻線部の対地間
および相間の絶縁がポリエチレンテレフタレートフィル
ムの両面にポリフェニレンスルフィドフィルムを貼合わ
せた絶縁シートであり、その厚さ０.０５〜０.３５ｍｍ
で、かつ、前記ポリフェニレンスルフィドフィルムの両
面の厚さが全体の厚さの２０〜４５％の厚さを有する絶
縁シートで絶縁されており、前記巻線部および絶縁シー
トが不飽和ポリエステル樹脂または不飽和エポキシエス
テル樹脂で含浸，硬化した絶縁ワニス硬化物で保持され
ていることを特徴とするＦ種の回転電気装置。 - 【請求項３】 前記絶縁ワニス硬化物がガラス転移温度
１２０℃以下、線膨張係数７.０×１０-5／℃以下で、
かつ、室温における初期弾性率が１００〜３５０ｋｇ／
ｍｍ2である請求項１または２に記載のＦ種の回転電気
装置。 - 【請求項４】 前記ステータを保持するハウジングがア
ルミ合金ダイカストである請求項１または２に記載のＦ
種の回転電気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16878795A JP3369795B2 (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | Ｆ種の回転電気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16878795A JP3369795B2 (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | Ｆ種の回転電気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0923601A JPH0923601A (ja) | 1997-01-21 |
| JP3369795B2 true JP3369795B2 (ja) | 2003-01-20 |
Family
ID=15874469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16878795A Expired - Fee Related JP3369795B2 (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | Ｆ種の回転電気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3369795B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8595915B2 (en) | 2004-01-02 | 2013-12-03 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Stator of electric rotating machine |
| JP4875855B2 (ja) | 2005-05-20 | 2012-02-15 | 日東シンコー株式会社 | 積層シート |
| JP2009201228A (ja) * | 2008-02-20 | 2009-09-03 | Somar Corp | 絶縁シート、絶縁シートを用いた回転電機及び回転電機の製造方法 |
| JP2012182116A (ja) | 2011-02-03 | 2012-09-20 | Nitto Denko Corp | モーター用電気絶縁性樹脂シート及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-07-04 JP JP16878795A patent/JP3369795B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0923601A (ja) | 1997-01-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9705372B2 (en) | Rotating electric machine and method of manufacturing same | |
| US7804218B2 (en) | Rotating electrical machine winding, rotating electrical machine, and semiconductive insulating component used therein | |
| US6191508B1 (en) | Stator insulation structure of rotary electric machine | |
| CA3131540A1 (en) | Laminated core and electric motor | |
| JP2004120923A (ja) | 樹脂モールドステータとその製造法及びこれを用いた回転機 | |
| JPS6326616B2 (ja) | ||
| CA1225113A (en) | Slot armor for dynamoelectric machines | |
| JPH05130759A (ja) | 回転電機巻線の絶縁方法 | |
| JP2000510316A (ja) | 大型電気機械の導体巻線構造 | |
| JP3369795B2 (ja) | Ｆ種の回転電気装置 | |
| JPH10304614A (ja) | 回転電機および電気機器用絶縁シート | |
| JPH11299156A (ja) | 回転電機および電気機器用絶縁シート | |
| JPH09322450A (ja) | 電動モータのロータ | |
| JPH09219949A (ja) | 回転電機および電気機器用絶縁シート | |
| JP4327546B2 (ja) | 低抵抗コロナ防止テープまたはシートおよび回転電機の固定子コイル | |
| Frost et al. | Considerations for rotating low-voltage machine insulation designs | |
| JP3167479B2 (ja) | 回転電機のコイル絶縁 | |
| JP2003259589A (ja) | 回転電機の固定子コイル | |
| JP2004146093A (ja) | 絶縁紙 | |
| US20240227351A1 (en) | Insulation sheet for motor | |
| JP3030162B2 (ja) | 回転電機及びその製造方法 | |
| JPS59117435A (ja) | 回転電機の高圧コイル | |
| JP4069560B2 (ja) | 回転電機の巻線 | |
| JP2616103B2 (ja) | 耐熱性コイルの製造方法 | |
| JP2024001799A (ja) | ステータ及びモータ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071115 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081115 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081115 Year of fee payment: 6 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091115 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101115 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |