JP3365348B2 - Rolling method of the metal tube - Google Patents

Rolling method of the metal tube

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JP3365348B2
JP3365348B2 JP14857299A JP14857299A JP3365348B2 JP 3365348 B2 JP3365348 B2 JP 3365348B2 JP 14857299 A JP14857299 A JP 14857299A JP 14857299 A JP14857299 A JP 14857299A JP 3365348 B2 JP3365348 B2 JP 3365348B2
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達也 奥井
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住友金属工業株式会社
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【発明の詳細な説明】 【0001】 【発明の属する技術分野】本発明は、サイザ等の定径圧延機で金属管の外径圧下をおこなう際の圧延方法に関する。 BACKGROUND OF THE INVENTION [0001] [Technical Field of the Invention The present invention relates to a rolling method for performing external 径圧 of a metal tube at a constant 径圧 caster such sizer. 詳しくは、本発明は、六角張りや噛み出し疵を防止し、同じ孔型ロールを用いて異なる肉厚の金属管に仕上げることが可能な圧延方法に関する。 Specifically, the present invention prevents the hexagonal tension and chewing out flaws, to rolling method which can be finished in different metal tube wall thickness with the same grooved roll. 【0002】 【従来の技術】一般に継目無金属管(以下、金属管ともいう)の製造工程においては、ピアサにより穿孔された中空素管をマンドレルミルなどの延伸圧延機を用いて減肉圧延し、次いでサイザあるいはストレッチレデューサなどの定径圧延機を用いて所要の外径に圧延する。 [0002] Generally, a seamless metal tube (hereinafter also referred to as metal tube) in the process of manufacturing, the hollow shell that is pierced and thinning rolled using a drawing rolling mill, such as a mandrel mill by piercer and then rolled to a required outer diameter using a constant 径圧 caster such as sizer or stretch reducer. 上記サイザおよびストレッチレデューサはほぼ同様の構成であり、以下サイザにより説明する。 The sizer and stretch reducer are almost the same configuration will be described below sizer. 【0003】図1はサイザのロール配置を模式的に示す概要図である。 [0003] Figure 1 is a schematic diagram schematically showing a roll arrangement of sizer. 図2は3ロール式サイザのロールスタンドの断面図で、同図(a)は図1のA−A断面図、同図(b)は図1のB−B断面図である。 Figure 2 is a sectional view of a roll stand 3-roll sizer, FIG (a) is a sectional view taken along A-A of FIG. 1, FIG. (B) is a B-B sectional view of FIG. 図1および図2で符号1はロールスタンド、2は孔型ロール、3は金属管、Oはパスセンタである。 Reference numeral 1 denotes a roll stand in Figures 1 and 2, 2 grooved roll, 3 is a metal tube, O is Pasusenta. 【0004】定径圧延機であるサイザは、図2(a)、 [0004] The sizer is a constant 径圧 rolling machine, FIG. 2 (a), the
(b)に示すように同一面内に一般に3個の孔型ロールがパスセンタOの回りに120°の間隔を隔てて放射状に組み込まれた複数のロールスタンド(以下、単にスタンドともいう、通常4〜15スタンド)を、図1に示すように連接配置して構成される。 In the same plane as shown in (b) generally three grooved rolls are a plurality of embedded radially spaced of 120 ° around the Pasusenta O roll stands (hereinafter, simply referred to as a stand, usually 4 the 15 stands) constructed by connecting arrangement as shown in FIG. 隣り合うスタンドは、 Adjacent stand,
相互の孔型ロールの配置が図2(a)と図2(b)の関係になるように、パスセンタの回りに60°位相を異ならせて連接される。 Arranged mutually grooved roll so that the relationship shown in FIG. 2 (b) 2 and (a), is articulated at different 60 ° phase around the Pasusenta. 圧延時の使用スタンド数は金属管の仕上げ外径によってきまる。 Stand number used during rolling is determined by the finishing outer diameter of the metal tube. サイザの最終1〜数スタンドでは定径仕上げのため円弧形状の孔型ロールが用いられ、それ以外のスタンドでは楕円弧状の孔型ロールが用いられる。 In the final one to several stand sizer grooved roll arcuate is used for the constant-radius finishing, elliptical arc-shaped grooved roll is used in the other stand. 実際の孔型ロールは、図2(a)、(b)に示すように、ロール相互の間隙があり、フランジ端Fは溝底点Eに対して正60°の位置ではないが、以後はフランジ端位置を正60°の点Fにあるものとして説明する。 Actual grooved roll, as shown in FIG. 2 (a), (b), there is a gap of the roll cross, flange end F is not a position of positive 60 ° relative Mizosokoten E, thereafter illustrating the flange end position as being F points on the positive 60 °. 【0005】サイザの圧延では、管内面の拘束がないため、一つのスタンドの圧延では、孔型の溝底部とフランジ部での増肉量が異なり、不均一な変形が生じる。 [0005] In the rolling sizer, since there is no restraint in the tube surface, the rolling of a single stand, different thickening amount in the groove bottom portion and the flange portion of the grooved, uneven deformation. 被圧延材は溝底とフランジの角度が交互に60゜ずつ変化する中で圧延されるため、溝底とフランジの中間点(溝底またはフランジから30゜の位置をいう)の肉厚は溝底部またはフランジ部より厚くなったり薄くなったりする。 Since the material to be rolled is to be rolled in the angle of the groove bottom and the flange is changed by 60 ° alternately, the thickness of the intermediate point of the groove bottom and the flange (from the groove bottom or the flange means 30 ° position) the groove It is thick and thin from the bottom or the flange portion. これを六角張り、または角張りと称し、特に厚肉管で発生しやすい。 This hexagonal tension or referred to as a corner-clad, likely to occur especially in thick-walled tube,. 【0006】この六角張りの発生を防止するには孔型形状を真円形状に近づけ、フランジ部で押さえ込むように圧延し、周方向の偏肉を小さくする必要がある。 [0006] close the hole shape to prevent the occurrence of hexagonal tension into a perfect circular shape, and rolled to press down by the flange portion, it is necessary to reduce the circumferential direction thickness deviation of. ところが孔型形状を真円に近づけたものを薄肉材の圧延に適用すると、フランジ部で噛み出しが発生し、噛み出し疵が問題となる。 However Applying that close a hole shape to a perfect circle to rolling thin material, chewing out occurs in the flange portion, out chewing flaw becomes a problem. 【0007】したがって、肉厚に応じて孔型ロールを保有する必要があり、ロール保有数が多くなって設備コストの増加やロール置場不足などの問題が生じる。 [0007] Therefore, it is necessary to possess a hole-type roll depending on the wall thickness, a problem such as an increase or roll yard lack of equipment cost caused an increasing number of roles held by number. また、 Also,
肉厚に応じて頻繁なロール交換が必要で、その為に多大な時間と労力を費やさなければならず、生産性の面でも問題である。 Frequent roll exchange depending on the wall thickness is required, not have to spend a lot of time and effort for that, it is also a problem in terms of productivity. 【0008】ロール保有数の削減、ロール交換頻度の削減に関して、特開平7−16616号公報には、全スタンドをパスセンタとロール回転軸間距離が最大の開状態で所定形状のカリバーロール(孔型ロール)となし、管の肉厚、外径に応じてパスセンタとロール軸間距離を調整し、孔型ロールの楕円度、平均外径を変更し管の内面角張率を抑制する圧延方法が開示されている。 [0008] roll holders reduce the number, with respect to reduction of the roll replacement frequency, JP-A-7-16616, the caliber rolls (grooved in a predetermined shape in the open state of Pasusenta the distance between the rolls rotating shaft all stand up roll) ungated, the wall thickness of the tube, by adjusting the distance between Pasusenta and roll shaft in accordance with the outer diameter, ellipticity of grooved roll, to suppress rolling method the inner surface Kakubari rate of change of the average outer diameter of tube disclosed It is. 【0009】 【発明が解決しようとする課題】上記公報に開示された方法は、孔型ロールの楕円度に注目してパスセンタとロール軸間距離を調整するものであるが、六角張りや噛み出し疵の改善効果が不十分であることが判った。 [0009] The method disclosed in the above publication [0005] is one in which focusing on ellipticity of grooved roll for adjusting the Pasusenta and between the rolls axis distance, hexagonal tension and out chewing the effect of improving the flaw has been found to be insufficient. 【0010】本発明の課題は、サイザなどの定径圧延機において、上記従来技術の不備を解決し、同じ孔型ロールで広範囲の肉厚の製品を噛み出し疵および六角張りの発生を抑制して圧延することができる金属管の圧延方法を提供することにある。 It is an object of the present invention, in the constant 径圧 caster such as a sizer, the resolve deficiencies of the prior art, to suppress the occurrence of scratches out chewing extensive wall thickness of product on the same grooved rolls and hexagonal tension be rolled Te is to provide a rolling method for a metal tube capable. 【0011】 【課題を解決するための手段】本発明者は、六角張りと噛み出し疵の防止には、隣接するスタンド間での孔型ロール形状の関係が重要であるとの認識に立ち、種々の圧延実験をおこない、以下の知見を得た。 [0011] Means for Solving the Problems The present inventors have, to prevent scratches out chewing hexagonal tension is on the recognition of the relationship between the grooved roll shape between adjacent stands is important, It performs various rolling experiments, the following findings were obtained. 【0012】(a)厚肉材の圧延時に発生しやすい六角張りや薄肉材の圧延時に発生しやすい噛み出し疵は、第1スタンドや最終スタンドに比べ圧下率の高い中間スタンドでの圧延時に発生する。 [0012] (a) scratch out chew likely to occur at the time of rolling of the prone hexagonal tension and thin-walled material at the time of rolling of thick material, occur when rolling at high intermediate stand of rolling reduction compared to the first stand and the final stand to. 【0013】(b)六角張りは、当該スタンドのパスセンタと孔型ロールのフランジ端間の距離(A)と直前スタンドのパスセンタと孔型ロールの溝底間の距離(B) [0013] (b) a hexagonal tension, the distance between the groove bottom of Pasusenta and grooved rolls of the immediately preceding stand and the distance (A) between the flange end of Pasusenta and grooved rolls of the stand (B)
との差(A−B)を小さくすることにより抑制される。 It is suppressed by reducing the difference (A-B) with.
すなわち、上記差を小さくすることによりフランジ部での被圧延材の拘束が大きくなり周方向の偏肉の発生が抑制される。 That is, the occurrence of uneven thickness of the constraint becomes large and a circumferential direction of the rolled material at the flange portion is prevented by reducing the difference. 【0014】(c)噛み出し疵は、当該スタンドのパスセンタと孔型ロールのフランジ端間の距離(A)と直前スタンドのパスセンタと孔型ロールの溝底間の距離(B)との差(A−B)を大きくすることにより抑制される。 [0014] (c) chewing out flaws, the difference between the distance between the groove bottom of Pasusenta and grooved rolls of the immediately preceding stand and the distance (A) between the flange end of Pasusenta and grooved rolls of the stand (B) ( It is suppressed by increasing the a-B). すなわち、上記差を大きくすることによりフランジ部での被圧延材の拘束が減少し噛み出しが防止される。 In other words, restraint of the material to be rolled in the flange decreases and chew out is prevented by increasing the difference. 【0015】(d)六角張りと噛み出し疵の発生の防止は、各スタンドのサイドリリーフ係数を適正範囲に管理することにより可能である。 [0015] (d) the prevention of the occurrence of scratches out chewing a hexagonal tension is possible by managing the side relief coefficient of each stand in the proper range. (i)番目のスタンドのサイドリリーフ係数S iは下記式で表される。 (I) th side relief coefficients S i of the stand is represented by the following formula. 【0016】 【数2】 [0016] [number 2] 【0017】(e)サイドリリーフ係数は金属管の製品の肉厚(t)と外径(D)の比(t/D)で決定され下記式で表されるSmin 以上、Smax 以下の範囲とすることで六角張りとエッジ疵の発生が防止できる。 [0017] (e) and side relief factor thickness product of the metal tube (t) ratio of the outer diameter (D) (t / D) at the determined Smin or more of the following formula, and the range Smax the occurrence of hexagonal tension and edge defects can be prevented by. 【0018】 【数3】 [0018] [number 3] 【0019】本発明は、上記知見に基づき完成されたもので、その要旨は以下のとおりである。 [0019] The present invention has been completed based on the above finding, it provides the followings. (1)1スタンド内に3または4個の孔型ロールを同一面内に有する複数のスタンドからなる定径圧延機を用いた金属管の圧延方法であって、定径圧延機を上流から下流に向かって第1スタンド、複数の中間スタンドおよび最終スタンドとしたときの全ての中間スタンドにおいて、金属管の製品の肉厚(t)と外径(D)に応じてパスセンタと孔型ロール溝底間の距離を調整して、下記(1)式で表される(i)番目のスタンドのサイドリリーフ係数S iを下記(2)、(3)式でそれぞれ表されるSmin 以上、Smax 以下の範囲とすることを特徴とする金属管の圧延方法。 (1) A rolling method of a metal tube using a constant 径圧 caster comprising a plurality of stands having the same plane three or four grooved rolls in one stand, downstream constant 径圧 caster from the upstream Pasusenta a grooved roll groove bottom in accordance with the outer diameter (D) towards a first stand, in all intermediate stations when the plurality of intermediate stands and the final stand, the thickness of the product of the metal tube (t) and the by adjusting the distance between the following (1) formula (i) th side relief coefficients S i of the stand (2) below, (3) in Smin or respectively represented by the following Smax rolling method for a metal tube, characterized in that the range. 【0020】 【数4】 [0020] [number 4] 【0021】 【発明の実施の形態】本発明で用いる定径圧延機は、公知のサイザやストレッチレデューサなどの圧延機でよく、図2(a)、(b)に示すように同一面内に3個あるいは4個(図示無し)の孔型ロールがパスセンタOの回りにそれぞれ120°、90°の間隔を隔てて放射状に組み込まれた複数のスタンド(通常、サイザ:4〜1 [0021] Constant 径圧 caster used DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention may be a rolling mill, such as known sizer or stretch reducer, FIG. 2 (a), the in the same plane as shown in (b) three or four, respectively 120 ° grooved rolls around Pasusenta O of (not shown), a plurality of stands incorporated radially spaced of 90 ° (usually sizer: 4
5スタンド、ストレッチレデューサ:4〜28スタンド)を連接配置した圧延機が用いられる。 5 stand, stretch reducer: 4 to 28 stands) an articulated arrangement the rolling mill is used. 3ロール式あるいは4ロール式の定径圧延機のロールは、隣り合うスタンド間でそれぞれ60°、45°位相を変えて配列される。 3 roll-roll or 4-roll constant 径圧 rolling machine, 60 ° each between adjacent stands, is arranged by changing the 45 ° phase. 【0022】図3は、孔型ロールの要部断面で、パスセンタOと孔型ロールのフランジ端F間の距離AならびにパスセンタOと孔型ロールの溝底E間の距離Bを説明する模式図である。 [0022] Figure 3 is a fragmentary cross-sectional of the grooved roll, schematic view for explaining a distance B between the groove bottom E of the distance A and Pasusenta O and grooved rolls between the flange end F of Pasusenta O and grooved roll it is. 【0023】本発明では、製品の肉厚tと外径Dに応じてパスセンタと孔型ロールの溝底間の距離(図3のB) [0023] In the present invention, the distance between the groove bottom of Pasusenta and grooved roll according to the thickness t and the outer diameter D of the product (B in FIG. 3)
を調整して、(1)式で表される(i)スタンドのサイドリリーフ係数S iを(2)、(3)式でそれぞれ表されるSmin 以上、Smax 以下の範囲とする。 Adjust the (1) formula (i) the side relief coefficients S i of the stand (2), (3) in Smin or represented respectively, and the range Smax. 【0024】図4は、本発明に係るサイドリリーフ係数の適正範囲を示すグラフである。 FIG. 4 is a graph showing the proper range of the side relief factor according to the present invention. 【0025】同図で、線1、2はそれぞれ(2)式のS [0025] FIG, S of each line 1, 2 (2)
max と(3)式のSmin を表し、線1と線2で囲まれた領域がサイドリリーフ係数の適正範囲である。 Represents Smin of max and (3), the region surrounded by lines 1 and line 2 is the appropriate range of the side relief factor. すなわち、サイドリリーフ係数がSmax を超えると六角張りの発生により製品形状が不良となり、Smin 未満では噛み出し疵が発生し品質不良となる。 That is, the side relief factor is the product structure as defective due to the occurrence of the hexagonal tension exceeds Smax, scratches out chewing is the quality failure is less than Smin. したがって、サイドリリーフ係数はSmin 以上、Smax 以下とする。 Therefore, the side relief factor than Smin, or less Smax. 好ましくは、(Smax +3・Smin )/4以上、(3・Smax + Preferably, (Smax +3 · Smin) / 4 or more, (3 · Smax +
Smin )/4以下である。 Smin) / 4 is less than or equal to. 以下、パスセンタと孔型ロールの溝底間の距離を溝底距離ともいう。 Hereinafter also referred to as the groove bottom distance the distance between the groove bottom of Pasusenta and grooved roll. 【0026】溝底距離の調整は、電動式あるいは油圧式の圧下装置をスタンドに設けることにより、オフライン、オンラインのいずれでも可能であるが、オンラインでおこなうことが望ましい。 [0026] Adjustment of the groove bottom distance, by providing an electric or hydraulic pressure system to the stand, offline, it is possible either online, it is desirable to perform online. 【0027】ここで、サイドリリーフ係数を適正範囲に設定するためにおこなう溝底距離の調整は、定径圧延機を上流から下流に向かって第1スタンド、複数の中間スタンドならびに真円化のために用いられる最終スタンドとしたときの全ての中間スタンドの孔型ロールのみを対象におこなえば十分であるが、第1スタンドと最終スタンドを含む全てのスタンドの孔型ロールを対象におこなってもよい。 [0027] Here, adjustment of the groove bottom distance performed to set the side relief factor in a proper range, first stand constant 径圧 caster from the upstream toward the downstream, for a plurality of intermediate stations and roundness of Although it is sufficient to perform only intended for grooved rolls of all intermediate stand when the final stand to be used in, or may be performed targeting grooved rolls of all stands including the first stand and the last stand . 【0028】一般に、第1スタンドと最終スタンドの圧延では中間スタンドの圧延に比べ圧下率が低く設定されており、六角張りや噛み出し疵の発生に伴う問題は少ない。 [0028] Generally, the rolling of the first stand and the final stand is set reduction rate is lower than the rolling of the intermediate stand, problems due to the generation of the hexagonal tension and chewing out flaws is small. 【0029】なお、第1スタンドのサイドリリーフ係数S 1は、(1)式でi=1としたときのB 0が第1スタンド入側の被圧延材(素管)の半径で定義される数値である。 [0029] Incidentally, the side relief factor S 1 of the first stand is defined by a radius of (1) at i = 1 and the B 0 when the first stand entry side of the material to be rolled (mother tube) is a numerical value. 【0030】次ぎに、具体的に圧延方法を、製品の外径(D)が230mmで肉厚(t)が8mmと45mmの2種類の金属管をスタンド数11基(第1スタンド、中間スタンド9基、最終スタンド)で圧延する例で説明する。 [0030] Next to the specific rolling method, the thickness at the outer diameter of the product (D) is 230 mm (t) is 8mm and 45 mm 2 types of metal pipe stand number 11 group (first stand, the intermediate stand 9 group, described in example rolling in the final stand). 【0031】肉厚8mmの金属管の圧延では、(2)式と(3)式からSmin は−3.25、Smax は1.84 [0031] In the rolling of the metal tube wall thickness 8 mm, (2) equation (3) Smin from equation -3.25, Smax 1.84
となる。 To become. 同様に肉厚45mmの金属管の圧延では、Smi Similarly, in the rolling of the metal tube wall thickness 45 mm, Smi
n は−4.86、Smax は−0.24となる。 n is -4.86, Smax becomes -0.24. 【0032】したがって、肉厚8mmの金属管を圧延する場合は、中間スタンドでの圧延におけるサイドリリーフ係数が−3.25〜1.84の範囲内の数値となるように中間スタンドの各孔型ロールを昇降して溝底距離の調整をおこなうことにより六角張りと噛み出し疵を防止することができる。 [0032] Thus, when rolling the metal tube wall thickness 8mm, each grooved intermediate stand as the side relief coefficient in the rolling of the intermediate stand is a numerical value within the range of -3.25~1.84 it is possible to prevent flaws out chewing hexagonal tension by adjusting the groove bottom distance by lifting the roll. 第1スタンドと最終スタンドでの圧延におけるサイドリリーフ係数も上記範囲内の数値となるようにそれぞれ第1スタンドと最終スタンドの溝底距離を調整してもよい。 Side Relief coefficients in rolling at the first stand and the last stand may also adjust the groove bottom distance of the respective first stand and the last stand to be a value within the above range. 【0033】肉厚45mmの金属管を圧延する場合は、 In the case of rolling the metal tube wall thickness 45mm is,
同様に中間スタンドでの圧延におけるサイドリリーフ係数が−4.86〜−0.24の範囲内の数値となるようにすればよい。 Similarly the side relief coefficient in the rolling of the intermediate stand may be such that the numeric value in the range -4.86~-0.24. 【0034】上記方法により、同じ孔型ロールを用いて肉厚の異なる金属管を六角張りと噛み出し疵の発生を抑制して圧延することができる。 [0034] By the above method, the occurrence of defects of different metal tube having a wall thickness out chewing hexagonal tension can be rolled by suppressing, using the same grooved roll. 【0035】 【実施例】第1スタンド、中間スタンド9基および最終スタンドで構成される総スタンド数11基で、全スタンドに油圧圧下方式による溝底距離の調整機能を有する3 EXAMPLES The first stand, a total stand number 11 groups composed of the intermediate stand 9 groups and final stand, 3 having the function of adjusting the groove bottom distance by the hydraulic pressure system to all stand
ロール式サイザを用い、外径300φ、肉厚7mm、2 Using a roll type sizer outer diameter 300Fai, thickness 7 mm, 2
3mm、44mmの素管を、外径が230mmで肉厚がそれぞれ8mm、25mm、45mmの金属管に圧延した。 3 mm, the base tube 44 mm, an outer diameter of wall thickness and rolled 8 mm, 25 mm, the metal tubes of 45mm respectively 230 mm. 表1に溝底距離の基準設定時における各スタンドの孔型ロール寸法A、Bを示す。 Table 1 shows the groove bottom distance each stand of grooved roll dimension A in the reference set during the B. 【0036】 【表1】 [0036] [Table 1] 【0037】溝底距離を調整することにより各スタンドのサイドリリーフ係数を変化させて圧延をおこなった。 [0037] was carried out rolling by changing the side relief coefficients of each stand by adjusting the groove bottom distance.
表2に各スタンドのサイドリリーフ係数の設定値を示す。 Indicates the set value of the side relief coefficient of each stand in Table 2. 【0038】 【表2】 [0038] [Table 2] 【0039】圧延により得られた製品の噛み出し疵と六角張りの発生状況を調査した。 [0039] was to investigate the occurrence of a bite out flaws of the product obtained by rolling hexagonal tension. 噛み出し疵については、 For a bite out flaws,
表面に全く疵が認められない場合が◎、長手方向の一部に薄く現れる程度で製品上問題ない場合が〇、疵の手入れが必要な場合が×で評価した。 If you absolutely scratches on the surface is not observed ◎, if it is not the product on the problem to the extent that appear thin part of the longitudinal direction 〇, if the care of the flaws required was evaluated by ×. 六角張りについては、 For hexagonal tension is,
その発生の度合いを下記式で定義される六角張り率Pで評価し、六角張り率Pが5.0%未満を◎、5.0%以上10.0%未満を○、10.0%以上を×として表した。 Evaluate the degree of its occurrence in the hexagon tension ratio P defined by the following formula, of less than hexagonal tension ratio P is 5.0% ◎, less than 5.0% or more 10.0% ○, 10.0% or more It was expressed as ×. 総合評価としては、噛み出し疵と六角張りの双方が◎または○のものを合格と判定した。 As a comprehensive evaluation, both of out chewing flaws and hexagonal tension is determined to pass things ◎ or ○. 表3に調査結果を示す。 Table 3 shows the survey results. 【0040】 【数5】 [0040] [number 5] 【0041】 【表3】 [0041] [Table 3] 【0042】表3に示すように、肉厚8mmの場合では、中間スタンドのサイドリリーフ係数が−2.9〜 [0042] As shown in Table 3, in the case of the wall thickness 8mm, the side relief coefficient of the intermediate stand -2.9~
1.0の範囲内にある試験No. Test is in the range of 1.0 No. 3〜6の本発明例が合格となった。 The present invention example of 3-6 has become as acceptable. 特に、上記サイドリリーフ係数が−1.0 In particular, the side relief coefficient is -1.0
〜−0.1の試験No. No. test of ~-0.1 5は噛み出し疵と六角張りの双方の評価が◎となり、極めて良好であった。 5 evaluation of both began to bite flaws and hexagonal tension is next to ◎, was very good. 一方、試験No. On the other hand, test No. 1、2の比較例は噛み出し疵で不良となり、試験No. Comparative Examples 1, 2 becomes defective in out chewing flaw, Test No. 7の比較例は六角張り率が10%以上となった。 Comparative Example 7 is hexagonal tension rate was 10% or more. 【0043】肉厚25mmの場合では、中間スタンドのサイドリリーフ係数が−3.9〜−0.1の範囲内にある試験No. [0043] In the case of wall thickness 25mm, the test side relief coefficient of the intermediate stand is within the range of -3.9~-0.1 No. 9〜12の本発明例が合格となった。 The present invention Examples of 9-12 has become as acceptable. 特に、上記サイドリリーフ係数が−1.9〜−1.0の試験No. In particular, the test of the side relief factor -1.9~-1.0 No. 11は噛み出し疵と六角張りの双方の評価が◎ 11 evaluation of both began to bite flaws and hexagonal tension is ◎
となり、極めて良好であった。 Next, it was very good. 一方、試験No. On the other hand, test No. 8の比較例は噛み出し疵で不良となり、試験No. Comparative Example of 8 becomes poor in the out bite flaws, test No. 13、14 13 and 14
の比較例は六角張り率が10%以上となった。 Comparative Example of the hexagonal tension rate was 10% or more. 【0044】肉厚45mmの場合では、中間スタンドのサイドリリーフ係数が−3.9〜−1.0の範囲内にある試験No. [0044] In the case of wall thickness 45mm, the test side relief coefficient of the intermediate stand is within the range of -3.9~-1.0 No. 16〜18の本発明例が合格となった。 The present invention example of 16 to 18 has become as acceptable. 特に、上記サイドリリーフ係数が−2.9〜−2.0の試験No. In particular, the test of the side relief factor -2.9~-2.0 No. 17は噛み出し疵と六角張りの双方の評価が◎ 17 evaluation of both began to bite flaws and hexagonal tension is ◎
となり、極めて良好であった。 Next, it was very good. 一方、試験No. On the other hand, test No. 15の比較例は噛み出し疵で不良となり、試験No. Comparative example 15 is defective in out chewing flaw, Test No. 19〜2 19-2
1の比較例は六角張り率が10%以上となった。 Comparative Example 1 are hexagonal tension rate was 10% or more. 【0045】 【発明の効果】本発明によれば、同じ孔型ロールを用いて広範囲の肉厚の金属管を噛み出し疵および六角張りの発生を抑制して圧延することができる。 [0045] According to the present invention can be rolled to suppress the occurrence of scratches out chewing extensive metal tube wall thickness and hexagonal tension using the same grooved roll. 従って、孔型ロール数の削減による設備コストの低減やロール交換時間の短縮などによる生産性の向上を図ることができる。 Therefore, it is possible to improve the productivity due to reducing equipment cost reduction and roll change time by reducing the number of grooved roll.

【図面の簡単な説明】 【図1】サイザのロール配置を模式的に示す概要図である。 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS [Figure 1] roll arrangement of the sizer is a schematic view schematically showing. 【図2】3ロール式サイザのロールスタンドの断面図で、同図(a)は図1のA−A断面図、同図(b)は図1のB−B断面図である。 [2] 3 a sectional view of a roll stand roll sizer, FIG (a) is a sectional view taken along A-A of FIG. 1, FIG. (B) is a B-B sectional view of FIG. 【図3】孔型ロールの要部断面で、パスセンタと孔型ロールのフランジ端間の距離ならびにパスセンタと孔型ロールの溝底間の距離を説明する模式図である。 [3] In principal part cross-section of the grooved roll is a schematic diagram for explaining the distance between the groove bottom of the distance and Pasusenta and grooved rolls between the flange end of Pasusenta and grooved roll. 【図4】本発明に係るサイドリリーフ係数の適正範囲を示すグラフである。 Is a graph showing the proper range of the side relief factor according to the present invention; FIG. 【符号の説明】 1:ロールスタンド、2:孔型ロール、3:金属管、 [Description of Reference Numerals] 1: roll stand, 2: grooved roll, 3: metal pipe,
O:パスセンタ、F:フランジ端、E:溝底点。 O: Pasusenta, F: flange end, E: Mizosokoten.

Claims (1)

  1. (57)【特許請求の範囲】 【請求項1】 1スタンド内に3または4個の孔型ロールを同一面内に有する複数のスタンドからなる定径圧延機を用いた金属管の圧延方法であって、定径圧延機を上流から下流に向かって第1スタンド、複数の中間スタンドおよび最終スタンドとしたときの全ての中間スタンドにおいて、金属管の製品の肉厚(t)と外径(D)に応じてパスセンタと孔型ロール溝底間の距離を調整して、 (57) in [Claims 1 3 or 4 of the grooved roll comprising a plurality of stands having the same plane constant 径圧 caster rolling method of a metal tube used in the 1 stand there, the first stand to the downstream constant 径圧 caster from upstream, in all intermediate stations when the plurality of intermediate stands and the final stand, the thickness of the product of the metal tube (t) and an outer diameter (D ) by adjusting the distance between Pasusenta and grooved roll groove bottom in accordance with,
    下記(1)式で表される(i)番目のスタンドのサイドリリーフ係数S iを下記(2)、(3)式でそれぞれ表されるSmin 以上、Smax 以下の範囲とすることを特徴とする金属管の圧延方法。 Following (1) formula (i) th side relief coefficients S i of the stand (2) below, (3) in Smin or represented respectively, characterized by the following ranges Smax rolling method of the metal tube. 【数1】 [Number 1]
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