JP3342035B2 - 流動層の造粒方法及び流動層造粒装置 - Google Patents
流動層の造粒方法及び流動層造粒装置Info
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- JP3342035B2 JP3342035B2 JP05962192A JP5962192A JP3342035B2 JP 3342035 B2 JP3342035 B2 JP 3342035B2 JP 05962192 A JP05962192 A JP 05962192A JP 5962192 A JP5962192 A JP 5962192A JP 3342035 B2 JP3342035 B2 JP 3342035B2
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- fluidized bed
- dispersion plate
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、造粒物の粒径の均一度
を高める方法及び装置に関するものである。
を高める方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】医薬品、食品、化粧品等の錠剤、顆粒剤
等の造粒、混合又は乾燥を行う流動層造粒装置において
は、エアー吸収器等によって発生させた送風により流動
層内で粉体原料を流動させ造粒を行うが、この際流動層
の下部に設けられた分散板を送風によるエアーが通過す
ると気泡となって層内を上昇するとともに気泡が集合し
て大気泡を形成し周囲の粒子を飛散させるという状態が
生じていた。
等の造粒、混合又は乾燥を行う流動層造粒装置において
は、エアー吸収器等によって発生させた送風により流動
層内で粉体原料を流動させ造粒を行うが、この際流動層
の下部に設けられた分散板を送風によるエアーが通過す
ると気泡となって層内を上昇するとともに気泡が集合し
て大気泡を形成し周囲の粒子を飛散させるという状態が
生じていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そのため、従来の流動
層装置では、粒子の流動状態に乱れを生じるので、粒子
の均一度にバラツキが発生するという問題が生じてい
た。
層装置では、粒子の流動状態に乱れを生じるので、粒子
の均一度にバラツキが発生するという問題が生じてい
た。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記の問題を解決するた
めに、本発明者らは流動層造粒装置の分散板に着目し研
究を重ねた結果、分散板の圧力損失抵抗を高めること
が、流動層内に発生する気泡径を小さくし造粒物の粒径
の均一度を高めることを見出し本発明を完成させた。本
発明の構成は、流動層造粒装置の分散板の圧力損失抵抗
を高くすることにより造粒物の粒径を均一にする流動層
の造粒方法、及び、分散板の圧力損失抵抗を高くした流
動層造粒装置である。分散板の圧力損失抵抗は大きいほ
どよいが、ある値以上になると送入風量を大きくするた
めに、エアー吸収器の大型化、高速化が必要とされ効率
的ではない。本発明では、圧力損失抵抗の上限を実験的
に証明した値の送入風量２〜６ｍ3／ｍｉｎにおいて、
２５０〜１８００パスカルとした。また、圧力損失抵抗
の下限は、通常の分散板の圧力損失抵抗を超える値、す
なわち、送入風量２〜６ｍ3／ｍｉｎにおいて、１５０
〜１０００パスカルを超える値とした。圧力損失抵抗を
高くする具体的手段としては、分散板の厚くする手段、
分散板の網目を小さくする手段などがある。または簡易
的な方法としては通常の分散板を２枚以上重ね合わせて
用いる手段がある。
めに、本発明者らは流動層造粒装置の分散板に着目し研
究を重ねた結果、分散板の圧力損失抵抗を高めること
が、流動層内に発生する気泡径を小さくし造粒物の粒径
の均一度を高めることを見出し本発明を完成させた。本
発明の構成は、流動層造粒装置の分散板の圧力損失抵抗
を高くすることにより造粒物の粒径を均一にする流動層
の造粒方法、及び、分散板の圧力損失抵抗を高くした流
動層造粒装置である。分散板の圧力損失抵抗は大きいほ
どよいが、ある値以上になると送入風量を大きくするた
めに、エアー吸収器の大型化、高速化が必要とされ効率
的ではない。本発明では、圧力損失抵抗の上限を実験的
に証明した値の送入風量２〜６ｍ3／ｍｉｎにおいて、
２５０〜１８００パスカルとした。また、圧力損失抵抗
の下限は、通常の分散板の圧力損失抵抗を超える値、す
なわち、送入風量２〜６ｍ3／ｍｉｎにおいて、１５０
〜１０００パスカルを超える値とした。圧力損失抵抗を
高くする具体的手段としては、分散板の厚くする手段、
分散板の網目を小さくする手段などがある。または簡易
的な方法としては通常の分散板を２枚以上重ね合わせて
用いる手段がある。
【０００５】
【作用】分散板の圧力損失抵抗を大きくすることによ
り、分散板を通過した直後のエアーの速度が速くなり、
気泡が小さくなると考えられる。
り、分散板を通過した直後のエアーの速度が速くなり、
気泡が小さくなると考えられる。
【０００６】
【実施例】以下本発明の実施例を図面により説明する。
図１は本実施例にかかる流動層造粒装置の正面図を示し
ている。１は流動層であり、エアー吸収器２により通気
管３からエアーが流入され、分散板４をエアーが通過し
て流動層１で造粒が行われる。分散板４はボルト５で流
動層装置に固定される。１１はバクフィルターである。
図２は分散板４の平面図、図３は正面図を示している。
分散板４にはステンレス製金網７を設けてあるが、この
金網７の厚さを厚くして分散板４の圧力損失抵抗を大き
くしてある。なお、分散板４の周辺部にはボルト孔６を
設けている。また、図示の分散板４の金網７の網目間隔
を小さくすることにより圧力損失抵抗を高めるようにし
てもよい。図４は、従来の２００メッシュのステンレス
製金網の分散板８を３枚に重ね合わせることにより圧力
損失抵抗を大きくした手段を示している。図５に分散板
８の抑え板１０を示し、図６に示すように分散板８を３
枚に重ね合わせて下から抑え板１０て抑え、流動層装置
１の外側に取りつけた止め金９によって分散板を固定す
ると、分散板８の交換、清掃などのメンテナンスが便利
である。
図１は本実施例にかかる流動層造粒装置の正面図を示し
ている。１は流動層であり、エアー吸収器２により通気
管３からエアーが流入され、分散板４をエアーが通過し
て流動層１で造粒が行われる。分散板４はボルト５で流
動層装置に固定される。１１はバクフィルターである。
図２は分散板４の平面図、図３は正面図を示している。
分散板４にはステンレス製金網７を設けてあるが、この
金網７の厚さを厚くして分散板４の圧力損失抵抗を大き
くしてある。なお、分散板４の周辺部にはボルト孔６を
設けている。また、図示の分散板４の金網７の網目間隔
を小さくすることにより圧力損失抵抗を高めるようにし
てもよい。図４は、従来の２００メッシュのステンレス
製金網の分散板８を３枚に重ね合わせることにより圧力
損失抵抗を大きくした手段を示している。図５に分散板
８の抑え板１０を示し、図６に示すように分散板８を３
枚に重ね合わせて下から抑え板１０て抑え、流動層装置
１の外側に取りつけた止め金９によって分散板を固定す
ると、分散板８の交換、清掃などのメンテナンスが便利
である。
【０００７】次に、実験により本発明を客観的に証明す
る。 （試験方法） 実験装置の概略を図７に示した。流動層装置１はフロイ
ント社製の流動層造粒乾燥装置（モデル：ＦＬ０−５）
を用いた。圧力変動測定を行うために、圧力センサー２
１（拡散型半導体小型差圧センサー 豊田工機社製、モ
デル：ＤＤ１０２Ａ）及び直流増幅器２２（豊田工機社
製、モデル：ＡＡ３００４）を用い、直流増幅器２２に
はレコーダー２３を接続した。流入空気風量（以下「送
入風量と示す」）は給気ダクト３内のフローメーター２
４で測定し、層部の差圧は流動層装置１の内部と分散板
４の下部に設けた圧力タップ２５、２６の間で測定し
た。分散液が流動層造粒時の流動状態に与える影響を調
査するために圧力損失の異なる分散板４を３種類用い
た。圧力損失の調整は予め装置に装着されている分散板
に加えて、２００メッシュのステンレス製金網を重ね合
わせることにより行った。分散板は三種類のものを使用
した。図８に実験に使用した各分散板イ、ロ、ハの圧力
損失抵抗と流動化用の送入風量との関係を示した。
る。 （試験方法） 実験装置の概略を図７に示した。流動層装置１はフロイ
ント社製の流動層造粒乾燥装置（モデル：ＦＬ０−５）
を用いた。圧力変動測定を行うために、圧力センサー２
１（拡散型半導体小型差圧センサー 豊田工機社製、モ
デル：ＤＤ１０２Ａ）及び直流増幅器２２（豊田工機社
製、モデル：ＡＡ３００４）を用い、直流増幅器２２に
はレコーダー２３を接続した。流入空気風量（以下「送
入風量と示す」）は給気ダクト３内のフローメーター２
４で測定し、層部の差圧は流動層装置１の内部と分散板
４の下部に設けた圧力タップ２５、２６の間で測定し
た。分散液が流動層造粒時の流動状態に与える影響を調
査するために圧力損失の異なる分散板４を３種類用い
た。圧力損失の調整は予め装置に装着されている分散板
に加えて、２００メッシュのステンレス製金網を重ね合
わせることにより行った。分散板は三種類のものを使用
した。図８に実験に使用した各分散板イ、ロ、ハの圧力
損失抵抗と流動化用の送入風量との関係を示した。
【０００８】また、気泡の検出は、図７のように流動層
装置１の内部に気泡プローブ３０を配置し、中島ら（Na
kajima、 M ら：Kagaku Kogaku Ronbunshu 、16,130,199
0）によって報告されているオプティカルファイバー、
レーザー光源を用いる光透過法により行った。図９はこ
の気泡プローブ３０の斜視図であり、オプティカルファ
イバー３１の途中に約３. ０ｍｍの空隙２９があり、そ
こを気泡が通過するときにオプティカルファイバーの中
に通されたレーザー光線の通過率が減少することから気
泡径の大きさを測定する手段である。図７のように気泡
プローブ３０にはレーザー光線の供給器３２と光検出器
３３を接続し、光検出器３３に増幅器３４、データーレ
コーダー３５、マイクロコンピューター３６、及びデジ
タルオシロスコープ３７を接続した。なお、一つの測定
点に対して約１０分間分のデーターをデーターレコーダ
ー３５並びにＡＤコンバーターを介して、コンピュータ
ー３６で気泡流速、平均気泡径などを解析した。
装置１の内部に気泡プローブ３０を配置し、中島ら（Na
kajima、 M ら：Kagaku Kogaku Ronbunshu 、16,130,199
0）によって報告されているオプティカルファイバー、
レーザー光源を用いる光透過法により行った。図９はこ
の気泡プローブ３０の斜視図であり、オプティカルファ
イバー３１の途中に約３. ０ｍｍの空隙２９があり、そ
こを気泡が通過するときにオプティカルファイバーの中
に通されたレーザー光線の通過率が減少することから気
泡径の大きさを測定する手段である。図７のように気泡
プローブ３０にはレーザー光線の供給器３２と光検出器
３３を接続し、光検出器３３に増幅器３４、データーレ
コーダー３５、マイクロコンピューター３６、及びデジ
タルオシロスコープ３７を接続した。なお、一つの測定
点に対して約１０分間分のデーターをデーターレコーダ
ー３５並びにＡＤコンバーターを介して、コンピュータ
ー３６で気泡流速、平均気泡径などを解析した。
【０００９】そして、試料粉体には物理的特性の異なる
２種類の粉体を用いた。１つの粉体は白糖・トウモロコ
シデンプン混合造粒物（Non Pareil Seed White,オゾン
社）に遠心流動型造粒装置（モデル：CF-360, フロイン
ト産業）を用いて硬化油を被覆造粒した粉体（粉体Ａ）
を用いた。
２種類の粉体を用いた。１つの粉体は白糖・トウモロコ
シデンプン混合造粒物（Non Pareil Seed White,オゾン
社）に遠心流動型造粒装置（モデル：CF-360, フロイン
ト産業）を用いて硬化油を被覆造粒した粉体（粉体Ａ）
を用いた。
【００１０】（測定結果） １．気泡径の測定 圧力損失の異なる２種類の分散板を使用したときの平均
気泡径を測定した。測定を実施するに先だって、気泡検
出部の測定位置を設定する目的で以下の実験を実施し
た。図１０に示した測定位置ａ〜ｆにおいて粉体Ａの送
入量を５Kg、送入風量を３Ｎｍ3／ｍｉｎで行った。な
お、分散板は圧力損失が最大のもの（図８の分散板ハ）
及び最小のもの（図８の分散板イ）について比較を行っ
た。結果を図１１（表１）に示した。
気泡径を測定した。測定を実施するに先だって、気泡検
出部の測定位置を設定する目的で以下の実験を実施し
た。図１０に示した測定位置ａ〜ｆにおいて粉体Ａの送
入量を５Kg、送入風量を３Ｎｍ3／ｍｉｎで行った。な
お、分散板は圧力損失が最大のもの（図８の分散板ハ）
及び最小のもの（図８の分散板イ）について比較を行っ
た。結果を図１１（表１）に示した。
【００１１】２．気泡径と圧力損失抵抗との関係 圧力損失の異なる３種類の分散板（図８のイ、ロ、ハ）
に対して、装置内への送入風量を２、３、４（Ｎｍ3／
ｍｉｎ）と変化させたときの気泡径と圧力損失抵抗の関
係を示した結果を図１２に示した。なお、粉体Ａの送入
量を５Kgとした。
に対して、装置内への送入風量を２、３、４（Ｎｍ3／
ｍｉｎ）と変化させたときの気泡径と圧力損失抵抗の関
係を示した結果を図１２に示した。なお、粉体Ａの送入
量を５Kgとした。
【００１２】（考察） 以上の測定結果から以下のことが考察される。 （１）分散板から垂直方向における距離が４０ｍｍ、８
０ｍｍの気泡径及び平均は、圧力損失抵抗の大きい分散
板ハの方が、圧力損失抵抗の小さい分散板イと比較する
と小さい。 （２）圧力損失抵抗が小さい分散板イは、送入風量を増
加させると急激に気泡径が増加するが、圧力損失抵抗の
大きい分散板ハは送入風量を増加させても気泡径の大き
さの増加が少ない。
０ｍｍの気泡径及び平均は、圧力損失抵抗の大きい分散
板ハの方が、圧力損失抵抗の小さい分散板イと比較する
と小さい。 （２）圧力損失抵抗が小さい分散板イは、送入風量を増
加させると急激に気泡径が増加するが、圧力損失抵抗の
大きい分散板ハは送入風量を増加させても気泡径の大き
さの増加が少ない。
【００１３】
【発明の効果】本発明のように、圧力損失抵抗の大きい
分散板を用いることにより、流動層内の気泡径を小さく
して流動層内の均一な造粒を行うことができ、均一な粒
子径の造粒物を得ることができる。また、従来の造粒装
置を大幅に改良することなくコストも安いため極めて実
用的である。
分散板を用いることにより、流動層内の気泡径を小さく
して流動層内の均一な造粒を行うことができ、均一な粒
子径の造粒物を得ることができる。また、従来の造粒装
置を大幅に改良することなくコストも安いため極めて実
用的である。
【図１】流動層造粒装置の正面図
【図２】分散板の平面図
【図３】分散板の側面図
【図４】分散板を重ね合わせた状態の斜視図
【図５】抑え板の斜視図
【図６】流動層装置に図４の分散板を取りつけた状態の
説明図
説明図
【図７】実験装置のブロック図
【図８】分散板の圧力損失抵抗を表すグラフ
【図９】気泡径プローブの斜視図
【図１０】各測定位置ａ〜ｆの配置図
【図１１】気泡径と圧力損失抵抗の関係の測定結果を示
す表１
す表１
【図１２】気泡径と圧力損失抵抗の関係を表すグラフ
１ 流動層 ４ 分散板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神保 元二 愛知県名古屋市千種区西山元町２丁目５ −６ エスポア覚王山２Ｂ６ (56)参考文献 特開 昭62−201634（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−79844（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−254242（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 2/00 B01J 8/00
Claims (5)
- 【請求項１】 流動層造粒装置の送入風量が２〜６ｍ 3
／ｍｉｎのときに分散板の圧力損失抵抗の上限を２５０
〜１８００パスカルとし、下限を１５０〜１０００パス
カルを超える値とすることにより造粒物の粒径を均一に
する流動層の造粒方法。 - 【請求項２】 流動層造粒装置の送入風量が２〜６ｍ3
／ｍｉｎのときに分散板の圧力損失抵抗の上限を２５０
〜１８００パスカルとし、下限を１５０〜１０００パス
カルを超える値としたことを特徴とする流動層造粒装
置。 - 【請求項３】 分散板の空気通過部分を厚くして前記圧
力損失抵抗にした請求項２の流動層造粒装置。 - 【請求項４】 分散板のエアー通過部分を小さくして前
記圧力損失抵抗にした請求項２又は３の流動層造粒装
置。 - 【請求項５】 分散板を重ね合わせることにより前記圧
力損失抵抗にした請求項２乃至４の何れかの流動層造粒
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05962192A JP3342035B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 流動層の造粒方法及び流動層造粒装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05962192A JP3342035B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 流動層の造粒方法及び流動層造粒装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05220377A JPH05220377A (ja) | 1993-08-31 |
| JP3342035B2 true JP3342035B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=13118501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05962192A Expired - Fee Related JP3342035B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 流動層の造粒方法及び流動層造粒装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3342035B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2327473B1 (en) | 2008-08-05 | 2013-07-31 | Freund Corporation | Fluidized bed device |
| WO2021054454A1 (ja) * | 2019-09-20 | 2021-03-25 | 株式会社明治 | 大豆タンパク質造粒物 |
| JPWO2021054452A1 (ja) * | 2019-09-20 | 2021-03-25 |
-
1992
- 1992-02-14 JP JP05962192A patent/JP3342035B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05220377A (ja) | 1993-08-31 |
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