JP3327212B2 - Cold rolling method with reduced edge drop - Google Patents

Cold rolling method with reduced edge drop

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JP3327212B2
JP3327212B2 JP15766098A JP15766098A JP3327212B2 JP 3327212 B2 JP3327212 B2 JP 3327212B2 JP 15766098 A JP15766098 A JP 15766098A JP 15766098 A JP15766098 A JP 15766098A JP 3327212 B2 JP3327212 B2 JP 3327212B2
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、例えば冷延鋼板のよう
な冷延金属板の冷間圧延時におけるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法に関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a cold rolling method which suppresses edge drop during cold rolling of a cold rolled metal sheet such as a cold rolled steel sheet.

【0002】[0002]

【従来の技術】周知のように、冷延金属板(以下、本明
細書では冷延金属板として冷延鋼板を例にとる。)は、
熱延板を冷延素材として製造される。この熱延板のプロ
フィルを図8に模式的に示す。同図において、符号HC
は熱延板1の板幅方向の中央部における板厚を示し、符
号HDXはドライブサイドDS側板端からX(mm) の部位にお
ける板厚を示し、符号HDYはドライブサイドDS側板端か
らY(mm) の部位における板厚を示し、符号HWXはワーク
サイドWS側板端からX(mm) の部位における板厚を示し、
さらに、符号HWYはワークサイドWS側板端からY(mm) の
部位における板厚を示す。ただし、X >Y である。
2. Description of the Related Art As is well known, a cold-rolled metal sheet (hereinafter, a cold-rolled steel sheet is taken as an example of a cold-rolled metal sheet in this specification) is used.
It is manufactured using hot rolled sheets as cold rolled materials. FIG. 8 schematically shows the profile of the hot rolled sheet. In the figure, reference numeral H C
Represents the thickness at the center of the plate width direction of the hot-rolled sheet 1, reference numeral H DX denotes the thickness at the site of X (mm) from the drive side DS side plate end, code H DY from the drive side DS side plate end Y (mm) indicates the plate thickness at a position, and the symbol H WX indicates the plate thickness at a position of X (mm) from the work side WS side plate end,
Further, the symbol H WY indicates the plate thickness at a position Y (mm) from the plate end on the work side WS side. Here, X> Y.

【0003】同図に示すように、熱延板1のプロフィル
は、通常、板幅方向の端部から中心側へ30〜50mmの付近
において板厚が急激に減少するエッジドロップEDX-Y
WX-Y (ただし、EDX-Y=HDX−HDY、EWX-Y=HWX
WY) と、これよりも中心側において板厚が緩やかに減
少する板クラウンCDX、Cwx (ただし、CDX=HC −H
DX、Cwx=HC −Hwx) との2種に分けて、考えられ
る。
[0003] As shown in the figure, the profile of the hot rolled sheet 1 usually has an edge drop E DX-Y in which the sheet thickness sharply decreases in the vicinity of 30 to 50 mm from the end in the sheet width direction to the center side,
E WX-Y (where E DX-Y = H DX -H DY , E WX-Y = H WX
H WY ) and the sheet crowns C DX , C wx (where C DX = H C −H) in which the sheet thickness gradually decreases on the center side.
DX and C wx = H C −H wx ).

【0004】例えば、鉄鋼便覧第III 巻(1) 圧延基礎・
鋼板 (社団法人日本鉄鋼協会編) の第507 頁等にも記載
されているように、従来より、熱延板の板クラウンと冷
延鋼板の板クラウンとの間には、ほぼ直線的な相関関係
があることが、知られている。すなわち、冷延鋼板の板
クラウンは、熱延板の板クラウンにより略一義的に決定
されてしまい、冷間圧延段階での板クラウン制御は不可
能であると考えられてきた。一方、エッジドロップに関
しては、圧下配分や張力等といった冷間圧延条件に支配
されるものと考えられてきた。
[0004] For example, the Iron and Steel Handbook Volume III (1)
As described in page 507 of the steel sheet (edited by the Iron and Steel Institute of Japan), there has been an almost linear correlation between the sheet crown of a hot-rolled sheet and the sheet crown of a cold-rolled sheet. It is known that there is a relationship. That is, the sheet crown of the cold-rolled steel sheet is almost uniquely determined by the sheet crown of the hot-rolled sheet, and it has been considered that sheet crown control in the cold rolling stage is impossible. On the other hand, it has been considered that edge drop is governed by cold rolling conditions such as rolling reduction and tension.

【0005】そこで、特公平7−14526 号公報には、ロ
ール胴端部が先細りとなったワークロールを板幅方向へ
シフトして冷間圧延を行う、いわゆるワークロールシフ
トミルを用い、熱延板のエッジドロップに基づいてワー
クロールのシフト量を決定して冷間圧延を行うことによ
り、冷延鋼板のエッジドロップおよび板クラウンを抑制
する発明が、また、特公昭63−35325 号公報には、4段
圧延機の上ワークロールおよびバックアップロール対
と、下ワークロールおよびバックアップロール対とを設
定値にしたがって任意量だけ交差配置させる、いわゆる
ペアクロスミルを用いて、冷延鋼板の板クラウンを抑制
する発明が、それぞれ提案されている。
Japanese Patent Publication No. Hei 7-14526 discloses a so-called work roll shift mill, in which a work roll having a tapered end is shifted in the sheet width direction to perform cold rolling. An invention that determines the shift amount of the work roll based on the edge drop of the sheet and performs cold rolling to suppress the edge drop and the sheet crown of the cold-rolled steel sheet is disclosed in Japanese Patent Publication No. 63-35325. Using a so-called pair cross mill in which an upper work roll and a backup roll pair and a lower work roll and a backup roll pair intersect by an arbitrary amount according to a set value in a four-high rolling mill, a cold rolled steel sheet crown is formed. Each of the inventions for suppressing is proposed.

【0006】[0006]

【発明が解決しようとする課題】ところで、図8にその
プロフィルを示す熱延板1には、殆どの場合に、左右非
対称のプロフィルであるウェッジ (片クラウン) WX
存在する。このウェッジWX は、熱延板1の板幅方向両
端側における板クラウンCwx、CDXの偏差を意味し、図
8では、WX =Cwx−CDX= (HC −Hwx) − (HC
DX) =HDX−HWXとして求められる。
Meanwhile [0007], the hot rolled plate 1 showing the profile in Figure 8, in most cases, the wedge (single crown) is a profile of asymmetrical W X exists. The wedge W X refers strip crown C wx in the sheet width direction end sides of the hot-rolled sheet 1, the deviation of the C DX, in FIG 8, W X = C wx -C DX = (H C -H wx) − (H C
H DX ) = H DX −H WX .

【0007】前述した特公平7−14526 号公報や特公昭
63−35325 号公報に代表される、従来の冷間圧延技術
は、熱延板にはこのウェッジWX が存在しない、すなわ
ちWX=0であるとの前提に立脚して、板クラウン制御
を冷間圧延において行うものである。さらに換言すれ
ば、従来の冷間圧延技術は、熱延板1の板幅方向両端側
における板クラウンCwx、CDXの平均値 (Cwx+CDX)
/2に基づいて、板クラウン制御を冷間圧延において行
うものである。
The aforementioned Japanese Patent Publication No. Hei 7-14526 and Japanese Patent Publication No.
The conventional cold rolling technology represented by JP-A-63-35325 is based on the premise that this wedge W X does not exist in a hot rolled sheet, that is, W X = 0, and the sheet crown control is performed. This is performed in cold rolling. In other words, in the conventional cold rolling technology, the average value (C wx + C DX ) of the sheet crowns C wx and C DX at both ends in the sheet width direction of the hot-rolled sheet 1 is used.
/ 2, the crown control is performed in cold rolling.

【0008】そのため、この従来の冷間圧延技術によ
り、ウェッジWX が存在する熱延板1を冷延素材として
冷間圧延を行っても、熱延板1の板幅方向両端側のうち
の板クラウンが大きい側は、小さい側に比較してさら
に、冷間圧延後のエッジドロップが大きくなってしま
う。このため、成品である冷延鋼板にも板クラウンがそ
のまま残存して、板厚公差外れに起因した製品不良とな
り、歩留り低下を招き、操業上大きな問題となってしま
う。
Therefore, according to this conventional cold rolling technique, even if cold rolling is performed using the hot rolled sheet 1 on which the wedges W X are present as a cold rolled material, the hot rolled sheet 1 at both ends in the sheet width direction can be used. On the side where the sheet crown is large, the edge drop after cold rolling is further larger than on the side where the sheet crown is small. For this reason, the crown of the sheet remains as it is on the cold rolled steel sheet as a product, resulting in a defective product due to the deviation of the thickness tolerance, lowering the yield and causing a serious problem in operation.

【0009】ここに、本発明の目的は、板幅方向両端側
における板クラウンが異なるウェッジを有する熱延板を
冷延素材として冷間圧延を行っても、エッジドロップが
抑制ないしは解消された冷延金属板を得ることができ
る、エッジドロップを抑制した冷間圧延法を提供するこ
とである。
[0009] Here, an object of the present invention is to provide a cold rolled steel sheet in which edge drop is suppressed or eliminated even when cold rolling is performed using a hot rolled sheet having wedges having different sheet crowns at both ends in the sheet width direction as a cold rolled material. An object of the present invention is to provide a cold rolling method capable of obtaining a rolled metal plate and suppressing edge drop.

【0010】[0010]

【課題を解決するための手段】図8を参照しながら前述
したように、一般的に、熱延板1に存在する板クラウン
DX、Cwxの違い、すなわちウェッジWX を、冷間圧延
において変更することはできないものと考えられてき
た。しかし、本発明者は、熱延板1の板クラウンCDX
wxと冷間圧延後の板クラウンとの関係について、再度
詳細に検討した結果、以下に列記する事項〜を、新
規に知見した。
As described above with reference to FIG. 8, in general, the difference between the sheet crowns C DX and C wx existing in the hot-rolled sheet 1, that is, the wedge W X is cold-rolled. It has been considered that it cannot be changed. However, the present inventor has determined that the sheet crown C DX of the hot-rolled sheet 1,
As a result of re-examining the relationship between C wx and the strip crown after cold rolling in detail, the following items 1 to 4 were newly found.

【0011】図1は、熱延板1の長手方向位置に関す
るウェッジWX (=HDX−HWX) の大きさの関係の一例
を示すグラフである。同図にグラフで示すように、熱延
板1に発生するウェッジWX は、同一の熱延板1におい
ては、板幅方向の両端側のうちの一方の側にのみ発生す
る。すなわち、同一の熱延板1においては、板クラウン
wx、CDXの大小関係は逆転しない。
FIG. 1 is a graph showing an example of the relationship of the size of the wedge W X (= H DX −H WX ) with respect to the position in the longitudinal direction of the hot-rolled sheet 1. As shown by the graph in the figure, the wedge W X generated in the hot-rolled sheet 1, in the same hot-rolled plate 1 occurs only on one side of one of both ends in the plate width direction. That is, in the same hot-rolled sheet 1, the magnitude relation between the sheet crowns C wx and C DX does not reverse.

【0012】図2は、板厚が3.8mm の熱延板1に冷間
圧延を行って板厚が1.0mm の冷延鋼板を得た場合におい
て、板端部からの距離と、ウェッジ比率 (HW −HD )/
Hとの関係の一例を示すグラフである。なお、符号H
は、熱延板1の板幅方向中心部における板厚を意味す
る。このグラフから、板端からの距離が50mm、100mm ま
たは150mm の位置では板厚の減少に伴ってウェッジ比率
も減少するが、板端からの距離が15mmまたは25mmの位置
では板厚が減少してもウェッジ比率は略一定であるこ
と、すなわちウェッジ量が変化することがわかる。この
ことから、従来の技術常識に反し、熱延板1のウェッジ
X は、板端からの距離が熱延板1の板厚の約7倍以内
の板幅方向端部側の範囲については、冷間圧延により修
正できることがわかる。すなわち、この範囲について
は、冷間圧延により、左右の板クラウンCwx、CDXの差
であるウェッジWX を制御することができる。
FIG. 2 shows a case where a hot-rolled steel sheet 1 having a thickness of 3.8 mm is cold-rolled to obtain a cold-rolled steel sheet having a thickness of 1.0 mm. H W −H D ) /
6 is a graph showing an example of a relationship with H. The symbol H
Means the thickness of the hot-rolled sheet 1 at the center in the sheet width direction. From this graph, the wedge ratio decreases with decreasing the thickness at the position where the distance from the plate edge is 50 mm, 100 mm or 150 mm, but the thickness decreases at the position where the distance from the plate edge is 15 mm or 25 mm. It can also be seen that the wedge ratio is substantially constant, that is, the wedge amount changes. Therefore, contrary to the conventional technical common sense, wedge W X of the hot-rolled sheet 1, for the range distance is within about 7 times the thickness of the hot rolled plate 1 in the plate width direction end portion side of the plate end is It can be seen that it can be corrected by cold rolling. That is, for this range, the cold rolling, the left and right strip crown C wx, it is possible to control the wedge W X which is the difference between C DX.

【0013】図3(a) は、ドライブサイドサイドDS
側、ワークサイドWS側における板クラウンの差 (Cwx
DX) が大きい熱延板1について、板幅方向端部からの
距離と、熱延板1の板幅方向中心部における板厚に対す
る板厚偏差との関係の一例を示すグラフであり、図3
(b) はこの熱延板1に、板クラウンが大きい側のエッジ
ドロップが小さくなる圧延条件で冷間圧延を行って得た
冷延鋼板について、板幅方向端部からの距離と、熱延板
1の板幅方向中心部における板厚に対する板厚偏差との
関係の一例を示すグラフである。図3(a) にグラフで示
すように、DS側、WS側における板クラウンの差 (Cwx
DX) が大きい熱延板1を冷延素材として、板クラウン
が大きいWS側のエッジドロップが小さくなる圧延条件で
冷間圧延を行えば、熱延板1の板クラウンが小さいDS側
には著しいエッジアップは発生せず、板幅方向両端側に
おける板クラウンCwx、CDXが等しいか、または許容範
囲内に抑制された冷延鋼板を製造することができる。
FIG. 3A shows a drive side side DS.
Difference between the sheet crown on the work side and the work side WS side (C wx
FIG. 9 is a graph showing an example of a relationship between a distance from an end portion in the sheet width direction and a sheet thickness deviation with respect to a sheet thickness in a center portion in the sheet width direction of the hot rolled sheet 1 for the hot rolled sheet 1 having a large C DX ). 3
(b) shows the distance from the end in the width direction of the hot-rolled sheet 1 to the cold-rolled steel sheet obtained by performing cold rolling on the hot rolled sheet 1 under the rolling conditions in which the edge drop on the side where the sheet crown is large is small. 4 is a graph showing an example of a relationship between a plate thickness and a plate thickness deviation at a center portion of the plate 1 in the plate width direction. As shown in the graph of FIG. 3 (a), the difference between the sheet crowns on the DS side and the WS side (C wx
If the hot rolled sheet 1 having a large sheet crown (C DX ) is used as a cold-rolled material and cold rolling is performed under the rolling conditions in which the edge drop on the WS side having a large sheet crown is small, the DS side having a small sheet crown of the hot rolled sheet 1 is obtained Significant edge-up does not occur, and a cold-rolled steel sheet in which the sheet crowns C wx and C DX at both ends in the sheet width direction are equal or suppressed within an allowable range can be manufactured.

【0014】本発明者は、これらの新規な知見〜に
基づいてさらに検討を重ねて、本発明を完成した。ここ
に、本発明の要旨とするところは、板幅方向の両端側そ
れぞれに関する板クラウンが異なるウェッジを有する熱
延板に対して、二つの板クラウンの平均値よりも大きい
値に基づいた板クラウン制御を行いながら冷間圧延を行
うことにより、エッジドロップが抑制された冷延金属板
を製造することを特徴とするエッジドロップを抑制した
冷間圧延法である。
The present inventor has further studied based on these new findings and completed the present invention. Here, the gist of the present invention is that, for a hot-rolled sheet having wedges having different plate crowns at both ends in the plate width direction, a plate crown based on a value larger than an average value of the two plate crowns. This is a cold rolling method in which edge drop is suppressed, characterized in that a cold rolled metal sheet in which edge drop is suppressed is produced by performing cold rolling while performing control.

【0015】上記の本発明にかかるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法では、(1) 板クラウン制御が、二つの
板クラウンのうちの大きい値の側の端部におけるエッジ
ドロップを抑制する制御であること、(2) 板クラウン制
御が、熱延板の長さ方向に関するウェッジの変化に基づ
いて、長さ方向に関して行われること、(3) 板クラウン
が、熱延板を熱間圧延段階で実測して得られる熱延クラ
ウン情報、若しくは、熱延クラウン情報と冷間圧延を行
われる前の熱延板をその長さ方向に関して複数位置で実
測して得られる入側実測クラウン情報との偏差、また
は、これらに熱延板を熱間圧延段階で実測して得られる
ウェッジを加算した値として、得られること、(4) 板ク
ラウン制御が、板クラウンが大きい値の側が冷間圧延を
行われた後に目標とする板クラウンになるように、冷間
圧延を行うワークロールのクラウンを設定または制御す
ることにより、行われることが、それぞれ望ましい。
In the above-described cold rolling method in which the edge drop is suppressed according to the present invention, (1) the sheet crown control is a control in which the edge drop at the end of the two sheet crowns on the larger value side is controlled. That (2) the sheet crown control is performed in the longitudinal direction based on the change of the wedge in the longitudinal direction of the hot-rolled sheet, and (3) the sheet crown controls the hot-rolled sheet in the hot rolling stage. Hot-rolled crown information obtained by actual measurement, or deviation from hot-rolled crown information and entrance-side measured crown information obtained by actually measuring hot-rolled sheet before cold rolling is performed at multiple positions in the length direction Or a value obtained by adding a wedge obtained by actually measuring a hot-rolled sheet in the hot rolling stage to the above, (4) sheet crown control is performed by performing cold rolling on a side having a larger value of the sheet crown. Target board after being broken It is preferable that the setting is performed by setting or controlling the crown of a work roll on which cold rolling is performed so that the crown becomes a crown.

【0016】上記の本発明にかかるエッジドロップを抑
制した冷間圧延法では、冷間圧延を行う冷間圧延機のク
ラウン調整機構が、熱延板の幅方向に関して対称な左右
対称圧延機である場合には、板クラウン制御が、クラウ
ン調整機構を、幅方向に関して非対称に制御することに
より、行われることが望ましい。
In the above-described cold rolling method in which edge drop is suppressed according to the present invention, the crown adjusting mechanism of the cold rolling mill that performs cold rolling is a symmetric rolling mill symmetrical with respect to the width direction of the hot-rolled sheet. In this case, it is desirable that the crown control be performed by controlling the crown adjustment mechanism asymmetrically in the width direction.

【0017】このような左右対称圧延機としては、ロー
ルベンディング、ワークロールクロス機構またはワーク
ロールシフト機構を有する圧延機(例えばUC(Univers
al Crown) ミル、HC(High Crown)ミル、CVC(Conti
nuous Variable Crown) ミル等) や、ロール胴部を拡径
させる機構を有する圧延機 (例えばTP(Taper Piston)
ミル等) が例示され、これに対し、非対称圧延機として
は、ロール軸を傾斜して設定するレベリングが例示され
る。
As such a symmetrical rolling mill, a rolling mill having a roll bending, a work roll cross mechanism or a work roll shift mechanism (for example, UC (Universal)
al Crown) mill, HC (High Crown) mill, CVC (Conti
rolling mill (e.g., TP (Taper Piston)
Mill, etc.) . On the other hand, as the asymmetric rolling mill, leveling in which the roll axis is set to be inclined is exemplified.

【0018】[0018]

【発明の実施の形態】(第1実施形態)以下、本発明にか
かるエッジドロップを抑制する冷間圧延法の実施形態
を、添付図面を参照しながら、詳細に説明する。
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS (First Embodiment) An embodiment of a cold rolling method according to the present invention for suppressing edge drop will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

【0019】本実施形態は、例えば、通常の4段圧延機
や平坦・クラウン制御装置としてVCロールやペアクロ
ス方式を有する圧延機等の、冷延素材の幅方向に関して
クラウン調整機構が対称である左右対称圧延機を用い
て、冷間圧延を行う場合である。
In this embodiment, for example, a right and left crown adjusting mechanism is symmetrical in the width direction of a cold rolled material, such as a normal four-high rolling mill or a rolling mill having a VC roll or a pair cloth system as a flat / crown control device. This is a case where cold rolling is performed using a symmetric rolling mill.

【0020】図4は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。図4において、ステップ
(以下、「S」と略記する。) 1では、熱延板である熱
延コイルのクラウン情報である熱延クラウン情報を得
る。この熱延クラウン情報は、熱延コイルの長さ方向の
任意の1点において、熱間圧延段階でプロフィル計によ
り実測した実測値から、前述した算出式 (板クラウンC
DX=HC −HDX、板クラウンCwx=HC −Hwx) によ
り、熱延コイルのクラウンの代表値として、求められ
る。これにより、冷延素材である熱延コイルが有するウ
ェッジWX (=HDX−HWX) が、板幅方向両端側それぞ
れに関する板クラウンCDX、Cwxの偏差として求められ
る。
FIG. 4 is an explanatory diagram showing an outline of the control logic in this embodiment. In FIG.
(Hereinafter, abbreviated as “S”.) In step 1, hot rolled crown information that is crown information of a hot rolled coil that is a hot rolled sheet is obtained. The hot-rolled crown information is obtained from the above-described calculation formula (plate crown C) at an arbitrary point in the longitudinal direction of the hot-rolled coil from an actual value measured by a profile meter in a hot rolling step.
DX = H C −H DX , sheet crown C wx = H C −H wx ), which is obtained as a representative value of the crown of the hot-rolled coil. Thus, the wedge W X having the hot-rolled coil is cold rolled material (= H DX -H WX) is, the strip crown C DX for each plate width direction end sides, is determined as the deviation of C wx.

【0021】S2では、S1において算出した熱延コイ
ルの二つの板クラウンCDX、Cwxの大小が比較され、大
きいほうの値CDXまたはCwxが求められる。S3では、
S2において求めた大きいほうの値CDXまたはCwxを用
いることが決定され、板クラウン制御を行いながら、前
述した左右対称圧延機により冷間圧延が行われる。
In S2, the magnitudes of the two sheet crowns C DX and C wx of the hot-rolled coil calculated in S1 are compared, and the larger value C DX or C wx is obtained. In S3,
It is determined using a value C DX or C wx the larger determined in S2, while the strip crown control, the cold rolling is performed by symmetric rolling mill described above.

【0022】すなわち、熱延コイルの板クラウンが大き
い側CDXまたはCwxがエッジドロップが小さくなるよう
に、ワークロールのクラウンを設定または制御しながら
冷間圧延を行う。これにより、熱延コイルの板クラウン
が大きい側CDXまたはCwxがエッジドロップが小さくな
るとともに、小さい側CwxまたはCDXには著しいエッジ
アップは発生しない。このようにして、板クラウンが大
きい値の側が冷間圧延を行われた後に目標とする板クラ
ウンになって、板幅方向の両端部におけるエッジドロッ
プが抑制された冷延鋼板が、提供される。したがって、
製品公差から外れる製品不良が無くなり、歩留り低下を
防止できる。
[0022] That is, the strip crown is large side C DX or C wx hot-rolled coils so edge drop is reduced, performs a cold rolling while setting or controlling the work roll crown. Thus, the strip crown is large side C DX or C wx hot rolled coils with edge drop is small, significant edge up to the small side C wx or C DX does not occur. In this way, a cold-rolled steel sheet in which the side with a large value of the sheet crown becomes the target sheet crown after cold rolling is performed, and edge drop at both ends in the sheet width direction is suppressed, is provided. . Therefore,
Product defects that deviate from product tolerances are eliminated, and a decrease in yield can be prevented.

【0023】前述したように、本実施形態は左右対称圧
延機を用いた場合であるが、このような左右対称圧延機
としては、クラウン調整機構としてロールベンディン
グ、ワークロールクロス機構またはワークロールシフト
機構を有する圧延機 (例えばUCミル、HCミル、CV
Cミル等) や、クラウン調整機構として、ロール胴部を
拡径させる機構を有する圧延機 (例えばVCミルやTP
ミル等) がある。このような左右対称圧延機により、図
4におけるS3の制御を行うには、クラウン調整機構
を、幅方向に関して非対称に制御すればよい。
As described above, in this embodiment, a symmetric rolling mill is used. Such a symmetric rolling mill includes a roll bending, a work roll cross mechanism, or a work roll shift mechanism as a crown adjusting mechanism. (For example, UC mill, HC mill, CV
C mill, etc.) and a rolling mill having a mechanism for expanding the diameter of the roll body as a crown adjusting mechanism (for example, a VC mill or TP
Mill etc.). To control S3 in FIG. 4 by such a symmetric rolling mill, the crown adjustment mechanism may be controlled asymmetrically in the width direction.

【0024】なお、左右非対称圧延機としては、ロール
軸を傾斜して設定するレベリングを有する圧延機があ
り、本実施形態をこの左右非対称圧延機により行うこと
も、もちろん可能である。
As the left-right asymmetric rolling mill, there is a rolling mill having a leveling in which the roll axis is set to be inclined, and it is a matter of course that the present embodiment can be performed by the left-right asymmetric rolling mill.

【0025】(第2実施形態)次に、本発明にかかるエ
ッジドロップを抑制した冷間圧延法の第2実施形態を、
添付図面を参照しながら、詳細に説明する。なお、以降
の各実施形態では、前述した第1実施形態と相違する部
分について説明し、共通する部分については、重複する
説明を省略する。
(Second Embodiment) Next, a second embodiment of the cold rolling method in which edge drop is suppressed according to the present invention will be described.
This will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the following embodiments, portions different from those of the first embodiment will be described, and overlapping descriptions of common portions will be omitted.

【0026】図5は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。この図5に示す制御ロジッ
クは、図4に示す第1実施形態の制御ロジックと同様
に、熱延コイルからの熱延クラウン情報を用いて冷間圧
延における板クラウン設定を行った後に、さらに、第1
実施形態と同様の左右対称圧延機の入側で熱延コイルの
長さ方向に関する複数位置で板クラウン測定を行って、
熱延板の長さ方向に関するウェッジの変化に応じて、熱
延板の長さ方向に関して、板クラウンのダイナミック制
御を行う例である。
FIG. 5 is an explanatory diagram showing an outline of the control logic in this embodiment. The control logic shown in FIG. 5 is similar to the control logic of the first embodiment shown in FIG. 4, after performing the sheet crown setting in the cold rolling using the hot-rolled crown information from the hot-rolled coil, First
By performing sheet crown measurement at a plurality of positions in the longitudinal direction of the hot-rolled coil on the entry side of the symmetric rolling mill similar to the embodiment,
This is an example of performing dynamic control of a sheet crown in the length direction of a hot-rolled sheet according to a change in a wedge in the length direction of the hot-rolled sheet.

【0027】S1では、図4に示す制御ロジックと同様
に、熱延クラウン情報を得る。この熱延クラウン情報に
より、ワークサイド板クラウンCW =センタ板厚HC
ワークサイド板端での板厚HW であり、ドライブサイド
板クラウンCd =センタ板厚HC −ドライブサイド板端
での板厚Hd であり、板クラウンC= (CW +Cd )/2
であり、さらに、ウェッジW=Cd −CW =HW −Hd
が求められる。
At S1, hot rolled crown information is obtained as in the control logic shown in FIG. From the hot rolled crown information, the work side plate crown C W = center plate thickness H C
The thickness H W at the end of the work side plate, the drive side plate crown C d = the center plate thickness H C −the thickness H d at the end of the drive side plate, and the plate crown C = (C W + C d ) / Two
And wedge W = C d −C W = H W −H d
Is required.

【0028】S2では、図4に示す制御ロジックと同様
に、S1において算出した熱延コイルの二つの板クラウ
ンCD 、Cw の大小が比較される。ここで、仮に、ウェ
ッジW<0であると仮定すると、CW >CD であること
が、判断される。S3では、ワークサイド板クラウンC
W を用いることが決定され、S4以降で冷間圧延での板
クラウン制御設定が行われる。
[0028] In S2, similarly to the control logic shown in FIG. 4, two strip crown C D hot-rolled coil calculated in S1, the magnitude of C w are compared. Here, assuming that wedge W <0, it is determined that C W > C D. In S3, the work side plate crown C
It is determined that W is to be used, and the sheet crown control setting in the cold rolling is performed in S4 and subsequent steps.

【0029】S4では、冷間圧延機の入側において、熱
延コイルの長さ方向の複数の位置において、冷延素材で
ある熱延コイルの板クラウンがプロフィル計により実測
され、入側実測クラウン情報が求められる。この実測値
を、Cd '(ドライブ側) 、CW `(ワークサイド側) とす
る。なお、説明を簡略化するため、熱間圧延および冷間
圧延それぞれのワークサイド、ドライブサイドは、とも
に同じ方向であるものと仮定する。
At S4, the sheet crown of the hot-rolled coil, which is a cold-rolled material, is actually measured by a profile meter at a plurality of positions in the longitudinal direction of the hot-rolled coil on the inlet side of the cold rolling mill. Information is required. The measured values are C d ′ (drive side) and C W ′ (work side side). In order to simplify the description, it is assumed that the work side and the drive side of each of hot rolling and cold rolling are in the same direction.

【0030】S5では、後続するS6において行われる
ダイナミック制御に用いられる板クラウン偏差ΔCが、
(S4において求めた入側実測クラウン情報−S1にお
いて求めた熱延クラウン情報) 、または (S4において
求めた入側実測クラウン情報−S1において求めた熱延
クラウン情報+S1において求めたウェッジ)として、
算出される。
In S5, the sheet crown deviation ΔC used for the dynamic control performed in the following S6 is:
(Incoming side actually measured crown information obtained in S4-hot rolled crown information obtained in S1) or (Incoming side actually measured crown information obtained in S4-hot rolled crown information obtained in S1 + wedge obtained in S1)
Is calculated.

【0031】具体的には、本例はCW >CD である場合
であることから、冷間圧延機でワークサイド側の板クラ
ウンを測定した場合にはΔC= (CW ' −CW ) であ
り、ドライブサイド側で測定した場合にはΔC=
(Cd ' −Cd ) +Wとなる。
Specifically, since the present example is a case where C W > C D , when a work side side sheet crown is measured by a cold rolling mill, ΔC = (C W ′ −C W ), And when measured on the drive side, ΔC =
The (C d '-C d) + W.

【0032】S6では、この板クラウン偏差ΔCは、熱
延クラウン情報と入側実測クラウン情報との偏差である
ため、この板クラウン偏差ΔCに応じて、板クラウンが
大きい値の側が冷間圧延を行われた後に目標とする板ク
ラウンになるように、冷間圧延を行うワークロールのク
ラウンを、熱延板の長さ方向に関して設定または制御す
ること、例えば、冷延素材の幅方向に関して対称である
冷間圧延機のワークロールベンダやペアクロス角等を制
御することにより、板クラウン制御が行われる。
In S6, since the sheet crown deviation ΔC is a deviation between the hot-rolled crown information and the actually measured crown information on the entry side, the side having a larger value of the sheet crown is subjected to cold rolling according to the sheet crown deviation ΔC. To set or control the crown of the work roll to be cold-rolled in the longitudinal direction of the hot-rolled sheet so that the target sheet crown is obtained after the processing, for example, symmetrically with respect to the width direction of the cold-rolled material. Strip crown control is performed by controlling a work roll bender, a pair cross angle, and the like of a certain cold rolling mill.

【0033】例えば、ワークロールベンダを1トン変化
させた場合の冷延鋼板の板クラウンの変化量をα (μm
/ton)とし、クロス角1度に対する冷延鋼板の板クラウ
ンの変化量を、クロス角変化による板クラウンはクロス
角に応じて放物線状に変化することから、β(μm/de
g2) とし、さらに、熱延板の板クラウンCHに対する冷
延鋼板の板クラウンChの関係を、Ch=ζ・CH×
(1−red/100)、ただしred :圧下率 (%)、ζ:係数
とする。
For example, when the work roll bender is changed by 1 ton, the change amount of the crown of the cold rolled steel sheet is α (μm
/ Ton), and the amount of change of the sheet crown of the cold-rolled steel sheet with respect to the cross angle of 1 degree is given by β (μm / de) since the sheet crown due to the change of the cross angle changes parabolically according to the cross angle.
g 2 ), and the relationship of the sheet crown Ch of the cold-rolled steel sheet to the sheet crown CH of the hot-rolled sheet is expressed as Ch = ζ · CH ×
(1-red / 100), where red: reduction rate (%), Δ: coefficient.

【0034】ここで、熱延板の板クラウンCHが (CH
+ΔC) に変化したとすると、冷延鋼板の板クラウンC
h' は、 Ch' =ζ・ (CH+ΔC) ×(1−red/100) =ζ・ΔC×(1−red/100)+Ch となる。つまり、冷延鋼板の板クラウンCh' は、冷延
鋼板の板クラウンChに板クラウン偏差ΔCによる変化
分を加算すればよいことがわかる。
Here, the sheet crown CH of the hot-rolled sheet is (CH
+ ΔC), the crown C of the cold-rolled steel sheet
h ′ is Ch ′ = ζ · (CH + ΔC) × (1-red / 100) = ζ · ΔC × (1-red / 100) + Ch That is, it is understood that the sheet crown Ch ′ of the cold-rolled steel sheet may be obtained by adding a change due to the sheet crown deviation ΔC to the sheet crown Ch of the cold-rolled steel sheet.

【0035】そこで、この板クラウン偏差ΔCによって
変わる影響を、ワークロールベンダ、あるいはクロス角
を変化させればよい。すなわち、冷間圧延後の板クラウ
ン変動をΔCh=ζ・ΔC×(1−red/100)とすれば、
ΔChを防止するために、ワークロールベンダに対して
はΔCh/α、クロス角に対してはΔCh/βを作動さ
せればよいことがわかる。
Therefore, the influence of the sheet crown deviation ΔC can be changed by changing the work roll bender or the cross angle. That is, if the sheet crown fluctuation after cold rolling is ΔCh = ζ · ΔC × (1-red / 100),
It can be seen that ΔCh / α should be operated for the work roll bender and ΔCh / β for the cross angle in order to prevent ΔCh.

【0036】このように、図5に示す本実施形態によれ
ば、S1において得られる熱延クラウン情報から、予め
熱延板の板クラウンCと、板幅方向両端部側の板クラウ
ンCD 、Cw の大きさと、ウェッジWとがわかり、S2
およびS3において、大きいほうの板クラウンCD また
はCw を用い、S4において冷間圧延機の入側で板クラ
ウンを熱延板の長さ方向について実測し、S5において
板クラウン偏差ΔCを求めて、S6において板クラウン
偏差ΔCに基づいた板クラウンのダイナミック制御を行
う。
[0036] Thus, according to the present embodiment shown in FIG. 5, the hot rolled crown information obtained in S1, the strip crown C of pre-hot-rolled sheet, strip crown C D of the plate width direction end portion side, Knowing the size of C w and the wedge W, S2
In step S3, the larger sheet crown CD or Cw is used. In step S4, the sheet crown is actually measured at the entry side of the cold rolling mill in the longitudinal direction of the hot-rolled sheet, and in step S5, the sheet crown deviation ΔC is obtained. In step S6, dynamic control of the sheet crown is performed based on the sheet crown deviation ΔC.

【0037】ここで、本実施形態では、S4において、
両側の板クラウンを測定せず片側だけの測定を行って
も、S5において、S1において得られるウェッジ情報
に基づいた補正を行うことができる。すなわち、本実施
形態によれば、S4において、熱延板のプロフィルを、
板幅全体について測定する必要がなく、プロフィル計に
要する設備費を削減することができる。
Here, in the present embodiment, in S4,
Even if only one side is measured without measuring the crowns on both sides, the correction based on the wedge information obtained in S1 can be performed in S5. That is, according to this embodiment, in S4, the profile of the hot rolled sheet is
There is no need to measure the entire board width, and the equipment cost required for the profile meter can be reduced.

【0038】このようにして、本実施形態によれば、熱
延板の全長にわたってフィードフォワード制御などのク
ラウン制御を行って、全長にわたりエッジドロップが少
ない冷延鋼板を製造することが可能となる。
As described above, according to the present embodiment, it is possible to manufacture a cold-rolled steel sheet with a small edge drop over the entire length by performing crown control such as feedforward control over the entire length of the hot-rolled sheet.

【0039】本実施形態では、第1実施形態と同様に、
左右対称圧延機を用いる。すなわち、既存の冷間圧延機
のクラウン調整機構の多くは板幅方向に対称に制御され
ており、板幅方向に非対称に制御されることはこれまで
殆ど行われなかった。しかし、冷間圧延前に、ウェッジ
を有する熱延板の板幅方向への板クラウンが大きい側に
基づいて、その大きい側が圧延後の狙い板クラウンにな
るように、ロールベンディング、ワークロールクロス機
構またはワークロールシフト機構や、ロール胴部を拡径
させる機構、さらにはレベリング等のクラウン調整機構
を左右非対称に制御することにより、板クラウンを変更
できる。これにより、冷延鋼板のエッジドロップが抑制
され、製品公差から外れる製品不良が無くなり、歩留り
低下を防止できる。
In this embodiment, as in the first embodiment,
Use a symmetric rolling mill. That is, most of the crown adjustment mechanisms of existing cold rolling mills are symmetrically controlled in the sheet width direction, and the asymmetrical control in the sheet width direction has hardly been performed until now. However, before cold rolling, based on the side of the hot rolled sheet having wedges in which the sheet crown in the sheet width direction is larger, the roll bending, work roll cross mechanism is performed so that the larger side becomes the target sheet crown after rolling. Alternatively, the work crown can be changed by controlling the work roll shift mechanism, the mechanism for expanding the diameter of the roll body, and the crown adjustment mechanism such as leveling in a bilaterally asymmetric manner. Thereby, the edge drop of the cold-rolled steel sheet is suppressed, the product defect out of the product tolerance is eliminated, and the decrease in the yield can be prevented.

【0040】(第3実施形態)次に、本発明にかかるエッ
ジドロップを抑制した冷間圧延法の第3実施形態を、添
付図面を参照しながら、詳細に説明する。
(Third Embodiment) Next, a third embodiment of the cold rolling method according to the present invention in which edge drop is suppressed will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

【0041】図6は、本実施形態における制御ロジック
の概要を示す説明図である。本実施形態は、例えばロー
ルシフト機構や左右非対称のロールベンダを有する圧延
機等の、左右非対称圧延機を用いた場合である。
FIG. 6 is an explanatory diagram showing an outline of the control logic in this embodiment. This embodiment is an example in which a left-right asymmetric rolling mill such as a rolling mill having a roll shift mechanism or a left-right asymmetric roll bender is used.

【0042】図7は、この熱延コイル1のプロフィルを
示す説明図である。図6におけるS1では、図4および
図5に示す制御ロジックと同様に、熱延コイル1の熱延
クラウン情報を得る。
FIG. 7 is an explanatory diagram showing a profile of the hot-rolled coil 1. As shown in FIG. In S1 in FIG. 6, the hot rolled crown information of the hot rolled coil 1 is obtained similarly to the control logic shown in FIGS.

【0043】S2において、熱延コイル1の左右の板ク
ラウン量Cd 、Cw を、Cd =W/2+C、Cw =C−W
/2として、算出する。すなわち、板クラウン平均CはH
C −(HDX+HWX)/2 、W=Cd −Cw である。
In S2, the left and right sheet crown amounts C d and C w of the hot-rolled coil 1 are calculated as follows: C d = W / 2 + C, C w = C−W
Calculate as / 2. That is, the sheet crown average C is H
C - is (H DX + H WX) / 2, W = C d -C w.

【0044】S3において、S2で求めた左右の板クラ
ウン量Cd 、Cw に基づいて、冷間圧延における板クラ
ウン設定を、左右 (DS側、WS側) について、それぞれ計
算する。具体的には、Cd =W/2+C、Cw =C−W/2
から、各DS、WSの板クラウン偏差ΔCw 、ΔCd に基づ
いて、ワークロールベンダシフト量およびワークロール
ベンダ圧を、第1実施形態と同様にして計算する。
In S3, the sheet crown setting in the cold rolling is calculated for the left and right sides (DS side, WS side) based on the left and right sheet crown amounts C d and C w obtained in S2. Specifically, C d = W / 2 + C, C w = C−W / 2
Then, the work roll bender shift amount and the work roll bender pressure are calculated in the same manner as in the first embodiment based on the sheet crown deviations ΔC w and ΔC d of each DS and WS.

【0045】そして、S4において、DS側、WS側のワー
クロールシフト量やワークロールベンダ圧を決定する。
なお、シフト変化による冷延鋼板の板クラウンの変化
は、γ(μm/mm)とする。
Then, in S4, the work roll shift amount and the work roll bender pressure on the DS and WS sides are determined.
The change in the crown of the cold-rolled steel sheet due to the shift change is γ (μm / mm).

【0046】すなわち、左右対称圧延機では圧延設定の
計算時間短縮のために冷延素材の片側だけの設定計算を
行うことで簡略化することが多いが、本実施形態のよう
な左右非対称圧延機では、冷間圧延における板クラウン
設定を個別に行って独立した板クラウン制御を行うこと
により、より一層、エッジドロップが少ない冷延鋼板を
得られる。
That is, in the case of a left-right symmetric rolling mill, it is often simplified by performing a setting calculation on only one side of the cold-rolled material in order to reduce the calculation time of the rolling setting. In the above, a cold rolled steel sheet with even less edge drop can be obtained by performing independent sheet crown control by individually setting the sheet crown in the cold rolling.

【0047】つまり、本実施形態は、熱延板の板クラウ
ンの大きい側と小さい側とについて、冷間圧延における
板クラウン設定を、独立して行う場合である。そして、
それぞれに対して、シフト位置あるいは左右のロールベ
ンダを設定することにより、冷延鋼板のエッジドロップ
を低減させることができる。
That is, the present embodiment is a case where the setting of the sheet crown in the cold rolling is performed independently on the large side and the small side of the sheet crown of the hot-rolled sheet. And
By setting the shift position or the left and right roll benders for each, the edge drop of the cold-rolled steel sheet can be reduced.

【0048】[0048]

【変形形態】各実施形態では、熱延クラウン情報として
求めた二つの板クラウンのうちの大きいほうの値CDX
たはCwxに基づいて板クラウン制御を行っているが、本
発明はかかる形態には限定されない。板クラウンCDX
wxの平均値(CDX+Cwx)/2よりも大きな値に基づ
いて板クラウン制御を行うことにより、従来のように平
均値(CDX+Cwx)/2に基づいて板クラウン制御を行
っていた場合に比較すると、エッジドロップを抑制する
ことができる。
[Variant] In each embodiment, is performed strip crown control based on the larger value C DX or C wx of the two strip crown obtained as hot rolled crown information, the present invention is to take the form Is not limited. Plate crown C DX ,
By performing the plate crown control based also on the larger value than the average value of C wx (C DX + C wx ) / 2, performs plate crown control based on the conventional average value as (C DX + C wx) / 2 Edge drop can be suppressed as compared to the case where

【0049】また、各実施形態の説明は、金属板が鋼板
である場合を例にとったが、本発明はかかる形態には限
定されず、冷延アルミニウム合金板等の他の冷延金属板
に対しても、同様に適用できる。
In each embodiment, the case where the metal plate is a steel plate is described as an example. However, the present invention is not limited to this embodiment, and other cold-rolled metal plates such as a cold-rolled aluminum alloy plate may be used. Can be similarly applied.

【0050】[0050]

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、板幅方向両端側における板クラウンが異なるウェッ
ジを有する熱延板を冷延素材として冷間圧延を行って
も、エッジドロップが実質上抑制ないしは解消された冷
延鋼板を得ることができることとなった。かかる効果を
有する本発明の意義は、極めて著しい。
As described above in detail, according to the present invention, even if cold rolling is performed using a hot-rolled sheet having wedges having different sheet crowns at both ends in the sheet width direction as a cold-rolled material, substantially no edge drop occurs. Thus, it is possible to obtain a cold-rolled steel sheet that has been suppressed or eliminated. The significance of the present invention having such an effect is extremely remarkable.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】熱延板の長手方向位置に関するウェッジの大き
さの関係の一例を示すグラフである。
FIG. 1 is a graph showing an example of a relationship of a wedge size with respect to a position in a longitudinal direction of a hot-rolled sheet.

【図2】板厚が3.8mm の熱延板に冷間圧延を行って板厚
が1.0mm の冷延鋼板を得た場合において、板端部からの
距離と、ウェッジ比率との関係の一例を示すグラフであ
る。
FIG. 2 shows an example of the relationship between the distance from the edge of the sheet and the wedge ratio when cold-rolling a hot-rolled sheet with a thickness of 3.8 mm to obtain a cold-rolled steel sheet with a thickness of 1.0 mm. FIG.

【図3】図3(a) は、ドライブサイドサイドDS側、ワー
クサイドWS側における板クラウンの差が大きい熱延板に
ついて、板幅方向端部からの距離と、目標値に対する板
厚偏差との関係の一例を示すグラフであり、図3(b) は
この熱延板に、板クラウンが大きい側のエッジドロップ
が小さくなる圧延条件で冷間圧延を行って得た冷延鋼板
について、板幅方向端部からの距離と、目標値に対する
板厚偏差との関係の一例を示すグラフである。
FIG. 3 (a) shows the distance from the end in the sheet width direction and the sheet thickness deviation with respect to a target value for a hot rolled sheet having a large difference in sheet crown between the drive side side DS side and the work side WS side. FIG. 3 (b) is a graph showing an example of the relationship of FIG. 3 (b). FIG. 3 (b) shows a cold-rolled steel sheet obtained by performing cold rolling on this hot-rolled sheet under the rolling condition in which the edge drop on the side where the sheet crown is large is small. It is a graph which shows an example of the relationship between the distance from the width direction end part, and the thickness deviation with respect to a target value.

【図4】第1実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。
FIG. 4 is an explanatory diagram showing an outline of control logic in the first embodiment.

【図5】第2実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。
FIG. 5 is an explanatory diagram showing an outline of control logic in a second embodiment.

【図6】第3実施形態における制御ロジックの概要を示
す説明図である。
FIG. 6 is an explanatory diagram showing an outline of control logic in a third embodiment.

【図7】第3実施形態における熱延コイルのプロフィル
を示す説明図である。
FIG. 7 is an explanatory diagram showing a profile of a hot-rolled coil in a third embodiment.

【図8】熱延板のプロフィルを模式的に示す説明図であ
る。
FIG. 8 is an explanatory view schematically showing a profile of a hot-rolled sheet.

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 板幅方向の両端側それぞれに関する板ク
ラウンが異なるウェッジを有する熱延板に対して、二つ
の前記板クラウンの平均値よりも大きい値に基づいた板
クラウン制御を行いながら冷間圧延を行うことにより、
エッジドロップが抑制された冷延金属板を製造すること
を特徴とするエッジドロップを抑制した冷間圧延法。
1. A hot rolled sheet having wedges having different sheet crowns at both ends in the sheet width direction while performing sheet crown control based on a value larger than an average value of the two sheet crowns. By performing rolling,
A cold rolling method in which edge drop is suppressed, wherein a cold-rolled metal sheet in which edge drop is suppressed is manufactured.
【請求項2】 前記板クラウン制御は、二つの前記板ク
ラウンのうちの大きい値の側の端部における前記エッジ
ドロップを抑制する制御である請求項1記載のエッジド
ロップを抑制した冷間圧延法。
2. The cold rolling method according to claim 1, wherein the sheet crown control is control for suppressing the edge drop at an end of the two sheet crowns having a larger value. .
【請求項3】 前記板クラウン制御は、前記熱延板の長
さ方向に関する前記ウェッジの変化に基づいて、前記長
さ方向に関して行われる請求項1または請求項2記載の
エッジドロップを抑制した冷間圧延法。
3. The cooling method according to claim 1, wherein the sheet crown control is performed in the length direction of the hot-rolled sheet based on a change in the wedge in the length direction. Rolling method.
【請求項4】 前記板クラウンは、前記熱延板を熱間圧
延段階で実測して得られる熱延クラウン情報、若しく
は、当該熱延クラウン情報と前記冷間圧延を行われる前
の前記熱延板をその長さ方向に関して複数位置で実測し
て得られる入側実測クラウン情報との偏差、または、こ
れらに前記熱延板を前記熱間圧延段階で実測して得られ
る前記ウェッジを加算した値として、得られる請求項1
から請求項3までのいずれか1項に記載のエッジドロッ
プを抑制した冷間圧延法。
4. The hot-rolled crown information obtained by actually measuring the hot-rolled sheet in a hot-rolling step, or the hot-rolled crown information and the hot-rolled roll before the cold rolling is performed. Deviation from the entrance-side measured crown information obtained by actually measuring the plate at a plurality of positions with respect to its length direction, or a value obtained by adding the wedge obtained by actually measuring the hot-rolled plate in the hot rolling step to them. Claim 1 obtained as
The cold rolling method according to any one of claims 1 to 3, wherein the edge drop is suppressed.
【請求項5】 前記板クラウン制御は、前記板クラウン
が大きい値の側が前記冷間圧延を行われた後に目標とす
る板クラウンになるように、前記冷間圧延を行うワーク
ロールのクラウンを設定または制御することにより、行
われる請求項2から請求項4までのいずれか1項に記載
のエッジドロップを抑制した冷間圧延法。
5. The work roll control according to claim 5, wherein the control is performed by setting a crown of a work roll for performing the cold rolling such that a side having a large value of the work crown becomes a target work crown after performing the cold rolling. The cold rolling method according to any one of claims 2 to 4, wherein the cold rolling is performed by controlling the edge drop.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104772340A (en) * 2014-01-15 2015-07-15 宝山钢铁股份有限公司 Warning control method for abnormal fluctuations of incoming hot rolled slab convexity and wedge shape

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