JP3247155B2 - 無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナ - Google Patents
無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナInfo
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- JP3247155B2 JP3247155B2 JP23059092A JP23059092A JP3247155B2 JP 3247155 B2 JP3247155 B2 JP 3247155B2 JP 23059092 A JP23059092 A JP 23059092A JP 23059092 A JP23059092 A JP 23059092A JP 3247155 B2 JP3247155 B2 JP 3247155B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、衛星放送の受信等に
用いて好適な平面アンテナで、ラジアル導波路を用いた
ラジアルラインスロットアンテナに関する。
用いて好適な平面アンテナで、ラジアル導波路を用いた
ラジアルラインスロットアンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】ラジアル導波路を用いた一層構造平面ア
ンテナ（ラジアルラインスロットアンテナ）に関して
は、種々の文献等に記載されている。図８は、従来の一
層構造平面アンテナ１の構造を説明するための一部断面
斜視図である。
ンテナ（ラジアルラインスロットアンテナ）に関して
は、種々の文献等に記載されている。図８は、従来の一
層構造平面アンテナ１の構造を説明するための一部断面
斜視図である。
【０００３】図８に示すように、平面アンテナ１は、厚
さが一定の低発泡誘電体板４を挟んで、所定の間隔に保
持された２枚の金属円形導体板よりなり、平面アンテナ
１の背面側の導体板がフレーム２となっており、平面ア
ンテナ１の前面側の導体板がスロットアレーを配列した
スロット板３となっている。そして、上記低発泡誘導電
体板４と、この低発泡誘導電体板４を挟むように配置さ
れたフレーム２及びスロット板３とからラジアル導波路
５が構成されている。
さが一定の低発泡誘電体板４を挟んで、所定の間隔に保
持された２枚の金属円形導体板よりなり、平面アンテナ
１の背面側の導体板がフレーム２となっており、平面ア
ンテナ１の前面側の導体板がスロットアレーを配列した
スロット板３となっている。そして、上記低発泡誘導電
体板４と、この低発泡誘導電体板４を挟むように配置さ
れたフレーム２及びスロット板３とからラジアル導波路
５が構成されている。
【０００４】平面アンテナ１においては、フレーム２の
背面中央から同軸線路６により給電されるようになって
おり、同軸線路６の中心導体の先端に、整合装置１が設
けられている。このような構成により、同軸線路６内の
軸対称波であるＴＥＭ波が、整合装置１からラジアル導
波路５内に放射状かつ均等に伝送する進行波に、滑らか
に変換されるようになっている。この進行波が、ラジア
ル導波路５前面のスロット板３のスロットアレーを励振
し、給電電力を前方に放射するようになっている。そし
て、各スロットアレーから放射されて合成された放射波
は、円偏波として鋭い指向性を示す。
背面中央から同軸線路６により給電されるようになって
おり、同軸線路６の中心導体の先端に、整合装置１が設
けられている。このような構成により、同軸線路６内の
軸対称波であるＴＥＭ波が、整合装置１からラジアル導
波路５内に放射状かつ均等に伝送する進行波に、滑らか
に変換されるようになっている。この進行波が、ラジア
ル導波路５前面のスロット板３のスロットアレーを励振
し、給電電力を前方に放射するようになっている。そし
て、各スロットアレーから放射されて合成された放射波
は、円偏波として鋭い指向性を示す。
【０００５】なお、図８において、符号８は、誘電率が
空気の誘電率に等しい高発泡誘電体板からなるスペーサ
である。また、符号９はレドームであり、スペーサ８を
介してスロット板３を低発泡誘電体４に押圧して密着さ
せ、安定したラジアル導波路５を確保すると共に、平面
アンテナ１の内部構成部品を、降雨雪、受風圧，日照等
の屋外設置に伴う各種の厳しい環境条件から保護してい
る。符号１０は、運搬や、アンテナ１の据え付け時など
に、平面アンテナ１が衝撃を受けた際の保護と、平面ア
ンテナの外観を飾るための外周ゴムリングである。
空気の誘電率に等しい高発泡誘電体板からなるスペーサ
である。また、符号９はレドームであり、スペーサ８を
介してスロット板３を低発泡誘電体４に押圧して密着さ
せ、安定したラジアル導波路５を確保すると共に、平面
アンテナ１の内部構成部品を、降雨雪、受風圧，日照等
の屋外設置に伴う各種の厳しい環境条件から保護してい
る。符号１０は、運搬や、アンテナ１の据え付け時など
に、平面アンテナ１が衝撃を受けた際の保護と、平面ア
ンテナの外観を飾るための外周ゴムリングである。
【０００６】スロット板３には、図９に示す如く、半径
ρ方向のピッチＳρをラジアル導波路５内の進行波の管
内波長λgに等しくしたアルキメデスの渦巻線１１に沿
って、基本放射素子となるスロットペア１２…が配列さ
れている。スロットペア１２…のそれぞれのスロット１
２Ａ，１２Ｂは、半径方向に対して一定の角度β，β＋
π／２で斜交して配置されている。
ρ方向のピッチＳρをラジアル導波路５内の進行波の管
内波長λgに等しくしたアルキメデスの渦巻線１１に沿
って、基本放射素子となるスロットペア１２…が配列さ
れている。スロットペア１２…のそれぞれのスロット１
２Ａ，１２Ｂは、半径方向に対して一定の角度β，β＋
π／２で斜交して配置されている。
【０００７】スロットペア１２のスロット１２Ａ，１２
Ｂは、ラジアル導波路５内を中心から周辺に向けて、放
射状に伝送する進行波により生ずる磁流を一定の角度で
切る方向に鑿設されており、かつ、スロット長が等長で
あるので、各スロットからの放射量は等量で電界方向が
９０°異なるものとなる。さらに、スロット１２Ａとス
ロット１２Ｂとの中心点を結ぶ中心距離がλ0／４とな
っているので、各スロット１２Ａ…、１２ｂ…からの放
射波を合成したものが円偏波となる。
Ｂは、ラジアル導波路５内を中心から周辺に向けて、放
射状に伝送する進行波により生ずる磁流を一定の角度で
切る方向に鑿設されており、かつ、スロット長が等長で
あるので、各スロットからの放射量は等量で電界方向が
９０°異なるものとなる。さらに、スロット１２Ａとス
ロット１２Ｂとの中心点を結ぶ中心距離がλ0／４とな
っているので、各スロット１２Ａ…、１２ｂ…からの放
射波を合成したものが円偏波となる。
【０００８】スロットペア１２は、機械的干渉を避け、
かつスロットペア１２を可能な限り多数配列するため、
スロットペア１２，１２同士の周方向の間隔Ｓφが、
０．３５λ0〜０．５λ0の範囲となるように配列され、
また、スロットペア１２が中心部で密に周辺部に行くに
したがって疎となるように配列されている。なお、図９
は、右旋回円偏波用のスロット板３を正面より見たスロ
ットアレー配列である。
かつスロットペア１２を可能な限り多数配列するため、
スロットペア１２，１２同士の周方向の間隔Ｓφが、
０．３５λ0〜０．５λ0の範囲となるように配列され、
また、スロットペア１２が中心部で密に周辺部に行くに
したがって疎となるように配列されている。なお、図９
は、右旋回円偏波用のスロット板３を正面より見たスロ
ットアレー配列である。
【０００９】なお、ラジアル導波路５内を放射状に伝送
する進行波の電力量は、平面アンテナ１の中心から周辺
に向かうにつれて、中心からの距離に比例して１／√ρ
の割合で減衰すると共に、スロットアレーからの放射に
よってもラジアル導波路５の中心から周辺に向かうにつ
れて減衰する。これらの減衰量を考慮して、電界の強い
中心部の放射量を抑制して開口面全体の放射波の振幅を
一様分布とするため、スロット長を、λ0／２に波長短
縮率を考慮して０．３４λ0〜０．４６λ0の範囲に補正
し、この範囲内で中心部のスロット長を短くすることに
より結合係数を小さくして中心部の放射を抑え、周辺部
に行くにしたがってスロット長を長くすることにより結
合係数を大きくして周辺部の放射量を増加させている。
そして、平面アンテナ１の開口面全体で、放射波の振幅
が一様分布となるように考慮している。なお、ここで波
長短縮率とは、実際の動作長と理論的長さとの比を示す
ものである。
する進行波の電力量は、平面アンテナ１の中心から周辺
に向かうにつれて、中心からの距離に比例して１／√ρ
の割合で減衰すると共に、スロットアレーからの放射に
よってもラジアル導波路５の中心から周辺に向かうにつ
れて減衰する。これらの減衰量を考慮して、電界の強い
中心部の放射量を抑制して開口面全体の放射波の振幅を
一様分布とするため、スロット長を、λ0／２に波長短
縮率を考慮して０．３４λ0〜０．４６λ0の範囲に補正
し、この範囲内で中心部のスロット長を短くすることに
より結合係数を小さくして中心部の放射を抑え、周辺部
に行くにしたがってスロット長を長くすることにより結
合係数を大きくして周辺部の放射量を増加させている。
そして、平面アンテナ１の開口面全体で、放射波の振幅
が一様分布となるように考慮している。なお、ここで波
長短縮率とは、実際の動作長と理論的長さとの比を示す
ものである。
【００１０】また、ラジアル導波路５の管壁の一面を構
成するスロット板３に、スロットアレーを鑿設すること
により、導波路５内の管内波長が変化することになる。
従って、アルキメデスの渦巻線のピッチを波長短縮率を
考慮し０．９８λg〜０．９０λgの範囲に補正し、この
範囲内で渦巻線のピッチを中心部で長くし、周辺部で短
くしている。かくすることにより放射波の位相を平面ア
ンテナ１の開口面全体にわたり一様分布として、アンテ
ナの性能を著しく向上させている。ラジアル導波路５の
伝送損失は方形導波管のそれと同等で非常に小さく、上
記手法によるラジアルラインスロットアンテナは高性能
である。
成するスロット板３に、スロットアレーを鑿設すること
により、導波路５内の管内波長が変化することになる。
従って、アルキメデスの渦巻線のピッチを波長短縮率を
考慮し０．９８λg〜０．９０λgの範囲に補正し、この
範囲内で渦巻線のピッチを中心部で長くし、周辺部で短
くしている。かくすることにより放射波の位相を平面ア
ンテナ１の開口面全体にわたり一様分布として、アンテ
ナの性能を著しく向上させている。ラジアル導波路５の
伝送損失は方形導波管のそれと同等で非常に小さく、上
記手法によるラジアルラインスロットアンテナは高性能
である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記ラ
ジアルラインスロットアンテナには、以下のような欠点
がある。フレーム２の背面中心から給電しているため、
ラジアル導波路５において、同軸線路６の整合装置１の
前面に対向するスロット板３の中心部にまで、スロット
ペア１２を鑿設すると、導波路５の前面の壁面をなし、
同軸線路６とラジアル導波路５の変換部となる導体面
（スロット板３の中心部）がスロット１２Ａ、１２Ｂに
より不連続となる。このように導体面が不連続になる
と、導波路５内の電磁界が乱れ、不要高次姿態波が発生
する可能性がある。従って、スロット板３は、その中心
部に、スロットペア１２を設けることができず、中心不
動作領域ができてしまう。
ジアルラインスロットアンテナには、以下のような欠点
がある。フレーム２の背面中心から給電しているため、
ラジアル導波路５において、同軸線路６の整合装置１の
前面に対向するスロット板３の中心部にまで、スロット
ペア１２を鑿設すると、導波路５の前面の壁面をなし、
同軸線路６とラジアル導波路５の変換部となる導体面
（スロット板３の中心部）がスロット１２Ａ、１２Ｂに
より不連続となる。このように導体面が不連続になる
と、導波路５内の電磁界が乱れ、不要高次姿態波が発生
する可能性がある。従って、スロット板３は、その中心
部に、スロットペア１２を設けることができず、中心不
動作領域ができてしまう。
【００１２】さらに、上記可能性に加えて、スロット板
３の中心部にスロットペア１２を設けた場合に、導波路
５内の進行波の軸対称性が乱れて、性能が劣化すること
などから、上記ラジアルスロットアンテナは、半径ρmi
n（螺旋状に設けられたスロットペア１２…のうちの最
も中心側のスロットペア１２とスロット板３の中心Ｏと
の距離）で規制される中心不動作領域を必要とする。
３の中心部にスロットペア１２を設けた場合に、導波路
５内の進行波の軸対称性が乱れて、性能が劣化すること
などから、上記ラジアルスロットアンテナは、半径ρmi
n（螺旋状に設けられたスロットペア１２…のうちの最
も中心側のスロットペア１２とスロット板３の中心Ｏと
の距離）で規制される中心不動作領域を必要とする。
【００１３】一方、アンテナは一般に屋外で使用される
ので、降雨雪、受風圧、日照による表面温度上昇など、
各種の厳しい環境条件に耐える必要があり、機械的強度
の向上が要求される。従って、平面アンテナ１の外形
は、機械的共振に弱い凸部等がない点対称の円形とする
ことが望ましい。しかし、平面アンテナ１を円形とする
ことにより、スロット板３には、螺旋状に配置されたス
ロットアレイの外周部分にスロットアレイの設けられて
いない部分が形成される。例えば、図９に示すように、
スロット板３の螺旋状に設けられたスロットアレイの外
周には、−Ｘ軸側ではλg幅、−Ｙ軸側では３λg／４
幅、Ｘ軸側ではλg／２幅、Ｙ軸側ではλg／４幅、一周
した−Ｘ軸側で零となるスパイラル形の外周不動作領域
が生じる。
ので、降雨雪、受風圧、日照による表面温度上昇など、
各種の厳しい環境条件に耐える必要があり、機械的強度
の向上が要求される。従って、平面アンテナ１の外形
は、機械的共振に弱い凸部等がない点対称の円形とする
ことが望ましい。しかし、平面アンテナ１を円形とする
ことにより、スロット板３には、螺旋状に配置されたス
ロットアレイの外周部分にスロットアレイの設けられて
いない部分が形成される。例えば、図９に示すように、
スロット板３の螺旋状に設けられたスロットアレイの外
周には、−Ｘ軸側ではλg幅、−Ｙ軸側では３λg／４
幅、Ｘ軸側ではλg／２幅、Ｙ軸側ではλg／４幅、一周
した−Ｘ軸側で零となるスパイラル形の外周不動作領域
が生じる。
【００１４】上記の両不動作領域を併せた面積は、平面
アンテナの直径が小さくなるに従って全体の開口面に対
する比率を増し、開口効率を低下させることになる。さ
らに、開口面積が小さくなると、スロットペア１２…の
総数が少なくなり、ラジアル導波路５内の進行波による
励振電力が、全スロットアレーから放射しきれないうち
に周辺部に到達するので、残留電力が増えるなどの原因
により開口効率を低下させる。アンテナ開口径と開口効
率の関係を図１０の実線の曲線１３に示す。
アンテナの直径が小さくなるに従って全体の開口面に対
する比率を増し、開口効率を低下させることになる。さ
らに、開口面積が小さくなると、スロットペア１２…の
総数が少なくなり、ラジアル導波路５内の進行波による
励振電力が、全スロットアレーから放射しきれないうち
に周辺部に到達するので、残留電力が増えるなどの原因
により開口効率を低下させる。アンテナ開口径と開口効
率の関係を図１０の実線の曲線１３に示す。
【００１５】いま一つの課題は、アレーアンテナの宿命
であるが、最初に励振する素子と最後に励振する素子と
の給電線路長差をＬとすると、使用周波数帯域は１／Ｌ
に比例する。即ち、図９において、螺旋状にスロットペ
ア１２…が配列されている最内側の同心円の半径をρmi
n、最外側の半径をρmaxとすると Ｌ＝ρmax−ρmin （１） となり、使用周波数帯域幅は １／（ρmax−ρmin）に
比例する。
であるが、最初に励振する素子と最後に励振する素子と
の給電線路長差をＬとすると、使用周波数帯域は１／Ｌ
に比例する。即ち、図９において、螺旋状にスロットペ
ア１２…が配列されている最内側の同心円の半径をρmi
n、最外側の半径をρmaxとすると Ｌ＝ρmax−ρmin （１） となり、使用周波数帯域幅は １／（ρmax−ρmin）に
比例する。
【００１６】即ち、アンテナの利得は、図１１の実線の
曲線１４に示すごとく、上に凸の曲線となり、設計周波
数（一般に使用周波数帯域の中心周波数をとる）では、
利得が高く、使用周波数帯域の上、下限では利得が低下
する。即ち、帯域内の利得低下量を規制すると、（１）
式より大形アンテナは狭帯域になり、小形アンテナの使
用帯域内の利得偏差はそれなりに少なくなる。
曲線１４に示すごとく、上に凸の曲線となり、設計周波
数（一般に使用周波数帯域の中心周波数をとる）では、
利得が高く、使用周波数帯域の上、下限では利得が低下
する。即ち、帯域内の利得低下量を規制すると、（１）
式より大形アンテナは狭帯域になり、小形アンテナの使
用帯域内の利得偏差はそれなりに少なくなる。
【００１７】なお、図１１の実線の曲線１４は開口直径
が２０cmの、小形ラジアルラインスロットアンテナの利
得周波数特性であり、使用周波数帯域の上限、下限（1
1.7GHzと12.0GHz）での利得低下量は、開口面が小径の
ため少ない筈である。実用上は、アンテナの利得を使用
周波数帯域内の最低利得で評価するので、上記の特性を
みても明らかなように、アレーアンテナの最高利得が高
くても、帯域内の上、下限の利得低下量が非常に大きけ
れば、パラボラアンテナのように利得が周波数に比例し
て直線的に増加するものと比較して性能が劣ることにな
る。
が２０cmの、小形ラジアルラインスロットアンテナの利
得周波数特性であり、使用周波数帯域の上限、下限（1
1.7GHzと12.0GHz）での利得低下量は、開口面が小径の
ため少ない筈である。実用上は、アンテナの利得を使用
周波数帯域内の最低利得で評価するので、上記の特性を
みても明らかなように、アレーアンテナの最高利得が高
くても、帯域内の上、下限の利得低下量が非常に大きけ
れば、パラボラアンテナのように利得が周波数に比例し
て直線的に増加するものと比較して性能が劣ることにな
る。
【００１８】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
であり、上述のようなスロットアレイアンテナの特性と
しての開口効率や利得の低下にも係わらずに、高い性能
を発現することができる無給電素子付きラジアルライン
スロットアンテナを提供することを目的としている。
であり、上述のようなスロットアレイアンテナの特性と
しての開口効率や利得の低下にも係わらずに、高い性能
を発現することができる無給電素子付きラジアルライン
スロットアンテナを提供することを目的としている。
【００１９】
【課題を解決するための手段】以上のように、ラジアル
ラインスロットアンテナにおいては、ラジアルラインス
ロットアンテナの開口直径が小さくなるにしたがって、
不動作領域の割合の増加等で開口効率が低下すること
と、使用周波数帯域の中心周波数（設計周波数）での利
得は高いが、アレーアンテナの特長として、使用帯域の
上、下限の周波数で利得低下がみられ、実用上は最低利
得で評価されことから、パラボラアンテナより性能が劣
ってしまう可能性があった。
ラインスロットアンテナにおいては、ラジアルラインス
ロットアンテナの開口直径が小さくなるにしたがって、
不動作領域の割合の増加等で開口効率が低下すること
と、使用周波数帯域の中心周波数（設計周波数）での利
得は高いが、アレーアンテナの特長として、使用帯域の
上、下限の周波数で利得低下がみられ、実用上は最低利
得で評価されことから、パラボラアンテナより性能が劣
ってしまう可能性があった。
【００２０】これらの課題を解決するため、本発明の発
明者らは、可能な限りの平面的な対策を尽くした後に、
ここに立体的取扱を導入して、ラジアルラインスロット
アンテナの前面に無給電素子を装荷し、単位アンテナで
あるスロットペアと組み合わせて２素子アンテナとして
動作させれば、アンテナの性能を向上させる条件が見い
出せるとの考えに至った。
明者らは、可能な限りの平面的な対策を尽くした後に、
ここに立体的取扱を導入して、ラジアルラインスロット
アンテナの前面に無給電素子を装荷し、単位アンテナで
あるスロットペアと組み合わせて２素子アンテナとして
動作させれば、アンテナの性能を向上させる条件が見い
出せるとの考えに至った。
【００２１】ラジアルラインスロットアンテナは、ラジ
アル導波路５の前面のスロット板に円偏波を発生するス
ロットペア１２を以下の式（２）で示されるアルキメデ
スの渦巻き線 ρ＝ｍλgθ＋δ （２） ｍ＝0.98〜0.90 δ＝ρmin（≒25mm） に沿って最適周方向間隔Ｓφで配列してアレーを構成
し、ラジアル導波路５の背面中心より給電し、周辺方向
に放射状に均等に伝送する進行波で励振している。
アル導波路５の前面のスロット板に円偏波を発生するス
ロットペア１２を以下の式（２）で示されるアルキメデ
スの渦巻き線 ρ＝ｍλgθ＋δ （２） ｍ＝0.98〜0.90 δ＝ρmin（≒25mm） に沿って最適周方向間隔Ｓφで配列してアレーを構成
し、ラジアル導波路５の背面中心より給電し、周辺方向
に放射状に均等に伝送する進行波で励振している。
【００２２】ここで、円偏波対応の素子としてダイポー
ルペア、正方形パッチ、円形パッチ等の無給電素子を誘
電体薄膜上に、（２）式で示されるスロットペアと同じ
アルキメデスの渦巻き線上に沿って、同じ周方向間隔Ｓ
φで配列してアレーを構成して無給電素子板とする。こ
の無給電素子板を、スロット板の前面の最適位置に離間
対面すれば、無給電素子とスロットペアとが１対１に対
応する。
ルペア、正方形パッチ、円形パッチ等の無給電素子を誘
電体薄膜上に、（２）式で示されるスロットペアと同じ
アルキメデスの渦巻き線上に沿って、同じ周方向間隔Ｓ
φで配列してアレーを構成して無給電素子板とする。こ
の無給電素子板を、スロット板の前面の最適位置に離間
対面すれば、無給電素子とスロットペアとが１対１に対
応する。
【００２３】相対向する無給電素子とスロットペアとの
組み合わせは、立体的に２素子アンテナとして動作し、
それらを基本素子としてアルキメデスの渦巻き線に沿っ
て配列し、アレーを構成した平面アレーアンテナは、高
利得化、かつ、広帯域化されて性能は著しく向上するは
ずである。
組み合わせは、立体的に２素子アンテナとして動作し、
それらを基本素子としてアルキメデスの渦巻き線に沿っ
て配列し、アレーを構成した平面アレーアンテナは、高
利得化、かつ、広帯域化されて性能は著しく向上するは
ずである。
【００２４】基礎実験では、最初にダイポールペアを取
り上げ、ダイポールの長さをスロット長と同じλ0／２
より始めたが反応なく、徐々に切り詰め、ダイポールの
長さをλ0／４に近づけると効果が出始めた。しかし諸
元を変えるその都度ダイポールペアの方向を、スロット
ペアの各放射波の電界方向と整合させるためダイポール
の向きを変えなければ、正確な性能を把握できないこと
が判明した。正方形パッチも同様である。そこで素子の
方向とか向きに規制されない、つまり位置だけが必要な
無給電素子として円形パッチを採用した。
り上げ、ダイポールの長さをスロット長と同じλ0／２
より始めたが反応なく、徐々に切り詰め、ダイポールの
長さをλ0／４に近づけると効果が出始めた。しかし諸
元を変えるその都度ダイポールペアの方向を、スロット
ペアの各放射波の電界方向と整合させるためダイポール
の向きを変えなければ、正確な性能を把握できないこと
が判明した。正方形パッチも同様である。そこで素子の
方向とか向きに規制されない、つまり位置だけが必要な
無給電素子として円形パッチを採用した。
【００２５】円形パッチの直径を４．５ｍｍφ，５．０
ｍｍφ，５．５ｍｍφ，…，９．５ｍｍφの１１種類の
均等サイズとした無給電素子板の装荷による実験では、
円形パッチの径が小さい方が効果的であり、あまり大き
くなると隣接する素子の機械的干渉と隣接スロットペア
の放射波の電気的干渉が発生する。しかし、上記のよう
な円形パッチの配列では、効果的と言っても利得の改善
が０．３ｄＢ〜０．５ｄＢで、所期の値を満たしていな
い。
ｍｍφ，５．５ｍｍφ，…，９．５ｍｍφの１１種類の
均等サイズとした無給電素子板の装荷による実験では、
円形パッチの径が小さい方が効果的であり、あまり大き
くなると隣接する素子の機械的干渉と隣接スロットペア
の放射波の電気的干渉が発生する。しかし、上記のよう
な円形パッチの配列では、効果的と言っても利得の改善
が０．３ｄＢ〜０．５ｄＢで、所期の値を満たしていな
い。
【００２６】前記スロット板のスロットのスロット長Ｌ
は Ｌ＝ａλ0 （３） ａ＝０．３４〜０．４６ ラジアル導波路内の進行波による励振電界強度に応じ
て、中心部は０．３４λ0と小さくして結合係数を抑え
て放射量を制限し、周辺に行くに従って大きくし最後は
０．４６λ0として結合係数を大きくとり、放射量を強
くして放射波の電界の振幅を開口面全体で一様分布とし
ている。
は Ｌ＝ａλ0 （３） ａ＝０．３４〜０．４６ ラジアル導波路内の進行波による励振電界強度に応じ
て、中心部は０．３４λ0と小さくして結合係数を抑え
て放射量を制限し、周辺に行くに従って大きくし最後は
０．４６λ0として結合係数を大きくとり、放射量を強
くして放射波の電界の振幅を開口面全体で一様分布とし
ている。
【００２７】これに準じて無給電素子の円形パッチの中
心部の直径を５．０ｍｍφ、周辺に行くにしたがって
５．５ｍｍφ，６．０ｍｍφ，６．５ｍｍφと１周期ご
とに段階的に変化させた無給電素子板を使用した場合
に、利得の改善量は、０．４ｄＢ〜０．７ｄＢと僅かで
はあるが向上している。この実験で、スロット板と無給
電素子板の位置合わせをしている時、無給電素子板を時
計方向に回転すると、更に良好な値が得られる位置があ
ることが判明した。その結果を表１に示す。
心部の直径を５．０ｍｍφ、周辺に行くにしたがって
５．５ｍｍφ，６．０ｍｍφ，６．５ｍｍφと１周期ご
とに段階的に変化させた無給電素子板を使用した場合
に、利得の改善量は、０．４ｄＢ〜０．７ｄＢと僅かで
はあるが向上している。この実験で、スロット板と無給
電素子板の位置合わせをしている時、無給電素子板を時
計方向に回転すると、更に良好な値が得られる位置があ
ることが判明した。その結果を表１に示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】表１のＮＯ．３，ＮＯ．４，ＮＯ．５につ
いて、時計方向に回転することはスロットペアに対し
て、無給電素子の円形パッチの位置をそれぞれλg／
４，λg／８，λg／１２，（但しこの実験ではλgρmin
の値をとった）づつ半径ρの増加する方向に偏位させる
ことである。そこで、円形パッチの位置を離間距離△ｈ
に対して△ρだけ偏位させた円形パッチ板を作成し、対
応する離間距離Δｈで対面させて測定した結果、表１に
示すＮＯ．３〜ＮＯ．５の利得向上値と同等の値が得ら
れた。
いて、時計方向に回転することはスロットペアに対し
て、無給電素子の円形パッチの位置をそれぞれλg／
４，λg／８，λg／１２，（但しこの実験ではλgρmin
の値をとった）づつ半径ρの増加する方向に偏位させる
ことである。そこで、円形パッチの位置を離間距離△ｈ
に対して△ρだけ偏位させた円形パッチ板を作成し、対
応する離間距離Δｈで対面させて測定した結果、表１に
示すＮＯ．３〜ＮＯ．５の利得向上値と同等の値が得ら
れた。
【００３０】離間距離Δｈに対してΔρだけ偏位させた
場合、無給電素子板を正負いずれの方向に回転しても、
利得が低下することを確認している。なお、無給電素子
板をスロット板３からλ0／２以上離間して対面させた
場合には、無給電素子板の回転による効果は殆ど認めら
れない。即ち、λ0／２以上離間させれば、放射波の中
心は放射素子の中心と一致する。
場合、無給電素子板を正負いずれの方向に回転しても、
利得が低下することを確認している。なお、無給電素子
板をスロット板３からλ0／２以上離間して対面させた
場合には、無給電素子板の回転による効果は殆ど認めら
れない。即ち、λ0／２以上離間させれば、放射波の中
心は放射素子の中心と一致する。
【００３１】マイクロストリップ線路給電の方形パッチ
アレー、円形パッチアレー等による円偏波アンテナの無
給電素子の最適位置が、励振素子の前面真上に離間対面
するのに対して、ラジアルラインスロットアンテナでは
少し異なることになる。上記の実験でラジアル導波路で
励振されるスロットペアの放射波の中心は、遠方界領域
ではスロットペアの機械的中心に立てた垂直線上にある
が、λ0／２以内の至近界領域では離間距離に対応して
半径方向に僅かづつ偏位していることが判明した。
アレー、円形パッチアレー等による円偏波アンテナの無
給電素子の最適位置が、励振素子の前面真上に離間対面
するのに対して、ラジアルラインスロットアンテナでは
少し異なることになる。上記の実験でラジアル導波路で
励振されるスロットペアの放射波の中心は、遠方界領域
ではスロットペアの機械的中心に立てた垂直線上にある
が、λ0／２以内の至近界領域では離間距離に対応して
半径方向に僅かづつ偏位していることが判明した。
【００３２】即ち、スロットペアは（２）式のアルキメ
デスの渦巻線上に配列されてアレーを構成しているが、
無給電素子を有効に動作させるためには、上記に△ρだ
け偏位した次式のアルキメデスの渦巻き線上に、同じＳ
φで無給電素子を配列しなければならない。 ρ＝ｍ（λg＋△ρ）θ＋δ （４） ただし、△ρ＝ｆ（△ｈ）；△ρはスロット板と無給電
素子板との離間距離△ｈの関数である。
デスの渦巻線上に配列されてアレーを構成しているが、
無給電素子を有効に動作させるためには、上記に△ρだ
け偏位した次式のアルキメデスの渦巻き線上に、同じＳ
φで無給電素子を配列しなければならない。 ρ＝ｍ（λg＋△ρ）θ＋δ （４） ただし、△ρ＝ｆ（△ｈ）；△ρはスロット板と無給電
素子板との離間距離△ｈの関数である。
【００３３】
【作用】従来の平面アンテナの無給電素子は励振素子の
前面真上に、ほぼ同等の諸元の素子を離間対面してき
た。ラジアル導波路内の放射状の進行波で前面のスロッ
トアレーを励振し、円偏波を放射する本発明のラジアル
ラインスロットアンテナでは、励振素子のスロットペア
のスロット長がλ0／２に波長短縮率を乗じた０．３６
λ0〜０．４６λ0の値に対して、無給電素子の円形パッ
チの直径がλ0／２に短縮率を乗じた０．１５λ0〜０．
３５λ0の値となっている。
前面真上に、ほぼ同等の諸元の素子を離間対面してき
た。ラジアル導波路内の放射状の進行波で前面のスロッ
トアレーを励振し、円偏波を放射する本発明のラジアル
ラインスロットアンテナでは、励振素子のスロットペア
のスロット長がλ0／２に波長短縮率を乗じた０．３６
λ0〜０．４６λ0の値に対して、無給電素子の円形パッ
チの直径がλ0／２に短縮率を乗じた０．１５λ0〜０．
３５λ0の値となっている。
【００３４】さらに至近界領域では、励振素子のスロッ
トペアと無給電素子の円形パッチと離間距離△ｈに対応
して、円形パッチをスロットペアの位置から半径方向に
△ρだけ偏位した位置に配置することにより、スロット
ペアから放射される放射波の中心と円形パッチの中心が
一致する位置に、スロットペアと円形パッチとを離間対
面させることができる。つまり、放射素子のスロットペ
アは（２）式に示すアルキメデスの渦巻き線上に、無給
電素子の円形パッチは（４）式に示すアルキメデスの渦
巻き線上に同じＳφで配列し、アレーを構成することに
より、スロットペアから放射される放射波の中心と円形
パッチの中心を一致させることができる。かくして円形
パッチとスロットペアは１対１に対応し、立体的に２素
子アンテナとして動作するので、ラジアルラインスロッ
トアンテナの高利得化、かつ、広帯域化がより効果的に
実現される。
トペアと無給電素子の円形パッチと離間距離△ｈに対応
して、円形パッチをスロットペアの位置から半径方向に
△ρだけ偏位した位置に配置することにより、スロット
ペアから放射される放射波の中心と円形パッチの中心が
一致する位置に、スロットペアと円形パッチとを離間対
面させることができる。つまり、放射素子のスロットペ
アは（２）式に示すアルキメデスの渦巻き線上に、無給
電素子の円形パッチは（４）式に示すアルキメデスの渦
巻き線上に同じＳφで配列し、アレーを構成することに
より、スロットペアから放射される放射波の中心と円形
パッチの中心を一致させることができる。かくして円形
パッチとスロットペアは１対１に対応し、立体的に２素
子アンテナとして動作するので、ラジアルラインスロッ
トアンテナの高利得化、かつ、広帯域化がより効果的に
実現される。
【００３５】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の第１の実施例
を説明する。図１は、この第１の実施例の無給電素子付
きラジアルラインスロットアンテナ２０の一部断面構造
を示す斜視図である。図２は、本発明の請求項１による
第１の実施例の詳細構造および動作を説明するための図
面である。図３は、後述する円形パッチ板１７を示す図
面である。なお、これら図面において上記従来例と同様
の構成要素については、同一の符号を付して、その説明
を簡略化もしくは省略する。
を説明する。図１は、この第１の実施例の無給電素子付
きラジアルラインスロットアンテナ２０の一部断面構造
を示す斜視図である。図２は、本発明の請求項１による
第１の実施例の詳細構造および動作を説明するための図
面である。図３は、後述する円形パッチ板１７を示す図
面である。なお、これら図面において上記従来例と同様
の構成要素については、同一の符号を付して、その説明
を簡略化もしくは省略する。
【００３６】図１において、符号２はフレーム、符号３
はスロット板、符号４は低発泡誘電体板を示し、外周が
円形のこれらフレーム２、低発泡誘電体４、スロット板
３を重ね合せたものがラジアル導波路５である。平面ア
ンテナＡの前面のスロット板３には、図９に示す従来例
と同様にラジアル導波路５の半径方向に対して、β、β
＋π／２で斜交する等長のスロット１２Ａ，１２Ｂが鑿
設され、スロットペア１２…を構成している。これらス
ロット１２Ａ、スロット１２Ｂの中心距離はλ0／４で
あるので、放射波は等量で電界方向が９０゜異なるもの
となり、さらに、位相差がπ／２であるので、合成され
た放射波は円偏波となる。
はスロット板、符号４は低発泡誘電体板を示し、外周が
円形のこれらフレーム２、低発泡誘電体４、スロット板
３を重ね合せたものがラジアル導波路５である。平面ア
ンテナＡの前面のスロット板３には、図９に示す従来例
と同様にラジアル導波路５の半径方向に対して、β、β
＋π／２で斜交する等長のスロット１２Ａ，１２Ｂが鑿
設され、スロットペア１２…を構成している。これらス
ロット１２Ａ、スロット１２Ｂの中心距離はλ0／４で
あるので、放射波は等量で電界方向が９０゜異なるもの
となり、さらに、位相差がπ／２であるので、合成され
た放射波は円偏波となる。
【００３７】これらのスロットペア１２…を基本素子と
し、これら基本素子が上記従来例と同様（図９に示すよ
うに）に、（２）式に示すアルキメデスの渦巻き線１１
に沿って最適Ｓφで配列され、アレーを構成している。
し、これら基本素子が上記従来例と同様（図９に示すよ
うに）に、（２）式に示すアルキメデスの渦巻き線１１
に沿って最適Ｓφで配列され、アレーを構成している。
【００３８】また、第１の実施励の平面アンテナＡにお
いては、スロット板３の前面に誘電体薄膜からなる円形
パッチ板１７が配置されている。この誘電体薄膜とし
て、ポリオレフィン系樹脂フィルムを好適に用いること
ができる。例えば、ポリエチレンテレフタレートフィル
ム（ＰＥＴ）、ポリエチレンフィルム（ＰＥ）、ポリテ
トラフルオロエチレンフィルム（ＰＴＦＦ）等である。
円形パッチ板１７とスロット板３との間には、誘電率が
空気の誘電率に等しい高発泡誘電体板のスペーサ８ａが
配置されている。そして、レドーム９がスペーサ８、円
形パッチ板１７、スペーサ８ａ、スロット板３、低発泡
誘電体４をフレーム２に押圧して密着させている。
いては、スロット板３の前面に誘電体薄膜からなる円形
パッチ板１７が配置されている。この誘電体薄膜とし
て、ポリオレフィン系樹脂フィルムを好適に用いること
ができる。例えば、ポリエチレンテレフタレートフィル
ム（ＰＥＴ）、ポリエチレンフィルム（ＰＥ）、ポリテ
トラフルオロエチレンフィルム（ＰＴＦＦ）等である。
円形パッチ板１７とスロット板３との間には、誘電率が
空気の誘電率に等しい高発泡誘電体板のスペーサ８ａが
配置されている。そして、レドーム９がスペーサ８、円
形パッチ板１７、スペーサ８ａ、スロット板３、低発泡
誘電体４をフレーム２に押圧して密着させている。
【００３９】図２において、スロット板３上のスロット
１２Ａの中心Ｏ2と１２Ｂの中心Ｏ3を結ぶ線分Ｏ2Ｏ3の
中点Ｏ1を通る垂直２等分線と、離間距離△ｈの誘電体
薄膜に円形パッチ１５を配列した円形パッチ板１７との
交点をＰ1とする。Ｐ1を中心とする破線で示す円形パッ
チ１５’はスロット１２Ａの電界方向１６’Ａと、スロ
ット１２Ｂの電界方向１６’Ｂに共振し、両者は互いに
直交し、かつ、等長であり、その２次放射量は互いに等
しい。
１２Ａの中心Ｏ2と１２Ｂの中心Ｏ3を結ぶ線分Ｏ2Ｏ3の
中点Ｏ1を通る垂直２等分線と、離間距離△ｈの誘電体
薄膜に円形パッチ１５を配列した円形パッチ板１７との
交点をＰ1とする。Ｐ1を中心とする破線で示す円形パッ
チ１５’はスロット１２Ａの電界方向１６’Ａと、スロ
ット１２Ｂの電界方向１６’Ｂに共振し、両者は互いに
直交し、かつ、等長であり、その２次放射量は互いに等
しい。
【００４０】上記のように円形パッチ１５’を設けれ
ば、ラジアル導波路５の中心０から放射状に伝送する進
行波で、先ず、スロット１２Ａを励振し、続いてλ0／
４離れたスロット１２Ｂを励振し、それらの放射波に共
振する１６’Ａ,１６’Ｂの位相差はπ／２となり、円
形パッチ１５’の２次放射波はスロットペア１２Ａ，１
２Ｂの放射線と同じ旋回方向の円偏波となる。
ば、ラジアル導波路５の中心０から放射状に伝送する進
行波で、先ず、スロット１２Ａを励振し、続いてλ0／
４離れたスロット１２Ｂを励振し、それらの放射波に共
振する１６’Ａ,１６’Ｂの位相差はπ／２となり、円
形パッチ１５’の２次放射波はスロットペア１２Ａ，１
２Ｂの放射線と同じ旋回方向の円偏波となる。
【００４１】ここで、スロット板３と円形パッチ板１７
との離間距離△ｈが至近界領域にある場合は、スロット
１２Ａ，１２Ｂの放射波の中心は、０1の垂線と円形パ
ッチ板１７と交わるＰ1ではなく、スロット板３の中心
０から半径ρが増加する方向に△ρだけ偏位した０4の
垂線と円形パッチ板１７との交点Ｐ4となる。従って、
上記円形パッチ１５’の配置位置では、スロット板３と
円形パッチ板１７が至近距離にある場合に、放射波の中
心からずれてしまうことになる。上記交点Ｐ4を中心と
する実線で示す円形パッチ１５を装荷すれば、２次放射
波が円形バッチ１５’に比較して強くなり、導波素子と
してはより効果的である。 従って、この第１の実施励
においては、交点Ｐ4を中心とする円形パッチ１５が設
けられている（円形パッチ１５’は設けられていな
い）。
との離間距離△ｈが至近界領域にある場合は、スロット
１２Ａ，１２Ｂの放射波の中心は、０1の垂線と円形パ
ッチ板１７と交わるＰ1ではなく、スロット板３の中心
０から半径ρが増加する方向に△ρだけ偏位した０4の
垂線と円形パッチ板１７との交点Ｐ4となる。従って、
上記円形パッチ１５’の配置位置では、スロット板３と
円形パッチ板１７が至近距離にある場合に、放射波の中
心からずれてしまうことになる。上記交点Ｐ4を中心と
する実線で示す円形パッチ１５を装荷すれば、２次放射
波が円形バッチ１５’に比較して強くなり、導波素子と
してはより効果的である。 従って、この第１の実施励
においては、交点Ｐ4を中心とする円形パッチ１５が設
けられている（円形パッチ１５’は設けられていな
い）。
【００４２】上記従来例の図９において、放射素子のス
ロットペア１２Ａ，１２Ｂは、（２）式で示されるアル
キメデスの渦巻き線１１に沿って周方向間隔Ｓφを０．
３５λ0〜０．４５λ0として配列され、アレーを構成し
ている。これと離間距離△ｈで対面する円形パッチ板１
７の円形パッチ１５の中心は、図３に示すように、半径
方向に△ρ偏位した（４）式で示すアルキメデスの渦巻
き線１８に沿って前者と同じ周方向間隔Ｓφで配列さ
れ、アレーを構成している。
ロットペア１２Ａ，１２Ｂは、（２）式で示されるアル
キメデスの渦巻き線１１に沿って周方向間隔Ｓφを０．
３５λ0〜０．４５λ0として配列され、アレーを構成し
ている。これと離間距離△ｈで対面する円形パッチ板１
７の円形パッチ１５の中心は、図３に示すように、半径
方向に△ρ偏位した（４）式で示すアルキメデスの渦巻
き線１８に沿って前者と同じ周方向間隔Ｓφで配列さ
れ、アレーを構成している。
【００４３】放射素子のスロットペア１２Ａ，１２Ｂと
偏位対面する導波素子の円形パッチ１５は１対１に対応
し、両者は立体的に２素子アンテナとして動作する。無
給電素子の円形パッチ１５の直径ｄは ｄ＝ｂλ0 ｂ＝0．１５λ0〜０．３５λ0 （５） となっており、λ0／２に波長短縮率を乗じた値であ
る。
偏位対面する導波素子の円形パッチ１５は１対１に対応
し、両者は立体的に２素子アンテナとして動作する。無
給電素子の円形パッチ１５の直径ｄは ｄ＝ｂλ0 ｂ＝0．１５λ0〜０．３５λ0 （５） となっており、λ0／２に波長短縮率を乗じた値であ
る。
【００４４】スロットペア１２Ａ，１２Ｂと同様に中心
部の直径は小さく２次放射量を抑え、周辺に行く従って
直径を大きく２次放射量を強くし、開口面で電界の振幅
を一様分布としている。また、（４）式のアルキメデス
の渦巻き線上に設置することにより、上記スロットペア
１２…と同様に、半径方向のピッチＳρは中心部が大
で、周辺に行くに従って小さくされている。即ち、半径
方向のピッチＳρを、中心部を大きくし周辺部に行くに
従って小さくすることで開口面内の位相も一様分布にし
ている。
部の直径は小さく２次放射量を抑え、周辺に行く従って
直径を大きく２次放射量を強くし、開口面で電界の振幅
を一様分布としている。また、（４）式のアルキメデス
の渦巻き線上に設置することにより、上記スロットペア
１２…と同様に、半径方向のピッチＳρは中心部が大
で、周辺に行くに従って小さくされている。即ち、半径
方向のピッチＳρを、中心部を大きくし周辺部に行くに
従って小さくすることで開口面内の位相も一様分布にし
ている。
【００４５】以上のようなスロット板３及び円形パッチ
板１７は、例えば、以下のようにして製造することがで
きる。まず、スロット板３を製作する際に、スロット板
３のスロットペア１２…の位置を示す原版は、スロット
ペア１２…の中心位置、スロット１２Ａ、１２Ｂの中心
位置、スロット１２Ａ、１２Ｂの長手方向の長さと幅、
Ｓρ、Ｓφ等の諸元を物理的に計算することにより得ら
れる。
板１７は、例えば、以下のようにして製造することがで
きる。まず、スロット板３を製作する際に、スロット板
３のスロットペア１２…の位置を示す原版は、スロット
ペア１２…の中心位置、スロット１２Ａ、１２Ｂの中心
位置、スロット１２Ａ、１２Ｂの長手方向の長さと幅、
Ｓρ、Ｓφ等の諸元を物理的に計算することにより得ら
れる。
【００４６】これを熱的にも機械的にも強い感光性のＰ
ＥＴフィルムにスキャニング転写し、エッチング成形す
ることによりスロットペア１２…を有するスロット板３
を得ることができる。これに対する無給電素子板である
円形パッチ板１７の原版は、スロット板３の計算値の一
部を補正するだけで簡単、かつ、正確に求められる。そ
して、円形パッチ板１７の実用版は、アルミ箔ＰＥＴフ
ィルムをエッチング加工することにより得られる。
ＥＴフィルムにスキャニング転写し、エッチング成形す
ることによりスロットペア１２…を有するスロット板３
を得ることができる。これに対する無給電素子板である
円形パッチ板１７の原版は、スロット板３の計算値の一
部を補正するだけで簡単、かつ、正確に求められる。そ
して、円形パッチ板１７の実用版は、アルミ箔ＰＥＴフ
ィルムをエッチング加工することにより得られる。
【００４７】円形パッチ１５…とスロットペア１２…は
１対１に対応し、前者は導波素子、後者は放射素子の２
素子アンテナとして動作し、それらのアレーを構成して
いる。この場合の利得測定値を図１１の破線１９に示
す。図１１に示すように、無給電素子なしの場合は、利
得最大点で２５．９ｄＢ（開口能率63％）である。それ
に対して、無給電素子付きでは、同点で前者からの利得
向上は１ｄＢで、開口効率は８０％である。使用帯域内
の上、下限でも略同等の開口効率を示し、帯域内の利得
変動が少なく実質的に使用帯域は広くなっている。
１対１に対応し、前者は導波素子、後者は放射素子の２
素子アンテナとして動作し、それらのアレーを構成して
いる。この場合の利得測定値を図１１の破線１９に示
す。図１１に示すように、無給電素子なしの場合は、利
得最大点で２５．９ｄＢ（開口能率63％）である。それ
に対して、無給電素子付きでは、同点で前者からの利得
向上は１ｄＢで、開口効率は８０％である。使用帯域内
の上、下限でも略同等の開口効率を示し、帯域内の利得
変動が少なく実質的に使用帯域は広くなっている。
【００４８】図４及び図５は、本発明の請求項２に基づ
く、第２の実施例を示す図面である。この第２の実施例
においては、上記の円形パッチ１５…の代わりに、円偏
波に共鳴するダイポールペア２０…を設けたダイポール
板２１を無給電素子板として用いている。なお、第２の
実施例は、第１の実施例の円形パッチ１５…をダイポー
ルペア２０…に代えたものであり、第１の実施例と同様
の構成要素については、その説明を簡略化もしくは省略
する。第２の実施例は、上述のように第１の実施例の円
形パッチ１５…をダイポールペア２０…に代えたもので
あり、円形パッチ板１７に代わり、かつ円形パッチ板１
７と同様の誘電体薄膜からなるダイポール板２１に、円
形パッチ１５…と同様の配置でダイポールペア２０…を
設けたものである。
く、第２の実施例を示す図面である。この第２の実施例
においては、上記の円形パッチ１５…の代わりに、円偏
波に共鳴するダイポールペア２０…を設けたダイポール
板２１を無給電素子板として用いている。なお、第２の
実施例は、第１の実施例の円形パッチ１５…をダイポー
ルペア２０…に代えたものであり、第１の実施例と同様
の構成要素については、その説明を簡略化もしくは省略
する。第２の実施例は、上述のように第１の実施例の円
形パッチ１５…をダイポールペア２０…に代えたもので
あり、円形パッチ板１７に代わり、かつ円形パッチ板１
７と同様の誘電体薄膜からなるダイポール板２１に、円
形パッチ１５…と同様の配置でダイポールペア２０…を
設けたものである。
【００４９】また、ダイポールペア２０は、円形パッチ
１５と異なり方向性があるので、ダイポールペア２０の
各ダイポールの長手方向は、スロットペア１２Ａ，１２
Ｂの各スロットの放射波の電界方向とそれぞれ一致する
ようにされている。また、個々のダイポール２０Ａ，２
０Ｂの長手方向に沿った長さは、円形パッチの直径ｄと
同様のものとなっており、前記（５）式のｄと同等でλ
0／２に短縮率を乗じた値である。
１５と異なり方向性があるので、ダイポールペア２０の
各ダイポールの長手方向は、スロットペア１２Ａ，１２
Ｂの各スロットの放射波の電界方向とそれぞれ一致する
ようにされている。また、個々のダイポール２０Ａ，２
０Ｂの長手方向に沿った長さは、円形パッチの直径ｄと
同様のものとなっており、前記（５）式のｄと同等でλ
0／２に短縮率を乗じた値である。
【００５０】そして、図４に示すように、これらを
（４）式のアルキメデスの渦巻線１８に沿って、スロッ
トペア１２…と同じ周方向間隔Ｓφで配列し、アレーを
構成したのがダイポール板２１である。ダイポール板２
１とスロット板３を離間距離△ｈで対面すれば、両素子
は１対１に対応する。
（４）式のアルキメデスの渦巻線１８に沿って、スロッ
トペア１２…と同じ周方向間隔Ｓφで配列し、アレーを
構成したのがダイポール板２１である。ダイポール板２
１とスロット板３を離間距離△ｈで対面すれば、両素子
は１対１に対応する。
【００５１】各ダイポールペア２０…は、上記渦巻線１
８上に上記周方向間隔Ｓφで配列されることにより、ス
ロットペア１２…に対してΔρだけ半径方向に偏位した
位置に配置される。導軸線路６より給電すれば、ダイポ
ールペア２０…を導波素子、スロットペア１２…を放射
素子とする２素子アンテナとして動作し、それらのアレ
ーアンテナは上記円形パッチ１５を用いた平面アンテナ
Ａと同様に高利得、広帯域となり、帯域内の利得変動は
少なくなっている。
８上に上記周方向間隔Ｓφで配列されることにより、ス
ロットペア１２…に対してΔρだけ半径方向に偏位した
位置に配置される。導軸線路６より給電すれば、ダイポ
ールペア２０…を導波素子、スロットペア１２…を放射
素子とする２素子アンテナとして動作し、それらのアレ
ーアンテナは上記円形パッチ１５を用いた平面アンテナ
Ａと同様に高利得、広帯域となり、帯域内の利得変動は
少なくなっている。
【００５２】図６及び図７は、本発明の請求項３に基づ
く、第３の実施例を示す図面である。この第３の実施例
においては、上記の円形パッチ１５…の代わりに、円偏
波に共鳴する正方形パッチ２２…を設けた正方形パッチ
板２４を無給電素子板として用いている。なお、第３の
実施例は、第１の実施例の円形パッチ１５…を正方形パ
ッチ２２…に代えたものであり、第１の実施例と同様の
構成要素については、その説明を簡略化もしくは省略す
る。
く、第３の実施例を示す図面である。この第３の実施例
においては、上記の円形パッチ１５…の代わりに、円偏
波に共鳴する正方形パッチ２２…を設けた正方形パッチ
板２４を無給電素子板として用いている。なお、第３の
実施例は、第１の実施例の円形パッチ１５…を正方形パ
ッチ２２…に代えたものであり、第１の実施例と同様の
構成要素については、その説明を簡略化もしくは省略す
る。
【００５３】第３の実施例は、上述のように第１の実施
例の円形パッチ１５…を正方形パッチ２２…に代えたも
のであり、円形パッチ板１７に代わり、かつ円形パッチ
板１７と同様の誘電体薄膜からなる正方形パッチ板２４
に、円形パッチ１５…と同様の配置で正方形パッチ２２
…を設けたものである。
例の円形パッチ１５…を正方形パッチ２２…に代えたも
のであり、円形パッチ板１７に代わり、かつ円形パッチ
板１７と同様の誘電体薄膜からなる正方形パッチ板２４
に、円形パッチ１５…と同様の配置で正方形パッチ２２
…を設けたものである。
【００５４】また、正方形パッチ２２は、円形パッチ１
５と異なり方向性があるので、正方形パッチ２２の相隣
る２辺２３Ａ，２３Ｂの方向は、スロットペア１２Ａ，
１２Ｂそれぞれの放射波の電界の方向と一致するように
されている。個々の正方形パッチ２２の辺の長さは、円
形パッチ１５の直径ｄと同様のものとなっており、
（５）式のｄと同等で、λ0／２に波長短縮率を乗じた
値である。
５と異なり方向性があるので、正方形パッチ２２の相隣
る２辺２３Ａ，２３Ｂの方向は、スロットペア１２Ａ，
１２Ｂそれぞれの放射波の電界の方向と一致するように
されている。個々の正方形パッチ２２の辺の長さは、円
形パッチ１５の直径ｄと同様のものとなっており、
（５）式のｄと同等で、λ0／２に波長短縮率を乗じた
値である。
【００５５】図６に示すように、これらを（４）式のア
ルキメデスの渦巻き線１８に沿って、スロットペア１２
…と同じ周方向間隔Ｓφで配列し、アレーを構成したの
が正方形パッチ板２４である。正方形パッチ板２４とス
ロット板３を離間距離△ｈで対面させれば、両素子は１
対１に対応する。各正方形パッチ２２…は、上記渦巻線
１８上に上記周方向間隔Ｓφで配列されることにより、
スロットペア１２…に対してΔρだけ半径方向に偏位し
た位置に配置される。以上のような正方形パッチ２２…
を有する平面アンテナにおいて、同軸線路６から給電す
れば、正方形パッチ２２…を導波素子、スロットペア１
２…を放射素子とする２素子アンテナとして動作し、上
記第１の実施例の平面アンテナＡと同様に高利得、広帯
域となり、帯域内の利得変動が少なくなっている。
ルキメデスの渦巻き線１８に沿って、スロットペア１２
…と同じ周方向間隔Ｓφで配列し、アレーを構成したの
が正方形パッチ板２４である。正方形パッチ板２４とス
ロット板３を離間距離△ｈで対面させれば、両素子は１
対１に対応する。各正方形パッチ２２…は、上記渦巻線
１８上に上記周方向間隔Ｓφで配列されることにより、
スロットペア１２…に対してΔρだけ半径方向に偏位し
た位置に配置される。以上のような正方形パッチ２２…
を有する平面アンテナにおいて、同軸線路６から給電す
れば、正方形パッチ２２…を導波素子、スロットペア１
２…を放射素子とする２素子アンテナとして動作し、上
記第１の実施例の平面アンテナＡと同様に高利得、広帯
域となり、帯域内の利得変動が少なくなっている。
【００５６】
【発明の効果】円偏波を放射するスロットペアを（２）
式のアルキメデスの渦巻き線に沿って最適周方向間隔Ｓ
φで配列したラジアルラインスロットアンテナにおい
て、スロットペアの放射波の中心は至近界領域では半径
方向に少し偏位した位置にある。ここに円偏波に共鳴す
る最適諸元の円形パッチ、ダイポールペア、正方形パッ
チ等の無給電素子を（４）式のアルキメデスの渦巻き線
上に上記と同じ周方向間隔Ｓφで配列して無給電素子板
とし、スロット板の前面に△ｈだけ離間対面させれば、
無給電素子とスロットペアは１対１に対応し、スロット
ペアを放射素子、無給電素子を導波素子とする２素子ア
ンテナとして動作し、利得を向上することができる。
式のアルキメデスの渦巻き線に沿って最適周方向間隔Ｓ
φで配列したラジアルラインスロットアンテナにおい
て、スロットペアの放射波の中心は至近界領域では半径
方向に少し偏位した位置にある。ここに円偏波に共鳴す
る最適諸元の円形パッチ、ダイポールペア、正方形パッ
チ等の無給電素子を（４）式のアルキメデスの渦巻き線
上に上記と同じ周方向間隔Ｓφで配列して無給電素子板
とし、スロット板の前面に△ｈだけ離間対面させれば、
無給電素子とスロットペアは１対１に対応し、スロット
ペアを放射素子、無給電素子を導波素子とする２素子ア
ンテナとして動作し、利得を向上することができる。
【００５７】これを基本素子としてアレーを構成し、無
給電素子の形状に応じて各諸元を最適化し、スロット板
の放射波と同様に２次放射波の電界の振幅と位相を制御
して共に一様分布とすれば、図９の破線の曲線１９の如
く高利得、広帯域、かつ、帯域内の利得変動が少ないこ
とを特長とする無給電素子付きラジアルラインスロット
アンテナとなる。
給電素子の形状に応じて各諸元を最適化し、スロット板
の放射波と同様に２次放射波の電界の振幅と位相を制御
して共に一様分布とすれば、図９の破線の曲線１９の如
く高利得、広帯域、かつ、帯域内の利得変動が少ないこ
とを特長とする無給電素子付きラジアルラインスロット
アンテナとなる。
【００５８】スロット板を製作する時の原版はスロット
ペアの中心位置、スロットの中心位置、スロットの長手
方向と幅、Ｓρ、Ｓφ等の諸元を物理的に計算する。こ
れを熱的にも機械的にも強い感光性のＰＥＴフィルムに
スキャニング転写し、エッチング成形することによりス
ロット板を得ることができる。これに対する無給電素子
板の原版は、スロット板の計算値の一部を補正するだけ
で簡単、かつ、正確に得られる。そして、無給電素子板
の実用版は、アルミ箔ＰＥＴフィルムをエッチング加工
することで量産が容易であり、かつ、経済的に優れてい
る。
ペアの中心位置、スロットの中心位置、スロットの長手
方向と幅、Ｓρ、Ｓφ等の諸元を物理的に計算する。こ
れを熱的にも機械的にも強い感光性のＰＥＴフィルムに
スキャニング転写し、エッチング成形することによりス
ロット板を得ることができる。これに対する無給電素子
板の原版は、スロット板の計算値の一部を補正するだけ
で簡単、かつ、正確に得られる。そして、無給電素子板
の実用版は、アルミ箔ＰＥＴフィルムをエッチング加工
することで量産が容易であり、かつ、経済的に優れてい
る。
【図１】本発明を適用した上記第１の実施例の無給電素
子付きラジアルラインスロットアンテナの構造を説明す
るための断面斜視図である。
子付きラジアルラインスロットアンテナの構造を説明す
るための断面斜視図である。
【図２】上記第１の実施例のスロットペアと円形パッチ
の詳細構造と、動作説明の為の断面斜視図である。
の詳細構造と、動作説明の為の断面斜視図である。
【図３】上記円形パッチ板上の円形パッチの配列構造を
示す平面図である。
示す平面図である。
【図４】上記第２の実施例のダイポールパッチ板上のダ
イポールペアの配列構造を示す平面図である。
イポールペアの配列構造を示す平面図である。
【図５】上記第２の実施例のスロットペアとダイポール
ペアの詳細構造を説明するための断面斜視図である。
ペアの詳細構造を説明するための断面斜視図である。
【図６】上記第３の実施例の正方形パッチ板上の正方形
パッチの配列構造を示す平面図である。
パッチの配列構造を示す平面図である。
【図７】上記第３の実施例のスロットペアと正方形パッ
チの詳細構造を説明するための断面斜視図である。
チの詳細構造を説明するための断面斜視図である。
【図８】従来のラジアルラインスロットアンテナを示す
一部断面斜視図である。
一部断面斜視図である。
【図９】従来のラジアルラインスロットアンテナのスロ
ットペアの配列を示す平面図である。
ットペアの配列を示す平面図である。
【図１０】ラジアルラインスロットアンテナの直径と開
口効率の関係を示すグラフである。
口効率の関係を示すグラフである。
【図１１】ラジアルラインスロットアンテナの利得の周
波数特性を示すグラフである。実線１４の曲線は無給電
素子無しの特性を示し、破線１９の曲線は無給電素子付
きの特性を示す。
波数特性を示すグラフである。実線１４の曲線は無給電
素子無しの特性を示し、破線１９の曲線は無給電素子付
きの特性を示す。
２ フレーム ３ スロット板 ４ 低発泡誘電体板 ５ ラジアル導波路 １１ アルキメデスの渦巻線（第１のアルキメデスの渦
巻線） １２ スロットペア １２Ａ スロット １２Ｂ スロット １５ 円形パッチ １７ 円形パッチ板（無給電素子板） １８ アルキメデスの渦巻線（第２のアルキメデスの渦
巻線） ２０ ダイポールペア ２０Ａ ダイポール ２０Ｂ ダイポール ２２ 正方形パッチ ２２Ａ 正方形パッチの辺 ２２Ｂ 正方形パッチの辺 Ｏ スロット板の中心点（第１のアルキメデスの渦巻線
の中心点） Ｏ1 スロットペアの中心点 Ｏ2 スロットの中心点 Ｏ3 スロットの中心点 Ｏ4 スロットペアの中心点よりΔρだけ偏位した点 Ｐ4 交点
巻線） １２ スロットペア １２Ａ スロット １２Ｂ スロット １５ 円形パッチ １７ 円形パッチ板（無給電素子板） １８ アルキメデスの渦巻線（第２のアルキメデスの渦
巻線） ２０ ダイポールペア ２０Ａ ダイポール ２０Ｂ ダイポール ２２ 正方形パッチ ２２Ａ 正方形パッチの辺 ２２Ｂ 正方形パッチの辺 Ｏ スロット板の中心点（第１のアルキメデスの渦巻線
の中心点） Ｏ1 スロットペアの中心点 Ｏ2 スロットの中心点 Ｏ3 スロットの中心点 Ｏ4 スロットペアの中心点よりΔρだけ偏位した点 Ｐ4 交点
フロントページの続き (72)発明者 岡崎 康弘 東京都台東区台東一丁目５番１号 凸版 印刷株式会社内 (72)発明者 吉本 尚志 東京都台東区台東一丁目５番１号 凸版 印刷株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−74006（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−184402（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−101705（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−213203（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−283902（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−302106（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−223806（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−8546（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−4604（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01Q 13/22 H01Q 21/20 H01Q 21/24
Claims (4)
- 【請求項１】 円形導体板よりなるスロット板とフレー
ムとが所定の間隔で配置され、かつ、これらスロット板
とフレームとからラジアル導波路が形成され、 上記スロット板には、ピッチＳρが、Ｓρ＝ｍλgθ
（λg：ラジアル導波路内の進行波の管内波長，ｍ＝
０．９８〜０．９０）で示される第１のアルキメデスの
渦巻線上に、スロットペアが該スロットペア同士の周方
向間隔Ｓφを０．３５λ0〜０．５０λ0（λ0は空間波
長）として多数配設され、これらスロットペアからスロ
ットアレーが構成され、 上記第１のアルキメデスの渦巻線は、ピッチＳρが、上
記ｍの範囲内で上記渦巻線の中心部から周辺部に向かう
につれて狭くなるようにされ、 上記スロットペアは、互いに直角に配置され、かつ互い
の中心距離が励振波方向にλ0／４とされた２つのスロ
ットからなり、これらスロットは、スロット長Ｌがａλ
0（ａ＝０．３４〜０．４６）に形成され、各スロット
からの放射波の放射量が等しくされ、各スロットからの
放射波の位相差がπ／２とされ、円偏波を放射するラジ
アルラインスロットアンテナにおいて、 上記スロット板の前方の至近界領域に、該スロット板と
平行に誘電体薄膜からなる無給電素子板が設けられ、 上記スロット板と無給電素子板との離間距離Δｈが０．
１０λ0〜０．２５λ0とされ、 上記無給電素子板には、ピッチＳ’ρがＳ’ρ＝ｍ（λ
g＋Δρ）θ（Δρはスロット板と無給電素子板との離
間距離Δｈに関連し、アルキメデスの渦巻線のピッチＳ
ρに比例する）で示される第２のアルキメデスの渦巻線
上に、無給電素子が該無給電素子同士の周方向間隔を上
記周方向間隔Ｓφと同様にして多数配設され、 上記無給電素子は、上記スロットペアの中心点（二つの
スロットの中心を結ぶ線分の２等分点）と上記第１のア
ルキメデスの渦巻線の中心点とを結ぶ線分の延長線に沿
って、Δρだけ上記スロット板の周辺方向に偏位した位
置から前方に延びる垂線と、上記無給電素子板との交点
に、上記スロットペアに１対１で対応するように設けら
れ、 上記無給電素子は、該無給電素子の配置位置が、上記第
２のアルキメデスの渦巻線の中心部から周辺部に向かう
につれて大きくなるように形成されたことを特長とする
無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナ。 - 【請求項２】 上記請求項１記載の無給電素子付きラジ
アルラインスロットアンテナにおいて、 上記無給電素子板には、ピッチＳ’ρがＳ’ρ＝ｍ（λ
g＋Δρ）θで示される第２のアルキメデスの渦巻線上
に、上記無給電素子として円形パッチが該円形パッチ同
士の周方向間隔を上記周方向間隔Ｓφと同様にして多数
配設され、 上記円形パッチは、上記スロットペアの中心点（二つの
スロットの中心を結ぶ線分の２等分点）と上記第１のア
ルキメデスの渦巻線の中心点とを結ぶ線分の延長線に沿
って、Δρだけ上記スロット板の周辺方向に偏位した位
置から前方に延びる垂線と、上記無給電素子板との交点
に、上記スロットペアに１対１で対応するように設けら
れ、 上記円形パッチは、その直径ｄが０．１５λ0〜０．３
５λ0（λ0／２に波長短縮率を乗じた値）とされ、かつ
円形パッチの直径ｄは、該円形パッチの配置位置が、上
記第２のアルキメデスの渦巻線の中心部から周辺部に向
かうにつれて上記の範囲内で大きくなるように形成され
たことを特長とする無給電素子付きラジアルラインスロ
ットアンテナ。 - 【請求項３】 上記請求項１記載の無給電素子付きラジ
アルラインスロットアンテナにおいて、 上記無給電素子板には、ピッチＳ’ρがＳ’ρ＝ｍ（λ
g＋Δρ）θで示される第２のアルキメデスの渦巻線上
に、上記無給電素子としてダイポールペアが該ダイポー
ルペア同士の周方向間隔を上記周方向間隔Ｓφと同様に
して多数配設され、 上記ダイポールペアは、上記スロ
ットペアの中心点と上記スロット板の中心点とを結ぶ線
分の延長線に沿って、Δρだけ上記スロット板の周辺方
向に偏位した位置から前方に延びる垂線と、上記無給電
素子板との交点に、上記スロットペアに１対１で対応す
るように設けられ、 上記ダイポールペアは、その長手方向の長さが０．１５
λ0〜０．３５λ0（λ0／２に波長短縮率を乗じた値）
とされ、かつダイポールペアの長手方向の長さは、該ダ
イポールペアの配置位置が、上記アルキメデスの渦巻線
の中心部から周辺部に向かうにつれて上記の範囲内で長
くなるように形成され、 上記ダイポールペアの個々のダイポールは、それらの長
手方向が対応するスロットペアの個々のスロットの放射
波の電界方向と整合されたことを特長とする無給電素子
付きラジアルラインスロットアンテナ。 - 【請求項４】 上記請求項１記載の無給電素子付きラジ
アルラインスロットアンテナにおいて、 上記無給電素子板には、ピッチＳ’ρがＳ’ρ＝ｍ（λ
g＋Δρ）θで示される第２のアルキメデスの渦巻線上
に、上記無給電素子として正方形パッチが該正方形パッ
チ同士の周方向間隔を上記周方向間隔Ｓφと同様にして
多数配設され、 上記正方形パッチは、上記スロットペアの中心点と上記
スロット板の中心点とを結ぶ線分の延長線に沿って、Δ
ρだけ上記スロット板の周辺方向に偏位した位置から前
方に伸びる垂線と、上記無給電素子板との交点に、上記
スロットペアに１対１で対応するように設けられ、 上記正方形パッチは、その辺の長さが０．１５λ0〜
０．３５λ0（λ0／２に波長短縮率を乗じた値）とさ
れ、かつ上記正方形パッチの辺の長さは、該正方形パッ
チの配置位置が、上記アルキメデスの渦巻線の中心部か
ら周辺部に向かうにつれて上記の範囲内で長くなるよう
に形成され、 上記正方形パッチの方向が対応するスロットペアの個々
のスロットの放射波の電解方向と整合されたことを特長
とする無給電素子付きラジアルラインスロットアンテ
ナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23059092A JP3247155B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23059092A JP3247155B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0690110A JPH0690110A (ja) | 1994-03-29 |
| JP3247155B2 true JP3247155B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=16910128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23059092A Expired - Fee Related JP3247155B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 無給電素子付きラジアルラインスロットアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3247155B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10431899B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-10-01 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control from a steerable, multi-layered cylindrically fed holographic antenna |
| EP3108538B1 (en) * | 2014-02-19 | 2020-12-23 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control for a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| US10892553B2 (en) | 2018-01-17 | 2021-01-12 | Kymeta Corporation | Broad tunable bandwidth radial line slot antenna |
| US12027785B2 (en) | 2022-09-27 | 2024-07-02 | Kymeta Corporation | Broad tunable bandwidth radial line slot antenna |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010056773A2 (en) * | 2008-11-11 | 2010-05-20 | Spectrum Control, Inc. | Antenna with high k backing material |
| JP6014041B2 (ja) | 2010-10-15 | 2016-10-25 | シーレイト リミテッド ライアビリティー カンパニーＳｅａｒｅｔｅ Ｌｌｃ | 表面散乱アンテナ |
| US9385435B2 (en) * | 2013-03-15 | 2016-07-05 | The Invention Science Fund I, Llc | Surface scattering antenna improvements |
| US10446903B2 (en) | 2014-05-02 | 2019-10-15 | The Invention Science Fund I, Llc | Curved surface scattering antennas |
| US9711852B2 (en) | 2014-06-20 | 2017-07-18 | The Invention Science Fund I Llc | Modulation patterns for surface scattering antennas |
| KR20190087292A (ko) | 2015-06-15 | 2019-07-24 | 시리트 엘엘씨 | 빔형성 안테나를 이용한 통신을 위한 방법 및 시스템 |
| US10403984B2 (en) * | 2015-12-15 | 2019-09-03 | Kymeta Corporation | Distributed direct drive arrangement for driving cells |
| US10700429B2 (en) * | 2016-09-14 | 2020-06-30 | Kymeta Corporation | Impedance matching for an aperture antenna |
| US10361481B2 (en) | 2016-10-31 | 2019-07-23 | The Invention Science Fund I, Llc | Surface scattering antennas with frequency shifting for mutual coupling mitigation |
-
1992
- 1992-08-28 JP JP23059092A patent/JP3247155B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10431899B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-10-01 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control from a steerable, multi-layered cylindrically fed holographic antenna |
| US10587042B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-10 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control from a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| EP3108537B1 (en) * | 2014-02-19 | 2020-12-23 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control for a steerable, multilayered cylindrically fed holographic antenna |
| EP3108538B1 (en) * | 2014-02-19 | 2020-12-23 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control for a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| EP3800735A1 (en) * | 2014-02-19 | 2021-04-07 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control for a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| US11133584B2 (en) | 2014-02-19 | 2021-09-28 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control from a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| EP4191794A1 (en) * | 2014-02-19 | 2023-06-07 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control for a steerable cylindrically fed holographic antenna |
| US11695204B2 (en) | 2014-02-19 | 2023-07-04 | Kymeta Corporation | Dynamic polarization and coupling control from a steerable multi-layered cylindrically fed holographic antenna |
| US10892553B2 (en) | 2018-01-17 | 2021-01-12 | Kymeta Corporation | Broad tunable bandwidth radial line slot antenna |
| US11489258B2 (en) | 2018-01-17 | 2022-11-01 | Kymeta Corporation | Broad tunable bandwidth radial line slot antenna |
| US12027785B2 (en) | 2022-09-27 | 2024-07-02 | Kymeta Corporation | Broad tunable bandwidth radial line slot antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0690110A (ja) | 1994-03-29 |
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