JP3190881U - Plywood laminate containing individual soft magnetic sheets and electromagnetic actuator - Google Patents
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Abstract
【課題】電磁コイルシステムに適した磁気特性を有する個別軟磁性シートを含む合板積層物、及び電磁噴射弁における電磁作動装置を提供する。【解決手段】軟磁性の個別シート18を複数含む。個別シート18は、合板積層物において、伸開線状に湾曲しており、それぞれの個別シート18は、第1の長側面21、第1の長側面21に対向する第2の長側面22、第1の短側面23、及び第1の短側面23に対向する第2の短側面24を含む。第1の長側面21は、凹部25を含む。凹部25は、矩形であり、個別シート18が非曲線状態にある場合において、第1の短側面23、第2の短側面24、及び第2の長側面22からの距離が等しい。【選択図】図5PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a plywood laminate containing an individual soft magnetic sheet having magnetic characteristics suitable for an electromagnetic coil system, and an electromagnetic actuating device in an electromagnetic injection valve. SOLUTION: A plurality of soft magnetic individual sheets 18 are included. The individual sheets 18 are curved in an involute shape in the plywood laminate, and each individual sheet 18 has a first long side surface 21, a second long side surface 22 facing the first long side surface 21, and the like. Includes a first short side surface 23 and a second short side surface 24 facing the first short side surface 23. The first long side surface 21 includes a recess 25. The recess 25 is rectangular, and when the individual sheet 18 is in a non-curved state, the distances from the first short side surface 23, the second short side surface 24, and the second long side surface 22 are equal. [Selection diagram] Fig. 5
Description
本考案は,個別の軟磁性シートを含む合板積層物,例えば内燃機関に供給される大量の燃料を制御するための電磁作動装置に関する。 The present invention relates to an electromagnetic actuator for controlling a plywood laminate including individual soft magnetic sheets, for example, a large amount of fuel supplied to an internal combustion engine.
電磁作動装置は,弁体取付具を有する弁座を含み,弁体に取り付けられた接極子の磁場作用によって弁体を動かすことが可能である。このような構成において,コイルに電流を流すことによって磁場が発生する。磁束は,時間差で,接極子を流れる。 The electromagnetic actuator includes a valve seat having a valve body mounting tool, and can move the valve body by the magnetic field action of an armature attached to the valve body. In such a configuration, a magnetic field is generated by passing a current through the coil. The magnetic flux flows through the armature with a time difference.
一般的に,40μsから100μs以下の短い時間で,弁を切り換えることが好ましい。特に,電磁作動装置は,噴射弁として利用することが好ましい。このような短い時間での弁の切り替えを達成するためには,電流がコイルを流れてから,接極子に磁場が発生するまでの時間差をできるだけ短くすることが必要である。時間遅延範囲の最短を決定する重要な要素となるのは,磁場の時間変化によって接極子の電気誘導体に誘導された渦電流の発生である。 Generally, it is preferable to switch the valve in a short time of 40 μs to 100 μs or less. In particular, the electromagnetic actuator is preferably used as an injection valve. In order to achieve the switching of the valve in such a short time, it is necessary to minimize the time difference from when the current flows through the coil until the magnetic field is generated in the armature. An important factor in determining the shortest time delay range is the generation of eddy currents induced in the electric derivative of the armature due to the time variation of the magnetic field.
連接するコイル間の極体において生成された渦電流がコイルを交互に流れる電流によって相殺される噴射弁は,DE100 05 182 Alにおいて知られている。このような構成の欠点は,渦電流の相殺が局所的に達成され,また,磁束も相殺されてしまうことである。渦電流による損失は依然として残り,切り換え時間の高速化をはかることができない。さらに,渦電流の相殺を最も効果的に達成するためのコイルと極体の幾何学的な配置の規制は,噴射弁の設計を厳しく制限する。 An injection valve is known in DE 100 05 182 Al in which eddy currents generated in the polar bodies between the connected coils are offset by currents flowing alternately through the coils. The disadvantage of such a configuration is that eddy current cancellation is achieved locally and the magnetic flux is also canceled. Loss due to eddy current still remains, and the switching time cannot be increased. In addition, the restriction of the coil and pole geometry to achieve the most effective cancellation of eddy currents severely limits the design of the injector.
渦電流を減少させるための他の手段は,DE103 19 285 B3に開示されている。ここでは,接極子とコアの両方において放射状に形成されスリット有する噴射弁が開示されている。コアにより積層を形成することが可能であり,スリット状の鉄シート又はその代わりの鉄リングが,同心円状の内側に,又はトロイダルコアの方法において積層される。 Another means for reducing eddy currents is disclosed in DE 103 19 285 B3. Here, an injection valve having slits formed radially in both the armature and the core is disclosed. It is possible to form a stack with a core, in which slit-like iron sheets or alternative iron rings are stacked concentrically inside or in the toroidal core method.
しかし,このような噴射弁には,いくつかの欠点がある。スリット型の空隙を通過する磁束がほとんど生じないため,磁束が通過する導体表面は失われており,弁はわずかな開閉力にしか耐えることができない。そのうえ,このような構成では,同心円状のリングに関連して,通常及び放射状のシートに平行に流入するために磁束が求められ,システム全体として,好ましくない低い透過率の値を示す。これは,コイル電流を大幅に増加させることで補うことが可能であるが,同時に,シートレベルにおける渦電流の発生を促進する。 However, such injection valves have several drawbacks. Since almost no magnetic flux passes through the slit-type gap, the surface of the conductor through which the magnetic flux passes is lost, and the valve can only withstand a slight opening and closing force. Moreover, in such a configuration, magnetic flux is required to flow parallel to the normal and radial sheets in relation to the concentric rings, and the system as a whole exhibits an undesirably low transmittance value. This can be compensated by greatly increasing the coil current, but at the same time promotes the generation of eddy currents at the sheet level.
また,渦電流を減少させるために螺旋状又は複雑に積層された合板積層物は,既に,JP 2002 343626 AA及びDE 103 94 029 T5において公知となっている。 Also, plywood laminates that are spirally or intricately laminated to reduce eddy currents are already known in JP 2002 343626 AA and DE 103 94 029 T5.
また,軟磁性磁石くびき構成を有する内燃機関エンジンにおける燃料噴射システムのための燃料噴射弁は,DE 10 2004 032 299 B3に開示されている。この構成は,螺旋状に巻回された第1のくびきシート及び第2のくびきシートを有する。
A fuel injection valve for a fuel injection system in an internal combustion engine having a soft magnetic magnet yoke configuration is disclosed in
DE 35 00 530 A1によれば,機械カム制御システムに代わり,内燃機関エンジンの持ち上げ弁を制御する電磁駆動制御システムが提案されている。 According to DE 35 00 530 A1, an electromagnetic drive control system for controlling a lift valve of an internal combustion engine is proposed instead of a mechanical cam control system.
本発明は,特に電磁コイルシステムに適した磁気特性を有する個別軟磁性シートを含む合板積層物,及び電磁噴射弁における電磁作動装置を提供することを目的とする。また,本発明は,これらを製造するための簡便な方法を提供することを目的とする。 It is an object of the present invention to provide a plywood laminate including individual soft magnetic sheets having magnetic characteristics particularly suitable for an electromagnetic coil system, and an electromagnetic actuator in an electromagnetic injection valve. Another object of the present invention is to provide a simple method for producing them.
上記目的は,独立項に係る発明によって達成される。また,他の有利な効果は,従属項において発揮される。 The above object is achieved by the invention according to the independent claim. Other advantageous effects are also exhibited in the dependent claims.
本発明によれば,個別軟磁性シートを含む合板積層物が提供される。個別シートは,合板積層物において,伸開線状(インボリュートト曲線状)に湾曲している。それぞれの個別シートは,第1の長側面,第1の長側面に対向する第2の長側面,第1の短側面,及び第1の短側面に対向する第2の短側面を含む。第1の長側面は,凹部を含み,凹部は矩形であり,個別シートが非曲線状態にある場合において,第1の短側面,第2の短側面,及び第2の長側面からの距離が等しい。 According to the present invention, a plywood laminate including an individual soft magnetic sheet is provided. The individual sheet is curved in a stretched line shape (involute curve shape) in the plywood laminate. Each individual sheet includes a first long side, a second long side facing the first long side, a first short side, and a second short side facing the first short side. The first long side includes a recess, the recess is rectangular, and when the individual sheet is in a non-curved state, the distance from the first short side, the second short side, and the second long side is equal.
伸開線(インボリュート曲線),特に,円形伸開線は,円の縮開線の接線の巻き戻しであると定義される。個別縮開シートの曲線が非常に小さく,磁束が本質的にシート面に沿って流れるため,磁束線がシート面上において交差しない。 An open line (involute curve), in particular a circular open line, is defined as the unwinding of the tangent to the open line of a circle. Since the curves of the individual contracted sheets are very small and the magnetic flux flows essentially along the sheet surface, the magnetic flux lines do not intersect on the sheet surface.
長方形の凹部の特定の幾何学的な配置及び個別シートの特別な寸法によって,本発明に係る合板積層物のそれぞれは,特に好適な磁気特性を有する。 Due to the specific geometric arrangement of the rectangular recesses and the special dimensions of the individual sheets, each of the plywood laminates according to the invention has particularly favorable magnetic properties.
非曲線状である好ましい態様において,それぞれの個別シートは,本質的に,U字型となっている。そして,第1の脚部は幅eを有し,第2の脚部は幅gを有し,基底部は厚みdを有する。ここで,e=g=dである。 In a preferred embodiment that is non-curved, each individual sheet is essentially U-shaped. The first leg has a width e, the second leg has a width g, and the base has a thickness d. Here, e = g = d.
さらなる態様において,合板積層物は,内区画部及び基底部を有する。内区画部は内径Diを有し,内区画部の上面は面積Aaを有し,基底部は厚みdを有する。ここで,これらの関係は,以下の式で表される。 In a further embodiment, the plywood laminate has an inner compartment and a base. Inner partition part has an inner diameter D i, the upper surface of the inner partition part has an area A a, the base portion has a thickness d. Here, these relationships are expressed by the following equations.
さらなる態様において,合板積層物は,内区画部と基底部を有する。内区画部は内径Diと厚みaを有し,基底部は厚みdを有する。ここで,これらの関係は,以下の式で表される。 In a further embodiment, the plywood laminate has an inner compartment and a base. The inner partition has an inner diameter Di and a thickness a, and the base has a thickness d. Here, these relationships are expressed by the following equations.
さらなる態様において,合板積層物は,内区画部,外区画部,及び基底部を有する。内区画部は内径Diを有し,外区画部は外径Da及び厚みcを有し,基底部は厚みdを有する。ここで,これらの関係は,以下の式で表される。 In a further aspect, the plywood laminate has an inner compartment, an outer compartment, and a base. Inner partition part has an inner diameter D i, the outer partition portion has an outer diameter D a and thickness c, the base portion has a thickness d. Here, these relationships are expressed by the following equations.
ある態様において,合板積層物は,回転対称である。そして,合板積層物は,同一の厚さtの個別シートからなる。このような合板積層物を製造することは,比較的簡単である。さらなる態様において,個別シートは,異なる厚さを有する。それぞれの個別シートの厚さは,一定である。 In some embodiments, the plywood laminate is rotationally symmetric. The plywood laminate is composed of individual sheets having the same thickness t. It is relatively easy to produce such a plywood laminate. In a further embodiment, the individual sheets have different thicknesses. The thickness of each individual sheet is constant.
伸開線は,パラメータt*の以下の方程式によって,デカルト座標x及びyで,パラメトリックに説明される。ここで,rは,合板積層物の内径である。 The spread line is described parametrically in Cartesian coordinates x and y by the following equation with parameter t * . Here, r is the inner diameter of the plywood laminate.
理想的な,限界積層密度(積層要素=1)は,以下の式により表される。ここで,tは個別シートの厚みであり,nは個別シートの数である。 The ideal limit stacking density (lamination element = 1) is expressed by the following equation. Here, t is the thickness of the individual sheet, and n is the number of individual sheets.
このタイプの積層における好ましいシートの厚みは,0.35mm程度の範囲である。また,1mmであってもよい。コアの内径rは,数ミリメートルから10mmであることが好ましい。 The preferred sheet thickness in this type of lamination is in the range of about 0.35 mm. Moreover, 1 mm may be sufficient. The inner diameter r of the core is preferably several millimeters to 10 mm.
以下の方程式(1)によれば,外径Rを求めることができる。 According to the following equation (1), the outer diameter R can be obtained.
連動ダイスを用いることは,特に,このタイプの合板積層物の合理的な製造工程を達成するのに有利である。これは,あるシートを他のシート上に積層可能であることを意味する。t*≧πにおいては,もはや,ある個別シートを他のシート上に位置させることができない。湾曲が原因となり,これらをある側から互いに押し込まなければならないからである。従って,t*<πであることが好ましい。 The use of interlocking dies is particularly advantageous to achieve a reasonable manufacturing process for this type of plywood laminate. This means that one sheet can be stacked on another. At t * ≧ π, one individual sheet can no longer be positioned on another sheet. This is because of the curvature, which must be pushed together from one side. Therefore, it is preferable that t * <π.
合板積層物を容易に積層することができる条件であるt*<πであれば,一般的な内径r=3mmにおいて最大外径Rが9.9mmなり,または,一般的な外径R=12mmにおいて最小内径r=3.64mmとなる。 If t * <π, which is a condition for easily stacking the plywood laminate, the maximum outer diameter R is 9.9 mm at a general inner diameter r = 3 mm, or the general outer diameter R = 12 mm. The minimum inner diameter r becomes 3.64 mm.
好ましい態様において,合板積層物は,本質的に円筒形状であり,少なくとも1つ環状の凹部を含む。環状の凹部は,合板積層物において同心円上に位置し,本質的には,個別シートの凹部によって形成される。 In a preferred embodiment, the plywood laminate is essentially cylindrical and includes at least one annular recess. The annular recesses are located concentrically in the plywood laminate and are essentially formed by the recesses of the individual sheets.
ある態様の個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Mo≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.4重量パーセントと,
0.05重量パーセント≦Si≦0.15重量パーセントと,
残りがFeからなる。
An individual sheet of an aspect is essentially
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
0.4 weight percent ≦ Mo ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.4 weight percent;
0.05 weight percent ≦ Si ≦ 0.15 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,17.0重量パーセントのCoと,2.2重量パーセントのCrと,0.8重量パーセントのMoと,0.2重量パーセントのVと,0.09重量パーセントのSiと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 17.0 weight percent Co, 2.2 weight percent Cr, 0.8 weight percent Mo, 0.2 weight percent V, and 0.09 weight. Percent Si and the rest may be Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Mn≦1.8重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Si≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦Al≦0.4重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Mn ≦ 1.8 weight percent;
0.4 weight percent ≦ Si ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ Al ≦ 0.4 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,18.0重量パーセントのCoと,2.6重量パーセントのCrと,1.4重量パーセントのMnと,0.8重量パーセントのSiと,0.2重量パーセントのAlと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 18.0 weight percent Co, 2.6 weight percent Cr, 1.4 weight percent Mn, 0.8 weight percent Si, 0.2 weight. Percent Al and the rest may be Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Cr≦2.0重量パーセントと,
0.5重量パーセント≦Mn≦1.5重量パーセントと,
0.6重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.2重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Cr ≦ 2.0 weight percent;
0.5 weight percent ≦ Mn ≦ 1.5 weight percent,
0.6 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.2 weight percent;
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,17.0重量パーセントのCoと,1.4重量パーセントのCrと,1.0重量パーセントのMnと,1.2重量パーセントのSiと,0.13重量パーセントのと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 17.0 weight percent Co, 1.4 weight percent Cr, 1.0 weight percent Mn, 1.2 weight percent Si, 0.13 weight percent. As a percentage, the remainder may be made of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,
0重量パーセント≦Mn≦3.5重量パーセントと,
0重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent,
0 weight percent ≦ Mn ≦ 3.5 weight percent,
0 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,残りがFeからなることとしてもよい。また,個別シートは,本質的に,15重量パーセント以上のCoと,1重量パーセントのSiと,残りがFeからなることとしてもよい。また,個別シートは,本質的に,15重量パーセント以上のCoと,2.7重量パーセントのMnと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets may essentially consist of 15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent with the balance being Fe. In addition, the individual sheet may be essentially composed of 15 weight percent or more of Co, 1 weight percent of Si, and the rest of Fe. In addition, the individual sheet may be essentially composed of 15 weight percent or more of Co, 2.7 weight percent of Mn, and the rest of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<0.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<0.08重量パーセントと,
0重量パーセント<Ti<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<V<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<P<0.015重量パーセントと,
0.03重量パーセント<Mn<0.2重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.03 weight percent,
0 weight percent <Si <0.5 weight percent,
0 weight percent <S <0.03 weight percent,
0 weight percent <Al <0.08 weight percent,
0 weight percent <Ti <0.1 weight percent,
0 weight percent <V <0.1 weight percent,
0 weight percent <P <0.015 weight percent,
0.03 weight percent <Mn <0.2 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.5 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
5重量パーセント<Cr<23.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Ni<8.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
5 weight percent <Cr <23.0 weight percent,
0 weight percent <Ni <8.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
20重量パーセント<Ni<85.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Cu<5.0重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
20 weight percent <Ni <85.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <0.1 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <5.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <4.0 weight percent,
0 weight percent <Cu <5.0 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,軟磁性個別シートのアロイは,重量パーセントにおける以下の組成を有する。
FeremCoaCrbScModSieAlfMngMhViNijCkCulPmNnOoBpであって,0%≦a≦50%,0%≦b20%,0%≦c≦0.5%,0%≦d≦3%,0%≦e≦3.5%,0%≦f≦4.5%,0%≦g≦4.5%,0%≦h≦6%,0%≦i≦4.5%,0%≦j≦5%,0%≦k≦0.05%,0%≦l≦1%,0%≦m≦0.1%,0%≦n≦0.5%,0%≦o≦0.05%,0%≦p≦0.01%であり,ここで,Mは,少なくとも,Sn,Zu,W,Ta,Nb,Zr,及びTiのうちの一つの原子を含む。
In a further embodiment, the soft magnetic individual sheet alloy has the following composition in weight percent:
A Fe rem Co a Cr b S c Mo d Si e Al f Mn g M h V i Ni j C k Cu l P m N n O o B p, 0% ≦ a ≦ 50%, 0% ≦ b20 %, 0% ≦ c ≦ 0.5%, 0% ≦ d ≦ 3%, 0% ≦ e ≦ 3.5%, 0% ≦ f ≦ 4.5%, 0% ≦ g ≦ 4.5%, 0% ≦ h ≦ 6%, 0% ≦ i ≦ 4.5%, 0% ≦ j ≦ 5%, 0% ≦ k ≦ 0.05%, 0% ≦ l ≦ 1%, 0% ≦ m ≦ 0 1%, 0% ≦ n ≦ 0.5%, 0% ≦ o ≦ 0.05%, 0% ≦ p ≦ 0.01%, where M is at least Sn, Zu, W, One atom of Ta, Nb, Zr, and Ti is included.
さらなる態様において,軟磁性個別シートは,本質的に,重量パーセントにおいて,3≦a≦25であって,FeremCo17Cr2又はFeremCoaの組成を有する。さらなる態様において,個別軟磁性シートは,純鉄又はクロム鋼(特に,高レベルの抗腐食挙動が要求されるもの)からなり,または,シリカで被膜された電気メッキとして提供される。 In a further embodiment, the soft magnetic individual sheet essentially has a composition of Fe rem Co 17 Cr 2 or Fe rem Co a in weight percent with 3 ≦ a ≦ 25. In a further embodiment, the individual soft magnetic sheets are made of pure iron or chrome steel (especially those requiring a high level of anti-corrosion behavior) or provided as electroplating coated with silica.
さらに,渦電流を減少させるために,好ましい実施態様においては,合板積層物から形成された個別軟磁性シートは,少なくとも片面に,電気絶縁皮膜を有する。また,要件及び用いられる皮膜技術に応じて,両側に絶縁体が皮膜されていてもよい。 Furthermore, in order to reduce eddy currents, in a preferred embodiment, the individual soft magnetic sheet formed from the plywood laminate has an electrical insulating film on at least one side. Depending on the requirements and the coating technology used, insulators may be coated on both sides.
さらなる好ましい態様においては,酸化マグネシウム(MgO)が,電気絶縁皮膜として用いられる。また,代替的な態様として,酸化ジコルニウム(ZrO2)が用いられてもよい。付加的又は代替的に,磁鉄鉱(マグネタイト:Fe3O4),ヘマタイト(Fe2O3)又は自己酸化層が,電気絶縁皮膜として用いられてもよい。 In a further preferred embodiment, magnesium oxide (MgO) is used as the electrical insulating film. As an alternative embodiment, dicoronium oxide (ZrO 2 ) may be used. Additionally or alternatively, magnetite (magnetite: Fe 3 O 4 ), hematite (Fe 2 O 3 ), or a self-oxidizing layer may be used as the electrical insulating film.
さらなる態様において,合板積層物は,コイルの電線が進退するための貫通孔が形成された開口部を少なくとも一つ有する。 In a further aspect, the plywood laminate has at least one opening in which a through-hole for advancing and retracting the electric wire of the coil is formed.
また,本発明は,上記いずれかの態様に対応する,少なくとも一つの合板積層物を含む軟磁性コアを有する電磁作動装置に関する。 The present invention also relates to an electromagnetic actuator having a soft magnetic core including at least one plywood laminate corresponding to any one of the above aspects.
ある態様において,電磁差動装置は,入口弁/出口弁として形成される。 In some embodiments, the electromagnetic differential is configured as an inlet / outlet valve.
さらなる態様において,電磁差動装置は,内燃機関エンジンへ供給される燃料を制御するための噴射弁として形成される。 In a further aspect, the electromagnetic differential is formed as an injection valve for controlling fuel supplied to the internal combustion engine.
噴射弁は,電磁コイルシステムにより弁座に向かって可動し,電磁コイルシステムの軟磁性接極子に接続した弁体を有することとしてもよい。なお,電磁コイルシステムは,軟磁性コアを有するコイルを,少なくとも一つ有する。 The injection valve may be movable toward the valve seat by an electromagnetic coil system and may have a valve body connected to a soft magnetic armature of the electromagnetic coil system. The electromagnetic coil system has at least one coil having a soft magnetic core.
特に,シート型構造からなる軟磁性コアの組成は,渦電流を減少させることに適している。しかし,このようなシート型構造の利点を得るためには,磁束が,噴射弁が稼働した際に,個別シートに沿って走るものであり,できるだけ個別シートと交差しないものでなければならない。このことは,多くの損失をもたらす結果となる。特に,一定の厚みを有する個別シートを製造することが好ましい。 In particular, the composition of a soft magnetic core having a sheet type structure is suitable for reducing eddy currents. However, in order to obtain the advantage of such a seat-type structure, the magnetic flux must run along the individual sheet when the injection valve is operated, and should not intersect the individual sheet as much as possible. This results in a lot of loss. In particular, it is preferable to manufacture an individual sheet having a certain thickness.
合板積層物を形成するための伸開線状の構成であるため,実質的にシート面に平行に走る磁束において,放射状に対称のコアを構築するのに用いることができる。従って,損失が最小限となる。また,合板積層物の形状により,コアは,特に低い渦電流の損失を有する。 Since it is a stretched line configuration for forming a plywood laminate, it can be used to build a radially symmetrical core in a magnetic flux that runs substantially parallel to the sheet surface. Therefore, loss is minimized. Also, due to the shape of the plywood laminate, the core has a particularly low eddy current loss.
噴射弁のさらなる利点は,焼結及び圧縮に適しておらず,従来は,圧縮又は焼結されたコアの製造において考慮されていなかったが,例えば,高飽和分極のような良好な磁気特性を有する素材を合板積層物に用いることが可能である点である。高飽和分極を有するアロイは,一般的に,低い電気比抵抗を有し,渦電流の発生を促すという欠点を同時に有する。飽和分極が,主としてコアのアロイ組成によって影響を受けている間,電気抵抗もまたその形状(主に,合板積層物としてのコアの形状)によって影響を受ける。 A further advantage of the injection valve is that it is not suitable for sintering and compression and has not previously been considered in the production of compressed or sintered cores, but has good magnetic properties such as, for example, high saturation polarization. It is a point which can use the material which has for a plywood laminated body. Alloys with high saturation polarization generally have the disadvantages of having a low electrical resistivity and promoting the generation of eddy currents. While saturation polarization is primarily affected by the alloy composition of the core, the electrical resistance is also affected by its shape (mainly the shape of the core as a plywood laminate).
従って,飽和分極と電気抵抗変数を切り離すことができるので,これらの両方において高い値を有するコアを得ることができる。このような種類のコアでは,一方では,噴射弁の短い切り換え時間を達成し,他方では,低い磁化の切り換え損失と高い保持力を達成することができる。従って,このような噴射弁は,特に,高い燃料圧力のために高い保持力が要求され,経済的な動作のために短い切り替え時間が要求される自動車の直接噴射に適している。 Therefore, since saturation polarization and electrical resistance variables can be separated, a core having a high value in both of them can be obtained. With this kind of core, on the one hand, a short switching time of the injection valve can be achieved, and on the other hand, a low magnetization switching loss and a high holding force can be achieved. Therefore, such an injection valve is particularly suitable for direct injection of automobiles that require a high holding force for high fuel pressure and a short switching time for economical operation.
軟磁性コア及び/又は軟磁性接極子は,噴射弁を中心軸として同心円上に配置されることが好ましい。接極子に接続した弁体は,噴射弁の開状態又は閉状態の位置おいて,バネ部材によって予め圧力がかけられ,電気コイルシステムを介して電流を流すことによって,開状態又は閉状態に可動する。 The soft magnetic core and / or the soft magnetic armature are preferably arranged concentrically with the injection valve as the central axis. The valve element connected to the armature can be moved to the open state or the closed state by applying a current through the electric coil system in the open or closed position of the injection valve. To do.
好ましい態様においては,軟磁性コアは,本質的に,円筒形状であり,少なくとも1つのコイルを受けるための円形の凹部を有する。円形の凹部は,軟磁性コアの同心円上に配置され,本質的には,個別シートにおける凹部によって形成される。 In a preferred embodiment, the soft magnetic core is essentially cylindrical and has a circular recess for receiving at least one coil. Circular recesses are arranged on concentric circles of the soft magnetic core and are essentially formed by recesses in the individual sheets.
合板積層物の製造方法であって,本発明は,以下のステップを含む。まず,個別軟磁性シートが製造され,形成される。それぞれの個別シートは,第1の長側面と,第1の長側面に対向する第2の長側面と,第1の短側面と,第1の短側面に対向する第2の短側面を有する。第1の長側面は,個別シートが非曲線状態にあるときに,凹部を含み,その凹部は矩形であり,第1の短側面,第2の短側面,第2の長側面から等間隔である。その後の工程において,個別シートは,まず,伸開線を形成するために湾曲され,その後,合板積層物を形成するために積層される。 A method for manufacturing a plywood laminate, the present invention includes the following steps. First, individual soft magnetic sheets are manufactured and formed. Each individual sheet has a first long side, a second long side facing the first long side, a first short side, and a second short side facing the first short side. . The first long side includes a recess when the individual sheet is in a non-curved state, and the recess is rectangular and equidistant from the first short side, the second short side, and the second long side. is there. In the subsequent process, the individual sheets are first curved to form a stretched line and then laminated to form a plywood laminate.
上記工程において,個別シートは,特に,同じ厚みに製造され形成される。また,個別シートは,それぞれが一定の厚みで,異なる厚みを有するように製造されることとしてもよい。 In the above process, the individual sheets are particularly manufactured and formed to the same thickness. Further, the individual sheets may be manufactured so that each has a constant thickness and a different thickness.
個別シートは,例えば,打ち抜き加工(スタンピング),ワイヤ侵食又は切断によって形成される。 The individual sheets are formed, for example, by stamping, wire erosion or cutting.
好ましい態様において,個別シートは,合板積層物を形成するための積層の前工程又は後工程において,電気絶縁塗料のコーティングがなされる。このコーティングは,例えば,スプレー,又は浸し塗り(ディッピング法)及び/又は空気又は蒸気による酸化の方式により行うこととしてもよい。 In a preferred embodiment, the individual sheets are coated with an electrically insulating paint in a pre- or post-process of lamination to form a plywood laminate. This coating may be performed, for example, by spraying, dipping (dipping method) and / or oxidation by air or steam.
ある態様において,個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Mo≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.4重量パーセントと,
0.05重量パーセント≦Si≦0.15重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In some embodiments, the individual sheet is essentially:
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
0.4 weight percent ≦ Mo ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.4 weight percent;
0.05 weight percent ≦ Si ≦ 0.15 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,17.0重量パーセントのCoと,2.2重量パーセントのCrと,0.8重量パーセントのMoと,0.2重量パーセントのVと,0.09重量パーセントのSiと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 17.0 weight percent Co, 2.2 weight percent Cr, 0.8 weight percent Mo, 0.2 weight percent V, and 0.09 weight. Percent Si and the rest may be Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Mn≦1.8重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Si≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦Al≦0.4重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Mn ≦ 1.8 weight percent;
0.4 weight percent ≦ Si ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ Al ≦ 0.4 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,18.0重量パーセントのCoと,2.6重量パーセントのCrと,1.4重量パーセントのMnと,0.8重量パーセントのSiと,0.2重量パーセントのAlと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 18.0 weight percent Co, 2.6 weight percent Cr, 1.4 weight percent Mn, 0.8 weight percent Si, 0.2 weight. Percent Al and the rest may be Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Cr≦2.0重量パーセントと,
0.5重量パーセント≦Mn≦1.5重量パーセントと,
0.6重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.2重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Cr ≦ 2.0 weight percent;
0.5 weight percent ≦ Mn ≦ 1.5 weight percent,
0.6 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.2 weight percent;
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,17.0重量パーセントのCoと,1.4重量パーセントのCrと,1.0重量パーセントのMnと,1.2重量パーセントのSiと,0.13重量パーセントのと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets consist essentially of 17.0 weight percent Co, 1.4 weight percent Cr, 1.0 weight percent Mn, 1.2 weight percent Si, 0.13 weight percent. As a percentage, the remainder may be made of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,
0重量パーセント≦Mn≦3.5重量パーセントと,
0重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent,
0 weight percent ≦ Mn ≦ 3.5 weight percent,
0 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
The remainder consists of Fe.
特に,個別シートは,本質的に,15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,残りがFeからなることとしてもよい。また,個別シートは,本質的に,15重量パーセント以上のCoと,1重量パーセントのSiと,残りがFeからなることとしてもよい。また,個別シートは,本質的に,15重量パーセント以上のCoと,2.7重量パーセントのMnと,残りがFeからなることとしてもよい。 In particular, the individual sheets may essentially consist of 15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent with the balance being Fe. In addition, the individual sheet may be essentially composed of 15 weight percent or more of Co, 1 weight percent of Si, and the rest of Fe. In addition, the individual sheet may be essentially composed of 15 weight percent or more of Co, 2.7 weight percent of Mn, and the rest of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<0.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<0.08重量パーセントと,
0重量パーセント<Ti<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<V<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<P<0.015重量パーセントと,
0.03重量パーセント<Mn<0.2重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.03 weight percent,
0 weight percent <Si <0.5 weight percent,
0 weight percent <S <0.03 weight percent,
0 weight percent <Al <0.08 weight percent,
0 weight percent <Ti <0.1 weight percent,
0 weight percent <V <0.1 weight percent,
0 weight percent <P <0.015 weight percent,
0.03 weight percent <Mn <0.2 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.5 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
5重量パーセント<Cr<23.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Ni<8.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
5 weight percent <Cr <23.0 weight percent,
0 weight percent <Ni <8.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,個別シートは,本質的に,
20重量パーセント<Ni<85.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Cu<50重量パーセントと,
残りがFeからなる。
In a further embodiment, the individual sheet consists essentially of
20 weight percent <Ni <85.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <0.1 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <5.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <4.0 weight percent,
0 weight percent <Cu <50 weight percent,
The remainder consists of Fe.
さらなる態様において,軟磁性個別シートのアロイは,重量パーセントにおける以下の組成を有する。
FeremCoaCrbScModSieAlfMngMhViNijCkCulPmNnOoBpであって,0%≦a≦50%,0%≦b20%,0%≦c≦0.5%,0%≦d≦3%,0%≦e≦3.5%,0%≦f≦4.5%,0%≦g≦4.5%,0%≦h≦6%,0%≦i≦4.5%,0%≦j≦5%,0%≦k≦0.05%,0%≦l≦1%,0%≦m≦0.1%,0%≦n≦0.5%,0%≦o≦0.05%,0%≦p≦0.01%であり,ここで,Mは,少なくとも,Sn,Zu,W,Ta,Nb,Zr,及びTiのうちの一つの原子を含む。
In a further embodiment, the soft magnetic individual sheet alloy has the following composition in weight percent:
A Fe rem Co a Cr b S c Mo d Si e Al f Mn g M h V i Ni j C k Cu l P m N n O o B p, 0% ≦ a ≦ 50%, 0% ≦ b20 %, 0% ≦ c ≦ 0.5%, 0% ≦ d ≦ 3%, 0% ≦ e ≦ 3.5%, 0% ≦ f ≦ 4.5%, 0% ≦ g ≦ 4.5%, 0% ≦ h ≦ 6%, 0% ≦ i ≦ 4.5%, 0% ≦ j ≦ 5%, 0% ≦ k ≦ 0.05%, 0% ≦ l ≦ 1%, 0% ≦ m ≦ 0 1%, 0% ≦ n ≦ 0.5%, 0% ≦ o ≦ 0.05%, 0% ≦ p ≦ 0.01%, where M is at least Sn, Zu, W, One atom of Ta, Nb, Zr, and Ti is included.
さらなる態様において,軟磁性個別シートは,本質的に,重量パーセントにおいて,3≦a≦25であって,FeremCo17Cr2又はFeremCoaの組成を有する。さらなる態様において,個別軟磁性シートは,純鉄又はクロム鋼(特に,高レベルの抗腐食挙動が要求されるもの)からなり,または,シリカで被膜された電気メッキとして提供される。 In a further embodiment, the soft magnetic individual sheet essentially has a composition of Fe rem Co 17 Cr 2 or Fe rem Co a in weight percent with 3 ≦ a ≦ 25. In a further embodiment, the individual soft magnetic sheets are made of pure iron or chrome steel (especially those requiring a high level of anti-corrosion behavior) or provided as electroplating coated with silica.
さらなる態様において,合板積層物は,コイルの電線が進退するための貫通孔が形成された開口部を少なくとも一つ有する。 In a further aspect, the plywood laminate has at least one opening in which a through-hole for advancing and retracting the electric wire of the coil is formed.
本発明の開示として,電磁作動装置の製造方法は,以下のステップを含む。まず,合板積層物は,上述したいずれかの態様における合板積層物の製造方法によって製造される。さらに,軟磁性コアは,電磁作動装置のため,この合板積層物から形成される。 As a disclosure of the present invention, a method for manufacturing an electromagnetic actuator includes the following steps. First, the plywood laminate is manufactured by the method for manufacturing a plywood laminate in any of the above-described aspects. Furthermore, the soft magnetic core is formed from this plywood laminate for an electromagnetic actuator.
本発明は,内燃機関へ供給される燃料量を制御するための噴射弁の製造方法に関する。この製造方法は,以下のステップを含む。まず,合板積層物が,前述した態様のいずれかの方法によって製造される。次に,軟磁性コアが,噴射弁の電磁コイルシステムための合板積層物から形成される。 The present invention relates to a method for manufacturing an injection valve for controlling the amount of fuel supplied to an internal combustion engine. This manufacturing method includes the following steps. First, a plywood laminate is manufactured by any of the methods described above. Next, a soft magnetic core is formed from a plywood laminate for the electromagnetic coil system of the injection valve.
さらに,本発明は,前述したいずれかの態様において積層された,電磁作動装置における,伸開線状の軟磁性個別シートである軟磁性合板積層物の使用方法に関する。 Furthermore, the present invention relates to a method of using a soft magnetic plywood laminate, which is a stretched line-shaped soft magnetic individual sheet, in an electromagnetic actuator laminated in any of the above-described embodiments.
さらに,本発明は,前述したいずれかの態様において積層された,内燃機関へ供給される燃料の量を制御するための噴射弁における,伸開線状の軟磁性個別シートである軟磁性合板積層物の使用方法に関する。 Furthermore, the present invention provides a soft magnetic plywood laminate, which is a stretched line-shaped soft magnetic individual sheet, in an injection valve for controlling the amount of fuel supplied to an internal combustion engine, which is laminated in any of the above-described embodiments. It relates to how to use things.
本明細書中で言及されたすべての態様において,「個別シートが,本質的に,からなる」という表現は,個別シートがそれぞれの態様において言及された濃度の原子,及び計2重量パーセント以下の不純物を含むことを意味する。不純物には,Ni,Cr,Mn,Si,Cu,Mo,Co,Al,C,S,V,Nb,Ti,Zr,Ta,O,N,及びPのいずれか一つが含まれるものであってもよい。前記原子の濃度は,すでにそれぞれの態様において存在している場合を除き,その前記原子が存在する場合の限界は,以下のとおりである。
Ni<1.0重量パーセント
Cr<1.0重量パーセント
Mn<1.0重量パーセント
Si<0.3重量パーセント
Cu<0.4重量パーセント
Mo<0.5重量パーセント
Co<1.0重量パーセント
Al<0.1重量パーセント
C<0.1重量パーセント
S<1.0重量パーセント
V<0.1重量パーセント
Nb<0.1重量パーセント
Ti<0.1重量パーセント
Zr<0.1重量パーセント
Ta<0.2重量パーセント
O<0.1重量パーセント
N<0.1重量パーセント
P<0.1重量パーセント
In all embodiments referred to herein, the expression “individual sheet consists essentially of” means that the individual sheet is the concentration of atoms referred to in each embodiment, and a total of 2 weight percent or less. It means containing impurities. The impurities include any one of Ni, Cr, Mn, Si, Cu, Mo, Co, Al, C, S, V, Nb, Ti, Zr, Ta, O, N, and P. May be. Except for the case where the concentration of the atom already exists in each embodiment, the limit when the atom is present is as follows.
Ni <1.0 weight percent Cr <1.0 weight percent Mn <1.0 weight percent Si <0.3 weight percent Cu <0.4 weight percent Mo <0.5 weight percent Co <1.0 weight percent Al <0.1 weight percent C <0.1 weight percent S <1.0 weight percent V <0.1 weight percent Nb <0.1 weight percent Ti <0.1 weight percent Zr <0.1 weight percent Ta < 0.2 weight percent O <0.1 weight percent N <0.1 weight percent P <0.1 weight percent
以下,本発明の実施の形態について,図面を用いて説明する。本図面において,同一の要素には,同一の符号がふされている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the drawings, the same elements are denoted by the same reference numerals.
図1は,噴射弁1の断面を示している。噴射弁1は,弁座4に対して進退する弁体3のハウジング2を有している。本実施の形態において,弁体3は,噴射弁1の閉鎖位置において,バネ部材12により,予め圧力が加えられている。このような構成においては,バネ部材12は,弁体3を押圧し,弁体3を弁座4に当接させている。
FIG. 1 shows a cross section of the
燃料は,燃料入口6を介して弁内部5に達し,噴射弁1が開いているときに,燃料出口19を介して燃料室に達する。また,例えば,噴射弁1の上部領域に燃料入口6を設け,上方から,燃料が弁内部5に流入することとしてもよい。
The fuel reaches the valve interior 5 through the fuel inlet 6 and reaches the fuel chamber through the
電磁石コイルシステム9は,噴射弁1を作動させる。電磁コイルシステム9は,弁体3に設けられた接極子8を含み,少なくとも1つのコイル10には,電源(図示しない)及びコア11によって電流が流れる。本実施形態において,コア11は,壺形であり,コイル10が挿入されている。
The
コイル10に電流を流すことによりコア11に磁場が発生し,コア11は接極子8を引きつける。接極子8は上昇し,弁体3の先端7は弁座4から開放される。従って,燃料出口19が開く。弁体3は,上昇することによりバネ部材12を圧縮し,上昇ストッパ13に当接する。一旦,励起電流がオフになると,弁体3はバネ部材12によって押し返される。従って,再び,弁が閉じる。
By passing a current through the
図2は,本発明に係るコア11の概要を示す平面図である。本実施態様においては,コア11は,壷型(ポット型)であり,内区画部15及び外区各部14を有し,それらの間に,コイルが嵌着する凹部17が設けられている。凹部17の底部は,基底部20によって閉じられている。コア11の中央には,円筒形の中心孔16が形成され,中心孔16には,弁の組み立て時に,弁体が挿入される。中心孔16は,本質的にコア11の対称軸を形成する縦軸を有する。
FIG. 2 is a plan view showing an outline of the core 11 according to the present invention. In the present embodiment, the
外区画部14,内区画部15,及び基底部20は,図2に示されるように,複数の個別シート18からなる合板積層物によって形成される。この実施形態において,それぞれの個別シート18は略U字形であり,かつ,それぞれが積層され,外区画部14及び内区画部15を形成した後に,合板積層物内に,その脚部としてU字型の領域を有する。このため,それぞれの個別シート18は,それぞれの個別シート18の第1の長側面上に,長方形の凹部を有する。個別シート18が非曲線状態にあるとき,凹部25は,その個別シートの第1の短側面,第1の短側面に対面する第2の短側面,及び第1の長側面に対面する第2の長側面から,等距離にある。これにより,以下図面を参照して詳述するように,合板積層物にとって特に効果的な磁気特性を発揮する。すべての個別シート18は,同じ厚さtを有するものであり,伸開線状に隣接して積層される。
As shown in FIG. 2, the
図2Bは,本発明のさらなる実施形態に係るコア11´の概要を示す底面図である。この実施の形態においても,コア11´は,壷型であり,コイルにおける凹部を挟み,17内区画部15及び外区画部14を有する。凹部17は,底面図においては図示されない部分であるので,図2Bにおいては,破線で示している。基底部20は,コア11´の底部を閉鎖している。コア11´の中央部には,弁が組み立てられる際に弁体が挿通され,本質的にコア11´の対称軸となる縦軸を有する円筒形状の中心孔16が形成されている。
FIG. 2B is a bottom view showing an outline of a core 11 ′ according to a further embodiment of the present invention. Also in this embodiment, the core 11 ′ has a bowl shape, and includes a 17
外区画部14,内区画部15,及び基底部20は,図2Bに示すように,複数の個別シート18からなる合板積層物によって形成される。すべての個別シート18は,同じ厚さtを有し,伸開線状に隣接して積層される。
The
さらに,コア11´の基底部は,例えば,2つの穴形状の開口部28を有する。この実施形態おいて,開口部28は,コイルの電線が進退するための挿通孔を形成する。図示された実施形態においては,2つの開口部28のそれぞれは,例えば,1mmから3mmの直径を有する。さらに,この2つの開口部28は,特に,コア11´が回転対称であるので,回転対称の位置に配置されている。
Further, the base portion of the core 11 ′ has, for example, two hole-shaped
さらなる実施の形態において,コアは,例えば,3mmから6mmの開口部を1つだけ有する。この開口部は,両方の電線が進退するための挿通孔を形成する。さらなる形態において,2以上の開口部が設けられることとしてもよい。 In a further embodiment, the core has only one opening, for example 3 mm to 6 mm. This opening forms an insertion hole for both wires to advance and retract. In a further form, two or more openings may be provided.
比較の対象として,図3には,固形物で形成された回転対称のコアの中心軸の概要が示されている。このコアは,例えば,回転加工,フライス加工及び/又は切削によって固形物から製造された壷型磁石として形成されている。コア11は,コイルのための凹部17を挟む内区画部15及び外区画部14を有する。コア11´の中央部には,弁が組み立てられる際に弁体が挿通され,本質的にコア11´の対称軸となる縦軸を有する円筒形状の中心孔16が形成されている。
As an object of comparison, FIG. 3 shows an outline of the central axis of a rotationally symmetric core formed of a solid material. The core is formed, for example, as a saddle magnet manufactured from a solid material by rotational machining, milling and / or cutting. The
以下,固形物から製造された壷型磁石の磁束の進路について説明する。例えば,相対浸透率がμ>1000である高透過素材を満たす磁束の損失を無視して,壷型磁石における磁束が一定であると仮定した場合,磁束密度は,狭いポイントにおいて等しくなる。従って,面Ac´(リングの外側の形状において外区画部14の正面),Aa´(リングの内側の形状において内区画部15の正面),及びAa´(高さd´を有するリングの内側の形状において内区画部15の正面)の3つの重要な面は,同じ面積を有する。
Hereinafter, the course of the magnetic flux of the saddle magnet manufactured from the solid material will be described. For example, if it is assumed that the magnetic flux in the saddle magnet is constant, ignoring the loss of magnetic flux that satisfies the high permeability material having a relative permeability of μ> 1000, the magnetic flux density is equal at a narrow point. Accordingly, the surfaces Ac ′ (front surface of the
磁束は,外側のリングの表面Ac´に入り込む。表面Ac´は,以下の式で表される。 The magnetic flux enters the surface A c ′ of the outer ring. The surface A c ′ is represented by the following formula.
上記の式において,Daは,壷型磁石の外径であり,C´は,外区画部14の厚みである。磁束は,壷型磁石の正面Aa´で途絶える。Aa´は,以下の式により決定される。
In the above formula, D a is the outside diameter of the pot magnet, C'is the thickness of the
上記の式において,Diは,壷型磁石の内径であり,a´は,内区画部15の厚みである。磁束が,Aa´からAc´を通過するためには,エンベロープ表面Ad´を通過しなければならない。Ad´は,以下の式で表される。
In the above formula, D i is the inner diameter of the pot magnet, a'is the thickness of the
固形の壷型磁石の寸法を決定するときには,上記方程式(1)から(4)が考慮される。 When determining the dimensions of the solid saddle magnet, the above equations (1) to (4) are considered.
図4は,個別シート18を含む伸開線状の合板積層物における,回転対称のコアの中心軸の概要を示す断面図である。コアは,壷型に形成され,コイルのための凹部17を挟む内区画部15及び外区画部17を有する。コア11の中央には,円筒形の中心孔16が形成され,中心孔16には,弁の組み立て時に,弁体が挿入される。中心孔16は,本質的にコア11の対称軸を形成する縦軸を有する。
FIG. 4 is a cross-sectional view showing an outline of the central axis of a rotationally symmetric core in a stretched plywood laminate including
以下,伸開線状の個別シートによって形成された壷型磁石における磁束のコースについて説明する。およそ100%の合板積層物の要素が想定される。 Hereinafter, the course of the magnetic flux in the saddle magnet formed by the individual sheet of the stretched wire will be described. Approximately 100% plywood laminate elements are envisioned.
図3における固形素材のコアのように,以下の状態は,伸開線状の壷型磁石によって達成される。 As in the case of the solid material core in FIG. 3, the following state is achieved by an elongated linear magnet.
上記の式において,Acは,リングの外側の形状における外区画部14の正面であり,Aaは,リングの内側の形状における内区画部15の正面であり,Ad,fは,図5に示すように,平行な曲面の個別シートの横断面であり,複数の個別シートによって積層される。
In the above formula, A c is the front of the
同じ表面の状態は,例えば,以下のような固形の壷型磁石として形成された伸開線状の個別シートの壷型磁石の正面に適用される。 The same surface condition is applied, for example, to the front side of the saddle-shaped magnet of a stretched wire-like individual sheet formed as a solid saddle-shaped magnet as follows.
これらの表面の法線は,2つの壷型磁石の変形例において磁束と平行である。従って,この正面の寸法は,同一である。 These surface normals are parallel to the magnetic flux in the two saddle magnet variants. Thus, the front dimensions are the same.
ただし表面Ad及びAd´のベクトルの関係は同一ではない。以下,図6を参照して詳細に説明する。 However, the relationship between the vectors of the surfaces A d and A d ′ is not the same. Hereinafter, this will be described in detail with reference to FIG.
図5は,個別シートが非曲線状態にあるときの,回転対称のコアの中心軸の概要を示す断面図である FIG. 5 is a sectional view showing an outline of the central axis of the rotationally symmetric core when the individual sheet is in a non-curved state.
個別シート18は,個別シート18の第1の長側面21に,長方形の凹部25を有する。また,個別シート18は,第1の長側面の対向する第2の長側面,第1の短側面23,及び第1の短側面23に対向する第2の短側面を含む。
The
合板積層物を形成する100%の要素である厚みtを有する個別シートの数nは,Diに示されるように,個別シートは内面において垂直に形成されため,以下の式により表される。 The number n of individual sheets having a thickness t is 100% of the elements forming the plywood laminate, as shown in D i, the individual sheets for vertically formed in the inner surface is expressed by the following equation.
平坦な個別シートによると,正面Acは以下の式により求められ,壷型磁石の寸法を使うだけではなく,個別シート18の寸法も用いる。
According to the flat individual sheet, the front surface Ac is obtained by the following formula, and not only the dimensions of the saddle magnet but also the dimensions of the
ここで,gは,凹部25から第1の短側面23までの距離である。同じことが,Aaにおいても適用される。
Here, g is the distance from the recess 25 to the first
ここで,eは,凹部25から第2の短側面24までの距離である。2つの壷型磁石の主要な相違点は,エンベロープ表面AdとAd´である。再び,図5に示される個別シートをみると,伸開線状の個別シートで形成された壷型磁石の式は,以下のものである。 Here, e is the distance from the recess 25 to the second short side surface 24. The main difference between the two saddle magnets is the envelope surfaces A d and A d ′. Referring again to the individual sheet shown in FIG. 5, the formula of the saddle type magnet formed of the stretched line-shaped individual sheet is as follows.
ここで,dは,凹部25から長側面22までの距離である。すなわち,以下の通りである。
Here, d is the distance from the recess 25 to the
例えば,伸開線状の個別シートから形成される壷型磁石のエンベロープ表面の外側は,常に,固形の壷型のエンベロープ表面より大きく,dはそれに応じて増加する。方程式(5),(10),(11),及び(12)によると,伸開線状の個別シートからなる壷型磁石の状態は,以下の通りある。 For example, the outside of the envelope surface of a saddle-shaped magnet formed from a stretched individual sheet is always larger than the surface of a solid saddle-shaped envelope, and d increases accordingly. According to equations (5), (10), (11), and (12), the state of the saddle-shaped magnet made of the individual sheet of the stretched line is as follows.
従って,このような状態は,個別シート18が非曲線状態にあるとき,個別シート18の第1の長側面の凹部が,個別シートの18の第1の短側面,第1の短側面の反対側に位置する個別シート18の第2の短側面,及び第1の長側面の反対側に位置する個別シート18の第2の長側面から等距離であることを意味する。これにより,特に良好なコアの磁気特性が達成される。
Therefore, such a state is such that when the
さらなる状態は,図6に示されている。図6は,壺型磁石の実施形態において,コアの内部における個別伸開線シートの概要を示す平面図である。 A further situation is shown in FIG. FIG. 6 is a plan view showing an outline of the individual stretched wire sheet inside the core in the embodiment of the saddle type magnet.
固形のコアにおいて,磁束が壷型磁石の基底部を通って放射状に流れることが基本である。磁束は,放射状に表面Ad´を通過し,それぞれ,直角にAd´にぶつかる。 Basically, in the solid core, the magnetic flux flows radially through the base of the saddle magnet. Flux is radially 'passes through, respectively, a right angle A d' surface A d bump into.
伸開線状の個別シートからなる壷型磁石において,磁束は,個別シートの形状に沿って,伸開線状に流れる。ここで,磁束は,表面Adを通って放射状に流れることはなく,それぞれが直角にAdにぶつかることもない。図6に示す角度αは,エンベロープ表面Adの外側の個別シート18の交点における,個別シートへの接線と,内区画部15のエンベロープ表面Adへの表面の法線に囲まれた角度である。言い換えると,角度αは,個別シート18と(Di+2a)を直径とする円の交点における個別シート18への接線26と,この交点を通過する直線27と,同心円又は同心円の中心に囲まれた角度である。この角度αは,常に90度以下である。この角度αは,磁束の半径方向成分と磁束密度を低減するため,寸法を決定する際に,考慮されるべきである。
In a saddle-shaped magnet made up of individual sheets in a stretched line shape, the magnetic flux flows in a stretched line shape along the shape of the individual sheet. Here, the magnetic flux is not flow radially through the surface A d, nor that each strikes the right angle A d. Angle α shown in FIG. 6, at the intersection of the outer
αは,以下の式により,パラメータDiから関係付けられる。 α is related from the parameter D i by the following equation:
磁束密度と表面を計算するためには,ベクトルの関係が考慮される。以下の関係は,垂直にぶつかる磁束の動径成分に適用される。 To calculate the magnetic flux density and the surface, the vector relationship is taken into account. The following relationship applies to the radial component of the magnetic flux that strikes vertically.
これは,方程式(1)及び(5)によると,表面において磁束密度を一定に維持するために必要な以下の式を与える。 This gives, according to equations (1) and (5), the following equations necessary to keep the magnetic flux density constant at the surface:
ここで,Adは,高さdを有する右内側内の形状における内区画部15のエンベロープ表面である。方程式(15)によると,これは以下のようになる。
Here, Ad is the envelope surface of the
伸開線状のシートからなるコア(例えば壷型磁石)における基底部の厚みdは,それぞれ1/COS α 及び,(2・α+Di)/Diの要素による固形の壷型磁石の厚みd´より大きい。 The thickness d of the base portion in the core (for example, a saddle magnet) made of a stretched sheet is the thickness d of the solid saddle magnet due to the elements of 1 / COS α and (2 · α + D i ) / D i , respectively. Greater than ´.
方程式(1),(4),(7),及び(8)によると,方程式(17)は,以下の関係を提供する。 According to equations (1), (4), (7), and (8), equation (17) provides the following relationship:
また,方程式(15)及び(7)によると,方程式(17)は,以下の関係を提供する。 Also, according to equations (15) and (7), equation (17) provides the following relationship:
そして,方程式(3)及び(8)を考慮に入れると,方程式(17)は,以下の式を提供する。 And taking into account equations (3) and (8), equation (17) provides the following equation:
また,Aa=Aa´=Ac=Ac´であるので,方程式(21)は,方程式(2)を用いることによって,以下のように示される。 Since A a = A a ′ = A c = A c ′, equation (21) is expressed as follows by using equation (2).
この実施形態において,合板積層物又はコアは,電線が進退する挿通孔としての開口部を有し,これは,磁束に影響を及ぼす可能性がある。これは,方程式(14),及び方程式(17)から方程式(22)にも影響を与える可能性がある。 In this embodiment, the plywood laminate or core has an opening as an insertion hole through which the electric wire advances and retracts, which may affect the magnetic flux. This may also affect equation (14) and equation (17) through equation (22).
1 噴射弁
2 ハウジング
3 弁体
4 弁座
5 弁内部
6 燃料入口
7 先端
8 接極子
9 電磁コイルシステム
10 コイル
11 コア
11 コア
12 バネ部材
13 ストッパ
14 外区画部
15 内区画部
16 中心孔
17 凹部
18 個別シート
19 燃料出口
20 基底部
21 長側面
22 長側面
23 短側面
23 短側面
24 接線
25 直線
28 開口部
DESCRIPTION OF
Claims (45)
前記個別シート(18)は,合板積層物において,伸開線状に湾曲しており,
それぞれの個別シート(18)は,第1の長側面(21),前記第1の長側面(21)に対向する第2の長側面(22),第1の短側面(23),及び前記第1の短側面(23)に対向する第2の短側面(24)を含み,
前記第1の長側面(21)は,凹部(25)を含み,
前記凹部(25)は,矩形であり,
前記個別シート(18)が非曲線状態にある場合において,前記第1の短側面(23),前記第2の短側面(24),及び前記第2の長側面(22)からの距離が等しい
合板積層物。 Includes multiple soft magnetic individual sheets (18),
The individual sheet (18) is curved in a stretched line shape in the plywood laminate,
Each individual sheet (18) includes a first long side surface (21), a second long side surface (22) facing the first long side surface (21), a first short side surface (23), and the Including a second short side (24) opposite the first short side (23);
The first long side surface (21) includes a recess (25);
The recess (25) is rectangular,
When the individual sheet (18) is in a non-curved state, the distances from the first short side surface (23), the second short side surface (24), and the second long side surface (22) are equal. Plywood laminate.
第1の脚部は幅eを有し,第2の脚部は幅gを有し,基底部は厚みdを有し,
ここで,e=g=dであることを特徴とする
請求項1に記載の合板積層物。 Each of the individual sheets (18) is U-shaped when in an uncurved state,
The first leg has a width e, the second leg has a width g, the base has a thickness d,
Here, it is e = g = d, The plywood laminated body of Claim 1 characterized by the above-mentioned.
前記内区画部(15)は内径Diを有し,
前記内区画部(15)の上面は面積Aaを有し,
基底部は厚みdを有し,
ここで,これらの関係は,以下の式で表されることを特徴とする
請求項1又は請求項2に記載の合板積層物。
An inner compartment (15) and a base (20);
The compartment section (15) has an inner diameter D i,
Upper surface of the compartment unit (15) has an area A a,
The base has a thickness d;
The plywood laminate according to claim 1 or 2, wherein these relationships are represented by the following formula.
前記内区画部(15)は内径Di及び厚みaを有し,
前記基底部(20)は厚みdを有し,
ここで,これらの関係は,以下の式で表されることを特徴とする
請求項1又は請求項2に記載の合板積層物。
An inner compartment (15) and a base (20);
The inner compartment (15) has an inner diameter Di and a thickness a,
The base (20) has a thickness d;
The plywood laminate according to claim 1 or 2, wherein these relationships are represented by the following formula.
前記内区画部(15)は,内径Diを有し,
前記外区画部(14)は外径Da及び厚みcを有し,
前記基底部(20)は厚みdを有し,
ここで,これらの関係は,以下の式で表される
請求項1又は請求項2に記載の合板積層物。
An inner compartment (15), an outer compartment (14), and a base (20);
The compartment section (15) has an internal diameter D i,
It said outer compartment (14) has an outer diameter D a and thickness c,
The base (20) has a thickness d;
Here, these relations are expressed by the following formula. The plywood laminate according to claim 1 or 2.
請求項1から請求項5のいずれかに記載の合板積層物 The plywood laminate according to any one of claims 1 to 5, wherein the individual sheets (18) have the same thickness.
それぞれの個別シート(18)は,一定の厚みである。
請求項1から請求項6のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheets (18) have different thicknesses,
Each individual sheet (18) has a constant thickness.
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 6.
ここで,rは,合板積層物の内径である
請求項1から請求項7のいずれかに記載の合板積層物。
The first long side surface (21) and the second long side surface (22) have a curve represented by the following equation depending on the parameter t * when expressed in Cartesian coordinates x and y. age,
Here, r is an inner diameter of the plywood laminate. The plywood laminate according to any one of claims 1 to 7.
請求項8に記載の合板積層物。 The plywood laminate according to claim 8, wherein a relationship of t * <π is applied to the parameter t * .
少なくとも1つ環状の凹部(17)を含み,
前記環状の凹部(17)は,合板積層物において同心円上に位置し,前記個別シート(18)における凹部(25)によって形成されることを特徴とする
請求項1から請求項9のいずれかに記載の合板積層物。 Cylindrical shape,
Including at least one annular recess (17);
The annular recess (17) is located concentrically in the plywood laminate and is formed by a recess (25) in the individual sheet (18). Plywood laminate as described.
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Mo≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.4重量パーセントと,
0.05重量パーセント≦Si≦0.15重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
0.4 weight percent ≦ Mo ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.4 weight percent;
0.05 weight percent ≦ Si ≦ 0.15 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
17.0重量パーセントのCoと,
2.2重量パーセントのCrと,
0.8重量パーセントのMoと,
0.2重量パーセントのVと,
0.09重量パーセントのSiと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項11に記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
17.0 weight percent Co;
2.2 weight percent Cr;
0.8 weight percent Mo,
0.2 weight percent V,
0.09 weight percent Si,
The plywood laminate according to claim 11, wherein the remainder is made of Fe.
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.5重量パーセント≦Cr≦4.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Mn≦1.8重量パーセントと,
0.4重量パーセント≦Si≦1.2重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦Al≦0.4重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかの記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.5 weight percent ≦ Cr ≦ 4.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Mn ≦ 1.8 weight percent;
0.4 weight percent ≦ Si ≦ 1.2 weight percent,
0.1 weight percent ≦ Al ≦ 0.4 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
18.0重量パーセントのCoと,
2.6重量パーセントのCrと,
1.4重量パーセントのMnと,
0.8重量パーセントのSiと,
0.2重量パーセントのAlと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項13に記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
18.0 weight percent Co,
2.6 weight percent Cr;
1.4 weight percent Mn,
0.8 weight percent Si,
0.2 weight percent Al;
The plywood laminate according to claim 13, wherein the remainder is made of Fe.
12.0重量パーセント≦Co≦22.0重量パーセントと,
1.0重量パーセント≦Cr≦2.0重量パーセントと,
0.5重量パーセント≦Mn≦1.5重量パーセントと,
0.6重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
0.1重量パーセント≦V≦0.2重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
12.0 weight percent ≦ Co ≦ 22.0 weight percent,
1.0 weight percent ≦ Cr ≦ 2.0 weight percent;
0.5 weight percent ≦ Mn ≦ 1.5 weight percent,
0.6 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
0.1 weight percent ≦ V ≦ 0.2 weight percent;
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
17.0重量パーセントのCoと,
1.4重量パーセントのCrと,
1.0重量パーセントのMnと,
1.2重量パーセントのSiと,
0.13重量パーセントのVと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項15に記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
17.0 weight percent Co;
1.4 weight percent Cr;
1.0 weight percent Mn;
1.2 weight percent Si,
0.13 weight percent V;
The plywood laminate according to claim 15, wherein the remainder is made of Fe.
15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,
0重量パーセント≦Mn≦3.5重量パーセントと,
0重量パーセント≦Si≦1.8重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1〜請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent,
0 weight percent ≦ Mn ≦ 3.5 weight percent,
0 weight percent ≦ Si ≦ 1.8 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
15重量パーセント≦Co≦18.0重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1〜請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
15 weight percent ≦ Co ≦ 18.0 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
15重量パーセント以上のCoと,
1重量パーセントのSiと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項17に記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
More than 15 weight percent Co,
1 weight percent Si,
The plywood laminate according to claim 17, wherein the remainder is made of Fe.
2.7重量パーセントのMnと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項17に記載の合板積層物。 More than 15 weight percent Co,
2.7 weight percent Mn;
The plywood laminate according to claim 17, wherein the remainder is made of Fe.
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<0.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.03重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<0.08重量パーセントと,
0重量パーセント<Ti<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<V<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<P<0.015重量パーセントと,
0.03重量パーセント<Mn<0.2重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.03 weight percent,
0 weight percent <Si <0.5 weight percent,
0 weight percent <S <0.03 weight percent,
0 weight percent <Al <0.08 weight percent,
0 weight percent <Ti <0.1 weight percent,
0 weight percent <V <0.1 weight percent,
0 weight percent <P <0.015 weight percent,
0.03 weight percent <Mn <0.2 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
0重量パーセント<Ni<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.5重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
0 weight percent <Ni <5.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.5 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
5重量パーセント<Cr<23.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Ni<8.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<1.0重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
5 weight percent <Cr <23.0 weight percent,
0 weight percent <Ni <8.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <1.0 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <1.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <1.0 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
20重量パーセント<Ni<85.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Co<1.0重量パーセントと,
0重量パーセント<C<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Si<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<S<0.1重量パーセントと,
0重量パーセント<Al<2.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mo<5.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Mn<4.0重量パーセントと,
0重量パーセント<Cu<5.0重量パーセントと,
残りがFeからなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
20 weight percent <Ni <85.0 weight percent,
0 weight percent <Co <1.0 weight percent,
0 weight percent <C <0.1 weight percent,
0 weight percent <Si <4.0 weight percent,
0 weight percent <S <0.1 weight percent,
0 weight percent <Al <2.0 weight percent,
0 weight percent <Mo <5.0 weight percent,
0 weight percent <Mn <4.0 weight percent,
0 weight percent <Cu <5.0 weight percent,
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the remainder is made of Fe.
FeremCoaCrbScModSieAlfMngMhViNijCkCulPmNnOoBpであって,
0%≦a≦50%,0%≦b20%,0%≦c≦0.5%,0%≦d≦3%,0%≦e≦3.5%,0%≦f≦4.5%,0%≦g≦4.5%,0%≦h≦6%,0%≦i≦4.5%,0%≦j≦5%,0%≦k≦0.05%,0%≦l≦1%,0%≦m≦0.1%,0%≦n≦0.5%,0%≦o≦0.05%,0%≦p≦0.01%の重量パーセントにおける組成を有し,
ここで,Mは,少なくとも,Sn,Zn,W,Ta,Nb,Zr及びTiのうちの一つの原子を含むことを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
A Fe rem Co a Cr b S c Mo d Si e Al f Mn g M h V i Ni j C k Cu l P m N n O o B p,
0% ≦ a ≦ 50%, 0% ≦ b20%, 0% ≦ c ≦ 0.5%, 0% ≦ d ≦ 3%, 0% ≦ e ≦ 3.5%, 0% ≦ f ≦ 4.5 %, 0% ≦ g ≦ 4.5%, 0% ≦ h ≦ 6%, 0% ≦ i ≦ 4.5%, 0% ≦ j ≦ 5%, 0% ≦ k ≦ 0.05%, 0% ≦ l ≦ 1%, 0% ≦ m ≦ 0.1%, 0% ≦ n ≦ 0.5%, 0% ≦ o ≦ 0.05%, 0% ≦ p ≦ 0.01% Have
Here, M contains at least one atom of Sn, Zn, W, Ta, Nb, Zr and Ti, The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10 .
重量パーセントにおけるFeremCo17Cr2の組成を有することを特徴とする
請求項25に記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
26. A plywood laminate according to claim 25, characterized in that it has a composition of Fe rem Co 17 Cr 2 in weight percent.
FeremCoaであって,
3≦a≦25の重量パーセントにおける組成を有することを特徴とする
請求項25に記載合板積層物。 The individual sheet (18)
Fe rem Co a ,
26. A plywood laminate according to claim 25, having a composition in weight percent of 3 ≦ a ≦ 25.
シリカで被膜された電気メッキとして形成されることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 10, wherein the plywood laminate is formed as electroplating coated with silica.
鉄からなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
It consists of iron, The plywood laminated body in any one of Claims 1-10 characterized by the above-mentioned.
クロム鋼からなることを特徴とする
請求項1から請求項10のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
It consists of chromium steel, The plywood laminated body in any one of Claims 1-10 characterized by the above-mentioned.
少なくとも片面に,電気絶縁皮膜を有することを特徴とする
請求項1から請求項30のいずれかに記載の合板積層物。 The individual sheet (18)
The plywood laminate according to any one of claims 1 to 30, further comprising an electrical insulating film on at least one side.
請求項31に記載の合板積層物。 32. The plywood laminate according to claim 31, wherein magnesium oxide is used as the electrical insulating film.
請求項31に記載の合板積層物。 The plywood laminate according to claim 31, wherein dicornium oxide is used as the electrical insulating film.
請求項31から請求項33のいずれかに記載の合板積層物。 The plywood laminate according to any one of claims 31 to 33, wherein magnetite is used as the electrical insulating film.
請求項31から請求項33のいずれかに記載の合板積層物。 The plywood laminate according to any one of claims 31 to 33, wherein hematite is used as the electrical insulating film.
請求項31から請求項33のいずれかに記載の合板積層物。 The plywood laminate according to any one of claims 31 to 33, wherein a self-oxidation layer is used as the electrical insulating film.
請求項1から請求項36のいずれかに記載の合板積層物。 37. The plywood laminate according to any one of claims 1 to 36, comprising at least one opening in which a through hole is formed.
電磁作動装置。 An electromagnetic actuator having a soft magnetic core comprising the plywood laminate according to any one of claims 1 to 37.
請求項38に記載の電磁作動装置。 39. The electromagnetic actuator according to claim 38, formed as an inlet / outlet valve.
請求項38に記載の電磁作動装置。 The electromagnetic actuator according to claim 38, characterized in that it is formed as an injection valve (1) for controlling the fuel supplied to the internal combustion engine.
さらに,前記軟磁性コア(11)を有するコイル(10)を,少なくとも一つ有することを特徴とする。
請求項40に記載の電磁作動装置。 The injection valve (1) is moved toward the valve seat (4) by an electromagnetic coil system (9), and a valve body (3) connected to a soft magnetic armature (8) of the electromagnetic coil system (9). Have
Furthermore, it has at least one coil (10) having the soft magnetic core (11).
The electromagnetic actuator according to claim 40.
請求項41に記載の電磁作動装置。 The electromagnetic actuator according to claim 41, wherein the soft magnetic core (11) or the soft magnetic armature (8) is arranged on a concentric circle with the injection valve (1) as a central axis.
請求項41に記載の電磁作動装置。 The electromagnetic actuator according to claim 41, wherein the soft magnetic core (11) and the soft magnetic armature (8) are arranged on a concentric circle with the injection valve (1) as a central axis.
請求項40から請求項43のいずれかに記載の電磁作動装置。 The valve element (3) connected to the armature (8) is pre-stressed by a spring member (12) in the open or closed position of the injection valve (1), and the electric coil system 44. The electromagnetic actuator according to any one of claims 40 to 43, wherein the electromagnetic actuator is movable to an open state or a closed state by passing a current through (9).
前記円形の凹部(17)は,前記軟磁性コア(11)の同心円上に配置され,前記個別シート(18)における前記凹部(25)によって形成されることを特徴とする
請求項40から請求項44のいずれかに記載の電磁作動装置。 The soft magnetic core (11) has a cylindrical shape and has at least one circular recess (17) for receiving the coil (17),
The said circular recessed part (17) is arrange | positioned on the concentric circle of the said soft-magnetic core (11), and is formed of the said recessed part (25) in the said individual sheet | seat (18), From Claim 40 to Claims characterized by the above-mentioned. 45. The electromagnetic actuator according to any one of 44.
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