JP3145823B2 - Setting method of quench current value and resistance value of superconducting current limiter - Google Patents
Setting method of quench current value and resistance value of superconducting current limiterInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、各発電所から変電所を
経て負荷側系統に電力を供給する複数の基幹系統に接続
された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の整
定方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for setting a quench current value and a resistance value of a superconducting current limiter connected to a plurality of main systems supplying power from a power plant to a load side system via a substation. Things.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図４は従来例における電力系統で、母線
を併用せずに複数の基幹系統によって負荷側系統に電力
を供給する状態を説明するための図である。図５は従来
例における電力系統で、母線を併用して複数の基幹系統
によって負荷側系統に電力を供給する状態を説明するた
めの図である。図４において、発電所１は、変電所２を
経て負荷側系統６に電力が供給される。発電所１は、た
とえば互いに離れた地域に存在する発電所１１ないし１
４からなり、これらの発電所１１ないし１４によって発
電された電力が変電所２に集められる。変電所２は、基
幹系統２１ないし２４を経て負荷の大消費地である東京
のような負荷側系統６に送電される。その間に、中小の
電力消費地にも電力が供給される。図４においては、負
荷３１ないし３４が上記中小の電力消費地に相当するも
ので、通常さらに多くの負荷が接続されている。また、
図４に示す基幹系統２２ないし２４は、母線３によって
接続されている。2. Description of the Related Art FIG. 4 is a diagram for explaining a state in which power is supplied to a load-side system by a plurality of trunk systems without using a bus in a conventional power system. FIG. 5 is a diagram for explaining a state in which power is supplied to a load side system by a plurality of trunk systems together with a bus, in a conventional power system. In FIG. 4, power is supplied from a power station 1 to a load-side system 6 via a substation 2. The power plants 1 are, for example, power plants 11 to 1 located in areas separated from each other.
The power generated by these power plants 11 to 14 is collected in the substation 2. The substation 2 is transmitted to the load side system 6 such as Tokyo, which is a large load consuming area, via the main systems 21 to 24. Meanwhile, power is also supplied to small and medium power consumption areas. In FIG. 4, the loads 31 to 34 correspond to the small and medium power consumption areas, and usually more loads are connected. Also,
The backbone systems 22 to 24 shown in FIG.
【０００３】したがって、上記基幹系統２１と各基幹系
統２２ないし２４とは、それぞれ独立して負荷側系統６
に電力を供給し、各基幹系統２２ないし２４は、相互に
ネットワーク化されている。このような配電方法におい
て、たとえば変電所２の事故点５に短絡事故が発生した
場合、当該基幹系統２１の図示されていない遮断器を直
ちに開放する。遮断器の開放で、基幹系統２１の安定度
は悪くなり、事故の状況によっては発電所１１が系統か
ら分離される。Therefore, the trunk system 21 and each of the trunk systems 22 to 24 are independent of each other on the load side system 6.
, And the backbone systems 22 to 24 are mutually networked. In such a power distribution method, for example, when a short circuit fault occurs at the fault point 5 of the substation 2, the circuit breaker (not shown) of the trunk system 21 is immediately opened. By opening the circuit breaker, the stability of the trunk system 21 deteriorates, and the power plant 11 is separated from the system depending on the situation of the accident.
【０００４】図５における配電方法は、変電所２におい
て、基幹系統２１ないし２４が母線３によって接続され
ている点で図４に示すものと相違する。図５に示す配電
方法は、各基幹系統２１ないし２４が母線３によって接
続され、ネットワーク化されているため、発電所１１な
いし１４における発電機の安定度が良い。しかし、この
配電方法は、たとえば事故点５において短絡事故が発生
すると、母線３によって全ての基幹系統２１ないし２４
が接続されているため、この事故点５に全基幹系統２１
ないし２４から電流が流れ込み、各基幹系統に使用され
ている電力機器の定格電流を超えてしまう。このため、
実際の電力系統においては、このような接続はできな
い。なお、図４および図５において、枠の中が点々で表
現されている負荷には、電力が供給されていないことを
表す。[0004] The power distribution method in FIG. 5 differs from that shown in FIG. 4 in that the backbone systems 21 to 24 are connected by a bus 3 in the substation 2. In the power distribution method shown in FIG. 5, since the respective trunk systems 21 to 24 are connected by the bus 3 and are networked, the stability of the generators in the power plants 11 to 14 is good. However, in this power distribution method, for example, when a short-circuit accident occurs at the accident point 5, all the trunk systems 21 to 24 are connected by the bus 3.
Are connected, the accident system 5
To 24, the current exceeds the rated current of the power equipment used in each main system. For this reason,
Such a connection cannot be made in an actual power system. Note that in FIGS. 4 and 5, power is not supplied to the loads represented by dotted lines in the frames.
【０００５】図６は従来例における超電導限流器のクエ
ンチ電流を説明するための図である。本出願人は、特願
平２−７６２６１号として、変電所から少なくとも２系
統の送電線を通して供給される電圧を昇降圧して、それ
ぞれを複数の系統に分ける変電所の系統間に短絡電流抑
制用超電導限流器を接続する方法を提案した。この方法
は、遮断器等の定格電流が６３ＫＡであるから、短絡電
流抑制用超電導限流器のクエンチ電流も略同じ電流にす
る必要があると考えられていた。すなわち、図６に示す
ように、短絡電流抑制用超電導限流器のクエンチ電流
は、６３ＫＡより少し低い所に整定されていた。なお、
図６において、Ｉs は短絡電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉo は図示されていない発電機の定格電流を示す。FIG. 6 is a diagram for explaining a quench current of a conventional superconducting current limiter. The present applicant discloses, as Japanese Patent Application No. 2-76261, a method for suppressing a short-circuit current between substation systems in which a voltage supplied from a substation through at least two transmission lines is stepped up and down to divide the voltage into a plurality of systems. A method of connecting a superconducting current limiter was proposed. In this method, since the rated current of the circuit breaker and the like is 63 KA, it has been considered that the quench current of the superconducting current limiting device for suppressing short-circuit current needs to be substantially the same. That is, as shown in FIG. 6, the quench current of the superconducting current limiting device for suppressing short-circuit current was set at a position slightly lower than 63 KA. In addition,
In FIG. 6, I s is the short-circuit current, I q is quench current,
Io indicates a rated current of a generator (not shown).
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】近年、電力需要は、年
々増大の傾向にあり、基幹系統に接続される負荷の数お
よびその負荷側系統に接続される配電用変電所の数が増
大している。しかし、発電所における発電機の安定度を
良くするためには、各基幹系統を母線によって全て接続
することによって達成できるが、事故電流が機器の定格
電流を越えるためできないという問題を有する。In recent years, power demand has been increasing year by year, and the number of loads connected to the backbone system and the number of distribution substations connected to the load side system have been increasing. I have. However, to improve the stability of the generator in the power plant, it can be achieved by connecting all the trunk systems by buses. However, there is a problem that the fault current cannot exceed the rated current of the equipment.
【０００７】本発明は、以上のような課題を解決するた
めのもので、各発電所における発電機の安定度を向上さ
せると共に、事故電流の抑制を図るために、基幹系統間
に接続された超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗
値の整定を最適にする方法を提供することを目的とす
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and is connected between main systems to improve the stability of a generator at each power plant and to suppress an accident current. It is an object of the present invention to provide a method for optimizing the setting of the quench current value and the resistance value of a superconducting current limiter.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、各発電所（図１の１１ないし１４）から
負荷側系統（図１の６）へ電力を供給する複数の基幹系
統（図１の２１ないし２４）間の少なくとも一つが超電
導限流器（図１の４）を介した母線（図１の３）によっ
て接続されていると共に、当該超電導限流器（４）のク
エンチ電流値（図２のＩq ）が基幹系統（２１ないし２
４）の定格電流（図２のＩO ）以上で、前記各基幹系統
（２１ないし２４）に接続されている電力機器の許容す
る最大電流と、前記超電導限流器（４）を流れる短絡電
流および地絡電流との積を、前記各基幹系統（２１ない
し２４）をモデルにとり、当該基幹系統（２１ないし２
４）の線路、変圧器、あるいはその他の電力系統に接続
されている電力機器等を含めた各インピーダンスを考慮
して、短絡・地絡事故における全事故電流で割った値の
内、一番低い電流値以下になるように整定することを特
徴とする。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a plurality of trunk systems for supplying power from each power plant (11 to 14 in FIG. 1) to a load side system (6 in FIG. 1). At least one of the systems (21 to 24 in FIG. 1) is connected by a bus (3 in FIG. 1) via a superconducting current limiter (4 in FIG. 1), and the superconducting current limiter (4) The quench current value (I q in FIG. 2) is
4) above the rated current (I o in FIG. 2), the maximum current allowed by the power equipment connected to each of the trunk systems (21 to 24), and the short-circuit current flowing through the superconducting current limiter (4).
The product of the current and the ground fault current is modeled on each of the trunk systems (21 to 24), and
4) Connect to line, transformer or other power system
In consideration of each impedance including the power equipment and the like, the current is set to be equal to or lower than the lowest current value among the values obtained by dividing by the total fault current in the case of a short circuit or ground fault .
【０００９】[0009]
【作 用】複数の基幹系統から複数の負荷および負荷
側系統に電力を供給する電力系統において、基幹系統間
の少なくとも一つは、超電導限流器を介して母線によっ
て接続されている。たとえば、事故電流は、基幹系統に
使用されている遮断器の定格電流である６３ＫＡ以下に
抑える必要がある。そこで、ある基幹系統をモデルにし
て、短絡および地絡事故が起こった場合の基幹系統にお
ける線路、変圧器、その他の電力機器を含めた各インピ
ーダンスを考慮して、短絡および地絡事故における超電
導限流器に流れる電流を計算する。次に、上記全体の事
故電流が６３ＫＡに達した時の超電導限流器に流れる電
流をそれぞれの事故の場合について比例計算する。この
ようにして計算された超電導限流器を流れる全体の事故
電流の内、最小の電流値が実際に超電導限流器の限流動
作を行なう限流電流値とする。[Operation] In a power system for supplying power from a plurality of trunk systems to a plurality of loads and a load-side system, at least one of the trunk systems is connected by a bus via a superconducting current limiter. For example, the fault current needs to be suppressed to 63 KA or less, which is the rated current of the circuit breaker used in the backbone system. Therefore, using a certain trunk system as a model, considering the impedance of the trunk system including lines, transformers, and other power equipment in the event of a short circuit and ground fault, the superconductivity limit in a short circuit and ground fault is considered. Calculate the current flowing through the sink. Next, the current flowing in the superconducting current limiter when the total fault current reaches 63 KA is proportionally calculated for each fault. Of the total fault currents flowing through the superconducting current limiter calculated in this way, the minimum current value is the current limiting current value at which the current limiting operation of the superconducting current limiter is actually performed.
【００１０】上記計算によって得られた超電導限流器の
クエンチ電流値は、実際に考えられていたより低い値に
することができた。すなわち、超電導限流器のクエンチ
電流値および抵抗値の整定は、各基幹系統に接続されて
いる電力機器の許容する最大電流と、前記超電導限流器
を流れる短絡電流および地絡電流との積を、前記各基幹
系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧器、あ
るいはその他の電力系統に接続されている電力機器等を
含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事故に
おける全事故電流で割った値の内、一番低い電流値以下
になるようにする。以上のように、基幹系統に接続され
た複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランスさ
せ、事故による停電の範囲を最小限に止めることができ
る。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ電
流値は、通常考えられていた値より低い値にすることが
できた。[0010] The quench current value of the superconducting current limiter obtained by the above calculation was able to be a lower value than actually thought. In other words, the setting of the quench current value and resistance value of the superconducting current limiter is connected to each main system.
The maximum current allowed by the power equipment and the superconducting current limiter
The product of the short-circuit current flowing through the
Using the system as a model, the lines, transformers,
Or power equipment connected to other power systems.
Considering each impedance including short circuit and ground fault
Below the lowest current value of the values divided by the total fault current
So that As described above, it is possible to balance the power supply of the plurality of loads connected to the main system and the power supply of the load side system, and to minimize the range of the power failure due to the accident. In addition, the quench current value of the superconducting current limiter connected to the bus was able to be set to a value lower than the value that was normally considered.
【００１１】[0011]
【実 施 例】図１は本発明における一実施例で、基幹
系統から母線を併用して複数の系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。図１において、発電所１
は、変電所２を経て負荷側系統６に電力が供給される。
発電所１は、たとえば互いに離れた地域に存在する発電
所１１、１２、１３、１４からなり、これらの各発電所
１１ないし１４によって発電された電力が変電所２に集
められる。変電所２は、基幹系統２１ないし２４を経て
負荷の大消費地である東京のような負荷側系統６に送電
される。その間に、中小の電力消費地にも電力が供給さ
れる。図１においては、負荷３１、３２、３３、３４が
上記中小の電力消費地に相当するもので、通常さらに多
くの負荷が接続されている。また、変電所２は、母線３
によって各基幹系統２１ないし２４が接続されている。
さらに、たとえば基幹系統２１と基幹系統２２との間
は、超電導限流器４によって接続されている。この超電
導限流器４は、たとえばマイナス２６９度Ｃ、クエンチ
電流以下で電気抵抗がゼロになるニオブ・チタン合金か
らなる超伝導線が使用されている。FIG. 1 is a diagram for explaining an embodiment of the present invention, in which power is supplied from a trunk system to a plurality of systems using a bus together. In FIG. 1, a power plant 1
, Power is supplied to the load side system 6 via the substation 2.
The power plant 1 includes, for example, power plants 11, 12, 13, and 14 located in areas separated from each other, and the power generated by each of the power plants 11 to 14 is collected in the substation 2. The substation 2 is transmitted to the load side system 6 such as Tokyo, which is a large load consuming area, via the main systems 21 to 24. Meanwhile, power is also supplied to small and medium power consumption areas. In FIG. 1, the loads 31, 32, 33, and 34 correspond to the small and medium power consumption areas, and usually more loads are connected. The substation 2 has a bus 3
The trunk systems 21 to 24 are connected to each other.
Further, for example, the main system 21 and the main system 22 are connected by the superconducting current limiter 4. The superconducting current limiter 4 uses, for example, a superconducting wire made of a niobium-titanium alloy whose electric resistance becomes zero at minus 269 ° C. and below the quench current.
【００１２】このような配電方法の正常時において、基
幹系統２１と基幹系統２２との間に接続されている超電
導限流器４を介して電流が流れ、負荷３１、３２、およ
び負荷側系統６へ電力供給は、アンバランスとなること
が少ない。このため、非常に安定度の良い系統構成とす
ることができる。そして、短絡事故５が発生した場合、
図示されていない遮断器を直ちに開放すると共に、超電
導限流器４は、クエンチ電流より大きい電流の流入によ
り、超電導状態から高抵抗状態に変わる。このため、事
故電流は、抑制され、機器の定格電流を越えることがな
い。When the power distribution method is normal, a current flows through the superconducting current limiter 4 connected between the backbone system 21 and the backbone system 22, and the loads 31, 32 and the load-side system 6 Power supply is less likely to be unbalanced. For this reason, a system configuration with very good stability can be obtained. And when short circuit accident 5 occurs,
As soon as a circuit breaker (not shown) is opened, the superconducting current limiter 4 changes from the superconducting state to the high resistance state due to the inflow of a current larger than the quench current. Therefore, the fault current is suppressed and does not exceed the rated current of the device.
【００１３】次に、上記配電方法における超電導限流器
４のクエンチ電流は、基幹系統で使用されている電力機
器の定格電流である６３ＫＡより少し低い電流であると
考えられていた。本発明は、事故時に流れる各基幹系統
２１ないし２４の電流を計算することで、実際に考えら
れていた超電導限流器４に流れる事故電流を６３ＫＡ以
下に抑えることができた。たとえば、基幹系統２１に接
続されている母線３で短絡・地絡事故が起こった場合、
この母線３に流れる全事故電流および超電導限流器に流
れる事故電流を計算する。この事故電流の計算は、ある
基幹系統をモデルにとり、当該基幹系統の線路、変圧
器、あるいはその他の電力系統に接続されている電力機
器を含めた各インピーダンスを考慮して、短絡・地絡事
故における全事故電流を計算する。Next, it has been considered that the quench current of the superconducting current limiter 4 in the above-described power distribution method is a little lower than 63 KA, which is the rated current of the power equipment used in the backbone system. According to the present invention, by calculating the current of each of the trunk systems 21 to 24 flowing at the time of the accident, the accident current flowing to the superconducting current limiter 4 that was actually considered could be suppressed to 63 KA or less. For example, when a short circuit / ground fault occurs in the bus 3 connected to the main system 21,
The total fault current flowing through the bus 3 and the fault current flowing through the superconducting current limiter are calculated. The calculation of the fault current is based on the model of a certain trunk system, taking into account each impedance of the trunk system including lines, transformers, and other power devices connected to other power systems, to determine the short-circuit / ground fault. Calculate the total fault current at.
【００１４】すなわち、下記のような結果が得られた。 (1) 基幹系統２１の母線３が短絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩsfＡ＝３０ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＡ＝７５ＫＡ (2) 基幹系統２２の母線３が短絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩsfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩstＢ＝７６ＫＡ (3) 基幹系統２１の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＡ＝２６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＡ＝６８ＫＡ (4) 基幹系統２２の母線３が地絡した場合、超電導限
流器４を流れる事故電流ＩgfＢ＝１６ＫＡ、この時の全
事故電流ＩgtＢ＝６９ＫＡThat is, the following results were obtained. (1) When the bus 3 of the main system 21 is short-circuited, the fault current I sf A flowing through the superconducting current limiter 4 = 30 KA, and the total fault current I st A at this time = 75 KA (2) The bus 3 of the main system 22 is If a short circuit occurs, the fault current I sf B = 16 KA flowing through the superconducting current limiter 4 and the total fault current I st B = 76 KA at this time (3) If the bus 3 of the main system 21 is grounded, the superconducting current limiter 4 A fault current I gf A flowing through the current path is 26 KA, and a total fault current I gt A at this time is 68 KA. (4) When the bus 3 of the backbone system 22 is grounded, a fault current I gf B flowing through the superconducting current limiter 4 = 16 KA , The total fault current I gt B = 69 KA
【００１５】全体の事故電流が６３ＫＡに達した時の超
電導限流器４を流れる電流をそれぞれ上記事故電流から
比例計算する。 (1) ′ ３０×６３／７５＝２５．２ＫＡ (2) ′ １６×６３／７６＝１３．２ＫＡ (3) ′ ２６×６３／６８＝２４．０ＫＡ (4) ′ １６×６３／６９＝１４．６ＫＡ 全体の事故電流を６３ＫＡ以下にするためには、事故発
生後事故電流が６３ＫＡに達する前に、超電導限流器４
の限流動作を行なわせる必要がある。そこで、(1) ′な
いし(4) ′で求められた電流値の内、最低値である１
３．２ＫＡ以下で超電導限流器４の限流動作を完了させ
れば良い。したがって、超電導限流器４のクエンチ電流
値および抵抗値は、系統のインピーダンス、クエンチ発
生抵抗の時定数を考慮して超電導限流器４を流れる事故
電流が１３．２ＫＡを越えないように整定すれば良い。The current flowing through the superconducting current limiter 4 when the total fault current reaches 63 KA is calculated in proportion to each fault current. (1) '30 × 63/75 = 25.2 KA (2) '16 × 63/76 = 13.2 KA (3)' 26 × 63/68 = 24.0 KA (4) '16 × 63/69 = 14 .6 KA In order to reduce the total fault current to 63 KA or less, before the fault current reaches 63 KA after the occurrence of the fault,
Must be performed. Therefore, of the current values obtained in (1) ′ to (4) ′,
The current limiting operation of the superconducting current limiting device 4 may be completed at 3.2 KA or less. Therefore, the quench current value and the resistance value of the superconducting current limiter 4 are set so that the fault current flowing through the superconducting current limiter 4 does not exceed 13.2 KA in consideration of the impedance of the system and the time constant of the quench generation resistance. Good.
【００１６】図２は本発明における一実施例のクエンチ
電流値を整定する場合の説明図である。図２において、
Ｉs は短絡した場合の事故電流、Ｉq はクエンチ電流、
Ｉoは母線を流れる定格電流である。そして、図２は前
記計算によって得られた１３．２ＫＡと定格電流Ｉo と
の間にクエンチ電流Ｉq を整定できることを表してい
る。FIG. 2 is an explanatory diagram for setting a quench current value in one embodiment of the present invention. In FIG.
I s is the fault current in case of short circuit, I q is the quench current,
Io is the rated current flowing through the bus. FIG. 2 shows that the quench current Iq can be set between 13.2 KA obtained by the above calculation and the rated current Io .
【００１７】次に、本発明の一実施例について効果を確
認した。図３（イ）は母線を併用しない場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。
（ロ）は超電導限流器を使用して母線併用した場合のル
ート断事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図であ
る。短絡電流の問題から母線併用していない変電所につ
いて超電導限流器４を使用して、母線併用を行なった場
合と母線併用を行なわない場合とで、送電線ルート断を
起こし、発電機の脱調判定を行なった。図３（イ）に示
すように、母線併用を行なわない場合、発電機番号３３
が脱調していることが判る。また、図３（ロ）に示すよ
うに、超電導限流器４を使用して母線併用を行なった場
合、全ての発電機が脱調しなかった。Next, the effect of one embodiment of the present invention was confirmed. FIG. 3A is a diagram showing a step-out frequency of each generator with respect to a route disconnection accident when a bus is not used together.
(B) is a diagram showing a step-out frequency of each generator with respect to a route disconnection accident when a superconducting current limiter is used in combination with a bus. Due to the problem of short-circuit current, the superconducting current limiter 4 is used for substations that do not use the bus together, and when the bus is used together with the bus, the transmission line route is cut off and the generator is disconnected. A key determination was made. As shown in FIG. 3A, when the bus is not used together, the generator number 33
Is out of sync. Further, as shown in FIG. 3B, when the bus was used together with the superconducting current limiter 4, all the generators did not step out.
【００１８】[0018]
【発明の効果】本発明によれば、発電所から複数の基幹
系統を経て各負荷および負荷側系統に電力を供給する電
力系統において、基幹系統間に超電導限流器を介して母
線によって接続されるので、発電所における発電機の安
定度が良く、しかも事故電流を機器の定格電流以下に抑
えることができる。本発明によれば、基幹系統に接続さ
れた複数の負荷および負荷側系統の電力供給をバランス
させ、事故による停電の範囲を最小限に止めることがで
きる。また、母線に接続された超電導限流器のクエンチ
電流値は、通常考えられていた値より低い値にすること
ができる。 According to the present invention, in a power system for supplying electric power from a power plant to each load and a load-side system via a plurality of main systems, the power system is connected between the main systems by a bus through a superconducting current limiter. Therefore, the stability of the generator at the power plant is good, and the fault current can be suppressed to the rated current or less of the equipment. According to the present invention,
Multiple load and load side power supply
And minimize the range of power outages caused by accidents.
Wear. In addition, the quench of the superconducting current limiter connected to the bus
The current value should be lower than normally expected
Can be.
【図１】本発明における一実施例で、基幹系統から母線
を併用して複数の系統に電力を供給する状態を説明する
ための図である。FIG. 1 is a diagram for explaining a state in which power is supplied from a trunk system to a plurality of systems by using a bus together in an embodiment of the present invention.
【図２】本発明における一実施例のクエンチ電流値を整
定する場合の説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram in the case of setting a quench current value in one embodiment of the present invention.
【図３】（イ）は母線を併用しない場合のルート断事故
に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。（ロ）
は超電導限流器を使用して母線併用した場合のルート断
事故に対する各発電機の脱調周波数を示す図である。FIG. 3A is a diagram showing a step-out frequency of each generator with respect to a route disconnection accident when a bus is not used together. (B)
FIG. 4 is a diagram showing a step-out frequency of each generator with respect to a route disconnection accident when a superconducting current limiter is used in combination with a bus.
【図４】従来例における電力系統で、母線を併用せずに
複数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状
態を説明するための図である。FIG. 4 is a diagram illustrating a state in which power is supplied to a load-side system by a plurality of trunk systems without using a bus in a conventional power system.
【図５】従来例における電力系統で、母線を併用して複
数の基幹系統によって負荷側系統に電力を供給する状態
を説明するための図である。FIG. 5 is a diagram for explaining a state in which power is supplied to a load side system by a plurality of trunk systems together with a bus in a conventional power system.
【図６】従来例における超電導限流器のクエンチ電流を
説明するための図である。FIG. 6 is a diagram for explaining a quench current of a superconducting current limiter in a conventional example.
１、１１、１２、１３、１４・・・発電所 ２・・・変電所 ３・・・母線 ４・・・超電導限流器 ５・・・事故点 ６・・・負荷側系統 ２１、２２、２３、２４・・・基幹系統 ３１、３２、３３、３４・・・負荷 1, 11, 12, 13, 14 ... power station 2 ... substation 3 ... busbar 4 ... superconducting current limiter 5 ... accident point 6 ... load side system 21, 22, 23, 24 ... backbone system 31, 32, 33, 34 ... load
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−46521（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−215（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02H 9/02 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-4-46521 (JP, A) JP-A-4-215 (JP, A) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) H02H 9/02
Claims (1)
る複数の基幹系統において、 各基幹系統間の少なくとも一つが超電導限流器を介した
母線によって接続されていると共に、当該超電導限流器
のクエンチ電流値が基幹系統の定格電流以上で、前記各
基幹系統に接続されている電力機器の許容する最大電流
と、前記超電導限流器を流れる短絡電流および地絡電流
との積を、前記各基幹系統をモデルにとり、当該基幹系
統の線路、変圧器、あるいはその他の電力系統に接続さ
れている電力機器等を含めた各インピーダンスを考慮し
て、短絡・地絡事故における全事故電流で割った値の
内、一番低い電流値以下になるように整定することを特
徴とする超電導限流器のクエンチ電流値および抵抗値の
整定方法。1. A plurality of trunk systems for supplying power from each power plant to a load-side system, wherein at least one of the trunk systems is connected by a bus via a superconducting current limiter, and If the quench current value of the device is equal to or greater than the rated current of the backbone system, the maximum current allowed by the power equipment connected to each backbone system
And a short-circuit current and a ground fault current flowing through the superconducting current limiter.
With the above-mentioned trunk system as a model,
Integration of the line, is connected to the transformer, or other power system
It is considering the impedance including the power devices and the like are
And setting the quench current value and the resistance value of the superconducting current limiter to be equal to or lower than the lowest current value among the values obtained by dividing by the total fault current in a short circuit / ground fault .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35497392A JP3145823B2 (en) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | Setting method of quench current value and resistance value of superconducting current limiter |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP35497392A JP3145823B2 (en) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | Setting method of quench current value and resistance value of superconducting current limiter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06189448A JPH06189448A (en) | 1994-07-08 |
| JP3145823B2 true JP3145823B2 (en) | 2001-03-12 |
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| CN109446608B (en) * | 2018-10-16 | 2023-04-28 | 广东电网有限责任公司 | Power grid short-circuit current calculation method containing high-temperature superconducting current limiter |
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- 1992-12-18 JP JP35497392A patent/JP3145823B2/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH06189448A (en) | 1994-07-08 |
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