JP3101738B2 - Projection lens for projector - Google Patents

Projection lens for projector

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JP3101738B2
JP3101738B2 JP02330172A JP33017290A JP3101738B2 JP 3101738 B2 JP3101738 B2 JP 3101738B2 JP 02330172 A JP02330172 A JP 02330172A JP 33017290 A JP33017290 A JP 33017290A JP 3101738 B2 JP3101738 B2 JP 3101738B2
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宏 山田
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【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、特に投影管(CRT)の画像を大型スクリー
ンに投射するプロジェクター用投影レンズに関するもの
である。
Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a projection lens for a projector that projects an image of a projection tube (CRT) onto a large screen.
〔従来の技術〕[Conventional technology]
プロジェクターは、Blue,Green,Redの3色の投射管の
それぞれの前方に投影レンズを配し、投射管上の像を投
影レンズによりその前方に配置したスクリーンに投射し
て3色の像を合成するものである。
The projector arranges a projection lens in front of each of the three color projection tubes of Blue, Green and Red, and projects the image on the projection tube onto the screen placed in front of it by the projection lens to combine the three color images. Is what you do.
従来、これらの投影レンズとしては、ガラスレンズあ
るいはプラスチックレンズが使用されている。これらの
投影レンズにおいては、投射管の蛍光体の発光スペクト
ルの幅が狭く、単色光に近いので、色収差の補正を積極
的に行う必要がなかった。
Conventionally, glass lenses or plastic lenses have been used as these projection lenses. In these projection lenses, the emission spectrum of the phosphor of the projection tube is narrow and close to monochromatic light, so that it is not necessary to actively correct chromatic aberration.
〔発明が解決しようとする課題〕[Problems to be solved by the invention]
しかし、近年、投影レンズに対し高画質化の要望が強
くなり、特に大画面用投影レンズや高品位用としての高
解像力の投影レンズに対して色収差補正を十分に行われ
たレンズが必要となってきた。
However, in recent years, there has been an increasing demand for higher image quality for projection lenses, and in particular, a projection lens for a large screen and a projection lens having a high resolution for a high-definition image need to have a lens sufficiently corrected for chromatic aberration. Have been.
前記要望に対して、投影レンズを構成するレンズをす
べてプラスチックレンズで構成した場合には、射出成型
などにより大口径で非球面の形成が容易なため、単色収
差の補正は可能であるが、現状においては、プラスチッ
クレンズは材料の選択の自由度がなく、色収差補正が不
十分となるほか、プラスチック材料の屈折率の温度係数
および線膨張係数が大きいため、温度変化による像点移
動が無視できなかった。
In response to the above demand, when all the lenses constituting the projection lens are made of plastic lenses, it is possible to correct monochromatic aberration because it is easy to form a large-diameter aspherical surface by injection molding or the like. In plastic lenses, there is no flexibility in material selection, chromatic aberration correction is insufficient, and the temperature coefficient of the refractive index and the linear expansion coefficient of the plastic material are large, so that the image point movement due to temperature change cannot be ignored. Was.
一方、前記レンズをすべてガラスレンズで構成すれ
ば、色収差の補正や温度変化による像点移動の補正はと
もに容易に実現可能であるが、一般に6〜7枚のガラス
レンズが必要となり、高価格や高重量となって望ましく
はない。
On the other hand, if the lenses are all made of glass lenses, correction of chromatic aberration and correction of image point movement due to temperature change can both be easily realized, but generally, 6 to 7 glass lenses are required, and high cost and High weight is not desirable.
そこで、プラスチックレンズとガラスレンズとの組み
合わせからなる、いわゆるハイブリッド型の投影レンズ
が開発されているが、この投影レンズでは、従来の投影
レンズに比して色収差と温度変化による像点移動が非常
に改善されてはいるものの、最近の高画質に対する要望
が厳しくなっているため、一層の改善、特に倍率色収差
の改善が要望されている。
Therefore, a so-called hybrid type projection lens, which is a combination of a plastic lens and a glass lens, has been developed. In this projection lens, the image point shift due to chromatic aberration and temperature change is very small compared to the conventional projection lens. Although improved, recent demands for high image quality have become more severe, and there is a demand for further improvements, especially for chromatic aberration of magnification.
〔課題を解決するための手段〕[Means for solving the problem]
本発明に係るプロジェクター用投影レンズは、かかる
現状に鑑み、スクリーン側から順に正のプラスチック第
1レンズL1、パワーの弱い正または負のプラスチック第
2レンズL2、パワーの強いガラスの凸レンズ2枚とガラ
スの凹レンズ2枚との組合せからなる第3レンズL3ない
し第6レンズL6、パワーの弱い正または負のプラスチッ
ク第7レンズL7、凹面をスクリーン側に向けた負のプラ
スチック第8レンズL8とから構成され、第1レンズL1
第2レンズL2、第7レンズL7、第8レンズL8の各レンズ
の少なくとも1面は非球面とすると共に、第3レンズL3
ないし第6レンズL6のガラスの凹レンズ2枚のうち強い
方のレンズパワーをΦ凹L、弱い方のレンズパワーをΦ
凹Sとしたとき、 0.3<Φ凹S/Φ凹L<1.0 を満足するものである。
In view of the current situation, the projection lens for a projector according to the present invention includes, in order from the screen side, a positive plastic first lens L 1 , a weak positive or negative plastic second lens L 2 , and two strong glass convex lenses. negative plastic eighth lens towards the third lens L 3 to the sixth lens L 6 consist of a combination of two concave lenses of glass, weak positive or negative plastic seventh lens L 7 of power, a concave surface on the screen side and It consists L 8 Prefecture, the first lens L 1 and second lens L 2, the seventh lens L 7, together with at least one surface of the lens of the eighth lens L 8 is an aspheric, the third lens L 3
Or stronger lens power of Φ concave L of the two concave glass of the sixth lens L 6, a weaker lens power of Φ
When the concave S is set, 0.3 <Φ concave S / Φ concave L <1.0 is satisfied.
〔作用〕[Action]
本発明においては、非球面プラスチックレンズの使用
により単色収差の向上とレンズの枚数の減少による軽量
化を図るとともに、プラスチックレンズのパワーをでき
るだけ弱くすることにより、温度変化に対する画質の変
動を少なくすことができる。
In the present invention, the use of an aspherical plastic lens is used to improve monochromatic aberration and reduce the number of lenses to reduce the weight, and reduce the power of the plastic lens as much as possible to reduce fluctuations in image quality due to temperature changes. Can be.
また、プラスチックレンズでは補正が困難な色収差
は、ガラスレンズの使用により補正するとともに、レン
ズ系の主たるパワーは温度変化の影響を受けにくいガラ
スレンズで保有し、プラスチックレンズの欠点を補い、
温度変化に対する画質の変動を少なくすることができ
る。
In addition, chromatic aberration that is difficult to correct with a plastic lens is corrected by using a glass lens, and the main power of the lens system is retained by a glass lens that is not easily affected by temperature changes, compensating for the defects of the plastic lens,
Variations in image quality due to temperature changes can be reduced.
第3レンズL3から第6レンズL6までをパワーの強いガ
ラスの凸レンズ2枚とガラスの凹レンズ2枚で構成し、
凹レンズのパワーを2枚に分けることにより、色収差を
分散させて補正することができ、凹レンズと凸レンズ一
対の組合せにより補正する場合に比べて無理なく良好に
軸上色収差と倍率色収差の各色収差を補正することがで
きる。色収差補正に無理がかからないので、球面収差、
コマ収差の発生も少なく抑えることができ、諸収差の収
差補正にも余力が生まれ、諸収差を少なくすることがで
きる。このため、コントラストと高解像力を得ることが
でき、高画質化を実現することができる。
The third lens L 3 to the sixth lens L 6 is composed of two concave lenses of two convex lenses and glass strong glass of power,
By dividing the power of the concave lens into two, chromatic aberration can be dispersed and corrected, and each chromatic aberration of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected without difficulty compared to the case of correcting by combining a pair of concave lens and convex lens. can do. Because chromatic aberration correction is not difficult, spherical aberration,
The occurrence of coma can be suppressed to a small extent, and there is a margin for correcting aberrations of various aberrations, so that various aberrations can be reduced. Therefore, high contrast and high resolution can be obtained, and high image quality can be realized.
第1レンズL1は、正のプラスチック単レンズであっ
て、これらの面の少なくとも1面は非球面で形成されて
おり、これにより主にサジタルコマ収差などの諸収差を
補正することができる。
The first lens L 1 is a positive plastic single lens, at least one surface of these faces are formed aspherical, thereby it is possible to correct various aberrations such as mainly sagittal coma.
第2レンズL2は、第1レンズL1と比較的広く離間して
配置されパワーの弱い正または負のプラスチック単レン
ズであって、これらの面の少なくとも1面は非球面で形
成されており、これにより主に球面収差の補正を行う。
The second lens L 2 is a weak positive or negative plastic single lens having a relatively wide spaced disposed power and the first lens L 1, at least one surface of these faces is formed of a non-spherical surface This mainly corrects spherical aberration.
第3レンズL3ないし第6レンズL6は、第2レンズL2
比較的広く離間して配置されたパワーの強いガラスの凸
レンズ2枚とガラスの凹レンズ2枚からなり、接合レン
ズと単レンズの組合せまたは単レンズのみの組合せで構
成される。そして、この第3レンズL3ないし第6レンズ
L6は主に軸上色収差、倍率色収差を補正するものである
が、ガラスの凹レンズ2枚のうち強い方のレンズパワー
をΦ凹L、弱い方のレンズパワーをΦ凹Sとしたとき、 0.3<Φ凹S/Φ凹L<1.0 を満足することが必要である。この範囲をはずれると、
すなわち、Φ凹S/Φ凹Lが1以上の場合およびΦ凹S
/Φ凹Lが0.3以下の場合には、軸上色収差、倍率色収
差がオーバーまたはアンダーとなり、十分に補正するこ
とができない。Φ凹S/Φ凹Lが1以上の場合とΦ凹S
/Φ凹Lが0.3以下の場合とで逆の傾向となり、前者の
軸上色収差または倍率色収差がオーバーの場合には、後
者の軸上色収差または倍率色収差がアンダーとなり、前
者の軸上色収差または倍率色収差がアンダーの場合に
は、後者の軸上色収差または倍率色収差がオーバーとな
り、いずれも十分な補正ができない。
The third lens L 3 to the sixth lens L 6 is made of two concave lenses of two convex lenses and glass strong glass of the second lens L 2 and relatively wide apart from arranged power, a cemented lens and a single lens Or a combination of only single lenses. Then, the third lens L 3 to the sixth lens
L 6 mainly corrects longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration. When the strong lens power of the two glass concave lenses is Φ concave L and the weak lens power is Φ concave S , 0.3 It is necessary to satisfy <Φ concave S / Φ concave L <1.0. Outside of this range,
That is, when the φ concave S / φ concave L is 1 or more, and when the φ concave S
When the / Φ concave L is 0.3 or less, the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification are over or under and cannot be sufficiently corrected. Φ concave S / φ concave L is 1 or more and φ concave S
When the / Φ concave L is 0.3 or less, the tendency is opposite. When the former axial chromatic aberration or lateral chromatic aberration is over, the latter axial chromatic aberration or lateral chromatic aberration is under, and the former axial chromatic aberration or lateral chromatic aberration is larger. When the chromatic aberration is under, the latter axial chromatic aberration or lateral chromatic aberration is over, and neither of them can be sufficiently corrected.
また、第3レンズL3から第6レンズL6までのガラスレ
ンズ4枚に投影レンズの主たるパワーを持たしているの
で、温度変化による像点の移動を少なく抑えることがで
きる。
Further, since the Motashi the main power of the projection lens 4 glass lenses from the third lens L 3 to the sixth lens L 6, can be suppressed to be small movement of the image point caused by temperature changes.
第3レンズL3から第6レンズL6までのガラスレンズは
スクリーン側から凹凸凹凸、凹凸凸凹、凸凹凸凹、凸凹
凹凸の順に並ぶことが望ましい。
Glass lenses are uneven irregularities from the screen side of the third lens L 3 to the sixth lens L 6, uneven uneven uneven uneven, it is desirable arranged in order of uneven irregularities.
第7レンズL7は、第6レンズL6と比較的広く離間して
配置されパワーの弱い正または負の単レンズであって、
これらの面の少なくとも1面は非球面で形成されてお
り、主にタンジェンシャルコマ収差の補正を行う。
The seventh lens L 7 is a positive or negative single lens having a relatively low power and arranged relatively widely apart from the sixth lens L 6 ,
At least one of these surfaces is formed as an aspheric surface, and mainly corrects tangential coma aberration.
第8レンズL8は、第7レンズL7と比較的広く離間して
配置され、曲率の大きい凹面をスクリーン側に向けた負
のプラスチック単レンズであって、これらの面の少なく
とも1面は非球面で形成されており、主に像面湾曲を補
正する。
Eighth lens L 8 is disposed relatively widely spaced apart from the seventh lens L 7, a negative plastic single lens having a large concave curvature on the screen side, at least one surface of these surface non It is formed of a spherical surface and mainly corrects field curvature.
第1レンズL1、第2レンズL2、第7レンズL7および第
8レンズL8は、プラスチックレンズとすることにより、
重量の軽減を計ることができる。
The first lens L 1 , the second lens L 2 , the seventh lens L 7, and the eighth lens L 8 are plastic lenses,
Weight can be reduced.
〔実施例〕〔Example〕
以下の説明において f:投影レンズの焦点距離 F:Fナンバー m:スクリーン側より順次数えた面番号 r1,r2……rn:各レンズおよびフェースプレートの曲率半
径 d1,d2……dn:各レンズおよびフェースプレートの軸上厚
みまたは空気間隔 n1,n2……nn:各レンズのe線に対する屈折率 ν1……ν:各レンズのアッベ数 FP:投射管のフェースプレート SP:空隙(液体が充たされている) とする。
In the following description, f: focal length of the projection lens F: F number m: surface numbers sequentially counted from the screen side r 1 , r 2 ... r n : curvature radii d 1 , d 2 ... of each lens and face plate d n : on-axis thickness or air space of each lens and face plate n 1 , n 2 ... n n : refractive index of each lens with respect to e-line ν 1 , ν 2 ... ν: Abbe number of each lens FP: projection Pipe faceplate SP: Void (filled with liquid).
なお、非球面は*で表し、その形状は光軸方向をZ
軸、光軸と垂直方向をy軸方向とするとき、 で表される。
The aspherical surface is represented by *, and the shape of the aspherical surface is Z axis.
When the axis and the optical axis are perpendicular to the y axis, It is represented by
ただし、Cは頂点曲率、Kは離心率、a1〜a4は非球面
係数である。
However, C is a vertex curvature, K is eccentricity, a 1 ~a 4 are aspherical coefficients.
実施例1 第1図は実施例1のレンズ構成を示す。Example 1 FIG. 1 shows a lens configuration of Example 1.
前群レンズは、光軸中心部分が両凸で第1面が光軸か
ら離れるに従ってスクリーン側に凹面を形成し中心から
遠ざかった部分のパワーが負のレンズL1と、スクリーン
側に凹面を向けた正のメニスカスレンズL2と、両凹の負
レンズL3と、両凸の正レンズL4と、両凸の正レンズL5
スクリーン側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL6
の接合レンズL5+L6とで構成しており、後群レンズはス
クリーン側に凹面を向けた正のメニスカスレンズL7とス
クリーン側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL8とで
構成している。
Front lens directs a lens L 1 power is negative away portion from the center to form a concave surface on the screen side in accordance with the first surface optical axis central portion biconvex away from the optical axis, a concave surface on the screen side positive meniscus lens L 2, a negative lens L 3 biconcave positive lens L 4 biconvex, a negative meniscus lens L 6 having a concave surface facing the positive lens L 5 and the screen side of the biconvex constitutes in a cemented lens L 5 + L 6, the rear lens group is composed of a negative meniscus lens L 8 with a concave surface to the positive meniscus lens L 7 and the screen side having a concave surface facing the screen side .
第1レンズL1と第2レンズL2、第2レンズL2と第3レ
ンズL3、第6レンズL6と第7レンズL7、第7レンズL7
第8レンズL8との間は比較的広い空気間隔となってい
る。
The first lens L 1 and the second lens L 2, the second lens L 2 and third lens L 3, the sixth lens L 6 and seventh lens L 7, between the seventh lens L 7 and the eighth lens L 8 Has a relatively wide air gap.
この具体的構成は下表のとおりである。 The specific configuration is as shown in the table below.
f=139.1 F=1.10 投影倍率 22.9倍 m r d n ν *1 255.510 9.00 1.49217 57.2 *2 −10000.000 33.49 *3 −108.450 8.00 1.49217 57.2 *4 −107.350 17.15 5 −263.040 4.50 1.60647 34.8 6 158.170 1.36 7 142.760 26.95 1.62549 60.3 8 −354.380 6.66 9 102.790 38.80 1.61758 61.9 10 −165.820 4.75 1.77901 31.2 11 −510.420 32.51 *12 −424.150 7.00 1.49217 57.2 *13 −255.180 37.24 *14 −60.054 4.90 1.49217 57.2 *15 −5112.370 5.40 16(FP) ∞ 6.50 1.54212 17(SP) ∞ 4.81 1.43000 18(FP) ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.517 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −1.606242 ×10-7 1.2134030×10-8 a2 −7.806872 ×10-12 3.1944840×10-12 a3 −9.3519385×10-16 −5.5065225×10-16 a4 −1.9190193×10-19 −1.1060835×10-19 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 5.9017775×10-7 4.2028291×10-7 a2 −7.8752571×1011 −7.3297978×10-11 a3 6.8398328×10-15 6.3950345×10-15 a4 −1.6511343×10-19 −2.4603407×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −7.6099417×10-7 −4.3355388×10-7 a2 3.1140158×10-11 −1.2283814×10-11 a3 −7.5808536×10-16 3.5347121×10-14 a4 3.2173740×10-21 −1.1494480×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.3433345×10-7 8.1380438×10-9 a2 −1.7046733×10-10 −3.4878685×10-11 a3 9.3630054×10-14 4.6155057×10-15 a4 −1.9715514×10-17 3.7494914×10-19 上記の具体的レンズ構成の数値を基にして計算した収
差曲線図は第2図に示す如くである。なお、この収差曲
線図はすべてフェースプレート、冷却用液体、カバーガ
ラスを考慮し、さらに中心ベスト像面位置にデフォーカ
スした状態の収差曲線図である(以下、同様である)。
f = 139.1 F = 1.10 Projection magnification 22.9 times mrdnv * 1 255.510 9.00 1.49217 57.2 * 2 -10000.000 33.49 * 3 -108.450 8.00 1.49217 57.2 * 4 -107.350 17.15 5 -263.040 4.50 1.60647 34.8 6 158.170 1.36 7 142.760 26.95 1.62549 60.3 8 −354.380 6.66 9 102.790 38.80 1.61758 61.9 10 −165.820 4.75 1.77901 31.2 11 −510.420 32.51 * 12 −424.150 7.00 1.49217 57.2 * 13 −255.180 37.24 * 14 −60.054 4.90 1.49217 57.2 * 15 −5112.370 5.40 16 (FP) ∞ 6.50 1.54212 17 (SP) ∞ 4.81 1.43000 18 (FP) ∞ 5.75 1.57125 19 Φ Φ concave S / Φ concave L = 0.517 Aspheric coefficient First surface Second surface K 0.0 0.0 a 1 -1.606242 × 10 -7 1.2134030 × 10 -8 a 2 −7.806872 × 10 -12 3.1944840 × 10 -12 a 3 −9.3519385 × 10 -16 −5.5065225 × 10 -16 a 4 −1.9190193 × 10 -19 −1.1060835 × 10 -19 3rd surface 4th surface K 0.0 0.0 a 1 5.9017775 × 10 -7 4.2028291 × 10 -7 a 2 -7.8752571 × 10 11 -7.3297978 × 10 -11 a 3 6.8398328 × 10 -15 6.3950345 × 10 -15 a 4 -1.6511343 × 10 -19 −2.4603407 × 10 -19 Surface 12 Surface 13 K 0.0 0.0 a 1 −7.6099417 × 10 -7 −4.3355388 × 10 -7 a 2 3.1140158 × 10 -11 −1.2283814 × 10 -11 a 3 −7.5808536 × 10 -16 3.5 347 121 × 10 -14 a 4 3.2173740 × 10 -21 −1.1494 480 × 10 -17 Surface 14 Surface 15 K 0.0 0.0 a 1 1.3433345 × 10 -7 8.1380438 × 10 -9 a 2 −1.7046733 × 10 -10 − 3.4878685 × 10 -11 a 3 9.3630054 × 10 -14 4.6155057 × 10 -15 a 4 −1.9715514 × 10 -17 3.7494914 × 10 -19 The aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the above specific lens configuration is the second. As shown in the figure. Note that all of the aberration curve diagrams are aberration curve diagrams in a state where the face plate, the cooling liquid, and the cover glass are taken into consideration and the center is best defocused on the image plane position (the same applies hereinafter).
実施例2 第3図は実施例2のレンズ構成を示す。Second Embodiment FIG. 3 shows a lens configuration of a second embodiment.
前群レンズは、光軸中心部分がスクリーン側に凸面を
向けた正のメニスカスレンズで第1面が光軸から離れる
に従ってスクリーン側に凹面を形成し中心から遠ざかっ
た部分のパワーが負のレンズL1と、スクリーン側に凹面
を向けた負のメニスカスレンズL2と、平凹の負レンズL3
と、両凸の正レンズL4とスクリーン側に凹面を向けた負
のメニスカスレンズL5との接合レンズL4+L5と、両凸の
正レンズL6とで構成しており、後群レンズはスクリーン
側に凹面を向けた正のメニスカスレンズL7と両凹の負レ
ンズL8とで構成している。
The front lens group is a positive meniscus lens having a central part of the optical axis with a convex surface facing the screen side. A concave lens is formed on the screen side as the first surface moves away from the optical axis, and the power of a part away from the center is a negative lens L. 1, a negative meniscus lens L 2 and, plano-concave negative lens L 3 having a concave surface facing the screen side
When, a cemented lens L 4 + L 5 of a negative meniscus lens L 5 having a concave surface facing the positive lens L 4 and the screen side of the biconvex constitutes a positive lens L 6 biconvex rear lens group It is composed of a positive meniscus lens L 7 with a concave surface facing the screen side and the negative lens L 8 biconcave.
第1レンズL1と第2レンズL2、第2レンズL2と第3レ
ンズL3、第6レンズL6と第7レンズL7、第7レンズL7
第8レンズL8との間は比較的広い空気間隔となってい
る。
The first lens L 1 and second lens L 2, the second lens L 2 and third lens L 3, the sixth lens L 6 and the seventh lens L 7, between the seventh lens L 7 and the eighth lens L 8 Has a relatively wide air gap.
この具体的構成は下表のとおりである。 The specific configuration is as shown in the table below.
f=139.3 Fno=1.1 投影倍率 22.8倍 m r d n ν *1 231.750 9.00 1.49217 57.2 *2 3799.330 32.46 *3 −102.490 8.00 1.49217 57.2 *4 −111.540 14.23 5 ∞ 4.50 1.60422 34.9 6 164.610 3.18 7 126.420 38.48 1.61656 62.1 8 −153.330 4.50 1.68733 30.8 9 −3689.560 0.98 10 109.240 22.50 1.61668 62.1 11 −1578.560 36.13 *12 −561.780 7.00 1.49217 57.2 *13 −258.070 40.72 *14 −61.097 4.90 1.49217 57.2 *15 −4171.730 5.40 16(FP) ∞ 6.50 1.54212 17(SP) ∞ 4.81 1.43000 18(FP) ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.854 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −1.5121901×10-7 2.1387507×10-8 a2 −1.0974252×10-11 8.2029713×10-13 a3 −1.2666195×10-15 −5.9131560×10-16 a4 −1.9597814×10-19 −1.1392936×10-19 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 6.1059933×10-7 4.1216113×10-7 a2 −7.6783200×10-11 −7.4671053×10-11 a3 6.7662864×10-15 6.3753801×10-15 a4 −1.3181279×10-19 −2.8132982×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −7.5965096×10-7 −4.0194295×10-7 a2 3.1655739×10-11 −1.0225428×10-11 a3 −6.1771881×10-16 3.5428137×10-14 a4 1.9545892×10-20 −1.1481523×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.0446466×10-7 −3.2063855×10-9 a2 −1.6948798×10-10 −3.5672285×10-11 a3 9.3757217×10-14 4.6550273×10-15 a4 −1.9699950×10-17 3.8694328×10-19 上記の具体的レンズ構成の数値を基にして計算した収
差曲線図は第4図に示す如くである。
f = 139.3 F no = 1.1 Projection magnification 22.8 times mrdn ν * 1 231.750 9.00 1.49217 57.2 * 2 3799.330 32.46 * 3 -102.490 8.00 1.49217 57.2 * 4 -111.540 14.23 5 ∞ 4.50 1.60422 34.9 6 164.610 3.18 7 126.420 38.48 1.6656 62.1 8 −153.330 4.50 1.68733 30.8 9 −3689.560 0.98 10 109.240 22.50 1.61668 62.1 11 −1578.560 36.13 * 12 −561.780 7.00 1.49217 57.2 * 13 −258.070 40.72 * 14 −61.097 4.90 1.49217 57.2 * 15 −4171.730 5.40 16 (FP) ∞ 6.50 1.54212 17 (SP) ∞ 4.81 1.43000 18 (FP) ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ concave S / [Phi concave L = 0.854 aspherical coefficients first face of second surface K 0.0 0.0 a 1 -1.5121901 × 10 -7 2.1387507 × 10 - 8 a 2 −1.0974252 × 10 -11 8.2029713 × 10 -13 a 3 −1.2666195 × 10 -15 −5.9131560 × 10 -16 a 4 −1.9597814 × 10 -19 −1.1392936 × 10 -19 3rd surface 4th surface K 0.0 0.0 a 1 6.1059933 × 10 -7 4.1216113 × 10 -7 a 2 -7.6783200 × 10 -11 -7.4671053 × 10 -11 a 3 6.7662864 × 10 -15 6.3753801 × 10 -15 a 4 -1.3181279 × 10 -19 2.8132982 × 10 -19 12th surface 13th surface K 0.0 0.0 a 1 -7.5965096 × 10 -7 -4.0194295 × 10 -7 a 2 3.1655739 × 10 -11 -1.0225428 × 10 -11 a 3 -6.1771881 × 10 -16 3.5428137 × 10 -14 a 4 1.9545892 × 10 -20 -1.1481523 × 10 -17 14th surface 15th surface K 0.0 0.0 a 1 1.0446466 × 10 -7 -3.2063855 × 10 -9 a 2 -1.6948798 × 10 -10 -3.5672285 × 10 -11 a 3 9.3757217 × 10 -14 4.6550273 × 10 -15 a 4 -1.9699950 × 10 -17 3.8694328 × 10 -19 aberration curve diagram numerical values calculated on the basis of the specific lens configuration described above in FIG. 4 As shown.
実施例3 第5図は実施例3のレンズ構成を示す。Third Embodiment FIG. 5 shows a lens configuration of a third embodiment.
前群レンズは、光軸中心部分がスクリーン側に凸面を
向けた正のメニスカスレンズで第1面が光軸から離れる
に従ってスクリーン側に凹面を形成し中心から遠ざかっ
た部分のパワーが負のレンズL1と、スクリーン側に凹面
を向けた負のメニスカスレンズL2と、両凸の正レンズL3
と、両凹の負レンズL4と、両凸の正レンズL5とスクリー
ン側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL6との接合レ
ンズL5+L6とで構成しており、後群レンズはスクリーン
側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL7とスクリーン
側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL8とで構成して
いる。
The front lens group is a positive meniscus lens having a central part of the optical axis with a convex surface facing the screen side. A concave lens is formed on the screen side as the first surface moves away from the optical axis, and the power of a part away from the center is a negative lens L. 1, a negative meniscus lens L 2 having a concave surface facing the screen side, a biconvex positive lens L 3
When a negative lens L 4 biconcave, constitutes in a cemented lens L 5 + L 6 of a negative meniscus lens L 6 having a concave surface facing the positive lens L 5 and the screen side of the biconvex rear lens group It is constituted by a negative meniscus lens L 8 with a concave surface to the negative meniscus lens L 7 and the screen side having a concave surface facing the screen side.
第1レンズL1と第2レンズL2、第2レンズL2と第3レ
ンズL3、第4レンズL4と第5レンズL5、第6レンズL6
第7レンズL7、第7レンズL7と第8レンズL8との間は比
較的広い空気間隔となっている。
The first lens L 1 and second lens L 2, the second lens L 2 and third lens L 3, the fourth lens L 4 and the fifth lens L 5, the sixth lens L 6 and the seventh lens L 7, 7 between the lens L 7 and the eighth lens L 8 has a relatively large air space.
この具体的構成は下表のとおりである。 The specific configuration is as shown in the table below.
f=140.5 F=1.10 投影倍率 22.6倍 m r d n ν *1 226.970 9.00 1.49217 57.2 *2 834.000 27.67 *3 −98.553 8.00 1.49217 57.2 *4 −123.930 17.68 5 395.140 30.00 1.61089 62.7 6 −161.070 0.98 7 −211.840 4.50 1.72692 28.9 8 923.430 15.17 9 100.210 42.00 1.61934 61.6 10 −154.420 4.75 1.65552 32.4 11 −438.600 24.67 *12 −398.600 7.00 1.49217 57.2 *13 −425.480 41.88 *14 −59.390 4.90 1.49217 57.2 *15 −1730.400 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 17 ∞ 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.652 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −1.3340655×10-7 6.4596038×10-9 a2 −2.9119908×10-12 7.1057074×10-12 a3 −5.5114775×10-16 −2.7987945×10-16 a4 −2.1577888×10-19 −8.9482018×10-20 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 6.3927556×10-7 4.8079350×10-7 a2 −7.3880579×10-11 −7.2752777×10-11 a3 6.8221852×10-15 6.3614033×10-15 a4 −1.8996932×10-19 −2.7790814×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −6.7626370×10-7 −4.0680440×10-7 a2 3.808941 ×10-11 −1.2870310×10-11 a3 −9.4123237×10-16 3.5311983×10-14 a4 −3.4484476×10-20 −1.1520449×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.2343037×10-7 −3.0583151×10-8 a2 −1.7756649×10-10 −2.6169089×10-11 a3 9.3258252×10-14 4.5657601×10-15 a4 −1.9751972×10-17 3.2707911×10-19 上記の具体的レンズ構成の数値を基にして計算した収
差曲線図は第6図に示す如くである。
f = 140.5 F = 1.10 Projection magnification 22.6 times mrdn ν * 1 226.970 9.00 1.49217 57.2 * 2 834.000 27.67 * 3 -98.553 8.00 1.49217 57.2 * 4 -123.930 17.68 5 395.140 30.00 1.61089 62.7 6 -161.070 0.98 7 -211.840 1.72692 28.9 8 923.430 15.17 9 100.210 42.00 1.61934 61.6 10 −154.420 4.75 1.65552 32.4 11 −438.600 24.67 * 12 −398.600 7.00 1.49217 57.2 * 13 −425.480 41.88 * 14 −59.390 4.90 1.49217 57.2 * 15 −1730.400 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ concave S / Φ concave L = 0.652 Aspheric coefficient First surface Second surface K 0.0 0.0 a 1 -1.3340655 × 10 -7 6.4596038 × 10 -9 a 2 -2.9119908 × 10 -12 7.1057074 × 10 -12 a 3 −5.5 114 775 × 10 -16 −2.7987945 × 10 -16 a 4 −2.1577888 × 10 -19 −8.9482018 × 10 -20 3rd surface 4th surface K 0.0 0.0a 1 6.3927556 × 10 -7 4.8079350 × 10 -7 a 2 -7.3880579 × 10 -11 -7.2752777 × 10 -11 a 3 6.8221852 × 10 -15 6.3614033 × 10 -15 a 4 -1.8996932 × 10 -19 -2.7790814 × 10 -19 second 12 surface 13 surface K 0.0 0.0 a 1 -6.7626370 × 10 -7 -4.0680440 × 10 -7 a 2 3.808941 × 10 -11 -1.2870310 × 10 -11 a 3 -9.4123237 × 10 -16 3.5311983 × 10 -14 a 4 −3.4484476 × 10 -20 −1.1520449 × 10 -17 Surface 14 Surface 15 K 0.0 0.0 a 1 1.2343037 × 10 -7 −3.0583151 × 10 -8 a 2 −1.7756649 × 10 -10 −2.6169089 × 10 -11 a 3 9.3258252 × 10 −14 4.5657601 × 10 −15 a 4 −1.9751972 × 10 −17 3.2707911 × 10 −19 The aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the above specific lens configuration is as shown in FIG.
実施例4 第7図は実施例4のレンズ構成を示す。Fourth Embodiment FIG. 7 shows a lens configuration of a fourth embodiment.
前群レンズは、光軸中心部分がスクリーン側に凸面を
向けた正のメニスカスレンズで第1面が光軸から離れる
に従ってスクリーン側に凹面を形成し中心から遠ざかっ
た部分のパワーが負のレンズL1と、スクリーン側に凹面
を向けた負のメニスカスレンズL2と、両凸の正レンズL3
とスクリーン側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL4
との接合レンズL3+L4と、スクリーン側に凸面を向けた
負のメニスカスレンズL5と、両凸の正レンズL6とで構成
しており、後群レンズはスクリーン側に凹面を向けた正
のメニスカスレンズL7と、両凹の負レンズL8とで構成し
ている。
The front lens group is a positive meniscus lens having a central part of the optical axis with a convex surface facing the screen side. A concave lens is formed on the screen side as the first surface moves away from the optical axis, and the power of a part away from the center is a negative lens L. 1, a negative meniscus lens L 2 having a concave surface facing the screen side, a biconvex positive lens L 3
Negative meniscus lens L 4 with a concave surface facing the screen side
A cemented lens L 3 + L 4 and, a negative meniscus lens L 5 having a convex surface facing the screen side, constitutes a positive lens L 6 biconvex rear lens group has a concave surface facing the screen side a positive meniscus lens L 7, is constituted by a negative lens L 8 biconcave.
第1レンズL1と第2レンズL2、第2レンズL2と第3レ
ンズL3、第6レンズL6と第7レンズL7、第7レンズL7
第8レンズL8との間は比較的広い空気間隔となってい
る。
The first lens L 1 and second lens L 2, the second lens L 2 and third lens L 3, the sixth lens L 6 and the seventh lens L 7, between the seventh lens L 7 and the eighth lens L 8 Has a relatively wide air gap.
この具体的構成は下表のとおりである。 The specific configuration is as shown in the table below.
f=141.5 F=1.10 投影倍率 22.4倍 m r d n ν *1 464.020 12.00 1.49217 57.2 *2 1036.950 28.63 *3 −99.388 9.00 1.49217 57.2 *4 −101.774 24.25 5 164.174 30.02 1.61399 62.5 6 −200.140 4.50 1.84841 25.9 7 −2237.240 0.98 8 201.830 4.75 1.61270 34.5 9 111.490 0.98 10 103.120 35.00 1.64556 56.4 11 −600.280 50.06 *12 −445.450 8.00 1.49217 57.2 *13 −290.690 25.74 *14 −65.582 4.90 1.49217 57.2 *15 930.530 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 17 ∞ 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.637 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −2.3883790×10-7 −1.8252131×10-10 a2 −1.4934589×10-11 1.3048477×10-11 a3 −3.4017095×10-16 −7.9512398×10-16 a4 −1.5157502×10-19 −1.5102665×10-19 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 7.2926170×10-7 4.7976189×10-7 a2 −7.1952844×10-11 −7.734794 ×10-11 a3 6.5703992×10-15 6.2969385×10-15 a4 −2.3831746×10-19 −3.0835876×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −7.3751856×10-7 −4.1432901×10-7 a2 3.6380528×10-11 −1.2070956×10-11 a3 −1.1923846×10-15 3.5537837×10-14 a4 −4.3385064×10-20 −1.1515370×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.3033266×10-7 −1.2150742×10-7 a2 −1.7801316×10-10 −2.8274213×10-11 a3 9.3210856×10-14 4.7945056×10-15 a4 −1.9754168×10-17 3.3695125×10-19 上記の具体的レンズ構成の数値を基にして計算した収
差曲線図は第8図に示す如くである。
f = 141.5 F = 1.10 Projection magnification 22.4 times mrdn ν * 1 464.020 12.00 1.49217 57.2 * 2 1036.950 28.63 * 3 -99.388 9.00 1.49217 57.2 * 4 -101.774 24.25 5 164.174 30.02 1.61399 62.5 6 -200.140 4.50 -1.84841 25.9 5.9 2237.240 0.98 8 201.830 4.75 1.61270 34.5 9 111.490 0.98 10 103.120 35.00 1.64556 56.4 11 −600.280 50.06 * 12 −445.450 8.00 1.49217 57.2 * 13 −290.690 25.74 * 14 −65.582 4.90 1.49217 57.2 * 15 930.530 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 ∞17 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ concave S / Φ concave L = 0.637 Aspheric coefficient First surface Second surface K 0.0 0.0 a 1 −2.3883790 × 10 -7 −1.8252131 × 10 -10 a 2 −1.4934589 × 10 -11 1.3048477 × 10 -11 a 3 -3.4017095 × 10 -16 -7.9512398 × 10 -16 a 4 -1.5157502 × 10 -19 -1.5102665 × 10 -19 third surface fourth surface K 0.0 0.0 a 1 7.2926170 × 10 -7 4.7976189 × 10 -7 a 2 -7.1952844 × 10 -11 -7.734794 × 10 -11 a 3 6.5703992 × 10 -15 6.2969385 × 10 -15 a 4 -2.3831746 × 10 -19 -3.0835876 × 10 -19 first Dihedral thirteenth surface K 0.0 0.0 a 1 -7.3751856 × 10 -7 -4.1432901 × 10 -7 a 2 3.6380528 × 10 -11 -1.2070956 × 10 -11 a 3 -1.1923846 × 10 -15 3.5537837 × 10 -14 a 4 -4.3385064 × 10 -20 -1.1515370 × 10 -17 14th surface 15th surface K 0.0 0.0 a 1 1.3033266 × 10 -7 -1.2150742 × 10 -7 a 2 -1.7801316 × 10 -10 -2.8274213 × 10 -11 a 3 9.3210856 × 10 -14 4.7945056 × 10 -15 a 4 -1.9754168 × 10 -17 3.3695125 × 10 -19 The aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the above specific lens configuration is as shown in FIG.
実施例5 実施例5のレンズ構成は第1図とほぼ同様であって、
その具体的構成は下表のとおりである。
Example 5 The lens configuration of Example 5 is almost the same as that of FIG.
The specific configuration is as shown in the table below.
f=141.1 F=1.10 投影倍率22.51倍 m r d n ν *1 233.780 12.00 1.49217 57.2 *2 ∞ 33.49 *3 −112.780 10.00 1.49217 57.2 *4 −105.350 17.15 5 −147.650 4.50 1.59155 36.8 6 139.780 1.36 7 −138.640 26.95 1.73890 54.2 8 −295.780 6.66 9 102.650 38.80 1.60586 63.0 10 −162.520 4.75 1.85160 30.2 11 −405.540 32.51 *12 −403.430 9.00 1.49217 57.2 *13 −282.910 37.24 *14 −60.300 4.90 1.49217 57.2 *15 −1941.460 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 17 ∞ 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.381 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −1.315002 ×10-7 2.1684066×10-8 a2 −8.3303212×10-12 4.0831475×10-12 a3 −6.2695348×10-16 −7.1172807×10-16 a4 −1.7725284×10-19 −1.0935648×10-19 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 6.3715896×10-7 4.6533706×10-7 a2 −7.7727237×10-11 −7.5139162×10-11 a3 6.3176244×10-15 6.7069834×10-15 a4 −1.9108412×10-19 −2.4251350×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −7.8200334×10-7 −4.3268398×10-7 a2 3.1862923×10-11 −1.2927298×10-11 a3 −8.6099283×10-16 3.5458889×10-14 a4 −1.1342997×10-21 −1.1489533×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.9016960×10-7 −1.2723903×10-7 a2 −1.6952749×10-10 −3.7573942×10-11 a3 9.3618812×10-14 4.6667094×10-15 a4 −1.9716303×10-17 3.8043569×10-19 上記の具体的レンズ構成の数値を基にして計算した収
差曲線図は第9図に示す如くである。
f = 141.1 F = 1.10 Projection magnification 22.51 times mrdn ν * 1 233.780 12.00 1.49217 57.2 * 2 ∞ 33.49 * 3 -112.780 10.00 1.49217 57.2 * 4 -105.350 17.15 5 -147.650 4.50 1.59155 36.8 6 139.780 1.36 7 -138.640 26. 1.73890 54.2 8 −295.780 6.66 9 102.650 38.80 1.60586 63.0 10 −162.520 4.75 1.85160 30.2 11 −405.540 32.51 * 12 −403.430 9.00 1.49217 57.2 * 13 −282.910 37.24 * 14 −60.300 4.90 1.49217 57.2 * 15 −1941.460 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 ∞ 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ concave S / [Phi concave L = 0.381 aspherical coefficients first face of second surface K 0.0 0.0 a 1 -1.315002 × 10 -7 2.1684066 × 10 -8 a 2 -8.3303212 × 10 - 12 4.0831475 × 10 -12 a 3 −6.2695348 × 10 -16 −7.1172807 × 10 -16 a 4 −1.7725284 × 10 -19 −1.0935648 × 10 -19 3rd surface 4th surface K 0.0 0.0 a 1 6.3715896 × 10 -7 4.6533706 × 10 -7 a 2 -7.7727237 × 10 -11 -7.5139162 × 10 -11 a 3 6.3176244 × 10 -15 6.7069834 × 10 -15 a 4 -1.9108412 × 10 -19 -2.4251350 × 10 -19 12 surface 13 surface K 0.0 0.0 a 1 -7.8200334 × 10 -7 -4.3268398 × 10 -7 a 2 3.1862923 × 10 -11 -1.2927298 × 10 -11 a 3 -8.6099283 × 10 -16 3.5458889 × 10 -14 a 4 -1.1342997 × 10 -21 -1.1489533 × 10 -17 14th surface 15th surface K 0.0 0.0 a 1 1.9016960 × 10 -7 -1.2723903 × 10 -7 a 2 -1.6952749 × 10 -10 -3.7573942 × 10 -11 a 3 9.3618812 × 10 -14 4.6667094 × 10 -15 a 4 −1.9716 303 × 10 -17 3.8043569 × 10 -19 The aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the above specific lens configuration is as shown in FIG.
実施例6 第10図は実施例6のレンズ構成を示す。Embodiment 6 FIG. 10 shows a lens configuration of Embodiment 6.
前群レンズは、光軸中心部分が両凸で第1面が光軸か
ら離れるに従ってスクリーン側に凹面を形成し中心から
遠ざかった部分のパワーが負のレンズL1と、スクリーン
側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL2と、平凹の負
レンズL3と、両凸の正レンズL4と、両凸の正レンズL5
スクリーン側に凹面を向けた負のメニスカスレンズL6
の接合レンズL5+L6とで構成しており、後群レンズはス
クリーン側に凹面を向けた正のメニスカスレンズL7と両
凹レンズL8とで構成している。
Front lens directs a lens L 1 power is negative away portion from the center to form a concave surface on the screen side in accordance with the first surface optical axis central portion biconvex away from the optical axis, a concave surface on the screen side It was negative meniscus lens L 2, a negative lens L 3 of the plano-concave, biconvex positive lens L 4, a negative meniscus lens L 6 having a concave surface facing the positive lens L 5 and the screen side of the biconvex constitutes in a cemented lens L 5 + L 6, the rear lens group is constituted by a positive meniscus lens L 7 with a concave surface facing the screen side and a biconcave lens L 8.
第1レンズL1と第2レンズL2、第2レンズL2と第3レ
ンズL3、第4レンズL4と第5レンズL5、第6レンズL6
第7レンズL7、第7レンズL7と第8レンズL8との間は比
較的広い空気間隔となっている。
The first lens L 1 and second lens L 2, the second lens L 2 and third lens L 3, the fourth lens L 4 and the fifth lens L 5, the sixth lens L 6 and the seventh lens L 7, 7 between the lens L 7 and the eighth lens L 8 has a relatively large air space.
この具体的構成は下表のとおりである。 The specific configuration is as shown in the table below.
f=139.7 F=1.10 投影倍率22.75倍 m r d n ν *1 291.090 9.00 1.49217 57.2 *2 −1365.280 26.75 *3 −103.205 8.00 1.49217 57.2 *4 −116.777 11.02 5 ∞ 4.50 1.62408 36.3 6 121.018 4.14 7 124.755 23.50 1.59143 61.2 8 −828.360 22.59 9 100.283 35.00 1.59143 61.2 10 −165.552 4.75 1.81264 25.5 11 −374.431 40.06 *12 −288.570 7.00 1.49217 57.2 *13 −177.495 33.27 *14 −60.354 4.90 1.49217 57.2 *15 1676.650 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 17 ∞ 4.81 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ凹S/Φ凹L=0.530 非球面係数 第1面 第2面 K 0.0 0.0 a1 −1.7467192×10-7 1.5816232×10-8 a2 −2.9699068×10-12 9.0793432×10-12 a3 −4.0089825×10-16 −5.2194187×10-16 a4 −2.7906859×10-19 −1.7256041×10-19 第3面 第4面 K 0.0 0.0 a1 7.0623531×10-7 4.6334912×10-7 a2 −9.4976831×10-11 −8.9595514×10-11 a3 8.7031708×10-15 8.1403418×10-15 a4 −2.2250881×10-19 −3.6618399×10-19 第12面 第13面 K 0.0 0.0 a1 −7.9842886×10-7 −4.0981541×10-7 a2 3.2004929×10-11 −1.2683858×10-11 a3 −1.6768159×10-15 3.6476696×10-14 a4 −1.1752111×10-20 −1.1459020×10-17 第14面 第15面 K 0.0 0.0 a1 1.9494254×10-7 1.2820691×10-8 a2 −1.7830976×10-10 −4.9161488×10-11 a3 9.2302098×10-14 5.5677252×10-15 a4 −1.97433930×10-17 4.8079855×10-19 この具体的構成の数値を基にして計算した収差曲線図
は第11図に示す如くである。
f = 139.7 F = 1.10 Projection magnification 22.75 times mrdn ν * 1 291.090 9.00 1.49217 57.2 * 2 -1365.280 26.75 * 3 -103.205 8.00 1.49217 57.2 * 4 -116.777 11.02 5 ∞ 4.50 1.62408 36.3 6 121.018 4.14 7 124.755 23.50 61.2 8 −828.360 22.59 9 100.283 35.00 1.59143 61.2 10 −165.552 4.75 1.81264 25.5 11 −374.431 40.06 * 12 −288.570 7.00 1.49217 57.2 * 13 −177.495 33.27 * 14 −60.354 4.90 1.49217 57.2 * 15 1676.650 5.40 16 ∞ 6.50 1.54212 17∞ 1.43000 18 ∞ 5.75 1.57125 19 ∞ Φ concave S / Φ concave L = 0.530 Aspheric coefficient First surface Second surface K 0.0 0.0 a 1 −1.7467192 × 10 -7 1.5816232 × 10 -8 a 2 −2.9699068 × 10 -12 9.0793432 × 10 -12 a 3 -4.0089825 × 10 -16 -5.2194187 × 10 -16 a 4 -2.7906859 × 10 -19 -1.7256041 × 10 -19 third surface fourth surface K 0.0 0.0 a 1 7.0623531 × 10 -7 4.6334912 × 10 -7 a 2 -9.4976831 × 10 -11 -8.9595514 × 10 -11 a 3 8.7031708 × 10 -15 8.1403418 × 10 -15 a 4 -2.2250881 × 10 -19 -3.6618399 × 10 -19 12th surface Surface 13 K 0.0 0.0 a 1 −7.9842886 × 10 -7 −4.0981541 × 10 -7 a 2 3.2004929 × 10 -11 −1.2683858 × 10 -11 a 3 −1.6768159 × 10 -15 3.6476696 × 10 -14 a 4 −1.1752111 × 10 -20 −1.1459020 × 10 -17 Surface 14 Surface 15 K 0.0 0.0 a 1 1.9494254 × 10 -7 1.2820691 × 10 -8 a 2 −1.7830976 × 10 -10 −4.9161488 × 10 -11 a 3 9.2302098 × 10 -14 5.5677252 × 10 -15 a 4 -1.97433930 × 10 -17 4.8079855 × 10 -19 The aberration curve diagram calculated based on the numerical values of this specific configuration is as shown in FIG.
〔発明の効果〕〔The invention's effect〕
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、軽
量であって、温度変化に対する画質の変動が少なく、し
かも軸上色収差や倍率色収差などを十分に補正すること
のできるプロジェクター用投影レンズの提供が可能とな
った。
As apparent from the above description, according to the present invention, there is provided a projection lens for a projector which is lightweight, has little variation in image quality with temperature change, and can sufficiently correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and the like. Offering has become possible.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
第1図は実施例1のレンズ構成を示す断面図、第2図は
実施例1の数値を基にして計算した収差曲線図、第3図
は実施例2のレンズ構成を示す断面図、第4図は実施例
2の数値を基にして計算した収差曲線図、第5図は実施
例3のレンズ構成を示す断面図、第6図は実施例3の数
値を基にして計算した収差曲線図、第7図は実施例4の
レンズ構成を示す断面図、第8図は実施例4の数値を基
にして計算した収差曲線図、第9図は実施例5の数値を
基にして計算した収差曲線図、第10図は実施例6のレン
ズ構成を示す断面図、第11図は実施例6の数値を基にし
て計算した収差曲線図である。 L1:第1レンズ、L2:第2レンズ L3:第3レンズ、L4:第4レンズ L5:第5レンズ、L6:第6レンズ L7:第7レンズ、L8:第8レンズ (FP):フェースプレートおよびカバーガラス (SP):冷却用液体 r1,r2……r19:各レンズ面の曲率半径およびフェースプ
レート、カバーガラスの曲率半径 d1,d2……d18:各レンズ、フェースプレートの軸上厚み
または空気間隔
FIG. 1 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the first embodiment, FIG. 2 is an aberration curve diagram calculated based on numerical values of the first embodiment, FIG. 3 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the second embodiment. 4 is an aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the second embodiment, FIG. 5 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the third embodiment, and FIG. 6 is an aberration curve calculated based on the numerical values of the third embodiment. FIG. 7, FIG. 7 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the fourth embodiment, FIG. 8 is an aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the fourth embodiment, and FIG. 9 is calculated based on the numerical values of the fifth embodiment. FIG. 10 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the sixth embodiment, and FIG. 11 is an aberration curve diagram calculated based on the numerical values of the sixth embodiment. L 1: the first lens, L 2: the second lens L 3: the third lens, L 4: a fourth lens L 5: fifth lens, L 6: sixth lens L 7: The seventh lens, L 8: No. 8 Lens (FP): Face plate and cover glass (SP): Cooling liquid r 1 , r 2 …… r 19 : Radius of curvature of each lens surface and radius of curvature of face plate and cover glass d 1 , d 2 …… d 18 : On-axis thickness of each lens and face plate or air gap

Claims (1)

    (57)【特許請求の範囲】(57) [Claims]
  1. 【請求項1】スクリーン側から順に正のプラスチック第
    1レンズL1、パワーの弱い正または負のプラスチック第
    2レンズL2、パワーの強いガラスの凸レンズ2枚とガラ
    スの凹レンズ2枚との組合せからなる第3レンズL3ない
    し第6レンズL6、パワーの弱い正または負のプラスチッ
    ク第7レンズL7、凹面をスクリーン側に向けた負のプラ
    スチック第8レンズL8とから構成され、第1レンズL1
    第2レンズL2、第7レンズL7、第8レンズL8の各レンズ
    の少なくとも1面は非球面とすると共に、第3レンズL3
    ないし第6レンズL6のガラスの凹レンズ2枚のうち強い
    方のレンズパワーをΦ凹L、弱い方のレンズパワーをΦ
    凹Sとしたとき、 0.3<Φ凹S/Φ凹L<1.0 を満足することを特徴とするプロジェクター用投影レン
    ズ。
    1. A combination of a positive plastic first lens L 1 , a low-power positive or negative plastic second lens L 2 , two high- power glass convex lenses and two high-power glass concave lenses in order from the screen side. comprising the third lens L 3 to the sixth lens L 6, weak positive or negative plastic seventh lens L 7 having power, is constructed concave from negative plastic eighth lens L 8 Metropolitan toward the screen side, a first lens L 1 and second lens L 2, the seventh lens L 7, together with at least one surface of the lens of the eighth lens L 8 is an aspheric, the third lens L 3
    Or stronger lens power of Φ concave L of the two concave glass of the sixth lens L 6, a weaker lens power of Φ
    A projection lens for a projector, characterized by satisfying 0.3 <Φ concave S / Φ concave L <1.0 when the concave S is set.
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