JP3095710B2 - Continuous casting method using static magnetic field - Google Patents
Continuous casting method using static magnetic fieldInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造によって
得られる鋼スラブの表面及び内部品質を大幅に改善する
とともに高速鋳造をも可能とする静磁場を使用した連続
鋳造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous casting method using a static magnetic field capable of greatly improving the surface and internal quality of a steel slab obtained by continuous casting and enabling high-speed casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、幅広鋼板の製造に用いられるスラ
ブの如き鋼片の連続鋳造においては、溶鋼を収容したタ
ンディッシュと連続鋳造鋳型との間の溶鋼流路として、
通常耐火物製の浸漬ノズルが使用されている。この浸漬
ノズルは、特にアルミキルド鋼の連続鋳造時にノズル内
面にアルミナが付着し易いため、鋳造時間の経過に伴い
溶鋼流路が狭められ、所望の溶鋼流量を得ることができ
ないという問題が存在した。2. Description of the Related Art Conventionally, in continuous casting of a slab such as a slab used for manufacturing a wide steel sheet, a molten steel flow path between a tundish containing molten steel and a continuous casting mold is provided.
Usually, a refractory immersion nozzle is used. This immersion nozzle has a problem that the molten steel flow path is narrowed as the casting time elapses, and a desired flow rate of molten steel cannot be obtained, particularly because alumina easily adheres to the inner surface of the nozzle during continuous casting of aluminum killed steel.
【０００３】このため、通常は溶鋼の供給する間中、ノ
ズル内にアルゴンなどの不活性ガスを供給してこれに対
処していたが、高スループットになり溶鋼の吐出流速が
大きい場合には、該ガスが流速の大きい溶鋼流に巻き込
まれ鋳型内の湯面上に浮上できずに凝固シェルにトラッ
プされるため、冷延後該ガス起因の膨れ欠陥が発生する
ことがあった。For this reason, an inert gas such as argon is usually supplied into the nozzle during the supply of molten steel to cope with this. However, when the throughput becomes high and the discharge flow rate of molten steel is large, Since the gas is caught in the molten steel flow having a high flow velocity and cannot be floated on the molten metal surface in the mold and is trapped in the solidified shell, a swelling defect due to the gas may occur after cold rolling.
【０００４】また不活性ガスを単に吹き込むだけでは、
ノズル詰まりの回避効果は十分ではなく、ノズル交換の
頻繁な取り替え作業を必要とし、とくに、図３ (a)、
(b)、(c) に示すようにノズルの先端部に左右対称なノ
ズル吐出口７を備えた２孔式浸漬ノズル８においては、
ノズル吐出口７の左右の非対称な閉塞により品質低下を
招く問題があった。ノズル閉塞によって発生する品質低
下の問題としては単にガストラップの問題だけではな
く、ノズル吐出口７の閉塞によって発生する偏流による
介在物の巻き込み及びモールドパウダーの巻き込みも存
在している。[0004] Also, simply blowing an inert gas,
The effect of avoiding nozzle clogging is not sufficient, and frequent replacement work of nozzle replacement is required. In particular, FIG.
As shown in (b) and (c), in a two-hole immersion nozzle 8 having a symmetrical nozzle outlet 7 at the tip of the nozzle,
There is a problem that the quality is deteriorated due to the left and right asymmetric blockage of the nozzle discharge port 7. The problem of quality deterioration caused by the nozzle blockage includes not only the problem of the gas trap but also the inclusion of inclusions and the mold powder due to the drift caused by the blockage of the nozzle discharge port 7.
【０００５】このような問題を解決する試みとしては、
アルミナと低融点の化合物を作るCaO を含有する浸漬ノ
ズルを用いる試みもあるが、まだ十分な効果は得られて
いない。この他に特開昭60-92064号公報には、浸漬ノズ
ル内の溶融金属流に直流磁場を作用させて溶融金属流を
層流化することによりノズル閉塞を抑制する溶融金属の
注入方法が開示されているが、溶融金属流が鋳型内の溶
融金属クレータの奥深くまで流下するので、随伴する介
在物が浮上できずに凝固シェルにトラップされる恐れが
ある。またストレートノズルの溶鋼吐出流形成領域に静
磁場発生器を設けるものが特開昭62−3857号公報に開示
されているが、静磁場の効果が十分得られておらず、従
来の多孔ノズル程度の品質を有するスラブを得られるに
過ぎずまだ改善の余地が十分にある。また２孔ノズルと
２段式の静磁場を組み合わせたものが特開平２−284750
号公報に開示されているがやはり品質の面でまだ改善の
余地があった。[0005] As an attempt to solve such a problem,
Attempts have been made to use immersion nozzles containing CaO, which produces a low melting point compound with alumina, but has not been able to achieve a satisfactory effect. In addition, Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-92064 discloses a method of injecting molten metal that suppresses nozzle blockage by applying a direct current magnetic field to a molten metal flow in an immersion nozzle to make the molten metal flow laminar. However, since the molten metal flows down deep into the molten metal crater in the mold, accompanying inclusions may not be able to float and may be trapped in the solidified shell. Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-3857 discloses a straight nozzle in which a static magnetic field generator is provided in a molten steel discharge flow forming region, but the effect of the static magnetic field is not sufficiently obtained, and the conventional nozzle is not used. Slabs having a high quality can be obtained, and there is still much room for improvement. Japanese Patent Laid-Open No. 2-284750 discloses a combination of a two-hole nozzle and a two-stage static magnetic field.
However, there is still room for improvement in quality.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造における上述
した様な問題を解消し、表面及び内部品質の良好な鋼ス
ラブを得ることができる静磁場を使用した連続鋳造方法
を提案することが本発明の目的である。特に上記目的を
達成するためにはノズルから吐出した溶鋼が鋳型内で早
期に均一下降流にすることが必要であり、本発明では吐
出口近傍の溶鋼流れの制御と鋳型内での溶鋼の均一流れ
の制御とを可能とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the above-mentioned problems in continuous casting and to propose a continuous casting method using a static magnetic field capable of obtaining a steel slab having good surface and internal quality. Is the purpose. In particular, in order to achieve the above object, it is necessary that the molten steel discharged from the nozzle be uniformly and uniformly descended in the mold at an early stage, and in the present invention, control of the molten steel flow near the discharge port and uniformity of the molten steel in the mold are required. It is possible to control the flow.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】炭素濃度が500ppm以下に
なる、主にAlで脱酸したアルミキルド鋼を用いて連続鋳
造の際におけるノズル詰まりについて種々調査、検討を
重ねた結果、溶鋼中の酸素濃度を 30ppm以下、より好ま
しくは 20ppm以下に調整し、浸漬ノズルのノズル本体の
先端を解放して溶鋼の吐出口としたストレートノズルを
用いると、ノズル詰まりがほとんどないことが明らかと
なった。さらに吐出流がすべて下方に向かうことによっ
て湯面の乱れが非常に小さくなることも明らかとなっ
た。但し、このようなストレートノズルにおいては、溶
鋼の吐出流速が鋳型の出側（下方）に向かうため、溶鋼
中の介在物や気泡などがクレータの奥深くまで侵入する
恐れが存在する。この問題を解決するために研究開発を
行った結果、ストレートノズルからの吐出流によって搬
送される介在物や気泡などの侵入を防止する方法とし
て、吐出口を含みかつ鋳型短辺に平行な静磁場を用いる
ことが非常に有効であることが判明した。鋳造条件によ
って該静磁場を以下のようにすることでさらに清浄度の
高いスラブを得られることが判明し、本発明を達成する
に至った。[Means to solve the problem] As a result of repeated investigations and examinations on nozzle clogging during continuous casting using aluminum killed steel mainly deoxidized with Al, which has a carbon concentration of 500 ppm or less, oxygen in molten steel was found. When the concentration was adjusted to 30 ppm or less, more preferably 20 ppm or less, and when the straight nozzle used as the molten steel discharge port with the tip of the nozzle body of the immersion nozzle opened was used, it became clear that there was almost no nozzle clogging. Further, it was also found that the turbulence of the molten metal surface becomes very small due to the downward flow of the discharge flow. However, in such a straight nozzle, since the discharge flow velocity of the molten steel goes toward the exit side (downward) of the mold, there is a possibility that inclusions, bubbles, and the like in the molten steel may penetrate deep into the crater. As a result of research and development to solve this problem, as a method to prevent intrusion of inclusions and bubbles carried by the discharge flow from the straight nozzle, a static magnetic field including the discharge port and parallel to the short side of the mold Was found to be very effective. It has been found that a slab with higher cleanliness can be obtained by setting the static magnetic field as follows depending on the casting conditions, and the present invention has been achieved.
【０００８】すなわち本発明は、タンディッシュから溶
鋼を、一対の短辺壁と長辺壁の組み合わせからなる連続
鋳造鋳型内に、該タンディッシュとつながるノズル先端
を解放したストレート浸漬ノズルを通して供給しつつ鋼
スラブを連続鋳造するにあたり、ストレート浸漬ノズル
吐出口を含む範囲に対応する上記鋳型長辺壁背面に静磁
場発生器を配置し、ノズル吐出口からの吐出流速ｖ(m/s
ec) 〔溶鋼流量(m3/sec)/ ノズル断面積(m2)〕により吐
出口鉛直下の磁束密度Ｂ(T) 及び磁場印加高さ範囲Ｌ(m
m)を以下のように設定して、一方の長辺壁から他方の長
辺壁に向かう静磁場を常に発生させながら鋳造すること
を特徴とする静磁場を使用した連続鋳造方法である。That is, the present invention is to supply molten steel from a tundish into a continuous casting mold composed of a pair of a short side wall and a long side wall through a straight immersion nozzle having an open nozzle tip connected to the tundish. In continuously casting a steel slab, a static magnetic field generator is arranged on the back of the long side wall of the mold corresponding to the range including the straight immersion nozzle discharge port, and the discharge flow rate v (m / s
ec) [Molten steel flow rate (m 3 / sec) / Nozzle cross-sectional area (m 2 )], the magnetic flux density B (T) directly below the discharge port and the magnetic field application height range L (m
This is a continuous casting method using a static magnetic field, characterized in that casting is performed while always generating a static magnetic field from one long side wall to the other long side wall by setting m) as follows.
【０００９】吐出流速ｖに応じて磁束密度Ｂ及び磁場印
加範囲Ｌの関係を、ｖ≦0.9(m/sec)でＢ×Ｌ≧25、但し
Ｂ≧0.07T 、Ｌ≧80mm。ｖ≦1.5(m/sec)でＢ×Ｌ≧27、
但しＢ≧0.08T 、Ｌ≧90mm。ｖ≦2.0(m/sec)でＢ×Ｌ≧
30、但しＢ≧0.09T 、Ｌ≧100mm 。ｖ≦2.5(m/sec)でＢ
×Ｌ≧33、但しＢ≧0.09T 、Ｌ≧110mm 。ｖ≦3.0(m/se
c)でＢ×Ｌ≧35、但しＢ≧0.1T、Ｌ≧110mm 。ｖ≦3.8
(m/sec)でＢ×Ｌ≧36、但しＢ≧0.11T 、Ｌ≧120mm 。
ｖ≦4.8(m/sec)でＢ×Ｌ≧38、但しＢ≧0.12T 、Ｌ≧12
0mm 。ｖ≦5.5(m/sec)でＢ×Ｌ≧40、但しＢ≧0.13T 、
Ｌ≧130mm 。The relationship between the magnetic flux density B and the magnetic field application range L according to the discharge flow velocity v is B × L ≧ 25 where v ≦ 0.9 (m / sec), where B ≧ 0.07T and L ≧ 80 mm. B × L ≧ 27 with v ≦ 1.5 (m / sec),
However, B ≧ 0.08T, L ≧ 90mm. B × L ≧ with v ≦ 2.0 (m / sec)
30, where B ≧ 0.09T, L ≧ 100mm. B when v ≦ 2.5 (m / sec)
× L ≧ 33, where B ≧ 0.09T, L ≧ 110mm. v ≦ 3.0 (m / se
In c), B × L ≧ 35, where B ≧ 0.1T, L ≧ 110 mm. v ≦ 3.8
(m / sec), B × L ≧ 36, where B ≧ 0.11T, L ≧ 120 mm.
B × L ≧ 38 when v ≦ 4.8 (m / sec), where B ≧ 0.12T, L ≧ 12
0mm. B × L ≧ 40 when v ≦ 5.5 (m / sec), where B ≧ 0.13T,
L ≧ 130mm.
【００１０】また、さらに高い効果を得るための本発明
は上記鋳造条件に加えて静磁場発生器を鋳型長辺壁の幅
方向全域を覆う構造として静磁場を常に発生させながら
鋳造することによって品質の良いスラブを作製可能とす
る連続鋳造方法である。また同時に上記鋳造条件に加え
てノズル吐出口を含む上部の静磁場発生域を湯面をも含
む位置とすることを特徴とした連続鋳造方法とすること
によっても高い効果を得ることができる。[0010] In addition to the above-mentioned casting conditions, the present invention for obtaining a still higher effect has a structure in which a static magnetic field generator is formed so as to cover the entire width direction of the long side wall of the mold and is cast while constantly generating a static magnetic field. It is a continuous casting method that can produce a slab with good quality. At the same time, in addition to the above casting conditions, a high effect can be obtained by employing a continuous casting method characterized in that the upper static magnetic field generation region including the nozzle discharge port is located at a position including the molten metal surface.
【００１１】これまでの鋳造条件において浸漬ノズル内
に不活性ガスを吹き込まないで静磁場を常に発生させな
がら鋳造することを特徴とする連続鋳造方法でも高い効
果が得られる。以上を鋳造条件とする事によって非常に
優れたスラブを得ることが可能となる。[0011] A high effect can also be obtained by a continuous casting method characterized in that casting is performed while always generating a static magnetic field without blowing inert gas into the immersion nozzle under the conventional casting conditions. By setting the above conditions as casting conditions, it is possible to obtain a very excellent slab.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】図１ (a)、 (b)に本発明の実施に
用いて好適な連続鋳造装置の要部の構成例を示し、図に
おける符号１は一対の短辺壁１ａと長辺壁１ｂからなる
連鋳鋳型、２はタンディッシュとつながるストレート浸
漬ノズルであって、このストレート浸漬ノズル２はノズ
ル本体の先端部を解放して溶鋼のストレートノズル吐出
口４とした構造になっている。また、３は連鋳鋳型１の
長辺壁１ｂの背面にて配置されストレート浸漬ノズル２
の吐出口及びメニスカスをも含み、長辺壁１ｂから他の
長辺壁１ｂへ短辺壁１ａと平行な静磁場発生器である。
これによってストレート浸漬ノズル２から吐出した溶鋼
が減速されると同時に湯面の変動を抑え、パウダーの巻
き込みを防止する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIGS. 1A and 1B show an example of the structure of a main part of a continuous casting apparatus suitable for use in the present invention, and reference numeral 1 in the drawing denotes a pair of short side walls 1a. A continuous casting mold 2 having a long side wall 1b is a straight immersion nozzle connected to a tundish, and the straight immersion nozzle 2 has a structure in which a tip end portion of the nozzle body is released to form a straight nozzle discharge port 4 of molten steel. ing. Reference numeral 3 denotes a straight immersion nozzle 2 which is disposed on the back of the long side wall 1b of the continuous casting mold 1.
Is a static magnetic field generator including a discharge port and a meniscus, and is parallel to the short side wall 1a from the long side wall 1b to the other long side wall 1b.
Thereby, the molten steel discharged from the straight immersion nozzle 2 is decelerated, and at the same time, the fluctuation of the molten metal surface is suppressed, and the entrainment of the powder is prevented.
【００１３】静磁場発生器３によって減速した溶鋼は短
辺壁１ａ方向に進行しながら、下降することになる。こ
の結果十分減速され、均一化した溶鋼の下降流を得るこ
とができる。溶鋼の吐出口７が左右対称になる図３
(a)、 (b)、 (c)に示すような２孔式浸漬ノズル８は、
特に吐出口近傍においてアルミナ等が付着し易く、ノズ
ル詰まりを起こし易いが、本発明においては、図１
(a)、 (b)に示したように、ノズル本体の先端が解放さ
れたストレート浸漬ノズル２を用い、連鋳鋳型１内へ供
給する溶鋼に対して、連鋳鋳型１に配置した静磁場発生
器３の磁極領域で制動を加えつつ湯面を沈静化するよう
にし、アルミナ付着に起因するノズル詰まりを起こすよ
うな不具合がなく、したがって所望の速度で溶鋼を鋳型
内に注入しても介在物が溶鋼の奥深くまで侵入したり、
溶鋼の上昇流が浴面のパウダーを巻き込むようなことも
ない。The molten steel decelerated by the static magnetic field generator 3 descends while advancing in the direction of the short side wall 1a. As a result, the flow is sufficiently decelerated and a uniform downflow of molten steel can be obtained. Fig. 3 where the discharge port 7 of molten steel is symmetrical
The two-hole immersion nozzle 8 as shown in (a), (b) and (c)
In particular, alumina and the like tend to adhere to the vicinity of the discharge port and cause nozzle clogging.
As shown in (a) and (b), a static magnetic field arranged in the continuous casting mold 1 for the molten steel supplied into the continuous casting mold 1 using the straight immersion nozzle 2 having the nozzle body opened at the tip. The molten steel surface is calmed down while applying braking in the magnetic pole region of the generator 3, and there is no trouble that nozzle clogging due to alumina adhesion occurs. Therefore, even if molten steel is injected into the mold at a desired speed, there is no problem. Things can penetrate deep into the molten steel,
The upward flow of molten steel does not involve the powder on the bath surface.
【００１４】[0014]
【実施例】次に、実施例に基づいて本発明を説明する。 実施例−１：２ストランド連鋳機を用いて、酸素濃度28
〜34ppm の低炭アルミキルド鋼を本発明のストレート浸
漬ノズルを用いて３チャージの連続鋳造実験を行った。
このときの鋳造条件を以下に示した。このときノズル詰
まり防止のガス吹き込み量を12Nl/minとした。Next, the present invention will be described based on embodiments. Example-1: Using a two-strand continuous caster, an oxygen concentration of 28
A 3-charge continuous casting experiment was conducted on a low-carbon aluminum killed steel of .about.34 ppm using the straight immersion nozzle of the present invention.
The casting conditions at this time are shown below. At this time, the gas blowing rate for preventing nozzle clogging was 12 Nl / min.
【００１５】 鋳造鋳型のサイズ : 厚み方向 220mm、幅方向1600mm、 高さ方向 800mm タンディッシュでの溶鋼のスーパーヒート：29〜34℃ スループット ： 1.5ton/min 一方のストランドでは、本発明のストレートノズルを使
用しながら一段のみの静磁場を印加して鋳造を行い、他
方のストランドでは無磁場で鋳造を行った。図１ (a)、
(b)に一段静磁場印加の概略図を示した。以下に静磁場
発生器３の仕様を示した。[0015] Size of casting mold: 220mm in thickness direction, 1600mm in width direction, 800mm in height direction Superheat of molten steel in a tundish: 29-34 ° C Throughput: 1.5ton / min On one strand, the straight nozzle of the present invention is used. Casting was performed by applying only one stage of static magnetic field while using, and the other strand was cast without a magnetic field. Fig. 1 (a),
(b) shows a schematic diagram of one-stage static magnetic field application. The specifications of the static magnetic field generator 3 are shown below.
【００１６】 一段式静磁場発生器 ： 幅方向 1700mm 高さ方向 50〜 650mm（Ｌ） 最大磁束密度 0.05〜0.5T スループットを変化させることによって溶鋼の吐出流速
ｖを変化させながら、さらに印加磁束密度Ｂと印加磁場
範囲Ｌを変化させて、そのときに冷延材に発生する欠陥
を観察することによって無磁場における鋳造法と比較し
た。ノズル吐出口からの流速を 0.9m/sec までに限定し
たときの印加磁場範囲Ｌ(mm)と磁束密度Ｂ(T) との関係
についての実験結果を図２に示した。磁束密度と印加磁
場範囲を変化させて得られた冷延材の磁気探傷法により
得られた欠陥発生率が無磁場の鋳造法における欠陥発生
率と１として、0.45未満は○印で、0.45以上〜 0.7未満
はΔ印で、 0.7以上を×印で示した。Single-stage static magnetic field generator: 1700 mm in width direction, 50 to 650 mm in height direction (L) Maximum magnetic flux density 0.05 to 0.5 T Further, the applied magnetic flux density B is changed while changing the discharge velocity v of molten steel by changing the throughput. And the applied magnetic field range L was changed, and defects generated in the cold-rolled material at that time were observed. FIG. 2 shows the experimental results on the relationship between the applied magnetic field range L (mm) and the magnetic flux density B (T) when the flow velocity from the nozzle outlet was limited to 0.9 m / sec. The defect occurrence rate obtained by magnetic flaw detection of the cold-rolled material obtained by changing the magnetic flux density and the applied magnetic field range is 1 with the defect occurrence rate in the casting method without a magnetic field. Less than 0.7 is indicated by Δ, and 0.7 or more is indicated by X.
【００１７】図２の結果より、欠陥発生率が無磁場鋳造
法に比較して磁束密度Ｂ（ｘ座標）と磁場印加範囲Ｌ
（ｙ座標）によって得られる係数ｋ＝Ｂ・Ｌが25以上で
且つ印加距離Ｌが80mm以上で磁束密度Ｂが0.07T 以上で
ある領域で欠陥発生率が0.45以下と非常に良くなってい
ることが明白である。また吐出流速を0.9m/sec以上とし
た場合においても表１に示すように同様の結果が得られ
た。From the results shown in FIG. 2, it can be seen that the defect generation rate is higher than the magnetic fieldless casting method in terms of the magnetic flux density B (x coordinate) and the magnetic field application range L.
The defect occurrence rate is extremely good at 0.45 or less in a region where the coefficient k = BL obtained by (y coordinate) is 25 or more, the applied distance L is 80 mm or more, and the magnetic flux density B is 0.07 T or more. Is obvious. Similar results were obtained as shown in Table 1 even when the discharge flow rate was 0.9 m / sec or more.
【００１８】[0018]
【表１】 [Table 1]
【００１９】よってこれらの実験結果より次のことがい
える。ストレートノズルと静磁場を用いることによって
ノズル詰まりがなく連続鋳造が達成可能となり、そのこ
とによって生産性が向上され、加えて重要なことにはノ
ズル詰まりがないことによって溶鋼流れの偏流を抑える
ことが可能となり、清浄なスラブを製造することが可能
となった。特に磁束密度及び印加磁場範囲を規定するこ
とにより非常に欠陥発生率の少ない冷延材を得ることが
可能となった。Therefore, the following can be said from the results of these experiments. By using a straight nozzle and a static magnetic field, continuous casting can be achieved without nozzle clogging, thereby improving productivity.In addition, importantly, since there is no nozzle clogging, drifting of molten steel flow can be suppressed. It is now possible to produce clean slabs. In particular, by defining the magnetic flux density and the range of the applied magnetic field, it became possible to obtain a cold rolled material having a very low defect generation rate.
【００２０】また連続鋳造鋳型内の湯面を含む位置に静
磁場を加えることによって湯面の変動を抑えることがで
き、またノズル吐出口を含む範囲に静磁場を加えること
によって均一な溶鋼の下降流を得ることができ、よって
モールドパウダーの巻き込みのないさらに清浄な鋼スラ
ブを製造可能とした。特にメニスカス近傍では湯面全面
を覆うように静磁場を発生させる事が重要である。例え
ば溶鋼の湯面に静磁場が加わらずに単に湯面下部にのみ
磁場を発生させた場合には、湯面下の流れを制動する事
は可能でも溶鋼の湯面の振動は抑えることはできないた
め、湯面振動による湯面のモールドパウダー巻き込みが
発生してしまう。Further, by applying a static magnetic field to a position including the surface of the molten metal in the continuous casting mold, fluctuation of the surface of the molten steel can be suppressed. A flow was obtained, so that a cleaner steel slab without mold powder entrainment could be produced. Particularly in the vicinity of the meniscus, it is important to generate a static magnetic field so as to cover the entire surface of the molten metal. For example, if a magnetic field is generated only at the lower part of the molten steel surface without applying a static magnetic field to the molten steel surface, it is possible to brake the flow under the molten steel surface but cannot suppress the vibration of the molten steel surface Therefore, mold powder entrainment of the molten metal surface due to the vibration of the molten metal surface occurs.
【００２１】尚、本発明で磁場が重要な役割を果たして
いるが、この磁場の領域においては以下のようにするこ
とが肝要である。まず静磁場に関して、それはノズルの
先端部を含み、これよりも下方に適用することである。
特にノズル先端部の吐出口部が磁場内に存在した場合、
溶鋼吐出流が、磁場によって十分減速された緩やかな下
降流となり、内部及び表面品質の良い鋳片を鋳造する事
が可能となる。Although the magnetic field plays an important role in the present invention, it is important to perform the following in this magnetic field region. First, regarding the static magnetic field, it includes the tip of the nozzle and applies below it.
Especially when the discharge port at the tip of the nozzle exists in the magnetic field,
The molten steel discharge flow becomes a gentle downward flow sufficiently decelerated by the magnetic field, and it becomes possible to cast a slab having good internal and surface quality.
【００２２】さらにノズル吐出口から溶鋼の噴出してい
る下部には連鋳鋳型を全面にわたって覆うように静磁場
を発生させる方が部分的に静磁場を発生させ鋳造するよ
りも良いことがわかる。Further, it can be seen that generating a static magnetic field so as to cover the entire continuous casting mold at the lower portion where molten steel is jetted from the nozzle discharge port is better than casting by partially generating a static magnetic field.
【００２３】[0023]
【発明の効果】かくして以上述べたように、本発明に従
えば、安定して連続鋳造が可能となり、品質及び生産性
の向上を図ることが可能となる。As described above, according to the present invention, continuous casting can be stably performed, and quality and productivity can be improved.
【図１】本発明法で使用する一段静磁場発生器を備えた
連続鋳造装置の要部構成を示す概略断面図である。FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a main configuration of a continuous casting apparatus provided with a single-stage static magnetic field generator used in the method of the present invention.
【図２】一段静磁場発生器を用いた場合の欠陥発生率を
示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a defect generation rate when a one-stage static magnetic field generator is used.
【図３】２孔式浸漬ノズルの概略図である。FIG. 3 is a schematic view of a two-hole immersion nozzle.
１ 連鋳鋳型 １ａ 短辺壁 １ｂ 長辺壁 ２ ストレート浸漬ノズル ３ 静磁場発生器 ４ ストレートノズル吐出口 ７ ノズル吐出口 ８ ２孔式浸漬ノズル DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Continuous casting mold 1a Short side wall 1b Long side wall 2 Straight immersion nozzle 3 Static magnetic field generator 4 Straight nozzle discharge port 7 Nozzle discharge port 8 Two-hole immersion nozzle
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山崎 久生 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 技術研究所内 (72)発明者 藤井 徹也 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 技術研究所内 (56)参考文献 特開 平５−285614（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−245601（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−138320（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−104218（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−96351（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−96345（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−84550（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−77009（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−77008（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−77006（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−361858（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−197553（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−55157（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−3857（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−108947（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/115 B22D 11/10 330 B22D 11/04 311 ──────────────────────────────────────────────────の Continuing on the front page (72) Inventor Hisao Yamazaki 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel Engineering Co., Ltd. (72) Inventor Tetsuya Fujii 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Kawasaki Steel (56) References JP 5-285614 (JP, A) JP 5-245601 (JP, A) JP 5-138320 (JP, A) JP 5-104218 (JP, A) JP, A) JP-A-5-96351 (JP, A) JP-A-5-96345 (JP, A) JP-A-5-84550 (JP, A) JP-A-5-77009 (JP, A) JP JP-A-5-77008 (JP, A) JP-A-5-77006 (JP, A) JP-A-4-361858 (JP, A) JP-A-4-197553 (JP, A) JP-A-58-55157 (JP) , A) JP-A-62-3857 (JP, A) JP-A-63-1089 47 (JP, A) (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) B22D 11/115 B22D 11/10 330 B22D 11/04 311
Claims (4)
壁と長辺壁の組み合わせからなる連続鋳造鋳型内に、該
タンディッシュとつながるノズル先端を解放したストレ
ート浸漬ノズルを通して供給しつつ鋼スラブを連続鋳造
するにあたり、ストレート浸漬ノズル吐出口を含む範囲
に対応する上記鋳型長辺壁背面に静磁場発生器を配置
し、ノズル吐出口からの吐出流速v(m/sec)〔溶鋼流量(m
3/sec)/ノズル断面積(m2)〕により吐出口鉛直下の磁束
密度Ｂ(T) 及び磁場印加高さ範囲Ｌ(mm)を以下のように
設定して、一方の長辺壁から他方の長辺壁に向かう静磁
場を常に発生させながら鋳造することを特徴とする静磁
場を使用した連続鋳造方法。吐出流速ｖに応じて磁束密
度Ｂ及び磁場印加範囲Ｌの関係を、ｖ≦0.9(m/sec)でＢ
×Ｌ≧25、但しＢ≧0.07T 、Ｌ≧80mm。ｖ≦1.5(m/sec)
でＢ×Ｌ≧27、但しＢ≧0.08T 、Ｌ≧90mm。ｖ≦2.0(m/
sec)でＢ×Ｌ≧30、但しＢ≧0.09T 、Ｌ≧100mm 。ｖ≦
2.5(m/sec)でＢ×Ｌ≧33、但しＢ≧0.09T 、Ｌ≧110mm
。ｖ≦3.0(m/sec)でＢ×Ｌ≧35、但しＢ≧0.1T、Ｌ≧1
10mm 。ｖ≦3.8(m/sec)でＢ×Ｌ≧36、但しＢ≧0.11T
、Ｌ≧120mm 。ｖ≦4.8(m/sec)でＢ×Ｌ≧38、但しＢ
≧0.12T 、Ｌ≧120mm 。ｖ≦5.5(m/sec)でＢ×Ｌ≧40、
但しＢ≧0.13T 、Ｌ≧130mm 。1. A steel slab is supplied from a tundish into a continuous casting mold comprising a combination of a pair of short side walls and a long side wall through a straight immersion nozzle having a nozzle tip open to the tundish. Upon continuous casting, a static magnetic field generator is arranged on the back of the long side wall of the mold corresponding to the range including the straight immersion nozzle discharge port, and the discharge flow rate v (m / sec) from the nozzle discharge port (molten steel flow rate (m
3 / sec) / nozzle cross-sectional area (m 2 )], the magnetic flux density B (T) and the magnetic field application height range L (mm) immediately below the discharge port are set as follows, and from one long side wall, A continuous casting method using a static magnetic field, wherein casting is performed while always generating a static magnetic field directed to the other long side wall. The relation between the magnetic flux density B and the magnetic field application range L according to the discharge flow velocity v is expressed as B at v ≦ 0.9 (m / sec).
× L ≧ 25, where B ≧ 0.07T, L ≧ 80mm. v ≦ 1.5 (m / sec)
B × L ≧ 27, where B ≧ 0.08T, L ≧ 90mm. v ≦ 2.0 (m /
sec) B × L ≧ 30, where B ≧ 0.09T, L ≧ 100mm. v ≦
B × L ≧ 33 at 2.5 (m / sec), where B ≧ 0.09T, L ≧ 110mm
. B × L ≧ 35 when v ≦ 3.0 (m / sec), where B ≧ 0.1T, L ≧ 1
10mm. B × L ≧ 36 when v ≦ 3.8 (m / sec), but B ≧ 0.11T
, L ≧ 120 mm. When V ≦ 4.8 (m / sec), B × L ≧ 38, but B
≧ 0.12T, L ≧ 120mm. B × L ≧ 40 when v ≦ 5.5 (m / sec),
However, B ≧ 0.13T, L ≧ 130mm.
を覆う構造として静磁場を常に発生させながら鋳造する
ことを特徴とする請求項１記載の静磁場を使用した連続
鋳造方法。2. The continuous casting method using a static magnetic field according to claim 1, wherein the static magnetic field generator is structured so as to cover the whole width direction of the long side wall of the mold, and the casting is performed while constantly generating a static magnetic field.
を湯面をも含む位置とすることを特徴とする請求項１ま
たは２記載の静磁場を使用した連続鋳造方法。3. The continuous casting method using a static magnetic field according to claim 1, wherein an upper static magnetic field generation area including the nozzle discharge port is located at a position including a molten metal surface.
いで静磁場を常に発生させながら鋳造することを特徴と
する請求項１、２または３記載の静磁場を使用した連続
鋳造方法。4. The continuous casting method using a static magnetic field according to claim 1, wherein the casting is performed while always generating a static magnetic field without blowing an inert gas into the immersion nozzle.
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| JP09126979A JP3095710B2 (en) | 1997-05-16 | 1997-05-16 | Continuous casting method using static magnetic field |
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| JP4127938A Division JP2750320B2 (en) | 1991-09-25 | 1992-04-22 | Continuous casting method using static magnetic field |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH1043847A JPH1043847A (en) | 1998-02-17 |
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