JP3063574B2 - Air conditioner - Google Patents

Air conditioner

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JP3063574B2
JP3063574B2 JP15959395A JP15959395A JP3063574B2 JP 3063574 B2 JP3063574 B2 JP 3063574B2 JP 15959395 A JP15959395 A JP 15959395A JP 15959395 A JP15959395 A JP 15959395A JP 3063574 B2 JP3063574 B2 JP 3063574B2
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condenser
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    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/19—Refrigerant outlet condenser temperature

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  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、圧縮機、凝縮器、電気
式減圧装置、および蒸発器にて構成される冷凍サイクル
の電気式減圧装置を制御することによって、凝縮器にお
ける液冷媒の過冷却度を所定の目標過冷却度に制御する
空調装置および冷凍サイクル制御装置に関する。また本
発明は、上記過冷却度を算出する過冷却度算出装置に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for controlling the flow of liquid refrigerant in a condenser by controlling an electric decompression device of a refrigeration cycle comprising a compressor, a condenser, an electric decompression device and an evaporator. The present invention relates to an air conditioner and a refrigeration cycle controller that control a cooling degree to a predetermined target supercooling degree. The present invention also relates to a supercooling degree calculating device for calculating the supercooling degree.

【０００２】[0002]

【従来の技術】特開平３−１７０７５３号公報には、冷
凍サイクルの凝縮器として機能する熱交換器の中央の冷
媒配管上に第１の温度センサ、およびこの凝縮器の出口
の冷媒配管上に第２の温度センサをそれぞれ設け、これ
ら各温度センサの検出温度差から、この凝縮器における
凝縮液冷媒の過冷却度を算出し、この算出過冷却度が所
定の一定範囲内の値となるように電子膨張弁開度を制御
する空調装置が開示されている。2. Description of the Related Art Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 3-170753 discloses that a first temperature sensor is provided on a refrigerant pipe at the center of a heat exchanger functioning as a condenser of a refrigeration cycle, and a first temperature sensor is provided on a refrigerant pipe at an outlet of the condenser. A second temperature sensor is provided, and a degree of supercooling of the condensed liquid refrigerant in the condenser is calculated from a difference between the detected temperatures of the temperature sensors. The calculated degree of supercooling is set to a value within a predetermined range. Discloses an air conditioner for controlling the opening degree of an electronic expansion valve.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】ところで、一般的にい
って温度センサは応答性が悪い。従って上記従来技術の
ように、凝縮温度を上記第１温度センサで検出する場
合、特に空調装置起動直後のように、過冷却度の変化割
合が大きいときには、凝縮温度の検出誤差が大きくな
る。従って、過冷却度の算出誤差も大きくなり、ひいて
は電子膨張弁開度の制御性が悪くなって適正な過冷却度
制御を行えなくなる。By the way, generally, a temperature sensor has poor response. Therefore, when the condensing temperature is detected by the first temperature sensor as in the prior art, particularly when the rate of change in the degree of supercooling is large, such as immediately after the start of an air conditioner, the error in detecting the condensing temperature increases. Accordingly, the calculation error of the degree of supercooling also increases, and consequently, the controllability of the opening degree of the electronic expansion valve deteriorates, making it impossible to perform appropriate supercooling degree control.

【０００４】そこで本発明は上記問題に鑑み、凝縮温度
を求める誤差を小さくすることによって、この凝縮温度
と凝縮器出口冷媒温度とから算出される過冷却度の算出
誤差を小さくすることを目的とする。In view of the above problems, an object of the present invention is to reduce a calculation error of a degree of supercooling calculated from the condensing temperature and a refrigerant outlet refrigerant temperature by reducing an error for obtaining a condensing temperature. I do.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、冷媒を圧縮する圧縮機
（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒を凝縮させる
凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）からの冷媒を減圧
する電気式減圧装置（２４）、およびこの電気式減圧装
置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器（２２）を有
する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、内気を吸入す
る内気吸入口（５）および外気を吸入する外気吸入口
（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる吹出口（１
４〜１６）が形成された空気通路（２）と、この空気通
路（２）内に空気流を発生させる送風手段（４）と、前
記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却度が所定の目
標過冷却度となるように前記電気式減圧装置（２４）を
制御する制御装置（４０）とを備え、前記凝縮器（１
２）が前記空気通路（２）内に配設された空調装置にお
いて、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検出する
高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（１２）の出
口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４５）と、外
気温度を検出する外気温度検出手段（４１）とを有し、
前記制御装置（４０）は、前記高圧圧力検出手段（４
３）が検出した高圧圧力から凝縮温度を算出し、この凝
縮温度と前記出口温度検出手段（４５）が検出した出口
冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器（１２）における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段（ステ
ップ２２０）と、前記外気温度検出手段（４１）が検出
した外気温度が低い程、前記目標過冷却度を大きな値と
して算出する目標過冷却度算出手段（ステップ２３０）
と、前記過冷却度算出手段（ステップ２２０）が算出し
た過冷却度が前記目標過冷却度となるように前記電気式
減圧装置（２４）を制御する過冷却度制御手段（ステッ
プ２４０〜２８０）とを備える空調装置を特徴とする。According to the first aspect of the present invention, a compressor (21) for compressing a refrigerant, and a condenser (12) for condensing the refrigerant from the compressor (21). A refrigerating cycle (20) having an electric decompression device (24) for decompressing the refrigerant from the condenser (12), and an evaporator (22) for evaporating the refrigerant from the electric decompression device (24). At one end, an inside air suction port (5) for sucking inside air and an outside air suction port (6) for sucking outside air are formed, and at the other end side, an air outlet (1) communicating with the room.
4 to 16), an air blowing means (4) for generating an air flow in the air passage (2), and a degree of supercooling of the liquid refrigerant in the condenser (12) is predetermined. And a control device (40) for controlling the electric decompression device (24) so as to attain the target degree of subcooling.
2) In an air conditioner disposed in the air passage (2), a high pressure detecting means (43) for detecting a high pressure of the refrigeration cycle (20), and an outlet refrigerant temperature of the condenser (12). an outlet temperature detection means for detecting (45), the outer
Outside air temperature detecting means (41) for detecting an air temperature,
The control device (40) is configured to control the high-pressure detection means (4
3) calculating the condensation temperature from the high pressure detected, and based on the condensation temperature and the outlet refrigerant temperature detected by the outlet temperature detecting means (45), supercooling the condensed liquid refrigerant in the condenser (12). The supercooling degree calculating means for calculating the degree (step 220) and the outside air temperature detecting means (41) detect
The lower the outside air temperature, the larger the target supercooling degree
Subcooling degree calculating means (step 230)
If the supercooling degree calculating means supercooling degree control means for subcooling degree (step 220) is calculated to control the electric pressure reducing device (24) such that the target degree of supercooling (step 240 to 280) An air conditioner comprising:

【０００６】また、請求項２記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２４）、およびこの
電気式減圧装置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（２２）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
外気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２４）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
凝縮器（１２）が前記空気通路（２）内に配設された空
調装置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力
を検出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器
（１２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
（４５）と、前記空気通路（２）内のうちの前記凝縮器
（１２）の吸込空気温度を検出する吸込温度検出手段
（４２）とを有し、前記制御装置（４０）は、前記高圧
圧力検出手段（４３）が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段（４
５）が検出した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器
（１２）における凝縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷
却度算出手段（ステップ２２０）と、前記吸込温度検出
手段（４２）が検出した吸込温度が低い程、前記目標過
冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
（ステップ２３０）と、前記過冷却度算出手段（ステッ
プ２２０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度とな
るように前記電気式減圧装置（２４）を制御する過冷却
度制御手段（ステップ２４０〜２８０）とを備える空調
装置を特徴とする。According to the second aspect of the present invention, the refrigerant is pressurized.
Compressor (21) to compress and refrigerant from the compressor (21)
(12) for condensing water from the condenser (12)
Electric decompression device (24) for decompressing the refrigerant of
Evaporator for evaporating the refrigerant from the electric decompression device (24)
A refrigerating cycle (20) having (22),
Inside air inlet (5) for inhaling inside air and outside air
An outside air inlet (6) is formed, and the other end side communicates with the room.
An air passage (2) having an outlet (14-16) formed therein;
Blowing means for generating an air flow in the air passage (2)
(4) and supercooling of the liquid refrigerant in the condenser (12)
The electric decompression device so that the temperature reaches a predetermined target supercooling degree.
A control device (40) for controlling the device (24),
A condenser (12) is provided in the air passage (2).
A high pressure of the refrigeration cycle (20).
Pressure detecting means (43) for detecting the pressure and the condenser
(12) Outlet temperature detecting means for detecting the outlet refrigerant temperature
(45) and the condenser in the air passage (2).
(12) suction temperature detecting means for detecting the suction air temperature
(42), and the control device (40) includes the high pressure
From the high pressure detected by the pressure detecting means (43), the condensing temperature
The condensing temperature and the outlet temperature detecting means (4
5) based on the detected outlet refrigerant temperature.
Subcooling for calculating the degree of supercooling of the condensed liquid refrigerant in (12)
Rejection degree calculation means (step 220) and detection of the suction temperature
As the suction temperature detected by the means (42) is lower, the target excess
Target supercooling degree calculating means for calculating the cooling degree as a large value
(Step 230) and the supercooling degree calculating means (Step
The supercooling degree calculated by step 220) is the target supercooling degree.
Supercooling to control the electric decompression device (24)
Air conditioning provided with degree control means (steps 240 to 280)
Features the device .

【０００７】また、請求項３記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２４）、およびこの
電気式減圧装置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（２２）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
外気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２４）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
凝縮器（１２）が前記空気通路（２）内に配設された空
調装置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力
を検出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器
（１２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
（４５）と、前記凝縮器（１２）を通過する風量を検出
する風量検出手段（５３）とを有し、前記制御装置（４
０）は、前記高圧圧力検出手段（４３）が検出した高圧
圧力から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と前記出口温
度検出手段（４５）が検出した出口冷媒温度とに基づい
て、前記凝縮器（１２）における凝縮液冷媒の過冷却度
を算出する過冷却度算出手段（ステップ２２０）と、前
記風量検出手段（５３）が検出した風量が多い程、前記
目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算
出手段（ステップ２３０）と、前記過冷却度算出手段
（ステップ２２０）が算出した過冷却度が前記目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置（２４）を制御す
る過冷却度制御手段（ステップ２４０〜２８０）とを備
える空調装置を特徴とする。[0007] In the invention according to claim 3, the refrigerant is compressed.
Compressor (21) to compress and refrigerant from the compressor (21)
(12) for condensing water from the condenser (12)
Electric decompression device (24) for decompressing the refrigerant of
Evaporator for evaporating the refrigerant from the electric decompression device (24)
A refrigerating cycle (20) having (22),
Inside air inlet (5) for inhaling inside air and outside air
An outside air inlet (6) is formed, and the other end side communicates with the room.
An air passage (2) having an outlet (14-16) formed therein;
Blowing means for generating an air flow in the air passage (2)
(4) and supercooling of the liquid refrigerant in the condenser (12)
The electric decompression device so that the temperature reaches a predetermined target supercooling degree.
A control device (40) for controlling the device (24),
A condenser (12) is provided in the air passage (2).
A high pressure of the refrigeration cycle (20).
Pressure detecting means (43) for detecting the pressure and the condenser
(12) Outlet temperature detecting means for detecting the outlet refrigerant temperature
(45) and detecting the amount of air passing through the condenser (12)
And an air flow detecting means (53) for detecting
0) is the high pressure detected by the high pressure detection means (43).
The condensing temperature is calculated from the pressure, and the condensing temperature and the outlet temperature are calculated.
Based on the outlet refrigerant temperature detected by the temperature detecting means (45).
The degree of supercooling of the condensed liquid refrigerant in the condenser (12).
Supercooling degree calculating means (step 220) for calculating
The greater the air volume detected by the air volume detection means (53), the more
Target supercooling degree calculation that calculates the target supercooling degree as a large value
Output means (step 230) and the supercooling degree calculating means
The supercooling degree calculated in (Step 220) is the target supercooling.
The electric decompression device (24) is controlled so as to obtain a rejection degree.
Subcooling degree control means (steps 240 to 280).
Air conditioner .

【０００８】また、請求項４記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（２２）、この凝縮器（２２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２３）、およびこの
電気式減圧装置（２３）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（１１）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
内気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（２２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２３）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
蒸発器（１１）が前記空気通路（２）内に配設されると
ともに、前記凝縮器（２２）が室外に配設された空調装
置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検
出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（２
２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４
４）と、外気温度を検出する外気温度検出手段（４１）
とを有し、前記制御装置（４０）は、前記高圧圧力検出
手段（４３）が検出した高圧圧力から凝縮温度を算出
し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段（４４）が検
出した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器（２２）
における凝縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出
手段（ステップ３６０）と、前記外気温度検出手段（４
１）が検出した外気温度が高い程、前記目標過冷却度を
大きな値として算出する目標過冷却度算出手段（ステッ
プ３７０）と、前記過冷却度算出手段（ステップ３６
０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度となるよう
に前記電気式減圧装置（２３）を制御する過冷却度制御
手段（ステップ３８０〜４２０）とを備える空調装置を
特徴とする。Further, in the invention according to claim 4, the refrigerant is pressurized.
Compressor (21) to compress and refrigerant from the compressor (21)
From the condenser (22) for condensing
Electric decompression device (23) for decompressing the refrigerant of
Evaporator for evaporating the refrigerant from the electric decompression device (23)
A refrigeration cycle (20) having (11),
Inside air inlet (5) for inhaling inside air and outside air
An inside air inlet (6) is formed, and the other end side communicates with the room.
An air passage (2) having an outlet (14-16) formed therein;
Blowing means for generating an air flow in the air passage (2)
(4) supercooling of the liquid refrigerant in the condenser (22)
The electric decompression device so that the temperature reaches a predetermined target supercooling degree.
A control device (40) for controlling the device (23),
When the evaporator (11) is disposed in the air passage (2)
In both cases, the condenser (22) is provided with an air conditioner disposed outside the room.
The high pressure of the refrigeration cycle (20).
High-pressure pressure detecting means (43) for discharging the condenser (2)
The outlet temperature detecting means (4) for detecting the outlet refrigerant temperature in (2).
4) and an outside air temperature detecting means (41) for detecting an outside air temperature
And the control device (40) is configured to detect the high-pressure pressure.
The condensation temperature is calculated from the high pressure detected by the means (43).
Then, the condensing temperature and the outlet temperature detecting means (44) are detected.
The condenser (22) based on the discharged outlet refrigerant temperature.
Of Supercooling to Calculate Supercooling of Condensed Liquid Refrigerant
Means (step 360) and said outside air temperature detecting means (4
The higher the outside air temperature detected in 1) is, the more the target degree of supercooling is
Target supercooling degree calculating means (step
370) and the supercooling degree calculating means (step 36)
0) so that the calculated degree of supercooling becomes the target degree of supercooling.
Supercooling degree control for controlling the electric pressure reducing device (23)
(Steps 380 to 420) .

【０００９】また、請求項５記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（２２）、この凝縮器（２２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２３）、およびこの
電気式減圧装置（２３）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（１１）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
内気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（２２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２３）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
蒸発器（１１）が前記空気通路（２）内に配設されると
ともに、前記凝縮器（２２）が室外に配設された空調装
置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検
出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（２
２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４
４）と、前記蒸発器（１１）を通過する風量を検出する
風量検出手段（５３）とを有し、前記制御装置（４０）
は、前記高圧圧力検出手段（４３）が検出した高圧圧力
から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検
出手段（４４）が検出した出口冷媒温度とに基づいて、
前記凝縮器（２２）における凝縮液冷媒の過冷却度を算
出する過冷却度算出手段（ステップ３６０）と、前記風
量検出手段（５３）が検出した風量が多い程、前記目標
過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手
段（ステップ３７０）と、前記過冷却度算出手段（ステ
ップ３６０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度と
なるように前記電気式減圧装置（２３）を制御する過冷
却度制御手段（ステップ３８０〜４２０）と を備える空
調装置を特徴とする。Further, in the invention according to claim 5, the refrigerant is pressurized.
Compressor (21) to compress and refrigerant from the compressor (21)
From the condenser (22) for condensing
Electric decompression device (23) for decompressing the refrigerant of
Evaporator for evaporating the refrigerant from the electric decompression device (23)
A refrigeration cycle (20) having (11),
Inside air inlet (5) for inhaling inside air and outside air
An inside air inlet (6) is formed, and the other end side communicates with the room.
An air passage (2) having an outlet (14-16) formed therein;
Blowing means for generating an air flow in the air passage (2)
(4) supercooling of the liquid refrigerant in the condenser (22)
The electric decompression device so that the temperature reaches a predetermined target supercooling degree.
A control device (40) for controlling the device (23),
When the evaporator (11) is disposed in the air passage (2)
In both cases, the condenser (22) is provided with an air conditioner disposed outside the room.
The high pressure of the refrigeration cycle (20).
High-pressure pressure detecting means (43) for discharging the condenser (2)
The outlet temperature detecting means (4) for detecting the outlet refrigerant temperature in (2).
4) and detecting the amount of air passing through the evaporator (11).
The control device (40) having an air volume detection means (53);
Is the high pressure detected by the high pressure detecting means (43).
From the outlet temperature.
Based on the outlet refrigerant temperature detected by the outlet means (44),
Calculating the degree of supercooling of the condensed liquid refrigerant in the condenser (22)
Means for calculating the degree of supercooling to be output (step 360);
The greater the air volume detected by the volume detection means (53), the more the target
Target supercooling degree calculation method that calculates the supercooling degree as a large value
(Step 370) and the supercooling degree calculating means (Step 370).
The degree of supercooling calculated by step 360) is equal to the target degree of supercooling.
Supercooling to control the electric decompression device (23)
Sky and a却度control means (step 380-420)
The adjustment device is characterized.

【００１０】[0010]

【００１１】[0011]

【００１２】[0012]

【００１３】[0013]

【００１４】[0014]

【００１５】[0015]

【００１６】[0016]

【００１７】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施例の具体的手段との対応関係を示すものであ
る。The reference numerals in parentheses of the above-mentioned means indicate the correspondence with the concrete means of the embodiment described later.

【００１８】[0018]

【発明の作用効果】請求項１ないし５記載の発明による
と、圧縮機が駆動して冷媒を圧縮すると、この圧縮され
た冷媒は凝縮器内で凝縮し、さらに過冷却された後、電
気式減圧装置にて減圧される。そして、この減圧された
冷媒は蒸発器にて蒸発した後、再び圧縮機に戻って圧縮
される。According to the first to fifth aspects of the present invention, when the compressor is driven to compress the refrigerant, the compressed refrigerant is condensed in the condenser, further supercooled, and then cooled. The pressure is reduced by the pressure reducing device. Then, the decompressed refrigerant evaporates in the evaporator and returns to the compressor again to be compressed.

【００１９】このとき、制御装置は、上記過冷却の度合
い（過冷却度）が所定の目標過冷却度となるように、電
気式減圧装置を制御する。そして、送風手段が駆動して
空気通路内に空気流が発生すると、内気吸入口または外
気吸入口から吸入された空気は、請求項１ないし３記載
の発明の場合は上記凝縮器によって加熱された後、吹出
口から室内に向けて吹き出され、請求項４ないし５記載
の発明の場合は上記蒸発器によって冷却された後、吹出
口から室内に向かって吹き出される。At this time, the control device controls the electric pressure reducing device such that the degree of supercooling (degree of supercooling) becomes a predetermined target degree of supercooling. When the air blowing means is driven to generate an airflow in the air passage, the air sucked from the inside air suction port or the outside air suction port is heated by the condenser in the case of the first to third aspects of the present invention. Thereafter, the air is blown out toward the room from the outlet, and in the case of the invention described in claim 4 or 5 , after being cooled by the evaporator, the air is blown out from the outlet toward the room.

【００２０】ここで上記制御装置は、冷凍サイクルの高
圧圧力から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と凝縮器の
出口冷媒温度とに基づいて過冷却度を算出し、この算出
過冷却度が所定の目標過冷却度となるように電気式減圧
装置を制御する。このように本発明では、温度検出手段
よりも応答性の良い圧力検出手段を用いて凝縮温度を算
出するので、温度検出手段を用いて凝縮温度を求める場
合に比べて、凝縮温度を求める誤差を小さくすることが
できる。その結果、この凝縮温度と上記出口冷媒温度と
に基づいて算出される過冷却度の算出誤差も小さくする
ことができ、ひいては電気式減圧装置の制御性を良くし
て、適正な過冷却度制御を行うことができる。Here, the control device calculates a condensing temperature from the high pressure of the refrigeration cycle and calculates a degree of supercooling based on the condensing temperature and a refrigerant temperature at the outlet of the condenser. The electric decompression device is controlled so as to achieve the target degree of subcooling. As described above, in the present invention, since the condensation temperature is calculated using the pressure detection means having a higher response than the temperature detection means, the error in calculating the condensation temperature is smaller than when the condensation temperature is calculated using the temperature detection means. Can be smaller. As a result, it is possible to reduce the calculation error of the degree of supercooling calculated based on the condensing temperature and the outlet refrigerant temperature, thereby improving the controllability of the electric decompression device and appropriately controlling the degree of supercooling. It can be performed.

【００２１】特に、請求項１ないし３記載の発明では、
暖房運転モード時の凝縮器における放熱能力を最適とし
ながら、冷凍サイクルの効率を最大とし、ひいては圧縮
機の消費動力を極力抑えることができる。このうち、請
求項１記載の発明は、外気温度が低い場合には、防曇の
ために通常は内気吸入口を閉じて外気吸入口を開く外気
導入モードにすることを前提としたものであり、この場
合には、外気温度が低い程、凝縮器を通過する空気温度
が低くなる。つまり、凝縮器内を流れる冷媒温度と凝縮
器を通過する空気温度との温度差が大きくなって、上記
放熱能力が大きくなる。In particular, in the first to third aspects of the present invention,
It is possible to maximize the efficiency of the refrigeration cycle and optimize the power consumption of the compressor as much as possible while optimizing the heat radiation capacity of the condenser in the heating operation mode. Of these, the invention according to claim 1 is based on the premise that when the outside air temperature is low, an outside air introduction mode in which the inside air intake port is normally closed and the outside air intake port is opened to prevent fogging. In this case, the lower the outside air temperature, the lower the air temperature passing through the condenser. In other words, the temperature difference between the temperature of the refrigerant flowing through the condenser and the temperature of the air passing through the condenser increases, and the heat dissipation capability increases.

【００２２】この場合には、目標過冷却度を大きな値と
して算出して、その結果として圧縮機の消費動力が大き
くなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなって冷
凍サイクルの効率が良くなる。従って本発明では、外気
温度が低い程、目標過冷却度を大きな値として算出する
ことによって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクル
の効率を最大とすることができる。In this case, the target degree of subcooling is calculated as a large value. As a result, even if the power consumption of the compressor is increased, the heat radiation capacity is further increased and the efficiency of the refrigeration cycle is improved. Become. Therefore, in the present invention, as the outside air temperature is lower, the target subcooling degree is calculated as a larger value, so that the efficiency of the refrigeration cycle can be maximized while optimizing the heat radiation capacity.

【００２３】請求項２記載の発明も上記の場合と同様、
吸込温度が低い程、すなわち凝縮器を通過する空気温度
が低い程、目標過冷却度を大きな値として算出すること
によって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクルの効
率を最大とすることができる。請求項３記載の発明は、
凝縮器を通過する風量が多い程高圧圧力が下がることに
着目してなされたものである。このように上記風量が多
いときは、目標過冷却度を大きな値として算出して上記
放熱能力を上げたときに、上記消費動力が大きくなって
も、消費動力の増大を小さく抑えることができることか
ら、結果的に冷凍サイクルの効率が良くなる。従って、
本発明では、凝縮器の通過風量が多い程、目標過冷却度
を大きな値として算出することによって、放熱能力を最
適としながら冷凍サイクルの効率を最大とすることがで
きる。According to the second aspect of the present invention, as in the above case,
By calculating the target degree of subcooling as a larger value as the suction temperature is lower, that is, as the temperature of the air passing through the condenser is lower, the efficiency of the refrigeration cycle can be maximized while optimizing the heat radiation capacity. The invention according to claim 3 is
It was made by paying attention to the fact that the higher the air volume passing through the condenser, the lower the high pressure becomes. As described above, when the air volume is large, when the target supercooling degree is calculated as a large value to increase the heat dissipation capability, even if the power consumption increases, the increase in power consumption can be suppressed to a small value. As a result, the efficiency of the refrigeration cycle is improved. Therefore,
In the present invention, the target subcooling degree is calculated as a larger value as the amount of air passing through the condenser is larger, so that the efficiency of the refrigeration cycle can be maximized while optimizing the heat radiation capacity.

【００２４】また、請求項４および５記載の発明では、
冷房運転モード時の凝縮器における放熱能力を最適とし
ながら、冷凍サイクルの効率を最大とし、ひいては圧縮
機の消費動力を極力抑えることができる。このうち、請
求項４記載の発明は、外気温度が高い夏場には、室内を
冷房するために圧縮機を働かせて冷房能力を確保するこ
とを前提としたものであり、この場合には、外気温度が
高い程高圧が高くなり、室外に配設された凝縮器内の冷
媒温度も高くなって、この冷媒温度と外気温度との温度
差が大きくなる。すなわち上記放熱能力が大きくなる。Further, in the inventions according to claims 4 and 5 ,
It is possible to maximize the efficiency of the refrigeration cycle and optimize the power consumption of the compressor as much as possible while optimizing the heat radiation capacity of the condenser in the cooling operation mode. Of these, the invention according to claim 4 is based on the premise that in summer when the outside air temperature is high, the compressor is operated to cool the room and the cooling capacity is ensured. The higher the temperature, the higher the pressure, the higher the temperature of the refrigerant in the condenser disposed outdoors, and the greater the temperature difference between this refrigerant temperature and the outside air temperature. That is, the heat dissipation capability is increased.

【００２５】この場合には、目標過冷却度を大きな値と
して算出して、その結果として圧縮機の消費動力が大き
くなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなって冷
凍サイクルの効率が良くなる。従って本発明では、外気
温度が高い程、目標過冷却度を大きな値として算出する
ことによって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクル
の効率を最大とすることができる。In this case, the target degree of supercooling is calculated as a large value, and as a result, even if the power consumption of the compressor increases, the heat radiation capacity further increases and the efficiency of the refrigeration cycle improves. Become. Therefore, in the present invention, the target supercooling degree is calculated as a larger value as the outside air temperature is higher, so that the efficiency of the refrigeration cycle can be maximized while optimizing the heat radiation capacity.

【００２６】請求項５記載の発明は、蒸発器を通過する
風量が多い程、蒸発器における吸熱量が多くなって、凝
縮器における放熱量も多くなることに着目してなされた
ものである。上記風量が多いときには、目標過冷却度を
大きな値として算出し、その結果として上記消費動力が
大きくなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなっ
て冷凍サイクルの効率が良くなる。従って、本発明で
は、上記風量が多い程、目標過冷却度を大きな値として
算出することによって、放熱能力を最適としながら冷凍
サイクルの効率を最大とすることができる。The fifth aspect of the present invention is based on the fact that the greater the amount of air passing through the evaporator, the greater the amount of heat absorbed in the evaporator and the greater the amount of heat released in the condenser. When the air volume is large, the target degree of supercooling is calculated as a large value. As a result, even if the power consumption is increased, the heat radiation capability is further increased, and the efficiency of the refrigeration cycle is improved. Therefore, in the present invention, by calculating the target degree of subcooling as a larger value as the air flow increases, the efficiency of the refrigeration cycle can be maximized while optimizing the heat radiation capacity.

【００２７】[0027]

【００２８】[0028]

【００２９】[0029]

【００３０】[0030]

【００３１】[0031]

【００３２】[0032]

【実施例】次に、本発明を電気自動車用空調装置として
用いた一実施例を図１〜１２に基づいて説明する。図１
の空調ユニット１における空調ダクト２は、車室内に空
気を導く空気通路を構成するもので、一端側に内外気切
換手段３および送風手段４が設けられ、他端側に車室内
へ通ずる複数の吹出口１４〜１６が形成されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, an embodiment using the present invention as an air conditioner for an electric vehicle will be described with reference to FIGS. FIG.
The air-conditioning duct 2 in the air-conditioning unit 1 constitutes an air passage that guides air into the vehicle interior, and is provided with inside / outside air switching means 3 and air blowing means 4 at one end, and a plurality of air-conditioning ducts at the other end. Outlets 14 to 16 are formed.

【００３３】上記内外気切換手段３は、車室内の空気
（内気）を吸入する内気吸入口５と、車室外の空気（外
気）を吸入する外気吸入口６とが形成された内外気切換
箱内に、各吸入口５、６を選択的に開閉する内外気切換
ドア７が設けられ、この内外気切換ドア７がその駆動手
段（図示しない、例えばサーボモータ）によって駆動さ
れる構成である。The inside / outside air switching means 3 has an inside / outside air switching box formed with an inside air intake port 5 for sucking air (inside air) inside the vehicle compartment and an outside air intake port 6 for sucking air (outside air) outside the vehicle compartment. Inside, an inside / outside air switching door 7 that selectively opens and closes each of the suction ports 5 and 6 is provided, and the inside / outside air switching door 7 is driven by its driving means (not shown, for example, a servo motor).

【００３４】上記送風手段４は、上記内気吸入口５また
は外気吸入口６から上記各吹出口１４〜１６に向かっ
て、空調ダクト２内に空気流を発生させるもので、具体
的には、スクロールケーシング８内に多翼ファン９が設
けられ、このファン９がその駆動手段であるブロワモー
タ１０によって駆動される構成である。また、ファン９
よりも空気下流側における空調ダクト２内には冷房用室
内熱交換器１１が設けられている。この冷房用室内熱交
換器１１は、冷凍サイクル２０の一部を構成する熱交換
器であり、後述する冷房運転モード時に、内部を流れる
冷媒の吸熱作用によって、空調ダクト２内の空気を除
湿、冷却する蒸発器として機能する。なお、後述する暖
房運転モード時にはこの冷房用室内熱交換器１１内には
冷媒は流れない。The blowing means 4 is for generating an air flow in the air conditioning duct 2 from the inside air suction port 5 or the outside air suction port 6 to each of the air outlets 14 to 16, and more specifically, a scroll. A multi-blade fan 9 is provided in a casing 8, and the fan 9 is driven by a blower motor 10 as a driving means thereof. In addition, fan 9
A cooling indoor heat exchanger 11 is provided in the air conditioning duct 2 on the downstream side of the air. The cooling indoor heat exchanger 11 is a heat exchanger that constitutes a part of the refrigeration cycle 20, and in a cooling operation mode described later, dehumidifies the air in the air conditioning duct 2 by absorbing heat of the refrigerant flowing inside. Functions as a cooling evaporator. Note that no refrigerant flows in the cooling indoor heat exchanger 11 in a heating operation mode described later.

【００３５】また、冷房用室内熱交換器１１よりも空気
下流側における空調ダクト２内には暖房用室内熱交換器
１２が設けられている。この暖房用室内熱交換器１２
は、冷凍サイクル２０の一部を構成する熱交換器であ
り、後述する暖房運転モード時に、内部を流れる冷媒の
放熱作用によって、空調ダクト２内の空気を加熱する凝
縮器として機能する。なお、後述する冷房運転モード時
にはこの暖房用室内熱交換器１２内には冷媒は流れな
い。A heating indoor heat exchanger 12 is provided in the air-conditioning duct 2 downstream of the cooling indoor heat exchanger 11 in the air. This heating indoor heat exchanger 12
Is a heat exchanger that constitutes a part of the refrigeration cycle 20, and functions as a condenser that heats the air in the air conditioning duct 2 by radiating the refrigerant flowing inside in a heating operation mode described later. Note that no refrigerant flows in the heating indoor heat exchanger 12 during a cooling operation mode described later.

【００３６】また空調ダクト２内のうち、暖房用室内熱
交換器１２と隣接した位置には、ファン９から圧送され
てくる空気のうち、暖房用室内熱交換器１２を流れる量
とこれをバイパスする量とを調節するエアミックスドア
１３が設けられている。また上記各吹出口１４〜１６
は、具体的には、車両フロントガラスの内面に空調空気
を吹き出すデフロスタ吹出口１４と、車室内乗員の上半
身に向かって空調空気を吹き出すフェイス吹出口１５
と、車室内乗員の下半身に向かって空調空気を吹き出す
フット吹出口１６である。またこれらの吹出口の空気上
流側部位には、これらの吹出口を開閉するドア１７〜１
９が設けられている。In the air-conditioning duct 2, at a position adjacent to the heating indoor heat exchanger 12, the air flowing through the heating indoor heat exchanger 12 out of the air pressure-fed from the fan 9 is bypassed. An air mix door 13 that adjusts the amount of water to be mixed is provided. Each of the outlets 14-16
Specifically, a defroster outlet 14 that blows out conditioned air to the inner surface of the vehicle windshield, and a face outlet 15 that blows out conditioned air toward the upper body of the passenger in the vehicle.
And a foot outlet 16 for blowing the conditioned air toward the lower body of the occupant. Doors 17 to 1 for opening and closing these air outlets are provided on the air upstream side of these air outlets.
9 are provided.

【００３７】ところで上記冷凍サイクル２０は、上記冷
房用室内熱交換器１１と暖房用室内熱交換器１２とで車
室内の冷房および暖房を行うヒートポンプ式冷凍サイク
ルで、これらの熱交換器１１、１２の他に、冷媒圧縮機
２１、室外熱交換器２２、冷房用膨張弁２３、暖房用膨
張弁２４、アキュムレータ２５、および冷媒の流れを切
り換える四方弁２６を備え、これらが冷媒配管２７で接
続された構成となっている。また、図中２８は電磁弁、
２９は室外ファンである。The refrigeration cycle 20 is a heat pump type refrigeration cycle for cooling and heating the interior of the passenger compartment by using the indoor heat exchanger 11 for cooling and the indoor heat exchanger 12 for heating. In addition, a refrigerant compressor 21, an outdoor heat exchanger 22, a cooling expansion valve 23, a heating expansion valve 24, an accumulator 25, and a four-way valve 26 for switching the flow of refrigerant are provided, and these are connected by a refrigerant pipe 27. Configuration. In the figure, 28 is a solenoid valve,
29 is an outdoor fan.

【００３８】ところで上記室外熱交換器は、後述する冷
房運転モード時に凝縮器として機能する熱交換器であ
る。また上記冷媒圧縮機２１は、電動モータ３０によっ
て駆動されたときに冷媒の吸入、圧縮、吐出を行う。こ
の電動モータ３０は、冷媒圧縮機２１と一体的に密封ケ
ース内に配置されており、インバータ３１に制御される
ことによって回転速度が連続的に可変する。またこのイ
ンバータ３１は、制御装置４０（図３）によって通電制
御される。The outdoor heat exchanger is a heat exchanger that functions as a condenser in a cooling operation mode described later. The refrigerant compressor 21 performs suction, compression and discharge of the refrigerant when driven by the electric motor 30. The electric motor 30 is arranged in a sealed case integrally with the refrigerant compressor 21, and the rotation speed is continuously varied by being controlled by the inverter 31. The inverter 31 is energized by the control device 40 (FIG. 3).

【００３９】また、上記冷房用膨張弁２３および暖房用
膨張弁２４はともに、制御装置４０（図３）によって通
電制御されることによって、その弁開度が可変する電気
式膨張弁である。これらの膨張弁２３、２４の弁開度に
対する冷媒流量の関係は図２に示す通りで、弁開度の増
加量に対する冷媒流量の増加量は、暖房用制御弁２４に
ついては、ＶH2からＳＴ１までは所定の傾きで増加し、
この弁開度ＳＴ１からＶH1までは、この傾きよりも大き
な傾きで増加する。また冷房用制御弁２３については、
ＶC2からＳＴ１までは所定の傾きで増加し、この弁開度
ＳＴ１からＶC1までは、この傾きよりも大きな傾きで増
加する。Further, both the cooling expansion valve 23 and the heating expansion valve 24 are electric expansion valves whose valve opening degrees are variable by controlling the energization by a control device 40 (FIG. 3). The relationship of the refrigerant flow rate with respect to the valve opening degree of these expansion valves 23 and 24 is as shown in FIG. 2, and the increase amount of the refrigerant flow rate with respect to the increase amount of the valve opening degree is VH2 to ST1 for the heating control valve 24. Increases at a given slope,
From this valve opening degree ST1 to VH1, it increases with a slope larger than this slope. Also, regarding the cooling control valve 23,
From VC2 to ST1, it increases with a predetermined gradient, and from this valve opening degree ST1 to VC1, it increases with a gradient larger than this gradient.

【００４０】なお、上記上限値ＶH1は、暖房時における
車室内の最大負荷に応じて決められ、また下限値ＶH2
は、暖房時における車室内の最小負荷に応じて決められ
る。また上記上限値ＶC1は、冷房時における車室内の最
大負荷に応じて決められ、また下限値ＶC2は、冷房時に
おける車室内の最小負荷に応じて決められる。この制御
装置４０には、図３に示すように、外気温度を検出する
外気温センサ４１、暖房用室内熱交換器１２の吸込側
（具体的には冷房用室内熱交換器１１の吸込側）の空気
温度を検出する吸込温度センサ４２、圧縮機２１が吐出
した冷媒圧力を検出する吐出圧センサ４３、および室外
熱交換器２２を出た後の冷媒温度を検出する室外熱交換
器出口温センサ４４が入力される。The upper limit value VH1 is determined according to the maximum load in the passenger compartment during heating.
Is determined according to the minimum load in the vehicle compartment during heating. The upper limit value VC1 is determined according to the maximum load in the vehicle compartment during cooling, and the lower limit value VC2 is determined according to the minimum load in the vehicle room during cooling. As shown in FIG. 3, the controller 40 includes an outside air temperature sensor 41 for detecting the outside air temperature, a suction side of the indoor heat exchanger 12 for heating (specifically, a suction side of the indoor heat exchanger 11 for cooling). Suction temperature sensor 42 for detecting the air temperature of the air, a discharge pressure sensor 43 for detecting the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 21, and an outdoor heat exchanger outlet temperature sensor for detecting the refrigerant temperature after leaving the outdoor heat exchanger 22. 44 is input.

【００４１】また制御装置４０には、暖房用室内熱交換
器１２を出た後の冷媒温度を検出する室内熱交換器出口
温センサ４５、および冷房用室内熱交換器１１における
空気冷却度合い（具体的には熱交換器１１を通過した直
後の空気温度）を検出する蒸発器後センサ４６からの各
信号が入力されるとともに、車室内前面に設けられたコ
ントロールパネル５１の各レバー、スイッチからの信号
も入力される。The controller 40 also includes an indoor heat exchanger outlet temperature sensor 45 for detecting the temperature of the refrigerant after exiting the heating indoor heat exchanger 12, and an air cooling degree (specifically, the cooling indoor heat exchanger 11). Specifically, each signal from the post-evaporator sensor 46 for detecting the air temperature immediately after passing through the heat exchanger 11) is input, and the signals from the levers and switches of the control panel 51 provided on the front of the passenger compartment are input. A signal is also input.

【００４２】上記吐出圧センサ４３は、圧縮機２１と四
方弁２６との間の吐出配管に設置されている。また上記
室外熱交換器出口温センサ４４は、室外熱交換器２２の
出口配管の表面にクランプ等で密着固定された上で、断
熱材等で包まれて冷媒温度の検出誤差が小さくなるよう
にされている。また上記室内熱交換器出口温センサ４５
も同様に、暖房用室内熱交換器１２の出口配管の表面に
クランプ等で密着固定された上で、断熱材等で包まれて
冷媒温度の検出誤差が小さくなるようにされている。The discharge pressure sensor 43 is provided on a discharge pipe between the compressor 21 and the four-way valve 26. The outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 44 is tightly fixed to the surface of the outlet pipe of the outdoor heat exchanger 22 with a clamp or the like, and is wrapped with a heat insulating material or the like so that a detection error of the refrigerant temperature is reduced. Have been. In addition, the indoor heat exchanger outlet temperature sensor 45
Similarly, after being tightly fixed to the surface of the outlet pipe of the heating indoor heat exchanger 12 with a clamp or the like, it is wrapped with a heat insulating material or the like so that the detection error of the refrigerant temperature is reduced.

【００４３】また上記コントロールパネル５１は図４に
示すように、各吹出モードの設定を行う吹出モード設定
スイッチ５２、車室内へ吹き出される風量を設定する風
量設定スイッチ５３、内外気切換モードを設定する内外
気切換スイッチ５４、冷凍サイクル２０の運転モードを
設定する運転モード設定スイッチ５５、車室内への吹出
風温度を設定する温度設定レバー５６、電動モータ３０
での消費電力を節約するモードを設定する節電スイッチ
５７、および内外気切換モード、風量、運転モード、吹
出温度および吹出モードを自動で制御させるためのオー
トスイッチ５８が設けられている。As shown in FIG. 4, the control panel 51 sets an air outlet mode setting switch 52 for setting each air outlet mode, an air volume setting switch 53 for setting the air volume blown into the vehicle interior, and sets an inside / outside air switching mode. Switch 54, an operation mode setting switch 55 for setting the operation mode of the refrigeration cycle 20, a temperature setting lever 56 for setting the temperature of air blown into the vehicle compartment, and the electric motor 30.
A power saving switch 57 for setting a mode for saving power consumption in the air conditioner, and an auto switch 58 for automatically controlling the inside / outside air switching mode, the air volume, the operation mode, the blowing temperature and the blowing mode are provided.

【００４４】上記運転モード設定スイッチ５５は、圧縮
機２１の運転を停止させる停止スイッチ５５ａ、冷凍サ
イクル２０の運転モードを冷房運転モードにする冷房ス
イッチ５５ｂ、および冷凍サイクル２０の運転モードを
暖房運転モードにする暖房スイッチ５５ｃ等から成る。
また上記温度設定レバー５６は、マニュアル時に車室内
乗員が車室内の目標吹出温度を設定するためのもので、
制御装置４０は、このレバー５６の設定位置に応じて、
冷房運転モード時には、冷房用室内熱交換器１１におけ
る空気冷却度合い（具体的にはこの熱交換器１１を通過
した直後の空気温度）の目標値を決定し、暖房運転モー
ド時には、暖房用室内熱交換器１２における空気加熱度
合い（圧縮機２１の吐出冷媒圧力）の目標値を決定す
る。The operation mode setting switch 55 includes a stop switch 55a for stopping the operation of the compressor 21, a cooling switch 55b for setting the operation mode of the refrigeration cycle 20 to the cooling mode, and a heating mode for the refrigeration cycle 20. And a heating switch 55c.
The temperature setting lever 56 is used by a passenger in the vehicle interior to set a target outlet temperature in the vehicle interior during manual operation.
The control device 40 responds to the setting position of the lever 56 by
In the cooling operation mode, a target value of the degree of air cooling in the cooling indoor heat exchanger 11 (specifically, the air temperature immediately after passing through the heat exchanger 11) is determined. A target value of the degree of air heating in the exchanger 12 (pressure of refrigerant discharged from the compressor 21) is determined.

【００４５】なお、この制御装置４０は、冷房運転モー
ド時には、上記蒸発器後センサ４６の検出値が上記目標
値となるようにインバータ３１を制御し、暖房運転モー
ド時には、上記吐出圧センサ４３の検出値が上記目標値
となるようにインバータ３１を制御する。また、図３の
制御装置４０の内部には、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ等からなる周知のマイクロコンピュータが設けら
れ、上記各センサ４１〜４６およびコントロールパネル
５１からの各信号は、ＥＣＵ内の図示しない入力回路を
経て、上記マイクロコンピュータへ入力される。In the cooling operation mode, the control device 40 controls the inverter 31 so that the detection value of the post-evaporator sensor 46 becomes the target value. In the heating operation mode, the control device 40 controls the discharge pressure sensor 43. The inverter 31 is controlled so that the detected value becomes the target value. In addition, a CPU, a ROM (not shown),
A known microcomputer including a RAM and the like is provided, and signals from the sensors 41 to 46 and the control panel 51 are input to the microcomputer via an input circuit (not shown) in the ECU.

【００４６】そしてこのマイクロコンピュータが後述す
る所定の処理を実行し、その処理結果に基づいて、ブロ
ワモータ１０、冷房用膨張弁２３、暖房用膨張弁２４、
電磁弁２８、室外ファン２９、インバータ３１を制御す
る。なお、制御装置４０は、自動車の図示しないキース
イッチがオンされたときに、図示しないバッテリーから
電源が供給される。The microcomputer executes predetermined processing described later, and based on the processing result, the blower motor 10, the cooling expansion valve 23, the heating expansion valve 24,
The solenoid valve 28, the outdoor fan 29, and the inverter 31 are controlled. The control device 40 is supplied with power from a battery (not shown) when a key switch (not shown) of the vehicle is turned on.

【００４７】ところで、車室内乗員が上記冷房スイッチ
５５ｂをオンしたときは、上記マイクロコンピュータが
圧縮機２１を運転させるとともに四方弁２６、電磁弁２
８を制御することによって、冷凍サイクル２０は冷房運
転モードとなる。このモードのときの冷媒の流れは、圧
縮機２１→室外熱交換器２２→冷房用膨張弁２３→冷房
用室内熱交換器１１→アキュムレータ２５→圧縮機２１
の順である。When the passenger in the passenger compartment turns on the cooling switch 55b, the microcomputer operates the compressor 21 and the four-way valve 26 and the solenoid valve 2
By controlling 8, the refrigeration cycle 20 enters the cooling operation mode. In this mode, the flow of the refrigerant is as follows: the compressor 21 → the outdoor heat exchanger 22 → the cooling expansion valve 23 → the cooling indoor heat exchanger 11 → the accumulator 25 → the compressor 21
The order is as follows.

【００４８】また、車室内乗員が上記暖房スイッチ５５
ｃをオンしたときは、上記マイクロコンピュータが圧縮
機２１を運転させるとともに四方弁２６、電磁弁２８を
制御することによって、冷凍サイクル２０は暖房運転モ
ードとなる。このモードのときの冷媒の流れは、圧縮機
２１→暖房用室内熱交換器１２→暖房用膨張弁２４→室
外熱交換器２２→電磁弁２８→アキュムレータ２５→圧
縮機２１の順である。The occupant in the vehicle cabin operates the heating switch 55.
When c is turned on, the microcomputer operates the compressor 21 and controls the four-way valve 26 and the solenoid valve 28, so that the refrigeration cycle 20 is in the heating operation mode. In this mode, the flow of the refrigerant is in the order of the compressor 21 → the indoor heat exchanger 12 for heating → the expansion valve 24 for heating → the outdoor heat exchanger 22 → the solenoid valve 28 → the accumulator 25 → the compressor 21.

【００４９】次に、上記マイクロコンピュータが行う膨
張弁２３、２４の制御処理について、図５、６を用いて
説明する。まず、キースイッチがオンされて制御装置４
０に電源が供給されると図５、６のルーチンが起動さ
れ、最初のステップ１１０にて、後の処理で用いるフラ
グｆ、タイマＴ１、Ｔ２等を全てリセットするイニシャ
ライズ処理を行う。そしてステップ１２０にて、上記各
センサ４１〜４６およびコントロールパネル５１の各レ
バー、スイッチからの信号を読み込む。Next, control processing of the expansion valves 23 and 24 performed by the microcomputer will be described with reference to FIGS. First, the key switch is turned on and the control device 4
When power is supplied to 0, the routines of FIGS. 5 and 6 are started, and in the first step 110, an initialization process for resetting all the flags f, timers T1, T2, etc. used in the subsequent processes is performed. In step 120, signals from the sensors 41 to 46 and the levers and switches of the control panel 51 are read.

【００５０】そして次にステップ１３０にて、運転モー
ド設定スイッチ５５からの信号に基づいて、冷凍サイク
ル２０の運転モードに変更があったか否かを判定する。
ここで変更があったと判定されたときは、ステップ１４
０にてフラグｆをリセットし、変更がない場合にはその
ままステップ１５０に進んで、暖房スイッチ５５ｃがオ
ンされているか否かをみることによって、暖房運転モー
ド中であるか否かを判定する。Then, at step 130, it is determined whether or not the operation mode of the refrigeration cycle 20 has been changed based on the signal from the operation mode setting switch 55.
If it is determined that there has been a change, step 14
At 0, the flag f is reset, and if there is no change, the process directly proceeds to step 150 to determine whether or not the heating operation mode is being performed by checking whether or not the heating switch 55c is turned on.

【００５１】このステップ１５０にてＹＥＳと判定され
たときは、次のステップ１６０にて、冷房用膨張弁２３
の開度（以下、ＥＶＣという）を０にする。つまり全閉
にする。そしてステップ１７０にて、フラグｆがセット
されているか否かを判定することによって、後述するス
テップ１８０〜２００の処理を既に行ったか否かを判定
する。If the determination in step 150 is YES, in step 160, the cooling expansion valve 23
Is set to 0 (hereinafter referred to as EVC). That is, it is fully closed. Then, in step 170, it is determined whether or not the flag f has been set, thereby determining whether or not the processing of steps 180 to 200 described later has already been performed.

【００５２】ここでフラグｆがセットされている、すな
わちステップ１８０〜２００の処理を既に行ったと判定
されたときは、何もせずにそのままステップ２２０にジ
ャンプし、まだ行っていないと判定されたときは、ステ
ップ１８０〜２００にて、暖房用膨張弁２４の開度（以
下、ＥＶＨという）を予め設定された時間τ1 だけ、予
め設定された上限値ＶH1に保持する。なお、上記時間τ
1 は、空調装置起動初期に大きくなっている圧縮機２１
の負荷が、ある程度低減するまでの時間として設定され
る。If the flag f is set, that is, if it is determined that the processing of steps 180 to 200 has already been performed, the process jumps to step 220 without doing anything, and if it is determined that the processing has not been performed yet. , at step 180 to 200, the opening degree of the expansion valve 24 for heating (hereinafter, referred EVH) by one predetermined time τ and held to a preset upper limit VH1. The time τ
1 is a compressor 21 which is large at the beginning of the air conditioner operation.
Is set as a time until the load of the data is reduced to some extent.

【００５３】具体的には、まずステップ１８０にて上記
ＥＶＨを上記上限値ＶH1とする。そして次のステップ１
９０にてタイマＴ１をカウントアップし、次のステップ
２００にて、このタイマＴ１が上記時間τ1 を越えたか
否かを判定する。ここで越えていないと判定されたとき
は再びステップ１９０に戻り、越えたと判定されたとき
は、ステップ２１０にてフラグｆをセットした後、ステ
ップ２２０に移る。Specifically, first, at step 180, the EVH is set to the upper limit value VH1. And the next step 1
The timer T1 is counted up by 90, at the next step 200, the timer T1 is determined whether exceeds the time tau 1. Here, when it is determined that it has not exceeded, the process returns to step 190 again, and when it is determined that it has exceeded, the flag f is set in step 210 and then the process proceeds to step 220.

【００５４】ステップ２２０では、暖房用室内熱交換器
１２における凝縮液冷媒の過冷却度（以下、ＳＣとい
う）を、下記数式１に基づいて算出する。In step 220, the degree of supercooling of the condensed liquid refrigerant in the indoor heat exchanger 12 for heating (hereinafter referred to as SC) is calculated based on the following equation (1).

【００５５】[0055]

【数１】ＳＣ＝Ｔ（Ｐd ）−Ｔcs なお、Ｔ（Ｐd ）は吐出圧センサ４３の検出値から算出
される凝縮温度のことで、Ｔcsは室内熱交換器出口温セ
ンサ４５の検出値のことである。すなわち、吐出圧セン
サ４３が検出する吐出冷媒圧力は、冷凍サイクル２０の
モリエル線図（図７）でいうとＡ点の圧力である。すな
わちＢ点の圧力とほぼ同じである。このように、吐出圧
センサ４３の検出値からＢ点の圧力が分かるので、本実
施例では、ＲＯＭに記憶された図示しない冷媒凝縮圧力
と凝縮温度との関係を示すマップから、上記Ｂ点におけ
る凝縮温度を求める。これが上記Ｔ（Ｐd）である。SC = T (Pd) -Tcs where T (Pd) is the condensation temperature calculated from the detected value of the discharge pressure sensor 43, and Tcs is the detected value of the indoor heat exchanger outlet temperature sensor 45. That is. That is, the discharge refrigerant pressure detected by the discharge pressure sensor 43 is the pressure at point A in the Mollier diagram of the refrigeration cycle 20 (FIG. 7). That is, it is almost the same as the pressure at point B. As described above, since the pressure at point B can be determined from the detection value of the discharge pressure sensor 43, in this embodiment, the map at point B is obtained from a map (not shown) indicating the relationship between the refrigerant condensation pressure and the condensation temperature stored in the ROM. Determine the condensation temperature. This is T (Pd).

【００５６】また、室内熱交換器出口温センサ４５が検
出する冷媒温度は、図７でいうとＣ点の冷媒温度であ
る。従って本実施例では、上記数式１の計算を行うこと
によって、図７でいうＢ点の冷媒温度とＣ点の冷媒温度
との差、つまりＳＣを算出する。そしてステップ２３０
では、過冷却度の目標値（以下、ＳＣＯという）を、冷
凍サイクル２０の効率が最大となるように算出して、省
電力となるようにする。具体的には、暖房用室内熱交換
器１２における放熱能力Ｑを最適としながら、冷凍サイ
クル２０の暖房ＣＯＰ（＝上記放熱能力Ｑ／圧縮機１２
の動力Ｗ）を最大となるようにする。The refrigerant temperature detected by the indoor heat exchanger outlet temperature sensor 45 is the refrigerant temperature at point C in FIG. Therefore, in the present embodiment, the difference between the refrigerant temperature at the point B and the refrigerant temperature at the point C in FIG. And step 230
Here, the target value of the degree of supercooling (hereinafter, referred to as SCO) is calculated so that the efficiency of the refrigeration cycle 20 is maximized, so that power is saved. Specifically, while optimizing the heat dissipation capacity Q in the heating indoor heat exchanger 12, the heating COP of the refrigeration cycle 20 (= the heat dissipation capacity Q / compressor 12
Power W) is maximized.

【００５７】ここでのＳＣＯの算出は、上記ステップ１
２０で読み込んだ外気温センサ４１、吸込温度センサ４
２、風量設定スイッチ５３の各信号に基づいて、図８に
示すように、外気温度が低い程、暖房用室内熱交換器１
２の吸込側空気温度が低い程、およびこの熱交換器１２
を通過する風量が多い程、上記ＳＣＯを大きな値として
算出する。The calculation of the SCO here is performed in the above-described step 1.
20 outside air temperature sensor 41 and suction temperature sensor 4
2. Based on each signal of the air volume setting switch 53, as shown in FIG.
2 is lower and the heat exchanger 12
SCO is calculated as a larger value as the amount of air passing through is larger.

【００５８】すなわち、外気温度が低い冬場では、通
常、防曇のために外気導入モードとする。従ってこのと
きは、外気温度が低くなる程、暖房用室内熱交換器１２
の吸込側空気温度が低くなる。つまり、この熱交換器１
２を通過する空気の温度が低くなる。このように、熱交
換器１２を通過する空気温度が低いということは、熱交
換器１２内の冷媒の温度とこの通過空気温度との温度差
が大きい、すなわち上記放熱能力Ｑが大きいということ
である。That is, in winter when the outside air temperature is low, the outside air introduction mode is usually set to prevent fogging. Therefore, in this case, the lower the outside air temperature, the lower the indoor heat exchanger 12 for heating.
The air temperature on the suction side becomes lower. That is, this heat exchanger 1
The temperature of the air passing through 2 decreases. As described above, the fact that the temperature of the air passing through the heat exchanger 12 is low means that the temperature difference between the temperature of the refrigerant in the heat exchanger 12 and the temperature of the passing air is large, that is, the heat radiation capacity Q is large. is there.

【００５９】従って、ＳＣＯを大きな値として算出し
て、その結果上記動力Ｗが大きくなっても、それ以上に
能力Ｑが大きくなって暖房ＣＯＰが大きくなるので、上
記のように外気温度または吸込温度が低いときには、こ
れらの温度が高いときに比べてＳＣＯを大きな値として
算出する。また、熱交換器１２を通過する風量が多い
程、高圧圧力は下がる。このように上記風量が多いとき
は、風量が少ないときに比べてもともとの高圧圧力が低
いので、ＳＣＯを大きな値として算出して能力Ｑを上げ
たときに、上記動力Ｗが大きくなっても、動力Ｗの増加
割合が小さいことから、結果的に暖房ＣＯＰが大きくな
る。従って、熱交換器１２の通過風量が多い程、ＳＣＯ
を大きな値として算出する。Therefore, even if the SCO is calculated as a large value, and as a result, even if the power W increases, the capacity Q further increases and the heating COP increases, as described above, the outside air temperature or the suction temperature increases. Is low, the SCO is calculated as a larger value than when these temperatures are high. In addition, the higher the air volume passing through the heat exchanger 12, the lower the high-pressure pressure. As described above, when the air volume is large, the original high pressure is lower than when the air volume is small. Therefore, when the SCO is calculated as a large value and the capacity Q is increased, even if the power W is increased, Since the increase rate of the power W is small, the heating COP increases as a result. Therefore, as the amount of air passing through the heat exchanger 12 increases, the SCO
Is calculated as a large value.

【００６０】そしてステップ２４０では、上記ＳＣとＳ
ＣＯとの偏差ΔＳＣ（＝ＳＣ−ＳＣＯ）を算出する。そ
して次のステップ２５０にて、ＲＯＭに記憶された図９
のマップから、上記偏差ΔＳＣに対応する暖房用膨張弁
２４の増減開度ΔＥＶＨを算出する。ここで、ΔＥＶＨ
に上限値ＥＶＨ１および下限値ＥＶＨ２が決められてい
るのは、ＳＣがハンチングしないようにするためであ
る。At step 240, the SC and S
A deviation ΔSC from CO (= SC−SCO) is calculated. Then, in the next step 250, FIG.
From this map, the increase / decrease opening degree ΔEVH of the heating expansion valve 24 corresponding to the deviation ΔSC is calculated. Here, ΔEVH
The upper limit EVH1 and the lower limit EVH2 are determined in order to prevent the SC from hunting.

【００６１】そしてステップ２６０にて、暖房用膨張弁
２４の開度を上記ΔＥＶＨだけ増加あるいは減少させ
る。その後、ステップ２７０にてタイマＴ２をカウント
アップし、次のステップ２８０にて、このタイマＴ２が
予め設定された時間τ2 を越えたか否かを判定する。こ
こで越えていないと判定されたときは再びステップ２７
０に戻り、越えたと判定されたときはステップ１２０に
戻る。Then, at step 260, the opening degree of the heating expansion valve 24 is increased or decreased by ΔEVH. Then, the timer T2 is counted up at step 270, at the next step 280, a decision is made as to whether the timer T2 exceeds a preset time tau 2. If it is determined that the distance has not been exceeded, step 27 is performed again.
It returns to 0, and returns to step 120 when it is determined that it has exceeded.

【００６２】一方、上記ステップ１５０にてＮＯと判定
されたときは、図６のステップ２９０にジャンプし、冷
房スイッチ５５ｂがオンされているか否かをみることに
よって、冷房運転モード中であるか否かを判定する。こ
こでＮＯと判定されたとき、すなわち冷房スイッチ５５
ｂも暖房スイッチ５５ｃもオンされていないときは図５
のステップ１２０に戻り、ＹＥＳと判定されたときは次
のステップ３００にて、暖房用膨張弁２４の開度ＥＶＨ
を０にする。つまり全閉にする。On the other hand, if the determination in step 150 is NO, the process jumps to step 290 in FIG. 6 to determine whether or not the cooling switch 55b is on, thereby determining whether or not the cooling operation mode is in effect. Is determined. If the determination is NO here, that is, the cooling switch 55
When neither b nor the heating switch 55c is turned on, FIG.
Returning to step 120, when it is determined to be YES, in the next step 300, the opening EVH of the heating expansion valve 24
To 0. That is, it is fully closed.

【００６３】そしてステップ３１０にて、フラグｆがセ
ットされているか否かを判定することによって、後述す
るステップ３２０〜３４０の処理を既に行ったか否かを
判定する。ここで、フラグｆがセットされている、すな
わちステップ３２０〜３４０の処理を既に行ったと判定
されたときは、何もせずにそのままステップ３６０にジ
ャンプし、まだ行っていないと判定されたときは、ステ
ップ３２０〜３４０にて、冷房用膨張弁２３の開度ＥＶ
Ｃを上記時間τ1 だけ、上記上限値ＶC1に保持する。At step 310, it is determined whether or not the flag f has been set, thereby determining whether or not the processing at steps 320 to 340 described later has already been performed. Here, when the flag f is set, that is, when it is determined that the processing of steps 320 to 340 has already been performed, the process directly jumps to step 360 without doing anything, and when it is determined that the processing has not been performed, At steps 320 to 340, the opening EV of the cooling expansion valve 23 is set.
The C only the time tau 1, maintained at the upper limit value VC1.

【００６４】具体的には、まずステップ３２０にてＥＶ
Ｃを上記上限値ＶC1とする。そして次のステップ３３０
にてタイマＴ１をカウントアップし、次のステップ３４
０にて、このタイマＴ１が上記時間τ1 を越えたか否か
を判定する。ここで越えていないと判定されたときは再
びステップ３３０に戻り、越えたと判定されたときは、
ステップ３５０にてフラグｆをセットした後、ステップ
３６０に移る。Specifically, first, at step 320, the EV
C is the upper limit value VC1. And the next step 330
In step 34, the timer T1 is counted up.
At 0, the timer T1 is determined whether exceeds the time tau 1. Here, when it is determined that it has not exceeded, the process returns to step 330 again, and when it is determined that it has exceeded,
After setting the flag f in step 350, the process proceeds to step 360.

【００６５】ステップ３６０では、室外熱交換器２２に
おける凝縮液冷媒の過冷却度ＳＣを下記数式２に基づい
て算出する。In step 360, the degree of supercooling SC of the condensed liquid refrigerant in the outdoor heat exchanger 22 is calculated based on the following equation (2).

【００６６】[0066]

【数２】ＳＣ＝Ｔ（Ｐd ）−Ｔos なお、Ｔosは室外熱交換器出口温センサ４４の検出値の
ことである。そしてステップ３７０では、過冷却度の目
標値ＳＣＯを算出する。なお、このＳＣＯも、ステップ
２３０にて決定されるときと同じ考え方に基づいて決定
される。SC = T (Pd) -Tos where Tos is the value detected by the outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 44. Then, in step 370, a target value SCO of the degree of supercooling is calculated. Note that this SCO is also determined based on the same concept as that determined in step 230.

【００６７】ここでのＳＣＯの算出は、図１０に示すよ
うに、外気温度が高い程、冷房用室内熱交換器１１を通
過する風量が多い程、上記ＳＣＯを大きな値として算出
する。すなわち、一般的に外気温度が高い夏場では、外
気温度が高くなる程、車室内を冷房するために圧縮機２
１を働かせて冷房能力を確保する。従ってこのときには
高圧が高くなり、室外熱交換器２２内の冷媒温度も高く
なるので、結果的にこの冷媒温度と外気温度との温度差
が大きくなる。すなわち室外熱交換器２２における放熱
能力Ｑが大きくなる。As shown in FIG. 10, the SCO is calculated as a larger value as the outside air temperature is higher and the amount of air passing through the cooling indoor heat exchanger 11 is larger as shown in FIG. That is, in summer, when the outside air temperature is generally high, the compressor 2
Use 1 to secure cooling capacity. Accordingly, at this time, the high pressure increases, and the refrigerant temperature in the outdoor heat exchanger 22 also increases. As a result, the temperature difference between the refrigerant temperature and the outside air temperature increases. That is, the heat radiation capacity Q of the outdoor heat exchanger 22 increases.

【００６８】従って、ＳＣＯを大きな値として算出し
て、その結果、圧縮機２１の動力Ｗが大きくなっても、
それ以上に能力Ｑが大きくなって冷房ＣＯＰが大きくな
るので、外気温度が高いときには、これらの温度が低い
ときに比べてＳＣＯを大きな値として算出する。また、
冷房用室内熱交換器１１を通過する風量が多い程、この
熱交換器１１における吸熱量が多くなり、室外熱交換器
２２における放熱量も多くなる。従って、ＳＣＯを大き
な値として算出して、その結果上記動力Ｗが大きくなっ
ても、それ以上に能力Ｑが大きくなって冷房ＣＯＰが大
きくなるので、この場合はＳＣＯを大きな値として算出
する。Therefore, SCO is calculated as a large value. As a result, even if the power W of the compressor 21 increases,
Since the capacity Q is further increased and the cooling COP is increased, the SCO is calculated as a larger value when the outside air temperature is high than when these temperatures are low. Also,
As the amount of air passing through the cooling indoor heat exchanger 11 increases, the amount of heat absorbed by the heat exchanger 11 increases, and the amount of heat released by the outdoor heat exchanger 22 also increases. Therefore, the SCO is calculated as a large value. As a result, even if the power W increases, the capacity Q further increases and the cooling COP increases. In this case, the SCO is calculated as a large value.

【００６９】そしてステップ３８０では、上記ＳＣとＳ
ＣＯとの偏差ΔＳＣ（＝ＳＣ−ＳＣＯ）を算出する。そ
して次のステップ３９０にて、ＲＯＭに記憶された図１
１のマップから、上記偏差ΔＳＣに対応する冷房用膨張
弁２３の増減開度ΔＥＶＣを算出する。ここで、ΔＥＶ
Ｃに上限値ＥＶＣ１および下限値ＥＶＣ２が決められて
いるは、ＳＣがハンチングしないようにするためであ
る。Then, in step 380, the SC and S
A deviation ΔSC from CO (= SC−SCO) is calculated. Then, in the next step 390, FIG.
From the map of No. 1, an increase / decrease opening degree ΔEVC of the cooling expansion valve 23 corresponding to the deviation ΔSC is calculated. Here, ΔEV
The upper limit EVC1 and the lower limit EVC2 are determined for C in order to prevent the SC from hunting.

【００７０】そしてステップ４００にて、冷房用膨張弁
２３の開度を上記ΔＥＶＣだけ増加あるいは減少させ
る。その後、ステップ４１０にてタイマＴ２をカウント
アップし、次のステップ４２０にて、このタイマＴ２が
上記時間τ2 を越えたか否かを判定する。ここで越えて
いないと判定されたときは再びステップ４１０に戻り、
越えたと判定されたときはステップ１２０に戻る。In step 400, the opening degree of the cooling expansion valve 23 is increased or decreased by ΔEVC. Then, the timer T2 is counted up at step 410, at the next step 420, the timer T2 determines whether exceeds the time tau 2. If it is determined that the value has not been exceeded, the process returns to step 410 again.
When it is determined that it has exceeded, the process returns to step 120.

【００７１】なお、上記各ステップは、それぞれの機能
を実現する手段を構成する。次に、上記マイクロコンピ
ュータの制御処理に基づく具体的作動を、暖房運転モー
ド時を例に図１２のタイミングチャートを用いて説明す
る。キースイッチおよび運転モード設定スイッチ５５を
オンして空調装置を起動してから上記時間τ1 が経過す
るｔ1 までの間は、暖房用膨張弁２４の弁開度ＥＶＨは
ＶH1に固定される。The above steps constitute means for realizing the respective functions. Next, a specific operation based on the control processing of the microcomputer will be described with reference to the timing chart of FIG. 12 taking the heating operation mode as an example. Between the key switch and the operation mode setting switch 55 after starting the on to air conditioner until t 1 when the time tau 1 has passed, the valve opening degree EVH of the heating expansion valve 24 is fixed to VH1.

【００７２】そして上記時間τ1 が経過したｔ1 の時点
で目標過冷却度ＳＣＯが算出されるわけだが、この図１
２の例の場合、ｔ1 の時点での過冷却度ＳＣは上記ＳＣ
Ｏよりも小さく、ΔＳＣが負の値となるので、図９から
ΔＥＶＨも負の値となる。そしてＥＶＨが徐々に小さく
なり、ＳＣが徐々に増加する。そして、時間τ2 後のｔ
2 のときにＥＶＨは上記ΔＥＶＨだけ小さくなる。At time t 1 when the time τ 1 has elapsed, the target supercooling degree SCO is calculated.
In the case of Example 2, the supercooling degree SC at the time point of t 1 is the above SC
Since ΔSC is smaller than O and ΔSC is a negative value, ΔEVH is also a negative value from FIG. Then, EVH gradually decreases, and SC gradually increases. And t after time τ 2
In the case of 2 , EVH decreases by ΔEVH.

【００７３】そしてこのｔ2 の時点では、ステップ１７
０ではＹＥＳと判定されるので、新たにＳＣ、ＳＣＯ、
ΔＳＣ、ΔＥＶＨが順次算出され、ＥＶＨが徐々に小さ
くなてＳＣが徐々に大きくなる。そして、時間τ2 後の
ｔ3 のときにＥＶＨは上記ΔＥＶＨだけ小さくなる。以
下同様に、ｔ3 、ｔ4 、ｔ5 の各時点でその都度ＳＣ、
ＳＣＯ、ΔＳＣ、ΔＥＶＨが順次算出され、時間τ2 を
かけてＥＶＨが上記ΔＥＶＨだけ変化する。At time t 2 , step 17
0, it is determined as YES, so SC, SCO,
ΔSC and ΔEVH are sequentially calculated, and EVH gradually decreases and SC gradually increases. Then, EVH at t 3 after time tau 2 is smaller by the DerutaEVH. Similarly, at each time point of t 3 , t 4 and t 5 , SC,
SCO, ΔSC, and ΔEVH are sequentially calculated, and the EVH changes by ΔEVH over time τ 2 .

【００７４】以上説明したように本実施例では、温度セ
ンサに比べて応答性の良い圧力センサ（吐出圧センサ４
３）からの信号に基づいて凝縮温度を算出するようにし
たので、温度センサにて凝縮温度を直接検出する場合に
比べて、凝縮温度を求める誤差を小さくすることができ
る。従って本実施例では、過冷却度ＳＣの算出誤差を小
さくすることができるので、電気式減圧装置の制御性を
良くすることができ、適正な過冷却度制御を行うことが
できる。As described above, in this embodiment, the pressure sensor (discharge pressure sensor 4) having a higher response than the temperature sensor is used.
Since the condensing temperature is calculated based on the signal from 3), the error in obtaining the condensing temperature can be reduced as compared with the case where the condensing temperature is directly detected by the temperature sensor. Therefore, in the present embodiment, since the calculation error of the supercooling degree SC can be reduced, the controllability of the electric decompression device can be improved, and appropriate supercooling degree control can be performed.

【００７５】また本実施例では、圧縮機２１と四方弁２
６との間に設けられた吐出圧センサ４３の信号に基づい
て凝縮温度を算出するようにしたので、本実施例のよう
にヒートポンプ式冷凍サイクルを用いて冷房運転、暖房
運転の両方を行う場合でも、凝縮温度を同一の吐出圧セ
ンサ４３の信号から算出することができ、冷房運転モー
ド時における凝縮器（室外熱交換器２２）および暖房運
転モード時における凝縮器（暖房用室内熱交換器１２）
にそれぞれ凝縮温度検出用センサを設ける場合に比べて
部品点数を削減することができる。In this embodiment, the compressor 21 and the four-way valve 2
In the case where both the cooling operation and the heating operation are performed using the heat pump type refrigeration cycle as in the present embodiment, the condensing temperature is calculated based on the signal of the discharge pressure sensor 43 provided between the cooling operation and the heating operation. However, the condensing temperature can be calculated from the signal of the same discharge pressure sensor 43, and the condenser in the cooling operation mode (the outdoor heat exchanger 22) and the condenser in the heating operation mode (the indoor heat exchanger 12 for heating). )
The number of parts can be reduced as compared with the case where a condensation temperature detection sensor is provided for each.

【００７６】また本実施例では、元々、高圧保護や吹出
温度制御のために設けられた吐出圧センサ４３の信号に
基づいて凝縮温度を算出するようにしたので、凝縮温度
を算出するだけのための圧力センサを別個に設ける必要
がない。また本実施例では、キースイッチおよび運転モ
ード設定スイッチ５５をオンして空調装置を起動してか
ら時間τ1 が経過するまでの間は、膨張弁開度をＶH1ま
たはＶC1に固定して、通常よりも大きな設定開度（具体
的には全開）とするので、空調装置起動時に高圧が異常
に上昇したり、冷凍サイクル２０の効率が悪化すること
なく、冷媒循環量を確保することができ、冷凍サイクル
２０の立ち上がり性を向上させることができるととも
に、ＳＣを速く目標値に近づけることができる。In this embodiment, the condensation temperature is calculated based on the signal of the discharge pressure sensor 43 originally provided for high pressure protection and blow-out temperature control. Therefore, only the condensation temperature is calculated. There is no need to provide a separate pressure sensor. In the present embodiment, between the key switch and the operation mode setting switch 55 is turned on after starting the air conditioner until the time tau 1 has passed, by fixing the expansion valve to VH1 or VC1, normally Since the opening degree is set to be larger than the specific opening degree (specifically, full opening), the refrigerant circulation amount can be secured without abnormally increasing the high pressure at the time of starting the air conditioner or deteriorating the efficiency of the refrigeration cycle 20. The rising property of the refrigeration cycle 20 can be improved, and the SC can quickly approach the target value.

【００７７】また本実施例では、上限値ＶH1（またはＶ
C1）と下限値ＶH2（またはＶC2）との間で膨張弁の開度
を制御するので、ＳＣのハンチングを防止することがで
きる。 （変形例）膨張弁開度の上限値ＶH1（またはＶC1）およ
び下限値ＶH2（またはＶC2）（図２参照）を環境条件に
よって変えても良い。例えば、車室内の負荷が大きいと
きは、負荷が小さくときに比べて上限値ＶH1（またはＶ
C1）を大きな値とし、これに応じてＶH2（またはＶC2）
も大きくする。In this embodiment, the upper limit value VH1 (or V
Since the opening degree of the expansion valve is controlled between C1) and the lower limit value VH2 (or VC2), hunting of the SC can be prevented. (Modification) The upper limit value VH1 (or VC1) and the lower limit value VH2 (or VC2) (see FIG. 2) of the expansion valve opening may be changed according to environmental conditions. For example, when the load in the vehicle compartment is large, the upper limit value VH1 (or V
C1) to a large value, and accordingly VH2 (or VC2)
Also increase.

【００７８】また、上記時間τ1 およびτ2 を環境条件
等によって変えても良い。例えば、空調装置起動初期に
おける車室内負荷が大きいときには、負荷が小さいとき
に比べてτ1 を大きくする。また、ΔＥＶＨが大きいと
きは、ΔＥＶＨが小さいときに比べてτ2 を大きくす
る。また上記実施例では、冷凍サイクル運転モードをマ
ニュアル制御したときについて説明したが、オート制御
したときにおいても同様に適用できる。The times τ 1 and τ 2 may be changed according to environmental conditions and the like. For example, when the load in the vehicle compartment is large at the initial stage of the activation of the air conditioner, τ 1 is made larger than when the load is small. When ΔEVH is large, τ 2 is made larger than when ΔEVH is small. Further, in the above-described embodiment, the case where the refrigeration cycle operation mode is manually controlled has been described.

【００７９】また上記ＳＣＯを、暖房時は温度設定レバ
ー５６による設定温度が高い程、あるいは冷房時はこの
設定温度が低い程、高い値として算出するようにしても
良い。また、圧縮機回転数を設定する手段が設けられて
いる場合には、この設定圧縮機回転数が高い程、上記Ｓ
ＣＯを高い値として算出するようにしても良い。また、
上記実施例は電気自動車用空調装置について説明したも
のだが、エンジン駆動の車両用空調装置としても適用で
きるし、室内用の空調装置にも適用できる。Further, the SCO may be calculated as a higher value as the temperature set by the temperature setting lever 56 during heating is higher, or as the temperature is lower during cooling. When means for setting the compressor rotation speed is provided, the higher the set compressor rotation speed, the higher the S
CO may be calculated as a high value. Also,
Although the above embodiment describes an air conditioner for an electric vehicle, it can be applied to an air conditioner for a vehicle driven by an engine, and also to an air conditioner for a room.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明一実施例の全体構成図である。FIG. 1 is an overall configuration diagram of an embodiment of the present invention.

【図２】上記実施例の膨張弁開度と冷媒流量との関係を
示す特性図である。FIG. 2 is a characteristic diagram showing a relationship between an opening degree of an expansion valve and a refrigerant flow rate in the embodiment.

【図３】上記実施例の制御系のブロック図である。FIG. 3 is a block diagram of a control system of the embodiment.

【図４】上記実施例のコントロールパネルの正面図であ
る。FIG. 4 is a front view of the control panel of the embodiment.

【図５】上記実施例の膨張弁の制御処理手順を示すフロ
ーチャートである。FIG. 5 is a flowchart showing a control processing procedure of the expansion valve of the embodiment.

【図６】上記実施例の膨張弁の制御処理手順を示すフロ
ーチャートである。FIG. 6 is a flowchart showing a control processing procedure of the expansion valve of the embodiment.

【図７】上記実施例の冷凍サイクルのモリエル線図であ
る。FIG. 7 is a Mollier diagram of the refrigeration cycle of the embodiment.

【図８】上記実施例の暖房運転モード時における各環境
要因と目標過冷却度ＳＣＯとの関係を示すマップであ
る。FIG. 8 is a map showing a relationship between each environmental factor and a target supercooling degree SCO in the heating operation mode of the embodiment.

【図９】上記実施例の暖房運転モード時における偏差Δ
ＳＣと暖房用膨張弁増減開度ΔＥＶＨとの関係を示すマ
ップである。FIG. 9 shows a deviation Δ in the heating operation mode of the embodiment.
It is a map which shows the relationship between SC and the expansion valve increase / decrease opening degree EVEV for heating.

【図１０】上記実施例の冷房運転モード時における各環
境要因と目標過冷却度ＳＣＯとの関係を示すマップであ
る。FIG. 10 is a map showing a relationship between each environmental factor and a target supercooling degree SCO in the cooling operation mode of the embodiment.

【図１１】上記実施例の冷房運転モード時における偏差
ΔＳＣと冷房用膨張弁増減開度ΔＥＶＨとの関係を示す
マップである。FIG. 11 is a map showing a relationship between a deviation ΔSC and a cooling expansion valve increase / decrease opening ΔEVH in the cooling operation mode of the embodiment.

【図１２】上記実施例の暖房運転モード時における膨張
弁開度ＥＶＨおよび過冷却度ＳＣのタイミングチャート
である。FIG. 12 is a timing chart of the expansion valve opening EVH and the supercooling degree SC in the heating operation mode of the embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１…空調ユニット、２…空調ダクト、４…送風手段、５
…内気吸入口、６…外気吸入口、１２…暖房用室内熱交
換器、１４〜１６…吹出口、２０…冷凍サイクル、２１
…圧縮機、２２…室外熱交換器、２３…冷房用膨張弁、
２４…暖房用膨張弁、２５…アキュムレータ、２６…四
方弁、２７…冷媒配管、４０…制御装置、４１…外気温
センサ、４２…吸込温度センサ、４３…吐出圧センサ、
４４…室外熱交換器出口温センサ、４５…室内熱交換器
出口温センサ。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Air conditioning unit, 2 ... Air conditioning duct, 4 ... Blowing means, 5
... inside air inlet, 6 ... outside air inlet, 12 ... indoor heat exchanger for heating, 14-16 ... outlet, 20 ... refrigeration cycle, 21
... Compressor, 22 ... Outdoor heat exchanger, 23 ... Cooling expansion valve,
24: heating expansion valve, 25: accumulator, 26: four-way valve, 27: refrigerant pipe, 40: control device, 41: outside temperature sensor, 42: suction temperature sensor, 43: discharge pressure sensor,
44: outdoor heat exchanger outlet temperature sensor; 45: indoor heat exchanger outlet temperature sensor.

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
と、外気温度を検出する外気温度検出手段とを有し 、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、前記外気温度検出手段が検出した外気温度が低い程、前
記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
算出手段と、 前記 過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
却度制御手段とを備えることを特徴とする空調装置。1. A compressor for compressing a refrigerant, a condenser for condensing the refrigerant from the compressor, an electric decompression device for decompressing the refrigerant from the condenser, and evaporating the refrigerant from the electric decompression device. A refrigeration cycle having an evaporator; an air passage formed at one end with an inside air suction port for sucking inside air and an outside air suction port for sucking outside air; and an air passage formed at the other end with an air outlet communicating with a room. A blower for generating an air flow in an air passage; and a control device for controlling the electric decompression device so that a degree of subcooling of the liquid refrigerant in the condenser becomes a predetermined target degree of supercooling. A high-pressure pressure detecting means for detecting a high-pressure pressure of the refrigeration cycle; and an outlet temperature detecting means for detecting an outlet refrigerant temperature of the condenser.
And an outside air temperature detecting means for detecting an outside air temperature , wherein the control device calculates a condensing temperature from the high pressure detected by the high pressure detecting means, and detects the condensing temperature and the outlet temperature detecting means. A supercooling degree calculating means for calculating a supercooling degree of the condensed liquid refrigerant in the condenser based on the outlet refrigerant temperature, and a lower outside air temperature detected by the outside air temperature detecting means,
Target supercooling degree calculated as the target subcooling degree as a large value
An air conditioner comprising: calculating means; and supercooling degree control means for controlling the electric decompression device such that the degree of supercooling calculated by the degree of supercooling calculation means becomes the target degree of supercooling. 【請求項２】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
却度となるように前記 電気式減圧装置を制御する制御装
置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
と、 前記空気通路内のうちの前記凝縮器の吸込空気温度を検
出する吸込温度検出手段とを有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記吸込温度検出手段が検出した吸込温度が低い程、前
記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
算出手段と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。2. A compressor for compressing a refrigerant.
A condenser that condenses the refrigerant, reduces the refrigerant from this condenser.
Electric decompression device to pressurize, and from this electric decompression device
A refrigeration cycle having an evaporator for evaporating the refrigerant, and an inside air suction port for sucking inside air and suction of outside air at one end side
Outside air suction port is formed, and the other end side blows into the room.
An air passage having an outlet formed therein, air blowing means for generating an air flow in the air passage, and a degree of subcooling of the liquid refrigerant in the condenser being a predetermined target degree of subcooling.
Control device for controlling the electric decompression device so as to obtain a rejection degree.
An air conditioner provided in the air passage.
There are, high pressure detecting the hand for detecting a high pressure of the refrigeration cycle
Stage and an outlet temperature detecting means for detecting an outlet refrigerant temperature of the condenser
And the suction air temperature of the condenser in the air passage is detected.
And a suction temperature detecting means for output, the control device, the condensation temperature from the high pressure which the high pressure detecting means detects
And the condensing temperature and the outlet temperature detecting means detect the condensing temperature.
Based on the temperature of the outlet refrigerant,
A supercooling degree calculating means for calculating a subcooling degree of the contracted refrigerant, and the lower the suction temperature detected by the suction temperature detecting means, the lower the
Target supercooling degree calculated as the target subcooling degree as a large value
Calculating means, and the supercooling degree calculated by the supercooling degree calculating means is the target supercooling degree.
Supercooling that controls the electric decompression device to achieve a cooling degree
An air conditioner comprising a rejection degree control means . 【請求項３】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
と、 前記凝縮器を通過する風量を検出する風量検出手段とを
有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮 温度と前記出口温度検出手段が検出
した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記風量検出手段が検出した風量が多い程、前記目標過
冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。3. A compressor for compressing a refrigerant.
A condenser that condenses the refrigerant, reduces the refrigerant from this condenser.
Electric decompression device to pressurize, and from this electric decompression device
A refrigeration cycle having an evaporator for evaporating the refrigerant, and an inside air suction port for sucking inside air and suction of outside air at one end side
Outside air suction port is formed, and the other end side blows into the room.
An air passage having an outlet formed therein, air blowing means for generating an air flow in the air passage, and a degree of subcooling of the liquid refrigerant in the condenser being a predetermined target degree of subcooling.
Control device for controlling the electric decompression device so as to obtain a rejection degree.
An air conditioner provided in the air passage.
There are, high pressure detecting the hand for detecting a high pressure of the refrigeration cycle
Stage and an outlet temperature detecting means for detecting an outlet refrigerant temperature of the condenser
And an air flow detecting means for detecting an air flow passing through the condenser.
The control device has a condensing temperature based on the high pressure detected by the high pressure detecting means.
And the condensing temperature and the outlet temperature detecting means detect the condensing temperature.
Based on the temperature of the outlet refrigerant,
A supercooling degree calculating means for calculating the degree of subcooling of condensation liquid refrigerant, as the air volume is often the air volume detecting means has detected, over the target
Target supercooling degree calculating means for calculating the cooling degree as a large value
And the supercooling degree calculated by the supercooling degree calculating means is the target supercooling degree.
Supercooling that controls the electric decompression device to achieve a cooling degree
An air conditioner comprising a rejection degree control means . 【請求項４】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
置とを備え、 前記蒸発器が前記空気通路内に配設されるとともに、前
記凝縮器が室外に配設された空調装置において、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
と、 外気温度を検出する外気温度検出手段とを有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記外気温度検出手段が検出した外気温度が高い程、前
記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
算出手段と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。4. A compressor for compressing a refrigerant.
A condenser that condenses the refrigerant, reduces the refrigerant from this condenser.
Electric decompression device to pressurize, and from this electric decompression device
A refrigeration cycle having an evaporator for evaporating the refrigerant, and an inside air suction port for sucking inside air and suction of outside air at one end side
Outside air suction port is formed, and the other end side blows into the room.
An air passage having an outlet formed therein, air blowing means for generating an air flow in the air passage, and a degree of subcooling of the liquid refrigerant in the condenser being a predetermined target degree of subcooling.
Control device for controlling the electric decompression device so as to obtain a rejection degree.
And the evaporator is disposed in the air passage, and
In an air conditioner in which the condenser is disposed outdoors, a high pressure detecting means for detecting the high pressure of the refrigeration cycle.
Stage and an outlet temperature detecting means for detecting an outlet refrigerant temperature of the condenser
And an outside air temperature detecting means for detecting an outside air temperature, wherein the control device calculates a condensing temperature from the high pressure detected by the high pressure detecting means.
And the condensing temperature and the outlet temperature detecting means detect the condensing temperature.
Based on the temperature of the outlet refrigerant,
A supercooling degree calculating means for calculating a subcooling degree of the contracted refrigerant, and the higher the outside air temperature detected by the outside air temperature detecting means,
Target supercooling degree calculated as the target subcooling degree as a large value
Calculating means, and the supercooling degree calculated by the supercooling degree calculating means is the target supercooling degree.
Supercooling that controls the electric decompression device to achieve a cooling degree
An air conditioner comprising a rejection degree control means . 【請求項５】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
置とを備え、 前記蒸発器が前記空気通路内に配設されるとともに、前
記凝縮器が室外に配設された空調装置において、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
と、 前記蒸発器を通過する風量を検出する風量検出手段とを
有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記風量検出手段が検出した風量が多い程、前記目標過
冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
と 、前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
却度制御手段とを備える ことを特徴とする空調装置。5. A compressor for compressing a refrigerant.
A condenser that condenses the refrigerant, reduces the refrigerant from this condenser.
Electric decompression device to pressurize, and from this electric decompression device
A refrigeration cycle having an evaporator for evaporating the refrigerant, and an inside air suction port for sucking inside air and suction of outside air at one end side
Outside air suction port is formed, and the other end side blows into the room.
An air passage having an outlet formed therein, air blowing means for generating an air flow in the air passage, and a degree of subcooling of the liquid refrigerant in the condenser being a predetermined target degree of subcooling.
Control device for controlling the electric decompression device so as to obtain a rejection degree.
And the evaporator is disposed in the air passage, and
In an air conditioner in which the condenser is disposed outdoors, a high pressure detecting means for detecting the high pressure of the refrigeration cycle.
Stage and an outlet temperature detecting means for detecting an outlet refrigerant temperature of the condenser
And air flow detecting means for detecting an air flow passing through the evaporator.
The control device has a condensing temperature based on the high pressure detected by the high pressure detecting means.
And the condensing temperature and the outlet temperature detecting means detect the condensing temperature.
Based on the temperature of the outlet refrigerant,
A supercooling degree calculating means for calculating the degree of subcooling of condensation liquid refrigerant, as the air volume is often the air volume detecting means has detected, over the target
Target supercooling degree calculating means for calculating the cooling degree as a large value
And the supercooling degree calculated by the supercooling degree calculating means is the target supercooling degree.
Supercooling that controls the electric decompression device to achieve a cooling degree
An air conditioner comprising a rejection degree control means .
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