JP2973514B2 - Converter transformer - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は各種の映像機器，産業機器などに使用するス
イッチング電源用のコンバータートランスに関するもの
である。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a converter transformer for a switching power supply used for various video equipment, industrial equipment, and the like.
従来の技術 近年、コンバータートランスは高周波化，小型化が進
んでいるが、小型化のためには、温度低減対策が重要と
されている。2. Description of the Related Art In recent years, converter transformers have been increasing in frequency and miniaturization, but for miniaturization, measures to reduce temperature are important.
以下に従来のコンバータートランスについて説明す
る。Hereinafter, a conventional converter transformer will be described.
第８図は、従来のコンバータートランスの構造断面図
を示すものである。第８図において、12はEE型磁心、13
はEE型磁心12の中央磁脚、14はコイルボビン、15はEE型
磁心12の中央磁脚13の突合せ部に設けたギャップ部であ
る。16は線輪間及び磁心12との絶縁紙、17は入力巻線、
18は出力巻線、また第９図は従来のコンバータートラン
スの要部の拡大断面図で、漏れ磁束とコイルとの関係を
示したものである。FIG. 8 is a sectional view showing the structure of a conventional converter transformer. In FIG. 8, 12 is an EE type magnetic core, 13
Reference numeral denotes a central magnetic leg of the EE-type magnetic core 12, reference numeral 14 denotes a coil bobbin, and reference numeral 15 denotes a gap provided at an abutting portion of the central magnetic leg 13 of the EE-type magnetic core 12. 16 is insulating paper between the wire loops and the magnetic core 12, 17 is the input winding,
18 is an output winding, and FIG. 9 is an enlarged sectional view of a main part of a conventional converter transformer, showing a relationship between a leakage magnetic flux and a coil.
第９図において、19は漏れ磁束、20は入力巻線17のコ
イルである。第10図はEE型磁心12のＥ型磁心の斜視図で
ある。In FIG. 9, reference numeral 19 denotes a leakage magnetic flux, and reference numeral 20 denotes a coil of the input winding 17. FIG. 10 is a perspective view of the E-type magnetic core of the EE-type magnetic core 12.
第８図〜第10図において構成を説明すると、合成樹脂
で形成されたコイルボビン14の上に入力巻線17の導体に
銅線あるいは銅箔あるいはリッツ線等を巻回し、その上
に絶縁紙16を巻回する。次に出力巻線18を巻回し、また
その上に絶縁紙16を巻回する。そして最後にフェライト
コアからなるEE型磁心12の中央磁脚13の突合せ部にギャ
ップ部15を設けた磁心12を組み込んで構成している。8 to 10, the conductor of the input winding 17 is wound on a coil bobbin 14 made of synthetic resin with a copper wire, a copper foil or a litz wire, and an insulating paper 16 Is wound. Next, the output winding 18 is wound, and the insulating paper 16 is wound thereon. Finally, the magnetic core 12 having the gap portion 15 provided at the butting portion of the center magnetic leg 13 of the EE type magnetic core 12 made of a ferrite core is incorporated.
以上のように構成されたコンバータートランスについ
て以下にその動作について説明する。The operation of the converter transformer configured as described above will be described below.
スイッチング電源に用いられるコンバータートランス
は20KHz以上の高周波で使用される。そしてオン−オフ
方式のスイッチング電源に用いられるコンバータートラ
ンスにおいては、磁心12にフェライトコアを用い、その
フェライトコアに磁気飽和を防止するためにギャップ部
15を設けている。The converter transformer used for the switching power supply is used at a high frequency of 20 KHz or more. In a converter transformer used for an on-off switching power supply, a ferrite core is used for the magnetic core 12, and the ferrite core has a gap portion to prevent magnetic saturation.
15 are provided.
このようなコンバータートランスにおいては、第９図
に示すようなコンバータートランスが動作している場
合、EE型磁心12の巻線を装着する中央磁脚13の突合せ部
に設けたギャップ部15から出る漏れ磁束19が入力巻線17
の一部と鎖交して、入力巻線17の一部の導体内でうず電
流損失が生じる。このうず電流損失は磁心12の中央磁脚
13の突合せ部に設けたギャップ部15に近いところ程大き
く、またギャップ寸法が広い程、さらに高周波になる程
うず電流損失が大きくなりコンバータートランスの変換
効率を悪化させるとともに発熱が非常に大きくなってし
まうものであった。In such a converter transformer, when the converter transformer as shown in FIG. 9 is operating, the leakage from the gap portion 15 provided at the abutting portion of the center magnetic leg 13 to which the winding of the EE type magnetic core 12 is mounted. Magnetic flux 19 is input winding 17
And eddy current loss occurs in some conductors of the input winding 17. This eddy current loss is the central magnetic leg of the magnetic core 12.
The closer to the gap 15 provided at the abutment of 13, the larger the gap, the wider the gap, the higher the frequency, the greater the eddy current loss, the worse the conversion efficiency of the converter transformer, and the greater the heat generation. It was a mess.
発明が解決しようとする課題 しかしながら、上記の従来の構成では、EE型磁心12の
巻線を装着する中央磁脚13の突合せ部に設けたギャップ
部15から出る漏れ磁束19が入力巻線17と鎖交する磁束量
が多いため、入力巻線17の導体内で過大なうず電流損失
が発生するため、入力巻線17が非常に温度が高くなると
いう問題点を有していた。またコンバータートランスの
温度を下げるには一般的に入力巻線17を構成する導体の
直流抵抗及び交流抵抗を下げなければいけないが、その
ためには導体の断面積を大きくする、あるいは高価なリ
ッ線を使用する、または損失の少ない磁心なども使用し
なければならない。さらには、コンバータートランスの
磁心サイズを大きくしなければならないがコストの面に
おいて高くなりコンバータートランスの形状も大きくな
るという問題点も有していた。However, in the above-described conventional configuration, however, the leakage flux 19 coming out of the gap portion 15 provided at the abutting portion of the center magnetic leg 13 to which the winding of the EE type magnetic core 12 is attached has the input winding 17 and the leakage flux 19. Since the amount of interlinking magnetic flux is large, an excessive eddy current loss occurs in the conductor of the input winding 17, so that there is a problem that the temperature of the input winding 17 becomes extremely high. In addition, to lower the temperature of the converter transformer, it is generally necessary to reduce the DC resistance and AC resistance of the conductor constituting the input winding 17, but for that purpose, increase the cross-sectional area of the conductor or use an expensive lead wire. It must be used, or a core with low loss must be used. Furthermore, the size of the core of the converter transformer must be increased, but this has a problem that the cost is increased and the shape of the converter transformer is increased.
本発明は上記従来のコンバータートランスの問題点を
解決するもので、漏れ磁束がいかに巻線に与える影響を
少なくし、かつコストの面においても高価な導体の材料
や磁心を使用しなくて済み、コストを安くすることので
きるコンバータートランスを提供することを目的とす
る。The present invention solves the above-mentioned problems of the conventional converter transformer, reduces the influence of the leakage magnetic flux on the winding, and eliminates the use of expensive conductor materials and magnetic cores in terms of cost, An object of the present invention is to provide a converter transformer that can reduce the cost.
課題を解決するための手段 この課題を解決するために、本発明のコンバータート
ランスはEE型またはUU型のフェライトコアの巻線を装着
する磁脚の突合せ部にギャップを形成するとともに、こ
の磁脚の突合せ部全周にテーパー部を形成し、上記磁脚
の突合せ部の端面の面積をテーパー部以外の断面積の70
％〜80％とし、両テーパー部の高さとギャップを含めた
寸法を巻線を装着する磁脚長さの23％〜50％に設定した
構成とするものである。Means for Solving the Problems In order to solve this problem, the converter transformer of the present invention forms a gap at a butt portion of a magnetic leg for mounting a winding of an EE type or UU type ferrite core, A tapered portion is formed on the entire circumference of the butted portion, and the area of the end face of the butted portion of the magnetic leg is set to 70% of the cross-sectional area other than the tapered portion.
% To 80%, and the dimensions including the height and the gap of both tapered portions are set to 23% to 50% of the length of the magnetic leg on which the winding is mounted.
作用 この構成により、磁心間のギャップ部付近から発生す
る漏れ磁束とボビンに巻線されたコイルとの距離が離れ
ることにより、巻線されたコイル横切る漏れ磁束量が非
常に少なくなり、うず電流損失を大幅に低減することが
でき、コイルの発熱を下げることができる。またコンバ
ータートランス全体の温度も下げることができる。Function With this configuration, the distance between the leakage magnetic flux generated near the gap between the magnetic cores and the coil wound on the bobbin is greatly reduced, so that the amount of leakage magnetic flux traversing the wound coil becomes very small, resulting in eddy current loss. Can be greatly reduced, and the heat generation of the coil can be reduced. Also, the temperature of the entire converter transformer can be reduced.
実施例 以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら
説明する。Embodiment Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図は本発明の一実施例によるコンバータートラン
スの断面図である。第１図において、１はフェライトよ
りなるEE型磁心、２はEE型磁心１の中央磁脚、３は合成
樹脂で形成されたコイルボビン、４はEE型磁心１の中央
磁脚２の突合せ部に設けたギャップ部、５はEE型磁心１
の中央磁脚２の突合せ部に設けた円錐台上のテーパー
部、６は中央磁脚２の突合せ部の端面、７は線輪間及び
磁心１との絶縁紙、８は入力巻線、９は出力巻線、第２
図は本発明の一実施例におけるコンバータートランスの
要部の拡大断面図で、漏れ磁束とコイルとの関係を示し
たものである。第２図において10は漏れ磁束、11は入力
巻線８のコイルである。また第３図にEE型磁心１の斜視
図を示す。第３図においてEE型磁心１の中央磁脚２の突
合せ部の端面６の面積ATとテーパー部５以外の断面積AC
の比率をAT/AC×100＝70〜80％とする。第４図はEE型磁
心１の側面図である。第４図においてEE型磁心１に巻線
を装着する中央磁脚２の磁脚長さ１に対し、両テーパ
ー部５の高さ２×２とギャップ４の長さｇ含めた寸
法の比率を としている。FIG. 1 is a sectional view of a converter transformer according to one embodiment of the present invention. In FIG. 1, 1 is an EE-type magnetic core made of ferrite, 2 is a central magnetic leg of the EE-type magnetic core 1, 3 is a coil bobbin made of synthetic resin, and 4 is an abutting portion of the central magnetic leg 2 of the EE-type magnetic core 1. Provided gap part, 5 is EE type magnetic core 1
, A tapered portion on a truncated cone provided at the butting portion of the center magnetic leg 2, 6 is an end face of the butting portion of the center magnetic leg 2, 7 is insulating paper between the wire loops and the magnetic core 1, 8 is an input winding, 9 Is the output winding, the second
The figure is an enlarged sectional view of a main part of the converter transformer according to one embodiment of the present invention, and shows a relationship between a leakage magnetic flux and a coil. In FIG. 2, reference numeral 10 denotes a leakage magnetic flux, and 11 denotes a coil of the input winding 8. FIG. 3 is a perspective view of the EE-type magnetic core 1. In FIG. 3, the area AT of the end face 6 of the butted portion of the center magnetic leg 2 of the EE type magnetic core 1 and the cross-sectional area A C other than the tapered portion 5 are shown.
Is set to A T / A C × 100 = 70 to 80%. FIG. 4 is a side view of the EE type magnetic core 1. In FIG. 4, the ratio of the dimension including the height 2 × 2 of both tapered portions 5 and the length g of the gap 4 to the magnetic leg length 1 of the center magnetic leg 2 for mounting the winding on the EE type magnetic core 1 is shown. And
第１図〜第４図において構成を説明すると、合成樹脂
で形成されたコイルボビン３の最下層から導体に銅線あ
るいはリッツ線あるいは銅箔等を用いた入力巻線８を巻
回し、その上にポリエステル粘着テープなどの絶縁紙７
を巻回し、その上に入力巻線８と同様の導体を用いて出
力巻線９を巻回する。さらにその上に絶縁紙７を巻回す
る。そして最後にEE型磁心１の巻線を装着する磁脚の突
合せ部にギャップ部４を形成するとともに、この中央磁
脚２の突合せ部全周にテーパー部５を形成し、中央磁脚
２の突合せ部の端面６の面積ATをテーパー部６以外の断
面積ACの比率AT/ACの比率を70％〜80％とし、両テーパ
ー部６の高さ２×２とギャップ４の長さ２を含めた
寸法２２＋ｇを巻線を装着する中央磁脚２の磁脚長
さ１に対する比率 に設定したEE型磁心１を組み込んでいる。1 to 4, an input winding 8 using a copper wire, a litz wire, a copper foil, or the like is wound around a conductor from the lowermost layer of the coil bobbin 3 formed of a synthetic resin. Insulating paper 7 such as polyester adhesive tape
, And the output winding 9 is wound thereon using the same conductor as the input winding 8. Further, the insulating paper 7 is wound thereon. Finally, a gap portion 4 is formed at the butting portion of the magnetic leg to which the winding of the EE type magnetic core 1 is mounted, and a tapered portion 5 is formed around the butting portion of the center magnetic leg 2, and The area AT of the end face 6 of the butted portion is set to 70% to 80% of the ratio A T / A C of the cross-sectional area A C except for the tapered portion 6, and the height 2 × 2 of both tapered portions 6 and the gap 4 Ratio of the center magnetic leg 2 to the magnetic leg length 1 to which the dimension 2 2 + g including the length 2 is attached with the winding The EE type magnetic core 1 set in the above is incorporated.
以上のように構成されたコンバータートランスについ
て以下にその動作について説明する。The operation of the converter transformer configured as described above will be described below.
まず、この実施例によれば漏れ磁束10はEE型磁心１の
中央磁脚２の突合せ部に設けたギャップ部４に最も近い
ところから最も多く発生し、ギャップ部４から離れてい
けば漏れ磁束10の量は減少していく。またギャップ部４
と入力巻線８のコイル11との距離が離れれば離れる程入
力巻線８と漏れ磁束10が入力巻線８のコイル11に鎖交す
る漏れ磁束10の量は減り、うず電流損失は大幅に少なく
なり、入力巻線８の等価直列抵抗も大幅に低減すること
ができる。従って入力巻線８の発熱は非常に小さいもの
となり、コンバータートランス全体の温度も下げること
ができる。First, according to this embodiment, the leakage magnetic flux 10 is generated most from the portion closest to the gap portion 4 provided at the abutting portion of the center magnetic leg 2 of the EE type magnetic core 1. The amount of 10 decreases. Gap part 4
As the distance between the input winding 8 and the coil 11 of the input winding 8 increases, the amount of the leakage magnetic flux 10 that the input winding 8 and the leakage magnetic flux 10 interlink with the coil 11 of the input winding 8 decreases, and the eddy current loss increases significantly. As a result, the equivalent series resistance of the input winding 8 can be significantly reduced. Therefore, the heat generated by the input winding 8 is very small, and the temperature of the entire converter transformer can be reduced.
第５図〜第７図は上記実施例の具体的なEE型磁心１の
中央磁脚２の突合せ部の端面６の面積ATとテーパー部以
外の断面積ACの比率AT/AC＝70〜80％及びEE型磁心１に
巻線を装着する中央磁脚２の磁脚長さ１に対し、両テ
ーパー部５の高さ２２とギャップ部４の長さｇを含
めた寸法の比率 に決めた理由と効果の具体的な実験結果例を示す。Figure 5 - Figure 7 ratio of specific EE type magnetic core 1 of the butt portion of the central magnetic leg 2 of the end surface 6 area A T and the cross-sectional area A C of the non-tapered portion of the embodiment A T / A C = relative magnetic leg length 1 of the central magnetic leg 2 for mounting a 70-80% and the EE type magnetic core 1 the winding, the dimensions including the length g of the height 2 2 and the gap portion 4 of both the tapered portion 5 ratio The following is an example of the specific experimental results of the reasons and effects determined.
第５図は前記に記載したEE型磁心の断面積比率AT/AC
とEE型磁心の直流重畳特性NI（アンペアターン）の比較
を寸法の比率 をパラメータに行ったもので、従来のものを100％とし
た時、 でAT/AC＝70％以下になると急激に直流重畳特性NIが低
下し磁心が飽和するため断面積比率AT/AC＝70％を最少
値とし、２２＋g/の最大値を と決めた。次に第６図は前記に記載したEE型磁心の断面
積比率AT/ACとコイルの等価直列抵抗の比較を寸法の比
率 をパラメーターに行ったもので、従来のものを100％と
した時、２２＋g/が大きい程、AT/ACが小さい程
等価直列抵抗は低下する。この等価直列抵抗はコンバー
タートランスの温度上昇を決める重要な要素であり、等
価直列抵抗は低い程よい。第７図は、コンバータートラ
ンスの温度上昇低減率と等価直列抵抗低減率との関係を
従来品と比較を行った一例である。その結果温度上昇低
減に効果があると常識的に判断する温度上昇低減率△５
％とした時の等価直列抵抗の低減率は△15％となる。こ
の結果より前記に記載した第６図の等価直列抵抗が85％
のポイントであり、この時の が最少値であり、この時のAT/AC＝80％が最大値であ
る。したがって直流重畳特性も必要以上低下させずに温
度上昇低減にも効果を出すためには、前記でも記載した
ように の範囲は23％〜50％、AT/ACの範囲は70〜80％となる。FIG. 5 is a sectional area ratio A T / A C of the EE type magnetic core described above.
Comparison of DC superimposition characteristics NI (ampere turn) between EE and EE cores Is used as a parameter, and when the conventional one is set to 100%, The in the minimum value of the sectional area ratio A T / A C = 70% for rapidly DC bias characteristics NI A T / A C = 70 % or less in comes to saturation magnetic core decreases, 2 2 + g / maximum value of I decided. Next, FIG. 6 shows a comparison between the cross-sectional area ratio A T / A C of the EE type core described above and the equivalent series resistance of the coil, and the ratio of the dimensions. The having been subjected to the parameter, when the conventional ones as 100%, about 2 2 + g / large, equivalent series resistance as A T / A C is small is reduced. This equivalent series resistance is an important factor that determines the temperature rise of the converter transformer, and the lower the equivalent series resistance, the better. FIG. 7 is an example in which the relationship between the temperature rise reduction rate of the converter transformer and the equivalent series resistance reduction rate is compared with a conventional product. As a result, the temperature rise reduction rate, which is determined by common sense to be effective in reducing the temperature rise, is $ 5.
%, The equivalent series resistance reduction rate is △ 15%. From this result, the equivalent series resistance shown in FIG.
The point of this time Is the minimum value, and at this time, A T / A C = 80% is the maximum value. Therefore, in order to achieve the effect of reducing the temperature rise without lowering the DC superimposition characteristic more than necessary, as described above, Range is 23% to 50%, and the range of A T / A C is 70 to 80%.
また、本発明は一実施例に限定されることなく広い応
用範囲を有する。例えば磁心形状はUUでもよく、また巻
線を装着する磁脚の断面形状は四角形，長円などの形状
でもよい。Further, the present invention has a wide application range without being limited to one embodiment. For example, the shape of the magnetic core may be UU, and the sectional shape of the magnetic leg on which the winding is mounted may be a square, an ellipse, or the like.
発明の効果 以上のような本発明のコンバータートランスによれば
次の効果が得られる。Effects of the Invention According to the converter transformer of the present invention as described above, the following effects can be obtained.
（１）直流重畳特性を悪化させず発熱損失を低減できる
ので、変換効率の高い高性能なコンバータートランスを
実現することができる。(1) Since the heat loss can be reduced without deteriorating the DC superimposition characteristics, a high-performance converter transformer with high conversion efficiency can be realized.
（２）発熱が少なくなるので巻線の線径を従来より細く
でき、小型、低コストのコンバータートランスができ
る。(2) Since heat generation is reduced, the wire diameter of the winding can be made smaller than before, and a compact and low-cost converter transformer can be obtained.
（３）巻線の発熱が少なくなるので耐熱グレードの低い
巻線が使用でき低コスト化が可能となる。(3) Since the heat generation of the winding is reduced, a winding having a low heat-resistant grade can be used, and the cost can be reduced.
（４）発熱が少なくなるのでコンバータートランスの絶
縁材料の耐熱性が低いものでよいので低コスト化が図れ
る。(4) Since heat generation is reduced and the heat resistance of the insulating material of the converter transformer is low, cost reduction can be achieved.
（５）磁心の突き合わせ部の端面の面積が小さくなりテ
ーパーがついているのでコイルボビンへの磁心挿入が容
易となり自動化が可能となる。(5) Since the area of the end face of the abutting portion of the magnetic core is small and tapered, it is easy to insert the magnetic core into the coil bobbin, and automation is possible.
（６）磁心にテーパー部をつけるため磁心重量の低減が
可能となり低コスト化が可能となる。(6) Since the tapered portion is provided on the magnetic core, the weight of the magnetic core can be reduced, and the cost can be reduced.
（７）テーパー形状の標準化により磁心のサイズが変わ
っても、直流重畳特性を悪化させず発熱損失を低減でき
る最適設計が可能となるとともに、設計工数の低減が可
能となる。(7) Even if the size of the magnetic core is changed due to the standardization of the taper shape, an optimum design that can reduce the heat generation loss without deteriorating the DC superposition characteristics can be performed, and the design man-hour can be reduced.
第１図は本発明のコンバータートランスの一実施例を示
す断面図、第２図は本発明のコンバータートランスの漏
れ磁束とコイルとの関係を示した説明図、第３図は本発
明のコンバータートランスの磁心の斜視図、第４図は本
発明のEE型磁心の側面図で両テーパー部の高さとギャッ
プを含めた寸法の巻線を装着する磁脚長さとの関係を示
した説明図、第５図は磁心の断面積比率と直流重畳特性
の関係を示した説明図、第６図は磁心の断面積比率と巻
線の等価直列抵抗の関係を示した説明図、第７図は巻線
の等価直列抵抗低減率と巻線の温度上昇低減率との関係
を示した説明図、第８図は従来技術の一例を示すコンバ
ータートランスの断面図、第９図は従来のコンバーター
トランスの漏れ磁束とコイルとの関係を示した説明図、
第10図はコンバータートランスの磁心の斜視図である。 1,12……磁心、2,13……中央磁脚、4,15……ギャップ
部、５……テーパー部、６……端面、１……磁脚長
さ。FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of the converter transformer of the present invention, FIG. 2 is an explanatory diagram showing the relationship between the leakage flux and the coil of the converter transformer of the present invention, and FIG. 3 is the converter transformer of the present invention. FIG. 4 is a side view of the EE type magnetic core of the present invention. FIG. 4 is an explanatory view showing the relationship between the height of both tapered portions and the magnetic leg length for mounting a winding having a dimension including a gap. FIG. 6 is an explanatory diagram showing the relationship between the cross-sectional area ratio of the magnetic core and the DC superimposition characteristic, FIG. 6 is an explanatory diagram showing the relationship between the cross-sectional area ratio of the magnetic core and the equivalent series resistance of the winding, and FIG. FIG. 8 is an explanatory diagram showing the relationship between the equivalent series resistance reduction rate and the temperature rise reduction rate of the winding, FIG. 8 is a cross-sectional view of a converter transformer showing an example of the prior art, and FIG. Explanatory diagram showing the relationship with the coil,
FIG. 10 is a perspective view of a magnetic core of the converter transformer. 1,12 ... magnetic core, 2,13 ... central magnetic leg, 4,15 ... gap portion, 5 ... taper portion, 6 ... end face, 1 ... magnetic leg length.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−290005（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−142015（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−15220（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01F 30/00 H01F 27/24 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-2-290005 (JP, A) JP-A-4-142015 (JP, A) JP-A-4-15220 (JP, U) (58) Investigated Field (Int.Cl. 6 , DB name) H01F 30/00 H01F 27/24
Claims (1)
装着する磁脚の突合せ部にギャップを形成するととも
に、この磁脚の突合せ部全周にテーパー部を形成し、上
記磁脚の突合せ部の端面の面積をテーパー部以外の断面
積の70％〜80％とし、両テーパー部の高さとギャップを
含めた寸法を巻線を装着する磁脚長さの23％〜50％に設
定したコンバータートランス。1. A gap is formed in a butt portion of a magnetic leg on which a winding of an EE type or UU type ferrite core is mounted, and a taper portion is formed around the butt portion of the magnetic leg. The area of the end face of the butted portion is set to 70% to 80% of the cross-sectional area other than the tapered portion, and the dimensions including the height and the gap of both tapered portions are set to 23% to 50% of the magnetic leg length for mounting the winding. Converter transformer.
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|---|---|---|---|
| JP2313548A JP2973514B2 (en) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | Converter transformer |
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| JP2313548A JP2973514B2 (en) | 1990-11-19 | 1990-11-19 | Converter transformer |
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| JPH04188605A (en) | 1992-07-07 |
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