JP2957259B2 - 流動層ボイラ - Google Patents
流動層ボイラInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は流動層ボイラに係り、特に燃焼炉に設けられ
るＬ型バルブに関するものである。
るＬ型バルブに関するものである。
［従来の技術］ 重油、石炭などを燃料とする流動層ボイラの層内温度
は通常800〜900℃とされ、この層内に伝熱管、蒸気管を
埋設した流動層ボイラにおいては、この伝熱管、蒸気管
の層中伝熱量（熱伝達率）が従来の微粉炭焚ボイラのガ
ス流のみからの伝熱量に比べて５〜10倍程度大きく、大
量の伝熱量をもたらす特徴がある。
は通常800〜900℃とされ、この層内に伝熱管、蒸気管を
埋設した流動層ボイラにおいては、この伝熱管、蒸気管
の層中伝熱量（熱伝達率）が従来の微粉炭焚ボイラのガ
ス流のみからの伝熱量に比べて５〜10倍程度大きく、大
量の伝熱量をもたらす特徴がある。
そして、流動層ボイラは層中での伝熱特性が優れてい
ることから、従来はぼた山に投棄していたスラツジ炭の
ような低品位炭、高硫黄分で高水分の低質炭、石油コー
クスや無煙炭であつても流動層ボイラの燃料として有効
に活用することができ、しかもこれら低品位炭や低質炭
を燃焼させることによつて低品位炭や低質炭の減容にも
役立つことから近年流動層ボイラは脚光をあびている。
ることから、従来はぼた山に投棄していたスラツジ炭の
ような低品位炭、高硫黄分で高水分の低質炭、石油コー
クスや無煙炭であつても流動層ボイラの燃料として有効
に活用することができ、しかもこれら低品位炭や低質炭
を燃焼させることによつて低品位炭や低質炭の減容にも
役立つことから近年流動層ボイラは脚光をあびている。
一方、流動層ボイラでは流動媒体として脱硫剤（石灰
石、ドロマイト）を用いれば流動層ボイラ内で炉内脱硫
を行うこともでき、流動層ボイラでは800〜900℃の定温
燃焼であるために、サーマルNOxが抑制できる利点もあ
る。
石、ドロマイト）を用いれば流動層ボイラ内で炉内脱硫
を行うこともでき、流動層ボイラでは800〜900℃の定温
燃焼であるために、サーマルNOxが抑制できる利点もあ
る。
また、流動層ボイラにはバブリング流動層ボイラと循
環流動層ボイラがあり、どちらの場合も燃焼炉の底部付
近にＬ型バルブが設けられているものもある。循環流動
層ボイラではバブリング流動層ボイラと比べ石炭供給量
に対して40〜100倍の固体粒子を燃焼炉、固体粒子の循
環系統を経て燃焼炉へと再循環して長い滞留時間が得ら
れより高い燃焼効率が得られると共に、この固体粒子の
再循環量を増，減させることによつて負荷制御を行なう
ことができる特徴もある。
環流動層ボイラがあり、どちらの場合も燃焼炉の底部付
近にＬ型バルブが設けられているものもある。循環流動
層ボイラではバブリング流動層ボイラと比べ石炭供給量
に対して40〜100倍の固体粒子を燃焼炉、固体粒子の循
環系統を経て燃焼炉へと再循環して長い滞留時間が得ら
れより高い燃焼効率が得られると共に、この固体粒子の
再循環量を増，減させることによつて負荷制御を行なう
ことができる特徴もある。
以下、循環流動層ボイラの粒子循環系統について第５
図を用いて説明する。
図を用いて説明する。
第５図において、燃料バンカ１から供給される燃料粒
子２と媒体バンカ３から供給される石灰石などの媒体粒
子４は燃焼炉５に投入され、流動化用、燃焼用空気は押
込通風機６、空気配管７から燃焼炉５の炉底８および二
次空気入口９より供給され、燃焼炉５内で燃料粒子２と
流動化用、燃焼用空気は混合されて浮遊燃焼する。
子２と媒体バンカ３から供給される石灰石などの媒体粒
子４は燃焼炉５に投入され、流動化用、燃焼用空気は押
込通風機６、空気配管７から燃焼炉５の炉底８および二
次空気入口９より供給され、燃焼炉５内で燃料粒子２と
流動化用、燃焼用空気は混合されて浮遊燃焼する。
この燃焼炉５内での浮遊燃焼に伴つて固体粒子径が粗
粒子、細粒子、微小粒子へと順次小さくなり、飛散、乱
流粒子層を形成しながら更に燃焼炉５内を上昇する。こ
れらの飛散粒子は燃焼炉５の出口10より一次分離器11に
入りこの一次分離器11で粗粒子は捕集されてＬ型バルブ
12内を落下した後、エヤレーシヨンブロワ13、エヤレー
シヨン配管14および、エヤレーシヨンノズル15から供給
されるエヤレーシヨン空気によつて燃焼炉５内の炉底８
へ戻され再循環される。一方一次分離器11を通過した燃
焼ガスは、過熱器16、節炭器17で熱交換した後、二次分
離器18がガス中に残存する細粒子を分離し、空気予熱器
19で燃焼用空気と熱交換して降温されるが、なお残存す
るガス中の微粒子を三次分離器20で除去した後、誘引通
風機21にて吸引され煙突22より大気へ放出される。
粒子、細粒子、微小粒子へと順次小さくなり、飛散、乱
流粒子層を形成しながら更に燃焼炉５内を上昇する。こ
れらの飛散粒子は燃焼炉５の出口10より一次分離器11に
入りこの一次分離器11で粗粒子は捕集されてＬ型バルブ
12内を落下した後、エヤレーシヨンブロワ13、エヤレー
シヨン配管14および、エヤレーシヨンノズル15から供給
されるエヤレーシヨン空気によつて燃焼炉５内の炉底８
へ戻され再循環される。一方一次分離器11を通過した燃
焼ガスは、過熱器16、節炭器17で熱交換した後、二次分
離器18がガス中に残存する細粒子を分離し、空気予熱器
19で燃焼用空気と熱交換して降温されるが、なお残存す
るガス中の微粒子を三次分離器20で除去した後、誘引通
風機21にて吸引され煙突22より大気へ放出される。
一次分離器11で捕集された粗粒子はＬ型バルブ12によ
つて燃焼炉５へ再循環されて、再利用されるが二次分離
器18で捕集された細粒子、三次分離器20で捕集された微
小粒子は、各々の細粒子、微小粒子抜き出し管23,24よ
り抜き出され、図示していない灰処理設備等により灰ホ
ツパに集積された後系外に排出される。
つて燃焼炉５へ再循環されて、再利用されるが二次分離
器18で捕集された細粒子、三次分離器20で捕集された微
小粒子は、各々の細粒子、微小粒子抜き出し管23,24よ
り抜き出され、図示していない灰処理設備等により灰ホ
ツパに集積された後系外に排出される。
以上の説明は循環流動層ボイラにおける固体粒子、排
ガス、空気等の一般的な流れを説明したものであるが、
以下第６図を用いてＬ型バルブについて説明する。
ガス、空気等の一般的な流れを説明したものであるが、
以下第６図を用いてＬ型バルブについて説明する。
第６図は第５図に示すＬ型バルブの拡大図である。
第６図において、12はＬ型バルブ、15はエヤレーシヨ
ンノズルを示し、第５図のものと同一のものを示す。
ンノズルを示し、第５図のものと同一のものを示す。
25,26はＬ型バルブ12の垂直管および水平管、27は流
動部分、28は静止粒子層、29は境界である。
動部分、28は静止粒子層、29は境界である。
この様な構造において、Ｌ型バルブ12のエヤレーシヨ
ンノズル15よりエヤレーシヨンガスを供給すると、固体
粒子は垂直管25、水平管26内を矢印A,Bで示すように流
れ、エヤレーシヨンノズル15からのエヤレーシヨンガス
を増加すると、固体粒子の流れている流動部分27が増加
する。
ンノズル15よりエヤレーシヨンガスを供給すると、固体
粒子は垂直管25、水平管26内を矢印A,Bで示すように流
れ、エヤレーシヨンノズル15からのエヤレーシヨンガス
を増加すると、固体粒子の流れている流動部分27が増加
する。
すなわち、流動部分27と静止粒子層28との境界29は次
第に下方に下がつて行く。
第に下方に下がつて行く。
この様にエヤレーシヨンノズル15からのエヤレーシヨ
ンガス流量を増，減させることによつて固体粒子の流量
を制御できるのである。
ンガス流量を増，減させることによつて固体粒子の流量
を制御できるのである。
このＬ型バルブ12は、固体粒子を取り扱う産業分野で
広く使われており、その設計方法に関する報告もなされ
ている。（“Solid Flow Control Using A Nonmechanic
al L−valve,by T.M.Knowlton and I.Hirsan Paper Pre
sented at the Ninth Synthetic Pipeline Gas Symposi
um,Chicago,Illinois,Oct.31−November2,1977） ［発明が解決しようとする課題］ ところが、前述の報告によればＬ型バルブ12のエヤレ
ーシヨンノズル15からのエヤレーシヨンガス流量を減少
させて行くとあるガス流量以外では固体粒子の流量制御
ができなく領域があることも報告されている。
広く使われており、その設計方法に関する報告もなされ
ている。（“Solid Flow Control Using A Nonmechanic
al L−valve,by T.M.Knowlton and I.Hirsan Paper Pre
sented at the Ninth Synthetic Pipeline Gas Symposi
um,Chicago,Illinois,Oct.31−November2,1977） ［発明が解決しようとする課題］ ところが、前述の報告によればＬ型バルブ12のエヤレ
ーシヨンノズル15からのエヤレーシヨンガス流量を減少
させて行くとあるガス流量以外では固体粒子の流量制御
ができなく領域があることも報告されている。
この領域はＬ型バルブ12の内径が大きくなればなるほ
ど、固体粒子の流量制御ができなくなる領域が広がるこ
とが経験的に知られており、第７図にそれが示されてい
る。
ど、固体粒子の流量制御ができなくなる領域が広がるこ
とが経験的に知られており、第７図にそれが示されてい
る。
第７図は縦軸に固体粒子流量を示し、横軸にエヤレー
シヨンノズル15からのガス流量を示した特性曲線図で、
図中の曲線C,D,E,FはＬ型バルブ12の直径が1.5インチ,2
インチ,3インチ,6インチの場合を示す。
シヨンノズル15からのガス流量を示した特性曲線図で、
図中の曲線C,D,E,FはＬ型バルブ12の直径が1.5インチ,2
インチ,3インチ,6インチの場合を示す。
この様にＬ型バルブ12の直径が大きくなるに従つて固
体粒子の流量制御ができなくなる領域が広がる欠点があ
る。
体粒子の流量制御ができなくなる領域が広がる欠点があ
る。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもの
で、その目的とするところは、負荷変化に対応して固体
粒子の流量制御ができるＬ型バルブを提供するにある。
で、その目的とするところは、負荷変化に対応して固体
粒子の流量制御ができるＬ型バルブを提供するにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は前述の目的を達成するため、Ｌ型バルブ内を
それの軸方向に沿って複数に仕切り、例えば小容量ノズ
ルと大容量ノズルの如く仕切り空間を形成し、その仕切
り空間にそれぞれ圧力媒体供給ノズルを接続したのであ
る。
それの軸方向に沿って複数に仕切り、例えば小容量ノズ
ルと大容量ノズルの如く仕切り空間を形成し、その仕切
り空間にそれぞれ圧力媒体供給ノズルを接続したのであ
る。
［作用］ 仕切板によつて小容量ノズルと大容量ノズルに分ける
ことによつて固体粒子の流量が少ない場合は、小容量ノ
ズルのみによつて固体粒子の流量制御を行ない、他方、
固体粒子の流量が多い場合は、大容量ノズルのみ、ある
いは大容量ノズルと小容量ノズルの両方によつて固体粒
子の流量制御を行なうことができるので、Ｌ型バルブの
直径を大きくしても固体粒子の流量制御ができない領域
は狭くなる。
ことによつて固体粒子の流量が少ない場合は、小容量ノ
ズルのみによつて固体粒子の流量制御を行ない、他方、
固体粒子の流量が多い場合は、大容量ノズルのみ、ある
いは大容量ノズルと小容量ノズルの両方によつて固体粒
子の流量制御を行なうことができるので、Ｌ型バルブの
直径を大きくしても固体粒子の流量制御ができない領域
は狭くなる。
［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係るＬ型バルブの正面図、
第２図は第１図の側面図、第３図は第１図の平面図、第
４図は縦軸に固体粒子流量、横軸に小容量ノズル，大容
量ノズルからのガス流量を示した特性曲線図である。
第２図は第１図の側面図、第３図は第１図の平面図、第
４図は縦軸に固体粒子流量、横軸に小容量ノズル，大容
量ノズルからのガス流量を示した特性曲線図である。
第１図から第３図において、12はＬ型バルブ、25は垂
直管、26は水平管で第６図のものと同一のものを示す。
直管、26は水平管で第６図のものと同一のものを示す。
30はＬ型バルブ12の垂直管25及び水平管26内を区画す
る仕切板、31,32は仕切板30で区分された小容量ノズル
と大容量ノズル、33,34は小容量ノズル31および大容量
ノズル32に設けた圧力媒体供給ノズルである。
る仕切板、31,32は仕切板30で区分された小容量ノズル
と大容量ノズル、33,34は小容量ノズル31および大容量
ノズル32に設けた圧力媒体供給ノズルである。
この様な構造において、本発明に係る実施例において
は第１図から第３図に示すようにＬ型バルブ12内の垂直
管25と水平管26内に仕切板30を設けて、Ｌ型バルブ12を
小容量ノズル31と大容量ノズル32に分割したのである。
は第１図から第３図に示すようにＬ型バルブ12内の垂直
管25と水平管26内に仕切板30を設けて、Ｌ型バルブ12を
小容量ノズル31と大容量ノズル32に分割したのである。
なお、Ｌ型バルブ12の垂直管25においては、圧力媒体
供給ノズル33および34が設置された位置より上部の方ま
で仕切板30を設け、Ｌ型バルブ12の水平管26において
は、仕切板30は水平管26と同じ長さのものを配置する。
供給ノズル33および34が設置された位置より上部の方ま
で仕切板30を設け、Ｌ型バルブ12の水平管26において
は、仕切板30は水平管26と同じ長さのものを配置する。
この様に固体粒子の流量が少ない時には小容量ノズル
31によつて固体粒子の流量を制御し、固体粒子の流量が
多い時には大容量ノズル32のみ、あるいは小容量ノズル
31と大容量ノズル32によつて固体粒子の流量を制御する
のである。
31によつて固体粒子の流量を制御し、固体粒子の流量が
多い時には大容量ノズル32のみ、あるいは小容量ノズル
31と大容量ノズル32によつて固体粒子の流量を制御する
のである。
つまり、低負荷時には第５図の燃焼炉５の出口10から
炉底８へのＬ型バルブ12による固体粒子の再循環流量が
少なくなるので、圧力媒体供給ノズル33のみに圧力媒体
を供給して小容量ノズル31のみによつて固体粒子の流量
を制御する。
炉底８へのＬ型バルブ12による固体粒子の再循環流量が
少なくなるので、圧力媒体供給ノズル33のみに圧力媒体
を供給して小容量ノズル31のみによつて固体粒子の流量
を制御する。
そして、全負荷時にはＬ型バルブ12による固体粒子の
再循環流量が多くなるので、圧力媒体供給ノズル34のみ
に圧力媒体を供給するか、あるいは圧力媒体供給ノズル
33,34の両方に圧力媒体を供給して、大容量ノズル32の
みによつて固体粒子の流量を制御するか、あるいは小容
量ノズル31と大容量ノズル32の両方のノズルによつて固
体粒子の流量を制御する。
再循環流量が多くなるので、圧力媒体供給ノズル34のみ
に圧力媒体を供給するか、あるいは圧力媒体供給ノズル
33,34の両方に圧力媒体を供給して、大容量ノズル32の
みによつて固体粒子の流量を制御するか、あるいは小容
量ノズル31と大容量ノズル32の両方のノズルによつて固
体粒子の流量を制御する。
また、従来のＬ型バルブ12では第７図でも説明した様
にＬ型バルブ12の直径によつてエヤレーシヨンノズル15
からのガス量を少なくすると、固体粒子の流量制御がで
きなくなる領域が発生するが、本発明の実施例において
は小容量ノズル31と大容量ノズル32とを併用することに
よつて、固体粒子の流量制御ができなくなる領域では小
容量ノズル31のみによつて流量制御を行なうことができ
る。
にＬ型バルブ12の直径によつてエヤレーシヨンノズル15
からのガス量を少なくすると、固体粒子の流量制御がで
きなくなる領域が発生するが、本発明の実施例において
は小容量ノズル31と大容量ノズル32とを併用することに
よつて、固体粒子の流量制御ができなくなる領域では小
容量ノズル31のみによつて流量制御を行なうことができ
る。
第４図はその特性を示す。第４図の実線Ｇは小容量ノ
ズル31と大容量ノズル32の特性を示し、破線Ｈは大容量
ノズル32のみの特性を示し、一点鎖線Ｆは従来のＬ型バ
ルブ12（仕切板30のないもの）の特性を示す。
ズル31と大容量ノズル32の特性を示し、破線Ｈは大容量
ノズル32のみの特性を示し、一点鎖線Ｆは従来のＬ型バ
ルブ12（仕切板30のないもの）の特性を示す。
そして、図中のＩは大容量ノズル32では固体粒子の流
量制御ができない領域を示す。
量制御ができない領域を示す。
従つて、実線Ｇで示すように実線Ｇの点Ｊから点Ｋま
では大容量ノズル32では固体粒子の流量制御ができない
領域Ｉであるので、この領域Ｉでは小容量ノズル31によ
る流量制御を行なうことによつて広範囲な流量制御がで
きる。
では大容量ノズル32では固体粒子の流量制御ができない
領域Ｉであるので、この領域Ｉでは小容量ノズル31によ
る流量制御を行なうことによつて広範囲な流量制御がで
きる。
そして、実線Ｇの点Ｋ以降においては小容量ノズル31
と大容量ノズル32を併用すればよい。
と大容量ノズル32を併用すればよい。
［発明の効果］ 本発明によれば、広い範囲で固体粒子の流量制御を行
なうことができ、しかも低負荷時であつても固体粒子の
流量制御を行なうことができる。
なうことができ、しかも低負荷時であつても固体粒子の
流量制御を行なうことができる。
第１図から第４図は本発明の実施例に係るＬ型バルブを
示すもので、第１図はＬ型バルブの正面図、第２図は第
１図の側面図、第３図は第１図の平面図、第４図は縦軸
に固体粒子流量、横軸にガス流量を示した特性曲線図、
第５図は循環流量層ボイラの概略系統図、第６図は第５
図のＬ型バルブの拡大図、第７図は縦軸に固定粒子流
量、横軸にエヤレーシヨンノズルからのガスル流量を示
した特性曲線図である。 １……燃料バンカ、２……燃料粒子、３……媒体バン
カ、４……媒体粒子、５……燃料炉、８……炉底、10…
…出口、12……Ｌ型バルブ、30……仕切板、31……小容
量ノズル、32……大容量ノズル、33,34……圧力媒体供
給ノズル。
示すもので、第１図はＬ型バルブの正面図、第２図は第
１図の側面図、第３図は第１図の平面図、第４図は縦軸
に固体粒子流量、横軸にガス流量を示した特性曲線図、
第５図は循環流量層ボイラの概略系統図、第６図は第５
図のＬ型バルブの拡大図、第７図は縦軸に固定粒子流
量、横軸にエヤレーシヨンノズルからのガスル流量を示
した特性曲線図である。 １……燃料バンカ、２……燃料粒子、３……媒体バン
カ、４……媒体粒子、５……燃料炉、８……炉底、10…
…出口、12……Ｌ型バルブ、30……仕切板、31……小容
量ノズル、32……大容量ノズル、33,34……圧力媒体供
給ノズル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野中 公大 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社呉工場内 (72)発明者 小笠原 正孝 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社呉工場内 (72)発明者 幸田 文夫 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社呉工場内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F23C 11/02 311 F22B 1/02
Claims (3)
- 【請求項１】流動化されている媒体粒子中で燃料を燃焼
させる燃焼炉と、 その燃焼炉に設けられたＬ型バルブとを備えた流動層ボ
イラにおいて、 前記Ｌ型バルブ内をそれの軸方向に沿って複数に仕切
り、各仕切り空間に圧力媒体供給ノズルを接続したこと
を特徴とする流動層ボイラ。 - 【請求項２】請求項１記載において、前記仕切り空間を
形成するための仕切板がＬ型バルブの垂直管下部から水
平管にかけて延びていることを特徴とする流動層ボイ
ラ。 - 【請求項３】請求項２記載において、前記仕切板が前記
圧力媒体供給ノズルの接続位置より上方に延びているこ
とを特徴とする流動層ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28187890A JP2957259B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | 流動層ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28187890A JP2957259B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | 流動層ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04158101A JPH04158101A (ja) | 1992-06-01 |
| JP2957259B2 true JP2957259B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=17645231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28187890A Expired - Fee Related JP2957259B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | 流動層ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2957259B2 (ja) |
-
1990
- 1990-10-22 JP JP28187890A patent/JP2957259B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04158101A (ja) | 1992-06-01 |
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| Gaikwad | Environmental Friendly Technologies for heat recovery from waste fuels and process/industrial wastes | |
| JPS6298105A (ja) | 流動層燃焼装置 |
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