JP2878480B2 - Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbons - Google Patents
Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbonsInfo
- Publication number
- JP2878480B2 JP2878480B2 JP12993291A JP12993291A JP2878480B2 JP 2878480 B2 JP2878480 B2 JP 2878480B2 JP 12993291 A JP12993291 A JP 12993291A JP 12993291 A JP12993291 A JP 12993291A JP 2878480 B2 JP2878480 B2 JP 2878480B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- molten metal
- amorphous alloy
- cooling roll
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、磁気ヘッドやトランス
などの素材として用いられる非晶質合金薄帯を連続的に
製造する装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus for continuously producing an amorphous alloy ribbon used as a material for a magnetic head or a transformer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】非晶質合金の薄帯（リボン）を連続的に
製造する装置の一例として従来、図５に示す装置が知ら
れている。この例の装置は、単ロール法として知られる
方法の実施に使用される装置であり、銅製の冷却ロール
１とノズル２を具備し、冷却ロール１はその回転中心軸
を水平に向けて配置され、ノズル２はその先端を冷却ロ
ール１の頂部に臨ませて鉛直に配置されている。また、
前記構成の装置の場合、ノズル２の先端と冷却ロール１
の頂部との間隔は１ｍｍ以下に設定されている。更に、
通常、図５に示す従来装置では、ノズル２の先端面２ａ
は、図６にも示すようにノズル２の中心軸に対して直角
な面で切断されているが、図７に示すように先端面の第
１リップ面２ｂと第２リップ面２ｃを断差構造としたノ
ズルも知られている。2. Description of the Related Art As an example of an apparatus for continuously producing a thin ribbon (ribbon) of an amorphous alloy, an apparatus shown in FIG. 5 is conventionally known. The apparatus of this example is an apparatus used for performing a method known as a single roll method, and includes a copper cooling roll 1 and a nozzle 2, and the cooling roll 1 is arranged with its rotation center axis oriented horizontally. The nozzle 2 is disposed vertically with its tip facing the top of the cooling roll 1. Also,
In the case of the apparatus having the above configuration, the tip of the nozzle 2 and the cooling roll 1
Is set to 1 mm or less. Furthermore,
Normally, in the conventional apparatus shown in FIG.
Is cut along a plane perpendicular to the center axis of the nozzle 2 as shown in FIG. 6, but as shown in FIG. 7, the first lip surface 2b and the second lip surface 2c at the distal end surfaces are separated. Structured nozzles are also known.
【０００３】従来、図５に示す装置を用いて非晶質合金
薄帯を製造するには、冷却ロール１を高速で回転すると
同時に、ノズル２の先端から冷却ロール１の頂部に溶融
金属３を吹き付けて冷却ロール１の表面で溶融金属３を
急速冷却し、続いて冷却ロール１の回転方向に引き出し
て帯状とすることにより非晶質合金薄帯４を製造してい
る。Conventionally, in order to produce an amorphous alloy ribbon using the apparatus shown in FIG. 5, a molten metal 3 is applied to the top of the cooling roll 1 from the tip of a nozzle 2 while rotating the cooling roll 1 at a high speed. The molten metal 3 is rapidly cooled on the surface of the cooling roll 1 by spraying, and subsequently drawn out in the rotation direction of the cooling roll 1 to form a strip, whereby the amorphous alloy ribbon 4 is manufactured.
【０００４】前記の如く非晶質合金薄帯４を製造する場
合、ノズル２から吹き出された溶融金属３は、ノズル２
の先端面２ａと冷却ロール１の頂部表面との間において
実質的に静止している状態の溜り（パドル）５を形成
し、冷却ロール１の回転に伴ってそのパドル５から溶融
金属が引き出されていって固化し、これによって非晶質
合金薄帯４が連続的に形成されるようになっている。When the amorphous alloy ribbon 4 is manufactured as described above, the molten metal 3 blown out from the nozzle 2
A substantially stationary pool (paddle) 5 is formed between the front end surface 2a of the cooling roll 1 and the top surface of the cooling roll 1, and the molten metal is drawn from the paddle 5 with the rotation of the cooling roll 1. As a result, the amorphous alloy ribbon 4 is continuously formed.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、磁気ヘッド
用の素材として用いられる軟磁性合金薄帯は、その表面
が平坦で滑らかであること、即ち、表面粗さが十分に小
さいことが要求される。ところが、前記従来装置によっ
て製造された非晶質合金薄帯４の表面粗さの値は、必ず
しも満足な値ではない。これは、前記構成の装置にあっ
ては、冷却ロール１とノズル２との間に形成されるパド
ル５の状態が不安定で、その大きさや形成位置が微妙に
変動するために、これが原因となって非晶質合金薄帯４
の表面が粗くなるものと推定される。このため、得られ
る非晶質合金薄帯の表面をより平坦にすることができる
製造装置の開発が望まれている。The soft magnetic alloy ribbon used as a material for a magnetic head is required to have a flat and smooth surface, that is, a sufficiently small surface roughness. . However, the value of the surface roughness of the amorphous alloy ribbon 4 manufactured by the conventional apparatus is not always a satisfactory value. This is because the state of the paddle 5 formed between the cooling roll 1 and the nozzle 2 is unstable in the apparatus having the above configuration, and the size and position of the paddle 5 are slightly changed. Become amorphous alloy ribbon 4
Is presumed to have a rough surface. For this reason, development of a manufacturing apparatus which can make the surface of the obtained amorphous alloy ribbon flatter is desired.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は前
記課題を解決するために、ノズルの先端を回転する冷却
ロールの表面に臨ませ、このノズルから溶融金属を吹き
出して冷却ロールの表面に溶融金属のパドルを形成しつ
つパドル形成部分を介して引き出された溶融金属を冷却
ロールの表面にて冷却しながら帯状体となして冷却ロー
ルの回転方向に送り出す非晶質合金薄帯の製造装置であ
って、前記ノズルを、前記冷却ロールの表面の溶融金属
が吹き付けられる部分を通る接線に直交する直線に対し
て冷却ロールの回転方向前方側に２０〜３０゜の角度で
傾斜させるとともに、前記ノズルの先端面を前記接線に
対して平行に配置してなるものである。According to the first aspect of the present invention, in order to solve the above problem, the tip of a nozzle is made to face a surface of a rotating cooling roll, and molten metal is blown from the nozzle.
To form a paddle of molten metal on the surface of the cooling roll.
An apparatus for producing an amorphous alloy ribbon which forms a strip while cooling the molten metal drawn through the paddle forming portion on the surface of the cooling roll and feeds the molten metal in the rotation direction of the cooling roll, wherein the nozzle is The cooling roll is inclined at an angle of 20 to 30 ° forward with respect to the rotation direction of the cooling roll with respect to a straight line orthogonal to a tangent passing through a portion where the molten metal is sprayed, and a tip of the nozzle The surface is arranged parallel to the tangent.
【０００７】請求項２記載の発明は前記課題を解決する
ために、走行する平板状冷却体の表面にノズルの先端を
臨ませ、このノズルから溶融金属を吹き出して冷却体の
表面に溶融金属のパドルを形成しつつパドル形成部分を
介して引き出された溶融金属を冷却体の表面にて冷却し
ながら帯状体となして冷却体の走行方向に送り出す非晶
質合金の製造装置であって、前記ノズルを前記冷却体の
表面に直交する直線に対して冷却体の走行方向前方側に
２０〜３０゜の角度で傾斜させるとともに、前記ノズル
の先端面を前記冷却体の表面に対して平行に配置してな
るものである。請求項３記載の発明は前記課題を解決す
るために、冷却ロールあるいは前記冷却体に溶融金属が
吹き出される部分とノズル先端部分との間隔を０.４〜
０.５ｍｍとしたものである。 According to a second aspect of the present invention, in order to solve the above-mentioned problem, the tip of a nozzle is made to face a surface of a moving flat cooling body, and molten metal is blown out from the nozzle to form the cooling body.
While forming a paddle of molten metal on the surface,
A manufacturing apparatus of the amorphous alloy for feeding the molten metal drawn to the running direction of the cooling body without the strip while cooling at the surface of the cooling body through, the nozzle surface before Symbol cooling body To the front in the running direction of the cooling body with respect to the orthogonal straight line
The nozzle is inclined at an angle of 20 to 30 °, and the tip end face of the nozzle is arranged parallel to the surface of the cooling body. According to a third aspect of the present invention, in order to solve the above-mentioned problem , molten metal is contained in a cooling roll or the cooling body.
The distance between the blown part and the tip of the nozzle is 0.4 to
It was set to 0.5 mm.
【０００８】[0008]
【作用】本発明の装置は、冷却ロールの回転方向前方側
にノズルを２０〜３０゜の角度で傾斜させ、ノズルの先
端面を溶融金属吹き付け部分の接線と平行な面に形成し
たので、ノズルから吹き出された溶融金属が形成するパ
ドルが安定化する結果、表面粗さが小さく、滑らかな表
面の非晶質合金薄帯が得られる。また、平板状冷却体を
用いて溶融金属を冷却する構成の装置にあっては、冷却
体の走行方向前方側にノズルを傾斜させているので、パ
ドルが安定化して表面の滑らかな非晶質合金薄帯が得ら
れる。なお、ノズルの傾斜角度は、冷却ロールあるいは
冷却体に溶融金属が吹き出される部分を通過する接線に
直交する直線に対して、ノズルの中心軸を冷却ロールの
回転方向前方側にあるいは冷却体の走行方向前方側に２
０〜３０゜傾斜する範囲の角度とする必要がある。ノズ
ルの傾斜角度をこの範囲とすることで、ノズルの詰まり
やパドルの破裂を防止できる。また、冷却ロールあるい
は冷却体に溶融金属が吹き出される部分と、ノズルの先
端面との間の間隔を０.４〜０.５ｍｍに設定することが
より好ましい。両者の間隔をこの範囲とすることで、表
面粗さがより小さく、滑らかな非晶質合金薄帯が得られ
る。According to the apparatus of the present invention, the nozzle is inclined at an angle of 20 to 30 ° forward in the rotation direction of the cooling roll, and the tip end surface of the nozzle is formed in a plane parallel to the tangent to the molten metal sprayed portion. As a result, the paddle formed by the molten metal blown out of the metal plate is stabilized, so that an amorphous alloy ribbon having a small surface roughness and a smooth surface can be obtained. Also, in the device configured to cool the molten metal using a flat cooling body, the nozzle is inclined forward in the running direction of the cooling body, so that the paddle is stabilized and the amorphous surface is smooth. An alloy ribbon is obtained. The inclination angle of the nozzle is set so that the center axis of the nozzle is aligned with the straight line perpendicular to the tangent passing through the portion where the molten metal is blown to the cooling roll or cooling body .
2 to the front in the rotation direction or to the front in the running direction of the cooling body
There needs to be a range of angles of 0 to 30 ° inclined obliquely. By setting the inclination angle of the nozzle within this range, clogging of the nozzle and bursting of the paddle can be prevented. Further, it is more preferable to set the interval between the portion from which the molten metal is blown out to the cooling roll or the cooling body and the tip end surface of the nozzle to 0.4 to 0.5 mm. By setting the distance between the two to this range, a smooth amorphous alloy ribbon having a smaller surface roughness can be obtained.
【０００９】[0009]
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て説明する。図１〜図３は、本発明装置の一実施例を示
すもので、この例の装置は、図５に示した従来の装置と
同等の冷却ロール１０とノズル１１とを備え、ノズル１
１の先端から冷却ロール１０の頂部１２に溶融金属１３
を吹き付けて図３に示すように非晶質合金薄帯１５を得
ることができるようになっている。この例の装置におい
て従来例の装置と異なっているのは、ノズル１１の傾斜
角度とノズル１１の先端形状である。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 3 show an embodiment of the apparatus of the present invention. The apparatus of this embodiment includes a cooling roll 10 and a nozzle 11 equivalent to those of the conventional apparatus shown in FIG.
1 to the top 12 of the cooling roll 10
Is sprayed to obtain an amorphous alloy ribbon 15 as shown in FIG. What differs from the conventional apparatus in the apparatus of this example is the inclination angle of the nozzle 11 and the tip shape of the nozzle 11.
【００１０】前記ノズル１１は、溶融金属１３が吹き付
けられる冷却ロール１０の頂部１２を通る接線ａに対し
て冷却ロール１０の回転方向前方側に傾斜されている。
ここで、図１に示す前記接線ａに直角な直線（本実施例
では鉛直線）ｂに対してノズル１１の中心軸線ｃのなす
角度θを２０〜３０゜の範囲とすることが好ましい。こ
の傾斜角度を３０゜を超える値、例えば、４０゜とする
と、ノズル先端から出された溶融金属がノズル１１の先
端部で凝固し始め、それが原因となってパドルの不安定
による破裂現象やノズルの目詰まり現象を引き起こすの
で好ましくない。The nozzle 11 is inclined forward in the rotation direction of the cooling roll 10 with respect to a tangent line a passing through the top 12 of the cooling roll 10 onto which the molten metal 13 is sprayed.
Here, it is preferable that the angle θ formed by the central axis c of the nozzle 11 with respect to a straight line (a vertical line in this embodiment) perpendicular to the tangent line a shown in FIG. If the angle of inclination is set to a value exceeding 30 °, for example, 40 °, the molten metal discharged from the nozzle tip starts to solidify at the tip of the nozzle 11, and as a result, a rupture phenomenon due to instability of the paddle or the like occurs. This is not preferable because it causes a nozzle clogging phenomenon.
【００１１】また、ノズル１１の先端面１４は、前記接
線ａと平行に形成されている。先端面１４を接線ａと平
行にするのは、図３に示すように溶融金属１３を冷却ロ
ール１０に吹き付けて非晶質合金薄帯１５を製造してい
る場合、ノズル１１と冷却ロール１との間に形成される
パドル１６の形成状態を安定化するためである。パドル
１６が安定化する理由は以下に説明する理由によるもの
と推定できる。即ち、先端面１４を接線ａと平行とする
ことで、先端面１４と冷却ロール１０の頂部表面との間
の空間の幅をなるべく広い範囲で均一化できるので、溶
融金属１３がノズル１１を出てパドル１６を形成する際
に、ノズル先端面１４との位置関係でパドル１６に作用
する表面張力をなるべく広い範囲で均一化することがで
き、冷却ロール１０とノズル１１の熱膨張による収縮や
伸長にも前記間隔が安定化するので、これによりパドル
１６の形成状態を安定化できるものと推定できる。な
お、以上のような理由からノズル１１の先端面１４を接
線ａと平行に配置している関係上、パドル１６の形成状
態が十分に安定になっているならば、ノズル先端面１４
を接線ａと完全に平行に揃える必要はなく、数゜程度傾
斜させても差し支えない。従って本発明でノズル先端面
１４を接線ａと平行に配置するとは、完全に平行な状態
は勿論、完全に平行な状態から数゜程度ずれているもの
も包含するものとする。The tip surface 14 of the nozzle 11 is formed parallel to the tangent line a. The tip surface 14 is made parallel to the tangent line a because the molten metal 13 is sprayed on the cooling roll 10 to produce the amorphous alloy ribbon 15 as shown in FIG. This is for stabilizing the state of formation of the paddle 16 formed between them. The reason why the paddle 16 is stabilized can be estimated to be as follows. That is, by making the end face 14 parallel to the tangent line a, the width of the space between the end face 14 and the top surface of the cooling roll 10 can be made uniform as much as possible, so that the molten metal 13 exits the nozzle 11. When the paddle 16 is formed, the surface tension acting on the paddle 16 in the positional relationship with the nozzle tip surface 14 can be made uniform over a wide range as much as possible, and the cooling roll 10 and the nozzle 11 contract and expand due to thermal expansion. In addition, since the interval is stabilized, it can be estimated that the formation state of the paddle 16 can be stabilized thereby. For the above reason, since the tip surface 14 of the nozzle 11 is arranged in parallel with the tangent line a, if the formation state of the paddle 16 is sufficiently stable, the nozzle tip surface 14
Need not be aligned completely parallel to the tangent line a, and may be inclined by about several degrees. Therefore, in the present invention, the arrangement of the nozzle tip surface 14 in parallel with the tangent line a includes not only a completely parallel state but also a state deviating from the completely parallel state by several degrees.
【００１２】更に、ノズル１１の先端面１４と冷却ロー
ル１０の頂部と間の隙間は、０.４〜０.５ｍｍに設定す
ることが好ましい。この隙間が０.５ｍｍを超える値に
なると得られる非晶質合金薄帯の表面が粗くなり外観検
査で不良になるとともに、隙間が０.４ｍｍを下回ると
ノズル及び冷却ロール１０の膨張、冷却ロール回転時の
微小な振れの影響が相対的に大きくなるために、板厚や
外観上のばらつきが大きくなる点で問題を生じるので好
ましくない。Further, the gap between the tip end surface 14 of the nozzle 11 and the top of the cooling roll 10 is preferably set to 0.4 to 0.5 mm. When the gap exceeds 0.5 mm, the surface of the obtained amorphous alloy ribbon becomes rough and becomes poor in the appearance inspection, and when the gap is smaller than 0.4 mm, the expansion of the nozzle and the cooling roll 10, the cooling roll Since the influence of the minute vibration during rotation becomes relatively large, a problem arises in that variations in plate thickness and appearance increase, which is not preferable.
【００１３】図４は本発明の第２実施例を示すもので、
この第２実施例が先に説明した第１実施例と異っている
のは、冷却ロールを平板状の冷却体に置き換えた点であ
る。本実施例の冷却体２０は、金属製の無端ベルト状の
もので、離間して個々に回転自在に設けられた回転ロー
ル２１、２２に巻き掛けられている。本実施例のノズル
３１は、先の第１実施例のノズル１１と同等の構成であ
り、その傾斜方向と先端面の配置方向も同等である。即
ち、本実施例のノズル３１は、冷却体２０の上面の走行
方向の前方側（図４の右側）に傾斜して設けられ、ノズ
ル３１の中心軸線と冷却体２０の上面上の垂線とのなす
角度を２０〜３０゜に設定して設けられている。また、
ノズル３１と冷却体２０の上面との隙間は先の第１実施
例と同等に設定される。FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention.
The second embodiment differs from the first embodiment described above in that the cooling roll is replaced with a flat cooling body. The cooling body 20 according to the present embodiment is a metal endless belt, and is wound around rotating rollers 21 and 22 that are provided separately and rotatably. The nozzle 31 according to the present embodiment has the same configuration as the nozzle 11 according to the first embodiment, and the inclination direction is the same as the arrangement direction of the distal end surface. That is, the nozzle 31 of the present embodiment is provided to be inclined forward (the right side in FIG. 4) in the running direction of the upper surface of the cooling body 20, and the center axis of the nozzle 31 is perpendicular to the vertical line on the upper surface of the cooling body 20. The angle formed is set at 20 to 30 °. Also,
The gap between the nozzle 31 and the upper surface of the cooling body 20 is set to be equal to that of the first embodiment.
【００１４】本実施例装置においても第１実施例の装置
と同等の効果を得ることができる。The same effects as those of the first embodiment can be obtained in this embodiment.
【００１５】ところで、先に説明した第１実施例におい
ては、冷却ロール１０の回転面の頂部に先端を臨ませて
ノズル１１を配置した構成を採用したが、ノズル１１を
臨ませる位置は冷却ロール１０の回転面の頂部に限ら
ず、回転面の底部側あるいは側部側であっても良い。ま
た、前記第２実施例において、ノズル３１の先端を臨ま
せる部分を冷却体２０の外周面の上面側に限らず、回転
ロール２１、２２の表面上の冷却体２０部分に臨ませて
も良いのは勿論である。In the first embodiment described above, the nozzle 11 is arranged with the tip facing the top of the rotating surface of the cooling roll 10. It is not limited to the top of the rotating surface of 10, but may be the bottom or side of the rotating surface. Further, in the second embodiment, the portion facing the tip of the nozzle 31 is not limited to the upper surface side of the outer peripheral surface of the cooling body 20 but may face the cooling body 20 on the surfaces of the rotating rolls 21 and 22. Of course.
【００１６】（製造例）図１に示す構成の装置を用い、
ノズルの傾斜角度と、ノズルの先端面と銅製の冷却ロー
ルとの隙間と、冷却ロールの回転数をそれぞれ表１に示
すように設定してＦｅ4.5Ｃｏ70.5Ｓｉ15Ｂ10なる組成
の非晶質合金薄帯を製造し、得られた３本の薄帯につい
て製造終了直前の終端部における表面粗さを測定した。
なお、ノズルの角度を４０゜に設定した場合、ノズル先
端部で溶融金属が固化してしまい、それが原因となって
破裂や詰まり現象を引き起こし、非晶質合金薄帯を製造
することができなかった。表１において表面の粗さの欄
は、薄帯の表面縦方向の粗さを示し、裏面の粗さの欄
は、薄帯の裏面縦方向の粗さを示す。また、測定にはデ
ジタルマイクロメータを使用し、板厚の最大値から板厚
の最小値を引いた値を示す。更に、ノズル先端面と冷却
ロールとの隙間が大きくなると薄帯が厚くなるので、冷
却ロールの回転数を上昇することで非晶質合金薄帯の厚
さを均一化した。(Production Example) Using the apparatus having the structure shown in FIG.
And the inclination angle of the nozzle, the gap between the front end surface and the copper of the cooling roll of the nozzle, by setting the rotation speed of the cooling roll as shown in Tables 1 Fe 4.5 Co 70.5 Si 15 amorphous of B 10 a composition An alloy ribbon was manufactured, and the surface roughness of the obtained three ribbons at the terminal portion immediately before the end of the production was measured.
If the angle of the nozzle is set to 40 °, the molten metal solidifies at the tip of the nozzle, which causes rupture and clogging, thereby making it possible to produce an amorphous alloy ribbon. Did not. In Table 1, the column of surface roughness indicates the roughness in the vertical direction of the surface of the ribbon, and the column of surface roughness indicates the roughness in the vertical direction of the rear surface of the ribbon. Further, a digital micrometer is used for the measurement, and a value obtained by subtracting the minimum value of the plate thickness from the maximum value of the plate thickness is shown. Furthermore, since the ribbon becomes thicker when the gap between the nozzle tip surface and the cooling roll becomes large, the thickness of the amorphous alloy ribbon was made uniform by increasing the rotation speed of the cooling roll.
【００１７】[0017]
【表１】 [Table 1]
【００１８】また、表２に隙間０.４ｍｍに設定した条
件で製造された非晶質合金薄帯の自由表面長さ方向の表
面粗さの平均値と自由表面幅方向の表面粗さの平均値と
従来例の装置で隙間０.４７ｍｍ、ロール回転数１００
０ｒｐｍで製造された非晶質合金薄帯の表面粗さの平均
値をまとめて示す。表２において、本発明装置による薄
帯の平均値は薄帯３本の終端部の平均値であり、従来装
置による薄帯の平均値は薄帯５本の終端部の平均値であ
る。Further, in Table 2, the average value of the surface roughness in the free surface length direction and the average of the surface roughness in the free surface width direction of the amorphous alloy ribbon manufactured under the condition of setting the gap to 0.4 mm are shown. 0.47mm gap and roll rotation speed 100
The average value of the surface roughness of the amorphous alloy ribbon manufactured at 0 rpm is shown together. In Table 2, the average value of the ribbons according to the device of the present invention is the average value of the terminal portions of three thin ribbons, and the average value of the ribbons of the conventional device is the average value of the terminal portions of five thin ribbons.
【００１９】[0019]
【表２】 [Table 2]
【００２０】表１および表２に示す結果から、本発明装
置により製造された非晶質合金薄帯は、表面粗さの値が
従来装置で得られた非晶質合金薄帯よりも小さいことが
明らかになった。また、表１に示す結果から、０.４〜
０.６ｍｍの範囲で隙間を大きくし、２０〜３０゜の範
囲で傾斜角度を大きくすると表面粗さも大きくなる傾向
があることも判明した。なお、ノズルの傾斜角度θを４
０゜に設定したものにあっては、パドルが不安定となっ
て溶融金属が飛び散り、製造不能であるので、ノズルの
傾斜角度θは３０゜以下に設定することが好ましい。な
おまた、ノズルの先端面と冷却ロールとの間隔を０.６
ｍｍとしたものにあっては、表面粗さの値が大きくなっ
ているので、前記間隔は０.４〜０.５ｍｍに設定するこ
とが好ましい。From the results shown in Tables 1 and 2, it can be seen that the amorphous alloy ribbon produced by the apparatus of the present invention has a smaller surface roughness than the amorphous alloy ribbon produced by the conventional apparatus. Was revealed. Also, from the results shown in Table 1, 0.4 to
It was also found that increasing the gap in the range of 0.6 mm and increasing the inclination angle in the range of 20 to 30 ° tended to increase the surface roughness. The nozzle inclination angle θ is 4
In the case where the angle is set to 0 °, the paddle becomes unstable, the molten metal scatters, and it is impossible to manufacture the nozzle. Therefore, it is preferable to set the nozzle inclination angle θ to 30 ° or less. In addition, the interval between the tip surface of the nozzle and the cooling roll is set to 0.6.
In the case of mm, since the value of the surface roughness is large, it is preferable that the interval is set to 0.4 to 0.5 mm.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、冷
却ロールあるいは冷却体に対して溶融金属を吹き付ける
ノズルを冷却ロールの接線に直交する直線あるいは冷却
体の表面に直交する直線に対して冷却ロールの回転方向
前方側あるいは冷却体の進行方向前方側に２０〜３０゜
傾斜させて設け、溶融金属吹き付け部分を通る接線に平
行にノズルの先端面を配置しているので、冷却ロールあ
るいは冷却体にノズルから吹き出された溶融金属が形成
するパドルを安定化できる結果、得られた非晶質合金薄
帯の表面粗さを小さくすることができ、滑らかな表面の
非晶質合金薄帯を得ることができる。従って本発明装置
を使用することで、表面が滑らかな必要のある磁気ヘッ
ド用の非晶質合金薄帯を製造することができる。更に本
発明において、冷却ロールあるいは冷却体に溶融金属が
吹き出される部分と、ノズルの先端面との間の間隔を
０.４〜０.５ｍｍに設定することで、表面粗さがより小
さく、滑らかな非晶質合金薄帯が得られる。 As described above, according to the present invention, the nozzle for spraying the molten metal onto the cooling roll or the cooling body is provided with a nozzle perpendicular to the tangent of the cooling roll or the cooling roll.
The direction of rotation of the cooling roll relative to a straight line perpendicular to the surface of the body
The nozzle is provided at an angle of 20 to 30 ° forward or forward in the traveling direction of the cooling body, and the tip surface of the nozzle is arranged in parallel with a tangent passing through the molten metal spraying portion. As a result, the surface roughness of the obtained amorphous alloy ribbon can be reduced, and a smooth surface amorphous alloy ribbon can be obtained. be able to. Therefore, by using the apparatus of the present invention, it is possible to manufacture an amorphous alloy ribbon for a magnetic head that requires a smooth surface. More books
In the invention, molten metal is contained in a cooling roll or a cooling body.
Set the distance between the part to be blown out and the tip of the nozzle.
By setting the thickness to 0.4 to 0.5 mm, the surface roughness becomes smaller.
Thus, a smooth amorphous alloy ribbon can be obtained.
【図１】図１は本発明の第１実施例の装置を示す構成図
である。FIG. 1 is a configuration diagram showing an apparatus according to a first embodiment of the present invention.
【図２】図２は図１に示す装置の要部拡大断面図であ
る。FIG. 2 is an enlarged sectional view of a main part of the apparatus shown in FIG.
【図３】図３は図１に示す装置を使用して非晶質合金薄
膜を製造している状態を示す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing a state in which an amorphous alloy thin film is manufactured using the apparatus shown in FIG.
【図４】図４は本発明の第２実施例の装置を示す断面図
である。FIG. 4 is a sectional view showing an apparatus according to a second embodiment of the present invention.
【図５】図５は従来の製造装置の一例を示す断面図であ
る。FIG. 5 is a sectional view showing an example of a conventional manufacturing apparatus.
【図６】図６は図５に示す従来装置の要部拡大断面図で
ある。FIG. 6 is an enlarged sectional view of a main part of the conventional apparatus shown in FIG.
【図７】図７は従来装置の他の例の要部を示す拡大断面
図である。FIG. 7 is an enlarged sectional view showing a main part of another example of the conventional device.
１０ 冷却ロール １１、３１ ノズル １２ 頂部 １３、３３ 溶融金属 １４、３４ 先端面 １５、３５ 非晶質合金薄帯 １６、３６ パドル ２０ 冷却体 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Cooling roll 11, 31 Nozzle 12 Top part 13, 33 Molten metal 14, 34 Tip surface 15, 35 Amorphous alloy ribbon 16, 36 Paddle 20 Cooling body
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−160758（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−60053（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−259645（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−18258（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−212149（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−183957（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−195564（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (56) References JP-A-63-160758 (JP, A) JP-A-63-60053 (JP, A) JP-A-62-259645 (JP, A) JP-A-60-160 18258 (JP, A) JP-A-59-212149 (JP, A) JP-A-59-183957 (JP, A) JP-A-57-195564 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. 6 , DB name) B22D 11/06
Claims (3)
面に臨ませ、このノズルから溶融金属を吹き出して冷却
ロールの表面に溶融金属のパドルを形成しつつパドル形
成部分を介して引き出された溶融金属を冷却ロールの表
面にて冷却しながら帯状体となして冷却ロールの回転方
向に送り出す非晶質合金薄帯の製造装置であって、 前記ノズルを、前記冷却ロールの表面の溶融金属が吹き
付けられる部分を通る接線に直交する直線に対して冷却
ロールの回転方向前方側に２０〜３０゜の角度で傾斜さ
せるとともに、前記ノズルの先端面を前記接線に対して
平行に配置してなることを特徴とする非晶質合金薄帯の
製造装置。1. A nozzle is exposed to the surface of a rotating cooling roll, and molten metal is blown out from the nozzle to cool the nozzle.
Paddle shape while forming paddle of molten metal on roll surface
An apparatus for producing an amorphous alloy ribbon which is formed into a band while being cooled on a surface of a cooling roll and which is fed in a rotating direction of the cooling roll while the molten metal drawn through the component is cooled on the surface of the cooling roll, wherein the nozzle comprises: The cooling roll surface is inclined at an angle of 20 to 30 ° forward with respect to the rotation direction of the cooling roll with respect to a straight line orthogonal to a tangent line passing through the portion where the molten metal is sprayed, and the tip end surface of the nozzle is inclined with respect to the tangent line. An apparatus for producing an amorphous alloy ribbon, wherein the apparatus is arranged in parallel.
先端を臨ませ、このノズルから溶融金属を吹き出して冷
却体の表面に溶融金属のパドルを形成しつつパドル形成
部分を介して引き出された溶融金属を冷却体の表面にて
冷却しながら帯状体となして冷却体の走行方向に送り出
す非晶質合金の製造装置であって、 前記ノズルを、前記冷却体の表面に直交する直線に対し
て冷却体の走行方向前方側に２０〜３０゜の角度で傾斜
させるとともに、前記ノズルの先端面を前記冷却体の表
面に対して平行に配置してなることを特徴とする非晶質
合金薄帯の製造装置。2. The tip of a nozzle is made to face the surface of a running flat cooling body, and molten metal is blown out from the nozzle to cool the cooling body.
Paddle formation while forming a paddle of molten metal on the surface of the waste body
An apparatus for producing an amorphous alloy, in which a molten metal drawn out through a portion is formed into a band while being cooled on the surface of a cooling body and is sent out in a running direction of the cooling body, wherein the nozzle is The cooling body is inclined at an angle of 20 to 30 degrees forward with respect to a straight line perpendicular to the surface in the running direction of the cooling body, and the tip end face of the nozzle is arranged parallel to the surface of the cooling body. For manufacturing amorphous alloy ribbons.
融金属が吹き出される部分とノズル先端部分との間隔が
０.４〜０.５ｍｍとされてなることを特徴とする請求項
１または２記載の非晶質合金薄帯の製造装置。 3. The method according to claim 1, wherein the cooling roll or the cooling body is melted.
The distance between the part where the molten metal is blown out and the tip of the nozzle is
The thickness is set to 0.4 to 0.5 mm.
3. The apparatus for producing an amorphous alloy ribbon according to 1 or 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12993291A JP2878480B2 (en) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbons |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12993291A JP2878480B2 (en) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbons |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0584549A JPH0584549A (en) | 1993-04-06 |
| JP2878480B2 true JP2878480B2 (en) | 1999-04-05 |
Family
ID=15021990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12993291A Expired - Fee Related JP2878480B2 (en) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbons |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2878480B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5701839B2 (en) | 2012-10-26 | 2015-04-15 | 株式会社東芝 | Electronic apparatus and method |
-
1991
- 1991-05-31 JP JP12993291A patent/JP2878480B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0584549A (en) | 1993-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6046845A (en) | Manufacture of continuous strip of amorphous metal | |
| US5423239A (en) | Method for slitting a magnetic tape | |
| JPH0469499B2 (en) | ||
| JP2008531285A (en) | Method for continuous casting of molten metal and molten metal feeder | |
| JP2878480B2 (en) | Manufacturing equipment for amorphous alloy ribbons | |
| US4408653A (en) | Method for making serrated metal ribbon | |
| JPH0478391B2 (en) | ||
| US4768458A (en) | Method of producing thin metal ribbon | |
| JP2637892B2 (en) | Amorphous metal ribbon | |
| JPH09271909A (en) | Cooling base board for producing quenched metal thin strip | |
| JP3241531B2 (en) | Metal ribbon production method and production nozzle | |
| WO1993022086A1 (en) | Method for preventing sticking on a twin roll caster | |
| JPS6213247A (en) | Apparatus for producing ultra-quickly cooled thin alloy strip | |
| JPH0673719B2 (en) | Metal ribbon manufacturing method and manufacturing nozzle | |
| JP3102008B2 (en) | Lattice mold for lead-acid battery | |
| JPH01170553A (en) | Device for manufacturing rapid cooling metal thin strip | |
| JPS61159246A (en) | Production of amorphous metallic ribbon | |
| JPH0511003Y2 (en) | ||
| JP2968551B2 (en) | Manufacturing method of amorphous alloy ribbon | |
| JPH09122843A (en) | Nozzle for producing metallic strip and formation thereof | |
| JP2001269753A (en) | Nozzle for casting rapidly solidified thin strip and method for producing rapidly solidified thin strip | |
| JP3022277B2 (en) | Pouring nozzle for belt wheel type continuous casting machine | |
| JPS60199552A (en) | Production of thin metallic strip | |
| JPS60199553A (en) | Production of thin metallic strip | |
| JPH0390251A (en) | Manufacture of irregular shaped strip |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19981222 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |