JP2825261B2 - Coaxial horn antenna - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、反射鏡アンテナの一次放射器に用いられる
同軸ホーンアンテナに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Object of the Invention] (Field of Industrial Application) The present invention relates to a coaxial horn antenna used as a primary radiator of a reflector antenna.
（従来の技術） ある方向に集中的に強い電波を放射できるアンテナと
しては従来から知られているパラボラ反射鏡アンテナ等
がある。このアンテナは、通信・放送等多方面に用いら
れ、ある方向には良い指向特性が得られる。(Prior Art) Conventionally known antennas capable of radiating strong radio waves in a certain direction include a parabolic reflector antenna and the like. This antenna is used in various fields such as communication and broadcasting, and has good directional characteristics in a certain direction.
このパラボラ反射鏡アンテナの構造については、第６
図に示されている。同図に示されているとおり、電波の
送受を行なうための一次放射器36と、電波を一次放射器
36に集めたり、一次放射器36からの電波を反射させるた
めの反射鏡35とでこのアンテナは構成されている。尚一
次放射器36は、一般的にホーンアンテナ等が用いられて
いる。Regarding the structure of this parabolic reflector antenna,
It is shown in the figure. As shown in the figure, a primary radiator 36 for transmitting and receiving radio waves and a primary radiator for transmitting radio waves
This antenna is composed of a reflecting mirror 35 for collecting at the 36 and reflecting radio waves from the primary radiator 36. Note that, as the primary radiator 36, a horn antenna or the like is generally used.
このような反射鏡アンテナにおいて幾つかの離れた周
波数を共用し、各周波数で最適の効率を実現しようとす
る場合、周波数毎に開口の大きさの違うホーンアンテナ
を用意する必要がある。更に反射鏡の焦点上に全てのホ
ーンアンテナを配置させなければならない。これを実現
させるために、一次放射器に用いられるホーンアンテナ
として、第７図に示したような同軸ホーンアンテナを利
用する方法がとられている。同図に示されている同軸ホ
ーンアンテナは、高周波数においては、中央の円形ホー
ンアンテナを用い、低周波数においては、円形ホーンア
ンテナの外側に位置する同軸ホーンアンテナを用いる２
周波共用型のアンテナである。同図（ａ）には上面図
が、同図（ｂ）には断面図が示されている。高周波数の
円形ホーンアンテナは、円形導波管43により形成され、
円偏波励振をさせるためには、円形導波管43内に誘電体
46を挿入している。誘電体46の影響で互いに直交するふ
たつの偏波成分の伝搬速度に差が生じ、旋回が生じ右
旋，左旋の円偏波成分が得られる。これらは互いに垂直
に出ているポート47,48により別々に取り出すことがで
きる。また、低周波数用の同軸ホーンアンテナは、同軸
導波管44により形成されている。When such reflector antennas share some distant frequencies and attempt to achieve optimum efficiency at each frequency, it is necessary to prepare horn antennas having different aperture sizes for each frequency. In addition, all horn antennas must be located at the focal point of the reflector. In order to realize this, a method of using a coaxial horn antenna as shown in FIG. 7 as a horn antenna used for a primary radiator has been adopted. The coaxial horn antenna shown in the figure uses a central circular horn antenna at a high frequency, and uses a coaxial horn antenna located outside the circular horn antenna at a low frequency.
This is a frequency shared antenna. FIG. 1A shows a top view, and FIG. 1B shows a cross-sectional view. A high frequency circular horn antenna is formed by a circular waveguide 43,
In order to perform circularly polarized wave excitation, a dielectric
46 is inserted. Due to the influence of the dielectric 46, a difference occurs in the propagation speed of the two polarized components that are orthogonal to each other. These can be taken out separately by the ports 47, 48 which run perpendicular to each other. The low-frequency coaxial horn antenna is formed by the coaxial waveguide 44.
この同軸ホーンアンテナの励振は、同軸導波管内部に
突出した励振プローブ45,49,50,51によって行なわれ、
この励振プローブをハイブリッド結合器等を用いて励振
させることにより円偏波の励振が可能となる。以上のよ
うな構成によりビーム幅の等しい放射指向性を２つの周
波数で実現することができ、２周波共用反射鏡アンテナ
が構成できる。Excitation of this coaxial horn antenna is performed by excitation probes 45, 49, 50, 51 projecting into the coaxial waveguide,
By exciting this excitation probe using a hybrid coupler or the like, circularly polarized waves can be excited. With the above configuration, the radiation directivity having the same beam width can be realized at two frequencies, and a dual-frequency reflector antenna can be configured.
しかし、この様な同軸ホーンアンテナでは励振プロー
ブによる励振プローブに接続された線路と同軸ホーンと
の整合がとりにくい。現在では励振プローブの形状をい
ろいろかえてみて整合をとるようにしている。However, in such a coaxial horn antenna, it is difficult to match the line connected to the excitation probe by the excitation probe with the coaxial horn. At present, the shape of the excitation probe is changed in various ways to achieve matching.
（発明が解決しようとする課題） 以上述べてきたように、従来の同軸ホーンアンテナ内
で励振させる励振プローブの整合がとりにくかった。整
合をとろうとすると励振プローブの形状を変えて励振プ
ローブに接続された線路と導波管との整合がとれる大き
さに励振プローブを変えなくてはならない。このよう
に、整合をとるために励振プローブが複雑な構造となり
加工に手間がかかってしまう。(Problems to be Solved by the Invention) As described above, matching of the excitation probe to be excited in the conventional coaxial horn antenna is difficult. In order to achieve matching, the shape of the excitation probe must be changed, and the excitation probe must be changed to a size that allows matching between the line connected to the excitation probe and the waveguide. As described above, the excitation probe has a complicated structure in order to achieve the alignment, and the processing is troublesome.
本発明は、この点に鑑みてなされたものであり、周波
数を共用して用いる同軸ホーンアンテナにおいて、励振
部分の整合がとり易い同軸ホーンアンテナを提供するこ
とを目的とするものである。The present invention has been made in view of this point, and an object of the present invention is to provide a coaxial horn antenna in which excitation portions are easily matched in a coaxial horn antenna that uses frequencies in common.
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明においては、上底面
を解放した第１の同軸導波管と上面を解放し底面を閉じ
た第２の同軸導波管とを第１の同軸導波管の底面が第２
の同軸導波管の上面に重なるよう接続されている。この
構成において第２の同軸導波管内に励振手段を備えた同
軸ホーンアンテナである。この同軸ホーンアンテナにお
いて第１の同軸導波管の外導体の内径を第２の同軸導波
管の外導体の内径より大きくなるように設定している。
尚かつ第１の同軸導波管の外導体の内径と第１の同軸導
波管の内導体の外径との和が、第２の同軸導波管の外導
体の内径と第２の同軸導波管の内導体の外径との和にほ
ぼ等しくなるように設定したことを特徴とするものであ
る。[Means for Solving the Problems] In order to achieve the above object, in the present invention, a first coaxial waveguide having an upper bottom surface released and a second coaxial waveguide having an upper surface released and a lower surface closed. The bottom surface of the first coaxial waveguide is connected to the second coaxial waveguide.
Are connected so as to overlap the upper surface of the coaxial waveguide. In this configuration, the coaxial horn antenna includes an exciting unit in the second coaxial waveguide. In this coaxial horn antenna, the inner diameter of the outer conductor of the first coaxial waveguide is set to be larger than the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide.
The sum of the inner diameter of the outer conductor of the first coaxial waveguide and the outer diameter of the inner conductor of the first coaxial waveguide is equal to the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide and the second coaxial. It is characterized in that it is set to be substantially equal to the sum of the outer diameter of the inner conductor of the waveguide.
（作用） 第１の同軸導波管と第２の同軸導波管とを接続させて
第２の同軸導波管内に励振手段を備えた同軸ホーンアン
テナである。第１の同軸導波管と第２の同軸導波管の外
導体，内導体の径の大きさの関係については、第１の同
軸導波管の外導体の内径と第１の同軸導波管の内導体の
外径との和が、第２の同軸導波管の外導体の内径と第２
の同軸導波管の内導体の外径との和にほぼ等しくなるよ
うに設定している。この様に設定することにより、同軸
ホーンアンテナの同軸導波管と励振手段との整合がとり
やすくなる。(Operation) A coaxial horn antenna in which a first coaxial waveguide and a second coaxial waveguide are connected to each other and an excitation unit is provided in the second coaxial waveguide. Regarding the relationship between the diameters of the outer conductor and the inner conductor of the first coaxial waveguide and the second coaxial waveguide, the inner diameter of the outer conductor of the first coaxial waveguide and the first coaxial waveguide are described. The sum of the outer diameter of the inner conductor of the tube and the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide is equal to the second diameter.
Is set to be substantially equal to the sum of the outer diameter of the inner conductor of the coaxial waveguide. With this setting, the coaxial waveguide of the coaxial horn antenna can be easily matched with the excitation means.
（実施例） 以下、図面を参照して本発明の一実施例を説明する。Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図は、本発明の同軸ホーンアンテナの一構成例を
示した図である。この例では、同軸ホーンアンテナの内
側に高周波数用の円形ホーンアンテナを設け、２つの周
波数を共用するアンテナが示されている。FIG. 1 is a diagram showing a configuration example of a coaxial horn antenna according to the present invention. In this example, a circular horn antenna for a high frequency is provided inside a coaxial horn antenna, and an antenna sharing two frequencies is shown.
尚、同図（ａ）には上面図が、同図（ｂ）には、断面
図が示されている。まず構造について、同図（ａ）
（ｂ）を用いて説明する。例えば、この場合、同軸導波
管1,2を構成するためのアルミニウム等でできた外導体
８と、円形ホーンアンテナの円形導波管３を構成させま
た、同軸導波管１の軸を構成しているアルミニウム等で
内導体９と、同軸導波管を励振させ同軸ホーンアンテナ
として動作させるための平面給電回路７と、同軸導波管
１を構成させる部分及び円形導波管３を励振させる部分
を備えた導体10とで構成されている。そして、同図
（ｂ）に示された構造になるようビスや接着済等で結合
させている。尚、同図（ｂ）に示したＺ軸を中心軸とし
て、同軸導波管１の外部導体部分の内径2aとその内部導
体部分の外径2bとの和が、同軸導波管２の外部導体の部
分の外径2cと、この同軸導波管２内の内部導体の外径2d
との和に等しくなるような構造にしている。FIG. 1A shows a top view, and FIG. 1B shows a cross-sectional view. First, regarding the structure, FIG.
This will be described with reference to FIG. For example, in this case, the outer conductor 8 made of aluminum or the like for forming the coaxial waveguides 1 and 2, the circular waveguide 3 of the circular horn antenna is formed, and the axis of the coaxial waveguide 1 is formed. The inner conductor 9 is made of aluminum or the like, the planar feeder circuit 7 for exciting the coaxial waveguide to operate as a coaxial horn antenna, the portion constituting the coaxial waveguide 1 and the circular waveguide 3 are excited. And a conductor 10 having a portion. Then, they are joined by screws, glued or the like so as to have the structure shown in FIG. The sum of the inner diameter 2a of the outer conductor portion of the coaxial waveguide 1 and the outer diameter 2b of the inner conductor portion of the coaxial waveguide 1 with the Z axis shown in FIG. The outer diameter 2c of the conductor portion and the outer diameter 2d of the inner conductor in the coaxial waveguide 2
And the structure is equal to the sum of
最初に同軸ホーンアンテナの軸にあたる高周波数用の
円形ホーンアンテナの動作について説明する。これは、
従来の技術の項で述べたものと同じである。高周波用円
形ホーンアンテナは、円形導波管３により形成されてい
る。また、例えば、円偏波励振を行なわせるためには、
円形導波管３の中に誘電体４を挿入している。尚、右
旋，左旋の円偏波成分は、互いに垂直に出ているポート
5,6により別々に取り出すことができる。First, the operation of the high frequency circular horn antenna corresponding to the axis of the coaxial horn antenna will be described. this is,
This is the same as that described in the section of the prior art. The high frequency circular horn antenna is formed by the circular waveguide 3. Also, for example, in order to perform circularly polarized wave excitation,
The dielectric 4 is inserted into the circular waveguide 3. The right-handed and left-handed circularly polarized components are perpendicular to each other.
Can be taken out separately by 5,6.
次に低周波数用の同軸ホーンアンテナの動作を以下に
説明する。低周波数用同軸ホーンアンテナは円形ホーン
アンテナを軸として同軸導波管1,2により形成されてい
る。この２つの同軸導波管1,2の大きさの関係を前述し
た2a＋2b＝2c＋2dと設定している。こうすることによ
り、この２つの同軸導波管1,2の間における基本モード
の伝搬が整合良く行なわれる。Next, the operation of the low-frequency coaxial horn antenna will be described below. The coaxial horn antenna for low frequency is formed by coaxial waveguides 1 and 2 around a circular horn antenna. The relationship between the sizes of the two coaxial waveguides 1 and 2 is set as 2a + 2b = 2c + 2d described above. By doing so, propagation of the fundamental mode between the two coaxial waveguides 1 and 2 is performed with good matching.
同軸導波管１と同軸導波管２の間で電波を整合良く伝
搬させるために、この２つの同軸導波管の基本モード
（TE11モード）における特性インピーダンスを一致させ
る必要がある。このように設定する理由を一般化して以
下に説明する。TEモードの特性インピーダンスは、次の
式（１）のようになる。In order to propagate radio waves with good matching between the coaxial waveguide 1 and the coaxial waveguide 2, it is necessary to match the characteristic impedances of the two coaxial waveguides in the fundamental mode (TE11 mode). The reason for such setting will be generalized and described below. The characteristic impedance of the TE mode is expressed by the following equation (1).
ここでμ，εは同軸導波管内の透磁率及び誘電率を示
しており、λは、自由空間波長、λｃはカットオフ波長
である。一般的に同軸導波管内の外導体の内径をp,内導
体の外径をｑとすると、λｃは式（２）のように与えら
れる。 Here mu, epsilon denotes a magnetic permeability and dielectric constant of the coaxial waveguide, lambda is the free space wavelength, the lambda c is a cutoff wavelength. Generally, assuming that the inner diameter of the outer conductor in the coaxial waveguide is p and the outer diameter of the inner conductor is q, λ c is given by equation (2).
ここで、α＝p/q、πは円周率で、ｘは J1′（αｘ）N1′（ｘ）−N1′（αｘ）J1′（ｘ）＝０ ……（３） の根である。J1′,N1′は各々１次のベッセル関数の微
分、１次のノイマン関数の微分である。TE11モードに関
して言うと、式（２）は式（４）の様に近似できる。 Here, α = p / q, π is a circular constant, and x is J 1 ′ (αx) N 1 ′ (x) −N 1 ′ (αx) J 1 ′ (x) = 0 (3) Is the root of J 1 ′ and N 1 ′ are the derivative of the first-order Bessel function and the derivative of the first-order Neumann function, respectively. Regarding the TE11 mode, equation (2) can be approximated as equation (4).
λｃπ（ｐ＋ｑ） ……（４） 式（４）より、同軸導波管の外導体の内径ｐと内導体
の外径ｑの和が同じであれば、カットオフ波長が一致
し、特性インピーダンスも一致することがわかる。λ c π (p + q) (4) From equation (4), if the sum of the inner diameter p of the outer conductor of the coaxial waveguide and the outer diameter q of the inner conductor is the same, the cutoff wavelengths match, and the characteristic is equal. It can be seen that the impedances also match.
従って、同軸導波管1,2において、2a＋2bと2c＋2dを
ほぼ等しく設定することにより、この２つの同軸導波管
の間における基本モードの伝搬が整合良く行なわれるこ
とになる。低周波数用同軸ホーンアンテナの励振は、同
軸導波管２内に設けられた例えば平面給電回路７により
行なわれる。このアンテナの励振は、平面給電回路を用
いるものに限らず、従来から使用されている励振プロー
ブを用いても良い。即ち、励振手段については限定され
ない。励振プローブを用いる場合は、同軸導波管２内に
突出して励振が行なわれるが、同軸導波管２内の空いた
空間に給電部を組み込むことにより、全体の構成をコン
パクトにまとめることが可能である。また、トリプレー
トラインまたは、サスペンデットラインにより構成され
る平面給電回路を用いることにより励振部分を薄型に実
現でき、そのため更にコンパクトになり、また整合のと
りやすい給電部が構成できる。尚、同図（ｂ）に示され
ているコネクタ11から給電され励振ラインより励振が行
なわれる。Therefore, in the coaxial waveguides 1 and 2, by setting 2a + 2b and 2c + 2d to be substantially equal, the propagation of the fundamental mode between the two coaxial waveguides is performed with good matching. Excitation of the low-frequency coaxial horn antenna is performed by, for example, a planar power supply circuit 7 provided in the coaxial waveguide 2. Excitation of this antenna is not limited to the one using the planar power supply circuit, and may use a conventionally used excitation probe. That is, the excitation means is not limited. When an excitation probe is used, excitation is performed by protruding into the coaxial waveguide 2. However, by incorporating a power supply unit into an empty space in the coaxial waveguide 2, the entire configuration can be made compact. It is. In addition, by using a planar power supply circuit constituted by a triplate line or a suspended line, an exciting portion can be realized in a thin shape, so that a power supply portion which is more compact and can be easily matched can be configured. Note that power is supplied from the connector 11 shown in FIG.
第２図には、トリプレートラインを用いた平面給電回
路７の拡大断面図が示されている。この平面給電回路
は、例えば誘電体板14,15,16,17,18,19とこの誘電体表
面に形成された導体21,22,23,24,25,26,27とを層状に重
ねることにより構成される。ここで導体21,23,25,27
は、トリプレート外部導体となり、導体22,24,26はトリ
プレート中心導体となる。給電系は、トリプレートの中
心にある導体22,24,26でパターンを形成することで構成
される。第２図に対応した各パターンの例が第３図に示
されている。同図（ａ）はトリプレートの中心にある導
体22のパターンであり、ｙ軸方向の電界成分を励振させ
る線路である。同図（ｂ）は、トリプレートの中心にあ
る導体24のパターンでありｘ軸方向の電界成分を励振す
る線路である。同軸ホーンアンテナの励振は、同軸導波
管の軸の外壁31と内壁32の間にあり電気的に露出した線
路部分がプローブとしての役割を果たすことにより行な
われる。同図（ｃ）は、円偏波励振のための給電部が示
されている。ｙ軸方向の電界成分を励振する線路をＡと
Ａ′とで接続し、ｘ軸方向の電界成分を励振する線路を
ＢとＢ′とで接続して、これらの線路を互いに90゜の位
相差をもたせるためのハイブリッド結合器30に接続する
ことにより円偏波が合成される。また入出力ＣまたはＤ
の位置において、第２図に示された誘電体板18の背面に
設けられているコネクタ11を介して行なわれる。このと
きの入出力端子C,Dには、左右の円偏波成分が別々にあ
らわれるので、このコネクタ11からの信号をスイッチ等
で切り換えることにより容易に偏波の選択が行なえる。FIG. 2 is an enlarged sectional view of the planar power supply circuit 7 using a triplate line. This planar power supply circuit, for example, laminates the dielectric plates 14, 15, 16, 17, 18, 19 and the conductors 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27 formed on the dielectric surface in layers. It consists of. Where conductors 21, 23, 25, 27
Is a triplate outer conductor, and conductors 22, 24, and 26 are triplate center conductors. The power supply system is formed by forming a pattern with the conductors 22, 24, 26 at the center of the triplate. An example of each pattern corresponding to FIG. 2 is shown in FIG. FIG. 5A shows a pattern of the conductor 22 at the center of the triplate, which is a line for exciting an electric field component in the y-axis direction. FIG. 3B shows a pattern of the conductor 24 at the center of the triplate, which is a line for exciting an electric field component in the x-axis direction. Excitation of the coaxial horn antenna is performed by an electrically exposed line portion between the outer wall 31 and the inner wall 32 of the axis of the coaxial waveguide serving as a probe. FIG. 1C shows a power supply unit for circularly polarized wave excitation. The lines for exciting the electric field component in the y-axis direction are connected by A and A ', and the lines for exciting the electric field component in the x-axis direction are connected by B and B'. By connecting to a hybrid coupler 30 for providing a phase difference, circularly polarized waves are combined. Input and output C or D
2 is performed via the connector 11 provided on the back surface of the dielectric plate 18 shown in FIG. Since the left and right circularly polarized components appear separately at the input / output terminals C and D at this time, the polarization can be easily selected by switching the signal from the connector 11 with a switch or the like.
以上のような構成により、円偏波給電回路を含めた励
振部が薄型コンパクトに形成でき、偏波の切り換えも容
易に行なえる。また、同軸導波管内に電気的に露出して
いる線路の幅を換えることによりこの点での入力抵抗値
を調整でき、端が短絡または解放されたスタブ34,35,3
6,37の長さを変えることにより位相量の調整が行なえる
ので、励振点における整合が容易にとれる利点も有す
る。With the above configuration, the excitation section including the circularly polarized wave feeding circuit can be formed thin and compact, and the polarization can be easily switched. Also, by changing the width of the line electrically exposed in the coaxial waveguide, the input resistance value at this point can be adjusted, and the stubs 34, 35, 3 with the ends short-circuited or open can be adjusted.
Since the amount of phase can be adjusted by changing the length of 6, 37, there is an advantage that matching at the excitation point can be easily achieved.
第１図に示した同軸ホーンアンテナにおいて、同軸導
波管１と同軸導波管２との間の電波の伝搬を更に整合良
くするために同軸導波管の内部を第４図もしくは第５図
のような構成にすることが考えられる。In the coaxial horn antenna shown in FIG. 1, the inside of the coaxial waveguide is shown in FIG. 4 or FIG. 5 in order to further improve the radio wave propagation between the coaxial waveguide 1 and the coaxial waveguide 2. Such a configuration is conceivable.
第４図では他の実施例が示され、同軸導波管１と同軸
導波管２との間に同軸導波管41を設けている。この同軸
導波管41は、その外径を同軸導波管１の外径より小さく
同軸導波管２の外径より大きくしている。また、2aと2b
の和及び2cと2dの和及び2eと2fの和が等しくなるように
構成されている。このような構成により形状の上からも
滑らかな構造となり、より整合性が良くなる。また第５
図には更に、他の実施例が示されており、前述したよう
な条件を維持させたまま徐々に径を変化させる同軸導波
管テーパ部42を同軸導波管１と同軸導波管２との間に設
けることによってもより整合性の良い同軸ホーンアンテ
ナを構成でき、不要な高次モードの発生を抑制すること
もできる。FIG. 4 shows another embodiment, in which a coaxial waveguide 41 is provided between the coaxial waveguide 1 and the coaxial waveguide 2. The outer diameter of the coaxial waveguide 41 is smaller than the outer diameter of the coaxial waveguide 1 and larger than the outer diameter of the coaxial waveguide 2. Also, 2a and 2b
, The sum of 2c and 2d, and the sum of 2e and 2f. With such a configuration, a smooth structure is obtained even from the top of the shape, and the matching is further improved. Also the fifth
The figure further shows another embodiment, in which a coaxial waveguide taper portion 42 whose diameter is gradually changed while maintaining the above-mentioned conditions is provided. A coaxial horn antenna with better matching can be configured by providing the antenna between the antennas, and the occurrence of unnecessary higher-order modes can be suppressed.
以上示した実施例では２周波数で共用する場合の同軸
ホーンアンテナの例について示したが、ひとつの周波数
で利用しても本発明の効果は変わらない。また、この実
施例で示した同軸ホーンアンテナの外側に更に大きな同
軸ホーンアンテナを設けて３周波数以上で共用するよう
な構成にするときにも同様の効果を奏する。尚、前述し
た実施例では、同軸ホーンアンテナを各部に分けて作成
し、組み立てを行なう方式での説明を行ったが、組み立
てを不要とする一体構造とすることも可能である。In the above-described embodiment, an example of the coaxial horn antenna in which two frequencies are shared has been described, but the effect of the present invention does not change even if the antenna is used in one frequency. The same effect can be obtained when a larger coaxial horn antenna is provided outside the coaxial horn antenna shown in this embodiment so as to be shared by three or more frequencies. In the above-described embodiment, the coaxial horn antenna is formed separately for each part, and the method of assembling the coaxial horn antenna has been described. However, an integral structure that does not require assembling may be employed.
［発明の効果］ 以上詳述してきたように本発明によれば、第１の同軸
導波管の外導体の内径と第１の同軸導波管の内導体の外
径との和が、第２の同軸導波管の外導体の内径と第２の
同軸導波管の内導体の外径との和にほぼ等しくなるよう
に設定することで、第１の同軸導波管と第２の同軸導波
管の特性インピーダンスが同じになり、これらの同軸導
波管と、励振手段との整合がとり易くなる。[Effects of the Invention] As described above in detail, according to the present invention, the sum of the inner diameter of the outer conductor of the first coaxial waveguide and the outer diameter of the inner conductor of the first coaxial waveguide is The first coaxial waveguide and the second coaxial waveguide are set to be substantially equal to the sum of the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide and the outer diameter of the inner conductor of the second coaxial waveguide. The characteristic impedances of the coaxial waveguides become the same, and it becomes easy to match these coaxial waveguides with the excitation means.
第１図は、本発明の一実施例を示した図、第２図は、本
発明の平面給電回路の構成を示した図、第３図は、本発
明の平面給電回路のパターン構成例を示した図、第４
図，第５図は、他の実施例を示した図、第６図は、本発
明を利用できるパラボラ反射鏡アンテナを示した図、第
７図は、従来例を示した図である。 1,2……同軸導波管、３……円形導波管、5,6……ポー
ト、７……平面給電回路、８……外導体、９……内導
体、10……導体、11……コネクタ。FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a diagram showing a configuration of a planar power supply circuit of the present invention, and FIG. 3 is a pattern configuration example of the planar power supply circuit of the present invention. Shown, fourth
FIG. 5 and FIG. 5 show another embodiment, FIG. 6 shows a parabolic reflector antenna to which the present invention can be applied, and FIG. 7 shows a conventional example. 1,2 ... coaxial waveguide, 3 ... circular waveguide, 5,6 ... port, 7 ... plane feeding circuit, 8 ... outer conductor, 9 ... inner conductor, 10 ... conductor, 11 ……connector.
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01Q 13/02 H01Q 5/00 H01P 5/02 601 ＷＰＩContinuation of the front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 6 , DB name) H01Q 13/02 H01Q 5/00 H01P 5/02 601 WPI
Claims (3)
面を解放し底面を閉じた第２の同軸導波管とを前記第１
の同軸導波管の底面が前記第２の同軸導波管の上面に重
なるように接続させ、前記第２の同軸導波管内に励振手
段を備えた同軸ホーンアンテナであって、 前記第１の同軸導波管の外導体の内径を前記第２の同軸
導波管の外導体の内径より大きくなるよう設定し、かつ
前記第１の同軸導波管の外導体の内径と前記第１の同軸
導波管の内導体の外径との和が、前記第２の同軸導波管
の外導体の内径と前記第２の同軸導波管の内導体の外径
との和にほぼ等しくなるよう設定したことを特徴とする
同軸ホーンアンテナ。1. A first coaxial waveguide having an upper bottom surface opened and a second coaxial waveguide having an upper surface opened and a bottom surface closed are formed in the first coaxial waveguide.
A coaxial horn antenna, wherein a bottom surface of the coaxial waveguide is connected so as to overlap a top surface of the second coaxial waveguide, and an excitation means is provided in the second coaxial waveguide; The inner diameter of the outer conductor of the coaxial waveguide is set to be larger than the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide, and the inner diameter of the outer conductor of the first coaxial waveguide is set to be equal to the inner diameter of the first coaxial waveguide. The sum of the outer diameter of the inner conductor of the waveguide is substantially equal to the sum of the inner diameter of the outer conductor of the second coaxial waveguide and the outer diameter of the inner conductor of the second coaxial waveguide. A coaxial horn antenna that has been set.
スペンデットラインにより構成される平面給電回路で給
電されていることを特徴とする請求項１記載の同軸ホー
ンアンテナ。2. The coaxial horn antenna according to claim 1, wherein said exciting means is fed by a planar feeder circuit constituted by a triplate line or a suspended line.
記同軸導波管内で励振を行なう励振部を有する同軸ホー
ンアンテナにおいて、 前記同軸導波管の外導体の内径が前記開口部に比べ前記
励振部の方を小さくするように設定し、かつ、前記同軸
導波管の開口面と平行に任意に第１の面及び第２の面を
とった時、前記第１の面の外導体の内径と前記第１の面
の内導体の外径との和が、前記第２の面の外導体の内径
と前記第２の面の内導体の外径との和にほぼ等しくなる
よう設定したことを特徴とする同軸ホーンアンテナ。3. A coaxial horn antenna having an opening having an opening at an end face of a coaxial waveguide and an exciting section for exciting the inside of the coaxial waveguide, wherein an inner diameter of an outer conductor of the coaxial waveguide is the opening. When the excitation section is set to be smaller than that of the first plane, and when the first plane and the second plane are arbitrarily taken in parallel with the opening plane of the coaxial waveguide, the first plane The sum of the inner diameter of the outer conductor and the outer diameter of the inner conductor on the first surface is substantially equal to the sum of the inner diameter of the outer conductor on the second surface and the outer diameter of the inner conductor on the second surface. A coaxial horn antenna characterized in that:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1081409A JP2825261B2 (en) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | Coaxial horn antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1081409A JP2825261B2 (en) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | Coaxial horn antenna |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02262702A JPH02262702A (en) | 1990-10-25 |
| JP2825261B2 true JP2825261B2 (en) | 1998-11-18 |
Family
ID=13745536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1081409A Expired - Lifetime JP2825261B2 (en) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | Coaxial horn antenna |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2825261B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003218627A (en) * | 2002-01-28 | 2003-07-31 | Nef:Kk | Waveguide antenna |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04267601A (en) * | 1991-02-21 | 1992-09-24 | Fujitsu General Ltd | Primary radiator in common use for circularly polarized wave and linearly polarized wave |
| JPH0518102U (en) * | 1991-08-09 | 1993-03-05 | デイエツクスアンテナ株式会社 | Linearly polarized feed horn |
| CN112821076A (en) | 2017-01-22 | 2021-05-18 | 华为技术有限公司 | Double-frequency antenna |
-
1989
- 1989-04-03 JP JP1081409A patent/JP2825261B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003218627A (en) * | 2002-01-28 | 2003-07-31 | Nef:Kk | Waveguide antenna |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02262702A (en) | 1990-10-25 |
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