JP2758300B2 - 多空胴クライストロン装置 - Google Patents
多空胴クライストロン装置Info
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- JP2758300B2 JP2758300B2 JP29677091A JP29677091A JP2758300B2 JP 2758300 B2 JP2758300 B2 JP 2758300B2 JP 29677091 A JP29677091 A JP 29677091A JP 29677091 A JP29677091 A JP 29677091A JP 2758300 B2 JP2758300 B2 JP 2758300B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、マイクロ波電力を増
幅する多空胴クライストロン装置に係わり、とくに単一
のクライストロンで低出力電力モードおよび高出力電力
モードの動作を選択的に切替えることができるととも
に、いずれの動作モードでも高効率で動作させることが
できる多空胴クライストロン装置に関する。
幅する多空胴クライストロン装置に係わり、とくに単一
のクライストロンで低出力電力モードおよび高出力電力
モードの動作を選択的に切替えることができるととも
に、いずれの動作モードでも高効率で動作させることが
できる多空胴クライストロン装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】多空胴クライストロン装置は、周知のよ
うに電子ビームを発生する電子銃部、そのビーム下流に
ドリフト管で連結されて縦列配置された複数個の共振空
胴部、さらにビーム下流に配置されたコレクタ部、出力
空胴に高周波的に結合された出力導波管部を備える多空
胴クライストロンと、このクライストロンの各電極に動
作電位を与える外部電源とを有して構成される。そし
て、一般的にはそのクライストロンで動作最大出力電力
の動作モードで最高効率となるように設計されている。
ところで近来は、高周波負荷に対して異なるレベルの高
周波電力を供給する必要性が高まっており、その場合、
各々異なる出力電力レベルで最高効率を発揮する２種類
のクライストロン用意しておき、必要とする電力レベル
に応じてクライストロンおよび電源を切替えて使用して
いる。
うに電子ビームを発生する電子銃部、そのビーム下流に
ドリフト管で連結されて縦列配置された複数個の共振空
胴部、さらにビーム下流に配置されたコレクタ部、出力
空胴に高周波的に結合された出力導波管部を備える多空
胴クライストロンと、このクライストロンの各電極に動
作電位を与える外部電源とを有して構成される。そし
て、一般的にはそのクライストロンで動作最大出力電力
の動作モードで最高効率となるように設計されている。
ところで近来は、高周波負荷に対して異なるレベルの高
周波電力を供給する必要性が高まっており、その場合、
各々異なる出力電力レベルで最高効率を発揮する２種類
のクライストロン用意しておき、必要とする電力レベル
に応じてクライストロンおよび電源を切替えて使用して
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように、負荷に供
給する高周波電力レベルに応じてクライストロンを入替
えることは、各々で最高効率の動作が得られる利点が当
然あるとはいえ、接続の切替え作業が繁雑であり、また
多くの時間を要するなど、不都合が多い。しかも、負荷
に供給する高周波電力レベルが３以上の場合は、３本以
上のクライストロンを用意しなければならない等、経済
的にも非常に不利である。一方、単一のクライストロン
で出力電力レベルを切替えると、最高効率の動作レベル
以外の出力電力レベルで動作させた場合の効率の低下は
顕著で、実用にならない。
給する高周波電力レベルに応じてクライストロンを入替
えることは、各々で最高効率の動作が得られる利点が当
然あるとはいえ、接続の切替え作業が繁雑であり、また
多くの時間を要するなど、不都合が多い。しかも、負荷
に供給する高周波電力レベルが３以上の場合は、３本以
上のクライストロンを用意しなければならない等、経済
的にも非常に不利である。一方、単一のクライストロン
で出力電力レベルを切替えると、最高効率の動作レベル
以外の出力電力レベルで動作させた場合の効率の低下は
顕著で、実用にならない。
【０００４】この発明は、以上のような不都合を解消
し、高効率を維持しながら単一のクライストロンで比較
的大きく異なる高周波出力電力のモードで動作させるこ
とができる多空胴クライストロン装置を提供することを
目的とする。
し、高効率を維持しながら単一のクライストロンで比較
的大きく異なる高周波出力電力のモードで動作させるこ
とができる多空胴クライストロン装置を提供することを
目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、相対的に低
出力電力で動作させる際に比べて高出力電力で動作する
際には、カソードに対する共振空胴部の電位を高めると
ともに、この共振空胴部の電位に対する変調用アノード
電位の比率を高め、且つそれに連動してＱ値可変装置が
負荷Ｑ値を低下させる構成を有してなる多空胴クライス
トロン装置である。
出力電力で動作させる際に比べて高出力電力で動作する
際には、カソードに対する共振空胴部の電位を高めると
ともに、この共振空胴部の電位に対する変調用アノード
電位の比率を高め、且つそれに連動してＱ値可変装置が
負荷Ｑ値を低下させる構成を有してなる多空胴クライス
トロン装置である。
【０００６】
【作用】この発明によれば、単一のクライストロンを使
用して、低出力電力の動作モードおよび高出力電力の動
作モードのいずれでも低減プラズマ波長をほぼ同等にす
ることができ、両方の動作モードで高効率動作を得るこ
とができる。
用して、低出力電力の動作モードおよび高出力電力の動
作モードのいずれでも低減プラズマ波長をほぼ同等にす
ることができ、両方の動作モードで高効率動作を得るこ
とができる。
【０００７】
【実施例】以下、図面を参照してその実施例を説明す
る。図１に示すように、多空胴クライストロン11は、カ
ソード12、およびその近傍に電子ビーム変調用のアノー
ド13を有する電子銃部14を備えている。電子銃部のビー
ム下流には、複数のドリフト管15,15 …で縦列に連結さ
れた入力共振空胴16、３個の中間空胴17,17 …、および
出力共振空胴18が配置されている。出力空胴の下流に
は、コレクタ電極19が設けられている。出力空胴18に
は、出力導波管20が接続されるとともにその一部に負荷
Ｑ値可変装置21が設けられている。なおこのＱ値可変装
置21は、例えば実公昭５６−２５４８６号公報に記載さ
れている構成のものを使用し得る。動作時には、このク
ライストロンの各電極に外部電源22,23 が接続され、カ
ソード12に対して変調用アノードに正電位のアノード電
圧Ｅa 、同じくカソードに対してボディ電極である共振
空胴部に正電位のビーム電圧Ｅb が与えられる。なお実
際には、ボディ電極である共振空胴部が接地され、それ
に対してカソードに負の高電圧、変調用アノードに負の
電圧または接地電位が与えられる。なおまた、パルス変
調動作モードの場合は、変調用アノードにパルス電圧が
与えられる。次に、このクライストロンにおいて、異な
る高周波出力電力レベルの動作モードについて図２を参
照して説明する。まず、相対的に低電力出力での動作モ
ードにおいて、各パラメータを次のように設定した。な
お、この場合は連続波（ＣＷ）モードとした。 ビーム電圧 Ｅb ＝ ８５ｋＶ アノード電圧 Ｅa ＝ ７０ｋＶ カソード電流 Ｉk ＝ ２２Ａ 出力空胴のＱ Ｑext.＝６０
る。図１に示すように、多空胴クライストロン11は、カ
ソード12、およびその近傍に電子ビーム変調用のアノー
ド13を有する電子銃部14を備えている。電子銃部のビー
ム下流には、複数のドリフト管15,15 …で縦列に連結さ
れた入力共振空胴16、３個の中間空胴17,17 …、および
出力共振空胴18が配置されている。出力空胴の下流に
は、コレクタ電極19が設けられている。出力空胴18に
は、出力導波管20が接続されるとともにその一部に負荷
Ｑ値可変装置21が設けられている。なおこのＱ値可変装
置21は、例えば実公昭５６−２５４８６号公報に記載さ
れている構成のものを使用し得る。動作時には、このク
ライストロンの各電極に外部電源22,23 が接続され、カ
ソード12に対して変調用アノードに正電位のアノード電
圧Ｅa 、同じくカソードに対してボディ電極である共振
空胴部に正電位のビーム電圧Ｅb が与えられる。なお実
際には、ボディ電極である共振空胴部が接地され、それ
に対してカソードに負の高電圧、変調用アノードに負の
電圧または接地電位が与えられる。なおまた、パルス変
調動作モードの場合は、変調用アノードにパルス電圧が
与えられる。次に、このクライストロンにおいて、異な
る高周波出力電力レベルの動作モードについて図２を参
照して説明する。まず、相対的に低電力出力での動作モ
ードにおいて、各パラメータを次のように設定した。な
お、この場合は連続波（ＣＷ）モードとした。 ビーム電圧 Ｅb ＝ ８５ｋＶ アノード電圧 Ｅa ＝ ７０ｋＶ カソード電流 Ｉk ＝ ２２Ａ 出力空胴のＱ Ｑext.＝６０
【０００８】この場合、低減プラズマ波長はλq は約１
７５cmであり、この低減プラズマ波長が一定の曲線を図
２中に曲線λq で示してある。また、ビームパービアン
スＰb は、次の式で与えられるとともに、それが一定の
曲線を同じく図２中に曲線Ｐb で示している。これは、
ビーム電圧Ｅb 、ビーム電流Ｉk を変えることにより当
然変更可能である。 Ｐb ＝Ｉk ／Ｅb 3/2 上記のパラメータから計算したビームパービアンスＰ
b は、０．８８×１０-6である。
７５cmであり、この低減プラズマ波長が一定の曲線を図
２中に曲線λq で示してある。また、ビームパービアン
スＰb は、次の式で与えられるとともに、それが一定の
曲線を同じく図２中に曲線Ｐb で示している。これは、
ビーム電圧Ｅb 、ビーム電流Ｉk を変えることにより当
然変更可能である。 Ｐb ＝Ｉk ／Ｅb 3/2 上記のパラメータから計算したビームパービアンスＰ
b は、０．８８×１０-6である。
【０００９】それに対して、ガンパービアンスＰg は、
電子銃の各電極形状、寸法で定まり、これは変更できな
い。この実施例で、ガンパービアンスＰg を１．１８×
１０-6に設定した。
電子銃の各電極形状、寸法で定まり、これは変更できな
い。この実施例で、ガンパービアンスＰg を１．１８×
１０-6に設定した。
【００１０】なお、アノード電圧Ｅa はビーム電圧Ｅb
に対して同等またはそれ以下に設定されるため、ビーム
パービアンスＰb はガンパービアンスＰg に同等かまた
はそれ以下になる。
に対して同等またはそれ以下に設定されるため、ビーム
パービアンスＰb はガンパービアンスＰg に同等かまた
はそれ以下になる。
【００１１】以上のパラメータにより計算機シミュレー
ションをした結果を図３に示す。同図はいわゆるアップ
ルゲートダイアグラムと同等のもので、電子ビームの運
動を２４個の電子で代表させている。破線は６個の共振
空胴の位置をあらわしている。電子ビームが共振空胴を
通過する毎に徐々にバンチングが進み、出力空胴の位置
では非常によくバンチングしていることがわかる。そし
て、直流入力電力（1870kW）に対する高周波出力電力
（1403kW）の比率、すなわち効率は、約７５％が得られ
ている。
ションをした結果を図３に示す。同図はいわゆるアップ
ルゲートダイアグラムと同等のもので、電子ビームの運
動を２４個の電子で代表させている。破線は６個の共振
空胴の位置をあらわしている。電子ビームが共振空胴を
通過する毎に徐々にバンチングが進み、出力空胴の位置
では非常によくバンチングしていることがわかる。そし
て、直流入力電力（1870kW）に対する高周波出力電力
（1403kW）の比率、すなわち効率は、約７５％が得られ
ている。
【００１２】次に、相対的に高出力電力モードでの動作
について説明する。なお、この場合は、とくに限定され
ないが、コレクタの負荷能力から実用的にはパルス変調
モードである。そこで、各パラメータは、ビーム電圧Ｅ
b 、アノード電圧Ｅa およびカソード電流Ｉk をともに
高めることは当然であるが、とくに負荷Ｑ値を上記の低
電力モードの場合よりも小さく設定する。 ビーム電圧 Ｅb ＝１１０ｋＶ アノード電圧 Ｅa ＝１１０ｋＶ カソード電流 Ｉk ＝ ４３Ａ 出力空胴のＱ Ｑext.＝３９ これによって、ビームパービアンスＰb は、１．１８×
１０-6であり、ガンパービアンスＰg は上記と同様に
１．１８×１０-6のままである。
について説明する。なお、この場合は、とくに限定され
ないが、コレクタの負荷能力から実用的にはパルス変調
モードである。そこで、各パラメータは、ビーム電圧Ｅ
b 、アノード電圧Ｅa およびカソード電流Ｉk をともに
高めることは当然であるが、とくに負荷Ｑ値を上記の低
電力モードの場合よりも小さく設定する。 ビーム電圧 Ｅb ＝１１０ｋＶ アノード電圧 Ｅa ＝１１０ｋＶ カソード電流 Ｉk ＝ ４３Ａ 出力空胴のＱ Ｑext.＝３９ これによって、ビームパービアンスＰb は、１．１８×
１０-6であり、ガンパービアンスＰg は上記と同様に
１．１８×１０-6のままである。
【００１３】この場合の計算機シミュレーションの結果
を図４に示す。この場合も出力空胴の位置で電子ビーム
は良くバンチングしており、直流入力電力（4730kW）に
対する高周波出力電力（3311kW）の比率、すなわち効率
は約７１％と、十分高い効率が得られる。そして、この
場合の高周波出力電力は、上述の低電力モードの場合の
約２．４倍での動作モードである。
を図４に示す。この場合も出力空胴の位置で電子ビーム
は良くバンチングしており、直流入力電力（4730kW）に
対する高周波出力電力（3311kW）の比率、すなわち効率
は約７１％と、十分高い効率が得られる。そして、この
場合の高周波出力電力は、上述の低電力モードの場合の
約２．４倍での動作モードである。
【００１４】なお、上記の高出力モードで、負荷Ｑ値を
調整せずに低出力モードの場合と同じくＱext.＝６０の
ままにすると、計算機シミュレーションの結果は図５に
示すようになり、そして効率は約５７．５％に止まる。
また、直流入力電力を上記の高出力モードの場合と同じ
値（4730kW）となるようにビーム電圧Ｅb を１３０ｋＶ
とし、カソード電流Ｉk を３６．４Ａとし、そしてアノ
ード電圧Ｅa を１１０ｋＶ、出力空胴のＱ値Ｑext.を最
適な５８に調整した場合は、低減プラズマ波長はλq が
２４０．５cmに大幅に変化してしまい、効率がやはり約
６２．１％に止まることが確認された。
調整せずに低出力モードの場合と同じくＱext.＝６０の
ままにすると、計算機シミュレーションの結果は図５に
示すようになり、そして効率は約５７．５％に止まる。
また、直流入力電力を上記の高出力モードの場合と同じ
値（4730kW）となるようにビーム電圧Ｅb を１３０ｋＶ
とし、カソード電流Ｉk を３６．４Ａとし、そしてアノ
ード電圧Ｅa を１１０ｋＶ、出力空胴のＱ値Ｑext.を最
適な５８に調整した場合は、低減プラズマ波長はλq が
２４０．５cmに大幅に変化してしまい、効率がやはり約
６２．１％に止まることが確認された。
【００１５】以上のことから、図２に示すように、単一
のクライストロンで各電極電位、ビーム電流および負荷
Ｑ値を調整することにより、高周波出力電力を約２．４
倍までの範囲で、約７１〜７５％の範囲内の高効率動作
を得ることができる。その場合のビーム電圧Ｅb は太線
Ａの範囲で任意に設定し（例えば１００ｋＶ）、それに
対して変調アノードの電位は曲線Ｐg に水平線で交差し
た点から求まる電位（例えば９３ｋＶ）を与え、カソー
ド電流Ｉk を同じく水平線で縦軸と交差した点から求ま
る（例えば３３Ａ）とし、負荷Ｑを適宜調整すればよ
い。
のクライストロンで各電極電位、ビーム電流および負荷
Ｑ値を調整することにより、高周波出力電力を約２．４
倍までの範囲で、約７１〜７５％の範囲内の高効率動作
を得ることができる。その場合のビーム電圧Ｅb は太線
Ａの範囲で任意に設定し（例えば１００ｋＶ）、それに
対して変調アノードの電位は曲線Ｐg に水平線で交差し
た点から求まる電位（例えば９３ｋＶ）を与え、カソー
ド電流Ｉk を同じく水平線で縦軸と交差した点から求ま
る（例えば３３Ａ）とし、負荷Ｑを適宜調整すればよ
い。
【００１６】このようにこの発明のクライストロン装置
は、相対的に低出力電力で動作させる際に比べて高出力
電力で動作する際には、ビーム電圧を高めるとともに、
このビーム電圧に対する変調アノード電圧の比率を高
め、且つそれに連動して出力導波管の一部に設けたＱ値
可変装置で負荷Ｑ値を低下させるように調整できる構成
にしている。なお、本発明者らの種々の検討によれば、
高出力動作モードの高周波出力レベルの上限は、低電力
動作モードの高周波出力レベルの５倍程度である。
は、相対的に低出力電力で動作させる際に比べて高出力
電力で動作する際には、ビーム電圧を高めるとともに、
このビーム電圧に対する変調アノード電圧の比率を高
め、且つそれに連動して出力導波管の一部に設けたＱ値
可変装置で負荷Ｑ値を低下させるように調整できる構成
にしている。なお、本発明者らの種々の検討によれば、
高出力動作モードの高周波出力レベルの上限は、低電力
動作モードの高周波出力レベルの５倍程度である。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれば
単一のクライストロンを使用して低出力電力の動作モー
ドおよび高出力電力の動作モードのいずれも短時間で比
較的簡単な調整操作で高効率動作を得ることができる。
単一のクライストロンを使用して低出力電力の動作モー
ドおよび高出力電力の動作モードのいずれも短時間で比
較的簡単な調整操作で高効率動作を得ることができる。
【図１】この発明の実施例を示す概略構成図である。
【図２】この発明の動作を説明する特性図である。
【図３】この発明の動作を説明する特性図である。
【図４】この発明の動作を説明する特性図である。
【図５】この発明の動作を説明する特性図である。
【符号の説明】11 …多空胴クライストロン、14…電子銃部、15…ドリフ
ト管、16,17,18…共振空胴、19…コレクタ部、20…出力
導波管部、21…Ｑ値可変装置、22,23 …電源。
ト管、16,17,18…共振空胴、19…コレクタ部、20…出力
導波管部、21…Ｑ値可変装置、22,23 …電源。
フロントページの続き (72)発明者 伊藤 聡志 栃木県大田原市下石上1385番の１ 株式 会社東芝那須電子管工場内 (56)参考文献 特開 昭50−3567（ＪＰ，Ａ) 実公 昭56−25486（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01J 23/34
Claims (1)
- 【請求項１】 カソードの近傍に変調用アノードを持つ
電子銃部、そのビーム下流にドリフト管で連結されて縦
列配置された複数個の共振空胴部、そのビーム下流に配
置されたコレクタ部、出力空胴に結合された出力導波管
部、およびこの出力導波管部の一部に設けられた負荷Ｑ
値可変装置を備える多空胴クライストロンと、このクラ
イストロンの上記カソードに対して上記変調用アノード
および共振空胴部にそれぞれ異なる電位を与えるように
電気的に接続された電源とを具備してなる多空胴クライ
ストロン装置において、 相対的に低出力電力で動作させる際に比べて高出力電力
で動作する際には、上記カソードに対する共振空胴部の
電位を高めるとともに、該共振空胴部の電位に対する変
調用アノード電位の比率を高め、且つそれに連動して上
記Ｑ値可変装置が負荷Ｑ値を低下させる構成を有してな
ることを特徴とする多空胴クライストロン装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29677091A JP2758300B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 多空胴クライストロン装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29677091A JP2758300B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 多空胴クライストロン装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05135703A JPH05135703A (ja) | 1993-06-01 |
| JP2758300B2 true JP2758300B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=17837905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29677091A Expired - Lifetime JP2758300B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | 多空胴クライストロン装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2758300B2 (ja) |
-
1991
- 1991-11-13 JP JP29677091A patent/JP2758300B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05135703A (ja) | 1993-06-01 |
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