JP2675502B2 - Automatic current detection circuit design system - Google Patents
Automatic current detection circuit design systemInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、電流検出回路を設計す
る自動設計システムに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an automatic design system for designing a current detection circuit.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、図１０の（ａ）に示すようなフの
字特性の電流検出回路や、図１０の（ｂ）に示すような
垂下特性の電流検出回路を設計する場合、設計者が出力
電流の最大値ＩMAX（あるいは更にこれの下限値Ｉl）、
最小値ＩMIN（あるいは更にこれの上限値ＩH）を満足す
る抵抗値Ｒ４、Ｒ５やＲ１、Ｒ２を決定する際に、分圧
する抵抗Ｒ４、Ｒ５やＲ１、Ｒ２などが実際には段階的
な値しかないと共にそれぞれ公差を持つため、経験やカ
ンによって規格に存在する抵抗値を選択したりして決め
るようにしていた。2. Description of the Related Art Conventionally, when designing a current detection circuit having a foldback characteristic as shown in FIG. 10A or a current detection circuit having a drooping characteristic as shown in FIG. Is the maximum value of the output current I MAX (or its lower limit value I l ),
When determining the resistance values R4, R5, R1, and R2 that satisfy the minimum value I MIN (or the upper limit value I H thereof), the resistors R4, R5, R1, and R2 that divide the voltage are actually stepwise. Since there is only a value and each has a tolerance, it was decided to select the resistance value existing in the standard by experience and perception.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従って、上述した図１
０の（ａ）のフの字特性や（ｂ）の垂下特性の電流検出
回路を設計する際に、各素子が段階的な値しかないと共
に公差があるため、これらを考慮した設計を行うために
非常に多くの時間が必要となってしまうと共に、条件を
満足するかの確実性に欠けるという問題もあった。Therefore, the above-mentioned FIG.
When designing a current detection circuit with a fold-back characteristic of 0 (a) and a drooping characteristic of (b), each element has only a stepwise value and there are tolerances, so design should be made in consideration of these However, there is a problem that it takes a lot of time and lacks certainty as to whether or not the conditions are satisfied.
【０００４】本発明は、これらの問題を解決するため、
電流検出回路の素子が段階的な値しかないと共に公差を
持つことを考慮し、計算機システムを使用して与えられ
た条件を満足する最適設計値を自動的かつ瞬時に算出す
ることを目的としている。[0004] The present invention solves these problems,
Considering that the elements of the current detection circuit have only stepwise values and have tolerances, the purpose is to automatically and instantaneously calculate the optimum design value that satisfies the given conditions using a computer system. .
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】図１、図３および図７を
参照して課題を解決するための手段を説明する。図１、
図３および図７において、電流検出用抵抗Ｒｉ（あるい
はＲｉｉ）は、電源側（あるいは接地側）に直列接続し
て負荷電流を検出する電流検出用抵抗である。Means for solving the problem will be described with reference to FIGS. 1, 3 and 7. FIG. Figure 1,
3 and 7, the current detection resistor Ri (or Rii) is a current detection resistor that is connected in series to the power supply side (or ground side) to detect the load current.
【０００６】電流検出回路１は、電流検出用抵抗Ｒｉ
（あるいはＲｉｉ）の入力側の電圧を分圧した電圧（あ
るいは分圧しない電圧）と、出力側の電圧を抵抗Ｒa、
抵抗Ｒb、可変抵抗Ｒvによって分圧した電圧とを等しく
させるなどのための回路である。The current detection circuit 1 includes a current detection resistor Ri.
(Or Rii) is a voltage obtained by dividing the voltage on the input side of (or Rii) (or a voltage that is not divided) and a voltage at the output side of resistors R a
It is a circuit for equalizing the voltage divided by the resistance R b and the variable resistance R v .
【０００７】分圧算出部１２は、抵抗値Ｒａ、Ｒｂの値
を算出するものである。値変換部１３は、算出した抵抗
値Ｒａ、Ｒｂについて、指定された規格の変換テーブル
１６を参照して近傍の数値を取り出して変換するもので
ある。The partial pressure calculation unit 12 calculates the values of the resistance values Ra and Rb. The value conversion unit 13 refers to the conversion table 16 of the specified standard for the calculated resistance values Ra and Rb, extracts the numerical values in the vicinity, and converts the values.
【０００８】最悪値算出部１４は、変換したＲａ、Ｒｂ
の数値をもとに電流検出回路１の出力電流の最悪値を算
出するものである。評価部１５は、算出した最悪値につ
いて、入力された条件（出力電流の最大値、最小値）を
満足するかを評価するものである。The worst value calculation unit 14 converts the converted Ra and Rb.
The worst value of the output current of the current detection circuit 1 is calculated based on the numerical value of. The evaluation unit 15 evaluates whether or not the calculated worst value satisfies the input conditions (maximum value and minimum value of output current).
【０００９】[0009]
【作用】本発明は、図１、図３および図７に示すよう
に、出力電流の最大値、最小値、可変抵抗値Ｒｖおよび
Ｒａ、Ｒｂ、Ｒｖの公差の入力に対応して、分圧算出部
１２が抵抗値Ｒａ、Ｒｂの値を算出し、値変換部１３が
算出した抵抗値Ｒａ、Ｒｂについて、指定された規格の
変換テーブル１６を参照して近傍の数値を取り出し、最
悪値算出部１４がこれら変換したＲa、Ｒbの数値をもと
に電流検出回路１の出力電流の最悪値を算出し、評価部
１５が算出した最悪値について、入力された条件（出力
電流の最大値、最小値）を満足するかを評価し、条件を
満足すると判定したときに変換したＲａ、Ｒｂの数値を
設計値と決定し、一方、条件を満足しないと判定したと
きに変換テーブル１６を参照して近傍の他の数値を取り
出し、最悪値の算出、評価を繰り返すようにしている。According to the present invention, as shown in FIGS. 1, 3 and 7, the maximum value, the minimum value of the output current, the variable resistance values Rv and the input of the tolerances of Ra, Rb and Rv are applied to divide the voltage. The calculation unit 12 calculates the resistance values Ra and Rb, and with respect to the resistance values Ra and Rb calculated by the value conversion unit 13, a neighboring numerical value is extracted by referring to the conversion table 16 of the specified standard, and the worst value is calculated. The unit 14 calculates the worst value of the output current of the current detection circuit 1 based on these converted values of R a and R b , and the worst value calculated by the evaluation unit 15 is input with the input condition (maximum output current). Value, minimum value) is evaluated, and when it is determined that the conditions are satisfied, the converted numerical values of Ra and Rb are determined as design values, while when it is determined that the conditions are not satisfied, the conversion table 16 is set. Refer to the other numbers in the neighborhood and calculate the worst value. , It is to repeat the evaluation.
【００１０】また、出力電流の最大値ＩMAXの下限値
ＩL、最小値ＩMINの上限値ＩH、可変抵抗値Ｒｖおよび
Ｒａ、Ｒｂ、Ｒｖの公差の入力に対応して、分圧算出部
１２が抵抗値Ｒａ、Ｒｂの値を算出し、値変換部１３が
算出した抵抗値Ｒａ、Ｒｂについて、指定された規格の
変換テーブル１６を参照して近傍の数値を取り出し、最
悪値算出部１４が変換したＲａ、Ｒｂの数値をもとに電
流検出回路１の出力電流の最悪値（出力電流の最大値の
下限値、最小値の上限値）を算出し、評価部１５が算出
した最悪値について、入力された条件（出力電流の最大
値ＩMAXの下限値ＩL、最小値ＩMINの上限値ＩH）を満足
するかを評価し、条件を満足すると判定したときに変換
したＲａ、Ｒｂの数値を設計値と決定し、一方、条件を
満足しないと判定したときに変換テーブル１６を参照し
て近傍の他の数値（例えば１つ下の数値）を取り出し、
最悪値の算出、評価を繰り返すようにしている。A partial pressure is calculated corresponding to the lower limit value I L of the maximum value I MAX of the output current, the upper limit value I H of the minimum value I MIN , and the variable resistance values Rv and the tolerances of Ra, Rb, and Rv. The unit 12 calculates the values of the resistance values Ra and Rb, and with respect to the resistance values Ra and Rb calculated by the value conversion unit 13, the neighborhood value is extracted by referring to the conversion table 16 of the specified standard, and the worst value calculation unit The worst value of the output current of the current detection circuit 1 (the lower limit value of the maximum value of the output current and the upper limit value of the minimum value) is calculated based on the values of Ra and Rb converted by 14, and the worst value calculated by the evaluation unit 15 is calculated. Regarding the value, it is evaluated whether the input conditions (the lower limit value I L of the maximum value I MAX of the output current and the upper limit value I H of the minimum value I MIN ) are satisfied, and the Ra converted when it is determined that the conditions are satisfied. , Rb values are determined as design values, while it is determined that the conditions are not satisfied. Then, the conversion table 16 is referred to and another nearby numerical value (for example, the numerical value one below) is taken out,
The worst value is calculated and evaluated repeatedly.
【００１１】図７においては、電源側に直列接続して負
荷電流を検出する電流検出用抵抗Ｒｉの代わりに、接地
側に直列接続して負荷電流を検出する電流検出用抵抗Ｒ
ｉｉを設け、電流検出回路１を設計するようにしてい
る。In FIG. 7, instead of the current detection resistor Ri connected in series to the power supply side to detect the load current, a current detection resistor R connected in series to the ground side to detect the load current is used.
ii is provided, and the current detection circuit 1 is designed.
【００１２】従って、電流検出回路１の素子が段階的な
値しかないと共に公差を持つことを考慮し、計算機シス
テムを使用して与えられた条件を満足する最適設計値を
自動的かつ瞬時に算出することが可能となる。Therefore, in consideration of the fact that the elements of the current detection circuit 1 have only stepwise values and have tolerances, the optimum design value satisfying the given conditions is automatically and instantaneously calculated by using the computer system. It becomes possible to do.
【００１３】[0013]
【実施例】次に、図１から図５を用い、フの字特性の場
合の本発明の実施例の構成および動作を順次詳細に説明
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, the construction and operation of an embodiment of the present invention in the case of the fold-back characteristic will be sequentially described in detail with reference to FIGS.
【００１４】図１は、本発明の原理構成図を示す。図１
において、設計データベース１０は、各種設計データを
保存するものであって、ここでは、後述する図３の
（ａ）の電流検出回路（フの字特性）、図７の（ａ）の
電流検出回路（垂下特性）の各素子（抵抗、可変抵抗な
どの素子）および接続情報などを保存するものである。FIG. 1 is a block diagram showing the principle of the present invention. FIG.
3, the design database 10 stores various design data, and here, the current detection circuit (fold-back characteristic) of FIG. 3A and the current detection circuit of FIG. Each element (element such as resistance and variable resistance) of (drooping characteristic) and connection information are stored.
【００１５】電流検出回路（フの字特性）１は、図３の
（ａ）のフの字特性の回路に示すように、例えば電流検
出用抵抗Ｒ１（Ｒｉ）の出力側の電圧を抵抗Ｒ４と抵抗
Ｒ５および可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧と、電流
検出用抵抗Ｒ１の入力側の電圧を分圧した電圧とを等し
くするように検出する回路である。As shown in the fold-back characteristic circuit of FIG. 3 (a), the current detection circuit (fold-back characteristic) 1, for example, outputs the voltage on the output side of the current detecting resistor R1 (Ri) to the resistor R4. Is a circuit for detecting the voltage divided by the resistor R5 and the variable resistor Rv so as to equalize the voltage obtained by dividing the voltage on the input side of the current detecting resistor R1.
【００１６】電流検出回路（垂下特性）１は、後述する
図７の（ａ）の垂下特性の回路に示すように、例えば電
流検出用抵抗Ｒ５（Ｒｉｉ）の出力側の電圧を抵抗Ｒ１
と抵抗Ｒ２および可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧
と、電流検出用抵抗Ｒ５の入力側の電圧を分圧した電圧
とを等しくするように検出する回路である。The current detecting circuit (drooping characteristic) 1 is, for example, as shown in a drooping characteristic circuit of FIG.
Is a circuit for detecting the voltage divided by the resistor R2 and the variable resistor Rv so as to equalize the voltage obtained by dividing the voltage on the input side of the current detecting resistor R5.
【００１７】自動設計システム１１は、電流検出回路
（フの字特性）１、電流検出回路（垂下特性）１の各素
子の値を自動的に設計するシステムであって、分圧算出
部１２、値変換部１３、最悪値算出部１４、評価部１５
および変換テーブル１６などから構成されるものであ
る。The automatic design system 11 is a system for automatically designing the value of each element of the current detection circuit (folded characteristic) 1 and the current detection circuit (drooping characteristic) 1, and the partial pressure calculation unit 12, Value conversion unit 13, worst value calculation unit 14, evaluation unit 15
And a conversion table 16 and the like.
【００１８】分圧算出部１２は、電流検出回路（フの字
特性）１、電流検出回路（垂下特性）１の分圧抵抗など
の値を算出するものである（図２、図６を用いて後述す
る）。The voltage division calculating unit 12 calculates values such as the voltage dividing resistance of the current detection circuit (folding characteristic) 1 and the current detection circuit (drooping characteristic) 1 (see FIGS. 2 and 6). See below).
【００１９】値変換部１３は、分圧算出部１２によって
算出した抵抗値について、指定された規格の変換テーブ
ル１６を参照して実際に存在する数値（抵抗値）に変換
するものである。The value conversion unit 13 converts the resistance value calculated by the partial pressure calculation unit 12 into an actual numerical value (resistance value) by referring to the conversion table 16 of the specified standard.
【００２０】最悪値算出部１４は、値変換部１３によっ
て変換された数値をもとに、電流検出回路（フの字特
性）１あるいは電流検出回路（垂下特性）１の出力電流
の最悪値（出力電流の最大値の下限値、最小値の上限
値）を算出するものである。The worst value calculation unit 14 calculates the worst value of the output current of the current detection circuit (folded characteristic) 1 or the current detection circuit (droop characteristic) 1 based on the numerical value converted by the value conversion unit 13 ( The lower limit value of the maximum value and the upper limit value of the minimum value of the output current are calculated.
【００２１】評価部１５は、最悪値算出部１４によって
算出された最悪値について、入力された条件（出力電流
の最大値ＩMAXの下限値ＩL、最小値ＩMINの上限値ＩH）
を満足するかを評価するものである。The evaluation unit 15 inputs the conditions (the lower limit value I L of the maximum value I MAX of the output current and the upper limit value I H of the minimum value I MIN ) of the worst value calculated by the worst value calculation unit 14.
Is to evaluate whether or not is satisfied.
【００２２】変換テーブル１６は、実際に存在する規格
毎の抵抗の数値を予め設定したテーブルである（図５参
照）。制御部１７は、全体を統括制御するものである。The conversion table 16 is a table in which the numerical value of the resistance for each standard that actually exists is set in advance (see FIG. 5). The control unit 17 controls the whole.
【００２３】次に、図２のフローチャートに示す順序に
従い、図３の（ａ）の電流検出回路（フの字特性）１に
ついて、自動設計するときの図１の構成の動作を詳細に
説明する。Next, according to the order shown in the flow chart of FIG. 2, the operation of the configuration of FIG. 1 when automatically designing the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 of FIG. 3A will be described in detail. .
【００２４】図２の（ａ）において、は、 ・出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩH、最大値ＩMAXの
下限値ＩL ・抵抗値Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ６（なくてもよい） ・可変抵抗値Ｒｖ ・出力電圧Ｅｓ ・各変数の公差 を入力する。これは、電流検出回路（フの字特性）１を
設計するときの仕様を、本発明の自動設計システム１１
に入力するものである。In FIG. 2 (a), the following are: ・ The upper limit value I H of the minimum value I MIN of the output current, the lower limit value I L of the maximum value I MAX , and the resistance values R1, R2, R3, R6 (not required).・ Variable resistance value Rv ・ Output voltage Es ・ Enter the tolerance of each variable. This is because the specifications when designing the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 are the automatic design system 11 of the present invention.
Is to be entered.
【００２５】は、Ｒ４とＲ５を算出する。これは、図
３の（ａ）の電流検出回路（フの字特性）１について、
で入力された条件をもとに、分圧算出部１２が抵抗Ｒ
４と、抵抗Ｒ５の値を後述する（式４）、（式６）によ
ってそれぞれ算出する。Calculates R4 and R5. This is for the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 of FIG.
Based on the condition input in
4 and the value of the resistor R5 are respectively calculated by (Expression 4) and (Expression 6) described later.
【００２６】は、Ｒ４とＲ５の値を修正する。は、
Ｅ６〜Ｅ９６シリーズの数値の変換を行う。これら、
は、で算出した計算上のＲ４とＲ５の数値につい
て、指定されたＥ６〜Ｅ９６のうちの１つのシリーズの
中から当該計算上のＲ４とＲ５の数値よりも小さい最初
の数値に変換し、実際に存在する抵抗値にする。例えば
後述する図５のＥ６シリーズが指定されたときに計算上
のＲ４の数値がＲ４＝４５２４オームであったとき、当
該Ｅ６シリーズ上に存在する、ここでは小さい最初の数
値Ｒ４＝３３００オームに変換する。この変換は、図１
の値変換部１３が変換テーブル１６を参照して行う。Modifies the values of R4 and R5. Is
Converts the numerical values of the E6 to E96 series. these,
Converts the calculated numerical values of R4 and R5 calculated in step 1 into the first numerical value smaller than the calculated numerical values of R4 and R5 from one of the designated E6 to E96 series. To the resistance value existing in. For example, when the numerical value of R4 in calculation is R4 = 4524 ohms when the E6 series of FIG. 5 to be described later is designated, it is converted to the first small numerical value R4 = 3300 ohms existing on the E6 series. To do. This conversion is shown in FIG.
Value conversion unit 13 refers to the conversion table 16.
【００２７】は、公差を含めた最悪値にて、ＩMAX、
ＩMINを算出する。これは、で変換したＲ４とＲ５、
および公差をもとに、最悪値の出力電流の最大値
ＩMAX、最小値ＩMINを算出する。この最悪値の算出は、
図１の最悪値算出部１４が行う。Is the worst value including the tolerance, I MAX ,
Calculate I MIN . This is R4 and R5 converted by
Then, the maximum value I MAX and the minimum value I MIN of the worst value output current are calculated based on the tolerance. The calculation of this worst value is
The worst value calculation unit 14 of FIG. 1 performs this.
【００２８】は、ＩMINの最高電流を評価し、ＯＫあ
るいはＮＧを判定する。これは、図１の評価部１５が
で算出した最悪値の出力電流の最小値ＩMINの上限値が
の入力条件の出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩH以下
を満たすか評価し、満たすときにＯＫ、満たさないとき
にＮＧと判定する。ＯＫのときはに進む。一方、ＮＧ
の場合には、でＲ５の値を１ステップ下の値に変更、
即ち指定された規格の変換テーブル６を参照して１ステ
ップ下の値に変更してＩMINの上限値が小さくなる方向
に変更し、を繰り返し、ＯＫとなるように変更する。Evaluates the maximum current of I MIN and judges OK or NG. This is to evaluate whether the upper limit value of the minimum value I MIN of the worst value output current calculated by the evaluation unit 15 in FIG. 1 satisfies the upper limit value I H or less of the minimum value I MIN of the output current under the input condition of If satisfied, it is determined to be OK, and if not satisfied, it is determined to be NG. If OK, go to. On the other hand, NG
In the case of, change the value of R5 to the value one step below,
That is, referring to the conversion table 6 of the specified standard, the value is changed by one step to change the value so that the upper limit value of I MIN becomes smaller, and the process is repeated until it becomes OK.
【００２９】は、でＲ５の数値がＯＫとなったの
で、次に、ＩMAXの最低電圧を評価し、ＯＫあるいはＮ
Ｇを判定する。これは、図１の評価部１５がで算出し
た最悪値の出力電流の最大値ＩMAXの下限値がの入力
条件の出力電流の最大値ＩMAXの下限値ＩL以上を満たす
か評価し、満たすときにＯＫ、満たさないときにＮＧと
判定する。ＯＫのときは、Ｒ５、Ｒ４の数値を求める値
として設計を終了する。一方、ＮＧの場合には、でＲ
４の値を１ステップ下の値に変更、即ち指定された規格
の変換テーブル１６を参照して１ステップ下の値に変更
してＩMAXの下限値が大きくなる方向に変更し、以降
を繰り返し、ＯＫとなるように変更する。Since the value of R5 becomes OK in, the next step is to evaluate the minimum voltage of I MAX , and OK or N
Determine G. This is to evaluate whether the lower limit value of the maximum value I MAX of the output current of the worst value calculated by the evaluation unit 15 in FIG. 1 satisfies the lower limit value I L or more of the maximum value I MAX of the output current of the input condition of If satisfied, it is determined to be OK, and if not satisfied, it is determined to be NG. When it is OK, the design is finished with the values of R5 and R4 being obtained. On the other hand, in case of NG, R
Change the value of 4 to a value one step below, that is, change it to a value one step below by referring to the conversion table 16 of the specified standard, and change it to the direction in which the lower limit value of I MAX increases, and repeat the subsequent steps. , OK.
【００３０】以上によって、図３の（ａ）の電流検出回
路（フの字特性）１について、で仕様を入力すると、
指定された変換テーブル１６を参照して実際に存在する
Ｒ５、Ｒ４の数値を自動設計することが可能となる。From the above, when the specifications are input for the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 of FIG.
It becomes possible to automatically design the numerical values of R5 and R4 that actually exist by referring to the designated conversion table 16.
【００３１】図２の（ｂ）は、公差例を示す。これは、
指定されたＥシリーズ名のときの公差を示す。Ｅシーリ
名のＥ６、Ｅ１２、Ｅ２４、Ｅ４８、Ｅ９６のいずれか
が指定されたとき、実際に存在する数値は、図５の
（ａ）から（ｅ）にそれぞれ示す。従って、Ｅシリーズ
名のいずれか１つが指定されたときに、で変換する変
換テーブル１６が決まり、その取り得る数値が決まると
共に、で最悪値を算出するときの公差も決まることと
なる。FIG. 2B shows an example of tolerance. this is,
Indicates the tolerance for the specified E-series name. When any one of the E series names E6, E12, E24, E48, and E96 is designated, the numerical values that actually exist are shown in (a) to (e) of FIG. 5, respectively. Therefore, when any one of the E series names is designated, the conversion table 16 to be converted is determined by, the possible numerical value thereof is determined, and the tolerance for calculating the worst value is also determined.
【００３２】ここで、上述したＲ５、Ｒ４を算出する式
について以下求める。まず、図３の（ａ）の電流検出回
路（フの字特性）１に記載したように、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ
３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６、ＲＶ、Ｅｓ、Ｉ、ＩMAX、ＩMIN
と定める。Here, the equations for calculating R5 and R4 described above are obtained below. First, as described in the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 of FIG. 3A, R1, R2, R
3, R4, R5, R6, RV, Es, I, I MAX , I MIN
Is determined.
【００３３】図３の（ａ）の電流検出回路（フの字特
性）１から出力電流Ｉは、Ｒ５＋Ｒｒ＝ＲＡとすると、
下記の（式１）のように求めることができる。 ここで、ES・R2/(R2+R3)=B (R2/(R2+R3)-1)R1=C とすると、(式1)は下記の(式2)となる。Assuming that the output current I from the current detection circuit (fold-back characteristic) 1 of FIG. 3A is R5 + Rr = RA,
It can be obtained as in (Equation 1) below. Here, if ES · R2 / (R2 + R3) = B (R2 / (R2 + R3) -1) R1 = C, then (Formula 1) becomes (Formula 2) below.
【００３４】 I=(ES・R4/(RA・R6/(RA+R6)+R4)-B)/C (式2) （１） 低電流値ＩMINについて、 IMINC+B=ES・R4(R5+R6)/(R5・R6+(R5+R6)・R4) (式3) (IMINC+B)(R5・R6+R4・R5+R4・R6)=ES・R4・R5+ES・R4・R6 整理してR4を求めると下記の(式4)となる。I = (ES ・ R4 / (RA ・ R6 / (RA + R6) + R4) -B) / C (Equation 2) (1) For low current value I MIN , I MIN C + B = ES ・R4 (R5 + R6) / (R5 ・ R6 + (R5 + R6) ・ R4) (Formula 3) (I MIN C + B) (R5 ・ R6 + R4 ・ R5 + R4 ・ R6) = ES ・ R4 ・ R5 + ES ・ R4 ・ R6 Rearranging and calculating R4 gives the following (formula 4).
【００３５】 R4=(IMIN・C・R5・R6+B・R5・R6)/(ES・R5+ES・R6-IMIN・C・R5-IMIN・C・R6 -B・R5-B・R6) =(R5・R6(IMIN・C+B))/(R5+R6)(ES-IMIN・C-B) (式4) （２） 最大電流値ＩMAXについて、 IMAXC+B=(ES・R4)(RS+RV+R6)/((R5+RV)・R6+(R5+RV+R6)・R4) (式5) で示されることから(式4)を代入して整理すると、下記
の(式6)として求められる。R4 = (I MIN・ C ・ R5 ・ R6 + B ・ R5 ・ R6) / (ES ・ R5 + ES ・ R6-I MIN・ C ・ R5-I MIN・ C ・ R6 -B ・ R5-B・ R6) = (R5 ・ R6 (I MIN・ C + B)) / (R5 + R6) (ES-I MIN・ CB) (Equation 4) (2) For the maximum current value I MAX , I MAX C + B = (ES ・ R4) (RS + RV + R6) / ((R5 + RV) ・ R6 + (R5 + RV + R6) ・ R4) (Equation 5) Then, it is calculated as the following (Equation 6).
【００３６】 R5=(-b+(b2-4・a・c)1/2)/2a (式6) ここで、a=ES・IMAX・C-Es・IMIN・C b=R6・IMAX・C+RV・IMAX・C-IMIN・C・RV-IMIN・C・R6 C=R6・RV(IMAX・C+B)(ES-IMIN・C-B) 図３の（ｂ）は、入力条件を示す。R5 = (-b + (b 2 -4 ・ a ・ c) 1/2 ) / 2a (Equation 6) where a = ES ・ I MAX・ C-Es ・ I MIN・ C b = R6 ・I MAX / C + RV / I MAX / CI MIN / C / RV-I MIN / C / R6 C = R6 / RV (I MAX / C + B) (ES-I MIN / CB) (b) in Fig. 3 Indicates an input condition.
【００３７】・出力電流 ・ＩMINの上限値：１２．５Ａ以下（出力電流の最小値
ＩMINの上限値） ・ＩMAXの下限値：１２．６Ａ以上（出力電流の最大値
ＩMAXの下限値） ・項目 定数 公差 Ｒ１ ０．０２５ ±５％ Ｒ２ １０００ ±５％ Ｒ３ １５０００ ±５％ Ｒ４ ＊ ±５％ Ｒ５ ＊ ±５％ Ｒ６ １０００００ ±５％ ＲＶ ５０００ ±１５％ Ｅｓ ２６ ±０．５％ 図３の（ｃ）は、変数の時系列変化（Ｅ６シリーズを指
定した場合）を示す。これは、図２の（ｂ）のＥ６シリ
ーズを指定した場合の、図２の（ａ）のフローチャート
による計算例を示す。ここで、左端のフローＮｏの欄
に、図２の（ａ）のフローチャート中の番号を記載す
る。Output current-Upper limit of I MIN : 12.5 A or less (upper limit of minimum output current I MIN ) -Lower limit of I MAX : 12.6 A or higher (lower limit of maximum output current I MAX ) Value) ・ Constant Tolerance R1 0.025 ± 5% R2 1000 ± 5% R3 15000 ± 5% R4 * ± 5% R5 * ± 5% R6 100000 ± 5% RV 5000 ± 15% Es 26 ± 0.5% FIG. 3C shows a time-series change of variables (when E6 series is designated). This shows a calculation example by the flowchart of FIG. 2A when the E6 series of FIG. 2B is designated. Here, the numbers in the flowchart of FIG. 2A are described in the flow No column on the left end.
【００３８】 １．：Ｒ４＝４５２４、Ｒ５＝５１６８６０ これは、図２の（ａ）のの手順によって、Ｒ４、Ｒ５
の値を（式４）、（式６）によって求める。1. : R4 = 4524, R5 = 516860 According to the procedure of (a) of FIG.
The value of is calculated by (Equation 4) and (Equation 6).
【００３９】 ２．：Ｒ４＝３３００、Ｒ５＝４７００００ これは、１で求めたＲ４、Ｒ５の値について、Ｅ６シリ
ーズの変換テーブルである図５の（ａ）を参照し、当該
Ｒ４、Ｒ５の値よりも小さい最初の値を求めたものであ
る。例えばＲ４＝４５２４は、図５の（ａ）からこれよ
りも小さい最初の値としてＲ４＝３３００を求める。同
様に、Ｒ５＝４７００００と求める。[0039] 2. R4 = 3300, R5 = 470000 For the values of R4 and R5 obtained in 1, refer to (a) of FIG. 5 which is the conversion table of the E6 series, and the first smaller value than the values of R4 and R5. The value is obtained. For example, for R4 = 4524, R4 = 3300 is obtained as the first smaller value from FIG. 5A. Similarly, R5 = 470000 is obtained.
【００４０】３．：Ｒ５＝３３００００ これは、公差を含めた最悪値の最小値ＩMINの最高電流
評価がＮＧ、即ち出力電流の最小値ＩMINの上限値が、
の入力条件の出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩHより
も大きく、でＮＧとなったので、でＲ５を１つ下の
値、ここでは図５の（ａ）を参照して１つ下のＲ５＝３
３００００としたものである。3. R5 = 330000 This is because the maximum current evaluation of the minimum value I MIN of the worst value including the tolerance is NG, that is, the upper limit value of the minimum value I MIN of the output current is
It is larger than the upper limit value I H of the minimum value I MIN of the output current under the input condition of, and becomes NG at, so the value of R5 is decreased by one, and here it is set to one by referring to (a) of FIG. Lower R5 = 3
It is set to 30,000.
【００４１】４．：Ｒ５＝２２００００ これは、３で値を変更した後にに戻り、３と同様に図
５の（ａ）を参照して１つ下のＲ５＝２２００００とし
たものである。4. : R5 = 220,000 This is returned to after changing the value at 3, and as with 3, with reference to (a) of FIG.
【００４２】５．：Ｒ５＝１５００００ これは、４で値を変更した後にに戻り、３と同様に図
５の（ａ）を参照して１つ下のＲ５＝１５００００とし
たものである。5. : R5 = 150,000 This is returned to after changing the value at 4, and similarly to 3, referring to (a) of FIG.
【００４３】６．：Ｒ５＝１０００００ これは、５で値を変更した後にに戻り、３と同様に図
５の（ａ）を参照して１つ下のＲ５＝１０００００とし
たものである。6. : R5 = 100000 This is returned to after changing the value at 5, and similarly to 3, referring to (a) of FIG.
【００４４】７．：Ｒ５＝６８０００ これは、６で値を変更した後にに戻り、３と同様に図
５の（ａ）を参照して１つ下のＲ５＝６８０００とした
ものである。7. : R5 = 68000 This is returned to after changing the value at 6, and similarly to 3, referring to (a) of FIG.
【００４５】８．：Ｒ４＝２２００ これは、７で値を変更した後にに戻り、でＯＫとな
り、公差を含めた最悪値の最大値ＩMAXの最低電流評価
がＮＧ、即ち出力電流の最大値ＥMAXの下限値が、の
入力条件の出力電流の最大値ＩMAXの下限値ＩLよりも小
さく、でＮＧとなったので、でＲ４を１つ小さい
値、ここでは図５の（ａ）を参照して１つ小さい値のＲ
４＝２２００としたものである。8. : R4 = 2200 This is returned after changing the value at 7, becomes OK at, and the minimum current evaluation of the maximum value I MAX of the worst value including the tolerance is NG, that is, the lower limit value of the maximum value E MAX of the output current. Is smaller than the lower limit value I L of the maximum value I MAX of the output current under the input condition of, and becomes NG at, so R4 is decreased by one value, here, referring to (a) of FIG. R of the smaller value
4 = 2200.
【００４６】９．：Ｒ５＝４７０００ これは、８で値を変更した後にに戻り、でＮＧとな
ったので、３と同様にで図５の（ａ）を参照して１つ
下のＲ５＝４７０００としたものである。9. : R5 = 47000 This is returned to after changing the value at 8 and became NG at, so in the same way as 3 and referring to (a) of FIG. is there.
【００４７】１０．：Ｒ４＝１５００ これは、９で値を変更した後にに戻り、でＯＫ、
でＮＧとなったので、８と同様にで図５の（ａ）を参
照して１つ下のＲ４＝１５００としたものである。10. : R4 = 1500 This returns after changing the value at 9, and is OK at
Since it became NG in the above, as in the case of 8, R4 = 1500, which is one lower than that in FIG. 5A, is referred to.
【００４８】以下同様に、図示のようにして １９．：Ｒ４＝３３０ ２０．：Ｒ５＝４７００ そして、に戻り、でＯＫ、でＯＫとなり、終了す
る。Similarly, as shown below, 19. : R4 = 330 20. : R5 = 4700 Then, return to, OK in, OK in, and ends.
【００４９】以上の手順によって、 ・Ｒ５＝４７００ ・Ｒ４＝３３０ と設計できる。このときの結果は、図３の（ｄ）に示す
ように、 ・ＩMAXの上限設定範囲１５．９７２９〜４４．０７８
Ａで入力条件１２．６Ａ以上を満足し、 ・ＩMINの下限設定範囲−１９．０８０２〜７．３９９
３Ａで入力条件１２．５Ａ以下を満足する。By the above procedure, R5 = 4700 and R4 = 330 can be designed. The result at this time is, as shown in FIG. 3D, the following: I MAX upper limit setting range 15.9729 to 44.078
The input condition of 12.6 A or more is satisfied in A, and the lower limit setting range of I MIN is −19.802 to 7.399.
The input condition of 12.5A or less is satisfied at 3A.
【００５０】図４は、本発明の電流検出回路（フの字特
性）例を示す。これらは、電源側に電流検出用抵抗Ｒｉ
として、Ｒ１を図示のように接続した例を示す。図４の
（ａ）は、電流検出用抵抗Ｒ１の出力側で抵抗Ｒ４、Ｒ
５、ＲＶで分圧する電流検出回路例を示す。これは、図
２の（ａ）のフローチャートに従い、入力条件を満足す
る抵抗Ｒ４、Ｒ５について、実際に存在する値を決定す
る。FIG. 4 shows an example of the current detection circuit (fold-back characteristic) of the present invention. These are current detection resistors Ri on the power supply side.
As an example, R1 is connected as shown in the figure. FIG. 4A shows the resistors R4 and R on the output side of the current detection resistor R1.
5 shows an example of a current detection circuit that divides voltage by RV. This determines the values that actually exist for the resistors R4 and R5 that satisfy the input condition according to the flowchart of FIG.
【００５１】図４の（ｂ）は、電流検出用抵抗Ｒ１の入
力側で抵抗Ｒ２、Ｒ３、ＲＶで分圧する電流検出回路例
を示す。これは、図２の（ａ）のフローチャートに従
い、入力条件を満足する抵抗Ｒ２、Ｒ３について、実際
に存在する値を決定する。具体的に言えば、図２の ・のＲ２、Ｒ３→Ｒ４、Ｒ５ ・、のＲ４、Ｒ５→Ｒ２、Ｒ３ ・のＲ５→Ｒ２ ・のＲ４→Ｒ３ にそれぞれ変更することによって、求められる。FIG. 4B shows an example of a current detection circuit in which the voltage is divided by the resistors R2, R3 and RV on the input side of the current detection resistor R1. This determines the values that actually exist for the resistors R2 and R3 that satisfy the input condition according to the flowchart of FIG. Specifically, it can be obtained by changing R2, R3 → R4, R5 ·, R4, R5 → R2, R3 · R5 → R2 · R4 → R3 in FIG. 2 respectively.
【００５２】図４の（ｃ）は、電流検出用抵抗Ｒ１を変
化させる電流検出回路例を示す。これは、分圧回路の分
圧比を一定とし、電流検出用抵抗Ｒ１に直列に可変抵抗
ＲＶを接続した例である。これは、図２の（ａ）のフロ
ーチャートに従い、入力条件を満足する抵抗Ｒ１、ＲＶ
について、実際に存在する値を決定する。具体的に言え
ば、図２の ・のＲ１、ＲＶ→Ｒ４、Ｒ５ ・、のＲ４、Ｒ５→Ｒ１、ＲＶ ・のＲ５→Ｒ１ ・との内容を入れ換える。FIG. 4C shows an example of a current detection circuit that changes the current detection resistor R1. This is an example in which the voltage dividing ratio of the voltage dividing circuit is fixed and the variable resistor RV is connected in series to the current detecting resistor R1. This is because the resistors R1 and RV satisfying the input condition are followed according to the flowchart of FIG.
For, determine the value that actually exists. Specifically, in FIG. 2, the contents of R1, RV → R4, R5, R4, R5 → R1, RV · R5 → R1.
【００５３】・のＲ４→ＲＶ にそれぞれ変更することによって、求められる。ここ
で、ＲＶの変換テーブル１６は、図５のものは一般的で
なく、１００、２００、５００、１Ｋといった標準品を
選択する。It is obtained by changing each of R4 → RV. Here, as the conversion table 16 of RV, the standard table shown in FIG. 5 is not general, and standard products such as 100, 200, 500, and 1K are selected.
【００５４】図５は、本発明の変換テーブル例を示す。
これは、図１の変換テーブル１６の例であって、図２の
（ｂ）のＥシリーズ名のＥ６、Ｅ１２、Ｅ２４、Ｅ４
８、Ｅ９６をそれぞれ表す。FIG. 5 shows an example of the conversion table of the present invention.
This is an example of the conversion table 16 in FIG. 1, and is the E series name E6, E12, E24, E4 in FIG.
8 and E96, respectively.
【００５５】図５の（ａ）は、Ｅ６シリーズの数値を示
す。図５の（ｂ）は、Ｅ１２シリーズの数値を示す。図
５の（ｃ）は、Ｅ２４シリーズの数値を示す。FIG. 5A shows the numerical values of the E6 series. FIG. 5B shows the numerical values of the E12 series. FIG. 5C shows the numerical values of the E24 series.
【００５６】図５の（ｄ）は、Ｅ４８シリーズの数値を
示す。図５の（ｅ）は、Ｅ９６シリーズの数値を示す。
このＥ９６シリーズは、数値の個数が多くなるので、図
５の（ｆ）に示すように、Ｅ９６の導出関数によってそ
の数値を算出する。Ｅ９６の導出関数は図示したように
下記で表される。FIG. 5D shows the numerical values of the E48 series. FIG. 5E shows the numerical values of the E96 series.
Since the E96 series has a large number of numerical values, the numerical value is calculated by the derivation function of E96 as shown in (f) of FIG. The derivation function of E96 is represented below as shown.
【００５７】 ｙ＝ｃｉｎｔ（１０X/96 ×１００）÷１００ ここで、ｃｉｎｔ：小数点部分を四捨五入して整数変換
を表す。 次に、図１、図６から図９を用い、垂下特性の場合の本
発明の他の実施例の構成および動作を順次詳細に説明す
る。図１は、既述したので説明を省略する。Y = cint (10 X / 96 × 100) ÷ 100 where cint: decimal point is rounded to represent an integer conversion. Next, the configuration and operation of another embodiment of the present invention in the case of the drooping characteristic will be sequentially described in detail with reference to FIGS. 1 and 6 to 9. The description of FIG. 1 is omitted because it has already been described.
【００５８】図６のフローチャートに示す順序に従い、
図７の（ａ）の電流検出回路（垂下特性）１について、
自動設計するときの図１の構成の動作を詳細に説明す
る。図６の（ａ）において、は、 ・出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩH、最大値ＩMAXの
下限値ＩL ・抵抗値Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５ ・可変抵抗値Ｒｖ ・基準電圧Ｅｒ ・各変数の公差 を入力する。これは、電流検出回路（垂下特性）１を設
計するときの仕様を、本発明の自動設計システム１１に
入力するものである。According to the order shown in the flow chart of FIG.
Regarding the current detection circuit (drooping characteristic) 1 of FIG.
The operation of the configuration of FIG. 1 when automatically designing will be described in detail. In (a) of FIG. 6, the minimum value I MIN of-output current limit I H, the maximum value I limit value I L-resistance value R3 of MAX, R4, R5, the variable resistance Rv-reference voltage Er・ Enter the tolerance of each variable. This is to input the specifications when designing the current detection circuit (drooping characteristic) 1 into the automatic design system 11 of the present invention.
【００５９】は、Ｒ１とＲ２を算出する。これは、図
７の（ａ）の電流検出回路（垂下特性）１について、
で入力された条件をもとに、分圧算出部１２が抵抗Ｒ１
と、抵抗Ｒ２の値を後述する（式４）、（式５）によっ
てそれぞれ算出する。Calculates R1 and R2. This is for the current detection circuit (drooping characteristic) 1 of FIG.
Based on the condition input in step S1, the partial pressure calculation unit 12 causes the resistance R1 to
And the value of the resistor R2 are calculated by (Equation 4) and (Equation 5) described later.
【００６０】は、Ｒ１とＲ２の値を修正する。は、
Ｅ６〜Ｅ９６シリーズの数値の変換を行う。これら、
は、で算出した計算上のＲ１とＲ２の数値につい
て、指定されたＥ６〜Ｅ９６のうちの１つのシリーズの
中から当該計算上のＲ１とＲ２の数値よりも小さい最初
の数値に変換し、実際に存在する抵抗値にする。例えば
後述する図５のＥ６シリーズが指定されたときに計算上
のＲ１の数値がＲ１＝１１５６３０オームであったと
き、当該Ｅ６シリーズ上に存在する、ここでは小さい最
初の数値Ｒ１＝１０００００オームに変換する。この変
換は、図１の値変換部１３が変換テーブル１６を参照し
て行う。Modifies the values of R1 and R2. Is
Converts the numerical values of the E6 to E96 series. these,
Converts the calculated numerical values of R1 and R2 calculated in step 1 into the first numerical value that is smaller than the calculated numerical values of R1 and R2 from the specified series of E6 to E96, and To the resistance value existing in. For example, when the numerical value of R1 calculated is R1 = 1115630 ohms when the E6 series of FIG. 5 to be described later is designated, it is converted to the first small numerical value R1 = 100000 ohms existing on the E6 series. To do. This conversion is performed by the value conversion unit 13 of FIG. 1 with reference to the conversion table 16.
【００６１】は、公差を含めた最悪値にて、ＩMIN、
ＩMAXを算出する。これは、で変換したＲ１とＲ２、
および公差をもとに、最悪値の出力電流の最小値
ＩMIN、最大値ＩMAXを算出する。この最悪値の算出は、
図１の最悪値算出部１４が行う。Is the worst value including the tolerance, I MIN ,
Calculate I MAX . This is R1 and R2 converted by
Then, the minimum value I MIN and the maximum value I MAX of the worst value output current are calculated based on the tolerance. The calculation of this worst value is
The worst value calculation unit 14 of FIG. 1 performs this.
【００６２】は、ＩMINの最高電流を評価し、ＯＫあ
るいはＮＧを判定する。これは、図１の評価部１５が
で算出した最悪値の出力電流の最小値ＩMINの上限値が
の入力条件の出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩH以下
を満たすか評価し、満たすときにＯＫ、満たさないとき
にＮＧと判定する。ＯＫのときはに進む。一方、ＮＧ
の場合には、でＲ１の値を１ステップ下の値に変更、
即ち指定された規格の変換テーブル１６を参照して１ス
テップ下の値に変更してＩMINの上限値が小さくなる方
向に変更し、を繰り返し、ＯＫとなるように変更す
る。In the step, the maximum current of I MIN is evaluated and OK or NG is judged. This is to evaluate whether the upper limit value of the minimum value I MIN of the worst value output current calculated by the evaluation unit 15 in FIG. 1 satisfies the upper limit value I H or less of the minimum value I MIN of the output current under the input condition of If satisfied, it is determined to be OK, and if not satisfied, it is determined to be NG. If OK, go to. On the other hand, NG
In the case of, change the value of R1 to the value one step below,
That is, referring to the conversion table 16 of the specified standard, the value is changed by one step to change the value so that the upper limit value of I MIN becomes smaller, and the process is repeated until the value becomes OK.
【００６３】は、でＲ１の数値がＯＫとなったの
で、次に、ＩMAXの最低電流を評価し、ＯＫあるいはＮ
Ｇを判定する。これは、図１の評価部１５がで算出し
た最悪値の出力電流の最大値ＩMAXの下限値がの入力
条件の出力電流の最大値ＩMAXの下限値ＩL以上を満たす
か評価し、満たすときにＯＫ、満たさないときにＮＧと
判定する。ＯＫのときは、Ｒ１、Ｒ２の数値を求める値
として設計を終了する。一方、ＮＧの場合には、でＲ
２の値を１ステップ下の値に変更、即ち指定された規格
の変換テーブル１６を参照して１ステップ下の値に変更
してＩMAXの下限値が大きくなる方向に変更し、以降
を繰り返し、ＯＫとなるように変更する。Since the value of R1 is OK in, the minimum current of I MAX is evaluated next, and OK or N
Determine G. This is to evaluate whether the lower limit value of the maximum value I MAX of the output current of the worst value calculated by the evaluation unit 15 in FIG. 1 satisfies the lower limit value I L or more of the maximum value I MAX of the output current of the input condition of If satisfied, it is determined to be OK, and if not satisfied, it is determined to be NG. When it is OK, the design is finished with the values of R1 and R2 being obtained. On the other hand, in case of NG, R
Change the value of 2 to a value one step below, that is, change it to a value one step below by referring to the conversion table 16 of the specified standard, and change it to the direction in which the lower limit value of I MAX increases, and repeat the subsequent steps. , OK.
【００６４】以上によって、図７の（ａ）の電流検出回
路（垂下特性）１について、で仕様を入力すると、指
定された変換テーブル１６を参照して実際に存在するＲ
１、Ｒ２の数値を自動設計することが可能となる。As described above, when the specification is input for the current detection circuit (drooping characteristic) 1 of FIG. 7A, the R which actually exists by referring to the designated conversion table 16 is referred to.
It is possible to automatically design the values of 1 and R2.
【００６５】図６の（ｂ）は、公差例を示す。これは、
指定されたＥシリーズ名のときの公差を示す。Ｅシーリ
名のＥ６、Ｅ１２、Ｅ２４、Ｅ４８、Ｅ９６のいずれか
が指定されたとき、実際に存在する数値は、図５の
（ａ）から（ｅ）にそれぞれ示す。従って、Ｅシリーズ
名のいずれか１つが指定されたときに、で変換する変
換テーブル１６が決まり、その取り得る数値が決まると
共に、で最悪値を算出するときの公差も決まることと
なる。FIG. 6B shows an example of tolerance. this is,
Indicates the tolerance for the specified E-series name. When any one of the E series names E6, E12, E24, E48, and E96 is designated, the numerical values that actually exist are shown in (a) to (e) of FIG. 5, respectively. Therefore, when any one of the E series names is designated, the conversion table 16 to be converted is determined by, the possible numerical value thereof is determined, and the tolerance for calculating the worst value is also determined.
【００６６】ここで、上述したＲ１、Ｒ２を算出する式
について以下求める。まず、図７の（ａ）の電流検出回
路（垂下特性）１に記載したように、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ
３、Ｒ４、Ｒ５、ＲＶ、Ｅｒ、Ｉ、ＩMAX、ＩMINと定め
る。Here, the equations for calculating R1 and R2 described above will be obtained below. First, as described in the current detection circuit (drooping characteristic) 1 of FIG. 7A, R1, R2, R
3, R4, R5, RV, Er, I, I MAX , I MIN .
【００６７】図７の（ａ）の電流検出回路（垂下特性）
１から出力電流Ｉは、下記の（式１）のように求めるこ
とができる。 そして、R2+RV=Aと置き、RVが最大のときの設定値(最大
値IMAX）とR1が0のときの設定値(最小値IMIN）からR1と
R2の値を求める。Current detection circuit of FIG. 7A (drooping characteristic)
The output current I can be calculated from 1 as in the following (Equation 1). Then, put R2 + RV = A, and from the set value when RV is maximum (maximum value I MAX ) and the set value when R1 is 0 (minimum value I MIN ) to R1.
Calculate the value of R2.
【００６８】 これを整理してR1を求めると下記の(式4)となる。[0068] By rearranging this and obtaining R1, the following (Equation 4) is obtained.
【００６９】 また、R2を求めると下記の(式5)となる。[0069] Further, when R2 is obtained, the following (Equation 5) is obtained.
【００７０】 図７の（ｂ）は、入力条件を示す。[0070] FIG. 7B shows the input condition.
【００７１】・出力電流 ・ＩMINの上限値：２．４Ａ以下（出力電流の最小値Ｉ
MINの上限値） ・ＩMAXの下限値：２．５Ａ以上（出力電流の最大値Ｉ
MAXの下限値） ・項目 定数 公差 Ｒ１ ＊ ±５％ Ｒ２ ＊ ±５％ Ｒ３ ３３００ ±５％ Ｒ４ ６８０ ±５％ Ｒ５ ０．２２ ±５％ ＲＶ ５００ ±２０％ Ｅｒ ５ ±５％ 図７の（ｃ）は、変数の時系列変化（Ｅ６シリーズを指
定した場合）を示す。これは、図６の（ｂ）のＥ６シリ
ーズを指定した場合の、図６の（ａ）のフローチャート
による計算例を示す。ここで、左端のフローＮｏの欄
に、図６の（ａ）のフローチャート中の番号を記載す
る。Output current-I MIN upper limit value: 2.4 A or less (minimum output current value I
Upper limit of MIN ) Lower limit of I MAX : 2.5 A or more (maximum output current I
Lower limit of MAX ) ・ Item Constant Tolerance R1 * ± 5% R2 * ± 5% R3 3300 ± 5% R4 680 ± 5% R5 0.22 ± 5% RV 500 ± 20% Er 5 ± 5% c) shows a time series change of variables (when E6 series is designated). This shows an example of calculation by the flowchart of FIG. 6A when the E6 series of FIG. 6B is designated. Here, the numbers in the flowchart of FIG. 6A are described in the flow No column on the left end.
【００７２】 １．：Ｒ１＝１１５６３０、Ｒ２＝１０００７ これは、図６の（ａ）のの手順によって、Ｒ１、Ｒ２
の値を（式４）、（式５）によって求めたものである。1. : R1 = 115630, R2 = 10007 This is due to the procedure of (a) of FIG.
Is obtained by (Equation 4) and (Equation 5).
【００７３】 ２．：Ｒ１＝１０００００、Ｒ２＝１００００ これは、１で求めたＲ１、Ｒ２の値について、Ｅ６シリ
ーズの変換テーブルである図５の（ａ）を参照し、当該
Ｒ１、Ｒ２の値よりも小さい最初の値を求めたものであ
る。例えばＲ１＝１１５６３０は、図５の（ａ）からこ
れよりも小さい最初の値としてＲ１＝１０００００を求
める。同様に、Ｒ２＝１００００と求める。2. : R1 = 100000, R2 = 10000 For the values of R1 and R2 obtained in 1, refer to (a) of FIG. 5 which is the conversion table of the E6 series, and the first smaller value than the values of R1 and R2. The value is obtained. For example, in the case of R1 = 115630, R1 = 100000 is obtained from FIG. 5A as the first smaller value. Similarly, R2 = 10000 is obtained.
【００７４】３．：Ｒ１＝６８０００ これは、公差を含めた最悪値の最小値ＩMINの最高電流
評価がＮＧ、即ち出力電流の最小値ＩMINの上限値が、
の入力条件の出力電流の最小値ＩMINの上限値ＩHより
も大きく、でＮＧとなったので、でＲ１を１つ下の
値、ここでは図５の（ａ）を参照して１つ下のＲ１＝６
８０００としたものである。3. R1 = 68000 This is because the maximum current evaluation of the minimum value I MIN of the worst value including the tolerance is NG, that is, the upper limit value of the minimum value I MIN of the output current is
It is larger than the upper limit value I H of the minimum value I MIN of the output current under the input condition of, and becomes NG at, so the value of R1 is decreased by one, and here it is set to one by referring to (a) of FIG. Lower R1 = 6
It is set to 8000.
【００７５】４．：Ｒ２＝６８００ これは、３で値を変更した後にに戻り、でＯＫとな
ったが、で公差を含めた最悪値の最大値ＩMAXの最低
電流評価がＮＧ、即ち出力電流の最大値ＩM AXの下限値
が、の入力条件の出力電流の最大値ＩMAXの下限値ＩL
よりも小さく、でＮＧとなったので、でＲ２を１つ
下の値、ここでは図５の（ａ）を参照して１つ下のＲ２
＝６８００としたものである。4. : R2 = 6800 This returned after changing the value at 3, and became OK at, but the minimum current evaluation of the maximum value I MAX of the worst value including the tolerance was NG, that is, the maximum value I of the output current. The lower limit value of M AX is the lower limit value I L of the maximum output current I MAX under the input condition of
It is smaller than, and becomes NG at, so R2 is one value below, and here R2 is one below by referring to (a) of FIG.
= 6800.
【００７６】以下同様に、図示のようにして １８．：Ｒ１＝４７００ ２０．：Ｒ２＝２２０ そして、に戻り、でＯＫ、でＯＫとなり、終了す
る。Similarly, as shown in FIG. : R1 = 4700 20. : R2 = 220 Then, return to, OK in, OK in, and ends.
【００７７】以上の手順によって、 ・Ｒ１＝４７００ ・Ｒ２＝２２０ と設計できる。このときの結果は、図７の（ｄ）に示す
ように、 ・ＩMAXの上限設定範囲２．６３３５６〜４．４６７９
７Ａで入力条件２．５Ａ以上を満足し、 ・ＩMINの下限設定範囲５．５７４４４Ｅ−０３〜２．
３３３２２Ａで入力条件２．４Ａ以下を満足する。By the above procedure, R1 = 4700 and R2 = 220 can be designed. The result of this time, as shown in (d) of FIG. 7, the upper limit setting range of · I MAX 2.63356 to 4.4679
The input condition of 2.5 A or more is satisfied at 7 A, and the lower limit setting range of I MIN is 5.57444E-03 to 2.
33322A satisfies the input condition of 2.4A or less.
【００７８】図８は、本発明の電流検出回路（垂下特
性）例を示す。これらは、接地側に電流検出用抵抗Ｒｉ
ｉとして、Ｒ５を図示のように接続した例を示す。図８
の（ａ）は、電流検出用抵抗Ｒ５の負荷側で抵抗Ｒ１、
Ｒ２、ＲＶで分圧する既述した電流検出回路例を示す。
これは、図６の（ａ）のフローチャートに従い、入力条
件を満足する抵抗Ｒ１、Ｒ２について、実際に存在する
値を決定する。FIG. 8 shows an example of the current detection circuit (drooping characteristic) of the present invention. These are current detection resistors Ri on the ground side.
As i, an example in which R5 is connected as shown is shown. FIG.
(A) is a resistance R1 on the load side of the current detection resistance R5,
An example of the above-described current detection circuit for dividing the voltage by R2 and RV will be shown.
This determines the actually existing values for the resistors R1 and R2 that satisfy the input condition according to the flowchart of FIG.
【００７９】図８の（ｂ）は、電流検出用抵抗Ｒ５の入
力側で抵抗Ｒ３、Ｒ４、ＲＶで分圧する電流検出回路例
を示す。これは、図６の（ａ）のフローチャートに従
い、入力条件を満足する抵抗Ｒ３、Ｒ４について、実際
に存在する値を決定する。具体的に言えば、図６の ・のＲ３、Ｒ４→Ｒ１、Ｒ２ ・、のＲ１、Ｒ２→Ｒ３、Ｒ４ ・のＲ１→Ｒ３ ・のＲ２→Ｒ４ にそれぞれ変更することによって、求められる。FIG. 8B shows an example of a current detection circuit in which the voltage is divided by the resistors R3, R4 and RV on the input side of the current detection resistor R5. This determines the values that actually exist for the resistors R3 and R4 that satisfy the input condition according to the flowchart of FIG. Specifically, it is obtained by changing R3, R4 → R1, R2 ·, R1 of R6, R2 → R3, R4 · R1 → R3 · R2 → R4 of FIG. 6 respectively.
【００８０】図８の（ｃ）は、図８の（ｂ）のＲ１、Ｒ
２を削除した電流検出回路例を示す。比較器の入力電圧
が出力の０Ｖよりも低い入力を許容できる場合に優位で
ある。これは、図６のフローチャートに従い、入力条件
を満足する抵抗Ｒ３、Ｒ４について、実際に存在する値
を決定する。具体的に言えば、図６の ・のＲ３、Ｒ４を削除 ・、のＲ１、Ｒ２→Ｒ３、Ｒ４ ・のＲ１→Ｒ３ ・のＲ２→Ｒ４ にそれぞれ変更することによって、求められる。FIG. 8C shows R1 and R of FIG. 8B.
An example of a current detection circuit in which 2 is deleted is shown. It is advantageous when the input voltage of the comparator can tolerate an input lower than 0V of the output. This determines the actually existing values for the resistors R3 and R4 that satisfy the input condition according to the flowchart of FIG. Specifically, it is obtained by deleting R3 and R4 in FIG. 6 by changing R1, R2 → R3 in R, R1 → R3 in R4, and R2 → R4 in R4.
【００８１】図９の（ｄ）は、電流検出用抵抗Ｒ５を変
化させる電流検出回路例を示す。これは、分圧回路の分
圧比を一定とし、電流検出用抵抗Ｒ５に直列に可変抵抗
ＲＶを接続した例である。これは、図６の（ａ）のフロ
ーチャートに従い、入力条件を満足する抵抗Ｒ５、ＲＶ
について、実際に存在する値を決定する。具体的に言え
ば、図６の ・のＲ１、ＲＶ→Ｒ１、Ｒ２ ・、のＲ１、Ｒ２→Ｒ５、ＲＶ ・のＲ１→Ｒ５ ・との内容を入れ換える。FIG. 9D shows an example of a current detection circuit that changes the current detection resistor R5. This is an example in which the voltage dividing ratio of the voltage dividing circuit is kept constant and the variable resistor RV is connected in series to the current detecting resistor R5. This is because the resistors R5 and RV satisfying the input conditions are followed according to the flowchart of FIG.
For, determine the value that actually exists. Specifically, in FIG. 6, the contents of R1, RV → R1, R2, R1 of R1, R2 → R5, and RV → R1 → R5 of FIG.
【００８２】・のＲ２→ＲＶ にそれぞれ変更することによって、求められる。ここ
で、ＲＶの変換テーブル１６は、図５のものは一般的で
なく、１００、２００、５００、１Ｋといった標準品を
選択する。It is obtained by changing each of R2 → RV of. Here, as the conversion table 16 of RV, the standard table shown in FIG. 5 is not general, and standard products such as 100, 200, 500, and 1K are selected.
【００８３】[0083]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
電源側（あるいは接地側）に直列接続して負荷電流を検
出する電流検出用抵抗Ｒｉ（あるいはＲｉｉ）と、電流
検出用抵抗Ｒｉ（あるいはＲｉｉ）の入力側（あるいは
出力側）の電圧を分圧した電圧（あるいは分圧しない電
圧）と、出力側（あるいは入力側）の電圧を抵抗Ｒａ、
抵抗Ｒｂ、可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧とを等し
くする電流検出回路１について、出力電流の最大値、最
小値、可変抵抗値ＲｖおよびＲａ、Ｒｂ、Ｒｖの公差の
入力に対応して、変換テーブル１６を参照してこの入力
条件を満足する実際に存在する抵抗値を決定する構成を
採用しているため、電流検出回路１の抵抗器が段階的な
値しかないと共に公差を持つことを考慮し、計算機シス
テムを使用して与えられた条件を満足する最適設計値を
自動的かつ瞬時に算出することができると共に、確実に
入力条件を満足する抵抗値などを求めることができる。As described above, according to the present invention,
The voltage on the input side (or output side) of the current detection resistor Ri (or Rii) and the current detection resistor Ri (or Rii) connected in series to the power supply side (or ground side) to detect the load current is divided. The voltage (or the voltage that is not divided) and the voltage on the output side (or the input side) with the resistance Ra,
Regarding the current detection circuit 1 that equalizes the voltage divided by the resistor Rb and the variable resistor Rv, the maximum value, the minimum value of the output current, the variable resistance value Rv, and the input of the tolerance of Ra, Rb, Rv are converted. Since the structure for determining the actually existing resistance value that satisfies this input condition is adopted with reference to the table 16, it is considered that the resistor of the current detection circuit 1 has only a stepwise value and has a tolerance. However, it is possible to automatically and instantaneously calculate the optimum design value that satisfies the given condition by using the computer system, and to reliably obtain the resistance value that satisfies the input condition.
【図１】本発明の原理構成図である。FIG. 1 is a principle configuration diagram of the present invention.
【図２】本発明の動作説明フローチャート（フの字特
性）である。FIG. 2 is a flowchart for explaining the operation of the present invention (fold-back characteristic).
【図３】本発明の具体例説明図（フの字特性）である。FIG. 3 is a diagram illustrating a specific example of the present invention (fold-back characteristic).
【図４】本発明の電流検出回路（フの字特性）例であ
る。FIG. 4 is an example of a current detection circuit (fold-back characteristic) of the present invention.
【図５】本発明の変換テーブル例である。FIG. 5 is an example of a conversion table of the present invention.
【図６】本発明の他の動作説明フローチャート（垂下特
性）である。FIG. 6 is another flowchart for explaining the operation of the present invention (drooping characteristic).
【図７】本発明の他の具体例説明図（垂下特性）であ
る。FIG. 7 is an explanatory view (drooping characteristic) of another specific example of the present invention.
【図８】本発明の電流検出回路（垂下特性、その１）で
ある。FIG. 8 is a current detection circuit of the present invention (drooping characteristic, part 1).
【図９】本発明の電流検出回路（垂下特性、その２）で
ある。FIG. 9 is a current detection circuit (drooping characteristic, part 2) of the present invention.
【図１０】従来技術の説明図である。FIG. 10 is an explanatory diagram of a conventional technique.
１：電流検出回路 １０：設計データベース １１：自動設計システム １２：分圧算出部 １３：値変換部 １４：最悪値算出部 １５：評価部 １６：変換テーブル 1: Current detection circuit 10: Design database 11: Automatic design system 12: Voltage division calculation unit 13: Value conversion unit 14: Worst value calculation unit 15: Evaluation unit 16: Conversion table
Claims (4)
において、 電源側に直列接続して負荷電流を検出する電流検出用抵
抗Ｒｉと、 この電流検出用抵抗Ｒｉの入力側の電圧を分圧した電圧
（あるいは分圧しない電圧）と、出力側の電圧を抵抗Ｒ
ａ、抵抗Ｒｂ、可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧とを
等しくする電流検出回路（１）について、 出力電流の最大値、最小値、可変抵抗値ＲｖおよびＲ
ａ、Ｒｂ、Ｒｖの公差の入力に対応して、 抵抗値Ｒａ、Ｒｂの値を算出する分圧算出部（１２）
と、 これら算出した抵抗値Ｒａ、Ｒｂについて、指定された
規格の変換テーブル（１６）を参照して近傍の数値を取
り出す値変換部（１３）と、 これら変換したＲａ、Ｒｂの数値をもとに上記電流検出
回路（１）の出力電流の最悪値を算出する最悪値算出部
（１４）と、 これら算出した最悪値について、入力された条件（出力
電流の最大値、最小値）を満足するかを評価する評価部
（１５）とを備え、 この評価部（１５）が条件を満足すると判定したときに
変換したＲａ、Ｒｂの数値を設計値と決定し、一方、条
件を満足しないと判定したときに上記変換テーブル（１
６）を参照して近傍の他の数値を取り出し、最悪値の算
出、評価を繰り返すように構成したことを特徴とする電
流検出回路の自動設計システム。1. An automatic design system for designing a current detection circuit, wherein a current detection resistor Ri which is connected in series to a power source side to detect a load current and a voltage on an input side of the current detection resistor Ri are divided. The voltage (or voltage that is not divided) and the voltage on the output side
For the current detection circuit (1) that equalizes the voltage divided by a, the resistance Rb, and the variable resistance Rv, the maximum value, the minimum value, the variable resistance values Rv and R of the output current
A partial pressure calculator (12) for calculating the resistance values Ra and Rb in response to the input of the tolerance of a, Rb, and Rv.
With respect to these calculated resistance values Ra and Rb, a value conversion unit (13) for extracting a numerical value in the vicinity by referring to a conversion table (16) of a specified standard, and based on these converted numerical values of Ra and Rb, And a worst value calculation unit (14) for calculating the worst value of the output current of the current detection circuit (1) and satisfying the input conditions (maximum value, minimum value of the output current) for these calculated worst values. An evaluation unit (15) for evaluating whether or not the evaluation unit (15) determines that the values of Ra and Rb converted when the evaluation unit (15) determines that the condition is satisfied, and determines that the condition is not satisfied. When the above conversion table (1
An automatic design system of a current detection circuit, characterized in that the worst value is calculated and evaluated repeatedly by taking out other numerical values in the vicinity with reference to 6).
において、 電源側に直列接続して負荷電流を検出する電流検出用抵
抗Ｒｉと、 この電流検出用抵抗Ｒｉの入力側の電圧を分圧した電圧
（あるいは分圧しない電圧）と、出力側の電圧を抵抗Ｒ
ａ、抵抗Ｒｂ、可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧とを
等しくする電流検出回路（１）について、 出力電流の最大値ＩMAXの下限値ＩL、最小値ＩMINの上
限値ＩH、可変抵抗値ＲｖおよびＲａ、Ｒｂ、Ｒｖの公
差の入力に対応して、 抵抗値Ｒａ、Ｒｂの値を算出する分圧算出部（１２）
と、 これら算出した抵抗値Ｒａ、Ｒｂについて、指定された
規格の変換テーブル（１６）を参照して近傍の数値を取
り出す値変換部（１３）と、 これら変換したＲａ、Ｒｂの数値をもとに上記電流検出
回路（１）の出力電流の最悪値（出力電流の最大値の下
限値、最小値の上限値）を算出する最悪値算出部（１
４）と、 これら算出した最悪値について、入力された条件（出力
電流の最大値ＩMAXの下限値ＩL、最小値ＩMINの上限値
ＩH）を満足するかを評価する評価部（１５）とを備
え、 この評価部（１５）が条件を満足すると判定したときに
変換したＲａ、Ｒｂの数値を設計値と決定し、一方、条
件を満足しないと判定したときに上記変換テーブル（１
６）を参照して近傍の他の数値（例えば１つ下の数値）
を取り出し、最悪値の算出、評価を繰り返すように構成
したことを特徴とする電流検出回路の自動設計システ
ム。2. An automatic design system for designing a current detection circuit, wherein a current detection resistor Ri which is connected in series to a power supply side to detect a load current and a voltage on the input side of the current detection resistor Ri are divided. The voltage (or voltage that is not divided) and the voltage on the output side
a, the resistance Rb, the current detection circuit to equalize the voltage obtained by dividing by a variable resistor Rv (1), the upper limit value I H of the lower limit I L, the minimum value I MIN of the maximum value I MAX of the output current, a variable resistor A partial pressure calculation unit (12) for calculating the values of the resistance values Ra, Rb in response to the input of the tolerances of the values Rv and Ra, Rb, Rv.
With respect to these calculated resistance values Ra and Rb, a value conversion unit (13) for extracting a numerical value in the vicinity by referring to a conversion table (16) of a specified standard, and based on these converted numerical values of Ra and Rb, The worst value calculation unit (1) for calculating the worst value (lower limit value of maximum value, upper limit value of minimum value) of output current of the current detection circuit (1)
4) and whether the calculated worst values satisfy the input conditions (the lower limit value I L of the maximum value I MAX of the output current and the upper limit value I H of the minimum value I MIN ) (15) ) And when the evaluation unit (15) determines that the condition is satisfied, the converted numerical values of Ra and Rb are determined as design values, while when it is determined that the condition is not satisfied, the conversion table (1
Other numerical values in the vicinity with reference to 6) (for example, the numerical value one below)
An automatic design system for a current detection circuit, characterized in that it is configured so that the worst value is calculated and evaluated repeatedly.
電流検出用抵抗Ｒｉと、 この電流検出用抵抗Ｒｉの出力側の電圧を分圧した電圧
（あるいは分圧しない電圧）と、入力側の電圧を抵抗Ｒ
ａ、抵抗Ｒｂ、可変抵抗Ｒｖによって分圧した電圧とを
等しくする電流検出回路（１）について、 上記請求項１項記載および請求項２記載によってＲａ、
Ｒｂの数値を設計値と決定するように構成したことを特
徴とする電流検出回路の自動設計システム。3. A current detection resistor Ri which is connected in series to a power supply side to detect a load current, a voltage obtained by dividing a voltage on the output side of the current detection resistor Ri (or a voltage which is not divided), and an input. Voltage on the side of the resistor R
Regarding the current detection circuit (1) for equalizing the voltage divided by a, the resistance Rb, and the variable resistance Rv, Ra according to claim 1 and claim 2,
An automatic design system for a current detection circuit, characterized in that the value of Rb is determined as a design value.
する電流検出用抵抗Ｒｉの代わりに、接地側に直列接続
して負荷電流を検出する電流検出用抵抗Ｒｉｉを設け、
電流検出回路（１）を設計するように構成したことを特
徴とする請求項１記載から請求項３記載の電流検出回路
の自動設計システム。4. A current detection resistor Rii connected in series to the ground side to detect the load current is provided in place of the current detection resistor Ri connected in series to the power supply side to detect the load current.
The automatic design system for a current detection circuit according to claim 1, wherein the current detection circuit (1) is configured to be designed.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5007166A JP2675502B2 (en) | 1993-01-20 | 1993-01-20 | Automatic current detection circuit design system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5007166A JP2675502B2 (en) | 1993-01-20 | 1993-01-20 | Automatic current detection circuit design system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06215056A JPH06215056A (en) | 1994-08-05 |
| JP2675502B2 true JP2675502B2 (en) | 1997-11-12 |
Family
ID=11658500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5007166A Expired - Fee Related JP2675502B2 (en) | 1993-01-20 | 1993-01-20 | Automatic current detection circuit design system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2675502B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6246017B2 (en) * | 2014-02-20 | 2017-12-13 | 三菱電機株式会社 | Circuit design apparatus and circuit design program |
-
1993
- 1993-01-20 JP JP5007166A patent/JP2675502B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06215056A (en) | 1994-08-05 |
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