JP2641678B2 - Thermal flow meter - Google Patents
Thermal flow meterInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は熱式流量計に係り、特に
周辺温度の変化によって生じる出力値の変化を補償する
熱式流量計に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a thermal type flow meter, and more particularly to a thermal type flow meter for compensating a change in an output value caused by a change in an ambient temperature.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、内燃機関に用いられる熱式空気流
量計は、感温抵抗体を組み込んだブリッジ回路を構成
し、感温抵抗体の温度を定温度にフィードバック制御す
ることによって空気流路を流れる空気流量を検出してい
た。この種の装置としては、例えば特開昭56−18721 号
公報に記載されているものがある。2. Description of the Related Art Conventionally, a thermal air flow meter used in an internal combustion engine forms a bridge circuit in which a temperature-sensitive resistor is incorporated, and the air flow path is controlled by feedback-controlling the temperature of the temperature-sensitive resistor to a constant temperature. The air flow rate flowing through was detected. An apparatus of this type is disclosed in, for example, JP-A-56-18721.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、内燃機
関に吸入される空気流量は変動が激しいため、感温抵抗
体の温度を定温度にフィードバック制御するための増幅
器に入力される電流変化が激しくなり、その変化に伴っ
て測定誤差を生ずるが、上記従来技術はその誤差につい
て十分配慮されていなかった。However, since the flow rate of the air taken into the internal combustion engine fluctuates greatly, the current input to the amplifier for feedback-controlling the temperature of the temperature-sensitive resistor to a constant temperature becomes large. , A measurement error occurs in accordance with the change, but the above-mentioned prior art has not considered the error sufficiently.
【０００４】本発明の目的は、空気流量の変動が大きく
ても高精度な空気流量が検出可能な熱式流量計を提供す
ることにある。An object of the present invention is to provide a thermal flow meter capable of detecting a highly accurate air flow rate even when the air flow rate fluctuates greatly.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】上記目的は、内燃機関の
吸入空気流路内に設けられた感温抵抗体と、前記感温抵
抗体の通電電流を直接制御し、前記感温抵抗体を所定の
温度に負帰還フィードバック制御する差動増幅器を有す
るフィードバック回路とを備えた熱式流量計において、
前記差動増幅器の一方の入力と他方の入力との間を直接
結ぶコンデンサを設けたことにより達成される。An object of the present invention is to provide an internal combustion engine.
A temperature-sensitive resistor provided in the intake air flow path, and a current supplied to the temperature-sensitive resistor is directly controlled, and the temperature-sensitive resistor is
A feedback circuit having a differential amplifier that performs negative feedback control on temperature .
This is achieved by providing a capacitor directly connecting one input and the other input of the differential amplifier .
【０００６】[0006]
【作用】空気流動の変動が激しくなると、感熱抵抗体の
温度を定温度にフィードバック制御するための増幅器に
入力される電流変化が激しくなるが、増幅器の一方の入
力と他方の入力との間に設けられたコンデンサによって
ノイズを吸収できる。When the air flow fluctuates greatly, the current input to the amplifier for feedback-controlling the temperature of the thermal resistor to a constant temperature becomes large, but one of the amplifiers is turned on.
Noise can be absorbed by a capacitor provided between the force and the other input .
【０００７】[0007]
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。Embodiments of the present invention will be described below.
【０００８】図１は、本発明の一例としての熱線式流量
計をエンジンの制御系統に適用したシステム図である。FIG. 1 is a system diagram in which a hot-wire flow meter as an example of the present invention is applied to an engine control system.
【０００９】図１において、吸入空気は、エアクリーナ
２０２，スロットルチャンバ２０４，吸気管２０６を通
り、シリンダ２０８へ供給される。シリンダ２０８で燃
焼したガスは、シリンダ２０８から排気管２１０を通
り、大気中へ排出される。In FIG. 1, intake air is supplied to a cylinder 208 through an air cleaner 202, a throttle chamber 204, and an intake pipe 206. The gas burned in the cylinder 208 is discharged from the cylinder 208 through the exhaust pipe 210 to the atmosphere.
【００１０】スロットルチャンバ２０４には、燃料を噴
射するためのインジェクタ２１２が設けられており、こ
のインジェクタ２１２から噴出した燃料はスロットルチ
ャンバ２０４の空気通路内で霧化され、吸入空気と混合
して混合気を形成し、この混合気は吸気管２０６を通
り、吸気弁２２０の開弁により、シリンダ２０８の燃焼
室へ供給される。The throttle chamber 204 is provided with an injector 212 for injecting fuel. The fuel ejected from the injector 212 is atomized in an air passage of the throttle chamber 204, and is mixed with intake air to be mixed. This air-fuel mixture passes through the intake pipe 206 and is supplied to the combustion chamber of the cylinder 208 by opening the intake valve 220.
【００１１】インジェクタ２１２の出口近傍には絞り弁
２１４，２１６が設けられている。絞り弁２１４は、ア
クセルペダルと機械的に連動するように構成され、運転
者により駆動される。一方、絞り弁２１６はダイヤフラ
ム２１８により駆動されるように配置され、空気流量が
小の領域で全閉状態となり、空気流量が増大するにつれ
てダイヤフラム２１８への負圧が増大することにより絞
り弁２１６は開き始め、吸入抵抗の増大を抑止する。[0013] Throttle valves 214 and 216 are provided near the outlet of the injector 212. The throttle valve 214 is configured to be mechanically linked with the accelerator pedal, and is driven by the driver. On the other hand, the throttle valve 216 is arranged so as to be driven by the diaphragm 218, is fully closed in a region where the air flow rate is small, and increases as the negative pressure on the diaphragm 218 increases as the air flow rate increases. It starts to open and suppresses an increase in suction resistance.
【００１２】スロットルチャンバ２０４の絞り弁２１
４，２１６の上流には空気通路２２２が設けられ、この
空気通路２２２に熱式空気流量計を構成する電気的発熱
体224が配設され、空気流速と発熱体の伝熱量の関係か
ら定まる空気流速に応じて変化する電気信号が取り出さ
れる。発熱体２２４は空気通路２２２内に設けられてい
るので、シリンダ２０８のバックファイア時に生じる高
温ガスから保護されると共に、吸入空気中のごみなどに
よって汚染されることからも保護される。この空気通路
２２２の出口はベンチュリの最狭部近傍に開口され、そ
の入口はベンチュリの上流側に開口されている。The throttle valve 21 of the throttle chamber 204
4, 216, an air passage 222 is provided. In the air passage 222, an electric heating element 224 constituting a thermal air flow meter is disposed, and air determined by the relationship between the air flow rate and the heat transfer amount of the heating element is provided. An electric signal that changes according to the flow velocity is extracted. Since the heating element 224 is provided in the air passage 222, it is protected from high-temperature gas generated at the time of backfire of the cylinder 208 and from being contaminated by dust and the like in the intake air. The outlet of the air passage 222 is opened near the narrowest part of the venturi, and the inlet is opened on the upstream side of the venturi.
【００１３】インジェクタ２１２に供給される燃料は、
燃料タンク２３０から、フューエルポンプ２３２，フュ
ーエルダンパ２３４及びフィルタ２３６を介して燃圧レ
ギュレータ２３８へ供給される。一方、燃圧レギュレー
タ２３８からはインジェクタ２１２へパイプ２４０を介
して加圧燃料が供給され、そのインジェクタから燃料が
噴射される吸気管２０６の圧力と上記インジェクタ２１
２への燃料圧の差が常に一定になるように、燃圧レギュ
レータ２３８から燃料タンク２３０ヘリターンパイプ２
４２を介して燃料が戻るようになっている。The fuel supplied to the injector 212 is
The fuel is supplied from a fuel tank 230 to a fuel pressure regulator 238 via a fuel pump 232, a fuel damper 234, and a filter 236. On the other hand, pressurized fuel is supplied from the fuel pressure regulator 238 to the injector 212 via the pipe 240, and the pressure of the intake pipe 206 from which fuel is injected from the injector and the above-described injector 21
2 from the fuel pressure regulator 238 to the fuel tank 230 so that the difference in fuel pressure to the
Fuel is returned via 42.
【００１４】吸気弁２２０から吸入された混合気はピス
トン２５０により圧縮され、点火プラグ２５２で発生す
るスパークにより燃焼し、運動エネルギに変換される。
シリンダ２０８は冷却水２５４により冷却され、この冷
却水の温度は水温センサ256により計測される。点火プ
ラグ２５２へは点火コイル２５８より点火タイミングに
合わせて高電圧が供給される。The air-fuel mixture sucked from the intake valve 220 is compressed by the piston 250, burned by the spark generated by the spark plug 252, and converted into kinetic energy.
The cylinder 208 is cooled by cooling water 254, and the temperature of the cooling water is measured by a water temperature sensor 256. A high voltage is supplied to the ignition plug 252 from the ignition coil 258 according to the ignition timing.
【００１５】また図示しないエンジンのクランク軸の回
転に応じて基準クランク角毎におよび一定角度(例えば
０.５度）毎に基準角信号およびポジション信号を出す
クランク角センサが設けられている。A crank angle sensor is provided for outputting a reference angle signal and a position signal at each reference crank angle and at a constant angle (for example, 0.5 degrees) according to the rotation of the crankshaft of the engine (not shown).
【００１６】このクランク角センサの出力，水温センサ
２５６の出力及び発熱体２２４からの電気信号はマイク
ロコンピュータ等からなる制御回路２７０に入力され、
この制御回路２７０で演算処理された後、制御出力端よ
り出力され、この演算出力でインジェクタ１２及び点火
コイル２５８が駆動される。The output of the crank angle sensor, the output of the water temperature sensor 256 and the electric signal from the heating element 224 are input to a control circuit 270 comprising a microcomputer or the like.
After the arithmetic processing is performed by the control circuit 270, the signal is output from the control output terminal, and the injector 12 and the ignition coil 258 are driven by the arithmetic output.
【００１７】図２に本発明の熱式流量計に用いられる駆
動回路図を示す。FIG. 2 shows a drive circuit diagram used in the thermal flow meter of the present invention.
【００１８】図２において、電源電圧Ｖ+ がトランジス
タＴｒｌのコレクタに印加されており、このトランジス
タＴｒｌのエミッタには、ホットワイヤＲＨ（このホッ
トワイヤＲＨが感温抵抗体に相当している）が接続され
ており、このホットワイヤＲＨの他端は抵抗Ｒ１を介し
て接地されている。また、このトランジスタＴｒｌのエ
ミッタには抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ１０が接続されている。こ
の抵抗Ｒ２の他端には、抵抗Ｒ９を介してオペアンプＯ
Ｐ１の（−）入力端子が接続されている。また、抵抗Ｒ
２の他端には、可変抵抗Ｒ３が接続されており、この可
変抵抗Ｒ３の他端には抵抗Ｒ２１を介してオペアンプＯ
Ｐ４の（＋）入力端子が接続されている。また、抵抗Ｒ
１０の他端はオペアンプＯＰ１の（−）入力端子が接続
されている。このオペアンプＯＰ１の（＋）（−）入力
端子間は、コンデンサＣ５を介して橋絡されている。こ
のコンデンサＣ５が、オペアンプＯＰ１の（＋）入力端
子と（−）入力端子とを直接結ぶことによって、オペア
ンプＯＰ１の（＋）入力端子と（−）入力端子に入る空
気流動変動によるノイズ信号が同位相状態となってショ
ートし、オペアンプＯＰ１の出力の発振を防止できる。 In FIG. 2, a power supply voltage V + is applied to a collector of a transistor Trl. A hot wire RH (this hot wire RH corresponds to a temperature-sensitive resistor) is applied to an emitter of the transistor Trl. The other end of the hot wire RH is grounded via a resistor R1. The resistor R2 and the resistor R10 are connected to the emitter of the transistor Trl. The other end of the resistor R2 is connected to an operational amplifier O via a resistor R9.
The (-) input terminal of P1 is connected. The resistance R
The other end of the variable resistor R3 is connected to a variable resistor R3.
The (+) input terminal of P4 is connected. The resistance R
The other end of 10 is connected to the (-) input terminal of the operational amplifier OP1. The (+) and (-) input terminals of the operational amplifier OP1 are bridged via a capacitor C5. This
Is connected to the (+) input terminal of the operational amplifier OP1.
By directly connecting the terminal and the (-) input terminal,
Empty input to the (+) and (-) input terminals of the amplifier OP1
Noise signals due to airflow fluctuations are in
Thus, oscillation of the output of the operational amplifier OP1 can be prevented.
【００１９】また、オペアンプＯＰ１の（＋）入力端子
には抵抗Ｒ１１が接続されており、この抵抗Ｒ１１の他
端には、抵抗Ｒ１２と抵抗Ｒ１４が接続されている。こ
の抵抗Ｒ１２の他端には、抵抗Ｒ４が接続されており、
この抵抗Ｒ４の他端には、抵抗Ｒ６と可変抵抗Ｒ５が接
続されている。この抵抗Ｒ６の他端にはオペアンプＯＰ
２の（−）入力端子が、可変抵抗Ｒ５の他端は接地され
ている。また、このオペアンプＯＰ２の（＋）入力端子
はホットワイヤＲＨに接続されている。このオペアンプ
ＯＰ２の出力端子と（−）入力端子との間には、コール
ドワイヤＲＣ（このコールドワイヤＲＣが温度検出素子
に相当している）と抵抗Ｒ８との直列回路が挿入接続さ
れている。このオペアンプＯＰ２の出力端子は、抵抗Ｒ
１１を介してオペアンプＯＰ１の（＋）入力端子と、抵
抗Ｒ１４を介して接地されている。また、オペアンプＯ
Ｐ２の（−）入力端子には、抵抗Ｒ７とコンデンサＣ１
が接続されており、この抵抗Ｒ７の他端とコンデンサＣ
１の他端はそれぞれ接地されている。A resistor R11 is connected to the (+) input terminal of the operational amplifier OP1, and a resistor R12 and a resistor R14 are connected to the other end of the resistor R11. A resistor R4 is connected to the other end of the resistor R12.
A resistor R6 and a variable resistor R5 are connected to the other end of the resistor R4. The other end of the resistor R6 has an operational amplifier OP
2 (-) input terminal, the other end of the variable resistor R5 is grounded. The (+) input terminal of the operational amplifier OP2 is connected to the hot wire RH. A series circuit of a cold wire RC (this cold wire RC corresponds to a temperature detecting element) and a resistor R8 is inserted and connected between the output terminal of the operational amplifier OP2 and the (-) input terminal. The output terminal of the operational amplifier OP2 is a resistor R
11, the (+) input terminal of the operational amplifier OP1 is grounded via a resistor R14. Also, the operational amplifier O
The (-) input terminal of P2 has a resistor R7 and a capacitor C1.
Is connected to the other end of the resistor R7 and the capacitor C
The other end of each 1 is grounded.
【００２０】このトランジスタＴｒ１，抵抗Ｒ１，Ｒ
２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６，Ｒ７，Ｒ８，Ｒ９，Ｒ１
０，Ｒ１１，Ｒ１２，Ｒ１３，Ｒ１４，コンデンサＣ
１，Ｃ５，オペアンプＯＰ１，ＯＰ２によって、フィー
ドバック回路８０が構成されている。そして、このフィ
ードバック回路８０が駆動部に相当している。The transistor Tr1, the resistors R1, R
2, R3, R4, R5, R6, R7, R8, R9, R1
0, R11, R12, R13, R14, capacitor C
A feedback circuit 80 is constituted by 1, 1 and C5, and the operational amplifiers OP1 and OP2. The feedback circuit 80 corresponds to a driving unit.
【００２１】このフィードバック回路８０の抵抗Ｒ４に
は、抵抗Ｒ１８と、オペアンプOP3の出力端子が接続さ
れている。この抵抗Ｒ１８には、可変抵抗Ｒ１９と抵抗
Ｒ20が接続されている。この抵抗Ｒ１９の他端は接地さ
れており、抵抗Ｒ２０の他端は、オペアンプＯＰ４の
（−）入力端子が接続されている。The resistor R4 of the feedback circuit 80 is connected to the resistor R18 and the output terminal of the operational amplifier OP3. The variable resistor R19 and the resistor R20 are connected to the resistor R18. The other end of the resistor R19 is grounded, and the other end of the resistor R20 is connected to the (−) input terminal of the operational amplifier OP4.
【００２２】オペアンプＯＰ４の（−）入力端子が接続
されている。The (-) input terminal of the operational amplifier OP4 is connected.
【００２３】オペアンプＯＰ３の出力端子には抵抗Ｒ１
６を介して（−）入力端子が接続されており、この
（−）入力端子は、抵抗Ｒ１５を介して接地されてい
る。また、オペアンプＯＰ３の（＋）入力端子には、抵
抗Ｒ２７を介して電源電圧Ｖ+ が、また、逆方向に接続
されるツェナダイオードＺＤ１を介して接地されてい
る。また、オペアンプＯＰ３の出力端子には抵抗Ｒ１７
が接続されており、この抵抗Ｒ１７の他端には、コンデ
ンサＣ２とツェナダイオードＺＤ１のカソードが接続さ
れている。コンデンサＣ２の他端は接地されている。こ
のオペアンプＯＰ３は、抵抗Ｒ２８を介して電源電圧Ｖ
+ が、印加されている。この抵抗Ｒ２８には、コンデン
サＣ３とツェナダイオードＺＤ２のカソードが接続され
ている。このコンデンサＣ３の他端とツェナダイオード
ＺＤ２のアノードはそれぞれ接地されている。The output terminal of the operational amplifier OP3 has a resistor R1
6, the (-) input terminal is connected, and the (-) input terminal is grounded via the resistor R15. The (+) input terminal of the operational amplifier OP3 is connected to a power supply voltage V + via a resistor R27 and to a ground via a zener diode ZD1 connected in the reverse direction. The output terminal of the operational amplifier OP3 has a resistor R17.
The other end of the resistor R17 is connected to the capacitor C2 and the cathode of the Zener diode ZD1. The other end of the capacitor C2 is grounded. This operational amplifier OP3 is connected to a power supply voltage V via a resistor R28.
+ Is applied. The capacitor C3 and the cathode of the Zener diode ZD2 are connected to the resistor R28. The other end of the capacitor C3 and the anode of the Zener diode ZD2 are grounded.
【００２４】一方オペアンプＯＰ４の（−）入力端子に
は、可変抵抗Ｒ２２と抵抗Ｒ２３の直列回路が接続され
ており、この抵抗Ｒ２３には、逆方向に接続されるツェ
ナダイオードＺＤ３を介して接地されている。このツェ
ナダイオードＺＤ３のカソードは、抵抗Ｒ２４を介して
オペアンプＯＰ４の出力端子に接続されている。このオ
ペアンプＯＰ４の出力端子は抵抗Ｒ２５を介して接地さ
れている。また、抵抗Ｒ２４には抵抗Ｒ２６が接続され
ており、この抵抗Ｒ２６の他端が出力端子Ｖｏとなる。On the other hand, a series circuit of a variable resistor R22 and a resistor R23 is connected to the (-) input terminal of the operational amplifier OP4, and the resistor R23 is grounded via a zener diode ZD3 connected in the opposite direction. ing. The cathode of the Zener diode ZD3 is connected to the output terminal of the operational amplifier OP4 via the resistor R24. The output terminal of the operational amplifier OP4 is grounded via a resistor R25. A resistor R26 is connected to the resistor R24, and the other end of the resistor R26 becomes an output terminal Vo.
【００２５】この抵抗Ｒ１５，Ｒ１６，Ｒ１７，Ｒ２
７，Ｒ２８、ツェナダイオードＺＤ１，ＺＤ２，コンデ
ンサＣ２，コンデンサＣ３およびオペアンプＯＰ３とか
らなる基準電圧回路９０によって基準電圧供給部を構成
している。ここで、特に電圧変化素子であるツェナダイ
オードＺＤ１と抵抗Ｒ１７とによって温度補償回路を構
成している。また、抵抗Ｒ１８，Ｒ１９，Ｒ２０，Ｒ２
１，Ｒ２２，Ｒ２３，Ｒ２４，Ｒ２５，Ｒ２６，ツェナ
ダイオードＺＤ３およびオペアンプＯＰ４によって出力
部となるゼロ・スパン回路９１を構成している。The resistors R15, R16, R17, R2
7, R28, zener diodes ZD1, ZD2, capacitor C2, capacitor C3, and operational amplifier OP3, constitute a reference voltage supply unit 90. Here, a temperature compensating circuit is constituted by the Zener diode ZD1 which is a voltage changing element and the resistor R17. Also, resistors R18, R19, R20, R2
1, R22, R23, R24, R25, R26, Zener diode ZD3 and operational amplifier OP4 constitute a zero span circuit 91 which is an output section.
【００２６】そして、ツェナダイオードＺＤ１によって
抵抗Ｒ１７を流れる電流値を変化させ、それによってゼ
ロ・スパン回路９１の温度補償を行うことができるよう
になっている。この温度補償について以下で説明する。The value of the current flowing through the resistor R17 is changed by the Zener diode ZD1, whereby the temperature of the zero-span circuit 91 can be compensated. This temperature compensation will be described below.
【００２７】上記構成において、ホットワイヤＲＨに流
れる電流をＩＨとすると、ゼロ・スパン回路９１の出力
Ｖｏは、In the above configuration, if the current flowing through the hot wire RH is IH, the output Vo of the zero span circuit 91 is
【００２８】[0028]
【数１】 (Equation 1)
【００２９】ここで、Ｖｚ：ツェナダイオードＺＤ１の
ツェナ電圧に依存する電源電圧である。また、Here, Vz is a power supply voltage dependent on the Zener voltage of the Zener diode ZD1. Also,
【００３０】[0030]
【数２】 (Equation 2)
【００３１】但し、Ｖｚ1 ：ツェナダイオードＺＤ１の
ツェナ電圧となる。いま、ここで、Here, Vz 1 is the Zener voltage of the Zener diode ZD1. Now, here,
【００３２】[0032]
【数３】 (Equation 3)
【００３３】とおくと、（１）式は、 Ｖｏ＝Ｃ・Ｖ2−Ｋ・Ｖ2 …(２) となる。このように出力電圧Ｖｏは求められるが、今、
ここで、温度変化が生じ各素子に温度変化による影響が
生じると出力電圧Ｖｏの変化分ΔＶｏは、各温度変化分
をΔＣ，ΔＲ１，ΔＩＨ，ΔＶｚとすると次の如くな
る。In other words, the equation (1) is as follows: Vo = C · V 2 −K · V 2 (2) As described above, the output voltage Vo is obtained.
Here, when a temperature change occurs and each element is affected by the temperature change, the change amount ΔVo of the output voltage Vo is as follows, where the respective temperature change amounts are ΔC, ΔR1, ΔIH, and ΔVz.
【００３４】 ΔＶｏ＝(Ｃ＋ΔＣ)(Ｒ１＋ΔＲ１)(ＩＨ＋ΔＩＨ) −Ｋ(Ｖｚ＋ΔＶｚ)−(ＣＲ１ＩＨ−ＫＶｚ) ≒ＣＲ１ΔＩＨ＋ＩＨ(ＣΔＲ１＋Ｒ１ΔＣ)−ＫΔＶｚ …(３) これは、前段ＣＲ１ΔＩＨがフィードバック回路８０に
よる温度変化分であり、その他がゼロ・スパン回路９１
による温度変化分である。この（３）式より、ツェナ電
圧に依存する電源電圧の温度変化分ΔＶｚを求めると、ΔVo = (C + ΔC) (R1 + ΔR1) (IH + ΔIH) −K (Vz + ΔVz) − (CR1IH−KVz) ≒ CR1ΔIH + IH (CΔR1 + R1ΔC) −KΔVz (3) This is a change in the temperature of the feedback circuit 80 due to the change of the feedback circuit 80 due to the former stage CR1ΔIH. Yes, others are zero / span circuits 91
Is the temperature change due to From this equation (3), when the temperature change ΔVz of the power supply voltage depending on the Zener voltage is obtained,
【００３５】[0035]
【数４】 (Equation 4)
【００３６】となる。そこで、出力電圧の許容変化分が
あれば、その値によって基準電圧回路９０のツェナダイ
オードＺＤ１の選定素子が決定されることになる。すな
わち、（４）式が成立するツェナダイオードＺＤ１を選
定すれば良い。## EQU1 ## Therefore, if there is an allowable change in the output voltage, the selected element of the zener diode ZD1 of the reference voltage circuit 90 is determined based on the value. That is, the zener diode ZD1 that satisfies the expression (4) may be selected.
【００３７】したがって、本実施例によれば、（４）式
より容易に温度変化によるバラツキの吸収ができる。Therefore, according to this embodiment, it is possible to easily absorb the variation due to the temperature change from the equation (4).
【００３８】[0038]
【発明の効果】本願発明によれば、差動増幅器の一方の
入力と他方の入力との間を直接結ぶコンデンサを設ける
ことにより、ノイズに対する差動増幅器の出力の発振を
防止でき、高精度に空気流量を検出することができる。According to the present invention, one of the differential amplifiers
Provide a capacitor that connects directly between the input and the other input
This allows the output of the differential amplifier to oscillate against noise.
The air flow rate can be detected with high accuracy.
【図１】本発明の熱式流量計が適用されるエンジンのシ
ステム図である。FIG. 1 is a system diagram of an engine to which a thermal flow meter according to the present invention is applied.
【図２】本発明の熱式流量計の駆動回路図である。FIG. 2 is a drive circuit diagram of the thermal flow meter of the present invention.
ＲＨ…ホットワイヤ、ＲＣ…コールドワイヤ、ＯＰ１，
ＯＰ２,ＯＰ３,ＯＰ４…オペアンプ、ＺＤ１，ＺＤ２，
ＺＤ３…ツェナダイオード、８０…フィードバック回
路、９０…基準電圧回路、９１…ゼロ・スパン回路。RH: hot wire, RC: cold wire, OP1,
OP2, OP3, OP4 ... operational amplifiers, ZD1, ZD2
ZD3: Zener diode, 80: Feedback circuit, 90: Reference voltage circuit, 91: Zero span circuit.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−18721（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−124429（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−153684（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−123973（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−74316（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−97425（ＪＰ，Ｕ) 鶴林一夫「熱線風速計に就いて」，燃 料及燃焼，第39巻，第11号，1972 Ｐ Ｐ．39−48 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-56-18721 (JP, A) JP-A-2-124429 (JP, A) JP-A-50-153684 (JP, A) JP-A 54-1984 123973 (JP, A) Fully Opened Showa 56-74316 (JP, U) Fully Opened Showa 55-97425 (JP, U) Kazuo Tsurubayashi "On Hot-Wire Anemometer", Fuel and Combustion, Vol. 39, No. 11 No., 1972 PP. 39−48
Claims (1)
温抵抗体と、前記感温抵抗体の通電電流を直接制御し、
前記感温抵抗体を所定の温度に負帰還フィードバック制
御する差動増幅器を有するフィードバック回路とを備え
た熱式流量計において、前記差動増幅器の一方の入力と
他方の入力との間を直接結ぶコンデンサを設けたことを
特徴とする熱式流量計。1. A temperature-sensitive resistor provided in an intake air flow path of an internal combustion engine, and a current flowing through the temperature-sensitive resistor is directly controlled,
Negative feedback feedback control of the temperature-sensitive resistor to a predetermined temperature
In the thermal type flowmeter and a feedback circuit having a Gosuru differential amplifier, and one input of the differential amplifier
A thermal flow meter, comprising a capacitor directly connected to the other input .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4338348A JP2641678B2 (en) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | Thermal flow meter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4338348A JP2641678B2 (en) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | Thermal flow meter |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56185323A Division JPS5887420A (en) | 1981-11-20 | 1981-11-20 | Temperature compensation of hot wire type flowmeter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0611372A JPH0611372A (en) | 1994-01-21 |
| JP2641678B2 true JP2641678B2 (en) | 1997-08-20 |
Family
ID=18317306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4338348A Expired - Lifetime JP2641678B2 (en) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | Thermal flow meter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2641678B2 (en) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54113788A (en) * | 1978-02-25 | 1979-09-05 | Omron Tateisi Electronics Co | Temperature control circuit |
| JPS557069U (en) * | 1978-06-27 | 1980-01-17 | ||
| DE2843019A1 (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-24 | Bosch Gmbh Robert | METHOD AND DEVICE FOR MEASURING THE AIR MASS SUPPLIED TO AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE |
-
1992
- 1992-12-18 JP JP4338348A patent/JP2641678B2/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 鶴林一夫「熱線風速計に就いて」，燃料及燃焼，第３９巻，第１１号，１９７２ ＰＰ．３９−４８ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0611372A (en) | 1994-01-21 |
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