JP2626642B2 - Continuous hot rolling of billets - Google Patents

Continuous hot rolling of billets

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JP2626642B2
JP2626642B2 JP8008939A JP893996A JP2626642B2 JP 2626642 B2 JP2626642 B2 JP 2626642B2 JP 8008939 A JP8008939 A JP 8008939A JP 893996 A JP893996 A JP 893996A JP 2626642 B2 JP2626642 B2 JP 2626642B2
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hot
slab
rolling
billet
joining
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利幸 梶原
智明 木村
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は鋼片(スラブ,ブル
ーム,ビレット及びそれらの半成品段階のバー)におけ
る熱間圧延法に係り、その熱間圧延における品質向上,
歩留向上に大きく貢献する新しい圧延法に関するもので
ある。以下は、鋼片熱間圧延機のうちホットストリップ
ミルを例として説明する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hot rolling method for billets (slabs, blooms, billets and bars in semi-finished products), and to improve the quality of the hot rolling.
It relates to a new rolling method that greatly contributes to yield improvement. Hereinafter, a hot strip mill of a billet hot rolling mill will be described as an example.

【0002】[0002]

【従来の技術】図1に、一般的な従来のホットストリッ
プミルの配置を示す。
2. Description of the Related Art FIG. 1 shows a general arrangement of a conventional hot strip mill.

【0003】1はNo.1粗圧延機で通常可逆式が多い。
2はNo.2粗圧延機で一方向圧延機の場合が多い。3は
仕上圧延機群4の入側に設けられ鋼片8又は9の先端或
いは後端をも切断するクロップシャである。5は仕上圧
延機の間に設けられているルーパ、6はダウンコイラ7
の入側に設けられるピンチローラである。10,11,
12,13はそれぞれローラテーブルである。仕上圧延
機群4は通常5〜7台で構成され、鋼片は全仕上圧延機
に同時にまたがって圧延される。然し、圧延は1スラブ
毎、出側で言えば1コイル毎間けつ的に圧延される。従
って1スラブ毎に先端通板,後端尻抜作業が行われこれ
は後で詳述するように多くの問題を発生させる。多くの
スラブが1本の長いスラブにまとめられればこの問題は
なくなる。これが現在実現していないのは次の理由によ
る。スラブが分塊圧延機によって製造される場合は、ス
ラブの大きさは鋼塊の大きさに限定されるのでこれを接
合してできるだけ大きなスラブを造るためには、200
mm前後の厚みのものを短時間に経済的に接合する方法が
必要であるが、これは困難なことで未だ実現していな
い。
[0003] 1 is a No. 1 rough rolling mill, which is usually of a reversible type.
2 is a No. 2 rough rolling mill, which is often a one-way rolling mill. Reference numeral 3 denotes a cropper provided on the entry side of the finishing mill group 4 for cutting the leading end or the trailing end of the billet 8 or 9. 5 is a looper provided between finishing mills, 6 is a down coiler 7
Is a pinch roller provided on the entry side of. 10, 11,
Reference numerals 12 and 13 denote roller tables, respectively. The finishing mill group 4 is usually composed of 5 to 7 units, and the billet is simultaneously rolled across all the finishing mills. However, rolling is performed at intervals of one slab or one coil at the exit side. Therefore, the leading end plate and the trailing end trailing operation are performed for each slab, which causes many problems as described later in detail. This problem disappears if many slabs are combined into one long slab. This is currently not realized for the following reasons. If the slab is produced by blooming mill, because the size of the slab to build the largest possible slabs by bonding it since it is limited to the size of the steel ingot is 200
There is a need for a method of economically joining materials having a thickness of about mm in a short time, but this has not yet been realized due to difficulties.

【0004】一方連続鋳造では実用上無限に長いスラブ
が得られるが連続鋳造1ストランドの生産量はホットス
トリップミルの生産量の1/3〜1/4であり従ってホ
ットストリップミル1基に対し3〜4ストランドの連続
鋳造設備からスラブを交互に供給せねばならないことに
なり折角の連続スラブを適当な厚さに切断してホットス
トリップミルに供給せざるを得ない。
On the other hand, in continuous casting, a slab that is practically infinitely long can be obtained, but the production of one strand of continuous casting is 1/3 to 1/4 of the production of a hot strip mill. Slabs must be supplied alternately from a continuous casting facility of .about.4 strands, and the continuous slab having a bent angle must be cut into an appropriate thickness and supplied to a hot strip mill.

【0005】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ところで若し、スラブ
が連続化されると次のような効果が期待出来る。
However, if the slab is made continuous, the following effects can be expected.

【0006】(1)設備の小型化と省エネルギ a)連続化により噛込・尻抜がなくなるので噛込性能の
ため作業ロール径をこの理由で大きくする必要がない
(圧下量制限Δh≒μ2・(DW/2) DW :作業ロー
ル径,μ:ロール−材料間マサツ係数)。
(1) Miniaturization and energy saving of equipment a) Since the continuity eliminates biting and trailing, it is not necessary to increase the work roll diameter for this reason because of biting performance (restriction Δh ≒ μ 2. (D W / 2) D W : work roll diameter, μ: roll-material Masatsu coefficient).

【0007】b)噛込・尻抜時に生ずる衝撃トルクがな
くなるため駆動系に従って作業ロール径も小さく出来
る。
B) Since the impact torque generated at the time of biting and trailing is eliminated, the diameter of the work roll can be reduced according to the drive system.

【0008】c)熱間圧延でも最近は油潤滑によりロー
ルの寿命延長・圧延荷重や圧延動力の減少を狙っている
が、通板噛込時には噛込失敗を防ぐために油切りを行う
必要があり通板前の或る時間は給油を中断せねばならな
いし又複雑な油切り装置を設けねばならない。連続スラ
ブになるとこれらが不要となり充分なる油潤滑を常時行
いうることになる。このためより圧延機が小型になりう
る。
C) In hot rolling, oil lubrication has recently been aimed at extending the life of the rolls and reducing the rolling load and rolling power. However, oil must be drained in order to prevent biting failure when biting into the passing plate. At some time before threading, refueling must be interrupted and a complicated oil drainer must be provided. In the case of a continuous slab, these become unnecessary and sufficient oil lubrication can always be performed. For this reason, the rolling mill can be smaller.

【0009】以上述べたa)b)c)の理由により作業
ロール径は大幅に小さく出来、それ自身による圧延荷重
の減少と油潤滑による圧延荷重低減効果によって補強ロ
ール径も小さく出来、圧延機全体が小型としうる。尚、
小型化を図らず1スタンド当りの圧下を大きくすること
によりスタンド数を減少させて設備費を減少させること
も可能である。
For the reasons a), b) and c) described above, the working roll diameter can be significantly reduced, and the reinforcing roll diameter can be reduced due to the reduction of the rolling load by itself and the rolling load reduction effect by oil lubrication. Can be small. still,
It is also possible to reduce the number of stands and increase the equipment cost by increasing the reduction per stand without reducing the size.

【0010】又、圧延動力は作業ロール径の平方根にほ
ぼ比例するため、例えば作業ロール径を従来の800mm
位から64%の512mmにしたとすると圧延動力は20
%の節約となり1スタンド1万kWの駆動モータが20
00kW節約出来る。
Further, since the rolling power is substantially proportional to the square root of the diameter of the work roll, for example, the diameter of the work roll is set to 800 mm.
Assuming that it is 64% from the position of 512 mm, the rolling power is 20
% Savings and a drive power of 10,000 kW per stand is 20
00 kW can be saved.

【0011】一般にこの様に作業ロールを小径化すると
上述せる効果と反対に、作業ロールの横剛性が小さくな
り、圧延荷重の変化や板幅の変化による作業ロールの軸
撓みが大きくなり、製品ストリップの板クラウンや形状
(平たん度)が悪化する欠点があるが、これには公知
の、中間ロール軸移動可能な6段圧延機や、作業ロール
軸移動の4段圧延機に有効なロールベンディング(作業
ロール又は中間ロール)を作用させて対応出来る。
In general, when the diameter of the work roll is reduced as described above, contrary to the above-described effects, the lateral rigidity of the work roll is reduced, and the axial deflection of the work roll due to a change in the rolling load or a change in the plate width is increased. There is a drawback that the sheet crown and shape (flatness) of the sheet are deteriorated. However, this is a roll bending which is effective for a known six-high rolling mill capable of moving an intermediate roll shaft and a four-high rolling mill capable of moving a work roll shaft. (Work roll or intermediate roll).

【0012】(2)品質及び歩留りの向上 従来の圧延法では、仕上圧延機の通板尻抜においては鋼
片に張力がかからずそれ以外では張力が作用するため、
板厚・板幅の変化が起こり又先端・後端は無張力のため
板曲りが発生しやすくこれが歩留り品質を低下させてい
た。これが連続化により解消出来る。さらに、通板・尻
抜時の無張力と出来るだけ差を少なくするため通常圧延
時にも出来るだけ低張力にせざるを得なかったが、連続
化によりその必要がなく、適切な張力をかけることによ
り圧延荷重の減少,強圧下、より薄物圧延が可能になる
他、必要によっては張力を意識的に制御し板幅の制御に
利用することも出来る。
(2) Improvement of Quality and Yield In the conventional rolling method, no tension is applied to the steel slab at the end of the strip passing through the finishing mill, and the tension is applied to the other portions.
The thickness and width of the sheet change, and the front and rear ends have no tension, so that the sheet is likely to bend, which lowers the yield quality. This can be solved by continuity. Furthermore, in order to minimize the difference between the no tension at the time of threading and butt removal, the tension had to be as low as possible during normal rolling, but this was not necessary due to continuation, and by applying appropriate tension It is possible to reduce the rolling load, apply thinner material under high pressure, and, if necessary, consciously control the tension and use it for controlling the sheet width.

【0013】以上の様に連続化は多大の経済的効果があ
るが、しかしながらその実現は極めて困難であった。冷
間帯鋼圧延機(コールドストリップミル)での連続化は
既に実現している。これは先行コイルの尾端と後続コイ
ルの先端とを溶接により接合して連続化を実現したもの
であるが、板が薄く、常温であるため圧延機と溶接機の
間のストリップルーパを設けこのルーパから圧延機に鋼
片を供給し圧延を続行しながら溶接機は停止の場態で溶
接を行いうるのが成功している理由である。これに対し
熱間圧延設備ではスラブ厚みは200mm前後、仕上圧延
機入側でも30〜50mmの厚さでありループを作ること
が困難であり又出来たとしても圧延時間が短いためスラ
ブ相互の溶接時間が僅かしかとれない。因みに冷間では
1コイルの圧延時間が3〜5分,溶接時間が1〜2分な
のに対し熱間では、1スラブの圧延時間は精々1分以内
である。従って溶接法で連続化を図るとすれば走行溶接
機で数秒単位で溶接完了しなければ実現しない。
Although continuity has a great economic effect as described above, it has been extremely difficult to realize. Continuity in a cold strip mill (cold strip mill) has already been realized. This is achieved by joining the tail end of the preceding coil and the tip of the succeeding coil by welding to achieve continuity.However, since the plate is thin and at room temperature, a strip looper is provided between the rolling mill and the welding machine. The reason is that the welding machine can successfully perform welding in a stopped state while supplying the slab to the rolling machine from the looper and continuing the rolling. On the other hand, in hot rolling equipment, the slab thickness is about 200 mm, and the thickness is 30 to 50 mm even on the entrance side of the finishing mill, and it is difficult to form a loop. Only a little time is available. By the way, in the cold state, the rolling time of one coil is 3 to 5 minutes, and in the hot state, the rolling time of one slab is at most 1 minute. Therefore, if the welding method is used to achieve continuity, it cannot be realized unless welding is completed in a few seconds by a traveling welding machine.

【0014】しかるに、従来連続熱間圧延方法として特
開昭48−67159 号で提案されている「加熱素材の接合並
びに連続圧延方法」では、粗圧延機入口に接近して粗圧
延中の加熱素材尾部の進行と追従しながら、後続の単位
素材の頭部を接触させつつ接触面周囲を電溶又は圧接に
より接合し、順次この接合方法を継続して、連続圧延す
るものである。
[0014] However, in the "joining and continuous rolling method of heated material" proposed in JP-A-48-67159 as a conventional continuous hot rolling method, the heating material during rough rolling is approached to the rough rolling mill entrance. While following the progress of the tail, the surroundings of the contact surface are joined by electrolysis or pressure welding while the head of the subsequent unit material is brought into contact, and this joining method is successively performed to perform continuous rolling.

【0015】しかし、電溶では、分の単位の時間を要
し、たとえば、材料が30m/min の速度で進行し、溶
接時間たとえ1分としても溶接機自体30m程度材料と
ともに動く必要があり、スペース的及び機械構造として
困難な諸問題をかかえている。一方、特開昭51−59748
号で提案されている「鋼片の熱間圧延方法」によれば、
鋼片を順次連続的に熱間圧延するにあたり、予め長手方
向の前端及び後端において鋼片を幅方向に剪断した際に
生ずる剪断端面が鋼片に交わる角度を一定角(20°〜
85°)となるように剪断し、この剪断面を脱スケール
し、同一角度で剪断されている先行鋼片の後端面に対し
て、押圧しながら圧延することによって両鋼片を互いに
圧接し、順次接合するものである。
[0015] However, the electrolysis requires a time of a unit of minute, for example, the material advances at a speed of 30 m / min, and even if the welding time is 1 minute, the welding machine itself needs to move about 30 m together with the material. It has difficulties in terms of space and mechanical structure. On the other hand, JP-A-51-59748
According to the method of hot rolling of billets proposed in
When the slab is successively and continuously hot-rolled, the angle at which the sheared end face generated when the slab is sheared in the width direction at the front end and the rear end in the longitudinal direction intersects the slab is set to a predetermined angle (20 ° to 20 °).
85 °), the sheared surface is descaled, and the two billets are pressed against each other by rolling while pressing against the rear end face of the preceding billet that has been sheared at the same angle. These are sequentially joined.

【0016】しかし、この方法では、剪断端面が鋼片に
交わる角度を20°〜85°となるように剪断する必要
があるが、この様な作業を圧延途中で得ることは困難で
あり、加熱炉又は昇熱炉挿入前のオフライン作業とな
る。かつ角度をもつ剪断自体高精度での剪断は難しい。
又本方法では、鋼片の両剪断端面を押圧しながら圧延ロ
ールに噛込ませるがこれら押込力,圧下率の設定が困難
である。
However, in this method, it is necessary to perform shearing so that the angle at which the sheared end face intersects the slab is 20 ° to 85 °. Offline work before inserting the furnace or heating furnace. In addition, it is difficult to perform shearing with a high degree of precision in shearing at an angle.
In this method, the billet is bitten into the rolling roll while pressing both sheared end faces, but it is difficult to set the pushing force and the rolling reduction.

【0017】本発明の目的は、走行する複数の熱間鋼片
の端部を連続的に接合して熱間圧延するに際して、先行
及び後行する熱間鋼片の端部の接合面にスケールが発生
することを抑制し、且つ短時間で確実な接合を行う連続
熱間圧延方法を提供することにある。
An object of the present invention is to continuously join the ends of a plurality of traveling hot slabs and perform hot rolling, and to scale the joint surfaces at the ends of the preceding and following hot slabs. there suppressing the occurrence, and a short time to provide a continuous hot rolling method for performing a secure joint.

【0018】[0018]

【課題を解決するための手段】本発明の鋼片の連続熱間
圧延方法は、粗圧延機で圧延された後に先行して走行す
る熱間鋼片の後端部と後行して走行する熱間鋼片の先端
部とを近接した状態で夫々クランプする第一の工程と、
これらクランプされた前記先行して走行する熱間鋼片の
後端部と前記後行して走行する熱間鋼片の先端部とを2
段重ねで該熱間鋼片の上下から熱間鋼片走行方向に対し
てほぼ垂直に剪断すると同時に剪断面を接合する第二の
工程と、前記先行する熱間鋼片の後端部及び前記後行す
る熱間鋼片の先端部から切断された各切断片を該熱間鋼
片の走路外に排除する第三の工程と、前記接合された熱
間鋼片を仕上圧延機にて熱間圧延する第四の工程と、前
記熱間圧延された熱間鋼片を巻取機により巻取る第五の
工程と、から構成され、前記第二の工程を、該熱間鋼片
の進行速度と略一致するように前記熱間鋼片の走行に追
従させながら行うようにしたことを特徴とする。
Means for Solving the Problems Continuous hot working of the billet of the present invention
The rolling method is to run ahead after being rolled by the rough rolling mill.
The end of the hot billet that travels behind the rear end of the hot billet
A first step of clamping the parts in close proximity to each other,
These clamped hot running billets
The rear end and the front end of the hot slab that travels backward are
In the hot slab traveling direction from above and below the hot slab
To shear almost vertically and to join the shear plane at the same time.
And a rear end portion of the preceding hot slab and the following
Each cut piece cut from the tip of the hot steel slab
A third step of rejecting off the runway of the piece;
The fourth step of hot rolling the hot slab in a finishing mill, and
Fifth, the hot-rolled hot billet is wound by a winder.
And the step of performing the second step, the hot billet
Following the traveling of the hot billet so as to substantially coincide with the traveling speed of the hot billet.
It is characterized by performing while obeying.

【0019】つまり、上記構成によれば、走行する複数
の熱間鋼片の端部を連続的に接合して熱間圧延するに際
して、先行及び後行する熱間鋼片の端部を剪断すると同
時に接合面となる該鋼片の切断面を相互に接合するた
め、先行及び後行する熱間鋼片の接合面は外気にさらさ
れる時間が短く、該接合面にスケールが発生することが
抑制されることから、熱間鋼片を短時間で確実に接合す
ることが可能となる。
That is, according to the above configuration, when the ends of a plurality of traveling hot slabs are continuously joined and hot rolling is performed, the ends of the preceding and following hot slabs are sheared. At the same time, the cutting surfaces of the steel slabs to be joined together are joined to each other, so that the joining surfaces of the preceding and following hot slabs are exposed to the open air for a short time, and the occurrence of scale on the joining surfaces is suppressed. Therefore, the hot steel slab can be reliably joined in a short time.

【0020】[0020]

【発明の実施の形態】図2は本発明によるホットストリ
ップミルの一実施例を示す。説明のない番号は図1の装
置と同様である。図2は仕上圧延機入側で鋼片を連続化
する場合を示している。鋼片の連続化は、仕上圧延機入
側に、短時間で先行と後続鋼片の接合が可能な装置を配
置し、ストリップ進行速度に追従して、ある短い距離を
移動するものである(切断,接合他を含め5秒とすると
2.5m)。
FIG. 2 shows an embodiment of a hot strip mill according to the present invention. Unexplained numbers are the same as in the apparatus of FIG. FIG. 2 shows a case where the billet is made continuous at the entrance of the finishing mill. The continuation of the billet is to arrange a device capable of joining the preceding and succeeding billets in a short time at the entrance of the finishing mill, and to move a short distance following the strip traveling speed ( 2.5 m if 5 seconds including cutting, joining, etc.).

【0021】次に短時間でのストリップ接合方法につい
て示す。鋼片を接合する方法としては、溶接ロウ接,鍛
接,圧延及び機械的に接合する方法等があるが、 (1)短時間(数秒以内)で接合しなければならない
(スケール発生の問題)。 (2)後工程の仕上圧延機における圧延中、接合がはず
れぬ程度の接合強度を有していなければならない。
Next, a method of strip joining in a short time will be described. Methods for joining billets include welding brazing, forging, rolling, and mechanical joining. (1) Joining must be performed in a short time (within several seconds) (problem of scale generation). (2) During the rolling in the finishing mill in the post-process, the joining must have such a strength that the joining does not come off.

【0022】ところで、熱間圧延ストリップは、それ自
体の温度が上記接合位置において1000〜1100℃
程度あるために加熱するにしろ、この温度レベル状態か
ら昇温すればよいし、接合する場合でもこの温度レベル
で行うことができるという有効な面があり、この性質を
最大限に利用することが重要である。そこで上記性質に
着目したのが本発明である。
Incidentally, the hot-rolled strip has a temperature of 1000 to 1100 ° C. at the joining position.
Even if it is heated because it has a degree, it is sufficient to raise the temperature from this temperature level state, and there is an effective aspect that bonding can be performed at this temperature level, and it is possible to make the most of this property is important. Therefore, the present invention focuses on the above properties.

【0023】即ち、先行する鋼片の後端垂直断面と、後
続のストリップ先端垂直断面が、いずれも1000〜1
100℃であれば、これらを押圧することにより、両端
部は、拡散により接合する。しかし、ここで問題になる
のは、断面の形状と、スケールの発生であり接合する前
に、種々の形状となっており、かつ温度が低下している
前記後端部と先端部との両端部を同時にあるいは短い時
間差をもって良好に切断し、接合しやすい断面形状かつ
温度の高い面を出現させかつ切断面のスケール発生がわ
ずかの間に押圧するという続的動作が不可決である。
ここで拡散のみを利用するのでは、雰囲気に注意する必
要があるし、接合時間も数秒以内では納まらない。
That is, the vertical cross section of the rear end of the preceding steel slab and the vertical cross section of the front end of the succeeding strip are both 1000-1.
If the temperature is 100 ° C., by pressing them, both ends are joined by diffusion. However, the problem here is the shape of the cross-section, the occurrence of scale, and various shapes before joining, and both ends of the rear end and the front end where the temperature is reduced. with simultaneously or a short time difference part satisfactorily cut, continuous behavior is not passed that pressing between junction easily cross-sectional shape and are allowed to appear warmer surface and the scale of the cut surface generation is small.
Here, if only diffusion is used, attention must be paid to the atmosphere, and the bonding time cannot be settled within several seconds.

【0024】そこで本発明では、 (1)大気中で接合可能である。Therefore, according to the present invention, (1) bonding is possible in the atmosphere.

【0025】(2)接合時間が短いこと(数秒以内:本
連続化の必要条件)という特徴を有する接合法を提案
し、鋼片連続熱間圧延法を可能とする。
(2) The present invention proposes a joining method having a feature that the joining time is short (within a few seconds: a necessary condition for the continuation), and enables continuous hot rolling of a billet.

【0026】即ち、本接合法は、熱間鋼片である先行鋼
片の後端部と、後続鋼片の先端部を2段重ねで剪断し、
同時接合するものである。この熱間鋼片を接合する押圧
力としては、接合部の盛り上がりを極力小とするのには
小さい程よいが、接合後圧延中にも十分耐える接合強度
をもつような値を選定しなければらならない。テスト結
果では面圧で5〜10kg/mm2 では母材と同等の接合強
度を有するが、本発明では連続圧延後再び切断するた
め、上記値は不要であり、5〜10kg/mm2 以下でよ
い。
That is, in this joining method, the rear end of the preceding slab, which is a hot slab, and the front end of the succeeding slab are sheared in a two-stage stack.
They are joined at the same time. The pressing force for joining the hot slabs is preferably as small as possible to minimize the swelling of the joint, but a value that has sufficient joining strength to withstand even after rolling after joining must be selected. . Although the test results with the equivalent joint strength and 5 to 10 kg / mm 2 in the base material at a surface pressure of, for after the continuous rolling cut again in the present invention, the value is not necessary, 5 to 10 kg / mm 2 or less Good.

【0027】従って、たとえば接合強度を面圧で0.1k
g/mm2〜5kg/mm2 とすると30mm厚×1500mmのス
ラブの押圧力は、4500kg〜225000kgとなる。
Therefore, for example, the bonding strength is set to 0.1 k in terms of surface pressure.
Assuming g / mm 2 to 5 kg / mm 2 , the pressing force of a slab of 30 mm thickness × 1500 mm is 4500 kg to 225,000 kg.

【0028】上記方法によれば、数秒以内の短時間で、
かつ大気中で接合可能であり、強度も母材ストリップ強
度に近いものが得られ、本発明の目的である鋼片の連続
熱間圧延が可能となる。
According to the above method, in a short time within several seconds,
In addition, it can be joined in the atmosphere and the strength is close to the base material strip strength, and the continuous hot rolling of the steel slab, which is the object of the present invention, becomes possible.

【0029】図3,図4には、熱間鋼片の接合を可能と
する装置の一実施例を示す。
FIGS. 3 and 4 show an embodiment of an apparatus for joining hot slabs.

【0030】図3において、台車20は鋼片の移動速度
に合わせて走行し得るようにレール41上を走行出来る
ようになっている。この台車20には先行鋼片8の後端
近傍と後続鋼片9の先端近傍とをそれぞれ固定保持する
ようにストリップクランプ装置22,21が設置されて
いる。そしてこれらストリップクランプ装置22,21
は、先行鋼片8の後端部の位置を検知する検出装置62
及び後続鋼片9の先端部の位置を検知する検出装置61
からの検知信号により動作され、内蔵する油圧シリンダ
装置22a,21aによってそれぞれ各鋼片端部をクラ
ンプ操作されるように構成されている。また、前記スト
リップクランプ装置21,22との間には刃物42を有
する下刃物台23,24及び刃物43を有する上刃物台
25,26により構成される剪断装置が配置されてお
り、上刃物台25,26はそれぞれ油圧シリンダ装置2
5a,26aの操作によって下降し、先行鋼片8の後端
部及び後続鋼片9の先端部を所定寸法だけ垂直方向に切
断するものである。しかも前記上刃物台25,26の下
方、即ち鋼片の下方位置には上刃物台25,26の下降
と同調して操作される油圧シリンダ装置27aを備えた
架台27が設置されており、この架台27により銅片
8,9の端部を切断する際にある一定の力を鋼片に付与
しながら上刃物台25,26の下降と共に該架台27を
下降させて鋼片の切断が確実且つ高精度に行えるように
なっている。
In FIG. 3, the carriage 20 can run on rails 41 so that it can run according to the moving speed of the billet. The carriage 20 is provided with strip clamp devices 22 and 21 so as to fix and hold the vicinity of the rear end of the preceding slab 8 and the vicinity of the front end of the succeeding slab 9, respectively. And these strip clamp devices 22, 21
Is a detection device 62 for detecting the position of the rear end of the preceding billet 8.
And detecting device 61 for detecting the position of the tip of succeeding billet 9
, And the end portions of the respective steel pieces are clamped by the built-in hydraulic cylinder devices 22a, 21a. A shearing device including lower tool rests 23, 24 having a tool 42 and upper tool rests 25, 26 having a tool 43 is disposed between the strip clamp devices 21 and 22. 25 and 26 are hydraulic cylinder devices 2 respectively.
It is lowered by the operations of 5a and 26a, and cuts the rear end of the preceding steel slab 8 and the front end of the succeeding steel slab 9 by a predetermined dimension in the vertical direction. Further, a gantry 27 having a hydraulic cylinder device 27a that is operated in synchronization with the lowering of the upper turrets 25 and 26 is installed below the upper turrets 25 and 26, that is, below the billet. While applying a certain force to the steel piece when cutting the ends of the copper pieces 8 and 9 by the gantry 27, the gantry 27 is lowered with the lowering of the upper tool rests 25 and 26, so that the cutting of the steel slab is surely performed. It can be performed with high precision.

【0031】また、前記下刃物台23と24との間に
は、図4に示す如く、モータ31,ラック32,ピニオ
ン33を有し、該モータ31の回転駆動によってピニオ
ン33に係合したラック32の移動につれて鋼片の走行
方向に対して直角の水平方向に移動するクロップ処理装
置30が設置されている。そして前記剪断装置によって
切断された鋼片8の後端部分と鋼片9の先端部分を次の
接合作業の障害とならないように鋼片の走行ラインから
外部に除去するようになっている。また、前記クロップ
処理装置30には鋼片の接合の際に鋼片母材より融点の
低い異種挿入材34を前記両鋼片8,9の切切断面間に
挿入する供給機構45をも有しているものである。
As shown in FIG. 4, a motor 31, a rack 32 and a pinion 33 are provided between the lower tool rests 23 and 24, and the rack engaged with the pinion 33 by the rotation of the motor 31. A crop processing device 30 is installed which moves in the horizontal direction perpendicular to the running direction of the billet as the 32 moves. Then, the rear end portion of the steel slab 8 and the front end portion of the steel slab 9 cut by the shearing device are removed to the outside from the running line of the steel slab so as not to hinder the next joining operation. In addition, the crop processing apparatus 30 also has a supply mechanism 45 for inserting a dissimilar insertion material 34 having a lower melting point than the billet base material between the cut surfaces of the billets 8 and 9 when the billet is joined. Is what it is.

【0032】また台車20には鋼片8,9の端部を剪断
装置で切断し、次のクロップ処理装置30によって切断
鋼片を除去して両鋼片8,9の切断面間に異種挿入材3
4を介在させた状態において、図4及び図5に示す如
く、後続鋼片9を先行に送り込んで該鋼片9の先端切断
面を先行鋼片8の後端切断面に押圧して接合させる押圧
装置35が設置されている。この押圧装置35は、後続
鋼片9を上下から加圧する上下の加圧板51,52及び
これら加圧板51,52の間隙を調節する油圧シリンダ
36並びに鋼片の進行方向に移動して鋼片8の後端部切
断面に対し鋼片9の先端部切断面を押圧可能な様にした
油圧シリンダ装置37及びレール47から構成されるも
のである。
Further, the ends of the billets 8 and 9 are cut into the bogie 20 by a shearing device, and the cut billets are removed by the next cropping device 30 to insert different kinds of cuts between the cut surfaces of both billets 8 and 9. Lumber 3
4 and 5, the succeeding steel piece 9 is fed in advance and the front cut surface of the steel piece 9 is pressed against and joined to the rear end cut surface of the preceding steel piece 8 as shown in FIGS. A pressing device 35 is provided. The pressing device 35 includes upper and lower pressing plates 51 and 52 for pressing the succeeding billet 9 from above and below, a hydraulic cylinder 36 for adjusting a gap between the pressing plates 51 and 52, and a moving member in the traveling direction of the billet to move the billet 8. It is composed of a hydraulic cylinder device 37 and a rail 47 capable of pressing the cutting end surface of the steel piece 9 against the rear end cutting surface.

【0033】熱間鋼片の切断方式については図6に示す
如く2段重ねで剪断し、同時接合するようにしてもよ
い。
As for the cutting method of the hot steel slab, as shown in FIG. 6, shearing may be carried out in two-stage laps so as to join them simultaneously.

【0034】次に上記構成からなる連続熱間圧延装置の
作用について説明する。
Next, the operation of the continuous hot rolling apparatus having the above configuration will be described.

【0035】図3において、先行鋼片8の後端と後続鋼
片9の先端が切断位置に設定すべく台車20を材料速度
に追従させ、ストリップクランプ装置21,22でクラ
ンプすると同時に、下刃物台23,24及び上刃物台2
5,26により構成される剪断装置で先行鋼片の後端部
と後端鋼片の先端部を同時あるいは、短い時間差内に切
断する。このとき鋼片8,9をはさんで上刃物台25,
26の下には、切断する時に、上下方向にある一定の力
で鋼片8,9を保持しながら、上刃物台25,26の下
降とともに下降する架台27が設けてある。
In FIG. 3, the trailing end of the preceding billet 8 and the leading end of the succeeding billet 9 are caused to follow the material speed so that the bogie 20 follows the material speed so as to be set at the cutting position. Stands 23, 24 and upper turret 2
The rear end of the preceding slab and the front end of the rear slab are cut simultaneously or within a short time interval by the shearing device constituted by the cutting devices 5 and 26. At this time, the upper tool post 25,
Below the base 26, there is provided a gantry 27 which descends with the lowering of the upper tool rests 25, 26 while holding the steel pieces 8, 9 with a certain vertical force when cutting.

【0036】2点鎖線で示す切断されたクロップ28,
29は、図4に示すたとえばモータ31,ラック32,
ピニオン33等により構成されるクロップ処理装置30
により、圧延ストリップ進行方向と直角の水平方向に押
出される。
The cut crop 28 shown by a two-dot chain line
29 is, for example, a motor 31, a rack 32,
Crop processing device 30 constituted by pinion 33 and the like
As a result, it is extruded in a horizontal direction perpendicular to the rolling strip traveling direction.

【0037】ここで切断方式については本実施例以外に
図6の如く2段重ねで剪断し、同時接合という方法もあ
る。
As for the cutting method, besides this embodiment, there is also a method of simultaneous shearing by shearing in a two-stage stack as shown in FIG.

【0038】先行鋼片8の後端と後続鋼片9の先端部が
切断された後、クロップ28,29が押出され、鋼片9
のストリップクランプ装置21をわずかに開とし、鋼片
9をストリップ進行方向にはさみ込みながら送り出し、
先行鋼片8の後端部垂直断面に対し後続鋼片の先端部垂
直断面を押圧接合する。この押圧装置35は、鋼片9の
上下の加圧板51,52をシリンダ36で引き合った状
態で、別設置のシリンダ37にてストリップ進行方向に
送り押圧するものである。鋼片8,9の接合が終了すれ
ばストリップクランプ装置22,押圧装置35を解除
し、一連の接続作業は終了することとなる。
After the rear end of the preceding slab 8 and the front end of the succeeding slab 9 have been cut, the crops 28 and 29 are extruded, and the slab 9 is extruded.
Is slightly opened, and the billet 9 is fed out while being inserted in the strip traveling direction,
The vertical cross section of the front end of the succeeding steel slab is pressed and joined to the vertical cross section of the rear end of the preceding steel slab 8. The pressing device 35 feeds and presses the upper and lower pressing plates 51 and 52 of the billet 9 in the strip advancing direction by a separately installed cylinder 37 in a state where the pressing plates 51 and 52 are pulled by the cylinder 36. When the joining of the billets 8 and 9 is completed, the strip clamp device 22 and the pressing device 35 are released, and a series of connection work is completed.

【0039】このあと接合された鋼片は図2に示す如く
仕上圧延機群4に導かれて連続的に圧延されるものであ
る。
Thereafter, the joined billet is guided to the finishing mill group 4 and continuously rolled as shown in FIG.

【0040】以上は、本発明の接合部分の一実施例を示
したものであり、従って下記機能を有するものをすべて
含むものとする。即ち (1)先行鋼片の後端部及び後続鋼片の先端部の位置検
出のための検出器61,62 (2)両端部を切断接合する前に両端部を固定するスト
リップクランプ装置21,22 (3)クランプ状態で両端部を切断する上,下刃物台2
3,24,25,26 (4)切断後、切断クロップを処理するクロップ処理装
置30 (5)先行鋼片の後端部垂直切断面に対して後続鋼片の
先端部垂直断面を押圧するための押圧装置35 (6)切断,接合及びこれらに付随する動作をストリッ
プ進行に追従しながら行う台車20 (7)この他上記作業を実施する上で必要な装置から構
成されるものである。
The above description shows one embodiment of the joint portion of the present invention, and therefore includes all those having the following functions. (1) Detectors 61, 62 for detecting the positions of the rear end of the preceding slab and the front end of the succeeding slab. (2) Strip clamp device 21, which fixes both ends before cutting and joining both ends. 22 (3) Cutting both ends in the clamped state, upper and lower turret 2
3, 24, 25, 26 (4) Crop processing device 30 for processing cut crops after cutting (5) To press the vertical cross section of the front end of the succeeding steel slab against the vertical cross section of the rear end of the preceding steel slab (6) A bogie 20 for performing cutting, joining and operations accompanying these while following the progress of the strip. (7) It is composed of other devices necessary for performing the above-mentioned work.

【0041】以上のようにして接合した鋼片は巻取機の
前で切断する必要がある。この場合図2の如くピンチロ
ーラ6の出側にフライングシャ14を設ければ仕上スタ
ンド出口には常に一定の張力がかけられ板の曲りや張力
変化による板幅変動も少なくなる。なお連続化により図
1に示す仕上スタンド間の作動ルーパ5は図2の如く固
定のテンションメータ16に置きかえられ、設備費の低
減,保守性の向上が図れる。
The slab thus joined needs to be cut before the winder. In this case, if a flying shear 14 is provided on the exit side of the pinch roller 6 as shown in FIG. 2, a constant tension is always applied to the exit of the finishing stand, and the fluctuation of the plate width due to the bending of the plate or the change in the tension is reduced. By the continuation, the operation looper 5 between the finishing stands shown in FIG. 1 is replaced by a fixed tension meter 16 as shown in FIG. 2, so that the equipment cost can be reduced and the maintainability can be improved.

【0042】[0042]

【発明の効果】本発明によると、走行する複数の熱間鋼
片の端部を連続的に接合して熱間圧延するに際して、先
行及び後行する熱間鋼片の端部の接合面にスケールが発
生することを抑制して接合出来るため、熱間鋼片を短時
間で確実に接合することが可能となる。従って走行する
複数の熱間鋼片を連続的に圧延する熱間圧延方法が実現
出来るという効果を奏する。
According to the present invention, when the ends of a plurality of traveling hot slabs are continuously joined and hot-rolled, the joining surfaces at the ends of the preceding and following hot slabs are formed. Since joining can be performed while suppressing generation of scale, it becomes possible to join the hot slabs reliably in a short time. Therefore, there is an effect that a hot rolling method of continuously rolling a plurality of traveling hot slabs can be realized.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】従来のホットストリップミルの配置を示す概略
図。
FIG. 1 is a schematic view showing an arrangement of a conventional hot strip mill.

【図2】本発明を適用した連続圧延を可能としたホット
ストリップミルの配置を示す概略図。
FIG. 2 is a schematic view showing an arrangement of a hot strip mill which enables continuous rolling to which the present invention is applied.

【図3】本発明の一実施例である連続ストリップ接合装
置の全体図。
FIG. 3 is an overall view of a continuous strip joining apparatus according to an embodiment of the present invention.

【図4】図3の平面図。FIG. 4 is a plan view of FIG. 3;

【図5】図4のV−V矢視図。FIG. 5 is a view taken in the direction of arrows VV in FIG. 4;

【図6】図3のストリップ接合装置における鋼片の切断
の実施例を示す説明図。
FIG. 6 is an explanatory view showing an embodiment of cutting a billet in the strip joining apparatus of FIG. 3;

【符号の説明】[Explanation of symbols]

4…圧延機、8…先行鋼片、9…後続鋼片、20…台
車、21,22…ストリップクランプ装置、23,24
…下刃物台、25,26…上刃物台、30…クロップ処
理装置、35…押圧装置、41,47…レール。
4: rolling mill, 8: preceding steel slab, 9: succeeding steel slab, 20: trolley, 21, 22: strip clamping device, 23, 24
... lower turret, 25, 26 ... upper turret, 30 ... crop processing device, 35 ... pressing device, 41, 47 ... rail.

フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−130665(JP,A) 特開 昭58−112601(JP,A) 特開 昭57−137008(JP,A)Continuation of front page (56) References JP-A-51-130665 (JP, A) JP-A-58-112601 (JP, A) JP-A-57-137008 (JP, A)

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】粗圧延機で圧延された後先行して走行す
る熱間鋼片の後端部と後行して走行する熱間鋼片の先端
部とを近接した状態で夫々クランプする第一の工程と、
これらクランプされた前記先行して走行する熱間鋼片の
後端部前記後行して走行する熱間鋼片の先端部とを2
段重ねで該熱間鋼片の上下から熱間鋼片走行方向に対し
てほぼ垂直に剪断すると同時に剪断面を接合する第二の
工程と、前記先行する熱間鋼片の後端部及び前記後行す
る熱間鋼片の先端部から切断された各切断片を該熱間鋼
片の走路外に排除する第三の工程と、前記接合された熱
間鋼片を仕上圧延機にて熱間圧延する第四の工程と、前
記熱間圧延された熱間鋼片を巻取機により巻取る第五の
工程と、から構成され、前記第二の 工程を、該熱間鋼片の進行速度と略一致する
ように前記熱間鋼片の走行に追従させながら行うように
したことを特徴とする鋼片の連続熱間圧延方法。
1. A rear end portion of a hot slab which travels in advance after being rolled by a rough rolling mill and a front end portion of a hot slab which runs in a trailing direction are clamped in close proximity to each other. The first step,
A distal end portion of the hot steel slab travels with the trailing rear end portion of the hot steel slab travels with the prior are these clamps 2
In the hot slab traveling direction from above and below the hot slab
A second step of shearing substantially perpendicularly and simultaneously joining the sheared surfaces, and cutting each of the rear end of the preceding hot slab and the front end of the following hot slab. A third step of removing the cut pieces outside the track of the hot slab, a fourth step of hot rolling the joined hot slabs with a finishing mill, and the hot rolling And a fifth step of winding the hot billet by a winder, wherein the second step is carried out so that the hot steel billet substantially coincides with the traveling speed of the hot billet. A continuous hot rolling method for a steel slab, wherein the method is performed while following the running of the slab.
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