JP2617945B2 - 接合部の非破壊検査方法 - Google Patents
接合部の非破壊検査方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は接合部の非破壊検査方法に関する。
従来の技術 接合部の非破壊検査方法としては、打音探傷法,X線探
傷法，超音波探傷法等が知られている。
傷法，超音波探傷法等が知られている。
発明が解決しようとする問題点 前述の接合部の非破壊検査方法にあっては、接合部の
亀裂の有無や局部変形等の構造を検査できるものの、接
合部の構造と強度との関係は解明されていない。
亀裂の有無や局部変形等の構造を検査できるものの、接
合部の構造と強度との関係は解明されていない。
また、生産ラインに前述の非破壊検査方法を組み入れ
て、構造体としての製品の接合部を全数チェックするこ
とについて見ると、打音探傷法では製品をたたくので、
仕上げ塗装を終了した完成品においては塗膜を傷めてし
まう。Ｘ線探傷法にあってはＸ線に対するシールド設備
が必要になるうえ、作業性も悪くなる。超音波探傷法の
場合には生産ラインで発生している振動や音が雑音とし
て取り込まれ易いということが指摘されている。
て、構造体としての製品の接合部を全数チェックするこ
とについて見ると、打音探傷法では製品をたたくので、
仕上げ塗装を終了した完成品においては塗膜を傷めてし
まう。Ｘ線探傷法にあってはＸ線に対するシールド設備
が必要になるうえ、作業性も悪くなる。超音波探傷法の
場合には生産ラインで発生している振動や音が雑音とし
て取り込まれ易いということが指摘されている。
そこで本発明は、外部からの雑音を取り込むことな
く、前記問題点を克服できる接合部の非破壊検査方法を
提供するものである。
く、前記問題点を克服できる接合部の非破壊検査方法を
提供するものである。
問題点を解決するための手段 先ず、構造体の両側面に送波変換素子と受波変換素子
とを密接配設し、送波変換素子より構造体に有効周波数
成分を含んだ弾性波を入力し、接合部を通過した弾性波
を受波変換素子で受波し、次に有効周波数帯域での受波
の入力波に対するコヒーレンス係数の積分値を求め、こ
のコヒーレンス係数の積分値と接合部の強度との関係を
解析するものである。
とを密接配設し、送波変換素子より構造体に有効周波数
成分を含んだ弾性波を入力し、接合部を通過した弾性波
を受波変換素子で受波し、次に有効周波数帯域での受波
の入力波に対するコヒーレンス係数の積分値を求め、こ
のコヒーレンス係数の積分値と接合部の強度との関係を
解析するものである。
実施例 以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述する。
第１実施例（第１〜６図参照） 第１図に示すように、構造物としての試料１は、第１
セグメント２と、第２セグメント３と、これら第１・第
２セグメント2,3をエポキシ系接着剤で接着した接合部
４とで構成した。
セグメント２と、第２セグメント３と、これら第１・第
２セグメント2,3をエポキシ系接着剤で接着した接合部
４とで構成した。
試料１は、接着剤としてアルミナ系コンパウンドを含
んだものを使用し、接合部４にシリコン系離型剤で人工
的に欠陥を形成したものと、欠陥を形成しないものの合
計２個用意した。第1,第２セグメント2,3それぞれは、
ステンレス製の直径14mm,長さ60mmの棒の一端に、直径4
8mm,厚さ12mmのフランジ2a,3aを備えており、接合部４
側の端面とフランジ2a,3aの端面とをサーフェイスグラ
インダ仕上げした。第１セグメント２のフランジ2a端面
中央部には、送波変換素子５を薄い油膜を介して密着配
置し、第２セグメント３のフランジ3a端面中央部には、
受波変換素子６を薄い油膜を介して密着配置した。送波
変換素子５には、0.001MHz〜2MHzの有効周波数成分を含
む信号を発信する信号発振器７を接続した。信号発振器
７の出力端はフーリエ変換解析器８（アンリツ社製MS43
0）の入力端に分岐接続した。このフーリエ変換解析器
８の入力端には受波変換素子６の出力端も接続した。こ
のフーリエ変換解析器８の出力端はコンピュータ９（NE
C製のPC9801）の入力端に接続した。このコンピュータ
９は、前記受波変換素子６での受波の入力波に対するコ
ヒーレンス係数Ｃ、および有効周波数帯域でのコヒーレ
ンス係数Ｃの積分値を演算するようにプログラミング
してある。
んだものを使用し、接合部４にシリコン系離型剤で人工
的に欠陥を形成したものと、欠陥を形成しないものの合
計２個用意した。第1,第２セグメント2,3それぞれは、
ステンレス製の直径14mm,長さ60mmの棒の一端に、直径4
8mm,厚さ12mmのフランジ2a,3aを備えており、接合部４
側の端面とフランジ2a,3aの端面とをサーフェイスグラ
インダ仕上げした。第１セグメント２のフランジ2a端面
中央部には、送波変換素子５を薄い油膜を介して密着配
置し、第２セグメント３のフランジ3a端面中央部には、
受波変換素子６を薄い油膜を介して密着配置した。送波
変換素子５には、0.001MHz〜2MHzの有効周波数成分を含
む信号を発信する信号発振器７を接続した。信号発振器
７の出力端はフーリエ変換解析器８（アンリツ社製MS43
0）の入力端に分岐接続した。このフーリエ変換解析器
８の入力端には受波変換素子６の出力端も接続した。こ
のフーリエ変換解析器８の出力端はコンピュータ９（NE
C製のPC9801）の入力端に接続した。このコンピュータ
９は、前記受波変換素子６での受波の入力波に対するコ
ヒーレンス係数Ｃ、および有効周波数帯域でのコヒーレ
ンス係数Ｃの積分値を演算するようにプログラミング
してある。
なお、上記のコヒーレンス係数Ｃは周波数の関数であ
って、送波信号をｘ、受波信号をｙとするとともに、ｘ
とｙのクロススペクトルをWxyとし、ｘのパワースペク
トルをWxx、さらにｙのパワースペクトルをWyyとすると
き、コヒーレンス係数Ｃは次式（１）のように定義され
る。
って、送波信号をｘ、受波信号をｙとするとともに、ｘ
とｙのクロススペクトルをWxyとし、ｘのパワースペク
トルをWxx、さらにｙのパワースペクトルをWyyとすると
き、コヒーレンス係数Ｃは次式（１）のように定義され
る。
Ｃ≡｜Wxy｜2／（Wxx・Wyy …（１） 同様に、上記のコヒーレンス係数Ｃのｋ番目の周波数
成分をCkとすると、コヒーレンス係数Ｃの積分値は次
式（２）のように定義される。
成分をCkとすると、コヒーレンス係数Ｃの積分値は次
式（２）のように定義される。
ただし、n1，n2はそれぞれ積分区間の開始および終了
周波数に相当する成分の番号である。
周波数に相当する成分の番号である。
ここで、信号発振器７を駆動して、送波変換素子５か
ら試料１に有効周波数成分を含んだ第２図に符号ａで示
すようなインパルス波を弾性波として入力し、接合部４
を通過した弾性波を受波変換素子６で受波した。この受
波の波形は第２図に符号ｂで示してあり、試料１内部お
よび表面からの反射波を除去するために、所要の時間領
域でトリミングした。また、前述の入力波ａと受波ｂと
の周波数スペクトラムは第３図に示してある。そして、
前記受波ｂの入力波ａに対するコヒーレンス係数Ｃをコ
ンピュータ９で求め、コヒーレンス係数Ｃと接合部４の
性状との関係を解析した。またコンピュータ９で、有効
周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、
このコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部４の強度と
の関係を解析した すなわち、複数の試料１それぞれのコヒーレンス係数
Ｃを求めた後、インストロン型引っ張り試験器により0.
1mm/minの速度で引っ張り破断した。これらの試料１の
コヒーレンス係数Ｃと接合部４の性状との関係は第4,5
図に示してある。第４図は接合部４に欠陥を形成しない
試料１のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との関係
を示す特性図、第５図は接合部４に欠陥を有する試料１
のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との関係を示す
特性図である。これら第4,5図からは、接合部４に欠陥
がない時はコヒーレンス係数Ｃが“1"を示し、接合部４
に欠陥が存在するとコヒーレンス係数Ｃが“０〜１の間
をとる”ことが理解できる。なお、参考までに言うと、
第４図での破壊強度は、3.2Kg/mm2であり、第５図での
破断強度は、0.9kg/mm2であった。また、第６図は5KHz
〜2MHzまでのコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部４
の強度との関係を示したものである。この第６図から、
コヒーレンス係数Ｃの積分値と破断強度との関係が、
接着面粗さ，大きな欠陥の存在，接着剤に含まれるコン
パウンドの種類によらないことと、例えば製品に要求さ
れる強度1kg/mm2と仮定すると、コヒーレンス係数Ｃの
積分値が−51dB以上であるならば、使用可能であると
いうことが理解できる。
ら試料１に有効周波数成分を含んだ第２図に符号ａで示
すようなインパルス波を弾性波として入力し、接合部４
を通過した弾性波を受波変換素子６で受波した。この受
波の波形は第２図に符号ｂで示してあり、試料１内部お
よび表面からの反射波を除去するために、所要の時間領
域でトリミングした。また、前述の入力波ａと受波ｂと
の周波数スペクトラムは第３図に示してある。そして、
前記受波ｂの入力波ａに対するコヒーレンス係数Ｃをコ
ンピュータ９で求め、コヒーレンス係数Ｃと接合部４の
性状との関係を解析した。またコンピュータ９で、有効
周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、
このコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部４の強度と
の関係を解析した すなわち、複数の試料１それぞれのコヒーレンス係数
Ｃを求めた後、インストロン型引っ張り試験器により0.
1mm/minの速度で引っ張り破断した。これらの試料１の
コヒーレンス係数Ｃと接合部４の性状との関係は第4,5
図に示してある。第４図は接合部４に欠陥を形成しない
試料１のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との関係
を示す特性図、第５図は接合部４に欠陥を有する試料１
のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との関係を示す
特性図である。これら第4,5図からは、接合部４に欠陥
がない時はコヒーレンス係数Ｃが“1"を示し、接合部４
に欠陥が存在するとコヒーレンス係数Ｃが“０〜１の間
をとる”ことが理解できる。なお、参考までに言うと、
第４図での破壊強度は、3.2Kg/mm2であり、第５図での
破断強度は、0.9kg/mm2であった。また、第６図は5KHz
〜2MHzまでのコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部４
の強度との関係を示したものである。この第６図から、
コヒーレンス係数Ｃの積分値と破断強度との関係が、
接着面粗さ，大きな欠陥の存在，接着剤に含まれるコン
パウンドの種類によらないことと、例えば製品に要求さ
れる強度1kg/mm2と仮定すると、コヒーレンス係数Ｃの
積分値が−51dB以上であるならば、使用可能であると
いうことが理解できる。
第２実施例（第７〜９図および第６図参照） 第７図に示すように構造体としての試料1Aは車両用ド
アの下部を切断して採取したもので、板厚0.8mmの冷間
圧延鋼板製の方形状の第１・第２セグメント2A（アウタ
パネル）,3A（インナパネル）を形成し、第１セグメン
ト2Aの一側縁の内面に接着機能を有する防錆シーラント
10（日本ゴム社製2017T）を塗布するとともに、第２セ
グメント3Aにヘミング結合し、接合部4Aを形成した後、
図外の電着塗装を施し、170℃で30分間加熱して、防錆
シーラント10と電着塗装とを乾燥硬化したものを用意し
た。この試料1Aにおける接合部4AのＢ部分のみ、300℃
で30秒間加熱した後、−40℃で急冷して人工的にクラッ
クを入れた。接合部4AのＡ部分は防錆シーラント10が完
全に充填されていてクラックはない。
アの下部を切断して採取したもので、板厚0.8mmの冷間
圧延鋼板製の方形状の第１・第２セグメント2A（アウタ
パネル）,3A（インナパネル）を形成し、第１セグメン
ト2Aの一側縁の内面に接着機能を有する防錆シーラント
10（日本ゴム社製2017T）を塗布するとともに、第２セ
グメント3Aにヘミング結合し、接合部4Aを形成した後、
図外の電着塗装を施し、170℃で30分間加熱して、防錆
シーラント10と電着塗装とを乾燥硬化したものを用意し
た。この試料1Aにおける接合部4AのＢ部分のみ、300℃
で30秒間加熱した後、−40℃で急冷して人工的にクラッ
クを入れた。接合部4AのＡ部分は防錆シーラント10が完
全に充填されていてクラックはない。
そして、前記試料1Aにおける接合部4AのＡ部分とＢ部
分との両側面に、前記第１実施例と同様に、送波変換素
子５と受波変換素子６とを油膜を介して密接配置し、送
波変換素子５より接合部4Aに有効周波数成分を含んだ弾
性波を入力し、接合部4Aを通過した弾性波を受波変換素
子６で受波し、この受波の入力波に対するコヒーレンス
係数Ｃを求め、このコヒーレンス係数Ｃと接合部4Aの性
状との関係を解析する一方、有効周波数帯域での受波の
入力波に対するコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、
このコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部4Aの強度と
の関係を解析した。
分との両側面に、前記第１実施例と同様に、送波変換素
子５と受波変換素子６とを油膜を介して密接配置し、送
波変換素子５より接合部4Aに有効周波数成分を含んだ弾
性波を入力し、接合部4Aを通過した弾性波を受波変換素
子６で受波し、この受波の入力波に対するコヒーレンス
係数Ｃを求め、このコヒーレンス係数Ｃと接合部4Aの性
状との関係を解析する一方、有効周波数帯域での受波の
入力波に対するコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、
このコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部4Aの強度と
の関係を解析した。
その結果を、第8,9図および第６図に基づいて説明す
る。第８図は接合部4AのＡ部分のコヒーレンス係数Ｃと
有効周波数帯域との関係を示す特性図、第９図は接合部
4AのＢ部分のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との
関係を示す特性図である。これら第8,9図からは、接合
部4Aにクラックがない時はコヒーレンス係数Ｃが“1"を
示し、接合部4Aにクラックが存在するとコヒーレンス係
数Ｃが“０〜１の間をとる”ことが理解できる。また、
有効周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値と接
合部4Aの強度との関係は、単位は異なるが、前述の第６
図と同じ傾向の特性を示したので図示は省略した。
る。第８図は接合部4AのＡ部分のコヒーレンス係数Ｃと
有効周波数帯域との関係を示す特性図、第９図は接合部
4AのＢ部分のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域との
関係を示す特性図である。これら第8,9図からは、接合
部4Aにクラックがない時はコヒーレンス係数Ｃが“1"を
示し、接合部4Aにクラックが存在するとコヒーレンス係
数Ｃが“０〜１の間をとる”ことが理解できる。また、
有効周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値と接
合部4Aの強度との関係は、単位は異なるが、前述の第６
図と同じ傾向の特性を示したので図示は省略した。
第３実施例（第10〜12図および第６図参照） 第10図に示すように構造体としての試料1Bは車両用ド
アの下部を切断して採取したもので、板厚0.8mmの冷間
圧延鋼板製の方形状の第１・第２セグメント2B（アウタ
パネル）,3B（インナパネル）を形成し、第１セグメン
ト2Bの一側縁を第２セグメント3Bの一側縁にヘミング結
合し、第１セグメント2Bと第２セグメント3Bとを複数箇
所スポット溶接で接合したものを用意した。複数のスポ
ット溶接箇所のうちの１つであるＣ部分では、正常なス
ポット溶接条件である通電時間10サイクル，溶接電流１
万アンペア，加圧力200Kgfで行った。また別のスポット
箇所であるＤ部分では、通電時間10サイクル，溶接電流
6000万アンペア，加圧力200Kgfで行って、人工的にスポ
ット不良を形成した。
アの下部を切断して採取したもので、板厚0.8mmの冷間
圧延鋼板製の方形状の第１・第２セグメント2B（アウタ
パネル）,3B（インナパネル）を形成し、第１セグメン
ト2Bの一側縁を第２セグメント3Bの一側縁にヘミング結
合し、第１セグメント2Bと第２セグメント3Bとを複数箇
所スポット溶接で接合したものを用意した。複数のスポ
ット溶接箇所のうちの１つであるＣ部分では、正常なス
ポット溶接条件である通電時間10サイクル，溶接電流１
万アンペア，加圧力200Kgfで行った。また別のスポット
箇所であるＤ部分では、通電時間10サイクル，溶接電流
6000万アンペア，加圧力200Kgfで行って、人工的にスポ
ット不良を形成した。
そして前記試料1Bにおける接合部4BのＣ部分とＤ部分
との両側面に、前記第２実施例と同様に、送波変換素子
５と受波変換素子６とを油膜を介して密接配置し、送波
変換素子５より接合部4Bに有効周波数成分を含んだ弾性
波を入力し、接合部4Bを通過した弾性波を受波変換素子
６で受波し、この受波の入力波に対するコヒーレンス係
数Ｃを求め、このコヒーレンス係数Ｃと接合部4Bの性状
との関係を解析する一方、有効周波数帯域での受波の入
力波に対するコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、こ
のコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部4Bの強度との
関係を解析した。
との両側面に、前記第２実施例と同様に、送波変換素子
５と受波変換素子６とを油膜を介して密接配置し、送波
変換素子５より接合部4Bに有効周波数成分を含んだ弾性
波を入力し、接合部4Bを通過した弾性波を受波変換素子
６で受波し、この受波の入力波に対するコヒーレンス係
数Ｃを求め、このコヒーレンス係数Ｃと接合部4Bの性状
との関係を解析する一方、有効周波数帯域での受波の入
力波に対するコヒーレンス係数Ｃの積分値を求め、こ
のコヒーレンス係数Ｃの積分値と接合部4Bの強度との
関係を解析した。
その結果を、第11,12図および第６図に基づいて説明
する。第11図は接合部4BのＣ部分のコヒーレンス係数Ｃ
と有効周波数帯域との関係を示す特性図、第12図は接合
部4BのＤ部分のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域と
の関係を示す特性図である。これら第11,12図からは、
接合部4Bのスポットが良好な時はコヒーレンス係数Ｃが
“1"を示し、接合部4Bのスポットが不良の時はコヒーレ
ンス係数Ｃが“０〜１の間をとる”ことが理解できる。
また、有効周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値
と接合部4Bの強度との関係は、単位は異なるが、前述
の第６図と同じ傾向の特性を示したので図示は省略し
た。
する。第11図は接合部4BのＣ部分のコヒーレンス係数Ｃ
と有効周波数帯域との関係を示す特性図、第12図は接合
部4BのＤ部分のコヒーレンス係数Ｃと有効周波数帯域と
の関係を示す特性図である。これら第11,12図からは、
接合部4Bのスポットが良好な時はコヒーレンス係数Ｃが
“1"を示し、接合部4Bのスポットが不良の時はコヒーレ
ンス係数Ｃが“０〜１の間をとる”ことが理解できる。
また、有効周波数帯域でのコヒーレンス係数Ｃの積分値
と接合部4Bの強度との関係は、単位は異なるが、前述
の第６図と同じ傾向の特性を示したので図示は省略し
た。
本発明は前記各実施例に限定されるものではなく、図
示は省略するが、例えば、接合部をアーク，ビーム等の
連続溶接や超音波溶接あるいはリベットのような固着部
材を用いた接合構造にしたり、有効周波数成分は構造体
の第1,第２セグメントの材質，接合部の条件等に適合す
るものを選定したり、有効周波数の異なる弾性波を複数
送波したりすることも可能である。
示は省略するが、例えば、接合部をアーク，ビーム等の
連続溶接や超音波溶接あるいはリベットのような固着部
材を用いた接合構造にしたり、有効周波数成分は構造体
の第1,第２セグメントの材質，接合部の条件等に適合す
るものを選定したり、有効周波数の異なる弾性波を複数
送波したりすることも可能である。
発明の効果 以上のように本発明によれば、入力波と受波との可干
渉性を表すコヒーレンス係数の積分値と強度との関係を
解明できた。しかも、コヒーレンス係数の積分値を使用
するので、入力波に対する受波の減衰率をもって接合部
の性状と強度との関係を解析する場合に比べて、外部雑
音の影響を阻止できる。この結果、生産ラインにおいて
接合部の全数チェックを取り入れても、特別な付帯設備
もしないで、高精度の検査が容易かつ的確にできるとい
う新規な効果がある。
渉性を表すコヒーレンス係数の積分値と強度との関係を
解明できた。しかも、コヒーレンス係数の積分値を使用
するので、入力波に対する受波の減衰率をもって接合部
の性状と強度との関係を解析する場合に比べて、外部雑
音の影響を阻止できる。この結果、生産ラインにおいて
接合部の全数チェックを取り入れても、特別な付帯設備
もしないで、高精度の検査が容易かつ的確にできるとい
う新規な効果がある。
第１図は本発明の一実施例を示す概略構成図、第２図は
同実施例の入力波と受波とを時間領域で示す波形図、第
３図は同実施例の入力波と受波との周波数スペクトラム
を示す波形図、第4,5,6図は同実施例の解析結果を示す
特性図、第７図は本発明の異なる実施例の要部を示す概
略構成図、第8,9図はこの異なる実施例の解析結果を示
す特性図、第10図は本発明のさらに別の異なる実施例の
要部を示す概略構成図、第11,12図はこの別の異なる実
施例の解析結果を示す特性図である。 1,1A,1B…試料（構造体）、2,2A,2B…第１セグメント、
2,2A,2B…第２セグメント、4,4A,4B…接合部、５…送波
変換素子、６…受波変換素子、Ｃ…コヒーレンス係数、
…積分値。
同実施例の入力波と受波とを時間領域で示す波形図、第
３図は同実施例の入力波と受波との周波数スペクトラム
を示す波形図、第4,5,6図は同実施例の解析結果を示す
特性図、第７図は本発明の異なる実施例の要部を示す概
略構成図、第8,9図はこの異なる実施例の解析結果を示
す特性図、第10図は本発明のさらに別の異なる実施例の
要部を示す概略構成図、第11,12図はこの別の異なる実
施例の解析結果を示す特性図である。 1,1A,1B…試料（構造体）、2,2A,2B…第１セグメント、
2,2A,2B…第２セグメント、4,4A,4B…接合部、５…送波
変換素子、６…受波変換素子、Ｃ…コヒーレンス係数、
…積分値。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高野 敏夫 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 松岡 潤一郎 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 芦田 正 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭55−1544（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−87091（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】構造体の両側面に送波変換素子と受波変換
素子とを密接配設し、送波変換素子より構造体に有効周
波数成分を含んだ弾性波を入力し、接合部を通過した弾
性波を受波変換素子で受波し、有効周波数帯域での受波
の入力波に対するコヒーレンス係数の積分値を求め、こ
のコヒーレンス係数の積分値と接合部の強度との関係を
解析することを特徴とする接合部の非破壊検査方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62202670A JP2617945B2 (ja) | 1987-08-14 | 1987-08-14 | 接合部の非破壊検査方法 |
| GB8819348A GB2208713B (en) | 1987-08-14 | 1988-08-15 | Non-destructive inspection method |
| US07/232,167 US4979394A (en) | 1987-08-14 | 1988-08-15 | Non-destructive inspection method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62202670A JP2617945B2 (ja) | 1987-08-14 | 1987-08-14 | 接合部の非破壊検査方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6444846A JPS6444846A (en) | 1989-02-17 |
| JP2617945B2 true JP2617945B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=16461206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62202670A Expired - Lifetime JP2617945B2 (ja) | 1987-08-14 | 1987-08-14 | 接合部の非破壊検査方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4979394A (ja) |
| JP (1) | JP2617945B2 (ja) |
| GB (1) | GB2208713B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| FR2694633B1 (fr) * | 1992-08-04 | 1994-10-21 | Lorraine Laminage | Procédé et dispositif de contrôle du contact de deux tôles placées bord à bord. |
| GB2349523A (en) * | 1999-04-30 | 2000-11-01 | Sgs Thomson Microelectronics | Testing an analogue component |
| US6370958B1 (en) | 2000-12-11 | 2002-04-16 | Daimlerchrysler Corporation | Method of measuring the vibration damping capability |
| US6564156B2 (en) | 2001-03-13 | 2003-05-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for determining joint stiffness degradation |
| US6952959B2 (en) * | 2003-06-20 | 2005-10-11 | Kazuo Hishinuma | Method of designing a heat seal width |
| DE102010042169A1 (de) * | 2010-10-07 | 2012-04-12 | Honeywell Bremsbelag Gmbh | Verfahren zur Messung der Kompressibilität und Resonanzfrequenz eines Scheibenbremsbelages |
| US8559885B2 (en) * | 2011-04-14 | 2013-10-15 | Accel Telecom Ltd. | System and method for measurement of parameters of radio-frequency transmission devices |
| US10794867B2 (en) * | 2014-06-03 | 2020-10-06 | Acellent Technologies, Inc. | System and method of diagnosing tube sensor integrity by analysis of excited stress waves |
| CN111751272B (zh) * | 2020-07-03 | 2021-09-07 | 北京理工大学 | 一种粘接强度等级超声检测与拉伸标定试验方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5187091A (ja) * | 1975-01-29 | 1976-07-30 | Hitachi Ltd | |
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| US4167879A (en) * | 1978-06-06 | 1979-09-18 | Panametrics, Inc. | Method and apparatus for examining a solid |
| JPS551544A (en) * | 1978-06-20 | 1980-01-08 | Jeol Ltd | Joint inspecting method by ultrasonic waves |
| DE3272530D1 (en) * | 1981-06-11 | 1986-09-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Ultrasonic non destructive testing of generator rotor teeth |
| US4513622A (en) * | 1983-08-22 | 1985-04-30 | Kazansky Aviatsionny Institut Imeni A. N. Tupoleva | Method of forming random vibration spectrum and device therefor |
-
1987
- 1987-08-14 JP JP62202670A patent/JP2617945B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-08-15 US US07/232,167 patent/US4979394A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-08-15 GB GB8819348A patent/GB2208713B/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8819348D0 (en) | 1988-09-14 |
| JPS6444846A (en) | 1989-02-17 |
| GB2208713A (en) | 1989-04-12 |
| GB2208713B (en) | 1991-11-06 |
| US4979394A (en) | 1990-12-25 |
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