JP2024047169A - 刃先交換式切削工具 - Google Patents

Abstract

【課題】ろう付け時のガス排除機構を備えながらも鋼ヘッド部の剛性を十分に確保した小径ろう付けホルダを備えた刃先交換式工具を提供する。【解決手段】工具径φ８ｍｍ以下のろう付けホルダと切削インサートとを備える刃先交換式工具。鋼ヘッド部は先端部に取付座を有し、後端部に凹部が形成されている。超硬シャンク部の先端部には、テーパー面を含む凸部が形成される。超硬シャンク部の貫通穴の先端は、ろう付けホルダ内の空所に開口する。空所は、貫通穴のみを介してろう付けホルダの外部空間に通じる。超硬シャンク部の凸部の最大径Ｄ２に対する貫通穴の直径Ｄ１の割合は、１０．０％以上５０．０％以下である。テーパー角度θは４０°≦θ≦６０°である。鋼ヘッド部の全長Ｌ２に対する中実部の長さＬｓの割合は、５％以上２５％以下である。【選択図】図６

Description

本発明は、刃先交換式切削工具に関する。

従来から、鋼ヘッド部と超硬シャンク部をろう付けで接合することで剛性を高めたろう付けホルダが知られている。ろう付け工程では、鋼ヘッド部の接合面と超硬シャンク部の接合面にろう材を挟み、挟んだろう材を外部から加熱し融解させることで接合させる。それぞれの接合面の表面にろう材をぬれ広げるため、接合面の表面の酸化被膜を除去するが、その際にガスが発生するため、ガス抜き穴を備える必要がある。ガス抜き穴の形態としては、鋼ヘッド部を径方向に貫通して側面に開口する側面穴が知られる（非特許文献１参照）。非特許文献１の２ページ目には５本のホルダ写真が掲載されているが、その内の小径側の３本がろう付けホルダであり、さらに最も工具径が細いホルダには側面穴が確認できる。

特許第３８２２５０６号公報

株式会社ＭＯＬＤＩＮＯ,「仕上げ加工用 刃先交換式ボールエンドミル アルファボールプレシジョンＦ ＡＢＰＦ」カタログ(２０２２年３月)

鋼ヘッド部に設けた側面穴をガス抜き穴とした場合、工具径が小さいと、鋼ヘッド部の体積に対してガス抜き穴が占める比率が大きくなるため、応力集中に起因する破損や、動バランスが悪化する懸念がある。
一方、特許文献１に記載のように、鋼ヘッド部と超硬シャンク部とを軸方向に貫通するクーラント穴が設けられている場合、クーラント穴がガス抜き穴としても機能する。鋼ヘッド部と超硬シャンク部を貫通する貫通穴は、工具径が大きい場合には断面積において工具径に対する貫通穴の比率が小さいため、必要な工具剛性を確保することが比較的容易である。しかしながら、工具径が小さい場合には、工具径に対するクーラント穴の比率が大きいため、鋼ヘッド部において必要な工具剛性を確保することが困難となる。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、ろう付け時のガス排除機構を備えながらも鋼ヘッド部の剛性を十分に確保した小径ろう付けホルダを備えた刃先交換式工具を提供することを目的としている。

（１）本発明の一態様の刃先交換式切削工具は、中心軸に沿って配置される鋼製の鋼ヘッド部と超硬合金製の超硬シャンク部とがろう付けによって軸方向に接合された工具径φ８ｍｍ以下のろう付けホルダと、前記鋼ヘッド部に装着される切削インサートとを備える刃先交換式工具である。前記鋼ヘッド部の先端部には、少なくとも１個の切削インサートを取付可能な取付座が設けられる。前記鋼ヘッド部の後端部には、前記超硬シャンク部側に向かって開口するとともに、前記超硬シャンク部との接合部を構成する凹テーパー面を含む凹部が形成されている。前記超硬シャンク部の先端部には、前記鋼ヘッド部の前記凹テーパー面に嵌合されるテーパー面を含む凸部が形成されている。前記超硬シャンク部は、前記超硬シャンク部の径方向中心部を軸方向に貫通する貫通穴を有する。前記貫通穴の先端は、前記鋼ヘッド部の凹部と前記超硬シャンク部の凸部とに囲まれる前記ろう付けホルダ内の空所に開口する。前記空所は、前記貫通穴のみを介して前記ろう付けホルダの外部空間に通じている。前記貫通穴の直径をＤ１、前記超硬シャンク部の凸部の最大径をＤ２とするとき、Ｄ２に対するＤ１が占める割合は、１０．０％以上５０．０％以下の関係を満たす。前記超硬シャンク部のテーパー面のテーパー角度θは、４０°≦θ≦６０°である。前記切削インサートを取り付けた状態の前記鋼ヘッド部の軸方向の全長をＬ２、前記鋼ヘッド部のうち中心軸から外周まで中実な軸直断面を有する部分である中実部の軸方向の長さをＬｓとするとき、Ｌ２に対するＬｓの割合は、５％以上２５％以下である。

上記構成によれば、鋼ヘッド部における中実部の長さＬｓが、鋼ヘッド部の全長Ｌ２に対して５％以上であるため、鋼ヘッド部の外周部からの破損リスクを低減でき、鋼ヘッド部に十分な剛性を確保でき、φ８ｍｍ以下の小径工具であっても十分な工具剛性が得られる。さらに、超硬シャンク部の凸部の最大径Ｄ２に対する貫通穴の直径Ｄ１の割合が１０．０％～５０．０％の範囲内にあり、かつ、テーパー角度θが４０°～６０°の範囲にあることにより、ガス抜き穴の形成と、必要な工具剛性の確保の両立が可能である。

（２）（１）において、前記切削インサートの先端から空所先端部までの軸方向の距離をＬ１とするとき、前記鋼ヘッド部の全長Ｌ２に対する距離Ｌ１の比Ｌ１／Ｌ２が、４５％≦Ｌ１／Ｌ２≦６０％である構成としてもよい。

（３）（１）または（２）において、前記刃先交換式切削工具の軸方向の全長をＬ３とするとき、前記鋼ヘッド部の全長Ｌ２は、前記刃先交換式切削工具の全長Ｌ３に対して１８．０％以下である構成としてもよい。

（４）（１）～（３）のいずれか１つにおいて、前記鋼ヘッド部は、硬度３５ＨＲＣ以上の鋼で形成され、前記超硬シャンク部は硬度８０ＨＲＣ以上の超硬合金で形成されている構成としてもよい。

本発明の一態様によれば、ろう付け時のガス排除機構を備えながらも鋼ヘッド部の剛性を十分に確保した小径ろう付けホルダを備えた刃先交換式工具が提供される。

図１は、実施形態の刃先交換式切削工具の側面図である。 図２は、図１に示す刃先交換式切削工具を、軸方向の先端側から見た正面図である。 図３は、ろう付けホルダの分解斜視図である。 図４は、鋼ヘッド部の三面図である。 図５は、鋼ヘッド部と超硬シャンク部との接合構造を示す図である。 図６は、刃先交換式切削工具の各部の寸法を示す図である。

図１は、本実施形態の刃先交換式切削工具の側面図である。図２は、図１に示す刃先交換式切削工具を、軸方向の先端側から見た正面図である。図３は、ろう付けホルダの分解斜視図である。図４は、鋼ヘッド部の三面図である。図５は、鋼ヘッド部と超硬シャンク部との接合構造を示す図である。

本実施形態の刃先交換式切削工具１は、ろう付けホルダ２と、ろう付けホルダ２に装着される切削インサート３とを備える。ろう付けホルダ２は、中心軸Ｏに沿って配置される鋼製の鋼ヘッド部４と超硬合金製の超硬シャンク部５とがろう付けによって軸方向に接合された構成を備える。ろう付けホルダ２は、工具径φ８ｍｍ以下の小径ホルダである。

以下の説明においては、刃先交換式切削工具１の中心軸Ｏの軸線方向に沿って、超硬シャンク部５から鋼ヘッド部４に向かう方向を先端側、鋼ヘッド部４から超硬シャンク部５に向かう方向を後端側と言う。また、刃先交換式切削工具１の中心軸Ｏに垂直な方向を径方向と言い、中心軸Ｏを中心に周回する方向を周方向と言う。

本実施形態の刃先交換式切削工具１は、刃先交換式のボールエンドミルである。刃先交換式切削工具１は、中心軸Ｏの軸回りに回転可能である。したがって、刃先交換式切削工具１の中心軸Ｏは、刃先交換式切削工具１の工具回転軸である。

刃先交換式切削工具１は、鋼ヘッド部４に切削インサート３が取り付けられた上で、超硬シャンク部５の後端部が工作機械の主軸に把持される。刃先交換式切削工具１は、中心軸Ｏの軸回りに工具回転方向Ｔに回転されつつ、中心軸Ｏに交差する方向に送り出されることにより、切削インサート３に設けられた複数の切刃３１によって被削材に切削加工を施す。

切削インサート３は、例えば超硬合金からなる。超硬シャンク部５は、硬度８０ＨＲＣ以上の超硬合金で形成されることが好ましい。切削インサート３は、板状のインサート本体３ａと、インサート本体３ａの先端部に形成される複数の切刃３１とを備える。切刃３１は、本実施形態の場合、中心軸Ｏ回りの回転軌跡が半球状を成すボール刃である。２つの切刃３１は、中心軸Ｏを中心とする１８０°回転対称位置に配置されている。インサート本体３ａには、インサート本体３ａを板厚方向に貫通する貫通孔が設けられている。インサート本体３ａの貫通孔には、切削インサート３を鋼ヘッド部４に固定する際に、固定ねじ１２が通される。

本実施形態の切削インサート３は２枚刃であるが、１枚刃あるいは３枚刃以上の切削インサートであってもよい。鋼ヘッド部４に複数の切削インサートが装着される構成であってもよい。刃先交換式切削工具１は、ラジアスエンドミルまたはスクエアエンドミルであってもよい。

鋼ヘッド部４の先端部には、切削インサート３を取付可能な取付座８が設けられる。取付座８には、切削インサート３がその中心軸（インサート中心軸）をろう付けホルダ２の中心軸に一致させた姿勢で配置される。つまり、ろう付けホルダ２の中心軸と、切削インサート３の中心軸とは、互いに同軸に配置される。そして、これら切削インサート３の中心軸とろう付けホルダ２の中心軸は、刃先交換式切削工具１の中心軸Ｏに一致する。

鋼ヘッド部４は、鋼材からなる。鋼ヘッド部４は、硬度３５ＨＲＣ以上の鋼で形成されることが好ましい。図４に示すように、鋼ヘッド部４は、概略円柱状である。鋼ヘッド部４の先端部に、切削インサート３が挿入される溝からなる取付座８が設けられる。取付座８は、図４（Ａ）に示すように、鋼ヘッド部４の軸方向先端側から見て概略長方形状である。取付座８の底面８ａは、中心軸Ｏに直交する平面である。

溝状の取付座８が形成されることにより、鋼ヘッド部４の先端部は２つの把持部４Ａ、４Ｂに分割されている。把持部４Ａ、４Ｂは、鋼ヘッド部４の先端部においてそれぞれ軸方向に延びる。把持部４Ａには、把持部４Ａを径方向に貫通する貫通穴９Ａが形成されている。把持部４Ｂには、把持部４Ｂを径方向に貫通するねじ穴９Ｂが形成されている。ねじ穴９Ｂの雌ねじ部には、切削インサート３を固定する固定ねじ１２の雄ねじ部が嵌め合わされる。

切削インサート３は、把持部４Ａ、４Ｂに挟まれる取付座８に挿入される。切削インサート３が取付座８に設置された状態で、把持部４Ａの貫通穴９Ａと、切削インサート３の貫通孔と、把持部４Ｂのねじ穴９Ｂとが同軸位置に配置される。貫通穴９Ａ側から固定ねじ１２を挿入し、固定ねじ１２をねじ穴９Ｂに締め込むことにより、切削インサート３が鋼ヘッド部４に固定される。

図４（Ｂ）に示すように、把持部４Ａ、４Ｂは、ねじ穴９Ｂの軸方向から見たときに、中心軸Ｏに対して非対称となる形状を有する。具体的には、把持部４Ａ、４Ｂは、それらの工具回転方向Ｔ後方側の部分が切り欠かれた形状である。これにより、図１に示すように、切削インサート３を装着したときに、切刃３１のすくい面が把持部４Ａ、４Ｂから露出される。一方、切削インサート３のすくい面と反対側の面は、把持部４Ａ、４Ｂによって覆われる。２つの切刃３１のすくい面と把持部４Ａ、４Ｂの側端面４ａ、４ｂ（図４参照）を含む溝が、それぞれの切刃３１の切屑排出溝となる。さらに本実施形態では、図４に示すように、側端面４ａ、４ｂを、取付座８の底面８ａよりも後方側まで延長する切欠部１５Ａ、１５Ｂが鋼ヘッド部４の側面に設けられている。切欠部１５Ａ、１５Ｂも、切屑排出溝の一部として機能する。

鋼ヘッド部４の後端部には、超硬シャンク部５側に向かって開口する凹部７が形成されている。凹部７は、鋼ヘッド部４の後端から先端に向かって先窄まりの凹テーパー面７ａと、凹テーパー面７ａの先端部からさらに先端側へ延びる凹円筒面７ｂとを有する。本実施形態では、凹テーパー面７ａの後端における直径は、鋼ヘッド部４の直径に一致する。凹円筒面７ｂの直径は、本実施形態の場合、後述する超硬シャンク部５の貫通穴１１の直径Ｄ１と同程度の大きさである。
本実施形態では、凹円筒面７ｂの先端に、先端側へ延びる凹円錐面が形成されているが、凹円筒面７ｂをドリルで加工した場合の穴形状を表しており、平坦面であってもよい。

超硬シャンク部５は、中心軸Ｏに沿って延びる円筒状である。超硬シャンク部５は、先端部に、先端側に向かって先窄まりの凸部６を有する。凸部６の外周面は、鋼ヘッド部４の凹テーパー面７ａに嵌合されるテーパー面６ａである。超硬シャンク部５には、超硬シャンク部５を軸方向に貫通する貫通穴１１が形成されている。貫通穴１１は、超硬シャンク部５と同軸の断面円形状である。凸部６の先端に貫通穴１１が開口する。凸部６の先端の直径は、貫通穴１１の先端の開口径とほぼ同じ大きさである。凸部６は、径方向から見て台形状である。

図５に示すように、鋼ヘッド部４と超硬シャンク部５は、ろう付けにより固定される。具体的に、超硬シャンク部５の凸部６が鋼ヘッド部４の凹部７に挿入され、凸部６のテーパー面６ａと、凹部７の凹テーパー面７ａとがろう付けされる。テーパー面６ａと凹テーパー面７ａとが、接合部１３を構成する。

図５（Ａ）に示すように、鋼ヘッド部４と超硬シャンク部５とがろう付けされた状態において、超硬シャンク部５の凸部６は、凹テーパー面７ａの軸方向範囲内に収容される。これにより、鋼ヘッド部４の内部には、鋼ヘッド部４の凹部７と超硬シャンク部５の凸部６とに囲まれる空所１４が形成されている。本実施形態の場合、空所１４は、凹部７のうちの凹円筒面７ｂに囲まれる空間である。なお、凸部６の先端部が、凹円筒面７ｂの軸方向範囲内に位置していてもよい。

超硬シャンク部５の貫通穴１１の先端側の開口は、凹円筒面７ｂの後端に位置する。超硬シャンク部５の貫通穴１１は、空所１４に開口する。凹テーパー面７ａとテーパー面６ａとの接合部１３は、ろう付けにより封止される。また、鋼ヘッド部４には、鋼ヘッド部４を径方向に貫通して空所１４に通じる通気孔も設けられていない。したがって、空所１４は、貫通穴１１のみを介してろう付けホルダ２の外部空間に通じている。

空所１４は、凹テーパー面７ａとテーパー面６ａとを接合する過程において、接合部１３から押し出される余分なろう材の排出場所として機能する。凹テーパー面７ａとテーパー面６ａとの間に位置するろう材の厚さを制御しやすくなる。刃先交換式切削工具１の寸法精度を高めることができる。また、製品毎の接合部１３の接合強度のばらつきも抑制できる。

貫通穴１１は、凹テーパー面７ａとテーパー面６ａとを接合する過程において、ろう材から発生するガスを外部に排出する通路として機能する。空所１４が外部から密閉されていると、発生したガスによって内部の圧力が高まり、接合部１３のろう材が外部へ押し出されたり、接合面に気泡が混入して接合強度が低くなるおそれがある。本実施形態によれば、ろう付け時のガスによる不具合の発生がなく、十分な接合強度を得ることができる。

本実施形態の刃先交換式切削工具１は、図６に示す各部の寸法が、所定の範囲または大きさの関係を満たす寸法に設定される。
まず、超硬シャンク部５の貫通穴１１の直径をＤ１、超硬シャンク部５の凸部６の最大径をＤ２とするとき、Ｄ２に対するＤ１が占める割合は、１０．０％以上５０．０％以下の関係を満たす。
Ｄ２に対するＤ１が占める割合が１０．０％より小さいと、貫通穴１１が非常に細くなるため、超硬シャンク部５の先端に流れたろう材で貫通穴１１の開口部が閉塞されやすくなる。貫通穴１１が閉塞されると、ろう付け時に発生するガスによる接合強度低下などの不具合が発生しやすくなる。
Ｄ２に対するＤ１が占める割合が５０．０％より大きいと、超硬シャンク部５の凸部６の先端に大きな開口が形成されるため、テーパー面６ａの面積が狭くなる。ろう付け面積が減少するため、接合強度の確保が難しくなる。

超硬シャンク部５のテーパー面６ａのテーパー角度θは、４０°以上６０°以下である。鋼ヘッド部４の凹テーパー面のテーパー角度は、接合されるテーパー面６ａのテーパー角度θに一致する。テーパー角度θが４０°より小さいと、鋼ヘッド部４において凹テーパー面７ａの径方向外側の肉厚が薄くなるため、鋼ヘッド部４の剛性が低下するおそれがある。テーパー角度θが６０°を超えると、テーパー面６ａの面積が減少するため、接合部１３の接合面積が減少し、接合強度の確保が難しくなる。

切削インサート３を取り付けた状態の鋼ヘッド部４の軸方向の全長をＬ２、鋼ヘッド部４のうち中心軸Ｏから外周まで中実な軸直断面を有する部分である中実部２０の軸方向の長さをＬｓとするとき、Ｌ２に対するＬｓの割合は、５％以上２５％以下である。
中実部２０は、本実施形態の場合、切欠部１５Ａ、１５Ｂの後端と、凹部７の先端とに挟まれる鋼ヘッド部４の円柱状部分である。切欠部１５Ａ、１５Ｂの深さは、切削インサート３の形状に応じて異なり、切欠部１５Ａ、１５Ｂの深さによっては、鋼ヘッド部４の剛性が低下する場合がある。そのため、中実部２０は、切欠部１５Ａ、１５Ｂと、鋼ヘッド部４の中空部となる凹部７の両方を含まない部分として定義される。
Ｌ２に対するＬｓの割合Ｌｓ／Ｌ２が５％より小さいと、鋼ヘッド部４における中実部２０の割合が小さすぎるため、鋼ヘッド部４の剛性が不足する。Ｌｓ／Ｌ２が２５％より大きいと、相対的にテーパー角度θが大きくなりすぎてしまう。その結果、テーパー面６ａの面積が減少し、十分なろう付け面積が確保できなくなるおそれがある。Ｌｓ／Ｌ２は、７．５％以上であることが好ましく、より好ましくは１０．０％以上である。

本実施形態の鋼ヘッド部４には、鋼ヘッド部４を軸方向に貫通する穴は設けられていない。特許文献１に記載の鋼ヘッド部は、クーラント穴として鋼ヘッド部を軸方向に貫通する穴を有する。このような貫通穴は、大径工具または中径工具では問題は生じないが、小径工具に適用すると、工具に対する中空部（クーラント穴）の割合が大きくなるため、工具剛性が不足するおそれがある。また仮に、鋼ヘッド部の一部に中実部を設けたとしても、中実部の大きさが不足すると、鋼ヘッド部の剛性向上に寄与しない。本実施形態では、中実部２０を設け、かつＬｓ／Ｌ２を上記範囲とすることで、φ８ｍｍ以下の小径工具においても剛性を確保できる構成とした。

切削インサート３の先端から空所１４の先端部までの軸方向の距離をＬ１とするとき、鋼ヘッド部４の全長Ｌ２に対する距離Ｌ１の比Ｌ１／Ｌ２が、４５％≦Ｌ１／Ｌ２≦６０％であることが好ましい。
比Ｌ１／Ｌ２が４５％より小さいと、空所１４の容積が大きくなり、中空部分の割合が増加するため、鋼ヘッド部４全体の剛性確保が難しくなる。比Ｌ１／Ｌ２が６０％より大きいと、空所１４の容積を確保しにくくなり、余分なろう材による貫通穴１１の閉塞を生じやすくなる。

刃先交換式切削工具１の軸方向の全長をＬ３とするとき、鋼ヘッド部４の全長Ｌ２は、刃先交換式切削工具１の全長Ｌ３に対して１８．０％以下であることが好ましい。上記した本実施形態の鋼ヘッド部４の構成は、鋼ヘッド部４の全長Ｌ２の５．５倍を超える全長を有する刃先交換式切削工具１に好適である。上記構成の鋼ヘッド部４を備える刃先交換式切削工具１は、切削工具全体の剛性を確保しやすくなる。

本発明の効果を確認するため、表１に示す本発明例１～３、比較例１の鋼ヘッド部を超硬シャンク部とろう付けして刃先交換式切削工具を作製した。
超硬シャンク部は、硬度６８ＨＲＣの超硬合金製であり、長さ７５．５ｍｍ、貫通穴の直径Ｄ１：１．５ｍｍ、最大径Ｄ２：５．５ｍｍとした。先端の凸部のテーパー角度θは、表１に記載の角度とした。

本発明例１～３の刃先交換式切削工具では、超硬シャンク部の凸部の最大径Ｄ２に対する貫通穴の直径Ｄ１が占める割合が、１０．０％以上５０．０％以下の範囲にあり、超硬シャンク部のテーパー面のテーパー角度θが４０°≦θ≦６０°の範囲にあり、鋼ヘッド部の全長Ｌ２に対する中実部の長さＬｓの割合が、５％以上２５％以下の範囲にある。
本発明例１～３の刃先交換式切削工具では、鋼ヘッド部と超硬シャンク部との接合部の面積を十分に確保することができ、十分な接合強度が得られた。ここで、表１に記載の◎〇△について、◎は接合部面積が６０ｍｍ^２超、〇は接合部面積が５５ｍｍ^２以上６０以下、△は接合部面積が５５ｍｍ^２未満である。評価水準は、実機における接合強度の測定結果に基づく。実施例の工具径において、鋼ヘッド部と超硬シャンク部との接合部面積が５５ｍｍ^２以上であれば、刃先交換式切削工具の仕様範囲の負荷に対して十分な接合強度が得られることが実験により確認されている。また、接合部面積が６０ｍｍ^２超であれば、刃先交換式切削工具の仕様範囲を超える切削条件の負荷にも耐えられる接合強度が得られることが実験により確認されている。
一方、テーパー角度θが６０°を超えている比較例１の刃先交換式切削工具では、鋼ヘッド部と超硬シャンク部との接合部の面積が小さいために、十分な接合強度を得ることができなかった。

１…刃先交換式切削工具、２…ホルダ、３…切削インサート、４…鋼ヘッド部、５…超硬シャンク部、６…凸部、６ａ…テーパー面、７…凹部、７ａ…凹テーパー面、８…取付座、１１…貫通穴、１３…接合部、１４…空所、２０…中実部、Ｄ１…貫通穴の直径、Ｄ２…超硬シャンク部の凸部の最大径、Ｌ１…切削インサートの先端から空所先端部までの軸方向の距離、Ｌ２…切削インサートを取り付けた状態の鋼ヘッド部の全長、Ｌ３…刃先交換式切削工具の全長、Ｌｓ…中実部の軸方向長さ、Ｏ…中心軸、θ…テーパー角度

Claims (4)

1. 中心軸に沿って配置される鋼製の鋼ヘッド部と超硬合金製の超硬シャンク部とがろう付けによって軸方向に接合された工具径φ８ｍｍ以下のろう付けホルダと、前記鋼ヘッド部に装着される切削インサートとを備える刃先交換式工具であって、
   前記鋼ヘッド部の先端部には、少なくとも１個の切削インサートを取付可能な取付座が設けられ、
   前記鋼ヘッド部の後端部には、前記超硬シャンク部側に向かって開口するとともに、前記超硬シャンク部との接合部を構成する凹テーパー面を含む凹部が形成されており、
   前記超硬シャンク部の先端部には、前記鋼ヘッド部の前記凹テーパー面に嵌合されるテーパー面を含む凸部が形成され、
   前記超硬シャンク部は、前記超硬シャンク部の径方向中心部を軸方向に貫通する貫通穴を有し、
   前記貫通穴の先端は、前記鋼ヘッド部の凹部と前記超硬シャンク部の凸部とに囲まれる前記ろう付けホルダ内の空所に開口し、前記空所は、前記貫通穴のみを介して前記ろう付けホルダの外部空間に通じており、
   前記貫通穴の直径をＤ１、前記超硬シャンク部の凸部の最大径をＤ２とするとき、Ｄ２に対するＤ１が占める割合は、１０．０％以上５０．０％以下の関係を満たし、
   前記超硬シャンク部のテーパー面のテーパー角度θは、４０°≦θ≦６０°であり、
   前記切削インサートを取り付けた状態の前記鋼ヘッド部の軸方向の全長をＬ２、前記鋼ヘッド部のうち中心軸から外周まで中実な軸直断面を有する部分である中実部の軸方向の長さをＬｓとするとき、Ｌ２に対するＬｓの割合は、５％以上２５％以下であることを特徴とする、
   刃先交換式切削工具。
2. 前記切削インサートの先端から空所先端部までの軸方向の距離をＬ１とするとき、
   前記鋼ヘッド部の全長Ｌ２に対する距離Ｌ１の比Ｌ１／Ｌ２が、４５％≦Ｌ１／Ｌ２≦６０％である、
   請求項１に記載の刃先交換式切削工具。
3. 前記刃先交換式切削工具の軸方向の全長をＬ３とするとき、
   前記鋼ヘッド部の全長Ｌ２は、前記刃先交換式切削工具の全長Ｌ３に対して１８．０％以下である、
   請求項１または２に記載の刃先交換式切削工具。
4. 前記鋼ヘッド部は、硬度３５ＨＲＣ以上の鋼で形成され、
   前記超硬シャンク部は硬度８０ＨＲＣ以上の超硬合金で形成されている、
   請求項１または２に記載の刃先交換式切削工具。

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