JP2023169675A

JP2023169675A - golf club head

Info

Publication number: JP2023169675A
Application number: JP2022080941A
Authority: JP
Inventors: 宏三枝; Hiroshi Saegusa
Original assignee: PRGR Co Ltd
Current assignee: PRGR Co Ltd
Priority date: 2022-05-17
Filing date: 2022-05-17
Publication date: 2023-11-30

Abstract

To provide a golf club head advantageous in securing repulsion performance and improving durability.SOLUTION: A golf club head is provided with a fixing part 34 in which a peripheral edge part of a cover face 32 and a peripheral edge part of a face part 14 are fixed, and a non-fixing part 36 in which the cover face 32 and the face part 14 are not fixed to parts of the cover face 32 and the face part 14 except the peripheral edge parts. An average of a flexural rigidity EI per unit of the cover face 32 in the non-fixing part 36 is made to be 10 N mm2 or more and 26,000 N mm2 or less. When a ball is hit, an inner surface 3204 of the deformed cover face 32 comes in contact with a face surface 14A after the cover face 32 is deformed so that both the cover face 32 and the face part 14 are deformed. The cover face 32 and the face part 14 are deformed in two stages with a lapse of time.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明はゴルフクラブヘッドに関する。 The present invention relates to golf club heads.

打球時にフェース部に発生する衝撃を緩和して耐久性（強度）を確保するために、フェース部を２枚の板材を積層させて構成すると共に、それらの板材の間の隙間に気体や液体、粉体、膜体を充填させた積層構造のゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。 In order to reduce the impact that occurs on the face when hitting a ball and ensure durability (strength), the face is constructed by laminating two plates, and the gap between the plates is filled with gas, liquid, etc. A golf club head having a laminated structure filled with powder and film has been proposed (see Patent Document 1).

特開平０９－２３９０７６号公報Japanese Patent Application Publication No. 09-239076

一方、フェース部の曲げ剛性はゴルフクラブヘッドの反発性能に大きな影響を与えるが、上記従来技術ではフェース部の曲げ剛性については特に考慮されていない。
本発明は、上記曲げ剛性がゴルフクラブヘッドの反発性能に影響を与える点に着目してなされたものであり、その目的は、反発性能を確保しつつ耐久性の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。 On the other hand, although the bending rigidity of the face has a large effect on the repulsion performance of the golf club head, the above-mentioned prior art does not particularly consider the bending rigidity of the face.
The present invention was made by focusing on the fact that the bending rigidity affects the repulsion performance of a golf club head, and its purpose is to improve the durability of a golf club head while ensuring repulsion performance. Our goal is to provide club heads.

上記目的を達成するために、本発明の一実施の形態は、フェース部のフェース面を覆うカバーフェースを備えた積層構造のゴルフクラブヘッドであって、前記カバーフェースの周縁部と前記フェース部の周縁部とを固定した固定部を設けると共に、前記周縁部を除く前記カバーフェースと前記フェース部の箇所にそれら前記カバーフェースと前記フェース部とが固定されていない非固定部を設け、前記非固定部における前記カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下であり、前記単位当たりの曲げ剛性ＥＩは以下の式（１）で定義されることを特徴とする。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ^３・ｂ／１２（１）
ただし、Ｅ：縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ^２）、ｈ：前記カバーフェースの厚さ（ｍｍ）とし、前記カバーフェースの幅ｂを１．０（ｍｍ）とする。 In order to achieve the above object, an embodiment of the present invention provides a golf club head with a laminated structure including a cover face that covers a face surface of a face portion, the peripheral portion of the cover face and the face portion of the face portion A fixed part is provided to which the peripheral edge part is fixed, and a non-fixed part to which the cover face and the face part are not fixed is provided at a location of the cover face and the face part other than the peripheral part, and the non-fixed part is fixed to the cover face and the face part. The average bending stiffness EI per unit of the cover face in the section is 10 N·mm ² or more and 26,000 N·mm ² or less, and the bending stiffness EI per unit is defined by the following formula (1). do.
EI=E・h ³・b/12 (1)
However, E: longitudinal Young's modulus (N/mm ² ), h: thickness of the cover face (mm), and width b of the cover face is 1.0 (mm).

本発明の一実施の形態によれば、フェース面を覆うカバーフェースを設けたので、打球時にカバーフェースでエネルギーが吸収されることでフェース部に生じる応力を低下させることができ、フェース部の耐久性を確保する上で有利となる。また、カバーフェースの非固定部における単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下としたため、ゴルフクラブヘッドの反発性能を確保する上で有利となる。 According to an embodiment of the present invention, since the cover face that covers the face surface is provided, energy is absorbed by the cover face when hitting a ball, reducing the stress generated in the face portion, and improving the durability of the face portion. This is advantageous in ensuring sex. Further, since the average bending rigidity EI per unit in the non-fixed portion of the cover face is set to 10 N·mm ² or more and 26,000 N·mm ² or less, this is advantageous in ensuring the repulsion performance of the golf club head.

実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。FIG. 1 is a front view of the golf club head according to the embodiment, viewed from the front of the face surface. 図１のＡ－Ａ線断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 1. （Ａ）カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩを定義する際のカバーフェースの厚さｈおよび幅ｂの説明図、（Ｂ）カバーフェースに曲げ応力が生じた状態を示す模式図である。(A) An explanatory diagram of the thickness h and width b of the cover face when defining the bending rigidity EI per unit of the cover face, and (B) a schematic diagram showing a state where bending stress is generated in the cover face. 非固定部の一例を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。It is a front view of a golf club head explaining an example of a non-fixed part. 非固定部の他の例を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。FIG. 7 is a front view of a golf club head illustrating another example of a non-fixed portion. 実験例１（比較例）の加速度波形を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an acceleration waveform of Experimental Example 1 (comparative example). 実験例２の加速度波形を示す図である。3 is a diagram showing an acceleration waveform of Experimental Example 2. FIG. 実験例３の加速度波形を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing an acceleration waveform of Experimental Example 3. 実験例４－１２における単位当たりの曲げ剛性ＥＩの数値を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing numerical values of bending rigidity EI per unit in Experimental Example 4-12. 実験例４－１２についての単位当たりの曲げ剛性ＥＩと実験例１に対するＣＯＲの差分との関係を示す図である。7 is a diagram showing the relationship between the bending stiffness EI per unit for Experimental Example 4-12 and the difference in COR with respect to Experimental Example 1. FIG. 複数の実験例についてのカバーフェースの内面とフェース面との間の隙間と、実験例１に対するＣＯＲの差分との関係を示す図である。7 is a diagram showing the relationship between the gap between the inner surface of the cover face and the face surface and the difference in COR with respect to Experimental Example 1 for a plurality of experimental examples. FIG.

次に本発明の実施の形態について説明する。
図１、図２に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、カバーフェース３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、金属材料または繊維強化樹脂材料（ＦＲＰ）で構成され、あるいは、金属材料と繊維強化樹脂材料とが組み合わされて構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
前記繊維強化樹脂材料としては、炭素繊維強化樹脂材料（ＣＦＲＰ）などが用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。 Next, embodiments of the present invention will be described.
As shown in FIGS. 1 and 2, in this embodiment, the golf club head 10 is a hollow wood-type golf club head (driver), and includes a head body 12 and a cover face 32. There is.
The head main body 12 is made of a metal material or a fiber-reinforced resin material (FRP), or a combination of a metal material and a fiber-reinforced resin material.
As the metal material, one or more of stainless steel, maraging steel, pure titanium, titanium alloy, aluminum alloy, etc., can be used.
As the fiber reinforced resin material, carbon fiber reinforced resin material (CFRP) or the like is used.
The head body 12 includes a face portion 14, a crown portion 16, a sole portion 18, and a side portion 20.
The head body 12 has a hollow structure in which a hollow portion 28 is formed inside the face portion 14, the crown portion 16, the sole portion 18, and the side portions 20.
The face portion 14 has a vertical height and extends left and right.

クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａである。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバックを通って延在している。 The crown portion 16 has a wall thickness smaller than that of the face portion 14 and extends rearward from the upper portion of the face portion 14 .
The surface exposed to the outside of the face portion 14 is a face surface 14A on which a ball is hit.
A hosel 30 connected to the shaft S is provided on the crown portion 16 at a position on the face surface 14A side and near the heel 24, and the golf club 100 is configured by connecting the shaft S to the hosel 30.
The sole portion 18 extends rearward from the lower portion of the face portion 14.
As shown in FIGS. 1 and 2, the side portion 20 extends between the crown portion 16 and the sole portion 18 and between the toe 22 side edge and heel 24 side edge of the face portion 14 through the faceback. ing.

カバーフェース３２は、フェース面１４Ａの全域を覆うように形成されている。
カバーフェース３２がフェース面１４Ａと反対側に位置する面を表面３２０２とし、カバーフェース３２がフェース面１４Ａに対向する面を内面３２０４とする。
カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４が設けられている。
本実施の形態では、固定部３４は、それら周縁部の周方向の全周にわたって連続して形成されている。なお、固定部３４の周方向の一部が途切れていても構わないが、全周にわたって連続して形成されていると、カバーフェース３２の応力が固定部３２の部分に集中しにくく耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６が設けられている。
したがって、非固定部３６において、カバーフェース３２は打球時に変形し、変形したカバーフェース３２の内面３２０４はやがてフェース面１４Ａに接触するため、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形する（たわむ）ことになる。
このようにカバーフェース３２の変形と、カバーフェース３２およびフェース部１４の変形とが２段階にわたって発生することにより、ボールとカバーフェース３２およびフェース面１４Ａとの接触時間、すなわちボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
なお、カバーフェース３２の表面（外面）と直交する方向の力（すなわち打球時に加わる力）に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。 The cover face 32 is formed to cover the entire face surface 14A.
The surface of the cover face 32 opposite to the face surface 14A is defined as a surface 3202, and the surface of the cover face 32 opposed to the face surface 14A is defined as an inner surface 3204.
A fixing portion 34 is provided that fixes the peripheral edge of the cover face 32 and the peripheral edge of the face portion 14.
In this embodiment, the fixing portion 34 is formed continuously over the entire circumferential circumference of these peripheral portions. Note that a part of the fixing part 34 in the circumferential direction may be interrupted, but if it is formed continuously over the entire circumference, the stress of the cover face 32 will not be concentrated on the fixing part 32 and the durability will be reduced. This will be advantageous in trying to improve.
In addition, non-fixed portions 36 where the cover face 32 and the face portion 14 are not fixed are provided at locations on the cover face 32 and the face portion 14 excluding the peripheral portion.
Therefore, in the non-fixed portion 36, the cover face 32 deforms when the ball is hit, and the deformed inner surface 3204 of the cover face 32 eventually comes into contact with the face surface 14A, so that the face portion 14 deforms (deflects) together with the cover face 32. Become.
As described above, the deformation of the cover face 32 and the deformation of the cover face 32 and the face portion 14 occur in two stages, thereby reducing the contact time between the ball and the cover face 32 and the face surface 14A, that is, the contact time between the ball and the head body 12. This is advantageous in increasing the contact time of the head body 12, reducing the maximum value of impact force (acceleration) applied to the head body 12, improving the durability of the head body 12, and improving the feel on impact.
Note that the fixed part 34 is difficult to deform while the non-fixed part 36 is easily deformed in response to a force in a direction perpendicular to the surface (outer surface) of the cover face 32 (i.e., force applied when hitting a ball). 36 is preferable in order to ensure the amount of deformation of the cover face 32 when hitting a ball.

本実施の形態において、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下とした。なお、「単位当たりの曲げ剛性ＥＩ」の定義については後述する。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲内にあると、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量を適度に確保できるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能を確保でき、また、カバーフェース３２により打球時の応力を緩和できるため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を下回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が低すぎるため、打球時にカバーフェース３２の変形量が過剰となり、エネルギーロスが大きくなり、反発性能が低下する。
特にカバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が低く、言い換えると、カバーフェース３２の硬度がボールの硬度よりも低い（概ねデュロメータ硬度Ａ９０以下）場合には、打球時にボールよりもカバーフェース３２が大きく変形し、エネルギーロスが顕著となり、反発性能が低下する。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を上回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が高すぎるため、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量が過小となり、反発性能が低下する。
特に打球時にカバーフェース３２がフェース部１４に当接することでカバーフェース３２とフェース部１４が共に変形する際の変形量が十分に得られず、反発性能が低下する。
また、単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ^２以上１００００Ｎ・ｍｍ^２以下であることが上記効果を発揮する上でより好ましい。
また、あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ^２以上４０００Ｎ・ｍｍ^２以下であることが上記効果を発揮する上でより一層好ましい。 In the present embodiment, the average bending rigidity EI per unit of the cover face 32 in the non-fixed portion 36 is set to 10 N·mm ² or more and 26000 N·mm ² or less. Note that the definition of "bending stiffness EI per unit" will be described later.
When the average unit bending rigidity EI of the cover face 32 is within the above range, it is possible to ensure an appropriate amount of deformation of the cover face 32 and the face portion 14 when hitting a ball, thereby ensuring the repulsion performance of the golf club head 10, and The cover face 32 can relieve the stress when hitting a ball, which is advantageous in improving the durability of the golf club head 10.
If the average unit bending stiffness EI of the cover face 32 is below the above range, the average unit bending stiffness EI will be too low and the amount of deformation of the cover face 32 will be excessive when hitting the ball, resulting in increased energy loss and reduced repulsion performance. do.
In particular, when the average unit bending stiffness EI of the cover face 32 is low, in other words, when the hardness of the cover face 32 is lower than the hardness of the ball (approximately durometer hardness A90 or less), the cover face 32 is larger than the ball when hitting the ball. Deformation occurs, energy loss becomes significant, and repulsion performance deteriorates.
If the average unit bending rigidity EI of the cover face 32 exceeds the above range, the average unit bending rigidity EI will be too high, and the amount of deformation of the cover face 32 and the face portion 14 will be too small when hitting a ball, resulting in a decrease in repulsion performance.
In particular, when the cover face 32 comes into contact with the face portion 14 when hitting a ball, a sufficient amount of deformation cannot be obtained when both the cover face 32 and the face portion 14 deform, and the repulsion performance deteriorates.
Moreover, it is more preferable that the average bending rigidity EI per unit is 10 N·mm ² or more and 10000 N·mm ² or less in order to exhibit the above effect.
Further, it is even more preferable that the average bending rigidity EI per unit is 10 N·mm ² or more and 4000 N·mm ² or less in order to exhibit the above effects.

また、図２に示すように、本実施の形態では、カバーフェース３２の厚さはほぼ均一に形成されているが、非固定部３６においてカバーフェース３２の中央部の厚さを周縁部の厚さよりも小さくしてもよく、その場合は、打球時のカバーフェース３２の変形量を確保する上で有利となる。 Further, as shown in FIG. 2, in the present embodiment, the thickness of the cover face 32 is approximately uniform, but in the non-fixed portion 36, the thickness of the central portion of the cover face 32 is changed from the thickness of the peripheral portion. In this case, it is advantageous to ensure the amount of deformation of the cover face 32 when hitting a ball.

（単位当たりの曲げ剛性ＥＩの定義）
ここで、図３を参照してカバーフェース３２の単位当たりの曲げ剛性ＥＩについて説明する。
一般的に、材料の曲げ剛性ＥＩは、図３（Ａ）に示すように、厚さｈ（ｍｍ）、幅ｂ（ｍｍ）を有する矩形状の均一断面を有する材料において、以下の式（１）によって規定される。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ^３・ｂ／１２（１）
ただし、Ｅは材料の縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ^２）とする。
材料とその縦ヤング係数Ｅを例示すると以下の通りである。
チタン：１０５０００Ｎ／ｍｍ^２
ポリカーボネート：２７００Ｎ／ｍｍ^２
ＣＦＲＰ：５１０００Ｎ／ｍｍ^２
（ただし、ＣＦＲＰの縦ヤング係数Ｅは積層数、配向角などで変動する）
ウレタン：２０Ｎ／ｍｍ^２
曲げ剛性ＥＩは、図３（Ｂ）に示すように、材料に荷重を加えたときの曲がりにくさを示すものである。
そして、本明細書においては、「カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩ」を、上記幅ｂを１．０ｍｍとしたときに上記式（１）で規定される数値として定義する。 (Definition of bending stiffness EI per unit)
Here, the bending rigidity EI per unit of the cover face 32 will be explained with reference to FIG.
In general, the bending stiffness EI of a material is calculated using the following formula (1 ).
EI=E・h ³・b/12 (1)
However, E is the longitudinal Young's modulus (N/mm ² ) of the material.
Examples of materials and their longitudinal Young's modulus E are as follows.
Titanium: 105000N/ ^mm2
Polycarbonate: 2700N/mm ²
CFRP: 51000N/ ^mm2
(However, the longitudinal Young's modulus E of CFRP varies depending on the number of laminated layers, orientation angle, etc.)
Urethane: 20N/mm ²
As shown in FIG. 3(B), the bending rigidity EI indicates the difficulty of bending when a load is applied to the material.
In this specification, the "unit bending rigidity EI of the cover face 32" is defined as a value defined by the above formula (1) when the width b is 1.0 mm.

また、繊維強化樹脂材料の場合、繊維の配向角度を異ならせたプリプレグを積層してカバーフェース３２を製造することになる。
例えば、配向角度を０度、４５度、９０度、－４５度と異ならせたプリプレグを重ねて１セットとし、複数のセットを積層してカバーフェース３２が製造される。
この場合、繊維強化樹脂材料の縦ヤング係数Ｅは積層理論によって算出された値を用いる。 Further, in the case of a fiber-reinforced resin material, the cover face 32 is manufactured by laminating prepregs with different fiber orientation angles.
For example, prepregs with different orientation angles of 0 degrees, 45 degrees, 90 degrees, and -45 degrees are stacked to form one set, and the cover face 32 is manufactured by stacking a plurality of sets.
In this case, the longitudinal Young's modulus E of the fiber-reinforced resin material uses a value calculated by lamination theory.

本実施の形態では、カバーフェース３２は、デュロメータ硬度Ａ９８以上の樹脂材料または繊維強化樹脂材料で構成されている。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８以上であると、硬度を確保できるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが抑制され、反発性能を確保する効果を高める上で有利となる。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８を下回ると、硬度が低すぎるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが大きくなり、反発性能を確保する効果が低下する。
なお、カバーフェース３２は、金属材料で形成されていてもよいが、本実施の形態のようにすると、ゴルフクラブヘッド１０の軽量化を図る上で有利となる。 In this embodiment, the cover face 32 is made of a resin material or a fiber-reinforced resin material with a durometer hardness of A98 or higher.
When the hardness of the cover face 32 is equal to or higher than durometer hardness A98, the hardness can be ensured, thereby suppressing energy loss due to the cover face 32 when hitting a ball, which is advantageous in increasing the effect of ensuring repulsion performance.
If the hardness of the cover face 32 is less than the durometer hardness A98, the hardness is too low, and the energy loss caused by the cover face 32 when hitting a ball increases, reducing the effect of ensuring repulsion performance.
Note that the cover face 32 may be formed of a metal material, but if it is made as in this embodiment, it is advantageous in reducing the weight of the golf club head 10.

なお、炭素繊維強化樹脂材料（ＣＦＲＰ）の具体的な構成例と単位当たりの曲げ剛性ＥＩを以下に例示する。
（構成例１）弾性率２４ｔのプリプレグ（０．０８ｍｍ）を、配向角度０度、４５度、９０度、－４５度で積層したものを１セットとして、６セット重ねたもの（総厚み約１．９２ｍｍ）で、ＥＩ＝２６０００Ｎ・ｍｍ^２となる。
（構成例２）上記プリプレグのセットを４セット重ねたもの（総厚み約１．２８ｍｍ）で、ＥＩ＝１００００Ｎ・ｍｍ^２となる。
（構成例３）上記プリプレグのセットを３セット重ねたもの（総厚み約０．９６ｍｍ）で、ＥＩ＝４０００Ｎ・ｍｍ^２となる。 In addition, the specific structural example of carbon fiber reinforced resin material (CFRP) and the bending rigidity EI per unit are illustrated below.
(Configuration example 1) 6 sets of prepregs (0.08 mm) with an elastic modulus of 24 t laminated at orientation angles of 0 degrees, 45 degrees, 90 degrees, and -45 degrees (total thickness of approximately 1 .92mm), EI=26000N・^mm2 .
(Configuration Example 2) When four sets of the above prepregs are stacked (total thickness of about 1.28 mm), EI=10000 N·mm ² .
(Configuration Example 3) Three sets of the above prepregs are stacked (total thickness of about 0.96 mm), and EI=4000 N·mm ² .

本実施の形態では、固定部３４は、面状の粘着により接合されており、図２において符号３５は粘着剤（粘着テープ）を示す。
なお、固定部３４は、面状の粘着の他、面状の接着、面状のロウ付け、面状の熱溶着の何れかにより接合されてもよい。
すなわち、カバーフェース３２およびフェース部１４の材料を問わず、接着剤、粘着剤（粘着テープ）を用いることができる。
なお、前述したように、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。したがって、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤は、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して変形しにくい剛性、硬度を有していることが好ましい。例えば、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤の硬度は、デュロメータ硬度Ｄ５０以上が好ましい。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が金属材料で構成されている場合は、固定部３４をロウ付けにより接合できる。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が合成樹脂材料で構成されている場合、あるいは、双方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合、あるいは、一方が合成樹脂材料で他方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合は、固定部３４を熱溶着により接合できる。
この場合は、非固定部３６に対応するカバーフェース３２の内面３２０４を削って凹部を形成し、凹部の周囲の内面３２０４を熱溶着によってフェース面１４Ａに接合すればよい。
また、接着、粘着またはロウ付けを用いた場合、接着層、粘着層、ロウ付け層の厚みを０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下とすることで、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下の隙間Ｄを形成することができる。
隙間Ｄが上記範囲内であると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
隙間Ｄが上記範囲を上回ると、打球時のカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎて反発性能に大きく影響する。
なお、隙間Ｄが０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下であると、上記効果を高める上でより好ましい。 In this embodiment, the fixing portion 34 is joined by planar adhesive, and in FIG. 2, reference numeral 35 indicates an adhesive (adhesive tape).
Note that the fixing portion 34 may be joined by any one of planar adhesion, planar brazing, and planar thermal welding in addition to planar adhesion.
That is, regardless of the material of the cover face 32 and the face portion 14, an adhesive or an adhesive (adhesive tape) can be used.
As described above, the fixed part 34 is difficult to deform while the non-fixed part 36 is easily deformed by a force in a direction perpendicular to the surface 3202 of the cover face 32. This is preferable in order to ensure the amount of deformation of the cover face 32 in . Therefore, it is preferable that the adhesive or pressure-sensitive adhesive that joins the fixing part 34 has a rigidity and hardness that makes it difficult to deform under forces in a direction perpendicular to the surface 3202 of the cover face 32. For example, the hardness of the adhesive or pressure-sensitive adhesive that joins the fixing part 34 is preferably D50 or higher in durometer hardness.
Further, when both the cover face 32 and the face portion 14 are made of a metal material, the fixing portion 34 can be joined by brazing.
Further, if both the cover face 32 and the face portion 14 are made of synthetic resin material, or both are made of fiber reinforced resin material, or one is made of synthetic resin material and the other is made of fiber reinforced resin material. If the fixing portion 34 is made of a material, the fixing portion 34 can be joined by thermal welding.
In this case, the inner surface 3204 of the cover face 32 corresponding to the non-fixed portion 36 may be shaved to form a recess, and the inner surface 3204 around the recess may be joined to the face surface 14A by thermal welding.
In addition, when adhesion, adhesion, or brazing is used, the thickness of the adhesive layer, adhesive layer, or brazing layer is set to 0.01 mm or more and 0.3 mm or less, so that the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A are A gap D of 0.01 mm or more and 0.3 mm or less can be formed between them.
When the gap D is within the above range, the amount of deformation (deflection) of the cover face 32 at the time of hitting a ball can be ensured sufficiently, and the time required for the inner surface 3204 of the cover face 32 deformed at the time of hitting the ball to come into contact with the face surface 14A can be reduced. Since this can be ensured, the contact time between the ball and the head body 12 can be increased, the maximum value of impact force (acceleration) applied to the head body 12 can be reduced, and the durability of the head body 12 can be improved while improving the feel of impact. It is advantageous to do so.
If the gap D exceeds the above range, energy loss due to deformation of the cover face 32 when hitting a ball becomes too large, which greatly affects repulsion performance.
In addition, it is more preferable that the gap D is 0.01 mm or more and 0.2 mm or less in order to enhance the above effect.

なお、カバーフェース３２とフェース部１４との双方が金属材料で構成されている場合、固定部３４を点状に溶接することが考えられるが、このような点状の溶接を行なうと、カバーフェース３２に局所的に歪みが生じやすく、カバーフェース３２とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄが不均一となりやすく、意図した隙間Ｄを確保する上で不利となる。 Note that when both the cover face 32 and the face portion 14 are made of metal materials, it is possible to weld the fixing portion 34 in dots, but if such dot welding is performed, the cover face 32 tends to be locally distorted, and the gap D between the cover face 32 and the face surface 14A tends to become uneven, which is disadvantageous in securing the intended gap D.

本実施の形態では、非固定部３６が、カバーフェース３２とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄを含んで構成されている場合について説明するが、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの少なくとも一部が互いに接触していてもかまわない。
すなわち、非固定部３６においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの少なくとも一部が接触した状態であっても、打球時には、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２およびフェース部１４が変形するといったように、時間経過に伴い２段階にわたって変形が発生することから、上記のように隙間Ｄが形成されている場合に比較して効果が低下するものの、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する効果は奏される。 In this embodiment, a case will be described in which the non-fixed portion 36 is configured to include a gap D between the cover face 32 and the face surface 14A. At least some of them may be in contact with each other.
That is, even if at least a portion of the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A are in contact with each other in the non-fixed portion 36, when a ball is hit, the cover face 32 first deforms, and then the cover face 32 and the face deform. As the portion 14 deforms, deformation occurs in two stages over time, so although the effect is lower than when the gap D is formed as described above, the ball and the head body 12 The contact time with the head body 12 can be increased, the maximum value of impact force (acceleration) applied to the head body 12 can be reduced, and the durability of the head body 12 can be improved while improving the feel on impact.

また、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０はドライバーであり、非固定部３６の面積が３００ｍｍ^２以上、２１５０ｍｍ^２以下である。 Further, in this embodiment, the golf club head 10 is a driver, and the area of the non-fixed portion 36 is 300 mm ² or more and 2150 mm ² or less.

また、本実施の形態では、フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が８％以上５５％以下である。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲内であると、カバーフェース３２の剛性が適切な範囲となり、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を下回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形が小さいため、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させ、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上するという効果が十分に得られない。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を上回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎ、反発性能を確保する効果が低下する。また、フェース面１４Ａとカバーフェース３２の接合範囲（固定部３４）が十分に得られず、フェース面１４Ａとカバーフェース３２との接合強度を確保する効果が低下する。 Further, in the present embodiment, the area of the non-fixed portion 36 in the area of the face surface 14A is 8% or more and 55% or less.
When the area of the non-fixed portion 36 in the area of the face surface 14A is within the above range, the rigidity of the cover face 32 is within an appropriate range, and a sufficient amount of deformation (deflection) of the cover face 32 when hitting a ball can be ensured. Since the time required for the deformed cover face 32 to come into contact with the face surface 14A when the ball is hit can be secured, the contact time between the ball and the head body 12 can be increased, and the maximum value of the impact force (acceleration) applied to the head body 12 can be increased. This is advantageous in improving the feel on impact while improving the durability of the head body 12.
If the area of the non-fixed portion 36 in the area of the face surface 14A is less than the above range, the deformation of the cover face 32 during hitting the ball will be small, increasing the contact time between the ball and the head body 12, and the impact on the head body 12 will increase. The effect of improving the feel on impact while reducing the maximum value of impact force (acceleration) and improving the durability of the head body 12 cannot be sufficiently achieved.
If the area of the non-fixed portion 36 in the area of the face surface 14A exceeds the above range, energy loss due to deformation of the cover face 32 when hitting a ball becomes too large, and the effect of ensuring repulsion performance is reduced. In addition, a sufficient bonding range (fixing portion 34) between the face surface 14A and the cover face 32 cannot be obtained, and the effect of ensuring the bonding strength between the face surface 14A and the cover face 32 is reduced.

また、隙間Ｄに位置するフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に、デュロメータ硬度Ａ９０以下の低剛性材料を設けてもよい。
すなわち、低剛性材料は、隙間Ｄを完全に充填するように設けてもよく、あるいは、隙間Ｄを完全に充填せず隙間Ｄの一部が残存していてもよい。
このような低剛性材料を設けると、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４は低剛性材料を介してフェース面１４Ａに接触し、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形することになるため、打球時におけるカバーフェース３２の変形量が若干低下するが、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄを均一に確保する上で有利となる。特に、低剛性材料によって隙間Ｄを完全に充填すると、隙間Ｄを均一に確保する上でより有利となる。
低剛性材料としては、デュロメータ硬度Ａ９０以下の材料であればよく、例えば、シリコーン、ウレタンなどの合成樹脂材料、粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤が使用可能である。
なお、本発明では、隙間Ｄに位置するフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に、低剛性材料としての、言い換えると、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤を設けた場合であっても、非固定部３６が設けられているものとする。
これは、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤をフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に設けたとしてもフェース部１４とカバーフェース３２とが一体的に接合されて固定されていないためである。
また、低剛性材料を設ける構造としては、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄに低剛性材料を充填する構造でもよく、あるいは、カバーフェース３２の内面３２０４あるいはフェース面１４Ａに対してデュロメータ硬度Ａ９０以下の合成樹脂材料を塗装、コーティングして皮膜（膜体）を形成する構造であってもよい。 Further, a low-rigidity material having a durometer hardness of A90 or less may be provided at a portion of the face surface 14A located in the gap D or a portion of the inner surface 3204 of the cover face 32.
That is, the low-rigidity material may be provided so as to completely fill the gap D, or may not completely fill the gap D and a portion of the gap D may remain.
If such a low-rigidity material is provided, the inner surface 3204 of the cover face 32 that is deformed when the ball is hit will come into contact with the face surface 14A through the low-rigidity material, and the face portion 14 will be deformed together with the cover face 32. Although the amount of deformation of the cover face 32 during this time is slightly reduced, this is advantageous in ensuring a uniform gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A. In particular, completely filling the gap D with a low-rigidity material is more advantageous in ensuring a uniform gap D.
The low-rigidity material may be any material having a durometer hardness of A90 or less, and for example, synthetic resin materials such as silicone and urethane, adhesives, adhesive tapes, and elastic adhesives can be used.
In the present invention, a low-rigidity material, in other words, an adhesive, adhesive tape, or elastic adhesive having a durometer hardness of A90 or less is applied to the face surface 14A located in the gap D or the inner surface 3204 of the cover face 32. Even in the case where the non-fixing portion 36 is provided, it is assumed that the non-fixing portion 36 is provided.
This means that even if an adhesive, adhesive tape, or elastic adhesive with a durometer hardness of A90 or less is applied to the face surface 14A or the inner surface 3204 of the cover face 32, the face portion 14 and the cover face 32 will not be integrally joined. This is because it has not been fixed.
Further, the structure in which the low-rigidity material is provided may be a structure in which the gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A is filled with the low-rigidity material, or a structure in which the low-rigidity material is filled in the gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 or the face surface 14A. The structure may be such that a film (membrane body) is formed by painting or coating a synthetic resin material with a durometer hardness of A90 or less.

また、図４、図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面１４Ａの中心点（幾何学的中心点）を通る法線を含みかつ水平面と直交する平面でヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとしたとき、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２１．３ｍｍ離間した第１平面Ｐ１と、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２１．３ｍｍ離間した第２平面Ｐ２とで区画されるフェース面１４Ａの範囲内に、非固定部３６が設けられている。
上述した第１平面Ｐ１および第２平面Ｐ２で区画されるフェース面１４Ａの範囲は、一般的にあるいはルール上でインパクトエリアとして規定されている範囲である。インパクトエリアは一般的に打撃確率が高い範囲となるため、インパクトエリアの範囲内に非固定部３６を設けると、インパクトエリアの耐久性および打感を向上する上で有利となり、ゴルフクラブヘッド１０としてのメリットが大きい。
また、ゴルフクラブヘッド１０を正面視した状態で非固定部３６の形状としては、例えば、図４に示すような円形、あるいは、図５に示すような矩形があるが、非固定部３６の形状は任意であり限定されるものではない。 Further, as shown in FIGS. 4 and 5, in a reference state in which the golf club head 10 is installed at a predetermined lie angle and loft angle with respect to the horizontal plane HP, the center point (geometric center When the face center reference cross section Pfc is a cross section obtained by cutting the head body at a plane including the normal line passing through the point) and orthogonal to the horizontal plane, the face center reference cross section Pfc is parallel to the face center reference cross section Pfc and is 21. Non-fixed within the range of the face surface 14A defined by a first plane P1 spaced apart by 3 mm and a second plane P2 parallel to the face center reference cross section Pfc and spaced 21.3 mm apart from the face center reference cross section Pfc in the heel direction. A section 36 is provided.
The range of the face surface 14A defined by the first plane P1 and the second plane P2 described above is a range defined as an impact area in general or in the rules. Since the impact area is generally a range where the probability of hitting is high, providing the non-fixed portion 36 within the impact area is advantageous in improving the durability and feel of the impact area, and is suitable for the golf club head 10. The benefits are great.
Further, when the golf club head 10 is viewed from the front, the shape of the non-fixed portion 36 may be, for example, circular as shown in FIG. 4 or rectangular as shown in FIG. is arbitrary and not limited.

また、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０は、反発係数（ＣＯＲ）が０．８２２以上であると好ましい。
すなわち、反発係数が０．８２２以上のいわゆる高反発ヘッドを呼ばれるゴルフクラブヘッド１０では、打球時のフェース部１４のたわみ量を確保するためにフェース部１４の肉厚が薄くなるため、フェース部１４の耐久性が低下しやすい。したがって、０．８２２以上のゴルフクラブヘッド１０の方が、フェース面１４Ａにカバーフェース３２を形成することによる耐久性向上の効果が大きい。 Further, it is preferable that the golf club head 10 of this embodiment has a coefficient of restitution (COR) of 0.822 or more.
That is, in the golf club head 10, which is a so-called high repulsion head having a coefficient of restitution of 0.822 or more, the wall thickness of the face portion 14 is thinned to ensure the amount of deflection of the face portion 14 when hitting a ball. durability is likely to decrease. Therefore, the golf club head 10 with a diameter of 0.822 or more has a greater effect of improving durability by forming the cover face 32 on the face surface 14A.

以上説明したように本実施の形態によれば、カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４を設けると共に、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６を設けた。そして、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下とした。
したがって、打球時、まず、カバーフェース３２が変形したのち、変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触することからカバーフェース３２とフェース部１４との双方が変形し、カバーフェース３２およびフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形する。
そのため、打球時におけるボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させる上で有利となる。
一方、打球時にカバーフェース３２がエネルギーを吸収するので、フェース部１４に生じる最大加速度が低減され、言い換えると、フェース部１４に生じる応力が緩和されるので耐久性を向上する上で有利となり、また、打感が柔らかく良化される。 As described above, according to the present embodiment, the fixing part 34 is provided to fix the peripheral edge of the cover face 32 and the peripheral edge of the face part 14, and the parts of the cover face 32 and the face part 14 other than the peripheral edge are provided. A non-fixed portion 36 is provided in which the cover face 32 and the face portion 14 are not fixed. The average bending rigidity EI per unit of the cover face 32 in the non-fixed portion 36 was set to be 10 N·mm ² or more and 26000 N·mm ² or less.
Therefore, when hitting a ball, the cover face 32 is first deformed, and then the deformed inner surface 3204 of the cover face 32 comes into contact with the face surface 14A, so that both the cover face 32 and the face part 14 are deformed, and the cover face 32 and the face portion 14 are deformed. The face portion 14 deforms in two stages over time.
This is advantageous in increasing the contact time between the ball and the head body 12 when hitting the ball.
On the other hand, since the cover face 32 absorbs energy when hitting a ball, the maximum acceleration generated in the face portion 14 is reduced.In other words, the stress generated in the face portion 14 is alleviated, which is advantageous in improving durability. , the feel on impact is softer and improved.

次に、ゴルフクラブヘッド１０の実験結果について説明する。
以下では、試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下に示す条件を変えて、ボールとヘッド本体１２との接触時間、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能、耐久性について評価した。 Next, experimental results for the golf club head 10 will be explained.
In the following, a sample golf club head 10 was created for each experimental example, and the contact time between the ball and the head body 12, the repulsion performance of the golf club head 10, and the durability were evaluated by changing the conditions shown below. .

実験例１は、比較例であり、フェース面１４Ａにカバーフェース３２を設けないゴルフクラブヘッド１０であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角１０．５°
ライ角５９°
ヘッド体積４６０cc Experimental example 1 is a comparative example, and is a golf club head 10 in which the cover face 32 is not provided on the face surface 14A, and does not satisfy the provisions of claim 1 of the present invention.
The specifications of each part of Experimental Example 1 are as follows.
Material of head body 12: Titanium alloy Ti-8Al-1Mo-1V
Material of face part 14: Ti-6Al-4V
Loft angle 10.5°
Lie angle 59°
Head volume 460cc

なお、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例はカバーフェース３２を設けた点以外は実験例１と同じ仕様である。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例においてカバーフェース３２の厚さは均一厚さとしている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例において固定部３４は、面状の粘着により接合されている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、隙間Ｄに低剛性材料を設けていない。
実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、条件１－３によって変化させた数値を除き、請求項１－６、８－１０の規定を満たしているものとした。 It should be noted that each of the following experimental examples other than Experimental Example 1 (comparative example) has the same specifications as Experimental Example 1 except that the cover face 32 was provided.
Further, in each of the following experimental examples except for experimental example 1 (comparative example), the thickness of the cover face 32 is uniform.
Further, in each of the following experimental examples except for experimental example 1 (comparative example), the fixing portion 34 is joined by planar adhesive.
Furthermore, in each of the following experimental examples except for Experimental Example 1 (comparative example), no low-rigidity material was provided in the gap D.
In each of the following experimental examples other than Experimental Example 1 (comparative example), it was assumed that the provisions of claims 1-6 and 8-10 were satisfied, except for the numerical values changed according to condition 1-3.

以下では、各実験例のゴルフクラブヘッド１０に対してペンデュラム試験機を用い、ゴルフクラブヘッド１０にシャフトが取り付けられた状態でシャフトを治具で固定し、振り子によりカバーフェース３２で覆われたフェース部１４に一定の衝突力を与え、振り子のうちフェース部１４に衝突する側と反対側に位置する背面に取り付けた加速度センサで加速度（加速度波形）を測定した。
加速度波形の測定結果は、図６－図８に示す通りであり、横軸が時間（μｓ）、縦軸が加速度（ｍ／ｓ^２）を示している。また、図中、左側に記載されたμｓ単位の数値は加速度波形から算出した振り子とヘッド本体１２との接触時間（以下、単に接触時間ともいう）を示し、右側に記載されたｍ／ｓ^２単位の数値は最大加速度（加速度のピーク値）を示す。 In the following, a pendulum tester is used for the golf club head 10 of each experimental example, the shaft is fixed with a jig with the shaft attached to the golf club head 10, and the face covered with the cover face 32 is tested by a pendulum. A constant collision force was applied to the portion 14, and the acceleration (acceleration waveform) was measured with an acceleration sensor attached to the back of the pendulum on the side opposite to the side that collides with the face portion 14.
The measurement results of the acceleration waveform are as shown in FIGS. 6 to 8, in which the horizontal axis represents time (μs) and the vertical axis represents acceleration (m/s ² ). Further, in the figure, the numerical value in μs written on the left side indicates the contact time between the pendulum and the head main body 12 (hereinafter also simply referred to as contact time) calculated from the acceleration waveform, and the ^value in μs written on the right side The numerical value in the unit indicates the maximum acceleration (peak value of acceleration).

（条件１）
条件１では、実験例２、３においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを有り、無しとして実験を行った。
図６：実験例１（比較例）カバーフェース３２無し
図７：実験例２：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０ｍｍ）
図８：実験例３：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０．０１ｍｍ）
なお、実験例２、３において、カバーフェース３２の材料はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍとした。
また、実験例２、３において、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は２２５Ｎ・ｍｍ^２であり、１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下の範囲内である。 (Condition 1)
In Condition 1, the experiment was conducted with and without the gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A in Experimental Examples 2 and 3.
Figure 6: Experimental example 1 (comparative example) without cover face 32 Figure 7: Experimental example 2: with cover face 32 (gap D = 0mm)
Figure 8: Experimental example 3: With cover face 32 (gap D = 0.01mm)
In Experimental Examples 2 and 3, the material of the cover face 32 was polycarbonate, and the thickness was 1.0 mm.
Further, in Experimental Examples 2 and 3, the average bending rigidity EI per unit of the cover face 32 was 225 N·mm ² , which was within the range of 10 N·mm ² or more and 26,000 N·mm ² or less.

図６－図８を比較してわかるように、実験例１に比較してカバーフェース３２が設けられた実験例２、３では、打球時にカバーフェース３２が変形することでエネルギーが吸収されるので最大加速度が低下している。
また、加速度波形から明らかなように、実験例２、３では、打球時に、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触してカバーフェース３２とフェース部１４とが共に変形し、したがって、カバーフェース３２とフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形していることから接触時間が実験例１よりも長くなっており、衝撃力（加速度）の最大値も低く抑えられている。
また、図７に示すように、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に隙間Ｄが形成されていない場合に比較して、図８に示すように、隙間Ｄが形成されていると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）をより大きく確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間をより長く確保できることから、接触時間を確保し、衝撃力（加速度）の最大値を低減すると共に、打感を向上する上で有利となっている。 As can be seen by comparing FIGS. 6 and 8, in Experimental Examples 2 and 3 in which the cover face 32 was provided compared to Experimental Example 1, energy is absorbed by the deformation of the cover face 32 when the ball is hit. Maximum acceleration has decreased.
Further, as is clear from the acceleration waveform, in Experimental Examples 2 and 3, when the ball is hit, the cover face 32 first deforms, and then the inner surface 3204 of the cover face 32 contacts the face surface 14A, causing the cover face 32 and the face to deform. Therefore, the contact time is longer than in Experimental Example 1 because the cover face 32 and the face part 14 are deformed in two stages over time, and the impact force (acceleration) is The maximum value is also kept low.
Furthermore, as shown in FIG. 8, a gap D is formed between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A, compared to the case where the gap D is not formed between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A. This ensures a larger amount of deformation (deflection) of the cover face 32 when hitting a ball, and a longer time for the deformed cover face 32 to come into contact with the face surface 14A when hitting a ball, thereby ensuring contact time. This is advantageous in reducing the maximum value of impact force (acceleration) and improving the feel on impact.

（条件２）
条件２では、図９に示すように、実験例４－１２においてカバーフェース３２の材料および単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を異ならせて、図１０に示すように反発性能（反発係数：ＣＯＲ）を比較した。
実験例４：チタンで厚さが１．５ｍｍ
実験例５：チタンで厚さが１．２ｍｍ
実験例６：チタンで厚さが１．０ｍｍ
実験例７：チタンで厚さが０．５ｍｍ
実験例８：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが０．６４ｍｍ
実験例９：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが１．２８ｍｍ
実験例１０：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが３．０ｍｍ
実験例１１：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが１．０ｍｍ
実験例１２：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが０．５ｍｍ
なお、実験例４－１２において、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄは０．０１ｍｍとした。
また、隙間Ｄに低剛性材料は充填されておらず、空気が収容されている。
図１０において、横軸は単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、実験例４－１２の値をそれぞれプロットしている。なお、実験例１のＣＯＲは０．８２３である。
図１０を見ると、概ね単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が１００００Ｎ・ｍｍ^２を超えると、ＣＯＲが低下する傾向であり、単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が２６０００Ｎ・ｍｍ^２を超えると、ＣＯＲの低下が顕著となる。
したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は、１０Ｎ・ｍｍ^２以上２６０００Ｎ・ｍｍ^２以下の範囲内であることが必要である。 (Condition 2)
In Condition 2, as shown in FIG. 9, the material of the cover face 32 and the average bending stiffness EI per unit were varied in Experimental Example 4-12, and the repulsion performance (coefficient of restitution: COR) was changed as shown in FIG. 10. compared.
Experimental example 4: Titanium with a thickness of 1.5 mm
Experimental example 5: Titanium with a thickness of 1.2 mm
Experimental example 6: Titanium with a thickness of 1.0 mm
Experimental example 7: Titanium with a thickness of 0.5 mm
Experimental example 8: Carbon (CFRP) with a thickness of 0.64 mm
Experimental example 9: Carbon (CFRP) with a thickness of 1.28 mm
Experimental example 10: Polycarbonate (PC) with a thickness of 3.0 mm
Experimental example 11: Polycarbonate (PC) with a thickness of 1.0 mm
Experimental example 12: Polycarbonate (PC) with a thickness of 0.5 mm
In Experimental Example 4-12, the gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A was set to 0.01 mm.
Furthermore, the gap D is not filled with a low-rigidity material, but contains air.
In FIG. 10, the horizontal axis is the average bending stiffness EI per unit, and the vertical axis is the amount of decrease in COR of each experimental example relative to the COR of experimental example 1 (i.e., from "COR of experimental example 1" to "COR of experimental example") (the difference obtained by subtracting the difference), and the values of Experimental Examples 4-12 are plotted. Note that the COR of Experimental Example 1 was 0.823.
Looking at Figure 10, when the average bending stiffness EI per unit exceeds 10,000 N·mm ² , COR tends to decrease, and when the average bending stiffness EI per unit exceeds 26,000 N·mm ² , COR tends to decrease. There is a noticeable decrease in
Therefore, in order to ensure resilience performance (COR), the average bending rigidity EI per unit of the cover face 32 needs to be in the range of 10 N·mm ² or more and 26,000 N·mm ² or less.

（条件３）
条件３では、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを変化させた４つの実験例を比較した。
４つの実験例において、カバーフェース３２はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍである。
図１１において、横軸は隙間Ｄ（ｍｍ）、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、合計４つの実験例の値をそれぞれプロットしている。
図１１からわかるように、隙間Ｄが０．２ｍｍを超えると、ＣＯＲが低下し、隙間Ｄが０．３ｍｍを超えると、ＣＯＲが急激に低下している。
したがって、したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、隙間Ｄは０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の範囲内であることが必要である。 (Condition 3)
Under Condition 3, four experimental examples were compared in which the gap D between the inner surface 3204 of the cover face 32 and the face surface 14A was changed.
In the four experimental examples, the cover face 32 is polycarbonate and has a thickness of 1.0 mm.
In FIG. 11, the horizontal axis is the gap D (mm), and the vertical axis is the amount of decrease in COR of each experimental example relative to the COR of experimental example 1 (i.e., the amount of decrease in COR of each experimental example from the COR of experimental example 1). (difference), and the values of a total of four experimental examples are plotted.
As can be seen from FIG. 11, when the gap D exceeds 0.2 mm, the COR decreases, and when the gap D exceeds 0.3 mm, the COR decreases rapidly.
Therefore, in order to ensure repulsion performance (COR), the gap D needs to be within the range of 0.01 mm or more and 0.2 mm or less.

なお、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０が、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）である場合について説明したが、本発明は、中空のユーティリティやフェアウェイウッド、あるいは、キャビティーアイアンなど、中空部を備えないゴルフクラブヘッドにも無論適用可能である。 In this embodiment, a case has been described in which the golf club head 10 is a hollow wood-type golf club head (driver), but the present invention can also be applied to a hollow utility, fairway wood, cavity iron, etc. Of course, the present invention can also be applied to golf club heads that do not have a hollow part.

１０ゴルフクラブヘッド
１２ヘッド本体
１４フェース部
１４Ａフェース面
１６クラウン部
１８ソール部
２０サイド部
２２トウ
２４ヒール
２８中空部
３０ホーゼル
３２カバーフェース
３２０２表面
３２０４内面
３４固定部
３５粘着剤（粘着テープ）
３６非固定部
１００ゴルフクラブ
Ｄ隙間
Ｓシャフト
Ｐｆｃフェース中心基準断面
Ｐ１第１平面
Ｐ２第２平面 10 Golf club head 12 Head body 14 Face part 14A Face surface 16 Crown part 18 Sole part 20 Side part 22 Toe 24 Heel 28 Hollow part 30 Hosel 32 Cover face 3202 Surface 3204 Inner surface 34 Fixing part 35 Adhesive (adhesive tape)
36 Non-fixed part 100 Golf club D Gap S Shaft Pfc Face center reference section P1 First plane P2 Second plane

Claims

A golf club head with a laminated structure including a cover face that covers a face surface of a face portion,
A fixing portion is provided that fixes a peripheral edge of the cover face and a peripheral edge of the face portion, and the cover face and the face portion are fixed to portions of the cover face and the face portion other than the peripheral edge. A non-fixed part is provided,
The average bending rigidity EI per unit of the cover face in the non-fixed part is 10 N·mm ² or more and 26000 N·mm ² or less,
The bending stiffness EI per unit is defined by the following formula (1),
A golf club head characterized by:
EI=E・h ³・b/12 (1)
However, E: longitudinal Young's modulus (N/mm ² ), h: thickness of the cover face (mm), and width b of the cover face is 1.0 (mm).

The area of the non-fixed part is 300 mm ² or more and 2150 mm ² or less,
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

The area of the non-fixed portion occupying the area of the face surface is 8% or more and 55% or less,
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

The fixing part is joined by any one of planar adhesion, planar adhesive, planar brazing, and planar thermal welding.
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

The thickness of the adhesive, adhesive or brazing layer is 0.01 mm or more and 0.3 mm or less,
The golf club head according to claim 4, characterized in that:

The non-fixing portion is configured to include a gap between the cover face and the face surface.
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

A low-rigidity material having a durometer hardness of A90 or less is provided at a location on the face surface or a location on the cover face located in the gap;
The golf club head according to claim 6, characterized in that:

In a standard state in which the golf club head is installed at a predetermined lie angle and loft angle with respect to a horizontal plane, the head body is fractured at a plane that includes a normal line passing through the center point of the face surface and is orthogonal to the horizontal plane. When the cross section is taken as the face center reference cross section,
a first plane parallel to the face center reference cross section and spaced 21.3 mm from the face center reference cross section in the toe direction; and a first plane parallel to the face center reference cross section and spaced 21.3 mm from the face center reference cross section in the heel direction. the non-fixed portion is provided within a range of the face surface defined by two planes;
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

The cover face is made of a synthetic resin material or a fiber-reinforced resin material with a durometer hardness of A98 or more.
The golf club head according to claim 1, characterized in that:

The coefficient of restitution is 0.822 or more,
The golf club head according to claim 1, characterized in that: