JP2023133925A

JP2023133925A - Cutting tool

Info

Publication number: JP2023133925A
Application number: JP2022039187A
Authority: JP
Inventors: 雄也川名; Yuya Kawana; 健志 ▲高▼野; Kenji Takano; 聖士渡辺; Seiji Watanabe
Original assignee: Seiko Instruments Inc
Current assignee: Seiko Instruments Inc
Priority date: 2022-03-14
Filing date: 2022-03-14
Publication date: 2023-09-27

Abstract

To provide a cutting tool which enables improvement of discharge ability of chips and can inhibit wear of the tool.SOLUTION: A cutting tool can supply a coolant to a blade edge. A tool body having a length in one direction has: a coolant passage extending in a longitudinal direction; a discharge port communicating with a tip of the coolant passage; and a groove part communicating with the tip of the coolant passage through the discharge port. The groove part is formed having a width larger than a diameter of the discharge port.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、切削工具に関する。 The present invention relates to cutting tools.

切削加工を行う際に切りくずが発生するが、その切りくずが切削インサートに絡むことで切刃に破損が生じてしまうことがある。これを防ぐために、切削加工中においては、切削箇所に向けて切削油（以下、クーラント）を供給し、被切削材に対する切削インサートの潤滑性や切削性を向上させることが一般的となっている。 Chips are generated during cutting, and the chips may become entangled with the cutting insert, causing damage to the cutting edge. To prevent this, it is common practice to supply cutting oil (hereinafter referred to as coolant) to the cutting area during cutting to improve the lubricity and machinability of the cutting insert against the material to be cut. .

しかしながら、切削加工中にクーラントを供給する場合、クーラントの供給圧力が低いことや、切削加工点にクーラントを直接当てることが難しいため、切りくずを完全に除去することは困難であった。 However, when supplying coolant during cutting, it has been difficult to completely remove chips because the supply pressure of the coolant is low and it is difficult to directly apply the coolant to the cutting point.

そこで、近年、クーラントが工具ホルダ内を経由して、切削加工点にクーラントを直接供給することが可能な内部給油型の工具ホルダが増えている。また、クーラントの供給圧力を高めるために、高圧クーラントポンプの活用が増加している。 Therefore, in recent years, there has been an increase in the number of internally cooled tool holders in which coolant can be directly supplied to the cutting point via the inside of the tool holder. Additionally, high-pressure coolant pumps are increasingly being used to increase the supply pressure of coolant.

国際公開第２０１８／１３９４０１号International Publication No. 2018/139401 再公表ＷＯ２０１５／０５６４９６号公報Re-publication WO2015/056496 publication

上記特許文献１では、外径加工用の内部給油型工具ホルダが開示されている。また、特許文献２では、内径加工用の内部給油型工具ホルダが開示されており、円筒状のガイドスリーブを備えている。しかしながら、このような内径加工用の内部給油型の工具ホルダの場合、例えば、ガイドスリーブから噴射したクーラントが刃先に到達する前に、他の部材と接触するため、クーラントの供給圧力が減少してしまう。また、クーラントの吐出口を刃先近傍に設けることができないため、内径加工点に高圧のクーラントを供給することが難しい。さらには、ガイドスリーブ内の乱流等により、圧力損失が発生する可能性が高いため、高い圧力を保ってクーラントを噴出することが困難であった。
このような理由から、切削インサートの刃先に十分なクーラントを供給することができず、切りくず絡みや工具摩擦の進行が進んでしまうという問題があった。 The above Patent Document 1 discloses an internally oiled tool holder for outer diameter machining. Furthermore, Patent Document 2 discloses an internally oiled tool holder for inner diameter machining, which includes a cylindrical guide sleeve. However, in the case of such an internally cooled tool holder for internal machining, for example, the coolant injected from the guide sleeve comes into contact with other parts before reaching the cutting edge, resulting in a decrease in the coolant supply pressure. Put it away. Further, since a coolant discharge port cannot be provided near the cutting edge, it is difficult to supply high-pressure coolant to the inner diameter machining point. Furthermore, there is a high possibility that pressure loss will occur due to turbulent flow within the guide sleeve, so it has been difficult to maintain a high pressure and eject the coolant.
For these reasons, there has been a problem in that sufficient coolant cannot be supplied to the cutting edge of the cutting insert, resulting in increased chip entanglement and tool friction.

そこで、本発明は、切りくずの排出性の向上及び工具摩擦を抑えることのできる工具ホルダを提供することを目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, an object of the present invention is to provide a tool holder that can improve chip evacuation properties and suppress tool friction.

上記課題を解決するため、本発明の一つの形態の切削工具は、刃先に向かってクーラントを供給可能な切削工具であって、一方向に長さを有する工具本体は、長手方向に延びるクーラント流路と、前記クーラント流路の先端に連通する吐出口と、前記吐出口を介して前記クーラント流路の前記先端に連通する溝部と、を有し、前記溝部は、前記吐出口の直径よりも大きい幅で形成されている。 In order to solve the above problems, a cutting tool according to one embodiment of the present invention is a cutting tool capable of supplying coolant toward a cutting edge, and the tool body having a length in one direction has a coolant flow extending in a longitudinal direction. a discharge port communicating with the tip of the coolant flow path, and a groove communicating with the tip of the coolant flow path via the discharge port, and the groove has a diameter smaller than the diameter of the discharge port. It is formed with a large width.

また、刃先に向かってクーラントを供給可能な切削工具であって、前記工具本体は、前記溝部よりも前記工具本体の先端に位置するとともに切刃を取り付け可能な取付部を有し、前記溝部は、前記吐出口の直径よりも大きい幅で形成されている構成としてもよい。 Further, the cutting tool is capable of supplying coolant toward a cutting edge, and the tool body has an attachment part located at a tip of the tool body rather than the groove part and to which a cutting blade can be attached, and the groove part is , the discharge port may have a width larger than the diameter of the discharge port.

また、前記クーラント流路の中心軸は、前記工具本体の中心軸に対して径方向にずれており、前記クーラント流路の前記中心軸の延長線上に前記刃先が位置する構成としてもよい。 Moreover, the central axis of the coolant flow path may be radially offset from the center axis of the tool body, and the cutting edge may be located on an extension of the center axis of the coolant flow path.

また、前記クーラント流路は、先端側から順に並ぶ第１流路と、第２流路とを少なくとも有し、前記第１流路、前記吐出口、及び前記溝部の各中心軸は互いに同軸をなす構成としてもよい。 Further, the coolant flow path has at least a first flow path and a second flow path arranged in order from the tip side, and each center axis of the first flow path, the discharge port, and the groove portion is coaxial with each other. It is also possible to have an eggplant configuration.

また、前記工具本体の内側に挿入される流路形成部材を備え、前記流路形成部材は、先端が前記吐出口に連通するとともに前記クーラント流路の少なくとも一部を形成する第２貫通孔を有する構成としてもよい。 The tool body further includes a flow path forming member inserted into the inside of the tool body, and the flow path forming member has a second through hole whose tip communicates with the discharge port and forms at least a part of the coolant flow path. It is good also as a structure which has.

また、前記溝部は、前記工具本体の外周面のうち、前記切刃の逃げ面と同じ方向を向く面に形成されている構成としてもよい。 Furthermore, the groove portion may be formed on a surface of the outer circumferential surface of the tool body that faces in the same direction as the flank surface of the cutting edge.

また、前記溝部は、前記工具本体の外周面うち、前記切刃のすくい面と同じ方向を向く面に形成されている構成としてもよい。 Further, the groove portion may be formed on a surface of the outer circumferential surface of the tool body that faces in the same direction as the rake surface of the cutting edge.

また、前記クーラント流路の基端側は、先端側よりも前記工具本体の内側に位置する構成としてもよい。 Further, the base end side of the coolant flow path may be located inside the tool body rather than the distal end side.

また、前記溝部は、前記吐出口側の基端から先端へ行くにしたがって幅が広がるテーパ形状をなす構成としてもよい。 Further, the groove portion may have a tapered shape whose width increases from the base end on the discharge port side to the distal end.

本発明によれば、切りくずの排出性の向上及び工具摩擦を抑えることが可能な工具ホルダを提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide a tool holder that can improve chip evacuation performance and suppress tool friction.

図１は、第１実施形態の切削工具の構成を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing the configuration of a cutting tool according to a first embodiment. 図２は、第１実施形態における本体部の構成を示す斜視図である。FIG. 2 is a perspective view showing the configuration of the main body in the first embodiment. 図３は、本体部の上面図である。FIG. 3 is a top view of the main body. 図４は、本体部の側面図である。FIG. 4 is a side view of the main body. 図５は、図１に示す本体部のＶ－Ｖ線に沿う断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view of the main body shown in FIG. 1 taken along line VV. 図６は、本体部を軸方向先端側から見た図である。FIG. 6 is a view of the main body section viewed from the axially distal end side. 図７は、流路形成部材の全体構成を示す斜視図である。FIG. 7 is a perspective view showing the overall configuration of the flow path forming member. 図８は、図７に示すＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ線に沿う断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view taken along line VIII-VIII shown in FIG. 図９は、流路形成部材を先端側から見た図である。FIG. 9 is a view of the flow path forming member viewed from the tip side. 図１０は、第１実施形態における工具本体に対して着脱可能に取り付けられる切削インサートの全体構成を示す斜視図である。FIG. 10 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting insert that is detachably attached to the tool body in the first embodiment. 図１１は、切削工具（工具本体に対して切削インサートが取り付けられた状態）を示す上面図である。FIG. 11 is a top view showing the cutting tool (with the cutting insert attached to the tool body). 図１２は、切削工具を示す右側面図である。FIG. 12 is a right side view showing the cutting tool. 図１３は、切削工具を示す下面図である。FIG. 13 is a bottom view of the cutting tool. 図１４は、切削工具を示す左側面図である。FIG. 14 is a left side view of the cutting tool. 図１５は、図１１に示す切削インサートとその周辺の構造を部分的に示す部分拡大図である。FIG. 15 is a partially enlarged view partially showing the cutting insert shown in FIG. 11 and the structure around it. 図１６は、切削工具を先端側から見た図である。FIG. 16 is a diagram of the cutting tool viewed from the tip side. 図１７は、切削工具を後端側から見た図である。FIG. 17 is a diagram of the cutting tool viewed from the rear end side. 図１８は、切削工具における吐出口の直径と、クーラントの吐出圧力との関係を示すグラフである。FIG. 18 is a graph showing the relationship between the diameter of the discharge port of the cutting tool and the discharge pressure of the coolant. 図１９Ａは、流路形成貫通孔の中心軸に対して吐出口が同軸である場合のクーラントの流動状態を示す図である。FIG. 19A is a diagram showing the flow state of the coolant when the discharge port is coaxial with the central axis of the flow path forming through hole. 図１９Ｂは、図１９Ａに示す吐出口付近のクーラントの流動状態を拡大して示す図である。FIG. 19B is an enlarged view showing the flow state of the coolant near the discharge port shown in FIG. 19A. 図２０Ａは、流路形成貫通孔の中心軸に対して吐出口が径方向にずれている構成の場合のクーラントの流動状態を示す図である。FIG. 20A is a diagram showing the flow state of the coolant in the case of a configuration in which the discharge port is shifted in the radial direction with respect to the central axis of the flow path forming through hole. 図２０Ｂは、図２０Ａに示す吐出口付近のクーラント流動状態を拡大して示す図である。FIG. 20B is an enlarged view showing the coolant flow state near the discharge port shown in FIG. 20A. 図２１は、第２実施形態の切削工具の全体構成を示す斜視図である。FIG. 21 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool according to the second embodiment. 図２２は、図２１のＸＸＩＩ－ＸＸＩＩ線に沿う断面図である。FIG. 22 is a cross-sectional view taken along line XXII-XXII in FIG. 21. 図２３は、第３実施形態の切削工具の全体構成を示す斜視図である。FIG. 23 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool according to the third embodiment. 図２４は、図２３のＸＸＩＶ－ＸＸＩＶ線に沿う断面図である。FIG. 24 is a cross-sectional view taken along line XXIV-XXIV in FIG. 23. 図２５は、第４実施形態の切削工具の全体構成を示す斜視図である。FIG. 25 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool according to the fourth embodiment. 図２６は、図２５のＸＸＶＩ－ＸＸＶＩ線に沿う断面図である。FIG. 26 is a cross-sectional view taken along line XXVI-XXVI in FIG. 25.

以下、本発明のいくつかの実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の説明では、同一または類似の機能を有する構成に同一の符号を付す。そして、それら構成の重複する説明は省略する場合がある。 Hereinafter, some embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, in the following description, the same code|symbol is attached to the structure which has the same or similar function. Further, redundant explanations of these configurations may be omitted.

＜第１実施形態＞
「切削工具」
本発明に係る第１実施形態の切削工具１００について説明する。
図１は、第１実施形態の切削工具１００の構成を示す斜視図である。
図１に示すように、本実施形態の切削工具１００は、被削材Ｗの有底穴などの内径加工等の切削加工に用いられる。切削工具１００は、例えば、図示しないＮＣ旋盤などの工作機械に着脱可能に取り付けられる。また、本実施形態の切削工具１００は、内径加工用の内部給油型工具であり、刃先に向かってクーラントを供給する。 <First embodiment>
"Cutting tools"
A cutting tool 100 according to a first embodiment of the present invention will be described.
FIG. 1 is a perspective view showing the configuration of a cutting tool 100 according to the first embodiment.
As shown in FIG. 1, the cutting tool 100 of this embodiment is used for cutting, such as inner diameter machining of a bottomed hole of a workpiece W. The cutting tool 100 is removably attached to, for example, a machine tool such as an NC lathe (not shown). Further, the cutting tool 100 of this embodiment is an internally cooled tool for inner diameter machining, and supplies coolant toward the cutting edge.

本実施形態の切削工具１００は、刃先交換式の切削工具であって、工具本体１０と、工具本体１０に対して着脱可能に取り付けられる切削インサート１と、を備える。切削工具１００は、一方向に長さを有し、工具中心軸Ｐを中心として不図示の工作機械の挿嵌固定されている。 The cutting tool 100 of this embodiment is an indexable cutting tool, and includes a tool body 10 and a cutting insert 1 that is detachably attached to the tool body 10. The cutting tool 100 has a length in one direction, and is inserted and fixed into a machine tool (not shown) around the tool center axis P.

各図において、本実施形態では、工具本体１０の工具中心軸Ｐが延びる方向を工具軸方向と呼ぶ。各図に示すＸＹＺ直交座標系において、工具軸方向はＸ軸に相当する。工具軸方向のうち、＋Ｘ側を先端側、－Ｘ側を基端側と呼ぶ。また、工具中心軸Ｐ（Ｘ方向）に直交する方向（径方向）のうち、Ｙ方向を工具本体１０の幅方向と呼ぶ。工具中心軸Ｐ（Ｘ方向）及び幅方向（Ｙ方向）に直交するＺ方向を工具本体１０の上下方向と呼ぶ。切削インサート１のインサート中心軸ＣＯは、工具本体１０の上下方向に沿って延びる。 In each figure, in this embodiment, the direction in which the tool center axis P of the tool body 10 extends is called the tool axis direction. In the XYZ orthogonal coordinate system shown in each figure, the tool axis direction corresponds to the X axis. In the tool axis direction, the +X side is called the tip side, and the -X side is called the proximal side. Further, among the directions (radial direction) orthogonal to the tool center axis P (X direction), the Y direction is referred to as the width direction of the tool body 10. The Z direction perpendicular to the tool center axis P (X direction) and the width direction (Y direction) is referred to as the vertical direction of the tool body 10. The insert center axis CO of the cutting insert 1 extends along the vertical direction of the tool body 10.

［工具本体］
図１に示すように、工具本体１０は、略円柱形状をなす本体部１０Ａと、本体部１０Ａの内側に挿入される流路形成部材１０Ｂと、を有する。 [Tool body]
As shown in FIG. 1, the tool main body 10 includes a main body portion 10A having a substantially cylindrical shape and a flow path forming member 10B inserted inside the main body portion 10A.

（本体部）
図２は、第１実施形態における本体部１０Ａの構成を示す斜視図である。図３は、本体部１０Ａの上面図である。図４は、本体部１０Ａの側面図である。図５は、図１に示す本体部１０ＡのＶ－Ｖ線に沿う断面図である。図６は、本体部１０Ａを軸方向先端側から見た図である。 (Main body)
FIG. 2 is a perspective view showing the configuration of the main body portion 10A in the first embodiment. FIG. 3 is a top view of the main body portion 10A. FIG. 4 is a side view of the main body portion 10A. FIG. 5 is a cross-sectional view of the main body portion 10A shown in FIG. 1 taken along line VV. FIG. 6 is a diagram of the main body portion 10A viewed from the axially distal end side.

図２～図５に示すように、本体部１０Ａは、外周面に、＋Ｚ方向を向く上面１０ａと、－Ｚ方向を向く下面１０ｂと、－Ｙ方向を向く右側面１０ｃと、を有し、いずれも工具中心軸Ｐに沿って平行に延びている。これら上面１０ａ、下面１０ｂ、及び右側面１０ｃは、切削工具１００を工作機械に固定する際の基準面をなす面であり、切削工具１００の周方向の位置決めがなされるように形成されている。 As shown in FIGS. 2 to 5, the main body portion 10A has an upper surface 10a facing the +Z direction, a lower surface 10b facing the −Z direction, and a right side surface 10c facing the −Y direction on the outer peripheral surface, Both extend in parallel along the tool center axis P. These upper surface 10a, lower surface 10b, and right side surface 10c are surfaces that form reference surfaces when fixing the cutting tool 100 to a machine tool, and are formed so that the cutting tool 100 can be positioned in the circumferential direction.

本体部１０Ａの工具軸方向の先端側には、上面１０ａから－Ｚ方向の下方へ向かって凹む第１切欠き部１２と、右側面１０ｃから＋Ｙ方向の左側へ向かって凹む第２切き欠部１３と、が形成されている。切欠き部１２，１３は、工具軸方向（Ｘ方向）の先端から１／３程度の領域に形成されており、各々の底部に、工具軸方向に平行し、＋Ｚ方向を向く切欠き面１２ａと、－Ｙ方向を向く切欠き面１３ｃと、を有する。 On the tip side of the main body 10A in the tool axis direction, there are a first notch 12 recessed downward in the -Z direction from the top surface 10a, and a second notch 12 recessed toward the left in the +Y direction from the right side surface 10c. A portion 13 is formed. The notches 12 and 13 are formed in an area approximately 1/3 from the tip in the tool axis direction (X direction), and each has a notch surface 12a at the bottom that is parallel to the tool axis direction and faces in the +Z direction. and a notch surface 13c facing in the -Y direction.

切欠き面１２ａは、外周面の一部である上面１０ａよりも径方向内側（－Ｚ側）であって工具中心軸Ｐよりも上面１０ａ側に位置する。切欠き部１２の基端側には、切欠き面１２ａと上面１０ａとを繋ぐ傾斜面１２ｂが形成されている。傾斜面１２ｂは、軸方向基端側へ行くにしたがって上面１０ａに近づく傾斜をなす。 The notch surface 12a is located radially inward (-Z side) of the upper surface 10a, which is a part of the outer peripheral surface, and closer to the upper surface 10a than the tool center axis P. An inclined surface 12b connecting the notch surface 12a and the upper surface 10a is formed on the base end side of the notch portion 12. The inclined surface 12b is inclined toward the upper surface 10a as it goes toward the base end in the axial direction.

切欠き面１３ｃは、外周面の一部である右側面１０ｃよりも径方向内側（＋Ｙ側）であって工具中心軸Ｐよりも右側面１０ｃ側に位置する。切欠き部１３の基端側には、切欠き面１３ｃと右側面１０ｃとを繋ぐ傾斜面１３ｂが形成されている。傾斜面１３ｂは、軸方向基端側へ行くにしたがって右側面１０ｃに近づく傾斜をなす。傾斜面１３ｂは、上記傾斜面１２ｂよりも基端側に位置し、工具軸方向において、傾斜面１３ｂの先端が傾斜面１２ｂの基端の位置と一致する。 The notch surface 13c is located on the radially inner side (+Y side) of the right side surface 10c, which is a part of the outer peripheral surface, and on the right side surface 10c side of the tool center axis P. An inclined surface 13b connecting the notch surface 13c and the right side surface 10c is formed on the base end side of the notch portion 13. The inclined surface 13b is inclined toward the right side surface 10c as it goes toward the base end in the axial direction. The inclined surface 13b is located on the proximal side of the inclined surface 12b, and the tip of the inclined surface 13b coincides with the position of the proximal end of the inclined surface 12b in the tool axis direction.

本体部１０Ａの工具軸方向の先端側には、上記切欠き面１２ａに開口するチップポケット（取付部）１４が形成されている。チップポケット１４は、工具本体１０（本体部１０Ａ）に対して着脱可能に取り付けられる切削インサート１（図１）が配置される部分である。チップポケット１４は、切欠き面１２ａから－Ｚ方向の下方へ向かって凹む凹形状を呈する。チップポケット１４は、切欠き面１２ａに開口するだけでなく、切欠き面１３ｃ及び先端面１０ｄにも開口する。 A chip pocket (attachment portion) 14 is formed on the tip side of the main body portion 10A in the tool axis direction, and is open to the notch surface 12a. The chip pocket 14 is a portion where the cutting insert 1 (FIG. 1), which is detachably attached to the tool body 10 (main body portion 10A), is arranged. The chip pocket 14 has a concave shape that is concave downward in the -Z direction from the notch surface 12a. The chip pocket 14 opens not only to the notch surface 12a but also to the notch surface 13c and the tip surface 10d.

チップポケット１４は、図１０及び図１５に示すように、後述する切削インサート１の着座面３（図１０）を拘束する底部拘束面１４ａと、切削インサート１の長辺側側面４ａ（図１０）を拘束する側方拘束面１４ｂと、切削インサート１の斜面４ｃ（図１０）を拘束する傾斜拘束面１４ｃと、を有する。側方拘束面１４ｂは、図３に示すように、工具中心軸Ｐに平行する。傾斜拘束面１４ｃは、図３に示すように、チップポケット１４の軸方向長さの半分よりも後端側に形成されており、先端側から後端側へ行くにしたがって側方拘束面１４ｂに近づく方向へ傾斜している。 As shown in FIGS. 10 and 15, the chip pocket 14 has a bottom restraining surface 14a that restrains a seating surface 3 (FIG. 10) of the cutting insert 1, which will be described later, and a long side surface 4a (FIG. 10) of the cutting insert 1. It has a side restraint surface 14b that restrains the cutting insert 1, and an inclined restraint surface 14c that restrains the slope 4c (FIG. 10) of the cutting insert 1. The side restraining surfaces 14b are parallel to the tool center axis P, as shown in FIG. As shown in FIG. 3, the inclined restraining surface 14c is formed on the rear end side of the tip pocket 14, which is more than half the axial length thereof, and as it goes from the distal end side to the rear end side, the slanted restraining surface 14c is formed on the side restraining surface 14b. It is slanted in the direction of approach.

切削インサート１は、底部拘束面１４ａから下面１０ｂへと貫通する螺子孔１５に螺合される取付螺子（不図示）によって工具本体１０（本体部１０Ａ）に取り付けられる。螺子孔１５は、工具中心軸Ｐに対して略直交する方向に延びる。 The cutting insert 1 is attached to the tool body 10 (main body portion 10A) by a mounting screw (not shown) that is screwed into a screw hole 15 penetrating from the bottom restraining surface 14a to the lower surface 10b. The screw hole 15 extends in a direction substantially perpendicular to the tool center axis P.

本実施形態の工具本体１０は、図２に示すように、長手方向（工具軸方向：Ｘ方向）に延びるクーラント流路７と、クーラント流路７の先端に連通する吐出開口（吐出口）８と、吐出開口８を介してクーラント流路７の先端に連通する溝部９と、を有する。
本体部１０Ａには、工具軸方向に貫通する流路形成貫通孔１６が形成されている。流路形成貫通孔１６は、上記クーラント流路７を形成するためのもので、直径が異なる複数の貫通孔によって構成されている。本実施形態の流路形成貫通孔１６は、直径が異なる３つの第１貫通孔（第１流路）１６Ａ，第２貫通孔１６Ｂ，及び第３貫通孔（第２流路）１６Ｃを有する。 As shown in FIG. 2, the tool body 10 of this embodiment includes a coolant flow path 7 extending in the longitudinal direction (tool axis direction: X direction), and a discharge opening (discharge port) 8 communicating with the tip of the coolant flow path 7. and a groove 9 communicating with the tip of the coolant flow path 7 via the discharge opening 8.
The main body portion 10A is formed with a passage forming through hole 16 that penetrates in the tool axis direction. The flow path forming through hole 16 is for forming the coolant flow path 7, and is composed of a plurality of through holes having different diameters. The flow path forming through hole 16 of this embodiment has three first through holes (first flow paths) 16A, second through holes 16B, and third through holes (second flow paths) 16C having different diameters.

これら貫通孔１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃは、図２に示すように、軸方向先端側からこの順で並んでおり、基端側へ行くに従って径が大きくなっている。すなわち、貫通孔１６Ａ、１６Ｂ，１６Ｃの各直径Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３は、Ｄ１＜Ｄ２＜Ｄ３の関係を満たす。なお、貫通孔１６Ｃの直径Ｄ３は、先端（貫通孔１６Ｂ）側の直径である。 As shown in FIG. 2, these through holes 16A, 16B, and 16C are lined up in this order from the distal end side in the axial direction, and the diameter increases toward the proximal end side. That is, the diameters D1, D2, and D3 of the through holes 16A, 16B, and 16C satisfy the relationship D1<D2<D3. Note that the diameter D3 of the through hole 16C is the diameter on the tip (through hole 16B) side.

ここで、貫通孔１６Ａ，１６Ｂの直径は、軸方向に一定である。一方、本体部１０Ａの最も基端側に位置する貫通孔１６Ｃは、先端（貫通孔１６Ｂ）側から基端へ行くにしたがって拡径するテーパ形状をなし、本体部１０Ａの基端面に開口している。貫通孔１６ｃの内側には、ねじ部１６ｄが形成されており、クーラント供給ホースの継手が取り付けられる。このような継手を介して接続されるクーラント供給ホースから工具本体１０内に所定の圧力でクーラントが供給される。 Here, the diameters of the through holes 16A and 16B are constant in the axial direction. On the other hand, the through hole 16C located at the most proximal end side of the main body part 10A has a tapered shape whose diameter increases from the distal end (through hole 16B) side to the proximal end, and opens at the proximal end surface of the main body part 10A. There is. A threaded portion 16d is formed inside the through hole 16c, to which a joint for a coolant supply hose is attached. Coolant is supplied at a predetermined pressure into the tool body 10 from the coolant supply hose connected through such a joint.

また、貫通孔１６Ａ、１６Ｂ，１６Ｃの軸方向長さＬ１，Ｌ２，Ｌ３は、Ｌ２＜Ｌ３＜Ｌ１の関係を満たし、最も直径が小さい貫通孔１６Ａの軸方向長さＬ１が最も長い。 Further, the axial lengths L1, L2, and L3 of the through holes 16A, 16B, and 16C satisfy the relationship L2<L3<L1, and the axial length L1 of the through hole 16A having the smallest diameter is the longest.

これら貫通孔１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃは、互いに同軸に形成されている。このような流路形成貫通孔１６の中心軸Ｏは、工具中心軸Ｐに平行であるとともに、工具中心軸Ｐに対して径方向（－Ｙ方向）にずれている。 These through holes 16A, 16B, and 16C are formed coaxially with each other. The center axis O of such a flow path forming through hole 16 is parallel to the tool center axis P and is offset from the tool center axis P in the radial direction (-Y direction).

なお、本実施形態の構成に限られず、流路形成貫通孔１６の中心軸Ｏが工具中心軸Ｐに対して所定の角度で傾斜していてもよいし、貫通孔１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃのうち、少なくともいずれか１つの貫通孔が同軸でなくてもよい。 Note that the configuration is not limited to the present embodiment, and the center axis O of the flow path forming through hole 16 may be inclined at a predetermined angle with respect to the tool center axis P, or , at least one of the through holes may not be coaxial.

流路形成貫通孔１６の先端側には、貫通孔１６Ａの直径よりも小さい直径を有するノズル孔１７が形成されている。ノズル孔１７は、その基端側が貫通孔１６Ａの先端面に開口し、当該流路形成貫通孔１６の先端側に連通している。一方、ノズル孔１７の先端側は、上記傾斜面１３ｂに開口している。ノズル孔１７は、軸方向に所定の長さを有している。本実施形態のノズル孔１７は軸方向に一定の直径で形成され、上記流路形成貫通孔１６と同軸をなす。 A nozzle hole 17 having a diameter smaller than the diameter of the through hole 16A is formed at the tip side of the flow path forming through hole 16. The nozzle hole 17 has its proximal end open at the distal end surface of the through hole 16A, and communicates with the distal end side of the flow path forming through hole 16. On the other hand, the tip side of the nozzle hole 17 opens into the inclined surface 13b. The nozzle hole 17 has a predetermined length in the axial direction. The nozzle hole 17 of this embodiment is formed with a constant diameter in the axial direction, and is coaxial with the flow path forming through hole 16.

本体部１０Ａの右側（－Ｙ方向）を向く切欠き面１３ｃには、ノズル孔１７を介して流路形成貫通孔１６の先端に連通する溝部９が形成されている。すなわち、溝部９は、切削インサート１の逃げ面と同じ方向を向く面（上記切欠き面１３ｃ）に形成されている。溝部９は、切欠き面１３ｃから左側（＋Ｙ方向）へ凹む溝であって、その先端側が上記チップポケット１４に達する。溝部９のＺ方向の幅は、上記ノズル孔１７の直径と略等しい。溝部９の中心軸は、ノズル孔１７及び流路形成貫通孔１６の中心軸と一致する。 A groove portion 9 communicating with the tip of the flow path forming through hole 16 via the nozzle hole 17 is formed in the notch surface 13c facing the right side (-Y direction) of the main body portion 10A. That is, the groove portion 9 is formed on a surface (the above-mentioned notch surface 13c) facing in the same direction as the flank surface of the cutting insert 1. The groove portion 9 is a groove recessed toward the left side (+Y direction) from the notch surface 13c, and its tip side reaches the chip pocket 14. The width of the groove portion 9 in the Z direction is approximately equal to the diameter of the nozzle hole 17 . The central axis of the groove portion 9 coincides with the central axes of the nozzle hole 17 and the flow path forming through hole 16.

本実施形態の本体部１０Ａは、例えば、鋼材等から構成されている。 The main body 10A of this embodiment is made of, for example, steel.

（流路形成部材）
図７は、流路形成部材１０Ｂの全体構成を示す斜視図である。図８は、図７に示すＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ線に沿う断面図である。図９は、流路形成部材１０Ｂを先端側から見た図である。
流路形成部材１０Ｂは、上述した本体部１０Ａの内側に組み込まれる。流路形成部材１０Ｂは、本体部１０Ａの内部に形成された流路形成貫通孔１６の先端側、すなわち第１貫通孔１６Ａ内に挿入される。 (Flow path forming member)
FIG. 7 is a perspective view showing the overall configuration of the flow path forming member 10B. FIG. 8 is a cross-sectional view taken along line VIII-VIII shown in FIG. FIG. 9 is a diagram of the flow path forming member 10B viewed from the tip side.
The flow path forming member 10B is assembled inside the main body portion 10A described above. The flow path forming member 10B is inserted into the tip side of the flow path forming through hole 16 formed inside the main body portion 10A, that is, into the first through hole 16A.

流路形成部材１０Ｂは、先端部を除いて軸方向に一定の直径で形成された円筒体である。流路形成部材１０Ｂの先端部は、先細りになっており、先端側（＋Ｘ方向）へ行くにしたがって縮径するテーパ形状をなす。先端部は、円形状の先端面１０Ｂａと、先端面１０Ｂａの径方向外側であって軸方向先端側から見て環状をなすテーパ面１０Ｂｂと、を有する。 The flow path forming member 10B is a cylindrical body having a constant diameter in the axial direction except for the tip. The distal end of the flow path forming member 10B is tapered, and has a tapered shape whose diameter decreases toward the distal end (+X direction). The distal end portion has a circular distal end surface 10Ba and a tapered surface 10Bb that is radially outward of the distal end surface 10Ba and has an annular shape when viewed from the axial distal end side.

一方、流路形成部材１０Ｂの後端部には、外周面から径方向に凹む環状の凹部２１が形成されている。環状凹部２１は、流路形成部材１０Ｂの後端から軸方向先端側へ僅かに離れた所に位置し、周方向に一定の深さ及び一定の幅で形成されている。この環状凹部２１の内側には、流路形成部材１０Ｂを本体部１０Ａに固定するための接着剤が塗布される。 On the other hand, an annular recess 21 that is recessed in the radial direction from the outer peripheral surface is formed at the rear end of the flow path forming member 10B. The annular recess 21 is located slightly away from the rear end of the flow path forming member 10B toward the front end in the axial direction, and is formed with a constant depth and a constant width in the circumferential direction. An adhesive for fixing the flow path forming member 10B to the main body 10A is applied to the inside of the annular recess 21.

流路形成部材１０Ｂの軸方向長さＬ１０Ｂは、上記流路形成貫通孔１６のうち、第１貫通孔１６Ａの軸方向長さＬ１に一致する。すなわち、軸方向において、流路形成部材１０Ｂの先端面１０Ｂａは、上述した本体部１０Ａにおける流路形成貫通孔１６（第１貫通孔１６Ａ）の先端面１６ａ（図５）の位置と一致し、当該先端面１６ａに当接する。一方、流路形成部材１０Ｂの後端面は、軸方向において、流路形成貫通孔１６の中間に位置する第２貫通孔１６Ｂの先端面１６ｂの位置と一致し、第２貫通孔１６Ｂ内には突出しないことが好ましい。 The axial length L10B of the flow path forming member 10B corresponds to the axial length L1 of the first through hole 16A among the flow path forming through holes 16. That is, in the axial direction, the distal end surface 10Ba of the flow path forming member 10B coincides with the position of the distal end surface 16a (FIG. 5) of the flow path forming through hole 16 (first through hole 16A) in the main body portion 10A described above, It comes into contact with the tip surface 16a. On the other hand, the rear end surface of the flow path forming member 10B coincides with the position of the tip end surface 16b of the second through hole 16B located in the middle of the flow path forming through hole 16 in the axial direction. It is preferable not to protrude.

流路形成部材１０Ｂは、図８に示すように、内側に流路形成貫通孔１９を有する。流路形成貫通孔１９は、本実施形態のクーラント流路７の一部を構成する。本実施形態の流路形成貫通孔１９は、軸方向に一定の直径で形成された貫通孔１９Ａと、貫通孔１９Ａの先端側に連通するテーパ孔１９Ｂと、テーパ孔１９Ｂの先端側に連通する吐出孔１９Ｃと、を有する。貫通孔１９Ａ，テーパ孔１９Ｂ及び吐出孔１９Ｃは同軸をなす。また、吐出孔１９Ｃの直径は、貫通孔１９Ａの直径よりも小さく、軸方向に一定である。本実施形態において、吐出孔１９Ｃの直径は、例えば、１．０ｍｍ以下であることが好ましい。 As shown in FIG. 8, the channel forming member 10B has a channel forming through hole 19 inside. The flow path forming through hole 19 constitutes a part of the coolant flow path 7 of this embodiment. The flow path forming through hole 19 of this embodiment has a through hole 19A formed with a constant diameter in the axial direction, a tapered hole 19B that communicates with the tip side of the through hole 19A, and a taper hole 19B that communicates with the tip side of the tapered hole 19B. It has a discharge hole 19C. The through hole 19A, the tapered hole 19B, and the discharge hole 19C are coaxial. Further, the diameter of the discharge hole 19C is smaller than the diameter of the through hole 19A and is constant in the axial direction. In this embodiment, the diameter of the discharge hole 19C is preferably 1.0 mm or less, for example.

流路形成部材１０Ｂが本体部１０Ａ内に挿入された状態における吐出孔１９Ｃの先端（吐出口１９ｄ）の位置は、上述した本体部１０Ａのノズル孔１７の基端の位置に一致する。本実施形態において、吐出孔１９Ｃ（吐出口１９ｄ）の直径は、本体部１０Ａのノズル孔１７の直径よりも小さいことから、図６に示すように軸方向先端側から見たときに、流路形成部材１０Ｂの吐出口１９ｄがノズル孔１７内に露出する。 The position of the tip (discharge port 19d) of the discharge hole 19C in the state where the flow path forming member 10B is inserted into the main body 10A corresponds to the position of the base end of the nozzle hole 17 of the main body 10A described above. In this embodiment, since the diameter of the discharge hole 19C (discharge port 19d) is smaller than the diameter of the nozzle hole 17 of the main body 10A, the flow path is smaller when viewed from the axial tip side as shown in FIG. The discharge port 19d of the forming member 10B is exposed inside the nozzle hole 17.

すなわち、流路形成部材１０Ｂの吐出孔１９Ｃ（吐出口１９ｄ）よりも本体部１０Ａのノズル孔１７の直径の方が大きいため、吐出孔１９Ｃ（吐出口１９ｄ）から吐出されたクーラントがノズル孔１７の内周面に接触しにくく、吐出速度の低下を抑えられる。なお、吐出口１９ｄの直径は、基端側開口１９ｅよりも小さく、本体部１０Ａに形成された溝部９の幅よりも小さい。 That is, since the diameter of the nozzle hole 17 of the main body portion 10A is larger than that of the discharge hole 19C (discharge port 19d) of the flow path forming member 10B, the coolant discharged from the discharge hole 19C (discharge port 19d) flows through the nozzle hole 17. It is difficult to contact the inner circumferential surface of the cylinder, and the drop in discharge speed can be suppressed. Note that the diameter of the discharge port 19d is smaller than the proximal opening 19e and smaller than the width of the groove 9 formed in the main body 10A.

このような流路形成部材１０Ｂが本体部１０Ａの内部に固定されることによって、工具本体１０が構成される。
工具本体１０の基端側には、クーラント供給ホースの継手が接続されるため、工具本体１０内に形成されるクーラント流路７は、基端側から順に並ぶ、本体部１０Ａの第２貫通孔１６Ｂと、流路形成部材１０Ｂの流路形成貫通孔１９と、本体部１０Ａの吐出開口８と、を有する。クーラント流路７の中心軸Ｏは、上述したように工具中心軸Ｐに平行して長手方向に延び、切削インサート１の刃先と一致している。 The tool main body 10 is configured by fixing such a flow path forming member 10B inside the main body portion 10A.
Since the joint of the coolant supply hose is connected to the proximal end of the tool body 10, the coolant passage 7 formed in the tool main body 10 is formed by the second through holes of the main body 10A arranged in order from the proximal end. 16B, a flow path forming through hole 19 of the flow path forming member 10B, and a discharge opening 8 of the main body portion 10A. As described above, the central axis O of the coolant flow path 7 extends in the longitudinal direction parallel to the tool central axis P, and coincides with the cutting edge of the cutting insert 1.

本実施形態の流路形成部材１０Ｂは、例えば、本体部１０Ａと同じ鋼材から構成されている。 The flow path forming member 10B of this embodiment is made of, for example, the same steel material as the main body portion 10A.

［切削インサート］
図１０は、第１実施形態における工具本体１０に対して着脱可能に取り付けられる切削インサート１の全体構成を示す斜視図である。図１１は、切削工具１００（工具本体１０に対して切削インサート１が取り付けられた状態）を示す上面図である。図１２は、切削工具１００を示す右側面図である。図１３は、切削工具１００を示す下面図である。図１４は、切削工具１００を示す左側面図である。図１５は、図１１に示す切削インサート１とその周辺の構造を部分的に示す部分拡大図である。 [Cutting insert]
FIG. 10 is a perspective view showing the overall configuration of the cutting insert 1 that is detachably attached to the tool body 10 in the first embodiment. FIG. 11 is a top view showing the cutting tool 100 (with the cutting insert 1 attached to the tool body 10). FIG. 12 is a right side view showing the cutting tool 100. FIG. 13 is a bottom view showing the cutting tool 100. FIG. 14 is a left side view showing the cutting tool 100. FIG. 15 is a partially enlarged view showing the cutting insert 1 shown in FIG. 11 and the structure around it.

本実施形態の切削インサート１は、本体部１０Ａよりも硬質な材料からなり、例えば超硬合金、サーメット、セラミック、ダイヤモンド、ＣＢＮ等から構成されている。 The cutting insert 1 of this embodiment is made of a material harder than the main body 10A, such as cemented carbide, cermet, ceramic, diamond, CBN, or the like.

図１０に示すように、切削インサート１は、チップ本体１Ａと、切刃部１Ｂとを有する。チップ本体１Ａは、平面視略台形状を呈し、一端側が細くなっている。チップ本体１Ａの中央には、厚さ方向に貫通する取付孔６が形成されている。切削インサート１は、取付孔６内に挿通される取付螺子によって、上述した工具本体１０に対して固定される。 As shown in FIG. 10, the cutting insert 1 includes a tip body 1A and a cutting edge portion 1B. The chip body 1A has a substantially trapezoidal shape in plan view, and is tapered at one end. A mounting hole 6 penetrating in the thickness direction is formed in the center of the chip body 1A. The cutting insert 1 is fixed to the tool body 10 described above by a mounting screw inserted into the mounting hole 6.

チップ本体１Ａは、平面視における面積が略等しい上面２と、着座面３（図１０）とを有する。
チップ本体１Ａの外周面は、長辺側側面４ａと、短辺側側面４ｂと、長辺側側面４ａ及び短辺側側面４ｂの一端側どうしを繋ぐ斜面４ｃと、長辺側側面４ａ及び短辺側側面４ｂの他端側どうしをほぼ垂直に繋ぐ第１側面４ｄと、を有する。長辺側側面４ａと短辺側側面４ｂとは平行ではない。短辺側側面４ｂは、第１側面４ｄ側から斜面４ｃ側へ行くにしたがって、長辺側側面４ａへと近づく方向へ僅かに傾斜している。長辺側側面４ａに対する傾斜角度は、短辺側側面４ｂよりも上記斜面４ｃの方が大きい。 The chip body 1A has an upper surface 2 and a seating surface 3 (FIG. 10) that have approximately the same area in plan view.
The outer peripheral surface of the chip body 1A includes a long side side surface 4a, a short side side surface 4b, a slope 4c connecting one end side of the long side side surface 4a and the short side side surface 4b, and a long side side surface 4a and a short side side surface 4b. It has a first side surface 4d that connects the other end sides of the side side surfaces 4b substantially perpendicularly. The long-side side surface 4a and the short-side side surface 4b are not parallel. The short-side side surface 4b is slightly inclined in a direction toward the long-side side surface 4a as it goes from the first side surface 4d side to the slope 4c side. The slope 4c has a larger inclination angle with respect to the long-side side surface 4a than the short-side side surface 4b.

切刃部１Ｂは、チップ本体１Ａと一体構造とされ、当該チップ本体１Ａの他端側から突出する。切刃部１Ｂは、チップ本体１Ａの外周面を構成する第１側面４ｄから当該第１側面４ｄに対して略垂直な方向へ突出し、所定の長さを有する。切刃部１Ｂは、インサート中心軸ＣＯの方向から見て、チップ本体１Ａの幅方向一方側の短辺側側面４ｂ寄りに形成され、その全体がチップ本体１Ａの短辺側側面４ｂの延長線Ｑ（図１５）よりも内側に位置する。 The cutting edge portion 1B is integrally constructed with the tip body 1A, and protrudes from the other end side of the tip body 1A. The cutting edge portion 1B protrudes from a first side surface 4d constituting the outer peripheral surface of the chip body 1A in a direction substantially perpendicular to the first side surface 4d, and has a predetermined length. The cutting edge portion 1B is formed near the short side side surface 4b on one side in the width direction of the tip body 1A when viewed from the direction of the insert center axis CO, and the entire cutting edge portion 1B is formed along an extension line of the short side side surface 4b of the tip body 1A. It is located inside Q (Fig. 15).

また、切刃部１Ｂの厚さは、チップ本体１Ａの半分以下の厚さであり、チップ本体１Ａの厚さ方向の中央付近に位置する。チップ本体１Ａの厚さに対する切刃部１Ｂの厚さは、切刃部１Ｂの強度や剛性、所望加工性能に応じて選択される。 Further, the thickness of the cutting edge portion 1B is less than half the thickness of the tip body 1A, and is located near the center of the tip body 1A in the thickness direction. The thickness of the cutting edge portion 1B relative to the thickness of the tip body 1A is selected depending on the strength and rigidity of the cutting edge portion 1B and desired processing performance.

切刃部１Ｂは、一方向に長さを有する角柱形状を呈し、先端に切刃５を有する。切刃５は、切刃部１Ｂの逃げ面４ｆよりも幅方向外側へ突出し、チップ本体１Ａの厚さ方向に延びている。切刃５は、軸方向及び幅方向のそれぞれにおいて最先端に位置する。これにより、加工時における被切削物の内周面との干渉を回避できる。 The cutting edge portion 1B has a prismatic shape with a length in one direction, and has a cutting edge 5 at the tip. The cutting edge 5 protrudes outward in the width direction from the flank surface 4f of the cutting edge portion 1B and extends in the thickness direction of the chip body 1A. The cutting edge 5 is located at the leading edge in both the axial direction and the width direction. This makes it possible to avoid interference with the inner circumferential surface of the workpiece during machining.

切刃５の逃げ面４ｆは、上面２に対してほぼ垂直である。また、上述した工具本体１０の本体部１０Ａの上面１０ａは、上面２に平行な平面である。 The flank surface 4f of the cutting edge 5 is substantially perpendicular to the upper surface 2. Further, the upper surface 10a of the main body portion 10A of the tool main body 10 described above is a plane parallel to the upper surface 2.

上記切削インサート１は、その着座面３を、工具本体１０（本体部１０Ａ）におけるチップポケット１４の底部拘束面１４ａに接触させた状態で、切削インサート１の取付孔６に挿通された取付螺子を工具本体１０に形成された螺子孔１５（図２、図４）にねじ込むことにより、工具本体１０のチップポケット１４に取り付けられる。切削インサート１が工具本体１０に取り付けられた状態のとき、着座面３は、底部拘束面１４ａに拘束され、切削インサートの長辺側側面４ａはチップポケット１４の側方拘束面１４ｂに拘束され、斜面４ｃはチップポケット１４の傾斜拘束面１４ｃに拘束される。 The cutting insert 1 has its seating surface 3 in contact with the bottom restraining surface 14a of the chip pocket 14 in the tool body 10 (main body portion 10A), and the mounting screw inserted into the mounting hole 6 of the cutting insert 1 is inserted into the cutting insert 1. It is attached to the chip pocket 14 of the tool body 10 by screwing into a screw hole 15 (FIGS. 2 and 4) formed in the tool body 10. When the cutting insert 1 is attached to the tool body 10, the seating surface 3 is restrained by the bottom restraining surface 14a, the long side surface 4a of the cutting insert is restrained by the lateral restraining surface 14b of the chip pocket 14, The slope 4c is restrained by the slope restraint surface 14c of the chip pocket 14.

本実施形態の切削インサート１は、図１５に示すように、＋Ｚ方向から見たとき、短辺側側面４ｂが長辺側側面４ａに対して傾斜していることから、短辺側側面４ｂの外側において工具本体１０の底部拘束面１４ａの一部が露出する。すなわち、切削インサート１は、工具本体１０側の溝部９の経路上を避けるような形状とされており、溝部９の先端側の開口全体が切削インサート１によって邪魔されずに全て露出する構成となっている。 As shown in FIG. 15, the cutting insert 1 of this embodiment has the short side side surface 4b inclined with respect to the long side side surface 4a when viewed from the +Z direction. A portion of the bottom restraining surface 14a of the tool body 10 is exposed on the outside. That is, the cutting insert 1 is shaped so as to avoid being on the path of the groove 9 on the tool body 10 side, and the entire opening on the tip side of the groove 9 is completely exposed without being obstructed by the cutting insert 1. ing.

図１６は、切削工具１００を先端側から見た図である。図１７は、切削工具１００を後端側から見た図である。
図１６及び図１７に示すように、本実施形態の切削工具１００では、クーラント流路７の中心軸Ｏの軸線上に、切削インサート１の切刃５が位置する構成となっている。クーラント流路７の中心軸Ｏと、切削インサート１の切刃５（内径加工点）の位置を一致させることによって、クーラント流路７から吐出されたクーラントを切刃５へと確実に供給することが可能である。 FIG. 16 is a diagram of the cutting tool 100 viewed from the tip side. FIG. 17 is a diagram of the cutting tool 100 viewed from the rear end side.
As shown in FIGS. 16 and 17, the cutting tool 100 of this embodiment is configured such that the cutting edge 5 of the cutting insert 1 is located on the axis of the central axis O of the coolant flow path 7. By aligning the center axis O of the coolant flow path 7 with the position of the cutting edge 5 (inner diameter machining point) of the cutting insert 1, the coolant discharged from the coolant flow path 7 is reliably supplied to the cutting edge 5. is possible.

本実施形態の切削工具１００は、本体部１０Ａと流路形成部材１０Ｂとの２つの構造物からなり、これらの内側に形成されるクーラント流路７から切削インサート１の切刃５へ向かってクーラントが供給される構成となっている。クーラント流路７の中心軸Ｏの軸線上に切刃５が存在しており、クーラントを切刃５へ直接供給することが可能である。本体部１０Ａには、吐出開口８を介してクーラント流路７の先端に連通する溝部９が形成されている。 The cutting tool 100 of this embodiment consists of two structures: a main body portion 10A and a flow path forming member 10B, and the coolant flows from the coolant flow path 7 formed inside these toward the cutting edge 5 of the cutting insert 1. The configuration is such that it is supplied with The cutting blade 5 exists on the axis of the central axis O of the coolant flow path 7, and it is possible to directly supply coolant to the cutting blade 5. A groove portion 9 communicating with the tip of the coolant flow path 7 via the discharge opening 8 is formed in the main body portion 10A.

溝部９は、クーラント流路７（流路形成部材１０Ｂの吐出口１９ｄ）から吐出されるクーラントが切刃５へ到達する前に、本体部１０Ａに接触するのを回避するために設けられている。本実施形態では、この溝部９によって、クーラント流路７（吐出口１９ｄ）から切刃５へ向けて吐出されたクーラントの圧力損失を低減することができ、クーラントを高い吐出圧力のまま切刃５（内径加工点）へと直接供給することが可能である。 The groove portion 9 is provided to prevent the coolant discharged from the coolant flow path 7 (the discharge port 19d of the flow path forming member 10B) from coming into contact with the main body portion 10A before reaching the cutting blade 5. . In this embodiment, the groove portion 9 can reduce the pressure loss of the coolant discharged from the coolant flow path 7 (discharge port 19d) toward the cutting blade 5, and the coolant can be delivered to the cutting blade 5 while maintaining a high discharge pressure. (inner diameter machining point).

本実施形態の流路形成部材１０Ｂでは、先端側の吐出口１９ｄと後端側の基端側開口１９ｅとが同軸上に配置されているため、クーラント流路７の先端側においてクーラントが乱流を起こさず整流をなし、高い圧力で吐出することが可能である。さらに、本実施形態では、本体部１０Ａに形成されたノズル孔１７も流路形成部材１０Ｂと同軸をなす。 In the flow path forming member 10B of this embodiment, the discharge port 19d on the front end side and the base end opening 19e on the rear end side are arranged coaxially, so that the coolant flows turbulently at the front end side of the coolant flow path 7. It is possible to perform rectification without causing any turbulence and discharge at high pressure. Furthermore, in this embodiment, the nozzle hole 17 formed in the main body 10A is also coaxial with the flow path forming member 10B.

このため、流路形成部材１０Ｂから突出されたクーラントが本体部１０Ａのノズル孔１７内を通過する際にも圧力損失が抑えられて流速が衰えることなく流動する。これにより、切削インサート１の切刃５に対して、十分な量、かつ高い圧力を保ったままクーラントを直接供給することが可能となり、内径加工点から切りくずを効率よく除去することが可能である。これにより、発生した切りくずが切刃５に絡むことを防いで、切刃５の損傷を防ぐことが可能である。 Therefore, even when the coolant projected from the flow path forming member 10B passes through the nozzle hole 17 of the main body portion 10A, pressure loss is suppressed and the coolant flows without decreasing the flow velocity. This makes it possible to directly supply coolant in sufficient quantity and at high pressure to the cutting edge 5 of the cutting insert 1, making it possible to efficiently remove chips from the inner diameter machining point. be. This prevents the generated chips from getting entangled with the cutting blade 5, thereby preventing damage to the cutting blade 5.

さらに、十分なクーラントを供給することで、被切削物を加工する際に発生する熱を抑制することができるので、切削インサート１の逃げ面の摩耗を低減させることができる。 Furthermore, by supplying a sufficient amount of coolant, it is possible to suppress the heat generated when processing the workpiece, so that wear on the flank surface of the cutting insert 1 can be reduced.

本実施形態のクーラント流路７の吐出側、すなわち流路形成部材１０Ｂの吐出口１９ｄの直径は、例えば約１ｍｍ以下と小径である。このような小さな孔を本体部１０Ａに対してドリルにて直接形成しようとすると工具材料の硬度が高く加工が困難である。また、放電加工を用いて形成しようとすると電力の突き出し量が長くなり、本体部１０Ａの剛性が低下して加工が困難である。そこで、本実施形態では、本体部１０Ａとは別に流路形成部材１０Ｂを設けて、この流路形成部材１０Ｂに対して小さな吐出口１９ｄを形成する構成とすることで加工しやすくなり、精度の良い小径加工が可能となる。 The diameter of the discharge side of the coolant channel 7 of this embodiment, that is, the diameter of the discharge port 19d of the channel forming member 10B is small, for example, about 1 mm or less. If it is attempted to directly form such a small hole in the main body portion 10A with a drill, the hardness of the tool material is high and machining is difficult. Moreover, if it is attempted to form using electric discharge machining, the amount of electric power protrusion becomes long, and the rigidity of the main body 10A decreases, making machining difficult. Therefore, in this embodiment, a flow path forming member 10B is provided separately from the main body portion 10A, and a small discharge port 19d is formed in this flow path forming member 10B, thereby making processing easier and improving accuracy. Good small diameter machining is possible.

さらに、流路形成部材１０Ｂの材料として本体部１０Ａよりも硬度の低い材料を用いることによって、ドリルによる小径加工がさらに容易となる。また、放電加工を行う場合であっても電極の長さを短くすることができるため加工効率が高められる。 Furthermore, by using a material with lower hardness than the main body portion 10A as the material for the flow path forming member 10B, small-diameter machining with a drill becomes easier. Furthermore, even when electrical discharge machining is performed, the length of the electrode can be shortened, so machining efficiency can be improved.

以下に、本発明における効果の確認をすべく行った検証結果について述べる。
図１８を用いて、切削工具１００における吐出口１９ｄの直径と、クーラントの吐出圧力との関係について述べる。図１８は、切削工具１００における吐出口１９ｄの直径と、クーラントの吐出圧力との関係を示すグラフであって、横軸に吐出口の直径、縦軸にクーラント吐出圧力を示す。 Below, the results of verification conducted to confirm the effects of the present invention will be described.
The relationship between the diameter of the discharge port 19d in the cutting tool 100 and the coolant discharge pressure will be described using FIG. 18. FIG. 18 is a graph showing the relationship between the diameter of the discharge port 19d and the coolant discharge pressure in the cutting tool 100, with the horizontal axis representing the diameter of the discharge port and the vertical axis representing the coolant discharge pressure.

図１８に示すように、吐出口の直径が２ｍｍの場合に比べて、吐出口の直径が１ｍｍ以下の場合は、クーラント吐出口の圧力が凡そ２倍ほど高くなっている。このため、本実施形態では、吐出口１９ｄの直径を１ｍｍ以下の寸法とすることで、高い吐出圧力を実現している。 As shown in FIG. 18, when the diameter of the outlet is 1 mm or less, the pressure at the coolant outlet is approximately twice as high as when the diameter of the outlet is 2 mm. Therefore, in this embodiment, high discharge pressure is achieved by setting the diameter of the discharge port 19d to 1 mm or less.

図１９Ａは、流路形成貫通孔の中心軸に対して吐出口が同軸である構成の場合の吐出圧力を示す図である。図１９Ｂは、図１９Ａに示す吐出口付近のクーラントの流動状態を拡大して示す図である。
図１９Ａに示すように、本発明の実施形態のように、流路形成貫通孔の中心軸に対して吐出口が同軸である構成の場合、吐出されたクーラントは、高い圧力を維持できている。吐出されたクーラントは周囲に広がることなく突き進んでおり、所定の箇所（局所）に十分な量のクーラントを供給できる。図１９Ｂに示すように、流路形成貫通孔内の吐出口付近のクーラントは整流であり、乱流は生じていない。そのため、圧力損失の低下は小さい。 FIG. 19A is a diagram showing the discharge pressure in the case of a configuration in which the discharge port is coaxial with the central axis of the flow path forming through hole. FIG. 19B is an enlarged view showing the flow state of the coolant near the discharge port shown in FIG. 19A.
As shown in FIG. 19A, in the case of the configuration in which the discharge port is coaxial with the central axis of the flow path forming through hole as in the embodiment of the present invention, the discharged coolant can maintain a high pressure. . The discharged coolant advances without spreading to the surrounding area, and a sufficient amount of coolant can be supplied to a predetermined location (local area). As shown in FIG. 19B, the coolant near the discharge port in the flow path forming through hole is rectified, and no turbulence occurs. Therefore, the decrease in pressure loss is small.

図２０Ａは、流路形成貫通孔の中心軸に対して吐出口が径方向にずれている構成の場合の吐出圧力を示す図である。図２０Ｂは、図２０Ａに示す吐出口付近のクーラント流動状態を拡大して示す図である。
図２０Ａに示すように、比較例のように、流路形成貫通孔の中心軸と吐出口とが同軸でない場合、吐出されたクーラントは、すぐに圧力が低下していることが分かる。吐出されたクーラントはすぐさま周囲に広がっており、上述した同軸の構成に比べて、所定の箇所に十分な量のクーラントを供給するのが難しい。図２０Ｂに示すように、流路形成貫通孔の吐出口付近のクーラントは乱流となっている。その結果、上述した同軸の構成に比べて圧力損失が生じて、十分な圧力でクーラントを供給することが難しい。 FIG. 20A is a diagram showing the discharge pressure in the case of a configuration in which the discharge port is offset in the radial direction with respect to the central axis of the flow path forming through hole. FIG. 20B is an enlarged view showing the coolant flow state near the discharge port shown in FIG. 20A.
As shown in FIG. 20A, it can be seen that when the central axis of the flow path forming through hole and the discharge port are not coaxial as in the comparative example, the pressure of the discharged coolant immediately decreases. The discharged coolant immediately spreads around, making it difficult to supply a sufficient amount of coolant to a predetermined location compared to the above-mentioned coaxial configuration. As shown in FIG. 20B, the coolant near the outlet of the flow path forming through hole is in a turbulent flow. As a result, pressure loss occurs compared to the coaxial configuration described above, making it difficult to supply coolant with sufficient pressure.

＜第２実施形態＞
次に、本発明に係る第２実施形態の切削工具２００について説明する。
本実施形態の基本構成は上記第１実施形態と同様であるが、溝部２９が形成されている位置が異なる。上記実施形態では、切削インサートの逃げ面と同じ方向（－Ｙ方向）を向く面に溝部が形成されていたが、本実施形態では、切削インサート１の上面２と同じ方向（＋Ｚ方向）を向く面に溝部２９が形成されている点において異なる。よって、以下の説明では、上記実施形態と異なる構成について詳しく説明し、共通の構成についての説明は省略する。 <Second embodiment>
Next, a cutting tool 200 according to a second embodiment of the present invention will be described.
The basic configuration of this embodiment is the same as that of the first embodiment, but the position where the groove portion 29 is formed is different. In the above embodiment, the groove portion was formed on the surface facing the same direction (-Y direction) as the flank surface of the cutting insert, but in this embodiment, the groove portion was formed on the surface facing the same direction as the top surface 2 of the cutting insert 1 (+Z direction). The difference is that a groove 29 is formed on the surface. Therefore, in the following description, configurations different from those of the above embodiment will be explained in detail, and description of common configurations will be omitted.

図２１は、第２実施形態の切削工具２００の全体構成を示す斜視図である。図２２は、図２１のＸＸＩＩ－ＸＸＩＩ線に沿う断面図である。
図２１及び図２２に示すように、本実施形態の切削工具２００は、上方開口の溝部２９を有している。溝部２９は、本体部１０Ａの切欠き部１２に形成されており、その先端側がチップポケット１４に連通している。 FIG. 21 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool 200 according to the second embodiment. FIG. 22 is a cross-sectional view taken along line XXII-XXII in FIG. 21.
As shown in FIGS. 21 and 22, the cutting tool 200 of this embodiment has a groove portion 29 that opens upward. The groove portion 29 is formed in the notch portion 12 of the main body portion 10A, and its tip side communicates with the chip pocket 14.

本実施形態の切削工具２００は、上記第１実施形態の構成と同様の作用効果を得ることができる。また、本実施形態の構成によれば、チップポケット１４の加工と同時に溝部２９を形成することができるため作業効率が良い。 The cutting tool 200 of this embodiment can obtain the same effects as the configuration of the first embodiment. Further, according to the configuration of this embodiment, the groove portion 29 can be formed at the same time as the chip pocket 14 is processed, resulting in good work efficiency.

＜第３実施形態＞
次に、本発明に係る第３実施形態の切削工具３００について説明する。
本実施形態の基本構成は上記第１実施形態と同様であるが、クーラント流路の中心軸が部分的にずれている点において異なる。よって、以下の説明では、上記実施形態と異なる構成について詳しく説明し、共通の構成についての説明は省略する。
図２３は、第３実施形態の切削工具３００の全体構成を示す斜視図である。図２４は、図２３のＸＸＩＶ－ＸＸＩＶ線に沿う断面図である。 <Third embodiment>
Next, a cutting tool 300 according to a third embodiment of the present invention will be described.
The basic configuration of this embodiment is similar to that of the first embodiment described above, but differs in that the central axes of the coolant channels are partially offset. Therefore, in the following description, configurations different from those of the above embodiment will be explained in detail, and description of common configurations will be omitted.
FIG. 23 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool 300 according to the third embodiment. FIG. 24 is a cross-sectional view taken along line XXIV-XXIV in FIG. 23.

上述した第１実施形態では、本体部１０Ａ内に形成された流路形成貫通孔１６を構成する３つの貫通孔１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃはいずれも同軸に形成されていたが、本実施形態の流路形成貫通孔３６は、第１貫通孔１６Ａの中心軸Ｏ１と、他の第２貫通孔１６Ｂ及び第３貫通孔１６Ｃの中心軸Ｏ２とが径方向にずれている。具体的には、貫通孔１６Ｂ，１６Ｃが貫通孔１６Ａよりも工具中心軸Ｐ側に偏って形成されている。貫通孔１６Ａの中心軸Ｏ１は、切刃５の内径加工点と一致する。 In the first embodiment described above, the three through holes 16A, 16B, and 16C constituting the flow path forming through hole 16 formed in the main body 10A were all formed coaxially, but the flow path in this embodiment is In the path-forming through hole 36, the center axis O1 of the first through hole 16A and the center axis O2 of the other second through hole 16B and third through hole 16C are shifted in the radial direction. Specifically, the through holes 16B and 16C are formed to be biased closer to the tool center axis P than the through hole 16A. The central axis O1 of the through hole 16A coincides with the inner diameter machining point of the cutting blade 5.

本実施形態の構成によれば、流路形成貫通孔１６のうち、第１貫通孔１６Ａよりも径の大きい貫通孔１６Ｂ，１６Ｃを、外周面から離れた位置に形成することで、外周面との間に十分な肉厚を確保できる。これにより、例えば、第１貫通孔１６Ａの中心軸Ｏ１が工具中心軸Ｐに対して所定の角度で傾いた構成であっても、本体部１０Ａの強度を確保することが可能である。また、上記実施形態と同様に、切楠の排出性の向上及び工具摩擦の抑制効果が得られる。 According to the configuration of the present embodiment, the through holes 16B and 16C, which have a larger diameter than the first through hole 16A, among the flow path forming through holes 16 are formed at positions apart from the outer peripheral surface, so that the outer peripheral surface Sufficient wall thickness can be ensured between the two. Thereby, for example, even if the central axis O1 of the first through hole 16A is inclined at a predetermined angle with respect to the tool central axis P, it is possible to ensure the strength of the main body portion 10A. Further, as in the above embodiment, it is possible to improve the efficiency of discharging the cutting wood and to suppress tool friction.

＜第４実施形態＞
次に、本発明に係る第４実施形態の切削工具４００について説明する。
本実施形態の基本構成は上記第１実施形態と同様であるが、溝部がテーパ形状である点において異なる。よって、以下の説明では、上記実施形態と異なる構成について詳しく説明し、共通の構成についての説明は省略する。 <Fourth embodiment>
Next, a cutting tool 400 according to a fourth embodiment of the present invention will be described.
The basic configuration of this embodiment is similar to that of the first embodiment described above, but differs in that the groove portion has a tapered shape. Therefore, in the following description, configurations different from those of the above embodiment will be explained in detail, and description of common configurations will be omitted.

図２５は、第４実施形態の切削工具４００の全体構成を示す斜視図である。図２６は、図２５のＸＸＶＩ－ＸＸＶＩ線に沿う断面図である。
図２５及び図２６に示すように、本実施形態の切削工具４００は、テーパ形状の溝部４９を有する本体部１０Ａを備えている。図２６に示すように、右側面側（－Ｙ方向）から見たとき、溝部４９は、基端側（本体部１０Ａの傾斜面１３ｂに開口する吐出開口８側）から先端側へ行くにしたがって幅（径）が広がっており、チップポケット１４に連通する先端側において最大幅となっている。溝部４９の基端側の幅は、吐出開口８の直径よりも小さく、流路形成部材１０Ｂの吐出口１９ｄの直径よりもわずかに大きい。 FIG. 25 is a perspective view showing the overall configuration of a cutting tool 400 according to the fourth embodiment. FIG. 26 is a cross-sectional view taken along line XXVI-XXVI in FIG. 25.
As shown in FIGS. 25 and 26, the cutting tool 400 of this embodiment includes a main body 10A having a tapered groove 49. As shown in FIGS. As shown in FIG. 26, when viewed from the right side (-Y direction), the groove 49 is formed as it goes from the proximal end (the side of the discharge opening 8 that opens on the inclined surface 13b of the main body 10A) to the distal end. The width (diameter) is widened, and the width is maximum at the tip side communicating with the chip pocket 14. The width of the groove portion 49 on the proximal end side is smaller than the diameter of the discharge opening 8 and slightly larger than the diameter of the discharge port 19d of the flow path forming member 10B.

また、溝部４９の基端側は吐出開口８のうち工具中心軸Ｐに近い径方向内側に連通している。そのため、他の実施形態の吐出開口８に比べて円形に近い形状をなす。また、溝部４９の溝深さは長手方向で一定ではなく基端側へ行くにしたがって浅くなっているが、溝部４９の内壁面はクーラント流路７の中心軸Ｏから径方向に離れているため、吐出開口８を通じて吐出されたクーラントが上記内壁面に接触して圧力損失が生じるのを抑えられる。 Further, the base end side of the groove portion 49 communicates with the inside of the discharge opening 8 in the radial direction near the tool center axis P. Therefore, the discharge opening 8 has a shape closer to a circle than the discharge opening 8 of other embodiments. Furthermore, the groove depth of the groove portion 49 is not constant in the longitudinal direction and becomes shallower toward the proximal end, but since the inner wall surface of the groove portion 49 is radially distant from the central axis O of the coolant flow path 7. , pressure loss caused by the coolant discharged through the discharge opening 8 coming into contact with the inner wall surface can be suppressed.

本実施形態の構成のように、溝部４９の側面形状をテーパ形状としてもよい。溝部４９の幅が先端側へ行くにしたがって広がっているため、吐出開口８を通じて吐出されたクーラントが、切削インサート１の切刃５へ到達するまでの間に僅かに広がった場合であっても、上記溝部４９によって本体部１０Ａ（溝部４９）にクーラントが接触するのを防ぐことが可能である。これにより、上記実施形態と同様の作用効果を得ることが可能である。 As in the configuration of this embodiment, the side surface shape of the groove portion 49 may be tapered. Since the width of the groove portion 49 increases toward the tip side, even if the coolant discharged through the discharge opening 8 spreads slightly before reaching the cutting edge 5 of the cutting insert 1, The groove portion 49 can prevent the coolant from coming into contact with the main body portion 10A (groove portion 49). Thereby, it is possible to obtain the same effects as in the above embodiment.

その他、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、上述した実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、上述した実施形態を適宜組み合わせてもよい。 In addition, the components in the embodiments described above can be replaced with known components as appropriate without departing from the spirit of the present invention, and the embodiments described above may be combined as appropriate.

例えば、上記各実施形態では、工具本体に対して切削インサートが着脱可能に取り付けられた刃先交換式の切削工具について述べたが、この構成に限らない。
例えば、工具本体と切刃とが一体となった構成の切削工具であってもよい。 For example, in each of the above embodiments, an indexable cutting tool in which a cutting insert is detachably attached to a tool body is described, but the present invention is not limited to this configuration.
For example, the cutting tool may have a structure in which the tool body and the cutting blade are integrated.

４ｆ…逃げ面
５…切刃
７…クーラント流路
８…吐出開口（吐出口）
９，２９，４９…溝部
１０…工具本体
１０Ｂ…流路形成部材
１４…チップポケット（取付部）
１６ｃ，１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃ，１９Ａ…貫通孔
１６Ａ…第１貫通孔（第１流路）
１６Ｂ…第２貫通孔
１６Ｃ…第３貫通孔（第２流路）
１９ｄ…吐出口
１００，２００，３００，４００…切削工具
Ｄ１，Ｄ３…直径
Ｏ…クーラント流路の中心軸
Ｏ１…貫通孔１６Ａの中心軸
Ｏ２…貫通孔１６Ｂ，１６Ｃの中心軸
Ｐ…工具中心軸（中心軸）
Ｑ…延長線 4f... Flank surface 5... Cutting edge 7... Coolant channel 8... Discharge opening (discharge port)
9, 29, 49...Groove portion 10...Tool body 10B...Flow path forming member 14...Chip pocket (attachment part)
16c, 16A, 16B, 16C, 19A...Through hole 16A...First through hole (first flow path)
16B...Second through hole 16C...Third through hole (second flow path)
19d...Discharge port 100,200,300,400...Cutting tool D1, D3...Diameter O...Central axis of coolant flow path O1...Central axis of through hole 16A O2...Central axis of through hole 16B, 16C P...Tool central axis (center axis)
Q...Extension line

Claims

A cutting tool capable of supplying coolant toward a cutting edge,
The tool body has a length in one direction,
a coolant flow path extending in the longitudinal direction;
a discharge port communicating with the tip of the coolant flow path;
a groove communicating with the tip of the coolant flow path via the discharge port,
The groove portion is formed with a width larger than a diameter of the discharge port.
Cutting tools.

The tool main body has a mounting part located at a tip of the tool main body rather than the groove part and to which the cutting blade can be attached,
The groove portion is formed with a width larger than a diameter of the discharge port.
The cutting tool according to claim 1.

The central axis of the coolant passage is radially offset from the central axis of the tool body, and the cutting edge is located on an extension of the central axis of the coolant passage.
The cutting tool according to claim 1 or 2.

The coolant flow path has at least a first flow path and a second flow path arranged in order from the tip side,
The central axes of the first flow path, the discharge port, and the groove are coaxial with each other;
A cutting tool according to any one of claims 1 to 3.

comprising a flow path forming member inserted inside the tool body,
The flow path forming member is
a second through hole whose tip communicates with the discharge port and forms at least a part of the coolant flow path;
A cutting tool according to any one of claims 1 to 4.

The groove portion is formed on a surface of the outer circumferential surface of the tool body that faces in the same direction as the flank surface of the cutting edge.
A cutting tool according to any one of claims 1 to 5.

The groove portion is formed on a surface of the outer peripheral surface of the tool body that faces in the same direction as the rake surface of the cutting edge.
A cutting tool according to any one of claims 1 to 5.

The proximal end side of the coolant flow path is located inside the tool body than the distal end side.
A cutting tool according to any one of claims 1 to 7.

The groove has a tapered shape whose width increases as it goes from the base end on the discharge port side to the distal end.
A cutting tool according to any one of claims 1 to 8.