JP2023051615A - γ-2CaO_SiO2-CONTAINING HYDRAULIC CLINKER, METHOD FOR PRODUCING THE SAME, CEMENT COMPOSITION, CEMENTITIOUS HARDENED BODY, AND METHOD FOR PRODUCING CARBONATED CEMENTITIOUS HARDENED BODY - Google Patents
γ-2CaO_SiO2-CONTAINING HYDRAULIC CLINKER, METHOD FOR PRODUCING THE SAME, CEMENT COMPOSITION, CEMENTITIOUS HARDENED BODY, AND METHOD FOR PRODUCING CARBONATED CEMENTITIOUS HARDENED BODY Download PDFInfo
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Abstract
Description
本発明は、粉末化が容易で、易粉砕性に優れたγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ、その製造方法、該クリンカを用いて製造したセメント組成物、該組成物を用いて製造したコンクリート等のセメント質硬化体、および、二酸化炭素を用いて養生した炭酸化セメント質硬化体の製造方法に関する。
なお、本発明において、γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカとは、γ-2CaO・SiO2の含有率が20質量%以上の水硬性クリンカを云う。
The present invention provides a hydraulic clinker containing γ-2CaO·SiO 2 that is easily pulverized and has excellent crushability, a method for producing the same, a cement composition produced using the clinker, and a cement composition produced using the composition. The present invention relates to a method for producing a hardened cementitious material such as concrete and a hardened cementitious material cured using carbon dioxide.
In the present invention, the γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker refers to a hydraulic clinker containing 20% by mass or more of γ-2CaO·SiO 2 .
長年にわたり、セメント製造分野では、生活廃棄物や産業廃棄物等の各種廃棄物を原料の一部に用いてセメントを製造してきた(特許文献1~4)。ちなみに、廃棄物を有効利用(再資源化)して資源の保全や環境の保護に資する活動を行うセメント産業は、体内の老廃物を運んで処理する機能を担う静脈にたとえて静脈産業と云われることがあり、動脈産業と相まって循環型社会を形成している。 For many years, in the field of cement manufacturing, cement has been manufactured using various wastes such as household wastes and industrial wastes as part of raw materials (Patent Documents 1 to 4). By the way, the cement industry, which conducts activities that contribute to the conservation of resources and the protection of the environment by effectively utilizing (recycling) waste, is called the venous industry by comparing it to veins, which carry the function of transporting and processing waste products in the body. In combination with the arterial industry, a recycling-oriented society is being formed.
しかし、最近では、前記廃棄物の処理のほかに、年々深刻になる地球温暖化の主な原因物質である二酸化炭素の排出抑制や固定化が喫緊の課題になっている。
そのため、現在、我が国では二酸化炭素等の温室効果ガスの排出を全体としてゼロにするカーボンニュートラルが提唱され、脱炭素社会の実現のための活動が活発になっている。このような状況から、セメント製造技術に関しても様々な提案がなされている。
However, in recent years, in addition to the disposal of the above-mentioned wastes, the suppression and immobilization of carbon dioxide, which is the main cause of global warming, which is becoming more serious year by year, has become an urgent issue.
Therefore, in Japan, carbon neutrality, in which emissions of greenhouse gases such as carbon dioxide are totally zero, has been advocated, and activities to realize a decarbonized society are becoming active. Under these circumstances, various proposals have been made regarding cement production technology.
例えば、特許文献5では、CaOとSiO2を主成分とし、CaO/SiO2モル比が1.8~2.2、1000℃に加熱した後のAl2O3とFe2O3の合計の含有量が5質量%未満、および粒度が150μm通過率で90質量%以上の造粒した原料を、マグネシア-スピネルレンガ等を焼成帯の内面に使用したロータリーキルンを用いて、焼点温度1350~1600℃で焼成し、40μm通過率が85%以上のγ-2CaO・SiO2の製造方法が提案されている。γ-2CaO・SiO2は二酸化炭素と反応して二酸化炭素を固定する性質がある(非特許文献1)。しかし、γ-2CaO・SiO2自体はオートクレーブ養生のような高温養生では水硬性があるものの、通常の養生温度では水硬性はない。したがって、特許文献5に記載のγ-2CaO・SiO2の用途は、水硬性のあるセメントに添加して用いるセメント用混和材に限られる(段落0001)。また、Al2O3とFe2O3の合計の含有量が5質量%未満とする前記規定では、これらの化合物を多く含む廃棄物の使用は制限される。例えば、石炭灰、建設発生土、および廃コンクリート等の廃棄物は、ほとんど使用できないため、特許文献5に記載のγ-2CaO・SiO2の製造方法では、これらの廃棄物の再資源化は望めない。また、Al2O3とFe2O3の含有量が少ないと、焼成に必要な融液が不足して焼成温度を高くする必要があるため、焼成時の消費エネルギーは増加する。 For example, in Patent Document 5, CaO and SiO 2 are the main components, the CaO/SiO 2 molar ratio is 1.8 to 2.2, and the total of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 after heating to 1000 ° C. A granulated raw material with a content of less than 5% by mass and a particle size of 90% by mass or more at a passage rate of 150 μm is used in a rotary kiln using a magnesia-spinel brick or the like for the inner surface of the firing zone, and the firing temperature is 1350 to 1600. A method for producing γ-2CaO·SiO 2 having a 40 μm transmission rate of 85% or more by firing at 90° C. has been proposed. γ-2CaO·SiO 2 has the property of reacting with carbon dioxide and fixing carbon dioxide (Non-Patent Document 1). However, although γ-2CaO·SiO 2 itself has hydraulic properties at high temperature curing such as autoclave curing, it does not have hydraulic properties at ordinary curing temperatures. Therefore, the application of γ-2CaO·SiO 2 described in Patent Document 5 is limited to an admixture for cement that is used by adding it to hydraulic cement (paragraph 0001). Moreover, the regulation that the total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is less than 5% by mass restricts the use of waste containing a large amount of these compounds. For example, since wastes such as coal ash, construction soil, and waste concrete can hardly be used, the method for producing γ-2CaO SiO 2 described in Patent Document 5 cannot be expected to recycle these wastes. do not have. Further, when the contents of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 are small, the melt necessary for firing is insufficient and the firing temperature must be raised, resulting in an increase in energy consumption during firing.
また、特許文献6では、ウォラストナイトおよび偽珪灰石のうち少なくとも1つを含み、また、少なくとも1つのカーボネーションが可能なケイ酸カルシウム相を含むマトリックスに分散された非カーボネーションシリカの粒子を含有する、非水硬性のクリンカ材料が提案されている。 Further, in Patent Document 6, particles of non-carbonated silica dispersed in a matrix containing at least one of wollastonite and pseudowollastonite and containing at least one calcium silicate phase capable of carbonation. A containing, non-hydraulic clinker material is proposed.
しかし、前記材料は上述したように、いずれも水硬性がないため、コンクリート等の水硬性が必要な用途に使えず、セメントなどの水硬性材料との併用が必要になるが、これでは使用材料の総量が過大になって、省資源や省エネルギーの観点から好ましくない。 However, as mentioned above, none of the above materials are hydraulic, so they cannot be used for applications that require hydraulic properties such as concrete, and must be used in combination with hydraulic materials such as cement. becomes excessive, which is not preferable from the viewpoint of saving resources and saving energy.
そこで、本発明は、水硬性を有し、焼成温度が低く、γ-2CaO・SiO2の含有率が高いセメントクリンカであって、容易に粉末化し、易粉砕性に優れたクリンカ等を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a cement clinker having hydraulic properties, a low firing temperature, and a high content of γ-2CaO·SiO 2 , which is easily pulverized and excellent in easy crushability. for the purpose.
本発明者は、前記課題を解決するため鋭意研究した結果、特定量のCaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、P2O5、Na2O、およびK2Oを含むセメントクリンカは、前記課題を解決できることを見い出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下の構成からなるγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ等である。 As a result of intensive research to solve the above problems, the present inventors have developed a cement containing specific amounts of CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , P 2 O 5 , Na 2 O, and K 2 O Clinker found that the above problems could be solved and completed the present invention. That is, the present invention provides a γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker and the like having the following constitution.
[1]下記(A)、(B)、(C)および(D)の化学組成、並びに、下記(a)、(b)および(c)の鉱物組成を有する、γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ。
[化学組成]
(A)CaO/SiO2の質量比が1.9~2.4
(B)Al2O3およびFe2O3の合計の含有率が6~14質量%
(C)P2O5の含有率が0.3質量%未満
(D)Na2OおよびK2Oの合計の含有率が1質量%未満
[鉱物組成]
(a)γ-2CaO・SiO2の含有率が20質量%以上
(b)2CaO・Al2O3・SiO2の含有率が3~15質量%、および/または4CaO・Al2O3・Fe2O3の含有率が0~5質量%
(c)12CaO・7Al2O3の含有率が1~10質量%、および/または3CaO・Al2O3の含有率が0.5~3質量%
[2]粒径が600μm以下の粒子の含有率が85質量%以上、および粒径が100μm以下の粒子の含有率が65質量%以上である、前記[1]に記載のγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ。
[3]産業廃棄物、一般廃棄物、汚染土壌、および建設発生土から選ばれる1種以上の原料を調合する原料調合工程と、該調合原料を1000~1450℃で焼成して冷却する焼成・冷却工程を少なくとも含む、前記[1]または[2]に記載のγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカの製造方法。
[4]前記[1]または[2]に記載のγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカと石膏を少なくとも含む、セメント組成物。
[5]少なくとも前記セメント組成物および水を含む、セメント質硬化体。
[6]少なくとも前記セメント組成物、骨材、および水を混錬しながら、該混錬物を二酸化炭素と接触させるか、または、該混錬物が硬化した後のセメント質硬化体を二酸化炭素に接触させて、炭酸化したセメント質硬化体を製造する、炭酸化セメント質硬化体の製造方法。
[1] γ-2CaO SiO 2 containing chemical composition (A), (B), (C) and (D) below and mineral composition (a), (b) and (c) below hydraulic clinker.
[Chemical composition]
(A) mass ratio of CaO/SiO 2 is 1.9 to 2.4
(B) The total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is 6 to 14% by mass
(C) The content of P 2 O 5 is less than 0.3% by mass (D) The total content of Na 2 O and K 2 O is less than 1% by mass [mineral composition]
(a) The content of γ-2CaO.SiO 2 is 20% by mass or more (b) The content of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 is 3 to 15% by mass and/or 4CaO.Al 2 O 3.Fe 2 O 3 content of 0 to 5% by mass
(c) The content of 12CaO.7Al 2 O 3 is 1 to 10% by mass and/or the content of 3CaO.Al 2 O 3 is 0.5 to 3% by mass.
[2] γ-2CaO·SiO according to [1] above, wherein the content of particles with a particle size of 600 μm or less is 85% by mass or more, and the content of particles with a particle size of 100 μm or less is 65% by mass or more. 2 containing hydraulic clinker.
[3] A raw material preparation step of preparing one or more raw materials selected from industrial waste, general waste, contaminated soil, and construction soil, and firing and cooling the prepared raw material at 1000 to 1450 ° C. The method for producing a γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker according to the above [1] or [2], comprising at least a cooling step.
[4] A cement composition comprising at least the γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker described in [1] or [2] above and gypsum.
[5] A hardened cementitious material containing at least the cement composition and water.
[6] While kneading at least the cement composition, aggregate, and water, the kneaded product is brought into contact with carbon dioxide, or the cementitious hardened body after hardening of the kneaded product is treated with carbon dioxide A method for producing a carbonated cementitious hardened body, comprising contacting with to produce a carbonated cementitious hardened body.
本発明のγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカは、以下の効果を有する。
(1)本発明のクリンカは、12CaO・7Al2O3、および3CaO・Al2O3等のカルシウムアルミネートを含むため、水硬性を有する。
(2)本発明のクリンカは、γ-2CaO・SiO2の含有率が高いため、二酸化炭素の固定量が多い。
(3)本発明のクリンカは焼成温度が低いため、焼成に要するエネルギーコストと焼成時に発生する二酸化炭素の生成量を低減できる。
(4)本発明のクリンカは、容易に粉末化するから、クリンカの粉砕工程を省くことができ、その分、省力化できて生産効率が向上する。
(5)廃棄物を原料として大量に使用できる。
また、本発明のセメント組成物、セメント質硬化体、および炭酸化セメント質硬化体の製造方法における発明の効果についても、同様に、前記(2)が云える。
The γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker of the present invention has the following effects.
(1) The clinker of the present invention contains calcium aluminates such as 12CaO.7Al 2 O 3 and 3CaO.Al 2 O 3 and thus has hydraulic properties.
(2) Since the clinker of the present invention has a high content of γ-2CaO·SiO 2 , a large amount of carbon dioxide is fixed.
(3) Since the clinker of the present invention has a low firing temperature, the energy cost required for firing and the amount of carbon dioxide produced during firing can be reduced.
(4) Since the clinker of the present invention is easily pulverized, the clinker pulverization process can be omitted, and the labor can be saved accordingly, thereby improving the production efficiency.
(5) A large amount of waste can be used as a raw material.
The above (2) also applies to the effect of the invention in the cement composition, the hardened cementitious material, and the method for producing the hardened cementitious material of the present invention.
本発明は、前記(A)、(B)、(C)および(D)の化学組成、並びに、前記(a)、(b)および(c)の鉱物組成を有する、γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ等である。
以下、本発明を、γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ、その製造方法、セメント組成物、セメント質硬化体、および炭酸化セメント質硬化体の製造方法に分けて詳細に説明する。
The present invention provides γ-2CaO·SiO 2 having the chemical compositions of (A), (B), (C) and (D) and the mineral compositions of (a), (b) and (c). contained hydraulic clinker and the like.
Hereinafter, the present invention will be described in detail by dividing into a γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker, a method for producing the same, a cement composition, a cementitious hardened body, and a method for producing a carbonated cementitious hardened body.
1.γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカ
該クリンカは、上述したとおり、前記(A)、(B)、(C)および(D)の化学組成、並びに、前記(a)、(b)および(c)の鉱物組成を有する水硬性クリンカである。
次に、前記(A)~(D)、並びに前記(a)~(c)の組成について説明する。
1. γ-2CaO SiO 2 containing hydraulic clinker
The clinker is a hydraulic clinker having the chemical compositions (A), (B), (C) and (D) and the mineral compositions (a), (b) and (c), as described above. is.
Next, the compositions of (A) to (D) and (a) to (c) will be described.
(A)CaO/SiO2の質量比は1.9~2.4である。該比が1.9未満ではα型のワラストナイトやランキナイトが副生し、また、該比が2.4を超えると3CaO・SiO2やフリーライム(f-CaO)が副生して、いずれの場合もγ-2CaO・SiO2の含有率が低くなる。なお、CaO/SiO2の質量比は、好ましくは1.95~2.30、より好ましくは1.95~2.20である。 (A) The mass ratio of CaO/SiO 2 is 1.9-2.4. When the ratio is less than 1.9, α-type wollastonite and rankinite are by-produced, and when the ratio exceeds 2.4, 3CaO·SiO 2 and free lime (f-CaO) are by-produced. , the content of γ-2CaO.SiO 2 is low in both cases. The mass ratio of CaO/SiO 2 is preferably 1.95-2.30, more preferably 1.95-2.20.
(B)Al2O3およびFe2O3の合計の含有率は6~14質量%である。Al2O3およびFe2O3の合計の含有率が6質量%未満では、原料として使える廃棄物が制限されるため、廃棄物が使用できない場合があり、また、焼成時の融液が少なくなるため、焼成温度がより高くなる。一方、該含有率が14質量%を超えると、原料が溶融するため焼成物が減少する。なお、Al2O3およびFe2O3の合計の含有率は、好ましくは7~13質量%、より好ましくは9~11質量%である。 (B) The total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is 6-14% by mass. If the total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is less than 6% by mass, the waste that can be used as a raw material is limited, and the waste may not be used. Therefore, the firing temperature becomes higher. On the other hand, if the content exceeds 14% by mass, the raw material melts, resulting in a decrease in the baked product. The total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is preferably 7-13% by mass, more preferably 9-11% by mass.
(C)P2O5の含有率は0.3質量%未満である。P2O5の含有率が0.3質量%未満であれば、クリンカが冷却する過程でクリンカ中の2CaO・SiO2は、粉末化し易いγ-2CaO・SiO2に変化してクリンカの易粉砕性が向上し、クリンカの粒度を小さくできる。すなわち、2CaO・SiO2は、温度の上昇とともにγ型→β型→α型へと変化し、1000~1450℃では、ほとんどの2CaO・SiO2がα型またはβ型になる。これらの2CaO・SiO2は、冷却する過程でα型→β型→γ型に戻る性質かあるが、そこに、P2O5、Na2O、またはK2Oが存在すると、γ型に戻り切れない。本発明では、2CaO・SiO2の前記性質を利用して、γ型に戻り切れるP2O5の含有率を0.3質量%未満と特定することにより、該含有率を満たせば、冷却という簡易な工程を経るだけで、易粉砕性のクリンカを製造できる点が、本発明特有の技術的特徴である。なお、P2O5の含有率は、好ましくは0.25質量%未満である。 (C) The content of P2O5 is less than 0.3% by mass. If the content of P 2 O 5 is less than 0.3% by mass, 2CaO·SiO 2 in the clinker changes to γ-2CaO·SiO 2 that is easily pulverized during the cooling process of the clinker, making the clinker easy to grind. and the clinker grain size can be reduced. That is, 2CaO·SiO 2 changes from γ-type to β-type to α-type as the temperature rises, and at 1000 to 1450°C, most of 2CaO·SiO 2 becomes α-type or β-type. These 2CaO SiO 2 have the property of returning to α-type → β-type → γ-type in the process of cooling, but if P 2 O 5 , Na 2 O, or K 2 O is present there, it will return to γ-type I can't go back. In the present invention, by utilizing the above-mentioned properties of 2CaO·SiO 2 , the content of P 2 O 5 that can completely return to the γ-type is specified to be less than 0.3% by mass. The unique technical feature of the present invention is that easily crushable clinker can be produced only through a simple process. In addition, the content of P 2 O 5 is preferably less than 0.25% by mass.
(D)Na2OおよびK2Oの合計の含有率は1質量%未満である。Na2OおよびK2Oの合計の含有率が1質量%未満であれば、前記P2O5と同様に、クリンカが冷却する過程でクリンカ中の2CaO・SiO2は、粉末化し易いγ-2CaO・SiO2に変化してクリンカの易粉砕性が向上し、クリンカの粒度を小さくできる。本発明では、前記P2O5に加えて、Na2OおよびK2Oの合計の含有率を1質量%未満と特定することにより、冷却という簡易な工程を経るだけで、易粉砕性のクリンカを製造できる点も、本発明特有の技術的特徴である。なお、Na2OおよびK2Oの合計の含有率は、好ましくは0.90質量%未満、より好ましくは0.80質量%未満である。
ここで、クリンカ中のNa2OおよびK2O(アルカリ分)を低減する方法として、アルカリと塩素が高温の焼成炉内でアルカリ金属の塩化物になって揮発して濃縮するという性質を利用して、原料に塩素源を添加して焼成する方法(塩素バイパス法や塩化揮発法)が使用できる。具体的には、該方法は、原料中のアルカリが揮発した状態で含まれる燃焼ガスの一部を、焼成炉の排ガスの流路から抽気して冷却し、生成するアルカリ金属の塩化物が濃縮したダストを分離して除去する方法である。
(D) The total content of Na 2 O and K 2 O is less than 1% by mass. If the total content of Na 2 O and K 2 O is less than 1 % by mass, 2CaO·SiO 2 in the clinker will form a γ- By changing to 2CaO·SiO 2 , the easy crushability of the clinker is improved, and the particle size of the clinker can be reduced. In the present invention, the total content of Na 2 O and K 2 O in addition to the P 2 O 5 is specified to be less than 1% by mass, so that the easily crushable The ability to produce clinker is also a technical feature unique to the present invention. The total content of Na 2 O and K 2 O is preferably less than 0.90% by mass, more preferably less than 0.80% by mass.
Here, as a method for reducing Na 2 O and K 2 O (alkali content) in clinker, the property that alkali and chlorine become chlorides of alkali metals in a high-temperature kiln and volatilize and concentrate is used. Then, a method of adding a chlorine source to the raw material and firing it (chlorine bypass method or chloride volatilization method) can be used. Specifically, in this method, part of the combustion gas containing the volatilized alkali in the raw material is extracted from the exhaust gas flow path of the firing furnace and cooled, and the resulting alkali metal chloride is concentrated. It is a method of separating and removing the dust that has accumulated.
(a)γ-2CaO・SiO2の含有率は20質量%以上である。γ-2CaO・SiO2の含有率が20質量%以上であれば、クーラー内で冷却した後のクリンカは粉末化し、別途、粉砕工程を設ける必要がなくなる。なお、γ-2CaO・SiO2の含有率は、好ましくは25質量%以上、より好ましくは30質量%以上である。 (a) The content of γ-2CaO·SiO 2 is 20% by mass or more. If the content of γ-2CaO·SiO 2 is 20% by mass or more, the clinker after cooling in the cooler is pulverized, eliminating the need for a separate pulverization step. The content of γ-2CaO·SiO 2 is preferably 25% by mass or more, more preferably 30% by mass or more.
(b)2CaO・Al2O3・SiO2の含有率は3~15質量%、および/または4CaO・Al2O3・Fe2O3の含有率は0~5質量%である。2CaO・Al2O3・SiO2、および/または4CaO・Al2O3・Fe2O3の含有率が前記範囲にあれば、クリンカの二酸化炭素の吸収能がより高くなる。なお、2CaO・Al2O3・SiO2および4CaO・Al2O3・Fe2O3の含有率は、好ましくは8~20質量%である。 (b) The content of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 is 3-15% by weight and/or the content of 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 is 0-5% by weight. If the content of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 and/or 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 is within the above range, the carbon dioxide absorption capacity of the clinker will be higher. The content of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 and 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 is preferably 8 to 20% by mass.
(c)12CaO・7Al2O3の含有率は1~10質量%、および/または3CaO・Al2O3の含有率は0.5~3質量%である。12CaO・7Al2O3、および/または3CaO・Al2O3の含有率が前記範囲にあれば、流動性が低下することなくクリンカの初期の水和活性は高くなる。なお、12CaO・7Al2O3および3CaO・Al2O3の含有率は、好ましくは1.5~13質量%である。 (c) The content of 12CaO.7Al 2 O 3 is 1-10% by weight and/or the content of 3CaO.Al 2 O 3 is 0.5-3% by weight. When the content of 12CaO.7Al 2 O 3 and/or 3CaO.Al 2 O 3 is within the above range, the initial hydration activity of the clinker is increased without lowering fluidity. The content of 12CaO.7Al 2 O 3 and 3CaO.Al 2 O 3 is preferably 1.5 to 13% by mass.
また、本発明のクリンカは、前記γ-2CaO・SiO2、2CaO・Al2O3・SiO2、4CaO・Al2O3・Fe2O3、12CaO・7Al2O3、および3CaO・Al2O3のほかに、後掲の表3に示すように、β-2CaO・SiO2、α-2CaO・SiO2、およびf-CaO(フリーライム)等の鉱物を含む。
クリンカ中の微量成分である前記フリーライム(f-CaO)の含有率は、好ましくは2.0質量%以下である。フリーライムの含有率が2.0質量%を超えると、フリーライムの水和による膨張により、セメント質硬化体が破壊する場合があり、また、セメント組成物の流動性が低下して、コンクリートの打設等の作業時間が確保できない場合がある。なお、クリンカ中のフリーライムの含有率は、より好ましくは1.5質量%以下、さらに好ましくは1.0質量%以下である。
なお、前記鉱物は、前記各鉱物の理論プロファイルを、本発明のクリンカの粉末X線回折チャート(実測プロファイル)にフィッティングしてリートベルト解析により定量でき、この定量には市販の解析ソフトが使用できる。
Further, the clinker of the present invention includes the γ-2CaO.SiO 2 , 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 , 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 , 12CaO.7Al 2 O 3 and 3CaO.Al 2 In addition to O 3 , minerals such as β-2CaO.SiO 2 , α-2CaO.SiO 2 , and f-CaO (free lime) are included as shown in Table 3 below.
The content of free lime (f-CaO), which is a minor component in clinker, is preferably 2.0% by mass or less. If the content of free lime exceeds 2.0% by mass, the hardened cementitious body may be destroyed due to expansion due to hydration of the free lime, and the fluidity of the cement composition may be reduced, resulting in deterioration of concrete. In some cases, it may not be possible to secure working hours such as concreting. The free lime content in the clinker is more preferably 1.5% by mass or less, and still more preferably 1.0% by mass or less.
The minerals can be quantified by Rietveld analysis by fitting the theoretical profile of each mineral to the powder X-ray diffraction chart (measured profile) of the clinker of the present invention, and commercially available analysis software can be used for this quantification. .
上述したように、本発明のγ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカは、冷却時に粉末化し易く、この粉末化したクリンカは、基本的には、粉砕することなく、そのままでセメント組成物のクリンカ成分として使用できる。そして、そのままで使用するためには、本発明のクリンカは、好ましくは粒径が600μm以下の粒子の含有率が85質量%以上、および粒径が100μm以下の粒子の含有率が65質量%以上である。ここで、粒径が600μm以下の粒子の含有率が85質量%以上とは、公称目開きが600μmの篩を通過する粒子の割合が85質量%以上を意味し、また、粒径が100μm以下の粒子の含有率が65質量%以上とは、公称目開きが106μmの篩を通過する粒子の割合が85質量%以上を意味する。なお、本発明のクリンカは、より好ましくは粒径が600μm以下の粒子の含有率が90質量%以上、および粒径が100μm以下の粒子の含有率が70質量%以上である。
また、本発明のクリンカの粒度をブレ-ン比表面積で規定すれば、好ましくは2000~6000cm2/g、より好ましくは2500~5000cm2/g、さらに好ましくは2500~4000cm2/gである。
As described above, the γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker of the present invention is easily pulverized during cooling. Can be used as an ingredient. In order to be used as it is, the clinker of the present invention preferably contains 85 mass % or more of particles having a particle size of 600 µm or less and 65 mass % or more of particles having a particle size of 100 µm or less. is. Here, the content of particles having a particle size of 600 μm or less of 85% by mass or more means that the proportion of particles passing through a sieve having a nominal opening of 600 μm is 85% by mass or more, and the particle size is 100 μm or less. A particle content of 65% by mass or more means that the ratio of particles passing through a sieve having a nominal opening of 106 μm is 85% by mass or more. In the clinker of the present invention, the content of particles with a particle size of 600 μm or less is more preferably 90% by mass or more, and the content of particles with a particle size of 100 μm or less is 70% by mass or more.
The particle size of the clinker of the present invention is preferably 2,000 to 6,000 cm 2 /g, more preferably 2,500 to 5,000 cm 2 /g, still more preferably 2,500 to 4,000 cm 2 /g when defined by Blaine specific surface area.
2.γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカの製造方法
該製造方法は、必須の工程として(1)原料調合工程および(2)焼成・冷却工程を含み、また、任意の工程として(3)粉砕工程を含む。
(1)原料調合工程
該工程では、原料として、産業廃棄物、一般廃棄物、および建設発生土等から選ばれる1種以上の廃棄物を用いて、前記クリンカの鉱物組成の範囲になるように調合する。
そして、前記産業廃棄物は、石炭灰、生コンクリートスラッジ、コンクリート廃材、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥、建設廃材、鋳物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉二次灰、およびボーリング廃土等が挙げられる。また、前記一般廃棄物は、下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰、下水汚泥乾粉、貝殻、および下水汚泥焼却灰等が挙げられる。さらに、前記建設発生土は、建設現場や工事現場等から発生する土壌や、残土、および廃土壌等が挙げられる。
2. Method for producing γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker The production method includes (1) a raw material blending step and (2) a firing/cooling step as essential steps, and (3) a pulverizing step as an optional step. including.
(1) Raw material preparation process In this process, one or more wastes selected from industrial wastes, general wastes, construction soil, etc. are used as raw materials so that the mineral composition of the clinker is within the range. mix.
The industrial waste includes coal ash, ready-mixed concrete sludge, concrete waste, purified water sludge, construction sludge, steelmaking sludge, construction waste, foundry sand, rock wool, waste glass, secondary blast furnace ash, and boring waste soil. mentioned. Examples of the general waste include dry powder of sewage sludge, incineration ash of municipal solid waste, dry powder of sewage sludge, shells, and incineration ash of sewage sludge. Further, examples of the construction-generated soil include soil generated from construction sites, construction sites, and the like, surplus soil, waste soil, and the like.
また、前記廃棄物だけでは、クリンカの鉱物組成が前記鉱範囲内になるように調合することが難しい場合は、カルシウム原料、ケイ素原料、アルミニウム原料、および鉄原料等の天然原料で補ってもよい。ここで、カルシウム原料は、石灰石、生石灰、消石灰、および製鋼スラグ等が挙げられ、ケイ素原料は、珪石および粘土等が挙げられ、アルミニウム原料は、粘土等が挙げられ、鉄原料は、鉄滓および鉄ケーキ等が挙げられる。 In addition, if it is difficult to prepare the clinker so that the mineral composition of the clinker is within the mineral range, it may be supplemented with natural raw materials such as calcium raw materials, silicon raw materials, aluminum raw materials, and iron raw materials. . Here, calcium raw materials include limestone, quicklime, slaked lime, steelmaking slag, and the like, silicon raw materials include silica stone and clay, and aluminum raw materials include clay and the like, and iron raw materials include iron slag and An iron cake etc. are mentioned.
また、前記原料の粒度を調整する必要がある場合は、ボールミル等の粉砕機で所定の粒度になるまで粉砕して調整するとよい。また、前記原料は、焼成を容易にするため造粒してもよい。この造粒方法は、転動造粒法、押出し造粒法、および圧縮造粒法等が挙げられる。 In addition, when the particle size of the raw material needs to be adjusted, it is preferable to adjust the particle size by pulverizing with a pulverizer such as a ball mill to a predetermined particle size. Also, the raw material may be granulated to facilitate firing. Examples of the granulation method include a tumbling granulation method, an extrusion granulation method, a compression granulation method, and the like.
(2)焼成・冷却工程
前記調合原料をロータリーキルン等の焼成炉で焼成した後、クーラーで冷却することにより本発明の粉末化し易いクリンカが得られる。
ここで、本発明のクリンカの焼成温度は、好ましくは1000~1450℃である。焼成温度が1000℃未満では、クリンカ中のフリーライムを減らすことが難しく、1450℃を超えると原料が溶融して焼成物(クリンカ)が減少するおそれがある。なお、前記焼成温度は、より好ましくは1100~1400℃、さらに好ましくは1150~1350℃である。
また、焼成時間は、好ましくは30~150分である。該時間が30分未満では焼成が十分でなく、150分を超えると生産性が低下する。なお、前記焼成時間は、より好ましくは40~120分である。
また、前記クーラーは、転動によりクリンカの粉末化が促進されるため、好ましくはロータリークーラーである。
(2) Firing/Cooling Step After firing the raw material in a firing furnace such as a rotary kiln, the clinker of the present invention, which is easily pulverized, is obtained by cooling in a cooler.
Here, the firing temperature of the clinker of the present invention is preferably 1000 to 1450°C. When the firing temperature is less than 1000°C, it is difficult to reduce the amount of free lime in the clinker. The sintering temperature is more preferably 1100 to 1400°C, more preferably 1150 to 1350°C.
Also, the firing time is preferably 30 to 150 minutes. If the time is less than 30 minutes, the baking will be insufficient, and if it exceeds 150 minutes, the productivity will decrease. The firing time is more preferably 40 to 120 minutes.
Further, the cooler is preferably a rotary cooler, because the rolling promotes pulverization of the clinker.
(3)粉砕工程
本発明において、クリンカは冷却時にクーラー内で粉末化するから、粉砕工程は基本的には不要であるが、例えば、粒径が600μm以下の粒子の含有率が、前記好ましい範囲である85質量%以上であるクリンカを、より好ましい範囲である90質量%以上にするために、ボールミルやロッドミル等の粉砕機を用いて粉砕してもよい。また、粒径が1mm以上のクリンカ粒子を含む場合、該粒子は強度発現に寄与し難いため、クリンカを篩分けして該粒子を除去してもよい。
また、前記粉砕の効率を高めるために、好ましくは粉砕助剤を添加して粉砕するとよい。該粉砕助剤は、ジエチレングリコール、トリエタノールアミン、およびトリイソプロパノールアミン等が挙げられる。これらの粉砕助剤の添加比率は、クリンカ100質量部に対し、好ましくは0.01~1質量部である。
(3) Pulverization step In the present invention, since the clinker is pulverized in the cooler during cooling, the pulverization step is basically unnecessary. The clinker content of 85% by mass or more may be pulverized using a pulverizer such as a ball mill or a rod mill in order to obtain a more preferable range of 90% by mass or more. Moreover, when clinker particles having a particle size of 1 mm or more are included, the particles may be sieved to remove the particles because the particles hardly contribute to strength development.
Further, in order to increase the efficiency of the pulverization, it is preferable to add a pulverization aid for pulverization. The grinding aids include diethylene glycol, triethanolamine, triisopropanolamine, and the like. The addition ratio of these grinding aids is preferably 0.01 to 1 part by mass with respect to 100 parts by mass of clinker.
3.セメント組成物およびセメント質硬化体
本発明のセメント組成物は、前記γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカと石膏を少なくとも含む組成物である。
前記石膏は、無水石膏、二水石膏、および半水石膏から選ばれる1種以上が挙げられる。また、前記組成物中の石膏の含有率は、可使時間の確保と強度発現性の兼ね合いから、SO3換算で、好ましくは0.1~5.0質量%、より好ましくは0.5~4.0質量%、さらに好ましくは1.0~3.0質量%である。
3. Cement composition and cementitious hardened body The cement composition of the present invention is a composition containing at least the γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker and gypsum.
The gypsum includes one or more selected from anhydrous gypsum, dihydrate gypsum, and hemihydrate gypsum. In addition, the content of gypsum in the composition is preferably 0.1 to 5.0% by mass, more preferably 0.5 to 5.0% by mass, in terms of SO3 , from the viewpoint of ensuring a usable life and developing strength. 4.0% by mass, more preferably 1.0 to 3.0% by mass.
また、本発明のセメント組成物は、以下の方法により製造できる。
(1)前記クリンカと所定の粒度の石膏を、ブレンディングタンク等の混合機を用いて混合して製造する。
(2)前記クリンカと石膏を混合した後、ボールミルやロッドミル等の粉砕機を用いて該混合原料を粉砕し、所定の粒度に調整して製造する。
Moreover, the cement composition of the present invention can be produced by the following method.
(1) The clinker and gypsum having a predetermined particle size are mixed using a mixer such as a blending tank.
(2) After mixing the clinker and gypsum, the mixed raw material is pulverized using a pulverizer such as a ball mill or a rod mill, and adjusted to a predetermined particle size.
そして、強度発現性、作業性、およびコスト等の観点から、該組成物のブレーン比表面積は、好ましくは2000~6000cm2/g、より好ましくは3000~5000cm2/g、さらに好ましくは3000~4000cm2/gである。 From the viewpoint of strength development, workability, cost, etc., the Blaine specific surface area of the composition is preferably 2,000 to 6,000 cm 2 /g, more preferably 3,000 to 5,000 cm 2 /g, and still more preferably 3,000 to 4,000 cm. 2 /g.
また、前記の混合原料の粉砕では、混合原料そのままを粉砕してもよいが、好ましくは、粉砕効率を高めるために粉砕助剤を添加して粉砕する。該粉砕助剤として、ジエチレングリコール、トリエタノールアミン、およびトリイソプロパノールアミン等が挙げられる。これらの中でも、トリイソプロパノールアミンは、セメント組成物の強度発現性が向上するため、より好ましい。これらの粉砕助剤の添加比率は、クリンカ100質量部に対し、好ましくは0.01~1質量部である。
なお、本発明のセメント組成物は、要求される強度発現性、耐久性、および作業性等に応じて、さらに、ポルトランドセメントクリンカ粉末、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、石炭灰、シリカ粉末、およびシリカフューム等を含んでもよい。
Further, in the pulverization of the mixed raw material, the mixed raw material may be pulverized as it is, but preferably pulverization is performed by adding a pulverizing aid in order to increase the pulverization efficiency. Examples of the grinding aid include diethylene glycol, triethanolamine, triisopropanolamine, and the like. Among these, triisopropanolamine is more preferable because it improves the strength development of the cement composition. The addition ratio of these grinding aids is preferably 0.01 to 1 part by mass with respect to 100 parts by mass of clinker.
The cement composition of the present invention may further include Portland cement clinker powder, blast furnace slag powder, fly ash, limestone powder, coal ash, and silica powder, depending on the required strength development, durability, workability, and the like. , and silica fume and the like.
本発明のセメント質硬化体は、少なくとも前記セメント組成物および水を含む硬化体で、二酸化炭素と反応し、二酸化炭素を固定することができる。該硬化体は、コンクリート、モルタル、およびセメントペースト硬化体を含む。そして、該硬化体の形態は、コンクリート構造物、コンクリート製品、コンクリート舗装、およびコンクリートの粉粒体等が挙げられる。 The hardened cementitious material of the present invention is a hardened material containing at least the cement composition and water, and is capable of reacting with carbon dioxide and fixing carbon dioxide. The hardened bodies include concrete, mortar and cement paste hardened bodies. Examples of the form of the hardened body include concrete structures, concrete products, concrete pavement, and concrete granules.
5.炭酸化セメント質硬化体の製造方法。
該製造方法は、少なくとも前記セメント組成物、骨材、および水を混錬しながら、該混錬物を二酸化炭素と接触させるか、または、該混錬物が硬化した後のセメント質硬化体を二酸化炭素に接触させて、炭酸化したセメント質硬化体を製造する方法である。ここで、前記「二酸化炭素と接触させる」とは、(i)混錬しながら混錬物中に二酸化炭素を吹き込む、および(ii)セメント質硬化体を二酸化炭素に晒す等の態様が挙げられる。そして、前記(i)の態様では、炭酸化が、主にγ-2CaO・SiO2と、混錬物中の液相に溶けた二酸化炭素との固液反応で進むから、二酸化炭素の固定化は比較的速い。また、前記(ii)の態様では、炭酸化の対象であるセメント質硬化体が、コンクリート製品、コンクリート構造物、およびコンクリート舗装等のほか、これらの廃棄物(粉砕物や解体物等)と、多岐にわたる。
また、セメント質硬化体の炭酸化では、該硬化体中のγ-2CaO・SiO2が二酸化炭素と反応して膨張することにより、硬化体の表面と内部にある空孔が充填されて組織が緻密化し、硬化体の耐久性が向上する。
5. A method for producing a carbonated cementum hardening body.
The production method includes contacting the kneaded product with carbon dioxide while kneading at least the cement composition, aggregate, and water, or producing a cementitious hardened body after the kneaded product has hardened. It is a method of producing a carbonated hardened cementitious body by contacting it with carbon dioxide. Here, the above-mentioned "contact with carbon dioxide" includes (i) blowing carbon dioxide into the kneaded product while kneading, and (ii) exposing the cementitious hardened body to carbon dioxide. . In the above-described mode (i), carbonation proceeds mainly through a solid-liquid reaction between γ-2CaO SiO 2 and carbon dioxide dissolved in the liquid phase in the kneaded material, so carbon dioxide is immobilized. is relatively fast. Further, in the aspect (ii) above, the cementitious hardened body to be carbonated includes concrete products, concrete structures, concrete pavements, etc., as well as wastes thereof (pulverized products, demolished products, etc.), Diverse.
In the carbonation of the hardened cementitious material, γ-2CaO·SiO 2 in the hardened material reacts with carbon dioxide and expands, filling the pores on the surface and inside of the hardened material to form a tissue. It densifies and the durability of the cured body is improved.
前記炭酸化に用いる二酸化炭素の濃度は、好ましくは1体積%以上である。該濃度が1体積%以上であれば、炭酸化は十分速い。なお、該濃度は、より好ましくは10体積%以上、さらに好ましくは50体積%以上、特に好ましくは60体積%以上である。 The concentration of carbon dioxide used for the carbonation is preferably 1% by volume or more. Carbonation is fast enough if the concentration is 1% by volume or more. The concentration is more preferably 10% by volume or more, still more preferably 50% by volume or more, and particularly preferably 60% by volume or more.
前記炭酸化の温度は、好ましくは5~100℃である。該温度が5℃以上であれば、炭酸化が速く進行し、炭酸化セメント質硬化体の生産性が向上するとともに、炭酸化セメント質硬化体の強度がより高くなり、100℃を超えると生産コストが過大になる。なお、炭酸化の温度は、より好ましくは10~70℃、さらに好ましくは15~50℃、特に好ましく20~35℃である。また、前記二酸化炭素は、前記生産コストを抑制するため、工場排ガス、例えば、セメント工場から排出された二酸化炭素含有ガスを用いてもよい。また工場排ガス中の二酸化炭素を、アミンを用いて分離・回収して再生した高濃度の二酸化炭素のガスや、焼成用ガスとして空気の代わりに酸素または酸素と二酸化炭素を混合した混合ガスを用いて得た二酸化炭素の濃度を高めたガスを用いてもよい。 The temperature of said carbonation is preferably between 5 and 100°C. When the temperature is 5°C or higher, carbonation progresses rapidly, the productivity of the hardened cementitious product improves, and the strength of the hardened cementitious product increases. cost becomes excessive. The carbonation temperature is more preferably 10 to 70°C, still more preferably 15 to 50°C, and particularly preferably 20 to 35°C. Further, as the carbon dioxide, factory exhaust gas, for example, a carbon dioxide-containing gas discharged from a cement factory may be used in order to suppress the production cost. In addition, high-concentration carbon dioxide gas that is regenerated by separating and recovering carbon dioxide in factory exhaust gas using amine, and oxygen or mixed gas of oxygen and carbon dioxide instead of air as firing gas are used. You may use the gas which raised the density|concentration of the carbon dioxide obtained by this.
前記炭酸化の相対湿度は、好ましくは20~90%である。相対湿度が20%以上で、炭酸化は速く進行して、炭酸化セメント質硬化体の生産性がより向上するとともに、該硬化体の強度がより高くなる。一方、相対湿度が90%を超えるのは困難で、また、設備等にかかるコストが過大になる。なお、前記相対湿度は、より好ましくは30~80%、さらに好ましくは40~70%である。 The relative humidity of said carbonation is preferably between 20 and 90%. At a relative humidity of 20% or more, carbonation progresses rapidly, and the productivity of the hardened cementitious product is further improved, and the strength of the hardened product is increased. On the other hand, it is difficult for the relative humidity to exceed 90%, and the cost of equipment and the like becomes excessive. The relative humidity is more preferably 30-80%, more preferably 40-70%.
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
1.γ-2CaO・SiO2含有水硬性クリンカの製造
石灰粉末、粘土粉末、酸化鉄粉末、ソーダ灰、塩化カルシウム、およびリン酸石灰粉末を、表1に示す化学組成になるように調合した調合原料を、パイロットキルンおよびロータリークーラーを用いて、表1に示す焼成条件で焼成してクリンカを製造した。なお、燃料には重油を用い、表1に示す焼成条件になるよう重油の流量およびキルンの回転数を調整した。
EXAMPLES The present invention will be described below with reference to Examples, but the present invention is not limited to these Examples.
1. Production of γ-2CaO SiO 2 -Containing Hydraulic Clinker Lime powder, clay powder, iron oxide powder, soda ash, calcium chloride, and lime phosphate powder were prepared so as to have the chemical composition shown in Table 1. , using a pilot kiln and a rotary cooler, sintering under the sintering conditions shown in Table 1 to produce clinker. Heavy oil was used as the fuel, and the flow rate of the heavy oil and the rotation speed of the kiln were adjusted so that the firing conditions shown in Table 1 were obtained.
また、製造したクリンカの化学組成等は表2に示し、該クリンカの鉱物組成、粒度分布、およびブレーン比表面積は表3に示す。なお、クリンカの粒度分布は、粒度分布測定装置(製品名: マイクロトラックHRA モデル9320 -X100 、日機装社製)を用いて、レーザー回折・散乱法により測定した。この測定は、分散媒であるエタノール30cm3に対し、クリンカ0.06gを添加して、90秒間、超音波分散装置(製品名: US300、日本精機製作所社製)で超音波分散して行った。 Table 2 shows the chemical composition of the produced clinker, and Table 3 shows the mineral composition, particle size distribution and Blaine specific surface area of the clinker. The particle size distribution of the clinker was measured by a laser diffraction/scattering method using a particle size distribution analyzer (product name: Microtrac HRA Model 9320-X100, manufactured by Nikkiso Co., Ltd.). This measurement was carried out by adding 0.06 g of clinker to 30 cm 3 of ethanol as a dispersion medium and ultrasonically dispersing it for 90 seconds with an ultrasonic dispersion device (product name: US300, manufactured by Nippon Seiki Seisakusho). .
表2および表3に示すように、クリンカ中のNa2O、K2O、およびP2O5の含有率が低いほど、クリンカは粉状化が進み粒子は細かくなる。
As shown in Tables 2 and 3, the lower the content of Na 2 O, K 2 O, and P 2 O 5 in the clinker, the more powdered the clinker and the finer the particles.
Claims (6)
[化学組成]
(A)CaO/SiO2の質量比が1.9~2.4
(B)Al2O3およびFe2O3の合計の含有率が6~14質量%
(C)P2O5の含有率が0.3質量%未満
(D)Na2OおよびK2Oの合計の含有率が1質量%未満
[鉱物組成]
(a)γ-2CaO・SiO2の含有率が20質量%以上
(b)2CaO・Al2O3・SiO2の含有率が3~15質量%、および/または4CaO・Al2O3・Fe2O3の含有率が0~5質量%
(c)12CaO・7Al2O3の含有率が1~10質量%、および/または3CaO・Al2O3の含有率が0.5~3質量% γ-2CaO·SiO 2 -containing hydraulic clinker having the following chemical compositions (A), (B), (C) and (D) and the following mineral compositions (a), (b) and (c): .
[Chemical composition]
(A) mass ratio of CaO/SiO 2 is 1.9 to 2.4
(B) The total content of Al 2 O 3 and Fe 2 O 3 is 6 to 14% by mass
(C) The content of P 2 O 5 is less than 0.3% by mass (D) The total content of Na 2 O and K 2 O is less than 1% by mass [mineral composition]
(a) The content of γ-2CaO.SiO 2 is 20% by mass or more (b) The content of 2CaO.Al 2 O 3 .SiO 2 is 3 to 15% by mass and/or 4CaO.Al 2 O 3.Fe 2 O 3 content of 0 to 5% by mass
(c) The content of 12CaO.7Al 2 O 3 is 1 to 10% by mass and/or the content of 3CaO.Al 2 O 3 is 0.5 to 3% by mass.
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