JP2022531374A - 多層歯科装具 - Google Patents
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Abstract
Description
材料
PETg:Eastman Chemicals(Kingsport,TN)製のコポリエステル、グレード:EASTAR GN071
PCTg:Eastman Chemicals製のコポリエステル、グレード:VM318
TX1000:Eastman Chemicals製のコポリエステル、ブランド:TRITAN MX710:Eastman Chemicals製のコポリエステル、ブランド:TRITAN
TX2000:Eastman Chemicals製のコポリエステル、ブランド:TRITAN
MX730:Eastman Chemicals製のコポリエステル、ブランド:TRITAN
NEOSTAR:Eastman Chemicals製のコポリエステルエーテルエラストマー、グレード:FN007
Ecdel 9967:Eastman Chemicals製のコポリエステルエーテルエラストマー
ELVALOY:エチレン及びメチルアクリレートのコポリマー:DowDuPont(Midland,Mi)製、グレード:ELVALOY 1609
TPU 65D:Lubrizol(Wickliffe,OH)製の熱可塑性ポリウレタン:グレードPELLETHANE 65D
Texin:Covestro(Pittsburgh,PA)製の熱可塑性ポリウレタン、グレード RxT50D
STPE:米国特許第5,214,119号(Leirら)及び同第8,765,881号(Hayesら)で調製されたタイプのシリコーン熱可塑性エラストマーコポリマー
ADMER:Mitsui Chemicals America(Rye Brook,NY)製の熱可塑性エラストマー (TPE)、グレードSE810
ZEONOR:Zeon Chemicals(Louisville,KY)製の熱可塑性シクロオレフィンポリマー(COP)、グレード1060R
以下の試験手順を以下の実施例で使用した。
曲げ弾性率はASTM D790-17に従って、及び引張特性はASTM D638-14に従って試験した。ダイ切断によって作製された見本を、万能試験機のグリップに入れた。次いで、応力-ひずみ曲線を利用して、弾性率及び破断伸度を決定した。
汚れ試験にはコーヒーを使用した。サンプルを37℃で72時間、コーヒーに浸漬した。得られた色変化(DE)を、X-Rite Color i7卓上型分光光度計(Grand Rapids,Michigan)を使用して浸漬前及び浸漬後に測定した。色変化(DE)が10よりも大きい場合、サンプルは不良(--)と評価した。色変化(DE)が10未満である場合、サンプルは良好(++)と評価した。
ポリマーシェルは、三次元(3D)プリンティングされた歯型にシェルを被せ、そこからシェルから取り外す手動操作を使用して、耐亀裂性について試験した。ポリマーシェルは、37℃で常に水に浸した。ポリマーシェルの耐久性は、亀裂による破損のサイクル数に基づいて評価された。耐亀裂性試験で許容できると見なされる最小サイクル数は150であり、300サイクルを超えると良好と見なされ、400サイクルを超えると非常に良好と見なされ、450サイクルを超えると優れていると見なされる。
DMA3点曲げ矩形見本をTA Instruments Q800 DMA(New Castle,DE)で試験した。試験前に、サンプルを水で24時間事前調整した。次いで、事前調整したサンプルを、37℃及び相対湿度95%に維持された環境チャンバで包囲されたDMA機械において、単一のカンチレバー曲げによって試験した。1%のひずみを加えた後、応力緩和を監視し、応力を除去後、ひずみ回復を測定した。試験時間は約4時間であった。この応力緩和は、初期緩和弾性率を、37℃及び2%ひずみにおける4時間の緩和弾性率と比較することによって決定される。
2.5cm×2.5cmの寸法を有するXカットを、少なくともスキン層を貫通するがコア層を貫通しない、実施例のフィルム基材に優しく作製した。次いで、3M(商標)ポリエステルテープ8403をカットの上に適用し、続いて除去した。界面接着力は、スキン層又は中間層がコア層から層間剥離した場合に基づいて視覚的に評価した。基材と3Mポリエステルテープ8430との間の界面接着力は、約150gm/インチである。界面接着力は、テープからの剥離が生じた場合に「不合格」の結果を与えられ、したがって、推定で150gm/インチ未満の接着力を有した。界面接着力は、層間剥離が観察されなかった場合に「合格」の結果を与えられ、したがって、推定で150gm/インチ超の接着力を有した。
フィルムサンプルを、1cm幅のストライプに切断し、手で折り畳まれ、次いで元の位置に戻るように曲げた。折り畳まれた領域にひび割れがないか視覚的に検査した。ひび割れは、折り畳まれた領域における編み目状の細かい亀裂又は折り目線の破損を意味する。試験したサンプルは、サンプルについて観察された数倍の折り目線の破損を概算した数値の結果を与えた。より少ない数が望ましく、より良好な折り畳み耐衝撃性を表す。折り畳み耐衝撃性試験結果を表す図5を参照されたい。破損は左から右に増加している。
ビカット軟化温度は、ASTM D1525-17に従って測定した。
融解温度及びガラス転移温度は、ASTM D3418に従ってDSC(示差走査熱量計)によって測定した。
溶解度パラメータは、Sperling,L.H.,Introduction to Physical Polymer Science,John Wiley & Sons,Inc.:Hoboken,New Jersey,2006の3章に概説されている原子団寄与法に従って推定した。
ヘイズ及び透過率を、ASTM D1003-13規格に準拠するように設計された、BYK-Gardner Inc.(Silver Springs,MD)から入手可能なHAZE-GARD PLUS計を使用して測定した。見本の表面を透過光で垂直に照射し、積分球(0°/拡散形状)で測定した。スペクトル感度は、2°の状態観測器を有する光源C下で、CIE標準スペクトル値関数「Y」と一致する。
フィルムを、BIOSTAR VI圧力成形機(Scheu-Dental GmbH,Iserlohn,Germany)上で物品に形成した。熱成形するために、直径125mmのフィルム片を特定の時間加熱した後、剛性ポリマーモデルを引き伸ばした。フィルムの最高温度を、IR温度計(FLIR TG165)を使用して測定した後、剛性ポリマーモデルを引き伸ばした。フィルムの後ろのBIOSTARチャンバは、15秒間の冷却時間で90psiに加圧され、その後、チャンバを周囲圧力に開放し、形成された物品及びアーチモデルを機器から取り外し、周囲条件下で室温まで冷却した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(TX1000/NEOSTAR/TX1000/NEOSTAR/TX1000)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、TX1000を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を505°F(262.8℃)に制御した。スループットは、4.3lbs/hr(1.95kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、0 TX1000を供給し、押出溶融温度を550°F(288℃)に制御した。コア層押出スループットは、11.6lbs/hr(5.26kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、NEOSTARを供給し、押出温度を470°F(243.3℃)に制御した。中間層押出スループットは、5.54lbs/hr(2.51kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(TX1000/ELVALOY/TX1000/ELVALOY/TX1000)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、TX1000を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を505°F(262.8℃)に制御した。スループットは、4.3lbs/hr(1.95kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、TX1000を供給し、押出溶融温度を550°F(288℃)に制御した。コア層押出スループットは、11.6lbs/hr(5.26kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、Elvaloyを供給し、押出温度を460°F(237.8℃)に制御した。中間層押出スループットは、4.56lbs/hr(2.07kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(0 MX730/ECDEL/0 MX730/ECDEL9967/MX730)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、MX730を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を524°F(273.3℃)に制御した。スループットは、4.34lbs/hr(1.97kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、MX730を供給し、押出溶融温度を530°F(276.7℃)に制御した。コア層押出スループットは、13.04lbs/hr(5.91kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、ECDELを供給し、押出温度を406°F(207.8℃)に制御した。中間層押出スループットは、4.2lbs/hr(1.91kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却し、これは2.5%の平均ヘイズ及び89%の透過率を有した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。次いで、フィルムを熱成形して歯科トレイにし、表2に要約した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(MX710/ECDEL/MX710/ECDEL 9967/MX710)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、MX710を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を524°F(273.3℃)に制御した。スループットは、56.34lbs/hr(25.56kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、MX710を供給し、押出溶融温度を547°F(286.1℃)に制御した。コア層押出スループットは、141lbs/hr(63.96kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、ECDELを供給し、押出温度を414°F(212.2℃)に制御した。中間層押出スループットは、53.95lbs/hr(24.47kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却し、これは1.6%の平均ヘイズ及び90.3%の透過率を有した。シート全体の厚さは、25mil(0.625mm)に制御した。次いで、フィルムを平らな型に対して熱成形した。加熱されたフィルムの最高熱成形温度は、IR温度計によって226℃と測定した。熱成形物品のヘイズは、1.5%と測定された。
100%PETg樹脂を有する単層ポリマーフィルムを、15lbs/hr(22.7kg/hr)のスループットでパイロットスケール押出機を用いてフィルムダイを通して押し出した。押出溶融温度を520°F(271℃)に制御した。押出成形されたシート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
マルチマニホールドダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、3層ABA(PCTg/TEXIN/PCTg)フィルムを押し出した。スキン層(A)に2つの押出機を使用し、第1の剛性樹脂、PCTgを供給した。スキン層(A)押出溶融温度を520°F(271℃)に制御した。スループットは、各押出機から13.7lbs/hr(6.2kg/hr)に維持された。コア層(A)押出機に第2の熱可塑性ポリウレタン、TEXINを供給し、押出溶融温度を410°F(210℃)に制御した。コア層押出スループットは、13lbs/hr(5.9kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
マルチマニホールドダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(ZEONOR/ELVALOY/ZEONOR/ELVALOY/ZEONOR)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、ZEONORを供給した。スキン層(C)押出溶融温度を464°F(240℃)に制御した。スループットは、5lbs/hr(2.3kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、ZEONORを供給し、押出溶融温度を460°F(240℃)に制御した。コア層押出スループットは、15lbs/hr(6.8kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、ELVALOYを供給し、押出温度を470°F(243.3℃)に制御した。中間層押出スループットは、32lbs/hr(14.5kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、3層ABA(PCTg/STPE/PCTg)フィルムを押し出した。スキン層(A)押出機に、第1の剛性樹脂、PCTgを供給した。スキン層(A)押出溶融温度を528°F(275.6℃)に制御した。スループットは、20.5lbs/hr(9.3kg/hr)であった。コア層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、STPEを供給し、押出温度を530°F(276.7℃)に制御した。コア層押出スループットは、10.2lbs/hr(4.63kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(TX1000/ADMER/TX1000/ADMER/TX1000)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、TX1000を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を505°F(262.8℃)に制御した。スループットは、4.3lbs/hr(1.95kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、TX1000を供給し、押出溶融温度を550°F(288℃)に制御した。コア層押出スループットは、11.6lbs/hr(5.26kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、ADMERを供給し、押出温度を490°F(254.4℃)に制御した。中間層押出スループットは、4.37lbs/hr(1.98kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
10ミルのTPU65Dフィルムサンプルは、Lubrizol(Wickliffe,OH)から入手し、10ミルのコポリエステルフィルム(PACUR HT)は、Pacur,LLC(Oshkosh,WI)から入手した。3層ABA(HT/TPU 65D/HT)トレイを、層毎の熱成形プロセスによって調製した。以下の表2に要約されるように、得られた歯科トレイは、界面接着力が非常に劣っていた。
商品名INVISALIGN SMARTTRACKでAlign Technologies(San Jose,CA)から入手可能な歯科トレイを試験した。以下の表2に要約されるように、トレイは、耐汚れ性が非常に劣っていた。
100%TX1000樹脂を有する単層ポリマーフィルムを、15lbs/hr(22.7kg/hr)のスループットでパイロットスケール押出機を用いてフィルムダイを通して押し出した。押出溶融温度を550°F(288℃)に制御した。押出成形されたシート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。次いで、フィルムを熱成形して歯科トレイにした。以下の表2に要約されるように、単層TX1000の歯科トレイは、耐亀裂性が劣っている。
100%MX730樹脂を有する単層ポリマーフィルムを、15lbs/hr(22.7kg/hr)のスループットでパイロットスケール押出機を用いてフィルムダイを通して押し出した。押出溶融温度を536°F(276.7℃)に制御した。押出成形されたシート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。次いで、フィルムを熱成形して歯科トレイにした。以下の表2に要約されるように、単層MX730の歯科トレイは、耐亀裂性が劣っている。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(TX2000/NEOSTAR/TX2000/NEOSTAR/TX2000)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、TX2000を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を541°F(282.8℃)に制御した。スループットは、6.3lbs/hr(2.86kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、TX2000を供給し、押出溶融温度を562°F(294.4℃)に制御した。コア層押出スループットは、11.59lbs/hr(5.26kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、NEOSTARを供給し、押出温度を399°F(203.9℃)に制御した。中間層押出スループットは、5.6lbs/hr(2.54kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却し、これは3.3%の平均ヘイズ及び89%の透過率を有した。シート全体の厚さは、30mil(0.76mm)に制御した。
フィードブロック及びフィルムダイを備えたパイロットスケールの共押出ラインを使用して、5層CBABC(MX710/ECDEL/MX710/ECDEL/MX710)フィルムを押し出した。スキン層(C)押出機に、第1の剛性樹脂、MX710を供給した。スキン層(C)押出溶融温度を524°F(273.3℃)に制御した。スループットは、56.34lbs/hr(25.56kg/hr)であった。また、コア層(A)押出機に第1の剛性樹脂、MX710を供給し、押出溶融温度を547°F(286.1℃)に制御した。コア層押出スループットは、141lbs/hr(63.96kg/hr)であった。中間層(B)押出機に第2の熱可塑性エラストマー樹脂、ECDELを供給し、押出温度を414°F(212.2℃)に制御した。中間層押出スループットは、53.95lbs/hr(24.47kg/hr)であった。押出成形されたシートを、キャストロール上で冷却し、これは1.6%の平均ヘイズ及び90.3%の透過率を有した。シート全体の厚さは、25mil(0.625mm)に制御した。次いで、フィルムを平らな型に対して熱成形した。加熱されたフィルムの最高熱成形温度は、IR温度計によって240℃と測定した。熱成形物品のヘイズは、21%と測定された。
Claims (25)
- 患者の歯をポジショニングするための歯科装具であって、
1本以上の歯を受容するための複数の空洞を含むポリマーシェルを含み、
前記ポリマーシェルは、
(1)少なくとも3層の交互層を有する内部領域であって、
第1主表面及び第2主表面を有するコア層であって、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する第1の熱可塑性ポリマーAを含む、コア層と、
前記コア層の前記第1主表面に隣接する第1の内部層と、
前記コア層の前記第2主表面に隣接する第2の内部層と、を備え、
前記第1の内部層及び前記第2の内部層は、同じであっても異なっていてもよく、前記第1の熱可塑性ポリマーAとは異なる第2の熱可塑性ポリマーBを含み、前記第2の熱可塑性ポリマーBは、約0℃未満のガラス転移温度及び約1GPa未満の曲げ弾性率を有する、内部領域と、
(2)外部領域であって、
前記内部領域の第1サイド上の第1の外部層と、
前記内部領域の第2サイド上の第2の外部層と、を備え、
前記第1の外部層及び前記第2の外部層は、同じであっても異なっていてもよく、第3の熱可塑性ポリマーCを含み、前記第3の熱可塑性ポリマーCは、前記第1の熱可塑性ポリマーAと同じであっても異なっていてもよく、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する、外部領域と、
を備え、
前記ポリマーシェル内の隣接する層のいずれかの間の界面接着力は、約150グラム/インチ(6グラム/mm)超である、歯科装具。 - 前記第1及び前記第2の外部層内の前記第3の熱可塑性ポリマーCが、前記コア層内の前記第1の熱可塑性ポリマーAと同じである、請求項1に記載の歯科装具。
- 前記第1及び前記第2の内部層が、同じ熱可塑性ポリマーBを含む、請求項2に記載の歯科装具。
- 前記ポリマーシェルが5つの層を含み、前記第1及び前記第2の外部層内の前記第3の熱可塑性ポリマーCが前記コア層内の前記第1の熱可塑性ポリマーAと同じであり、前記第1及び前記第2の内部層が同じ熱可塑性ポリマーBを含む、請求項1~3のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記ポリマーシェル内の任意の隣接する2つの層の間の溶解度パラメータの差が、約2以下である、請求項1~4のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記ポリマーシェルが、約0.8GPa~約1.5GPaの有効弾性率を有する、請求項1~5のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記第1及び前記第2の外部層内の前記第3の熱可塑性ポリマーCがポリエステル又はコポリエステルを含み、前記第3の熱可塑性ポリマーCが、ポリエチレンテレフタレート(PET)、ポリエチレンテレフタレートグリコール(PETg)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート(PCT)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレートグリコール(PCTg)、ポリ(1,4シクロヘキシレンジメチレン)テレフタレート(PCTA)、2,2,4,4-テトラメチル-1,3-シクロブタンジオール変性ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート、ポリエステル、コポリエステル、並びにこれらの混合物及び組み合わせから選択される、請求項1~6のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記コア層内の前記第1の熱可塑性ポリマーAがポリエステル又はコポリエステルを含み、前記第1の熱可塑性ポリマーAが、ポリエチレンテレフタレート(PET)、ポリエチレンテレフタレートグリコール(PETg)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート(PCT)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレートグリコール(PCTg)、ポリ(1,4シクロヘキシレンジメチレン)テレフタレート(PCTA)、2,2,4,4-テトラメチル-1,3-シクロブタンジオール変性ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート、ポリエステル、コポリエステル、並びにこれらの混合物及び組み合わせから選択される、請求項1~7のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記第1の熱可塑性ポリマーAがコポリエステルから選択され、前記コポリエステルがエチレングリコールを含まない、請求項8に記載の歯科装具。
- 前記第1及び前記第2の内部層内の前記第2の熱可塑性ポリマーBが、コポリエステルエーテルエラストマー、エチレン及び(メタ)アクリレートのコポリマー、エチレンメチル-アクリレート、エチレンエチル-アクリレート、エチレンブチルアクリレート、無水マレイン酸変性ポリオレフィンコポリマー、メタクリル酸変性ポリオレフィンコポリマー、エチレンビニルアルコール(EVA)ポリマー、スチレンブロックコポリマー、エチレンプロピレンコポリマー、及び熱可塑性ポリウレタン(TPU)から独立して選択される、請求項1~9のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記第2の熱可塑性ポリマーBが、コポリエステルエーテルエラストマー及びエチレンメチル-アクリレートのうちの少なくとも1つを含む、請求項10に記載の歯科装具。
- 前記第1の外部層及び前記第2の外部層のうちの少なくとも1つが、その外部主表面上にポリマー水分バリア層を含み、前記ポリマー水分バリア層がポリオレフィンを含み、前記ポリオレフィンが、ポリエチレン(PE)、ポリプロピレン(PP)、ポリメチルペンテン(PMP)、環状オレフィン(COP)、コポリオレフィンであって、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、オクテン、重合性二重結合を有するC2~C20炭化水素モノマー、及びこれらの混合物及び組み合わせから選択される部分を有するコポリオレフィン、並びに、オレフィン/酸無水物、オレフィン/酸、オレフィン/スチレン、オレフィン/アクリレート、及びこれらの混合物及び組み合わせから選択されるオレフィンハイブリッドから選択される、請求項1~11のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記熱可塑性ポリマーA及びCが100%を超える破断伸度を有し、前記熱可塑性ポリマーBが300%を超える破断伸度を有する、請求項1に記載の歯科装具。
- 歯科装具を製造する方法であって、
多層ポリマーフィルム内に複数の歯保持空洞を形成して前記歯科装具を提供することを含み、前記多層ポリマーフィルムは、
(1)少なくとも3層の交互層を有する内部領域であって、
第1主表面及び第2主表面を有するコア層であって、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する第1の熱可塑性ポリマーAを含む、コア層と、
前記コア層の前記第1主表面に隣接する第1の内部層と、
前記コア層の前記第2主表面に隣接する第2の内部層と、を備え、
前記第1の内部層及び前記第2の内部層は、同じであっても異なっていてもよく、前記第1の熱可塑性ポリマーAとは異なる第2の熱可塑性ポリマーBを含み、前記第2の熱可塑性ポリマーBは、約0℃未満の熱ガラス温度及び約1GPa未満の曲げ弾性率を有する、内部領域と、
(2)外部領域であって、
前記内部領域の第1サイド上の第1の外部層と、
前記内部領域の第2サイド上の第2の外部層と、を備え、
前記第1の外部層及び前記第2の外部層は、同じであっても異なっていてもよく、第3の熱可塑性ポリマーCを含み、前記第3の熱可塑性ポリマーCは、前記第1の熱可塑性ポリマーAと同じであっても異なっていてもよく、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する、外部領域と、
を備え、
前記多層フィルム内の隣接する層のいずれかの間の界面接着力は、約150グラム/インチ(6グラム/mm)超である、方法。 - 前記第1及び前記第2の外部層が同じ熱可塑性ポリマーCを含み、前記第1の外部層、前記第2の外部層、及び前記コア層が、同じ熱可塑性ポリマーAを含む、請求項14に記載の方法。
- 前記第1及び前記第2の外部層並びに前記コア層内の前記熱可塑性ポリマーがポリエステル又はコポリエステルを含み、同じであっても異なっていてもよく、前記ポリエステルが、ポリエチレンテレフタレート(PET)、ポリエチレンテレフタレートグリコール(PETg)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート(PCT)、ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレートグリコール(PCTg)、ポリ(1,4シクロヘキシレンジメチレン)テレフタレート(PCTA)、2,2,4,4-テトラメチル-1,3-シクロブタンジオール変性ポリシクロヘキシレンジメチレンテレフタレート、ポリエステル、コポリエステル、並びにこれらの混合物及び組み合わせから独立して選択される、請求項14又は15に記載の方法。
- 前記第1及び前記第2の内部層内の前記第2の熱可塑性ポリマーBが、コポリエステルエーテルエラストマー、エチレン及び(メタ)アクリレートのコポリマー、エチレンメチル-アクリレート、エチレンエチル-アクリレート、エチレンブチルアクリレート、無水マレイン酸変性ポリオレフィンコポリマー、メタクリル酸変性ポリオレフィンコポリマー、エチレンビニルアルコール(EVA)ポリマー、スチレンブロックコポリマー、エチレンプロピレンコポリマー、及び熱可塑性ポリウレタン(TPU)から独立して選択される、請求項14~16のいずれか一項に記載の方法。
- 前記第2の熱可塑性ポリマーBが、コポリエステルエーテルエラストマーを含む、請求項17に記載の方法。
- 前記第2の熱可塑性ポリマーBが、エチレンメチル-アクリレートを含む、請求項17に記載の方法。
- 前記ポリマーシェルが、約0.8GPa~約1.5GPaの有効弾性率を有する、請求項14~19のいずれか一項に記載の方法。
- 患者の歯をポジショニングするための歯科装具であって、
1本以上の歯を受容するための複数の空洞を含むポリマーシェルを含み、
前記ポリマーシェルは、
コア領域であって、
第1主表面及び第2主表面を有するコア層であって、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する熱可塑性ポリマーAの層を少なくとも1つ含む、コア層と、
前記コア層の、前記第1主表面及び前記第2主表面上の内部層であって、前記内部層は、同じであっても異なっていてもよく、各々は、前記熱可塑性ポリマーAとは異なる熱可塑性ポリマーBの層を少なくとも1つ含み、前記熱可塑性ポリマーBは、約0℃未満のガラス転移温度及び約1GPa未満の曲げ弾性率を有する、内部層と、
を備える、コア領域と、
前記コア領域の各サイド上の外部表面層であって、前記外部表面層は、同じであっても異なっていてもよく、各々は、前記熱可塑性ポリマーAとは異なる熱可塑性ポリマーCの層を少なくとも1つ含み、前記熱可塑性ポリマーCは、約70℃~約140℃の熱転移温度及び約1.3GPaを超える曲げ弾性率を有する、外部表面層と、
を備え、
前記ポリマーシェル内の隣接する層のいずれかの間の界面接着力は、約150グラム/インチ(6グラム/mm)超である、歯科装具。 - 前記歯科装具の前記コア層が、前記熱可塑性ポリマーAの単層を含む、請求項21に記載の歯科装具。
- 前記内部層の少なくとも一部が、前記熱可塑性ポリマーBの単層を含む、請求項21又は22に記載の歯科装具。
- 前記第2の熱可塑性ポリマーBが、65℃を超えるビカット軟化温度を有する、請求項21~23のいずれか一項に記載の歯科装具。
- 前記第2の熱可塑性ポリマーBが、コポリエステルエーテルエラストマー及びエチレンメチル-アクリレートのうちの少なくとも1つを含む、請求項21~24のいずれか一項に記載の歯科装具。
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