JP2022089666A - Fixing device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、無端ベルトを備える定着装置に関する。 The present invention relates to a fixing device including an endless belt.
従来、加圧パッドを用いた定着装置において、無端ベルトと加圧パッドの間に摺動シートを持つものがある(特許文献1参照)。摺動シートは、無端ベルトと摺動シートとの摺動抵抗を低減し、摩耗量を少なくするために、表面硬度が無端ベルトの表面硬度以上となっている。 Conventionally, some fixing devices using a pressure pad have a sliding sheet between the endless belt and the pressure pad (see Patent Document 1). The surface hardness of the sliding sheet is equal to or higher than the surface hardness of the endless belt in order to reduce the sliding resistance between the endless belt and the sliding sheet and reduce the amount of wear.
しかしながら、摺動シートの表面硬度を無端ベルトの表面硬度以上とした場合、無端ベルトが早く摩耗してしまう場合があった。摺動シートは、無端ベルトと常に接触しているのに対し、無端ベルトの内周面の各部は、摺動シートと接触する状態と接触しない状態を交互に繰り返している。このような場合、連続的に摺動している摺動シートよりも間欠的に摺動している無端ベルトの摩耗が早くなってしまう。このため、例えば、無端ベルトと摺動シートの両方の材質を同じ表面硬度の樹脂とした場合、無端ベルトの摩耗が摺動シートに比べて早くなってしまうことがあった。 However, when the surface hardness of the sliding sheet is set to be equal to or higher than the surface hardness of the endless belt, the endless belt may be worn quickly. While the sliding sheet is always in contact with the endless belt, each part of the inner peripheral surface of the endless belt alternately repeats a state of being in contact with the sliding sheet and a state of not being in contact with the sliding sheet. In such a case, the endless belt that slides intermittently wears faster than the sliding sheet that slides continuously. For this reason, for example, when both the endless belt and the sliding sheet are made of a resin having the same surface hardness, the endless belt may wear faster than the sliding sheet.
そこで、本発明は、無端ベルトと摺動シートの摩耗を抑制することを目的とする。 Therefore, an object of the present invention is to suppress wear of the endless belt and the sliding sheet.
前記課題を解決するための本発明に係る定着装置は、回転体と、ヒータと、加圧パッドと、摺動シートと、無端ベルトと、を備える。無端ベルトは、回転体の外周面に接触し、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる。ヒータは、回転体と無端ベルトとの少なくとも一方を加熱する。摺動シートは、無端ベルトの内周面に接し、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる。加圧パッドは、回転体との間で無端ベルトと摺動シートとを挟む。無端ベルトのナノインデンテーション法による微小硬度は、摺動シートの微小硬度より大きい。 The fixing device according to the present invention for solving the above problems includes a rotating body, a heater, a pressure pad, a sliding sheet, and an endless belt. The endless belt comes into contact with the outer peripheral surface of the rotating body, and the base material is made of a heat-resistant resin having a glass transition temperature of 140 ° C. or higher. The heater heats at least one of the rotating body and the endless belt. The sliding sheet is in contact with the inner peripheral surface of the endless belt, and the base material is made of a heat-resistant resin having a glass transition temperature of 140 ° C. or higher. The pressure pad sandwiches the endless belt and the sliding sheet between the rotating body and the rotating body. The micro-hardness of the endless belt by the nanoindentation method is larger than the micro-hardness of the sliding sheet.
この構成によれば、無端ベルトの摩耗を抑制することができる。 According to this configuration, wear of the endless belt can be suppressed.
また、無端ベルトの基材と、摺動シートの基材と、の少なくとも一方はポリイミドである構成としてもよい。 Further, at least one of the base material of the endless belt and the base material of the sliding sheet may be configured to be polyimide.
これによれば、ポリイミドは、耐熱性が高いので、無端ベルトまたは摺動シートの摩耗が抑制される。 According to this, since polyimide has high heat resistance, wear of the endless belt or the sliding sheet is suppressed.
また、無端ベルトの基材と、摺動シートの基材と、はポリイミドである構成としてもよい。 Further, the base material of the endless belt and the base material of the sliding sheet may be configured to be polyimide.
これによれば、ポリイミドは、耐熱性が高いので、無端ベルトおよび摺動シートの摩耗が抑制される。 According to this, since polyimide has high heat resistance, wear of the endless belt and the sliding sheet is suppressed.
また、無端ベルトの回転方向に沿って測定した無端ベルトの内周面の表面粗さRaは、回転方向に沿って測定した摺動シートの前記無端ベルトに対向する対向面の表面粗さRaより小さい構成としてもよい。 Further, the surface roughness Ra of the inner peripheral surface of the endless belt measured along the rotation direction of the endless belt is based on the surface roughness Ra of the surface of the sliding sheet facing the endless belt of the sliding sheet measured along the rotation direction. It may be a small configuration.
これによれば、表面粗さRaが大きいほど摩耗しやすくなるので、無端ベルトの表面粗さRaを摺動シートの表面粗さRaより小さくすることで無端ベルトと摺動シートの摩耗を抑制できる。 According to this, the larger the surface roughness Ra, the easier it is to wear. Therefore, by making the surface roughness Ra of the endless belt smaller than the surface roughness Ra of the sliding sheet, the wear of the endless belt and the sliding sheet can be suppressed. ..
また、無端ベルトと摺動シートの間には、グリースが配置され、グリースは、パーフルオロポリエーテルを含む基油と、ポリテトラフルオロエチレンを含む増ちょう剤と、を含む構成としてもよい。 Further, grease may be arranged between the endless belt and the sliding sheet, and the grease may be configured to contain a base oil containing perfluoropolyether and a thickener containing polytetrafluoroethylene.
これによれば、無端ベルトと摺動シートの摩耗を抑制できる。 According to this, wear of the endless belt and the sliding sheet can be suppressed.
また、グリースは、添加剤として、メラミンシアヌレートを含む構成としてもよい。 Further, the grease may be configured to contain melamine cyanurate as an additive.
これによれば、無端ベルトと摺動シートの摩耗をさらに抑制できる。 According to this, the wear of the endless belt and the sliding sheet can be further suppressed.
また、摺動シートの無端ベルトの内周面に対向する対向面は、無端ベルトに接触する接触部と、接触部から凹み無端ベルトに接触しない複数の凹部とを有する構成としてもよい。 Further, the facing surface of the sliding sheet facing the inner peripheral surface of the endless belt may have a contact portion that contacts the endless belt and a plurality of recesses that are recessed from the contact portion and do not contact the endless belt.
これによれば、摺動シートは凹凸形状を有しており、接触部のみが無端ベルトと接触するので、摺動シートと無端ベルトとの接触面積を減らすことができる。このため、摺動シートと無端ベルトとの摩擦を軽減できる。また、摺動シートの凹部にグリースを保持できるので、さらに摺動シートと無端ベルトとの摩擦を軽減できる。 According to this, since the sliding sheet has an uneven shape and only the contact portion comes into contact with the endless belt, the contact area between the sliding sheet and the endless belt can be reduced. Therefore, the friction between the sliding sheet and the endless belt can be reduced. Further, since the grease can be held in the concave portion of the sliding sheet, the friction between the sliding sheet and the endless belt can be further reduced.
また、前記摺動シートにおいて、所定面積の対向面における接触部の面積の割合は、50%以下である構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the ratio of the area of the contact portion to the facing surface having a predetermined area may be 50% or less.
また、前記摺動シートにおいて、対向面は、複数の多角形の辺が尾根となる凹凸形状に形成され、接触部は、多角形の辺に位置し、凹部は、接触部に囲まれている構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the facing surface is formed in an uneven shape having a plurality of polygonal sides as ridges, the contact portion is located on the polygonal side, and the concave portion is surrounded by the contact portion. It may be configured.
これによれば、凹部が接触部に囲まれているため、グリースを保持しやすい。 According to this, since the concave portion is surrounded by the contact portion, it is easy to hold the grease.
また、前記摺動シートにおいて、多角形は、正方形である構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the polygon may be configured to be a square.
これによれば、凹凸形状がシンプルであるので、摺動シートを製造しやすい。 According to this, since the uneven shape is simple, it is easy to manufacture a sliding sheet.
また、前記摺動シートにおいて、接触部は、無端ベルトの回転方向に対して斜めに延びている構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the contact portion may be configured to extend diagonally with respect to the rotation direction of the endless belt.
これによれば、接触部が延びる方向は、回転方向に平行ではなく、無端ベルトの回転方向に直交する方向でもないので、無端ベルトが回転したときに生ずる回転方向におけるニップ圧のムラを抑制できる。 According to this, since the direction in which the contact portion extends is neither parallel to the rotation direction nor orthogonal to the rotation direction of the endless belt, unevenness of the nip pressure in the rotation direction that occurs when the endless belt rotates can be suppressed. ..
また、前記摺動シートにおいて、接触部には、接触部の延びる方向に沿って延びる溝が形成されている構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the contact portion may be configured to have a groove extending along the extending direction of the contact portion.
これによれば、溝にグリースを保持できるので、さらに摺動シートと無端ベルトとの摩擦を軽減できる。 According to this, since the grease can be held in the groove, the friction between the sliding sheet and the endless belt can be further reduced.
また、前記摺動シートにおいて、溝の深さは、凹部の深さの0.1~0.005倍である構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the depth of the groove may be 0.1 to 0.005 times the depth of the recess.
また、前記摺動シートにおいて、溝は、無端ベルトの移動する方向に向かうにつれて、摺動シートの幅方向の中央に近づく方向に延びた第1溝と、無端ベルトの移動する方向に向かうにつれて、摺動シートの幅方向の中央から離れる方向に延びた第2溝と、を有し、第1溝は、連続して延びており、第2溝は、第1溝に分断されている構成としてもよい。 Further, in the sliding sheet, the grooves extend toward the center in the width direction of the sliding sheet as the endless belt moves, and the grooves extend in the direction toward the moving direction of the endless belt. It has a second groove extending in a direction away from the center in the width direction of the sliding sheet, the first groove extends continuously, and the second groove is divided into the first groove. May be good.
これによれば、無端ベルトが移動すると、第1溝によって、グリースを摺動シートの幅方向における中央に寄せることができる。第2溝は第1溝に分断されているので、グリースは外側に移動し難い。 According to this, when the endless belt moves, the grease can be brought to the center in the width direction of the sliding sheet by the first groove. Since the second groove is divided into the first groove, it is difficult for the grease to move outward.
また、加圧パッドは、第1加圧パッドと、第1加圧パッドより無端ベルトの回転方向の下流に配置される第2加圧パッドと、を有する構成としてもよい。 Further, the pressure pad may have a configuration including a first pressure pad and a second pressure pad arranged downstream of the first pressure pad in the rotation direction of the endless belt.
これによれば、加圧パッドが2つのパッドで形成されていることで、ニップ幅を長く確保できる。 According to this, since the pressure pad is formed of two pads, a long nip width can be secured.
また、第2加圧パッドは、第1加圧パッドよりデュロメータ硬さが高い構成としてもよい。 Further, the second pressure pad may be configured to have a higher durometer hardness than the first pressure pad.
これによれば、柔らかい第1加圧パッドで押圧する範囲を長く確保でき、硬い第2加圧パッドで例えば光沢などの画質を適切に調整できる。 According to this, a long pressing range can be secured by the soft first pressure pad, and the image quality such as gloss can be appropriately adjusted by the hard second pressure pad.
また、第2加圧パッドは、第1加圧パッドから離れて位置し、回転体と無端ベルトとが接触するニップ部のうち、第1加圧パッドおよび第2加圧パッドのいずれにも押圧されてない範囲は、ニップ部の全範囲の20~50%である構成としてもよい。 Further, the second pressure pad is located away from the first pressure pad and presses against both the first pressure pad and the second pressure pad among the nip portions where the rotating body and the endless belt come into contact with each other. The range not provided may be 20 to 50% of the entire range of the nip portion.
これによれば、2つのパッドに間隔があることで、ニップ幅を長く確保でき、かつ、ニップ部における無端ベルトと摺動シートの摩擦を軽減することができる。 According to this, since there is a gap between the two pads, a long nip width can be secured, and friction between the endless belt and the sliding sheet at the nip portion can be reduced.
また、第2加圧パッドの押圧範囲は、ニップ部の全範囲の10~20%である構成としてもよい。 Further, the pressing range of the second pressure pad may be 10 to 20% of the entire range of the nip portion.
これによれば、押圧力の高い第2加圧パッドの押圧範囲を小さくすることで、無端ベルトと摺動シートの摩擦を軽減することができる。 According to this, the friction between the endless belt and the sliding sheet can be reduced by reducing the pressing range of the second pressure pad having a high pressing pressure.
本発明によれば、無端ベルトと摺動シートの摩耗を抑制することができる。 According to the present invention, wear of the endless belt and the sliding sheet can be suppressed.
以下、発明の一実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
図1に示すように、実施形態に係る定着装置8は、レーザプリンタなどの画像形成装置1で使用される。画像形成装置1は、本体筐体2と、シート供給部3と、露光装置4と、現像剤像形成部5と、定着装置8とを備えている。
Hereinafter, an embodiment of the invention will be described in detail with reference to the drawings as appropriate.
As shown in FIG. 1, the fixing
シート供給部3は、本体筐体2内の下部に設けられ、紙などのシートSが収容されるシートトレイ31と、シート供給機構32とを備えている。シートトレイ31内のシートSは、シート供給機構32により現像剤像形成部5に供給される。
The sheet supply unit 3 is provided in the lower part of the
露光装置4は、本体筐体2内の上部に配置され、図示しない光源装置、符号を省略して示すポリゴンミラー、レンズ、反射鏡などを備えている。露光装置4は、光源装置から出射される画像データに基づく光ビーム(一点鎖線参照)を感光体ドラム61の表面で高速走査することで、感光体ドラム61の表面を露光する。
The
現像剤像形成部5は、露光装置4の下方に配置されている。現像剤像形成部5は、プロセスカートリッジとして構成され、本体筐体2の前部に設けられたフロントカバー21を開いたときにできる開口から本体筐体2に対して着脱可能となっている。現像剤像形成部5は、感光体ドラム61と、帯電器62と、転写ローラ63と、現像ローラ64と、供給ローラ65と、乾式トナーからなる現像剤を収容する現像剤収容部66とを備えている。
The developer image forming unit 5 is arranged below the
現像剤像形成部5は、帯電器62により感光体ドラム61の表面を一様に帯電する。その後、感光体ドラム61は、露光装置4からの光ビームにより表面が露光されることで、表面に画像データに基づく静電潜像が形成される。また、現像剤像形成部5は、現像剤収容部66内の現像剤を、供給ローラ65を介して現像ローラ64に供給する。
The developer image forming unit 5 uniformly charges the surface of the
そして、現像剤像形成部5は、現像ローラ64上の現像剤を感光体ドラム61上に形成された静電潜像に供給する。これにより、静電潜像が可視像化され、感光体ドラム61上に現像剤像が形成される。その後、現像剤像形成部5は、シート供給部3から供給されたシートSを感光体ドラム61と転写ローラ63との間で搬送することにより感光体ドラム61上の現像剤像をシートSに転写する。
Then, the developer image forming unit 5 supplies the developer on the developing roller 64 to the electrostatic latent image formed on the
定着装置8は、現像剤像形成部5の後方に配置されている。定着装置8の詳細については後述する。定着装置8は、現像剤像が転写されたシートSを通過させることにより現像剤像をシートSに熱定着する。画像形成装置1は、現像剤像が熱定着されたシートSを搬送ローラ23と排出ローラ24により本体筐体2の外の排紙トレイ22上に排出する。
The fixing
図2に示すように、定着装置8は、加熱ユニット81と、加圧ユニット82とを備えている。加圧ユニット82は、図示せぬ押圧機構によって加熱ユニット81に向けて付勢されている。なお、以下の説明では、加圧ユニット82を加熱ユニット81に付勢する方向を、「所定方向」と称する。本実施形態では、所定方向は、後述する幅方向および移動方向と直交する方向であり、加熱ユニット81と加圧ユニット82が向かい合う方向である。
As shown in FIG. 2, the fixing
加熱ユニット81は、ヒータ110と、回転体120とを備えている。また、加圧ユニット82は、無端ベルト130と、加圧パッドPと、ホルダ140と、摺動シート150と、上流ベルトガイド160と、下流ベルトガイド170と、ステイ180と、グリースGRとを備えている。なお、以下の説明では、無端ベルト130の幅方向を単に「幅方向」という。幅方向は、回転体120の回転軸線X1が延びる方向である。幅方向は、所定方向に直交している。
The
ヒータ110は、回転体120と無端ベルト130との少なくとも一方を加熱する。本実施形態では、ヒータ110は、回転体120の内側に配置されており、回転体120を加熱する。
The
回転体120は、円筒状のローラであり、素管121と、弾性層122とを有している。素管121は、金属製のパイプである。弾性層122は、回転軸線X1を中心に回転可能である。回転体120は、画像形成装置1に設けられた図示しないモータによって駆動されて回転する。弾性層122は、素管121の外周に設けられている。別の言い方をすると、回転体120は、表面に弾性層122を有する。弾性層122は、弾性を有している。
The
無端ベルト130は、金属などからなる無端状のベルトである。無端ベルト130は、画像形成装置1で搬送される最大のシートSの幅よりも大きな幅を有する。無端ベルト130は、回転体120の外周面に接触する。無端ベルト130は、回転体120との間でシートSを挟んで搬送する。無端ベルト130は、回転体120が回転したときに回転体120またはシートSとの摩擦によって図2の時計回りに従動回転する。
The
加圧パッドPは、回転体120との間で無端ベルト130、摺動シート150およびシートSを挟んでニップ部NPを形成する部材である。なお、以下の説明では、ニップ部NPにおける無端ベルト130の移動方向を単に「移動方向」という。なお、本実施形態において、移動方向は、回転体120の外周面に沿った方向であるが、この方向は、おおよそ所定方向と幅方向に直交する方向に沿った方向であるため、所定方向と幅方向に直交する方向として図示することとする。なお、移動方向は、ニップ部NPでのシートSの搬送方向と同じ方向である。
The pressure pad P is a member that sandwiches the
加圧パッドPは、第1加圧パッドP1と、第2加圧パッドP2とを有する。第2加圧パッドP2は、第1加圧パッドから移動方向の下流側に離れて位置する。第2加圧パッドP2は、第1加圧パッドP1よりデュロメータ硬さが高い。 The pressure pad P has a first pressure pad P1 and a second pressure pad P2. The second pressure pad P2 is located away from the first pressure pad on the downstream side in the moving direction. The second pressure pad P2 has a higher durometer hardness than the first pressure pad P1.
デュロメータ硬さは、ISO7619-1に規定されている。デュロメータ硬さは,規定した条件下で試験片に規定の押針を押し込んだときの押針の押込み深さから得られる値である。例えば、弾性層122のデュロメータ硬さが5の場合、第1加圧パッドP1のデュロメータ硬さは6~10、第2加圧パッドP2のデュロメータ硬さは70~90であることが好ましい。
Durometer hardness is specified in ISO7619-1. The durometer hardness is a value obtained from the pushing depth of the pushing needle when the specified needle is pushed into the test piece under the specified conditions. For example, when the durometer hardness of the
第1加圧パッドP1は、直方体状の部材である。第1加圧パッドP1は、シリコンゴムなどのゴムからなる。第1加圧パッドP1は、弾性を有し、弾性変形可能である。第1加圧パッドP1は、弾性層122よりも厚みが大きいので、回転体120と第1加圧パッドP1が互いに押し付けられた場合に、弾性層122の変形量は、第1加圧パッドP1の変形量より小さい。第1加圧パッドP1は、回転体120との間で無端ベルト130を挟んで第1ニップ部NP1を形成する。
The first pressure pad P1 is a rectangular parallelepiped member. The first pressure pad P1 is made of rubber such as silicon rubber. The first pressure pad P1 has elasticity and is elastically deformable. Since the first pressure pad P1 is thicker than the
第2加圧パッドP2は、直方体状の部材である。第2加圧パッドP2は、シリコンゴムなどのゴムからなる。第2加圧パッドP2は、弾性を有し、弾性変形可能である。第2加圧パッドP2は、弾性層122よりもデュロメータ硬さが高いが、第2加圧パッドP2は、弾性層122よりも厚みが大きいので、回転体120と第1加圧パッドP1が互いに押し付けられた場合に、弾性層122の変形量は、第1加圧パッドP1の変形量より小さい。第2加圧パッドP2は、回転体120との間で無端ベルト130を挟んで第2ニップ部NP2を形成する。
The second pressure pad P2 is a rectangular parallelepiped member. The second pressure pad P2 is made of rubber such as silicon rubber. The second pressure pad P2 has elasticity and is elastically deformable. The second pressure pad P2 has a higher durometer hardness than the
移動方向において、第1ニップ部NP1と第2ニップ部NP2との間には、加圧ユニット82からの圧力が直接作用しない第3ニップ部NP3が存在する。この第3ニップ部NP3では、無端ベルト130は回転体120に接触するものの、回転体120との間で無端ベルト130を挟む部材が存在しないため、圧力はほとんど加わらない。従って、シートSは、回転体120によって加熱されつつ、ほぼ加圧されることなく第3ニップ部NP3を通過する。本実施形態では、第1ニップ部NP1の上流端から第2ニップ部NP2の下流端までの領域、即ち、無端ベルト130の外周面と回転体120とが接触する全ての領域をニップ部NPと称する。つまり、本実施形態では、ニップ部NPは、第1加圧パッドP1および第2加圧パッドP2からの押圧力が加わらない部分を含む。
In the moving direction, between the first nip portion NP1 and the second nip portion NP2, there is a third nip portion NP3 on which the pressure from the pressurizing
回転体120と無端ベルト130とが接触するニップ部NPのうち、第1加圧パッドP1および第2加圧パッドP2のいずれにも押圧されてない範囲、すなわち第3ニップ部NP3の移動方向における大きさは、ニップ部NPの全範囲の移動方向における大きさの20~50%である。第2加圧パッドP2の押圧範囲、すなわち第2ニップ部NP2の移動方向における大きさは、ニップ部NPの全範囲の移動方向における大きさの10~20%である。
Of the nip portion NP in which the
ホルダ140は、加圧パッドNを保持する部材である。
The
摺動シート150は、無端ベルト130の内周面131と加圧パッドPとの間で挟まれて配置されている。摺動シート150は、無端ベルト130の内周面131に接する。回転体120が回転した場合、摺動シート150は、無端ベルト130と常に接触する。これに対し、回転体120が回転した場合、無端ベルト130の内周面の各部は、摺動シート150と接触する状態と接触しない状態を交互に繰り返す。
The sliding
摺動シート150は、シート状の部材である。摺動シート150は、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる。本実施形態では、摺動シート150は、ポリイミドからなる。すなわち、本実施形態では、無端ベルト130の基材と摺動シート150の基材は、共にポリイミドである。なお、摺動シート150は、表面に各種コーティングがされたものを採用することができる。
The sliding
図3に示すように、摺動シート150は、無端ベルト130の内周面131に対向する対向面151を有している。図4に示すように、対向面151は、複数の多角形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されている。本実施形態では、対向面151は、複数の正方形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されている。対向面151は、無端ベルト130に接触する接触部152と、無端ベルト130に接触しない複数の凹部153とを有する。
As shown in FIG. 3, the sliding
所定面積の対向面151における接触部152の面積の割合は、50%以下である。接触部152は、対向面151に形成された正方形の辺に位置する。接触部152は、無端ベルト130の回転方向すなわち移動方向に対して斜めに延びている。接触部152には、接触部152の延びる方向に沿って延びる溝154が形成されている。
The ratio of the area of the
溝154は、無端ベルト130の移動方向に対して斜めに延びている。溝154の深さは、凹部153の深さの0.1~0.005倍である。溝154は、第1溝154Aと、第2溝154Bと、を有している。
The
図5に示すように、第1溝154Aは、無端ベルト130の移動方向に向かうにつれて、摺動シート150の幅方向の中央Cに近づく方向に延びている。第1溝154Aは、連続して延びている。第2溝154Bは、無端ベルト130の移動方向に向かうにつれて、摺動シート150の幅方向の中央Cから離れる方向に延びている。第2溝154Bは、第1溝154Aに分断されて途切れ途切れに延びている。
As shown in FIG. 5, the
凹部153は、接触部152から、無端ベルト130から離れる方向に凹む部分である。凹部153は、接触部152に囲まれている。図4に示すように、本実施形態では、接触部152が正方形に形成されているので、凹部153は、底を頂点とする四角錐形状である。
The
無端ベルト130は、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる。ガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂は、例えば、ポリイミド(ガラス転移温度220℃)、ポリエーテルエーテルケトン(ガラス転移温度143℃)、ポリエーテルイミド(ガラス転移温度216℃)などである。本実施形態では、無端ベルト130は、ポリイミドからなる。なお、無端ベルト130は、表面がフッ素樹脂などでコーティングがされていてもよい。
The base material of the
無端ベルト130のナノインデンテーション法による微小硬度は、摺動シート150の微小硬度より大きい。微小硬度は、日本工業規格JIS Z2255で規定される超微小負荷硬さ試験方法に準じて測定されるものある。微小硬度は、無端ベルト130の内周面131、摺動シート150の対向面151における接触部152の微小硬度である。例えば、微小硬度は、無端ベルト130、摺動シート150の材料であるフィルム材を使って測定してもよい。
The micro-hardness of the
無端ベルト130の回転方向に沿って測定した無端ベルト130の内周面131の表面粗さRaは、回転方向に沿って測定した摺動シート150の無端ベルト130に対向する対向面151の表面粗さRaより小さい。表面粗さRaは、日本工業規格JIS B0601で規定される方法に準じて測定されるものである。
The surface roughness Ra of the inner
図2に戻り、上流ベルトガイド160は、シートSの搬送方向におけるニップ部NPよりも上流で無端ベルト130の移動を案内する部材である。上流ベルトガイド160は、無端ベルト130が滑らかに回転できるような曲面を有する。
Returning to FIG. 2, the
下流ベルトガイド170は、シートSの搬送方向におけるニップ部NPよりも下流で無端ベルト130の移動を案内する部材である。上流ベルトガイド160は、無端ベルト130が滑らかに回転できるような曲面を有する。
The
ステイ180は、ホルダ140、上流ベルトガイド160および下流ベルトガイド170を支持する部材である。ステイ180は、金属板をプレス成形してなる。
The
グリースGRは、無端ベルト130と摺動シート150の間に設けられ、無端ベルト130と摺動シート150の間の摩擦を軽減するためのものである。グリースGRは、無端ベルト130の内周面131、摺動シート150の接触部152、凹部153および溝154に位置している。
The grease GR is provided between the
グリースGRは、基油と、増ちょう剤と、添加剤とを含んでいる。グリースGRは、ちょう度が、25℃において330~385であることが望ましい。グリースGRは、ちょう度が、25℃において335~350であることがさらに望ましい。グリースGRの降伏応力は、50~250Paである。 Grease GR contains a base oil, a thickener, and an additive. The grease GR preferably has a consistency of 330 to 385 at 25 ° C. It is more desirable that the grease GR has a consistency of 335 to 350 at 25 ° C. The yield stress of the grease GR is 50 to 250 Pa.
グリースGRのちょう度と降伏応力は、基油と増ちょう剤の配合比によって調整することができる。 The consistency and yield stress of the grease GR can be adjusted by the mixing ratio of the base oil and the thickener.
ちょう度は、日本工業規格JIS K2220で規定される方法に準じて測定されるものある。グリースGRのちょう度は、25℃で、ちょう度計に取り付けた円すいを、つぼに満たした試料に落下させ、5秒間進入した深さを読み取って求める(JIS K2220 7.1参照)。 Consistency is measured according to the method specified in Japanese Industrial Standards JIS K2220. The consistency of the grease GR is determined by dropping the cone attached to the consistency meter onto the sample filled in the pot at 25 ° C and reading the depth of entry for 5 seconds (see JIS K2220 7.1).
本願における降伏応力は、貯蔵弾性率G′=損失弾性率G″となるときの応力値である。貯蔵弾性率G′と損失弾性率G″は、日本工業規格JIS K7244-10で規定されるレオメータ(粘弾性測定装置)で測定される。この場合において、レオメータの測定周波数は1Hzとしている。
貯蔵弾性率G′および損失弾性率G″は、歪を徐々に大きくしながら、応力を測定していくと、歪γ0、位相差δ、応力ピークσ0が測定できる。
貯蔵弾性率G′は、弾性体成分ピーク値を歪のピーク値で割ったものである(G′=σ0×cosδ÷γ0)。
損失弾性率G″は、粘性体成分ピーク値を歪のピーク値で割ったものである(G″=σ0×sinδ÷γ0)。
The yield stress in the present application is a stress value when the storage elastic modulus G ′ = loss elastic modulus G ″. The storage elastic modulus G ′ and the loss elastic modulus G ″ are defined by the Japanese Industrial Standard JIS K7244-10. It is measured with a leometer (viscous modulus measuring device). In this case, the measurement frequency of the rheometer is 1 Hz.
For the storage elastic modulus G'and the loss elastic modulus G', the strain γ0, the phase difference δ, and the stress peak σ0 can be measured by measuring the stress while gradually increasing the strain.
The storage elastic modulus G'is obtained by dividing the peak value of the elastic body component by the peak value of the strain (G'= σ0 × cosδ ÷ γ0).
The loss elastic modulus G "is obtained by dividing the peak value of the viscous component by the peak value of strain (G" = σ0 × sinδ ÷ γ0).
基油はフッ素油からなる。フッ素油は、例えば、パーフルオロポリエーテル(PFPE)、クロロトリフルオロエチレン(CTFE)である。本実施形態では、基油は、パーフルオロポリエーテルを含む。本実施形態の基油の粘度は、40℃で100~400mm2/Sである。 The base oil consists of fluorine oil. Fluorine oil is, for example, perfluoropolyether (PFPE), chlorotrifluoroethylene (CTFE). In this embodiment, the base oil contains a perfluoropolyether. The viscosity of the base oil of this embodiment is 100 to 400 mm 2 / S at 40 ° C.
増ちょう剤は、フッ素を含む固体潤滑剤からなる。本実施形態では、フッ素を含む固体潤滑剤は、ポリテトラフルオロエチレン(PTFE)である。 The thickener consists of a solid lubricant containing fluorine. In this embodiment, the fluorine-containing solid lubricant is polytetrafluoroethylene (PTFE).
添加材は、結晶が層状であり、フッ素を含まない固体潤滑剤である。フッ素を含まない層状の固体潤滑剤は、例えば、メラミンシアヌレート(MCA)、二硫化モリブデン、グラファイトである。本実施形態では、固体潤滑剤はメラミンシアヌレート(MCA)である。メラミンシアヌレートの粒径は、ポリテトラフルオロエチレン(PTFE)の粒径より10~20倍大きい。 The additive is a solid lubricant with layered crystals and no fluorine. Fluorine-free layered solid lubricants are, for example, melamine cyanurate (MCA), molybdenum disulfide, graphite. In this embodiment, the solid lubricant is melamine cyanurate (MCA). The particle size of melamine cyanurate is 10 to 20 times larger than the particle size of polytetrafluoroethylene (PTFE).
以上によれば、本実施形態において以下のような効果を得ることができる。
摺動シート150は、無端ベルト130と常に接触しているのに対し、無端ベルト130の内周面の各部は、摺動シート150と接触する状態と接触しない状態を交互に繰り返している。このような場合、連続的に摺動している摺動シート150よりも間欠的に摺動している無端ベルト130の摩耗が早くなってしまう。
本実施形態の定着装置8では、無端ベルト130と摺動シート150が共に、ポリイミドからなるが、無端ベルト130のナノインデンテーション法による微小硬度は、摺動シート150の微小硬度より大きいので、無端ベルト130の摩耗を抑制することができる。この結果、定着装置8は、無端ベルト130が摺動シート150に対して必要以上に早く摩耗することなく、バランスよく摩耗していくので、定着装置8の寿命が長くなる。
Based on the above, the following effects can be obtained in the present embodiment.
While the sliding
In the
また、無端ベルトの回転方向に沿って測定した無端ベルト130の内周面131の表面粗さRaは、回転方向に沿って測定した摺動シートの表面粗さRaより小さい。表面粗さRaが大きいほど摩耗しやすくなるので、無端ベルト130の表面粗さRaを摺動シート150の表面粗さRaより小さくすることで無端ベルト130と摺動シート150の摩耗を抑制できる。
Further, the surface roughness Ra of the inner
また、無端ベルト130と摺動シート150の間に配置されたグリースGRは、パーフルオロポリエーテルを含む基油と、ポリテトラフルオロエチレンを含むので、無端ベルト130と摺動シート150の摩耗を抑制できる。
Further, since the grease GR arranged between the
また、グリースGRは、添加剤として、結晶が層状であり、フッ素を含まない固体潤滑剤であるメラミンシアヌレートをさらに含むので、無端ベルト130と摺動シート150の摩耗をさらに抑制できる。
Further, since the grease GR further contains melamine cyanurate, which is a solid lubricant having layered crystals and containing no fluorine, as an additive, wear of the
また、摺動シート150の対向面151は、無端ベルト130に接触する接触部152と、複数の凹部153とを有する。このため、摺動シート150は、無端ベルト130と摺動シート150との接触面積を減らすことができ、無端ベルト130と摺動シート150の摩擦を軽減できる。また、摺動シート150の凹部153にグリースGRを保持できるので、さらに摺動シート150と無端ベルト130との摩擦を軽減できる。
Further, the facing
また、摺動シート150の凹部153が接触部152に囲まれているため、グリースGRを保持しやすい。
Further, since the
また、摺動シート150は、複数の正方形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されている。摺動シート150の凹凸形状がシンプルであるので、摺動シート150を製造しやすい。
Further, the sliding
また、摺動シート150は、接触部152が無端ベルト130の回転方向に対して斜めに延びている。このため、無端ベルト130が回転したときに生ずる回転方向におけるニップ圧のムラを抑制できる。
Further, in the sliding
また、摺動シート150は、接触部152には、接触部152の延びる方向に沿って延びる溝154が形成されている。このため、溝154にグリースGRを保持できるので、さらに摺動シート150と無端ベルト130との摩擦を軽減できる。
Further, in the sliding
また、摺動シート150の溝154は、第1溝154Aと第2溝154Bを有している。図5に示すように、第1溝154Aは、摺動シート150の幅方向の中央Cに近づく方向に延び、かつ、連続して延びているため、無端ベルト130が移動すると、第1溝154Aによって、グリースGRを摺動シート150の幅方向における中央Cに寄せることができる。一方、第2溝154Bは、第1溝154Aに分断されているので、グリースGRは外側に移動し難い。
Further, the
また、加圧パッドPは、第1加圧パッドP1と、第2加圧パッドP2とを有する。このため、ニップ幅を長く確保できる。 Further, the pressure pad P has a first pressure pad P1 and a second pressure pad P2. Therefore, a long nip width can be secured.
また、第2加圧パッドP2は、第1加圧パッドP1より硬いので、柔らかい第1加圧パッドP1で押圧する範囲を長く確保でき、硬い第2加圧パッドP2で例えば光沢などの画質を適切に調整できる。 Further, since the second pressure pad P2 is harder than the first pressure pad P1, the range to be pressed by the soft first pressure pad P1 can be secured for a long time, and the hard second pressure pad P2 can provide image quality such as gloss. Can be adjusted appropriately.
また、図2に示すように、ニップ部NPのうち、第1加圧パッドP1および第2加圧パッドP2のいずれにも押圧されてない範囲(第3ニップ部NP3)は、ニップ部NPの全範囲の20~50%である。このため、第1加圧パッドP1、第2加圧パッドP2に間隔があることで、ニップ幅を長く確保でき、かつ、ニップ部NPにおける無端ベルト130と摺動シート150の摩擦を軽減することができる。
Further, as shown in FIG. 2, the range of the nip portion NP that is not pressed by either the first pressurizing pad P1 or the second pressurizing pad P2 (third nip portion NP3) is the nip portion NP. 20-50% of the total range. Therefore, by providing a space between the first pressure pad P1 and the second pressure pad P2, a long nip width can be secured and friction between the
また、第2加圧パッドP2の押圧範囲は、ニップ部NPの全範囲の10~20%である。このため、押圧力の高い第2加圧パッドP2の押圧範囲を小さくすることで、無端ベルト130と摺動シート150の摩擦を軽減することができる。
The pressing range of the second pressure pad P2 is 10 to 20% of the entire range of the nip portion NP. Therefore, by reducing the pressing range of the second pressing pad P2 having a high pressing pressure, the friction between the
なお、本発明は前記実施形態に限定されることなく、以下に例示するように様々な形態で利用できる。 The present invention is not limited to the above embodiment, and can be used in various forms as illustrated below.
前記実施形態では、回転体として、ヒータ110を内蔵した円筒状のローラを例示したが、本発明はこれに限定されず、例えば、ヒータによって内周面が加熱される無端ベルトであってもよい。また、ヒータを回転体の外部に配置し、回転体の外周面を加熱する外部加熱方式や、IH(Induction Heating)方式でもよい。また、無端ベルトの内部にヒータを配置し、無端ベルトの外周面に接触する回転体を間接的に加熱してもよい。また、回転体と無端ベルトがそれぞれヒータを内蔵していてもよい。
In the above embodiment, a cylindrical roller having a built-in
前記実施形態では、無端ベルト130の基材と摺動シート150の基材は、共にポリイミドであったが、本発明はこれに限定されず、無端ベルトの基材と、摺動シートの基材と、の少なくとも一方がポリイミドである構成としてもよい。
例えば、無端ベルトの基材がポリイミドからなり、摺動シートの基材が他の耐熱樹脂からなる構成であってもよい。また、無端ベルトの基材が他の耐熱樹脂からなり、摺動シートの基材がポリイミドからなる構成であってもよい。
In the above embodiment, the base material of the
For example, the base material of the endless belt may be made of polyimide, and the base material of the sliding sheet may be made of another heat-resistant resin. Further, the base material of the endless belt may be made of another heat-resistant resin, and the base material of the sliding sheet may be made of polyimide.
また、無端ベルト130の基材と摺動シート150の基材が共にポリイミドでない構成としてもよい。
Further, the base material of the
前記実施形態では、摺動シート150の対向面151は、複数の正方形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されていたが、本発明はこれに限定されず、長方形、平行四辺形、または四角形以外に多角形であってもよい。例えば、図6(a)に示すように、摺動シート250の対向面は、複数の六角形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されている。また、図6(b)に示すように、摺動シート350の対向面は、複数の三角形の辺が尾根となる凹凸形状に形成されている。このような摺動シート250,350であっても、前記実施形態と同様な効果が得られる。なお、図6(a),(b)では、接触部に形成された溝を省略しているが、前記実施形態と同様に溝が形成されている構成とすることができる。
In the above embodiment, the facing
前記した実施形態および変形例で説明した各要素を、任意に組み合わせて実施してもよい。 Each element described in the above-described embodiment and modification may be arbitrarily combined and carried out.
1 画像形成装置
8 定着装置
110 ヒータ
120 回転体
121 素管
122 弾性層
130 無端ベルト
131 内周面
140 ホルダ
150 摺動シート
151 対向面
152 接触部
153 凹部
154 溝
154A 第1溝
154B 第2溝
GR グリース
N 加圧パッド
NP ニップ部
1 Image forming
Claims (18)
前記回転体の外周面に接触する無端ベルトであって、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる無端ベルトと、
前記回転体と前記無端ベルトとの少なくとも一方を加熱するヒータと、
前記無端ベルトの内周面に接する摺動シートであって、基材がガラス転移温度140℃以上の耐熱樹脂からなる摺動シートと、
前記回転体との間で前記無端ベルトと前記摺動シートとを挟む加圧パッドと、を備え、
前記無端ベルトのナノインデンテーション法による微小硬度は、前記摺動シートの微小硬度より大きいことを特徴とする定着装置。 With a rotating body,
An endless belt that comes into contact with the outer peripheral surface of the rotating body, wherein the base material is an endless belt made of a heat-resistant resin having a glass transition temperature of 140 ° C. or higher.
A heater that heats at least one of the rotating body and the endless belt,
A sliding sheet in contact with the inner peripheral surface of the endless belt, wherein the base material is a sliding sheet made of a heat-resistant resin having a glass transition temperature of 140 ° C. or higher.
A pressure pad for sandwiching the endless belt and the sliding sheet with the rotating body is provided.
A fixing device characterized in that the minute hardness of the endless belt by the nanoindentation method is larger than the minute hardness of the sliding sheet.
前記グリースは、パーフルオロポリエーテルを含む基油と、ポリテトラフルオロエチレンを含む増ちょう剤と、を含むことを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の定着装置。 Grease is placed between the endless belt and the sliding sheet.
The fixing device according to any one of claims 1 to 4, wherein the grease contains a base oil containing perfluoropolyether and a thickener containing polytetrafluoroethylene.
前記接触部は、前記多角形の辺に位置し、
前記凹部は、前記接触部に囲まれていることを特徴とする請求項7または請求項8に記載の定着装置。 The facing surface is formed in an uneven shape in which the sides of a plurality of polygons are ridges.
The contact portion is located on the side of the polygon and is located on the side of the polygon.
The fixing device according to claim 7, wherein the recess is surrounded by the contact portion.
前記無端ベルトの移動する方向に向かうにつれて、前記摺動シートの幅方向の中央に近づく方向に延びた第1溝と、
前記無端ベルトの移動する方向に向かうにつれて、前記摺動シートの幅方向の中央から離れる方向に延びた第2溝と、を有し、
前記第1溝は、連続して延びており、
前記第2溝は、前記第1溝に分断されていることを特徴とする請求項12または請求項13に記載の定着装置。 The groove is
A first groove extending in a direction approaching the center in the width direction of the sliding sheet as the endless belt moves in the moving direction.
It has a second groove extending in a direction away from the center in the width direction of the sliding sheet as the endless belt moves in the moving direction.
The first groove extends continuously and
The fixing device according to claim 12, wherein the second groove is divided into the first groove.
前記回転体と前記無端ベルトとが接触するニップ部のうち、前記第1加圧パッドおよび前記第2加圧パッドのいずれにも押圧されてない範囲は、前記ニップ部の全範囲の20~50%であることを特徴とする請求項15または請求項16に記載の定着装置。 The second pressure pad is located away from the first pressure pad.
Of the nip portions where the rotating body and the endless belt come into contact, the range in which neither the first pressurizing pad nor the second pressurizing pad is pressed is 20 to 50 of the entire range of the nip portion. The fixing device according to claim 15 or 16, characterized in that it is%.
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