JP2022078460A - Centrifugal compressor and supercharger - Google Patents

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Katsunori Tokieda
龍介 沼倉
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Abstract

To suppress a peeling region of a diffuser vane.SOLUTION: A centrifugal compressor comprises: a compressor housing; an annular diffuser flow path 23 formed in the compressor housing; a plurality of diffuser vanes 50 provided in the diffuser flow path 23, and arranged apart from each other in a circumferential direction of the diffuser flow path 23; and a vane flow path 61 that is formed between two adjacent diffuser vanes 50 separated in the circumferential direction, and in which an increase rate of a flow path cross-section area between the two diffuser vanes 50 is larger on a trailing edge 57 side than on a leading edge 55 side.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本開示は、遠心圧縮機および過給機に関する。 The present disclosure relates to centrifugal compressors and turbochargers.

特許文献１には、コンプレッサハウジングと、コンプレッサインペラとを備えた遠心圧縮機について開示がある。特許文献１のコンプレッサハウジングには、ディフューザ流路が形成されている。ディフューザ流路には、ディフューザベーンが設けられる。ディフューザベーンが設けられることで、ディフューザ流路を流れる空気を減速させることができ、圧力を上昇させることができる。 Patent Document 1 discloses a centrifugal compressor including a compressor housing and a compressor impeller. A diffuser flow path is formed in the compressor housing of Patent Document 1. A diffuser vane is provided in the diffuser flow path. By providing the diffuser vane, the air flowing through the diffuser flow path can be decelerated and the pressure can be increased.

特開２００４－１２４７１５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2004-124715.

特許文献１には、ディフューザベーンにおける空気流れの転向角を大きくするために、ディフューザベーンの負圧面側を突出形状としている。 In Patent Document 1, in order to increase the turning angle of the air flow in the diffuser vane, the negative pressure surface side of the diffuser vane has a protruding shape.

しかし、本開示の発明者が検討を行った結果、ディフューザベーンの負圧面側を突出形状とすると、ディフューザベーンのトレーリングエッジ側で空気が剥離し易くなり、剥離領域が拡大することを、見出した。 However, as a result of the study by the inventor of the present disclosure, it has been found that when the negative pressure surface side of the diffuser vane has a protruding shape, air is easily separated on the trailing edge side of the diffuser vane and the peeling region is expanded. rice field.

本開示は、上述の発明者が検討を行った結果に基づくものであり、ディフューザベーンの剥離領域を抑制可能な遠心圧縮機および過給機を提供することを目的とする。 The present disclosure is based on the results of the above-mentioned studies by the inventor, and an object of the present disclosure is to provide a centrifugal compressor and a supercharger capable of suppressing a peeling region of a diffuser vane.

上記課題を解決するために、本開示の遠心圧縮機は、ハウジングと、ハウジングに形成された環状のディフューザ流路と、ディフューザ流路に設けられ、ディフューザ流路の周方向に互いに離隔して配された複数のディフューザベーンと、周方向に離隔して隣り合う２つのディフューザベーンの間に形成され、２つの前記ディフューザベーン間の流路断面積の増加率が、リーディングエッジ側よりもトレーリングエッジ側の方が大きいベーン流路と、を備えた。 In order to solve the above problems, the centrifugal compressor of the present disclosure is provided in a housing, an annular diffuser flow path formed in the housing, and a diffuser flow path, and is arranged so as to be separated from each other in the circumferential direction of the diffuser flow path. The increase rate of the flow path cross-sectional area between the two diffuser vanes formed between the plurality of diffuser vanes and the two adjacent diffuser vanes separated in the circumferential direction is the trailing edge rather than the leading edge side. It was equipped with a vane flow path, which was larger on the side.

ディフューザベーンは、翼形中心線がリーディングエッジとトレーリングエッジとを結ぶ直線に対しコンプレッサインペラの回転方向後方側に位置し、トレーリングエッジが円形状または楕円形状を有してもよい。 The diffuser vanes may be located on the rear side of the compressor impeller in the rotational direction with respect to the straight line connecting the leading edge and the trailing edge of the airfoil center line, and the trailing edge may have a circular shape or an elliptical shape.

上記課題を解決するために、本開示の過給機は、上記遠心圧縮機を備える。 In order to solve the above problems, the turbocharger of the present disclosure includes the above centrifugal compressor.

本開示によれば、ディフューザベーンの剥離領域を抑制することが可能となる。 According to the present disclosure, it is possible to suppress the peeled region of the diffuser vane.

図１は、過給機の概略断面図である。FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of the turbocharger. 図２は、本実施形態のディフューザベーンの概略断面図である。FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the diffuser vane of the present embodiment. 図３は、ディフューザ流路に設けられる複数のディフューザベーンの配置例を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing an arrangement example of a plurality of diffuser vanes provided in the diffuser flow path. 図４は、比較例におけるディフューザベーンと剥離領域との関係を説明するための図である。FIG. 4 is a diagram for explaining the relationship between the diffuser vane and the peeling region in the comparative example. 図５は、本実施形態におけるディフューザベーンと剥離領域との関係を説明するための図である。FIG. 5 is a diagram for explaining the relationship between the diffuser vane and the peeling region in the present embodiment. 図６は、隣り合う２つのディフューザベーンの間の幅を説明するための図である。FIG. 6 is a diagram for explaining the width between two adjacent diffuser vanes. 図７は、ディフューザベーンの翼厚を説明するための図である。FIG. 7 is a diagram for explaining the blade thickness of the diffuser vane.

以下に添付図面を参照しながら、本開示の一実施形態について説明する。実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。 An embodiment of the present disclosure will be described below with reference to the accompanying drawings. The dimensions, materials, and other specific numerical values shown in the embodiments are merely examples for facilitating understanding, and the present disclosure is not limited unless otherwise specified. In the present specification and drawings, elements having substantially the same function and configuration are designated by the same reference numerals to omit duplicate explanations, and elements not directly related to the present disclosure are omitted from the illustration. do.

図１は、過給機ＴＣの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｌ方向を過給機ＴＣの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機ＴＣの右側として説明する。図１に示すように、過給機ＴＣは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング３と、タービンハウジング５と、コンプレッサハウジング（ハウジング）７と、を含む。タービンハウジング５は、ベアリングハウジング３の左側に締結ボルト９によって連結される。コンプレッサハウジング７は、ベアリングハウジング３の右側に締結ボルト１１によって連結される。 FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of the turbocharger TC. Hereinafter, the direction of the arrow L shown in FIG. 1 will be described as the left side of the turbocharger TC. The arrow R direction shown in FIG. 1 will be described as the right side of the turbocharger TC. As shown in FIG. 1, the supercharger TC includes a supercharger main body 1. The turbocharger main body 1 includes a bearing housing 3, a turbine housing 5, and a compressor housing (housing) 7. The turbine housing 5 is connected to the left side of the bearing housing 3 by a fastening bolt 9. The compressor housing 7 is connected to the right side of the bearing housing 3 by a fastening bolt 11.

ベアリングハウジング３には、軸受孔３ａが形成される。軸受孔３ａは、過給機ＴＣの左右方向に貫通する。軸受孔３ａは、シャフト１３の一部を収容する。軸受孔３ａには、軸受１５が収容される。本実施形態では、軸受１５は、フルフローティング軸受である。しかし、これに限定されず、軸受１５は、セミフローティング軸受や、転がり軸受など他の軸受であってもよい。シャフト１３は、軸受１５によって、回転自在に軸支される。シャフト１３の左端部には、タービン翼車１７が設けられる。タービン翼車１７は、タービンハウジング５に回転自在に収容される。シャフト１３の右端部には、コンプレッサインペラ１９が設けられる。コンプレッサインペラ１９は、コンプレッサハウジング７に回転自在に収容される。 A bearing hole 3a is formed in the bearing housing 3. The bearing hole 3a penetrates in the left-right direction of the turbocharger TC. The bearing hole 3a accommodates a part of the shaft 13. The bearing 15 is housed in the bearing hole 3a. In this embodiment, the bearing 15 is a fully floating bearing. However, the bearing 15 is not limited to this, and may be another bearing such as a semi-floating bearing or a rolling bearing. The shaft 13 is rotatably supported by the bearing 15. A turbine impeller 17 is provided at the left end of the shaft 13. The turbine impeller 17 is rotatably housed in the turbine housing 5. A compressor impeller 19 is provided at the right end of the shaft 13. The compressor impeller 19 is rotatably housed in the compressor housing 7.

コンプレッサハウジング７には、吸気口２１が形成される。吸気口２１は、過給機ＴＣの右側に開口する。吸気口２１は、不図示のエアクリーナに接続される。ベアリングハウジング３とコンプレッサハウジング７の対向面によって、ディフューザ流路２３が形成される。ディフューザ流路２３は、コンプレッサインペラ１９の径方向外側に位置する。ディフューザ流路２３は、環状に形成される。ディフューザ流路２３は、径方向内側において、コンプレッサインペラ１９を介して吸気口２１に連通している。吸気口２１からコンプレッサインペラ１９を介して流入した空気は、ディフューザ流路２３を流通する。ディフューザ流路２３は、空気を昇圧する。 An intake port 21 is formed in the compressor housing 7. The intake port 21 opens on the right side of the turbocharger TC. The intake port 21 is connected to an air cleaner (not shown). The facing surface of the bearing housing 3 and the compressor housing 7 forms a diffuser flow path 23. The diffuser flow path 23 is located outside the compressor impeller 19 in the radial direction. The diffuser flow path 23 is formed in an annular shape. The diffuser flow path 23 communicates with the intake port 21 via the compressor impeller 19 on the inner side in the radial direction. The air that has flowed in from the intake port 21 through the compressor impeller 19 flows through the diffuser flow path 23. The diffuser flow path 23 boosts air.

本実施形態では、ディフューザ流路２３には、ディフューザベーン５０が設けられる。ディフューザベーン５０は、ディフューザ流路２３に複数設けられる。複数のディフューザベーン５０は、ディフューザ流路２３の周方向に互いに離隔して等間隔に配される。ただし、これに限定されず、複数のディフューザベーン５０は、ディフューザ流路２３の周方向に不等間隔に配されてもよい。ディフューザベーン５０の詳細については、後述する。 In the present embodiment, the diffuser flow path 23 is provided with a diffuser vane 50. A plurality of diffuser vanes 50 are provided in the diffuser flow path 23. The plurality of diffuser vanes 50 are arranged at equal intervals apart from each other in the circumferential direction of the diffuser flow path 23. However, the present invention is not limited to this, and the plurality of diffuser vanes 50 may be arranged at irregular intervals in the circumferential direction of the diffuser flow path 23. The details of the diffuser vane 50 will be described later.

コンプレッサハウジング７には、コンプレッサスクロール流路２５が形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、環状に形成される。コンプレッサスクロール流路２５は、例えば、ディフューザ流路２３よりもシャフト１３の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路２５は、不図示のエンジンの吸気口と、ディフューザ流路２３とに連通している。コンプレッサインペラ１９が回転すると、吸気口２１からコンプレッサハウジング７内に空気が吸気される。吸気された空気は、コンプレッサインペラ１９の翼間を流通する過程において加圧加速される。加圧加速された空気は、ディフューザ流路２３およびコンプレッサスクロール流路２５で昇圧される。昇圧された空気は、エンジンの吸気口に導かれる。 A compressor scroll flow path 25 is formed in the compressor housing 7. The compressor scroll flow path 25 is formed in an annular shape. The compressor scroll flow path 25 is located, for example, radially outside the shaft 13 with respect to the diffuser flow path 23. The compressor scroll flow path 25 communicates with the intake port of an engine (not shown) and the diffuser flow path 23. When the compressor impeller 19 rotates, air is taken into the compressor housing 7 from the intake port 21. The intake air is pressurized and accelerated in the process of flowing between the blades of the compressor impeller 19. The pressurized and accelerated air is boosted by the diffuser flow path 23 and the compressor scroll flow path 25. The boosted air is guided to the intake port of the engine.

このようなコンプレッサハウジング７およびベアリングハウジング３により、遠心圧縮機ＣＣが構成される。本実施形態では、遠心圧縮機ＣＣが過給機ＴＣに搭載される例ついて説明する。ただし、これに限定されず、遠心圧縮機ＣＣは、過給機ＴＣ以外の装置に組み込まれてもよいし、単体であってもよい。 Such a compressor housing 7 and a bearing housing 3 constitute a centrifugal compressor CC. In this embodiment, an example in which the centrifugal compressor CC is mounted on the turbocharger TC will be described. However, the present invention is not limited to this, and the centrifugal compressor CC may be incorporated in a device other than the turbocharger TC, or may be a single unit.

タービンハウジング５には、吐出口２７が形成される。吐出口２７は、過給機ＴＣの左側に開口する。吐出口２７は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。タービンハウジング５には、連通流路２９およびタービンスクロール流路３１が形成される。連通流路２９は、タービン翼車１７の径方向外側に位置する。連通流路２９は、環状に形成される。連通流路２９は、タービン翼車１７を介して吐出口２７とタービンスクロール流路３１とを連通する。 A discharge port 27 is formed in the turbine housing 5. The discharge port 27 opens on the left side of the turbocharger TC. The discharge port 27 is connected to an exhaust gas purification device (not shown). A communication flow path 29 and a turbine scroll flow path 31 are formed in the turbine housing 5. The communication flow path 29 is located on the radial outer side of the turbine impeller 17. The communication flow path 29 is formed in an annular shape. The communication flow path 29 communicates the discharge port 27 and the turbine scroll flow path 31 via the turbine impeller 17.

タービンスクロール流路３１は、例えば、連通流路２９よりもタービン翼車１７の径方向外側に位置する。タービンスクロール流路３１は、環状に形成される。タービンスクロール流路３１は、不図示のガス流入口と連通する。ガス流入口には、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導かれる。排気ガスは、タービンスクロール流路３１を通って連通流路２９に導かれる。排気ガスは、タービン翼車１７を介して吐出口２７に導かれる。排気ガスは、タービン翼車１７を流通する過程においてタービン翼車１７を回転させる。 The turbine scroll flow path 31 is located, for example, radially outside the turbine impeller 17 with respect to the communication flow path 29. The turbine scroll flow path 31 is formed in an annular shape. The turbine scroll flow path 31 communicates with a gas inlet (not shown). Exhaust gas discharged from an engine exhaust manifold (not shown) is guided to the gas inlet. The exhaust gas is guided to the communication flow path 29 through the turbine scroll flow path 31. The exhaust gas is guided to the discharge port 27 via the turbine impeller 17. The exhaust gas rotates the turbine impeller 17 in the process of circulating the turbine impeller 17.

タービン翼車１７の回転力は、シャフト１３を介してコンプレッサインペラ１９に伝達される。コンプレッサインペラ１９が回転すると、上記のとおりに空気が昇圧される。こうして、空気がエンジンの吸気口に導かれる。 The rotational force of the turbine impeller 17 is transmitted to the compressor impeller 19 via the shaft 13. When the compressor impeller 19 rotates, the air is boosted as described above. In this way, air is guided to the intake port of the engine.

図２は、本実施形態のディフューザベーン５０の概略断面図である。図２に示すように、ディフューザベーン５０は、径方向外側に向かうに従ってコンプレッサインペラ１９の回転方向ＲＤ前方側に向かって延びている。ディフューザベーン５０は、翼形状を有する。ディフューザベーン５０は、圧力面５１と、負圧面５３とを有する。圧力面５１は、ディフューザベーン５０のうち回転方向ＲＤ後方側を向く面である。負圧面５３は、ディフューザベーン５０のうち回転方向ＲＤ前方側を向く面である。 FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the diffuser vane 50 of the present embodiment. As shown in FIG. 2, the diffuser vane 50 extends toward the front side of the compressor impeller 19 in the rotational direction RD toward the outer side in the radial direction. The diffuser vane 50 has a wing shape. The diffuser vane 50 has a pressure surface 51 and a negative pressure surface 53. The pressure surface 51 is a surface of the diffuser vane 50 facing the rear side in the rotation direction RD. The negative pressure surface 53 is a surface of the diffuser vane 50 facing the front side in the rotation direction RD.

圧力面５１と負圧面５３との径方向内側の接続端が、ディフューザベーン５０のリーディングエッジ（前縁）５５である。圧力面５１と負圧面５３との径方向外側の接続端が、ディフューザベーン５０のトレーリングエッジ（後縁）５７である。トレーリングエッジ５７は、リーディングエッジ５５に対し径方向外側かつ回転方向ＲＤ前方側に位置する。ディフューザベーン５０の翼厚（厚さ）の中心線が、翼形中心線（キャンバー線）５９である。翼形中心線５９は、リーディングエッジ５５とトレーリングエッジ５７とを結ぶ直線に対し回転方向ＲＤ後方側（圧力面５１側）に突出している。圧力面５１は、曲率中心が圧力面５１に対し回転方向ＲＤ前方側にあって、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって曲率が大きくなる形状を有する。負圧面５３は、リーディングエッジ５５側の曲率中心が負圧面５３に対し回転方向ＲＤ前方側にあって、トレーリングエッジ５７側の曲率中心が負圧面５３に対し回転方向ＲＤ後方側にある。つまり、負圧面５３は、変曲点を有する。負圧面５３は、リーディングエッジ５５側の曲率が、圧力面５１のリーディングエッジ５５側の曲率よりも小さい形状を有する。また、負圧面５３は、トレーリングエッジ５７側が、トレーリングエッジ５７に近接するほど曲率が大きくなる形状を有する。 The radial inner connection end between the pressure surface 51 and the negative pressure surface 53 is the leading edge 55 of the diffuser vane 50. The radial outer connection end between the pressure surface 51 and the negative pressure surface 53 is the trailing edge 57 of the diffuser vane 50. The trailing edge 57 is located on the radial side and the rotational direction RD front side with respect to the leading edge 55. The center line of the blade thickness (thickness) of the diffuser vane 50 is the airfoil center line (camber line) 59. The airfoil center line 59 projects to the rear side (pressure surface 51 side) in the rotation direction with respect to the straight line connecting the leading edge 55 and the trailing edge 57. The pressure surface 51 has a shape in which the center of curvature is on the front side of the rotation direction RD with respect to the pressure surface 51, and the curvature increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57. In the negative pressure surface 53, the center of curvature on the leading edge 55 side is on the front side of the rotation direction RD with respect to the negative pressure surface 53, and the center of curvature on the trailing edge 57 side is on the rear side of the rotation direction RD with respect to the negative pressure surface 53. That is, the negative pressure surface 53 has an inflection point. The negative pressure surface 53 has a shape in which the curvature on the leading edge 55 side is smaller than the curvature on the leading edge 55 side of the pressure surface 51. Further, the negative pressure surface 53 has a shape in which the curvature increases as the trailing edge 57 side approaches the trailing edge 57.

圧力面５１は、突出部５１ａと、円弧部５１ｂとを有する。突出部５１ａは、円弧部５１ｂに対しリーディングエッジ５５側に位置する。突出部５１ａは、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７側に連続して形成される。突出部５１ａは、曲面形状を有する。円弧部５１ｂは、トレーリングエッジ５７からリーディングエッジ５５側に連続して形成される。本実施形態では、円弧部５１ｂは、楕円弧形状を有する。ただし、これに限定されず、円弧部５１ｂは、円弧形状を有してもよい。円弧部５１ｂは、接続部Ｐ１で突出部５１ａと接続する。接続部Ｐ１は、圧力面５１のうち、ディフューザベーン５０の最大翼厚の位置、あるいは、最大翼厚の位置よりもトレーリングエッジ５７側に位置する。 The pressure surface 51 has a protruding portion 51a and an arc portion 51b. The protruding portion 51a is located on the leading edge 55 side with respect to the arc portion 51b. The protruding portion 51a is continuously formed from the leading edge 55 to the trailing edge 57 side. The protruding portion 51a has a curved surface shape. The arc portion 51b is continuously formed from the trailing edge 57 to the leading edge 55 side. In the present embodiment, the arc portion 51b has an elliptical arc shape. However, the present invention is not limited to this, and the arc portion 51b may have an arc shape. The arc portion 51b is connected to the protruding portion 51a by the connecting portion P1. The connecting portion P1 is located on the trailing edge 57 side of the pressure surface 51 at the position of the maximum blade thickness of the diffuser vane 50 or the position of the maximum blade thickness.

圧力面５１のうちリーディングエッジ５５から接続部Ｐ１までの領域が、突出部５１ａが形成される突出領域ＰＲである。突出領域ＰＲ（突出部５１ａ）は、リーディングエッジ５５と接続部Ｐ１とを結ぶ直線に対し回転方向ＲＤ後方側に突出している。圧力面５１のうちトレーリングエッジ５７から接続部Ｐ１までの領域が、円弧部５１ｂが形成される円弧領域ＡＲである。円弧領域ＡＲ（円弧部５１ｂ）は、トレーリングエッジ５７と接続部Ｐ１とを結ぶ直線に対し回転方向ＲＤ後方側に突出している。このように、本実施形態のディフューザベーン５０は、圧力面５１側に突出した突出形状を有する。具体的に、ディフューザベーン５０は、翼形中心線５９がリーディングエッジ５５とトレーリングエッジ５７とを結ぶ直線に対しコンプレッサインペラ１９の回転方向ＲＤ後方側に位置する。 The region of the pressure surface 51 from the leading edge 55 to the connecting portion P1 is the protruding region PR on which the protruding portion 51a is formed. The projecting region PR (projecting portion 51a) projects to the rear side of the rotation direction RD with respect to the straight line connecting the leading edge 55 and the connecting portion P1. The region of the pressure surface 51 from the trailing edge 57 to the connecting portion P1 is the arc region AR in which the arc portion 51b is formed. The arc region AR (arc portion 51b) projects to the rear side of the rotation direction RD with respect to the straight line connecting the trailing edge 57 and the connecting portion P1. As described above, the diffuser vane 50 of the present embodiment has a protruding shape protruding toward the pressure surface 51. Specifically, the diffuser vane 50 is located on the rear side of the RD in the rotation direction of the compressor impeller 19 with respect to the straight line in which the airfoil center line 59 connects the leading edge 55 and the trailing edge 57.

負圧面５３は、窪み部５３ａと、円弧部５３ｂとを有する。窪み部５３ａは、円弧部５３ｂに対しリーディングエッジ５５側に位置する。窪み部５３ａは、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７側に連続して形成される。窪み部５３ａは、曲面形状を有する。円弧部５３ｂは、トレーリングエッジ５７からリーディングエッジ５５側に連続して形成される。本実施形態では、円弧部５３ｂは、楕円弧形状を有する。ただし、これに限定されず、円弧部５３ｂは、円弧形状を有してもよい。円弧部５３ｂは、接続部Ｐ２で窪み部５３ａと連続する。接続部Ｐ２は、負圧面５３のうち、ディフューザベーン５０の最大翼厚の位置、あるいは、最大翼厚の位置よりもトレーリングエッジ５７側に位置する。 The negative pressure surface 53 has a recessed portion 53a and an arc portion 53b. The recessed portion 53a is located on the leading edge 55 side with respect to the arc portion 53b. The recessed portion 53a is continuously formed from the leading edge 55 to the trailing edge 57 side. The recessed portion 53a has a curved surface shape. The arc portion 53b is continuously formed from the trailing edge 57 to the leading edge 55 side. In the present embodiment, the arc portion 53b has an elliptical arc shape. However, the present invention is not limited to this, and the arc portion 53b may have an arc shape. The arc portion 53b is continuous with the recessed portion 53a at the connecting portion P2. The connecting portion P2 is located on the trailing edge 57 side of the negative pressure surface 53 at the position of the maximum blade thickness of the diffuser vane 50 or the position of the maximum blade thickness.

円弧部５３ｂは、トレーリングエッジ５７を介して円弧部５１ｂと連続する。本実施形態では、２つの円弧部５１ｂ、５３ｂは、楕円の一部を形成し、例えば、半楕円形状を有する。ただし、これに限定されず、２つの円弧部５１ｂ、５３ｂは、円の一部を形成し、例えば、半円形状を有してもよい。このように、本実施形態のトレーリングエッジ５７を含む円弧部５１ｂ、５３ｂは、楕円形状あるいは円形状を有する。 The arc portion 53b is continuous with the arc portion 51b via the trailing edge 57. In the present embodiment, the two arc portions 51b and 53b form a part of an ellipse and have, for example, a semi-elliptical shape. However, the present invention is not limited to this, and the two arc portions 51b and 53b may form a part of a circle and may have a semicircular shape, for example. As described above, the arcuate portions 51b and 53b including the trailing edge 57 of the present embodiment have an elliptical shape or a circular shape.

負圧面５３のうちリーディングエッジ５５から接続部Ｐ２までの領域が、窪み部５３ａが形成される窪み領域ＣＲである。窪み領域ＣＲ（窪み部５３ａ）は、リーディングエッジ５５と接続部Ｐ２とを結ぶ直線に対し回転方向ＲＤ後方側に窪んでいる。負圧面５３のうちトレーリングエッジ５７から接続部Ｐ２までの領域が、円弧部５３ｂが形成される円弧領域ＡＲである。円弧領域ＡＲ（円弧部５３ｂ）は、トレーリングエッジ５７と接続部Ｐ２とを結ぶ直線に対し回転方向ＲＤ前方側に突出している。 The region of the negative pressure surface 53 from the leading edge 55 to the connecting portion P2 is the recessed region CR in which the recessed portion 53a is formed. The recessed region CR (recessed portion 53a) is recessed on the rear side of the rotation direction RD with respect to the straight line connecting the leading edge 55 and the connecting portion P2. The region of the negative pressure surface 53 from the trailing edge 57 to the connecting portion P2 is the arc region AR in which the arc portion 53b is formed. The arc region AR (arc portion 53b) projects forward in the rotation direction RD with respect to the straight line connecting the trailing edge 57 and the connecting portion P2.

コンプレッサインペラ１９の回転中心軸を中心とし、ディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５を通る円が、第１仮想円ＶＣ１である。コンプレッサインペラ１９の回転中心軸を中心とし、ディフューザベーン５０のトレーリングエッジ５７を通る円が、第２仮想円ＶＣ２である。第１仮想円ＶＣ１上のリーディングエッジ５５（空気が流入する位置）における垂線とリーディングエッジ５５の圧力面５１側を流れる空気の流れ方向との間の角度が、流入角α１である。圧力面５１上を流れた空気が流出する第２仮想円ＶＣ２上の位置における垂線とトレーリングエッジ５７の圧力面５１側を流れる空気の流れ方向との間の角度が、流出角α２である。ここで、流入角α１と流出角α２との差分を、転向角という。本実施形態では、流出角α２は、流入角α１よりも小さい。 The first virtual circle VC1 is a circle centered on the rotation center axis of the compressor impeller 19 and passing through the leading edge 55 of the diffuser vane 50. The second virtual circle VC2 is a circle centered on the rotation center axis of the compressor impeller 19 and passing through the trailing edge 57 of the diffuser vane 50. The angle between the vertical line at the leading edge 55 (position where air flows in) on the first virtual circle VC1 and the flow direction of air flowing on the pressure surface 51 side of the leading edge 55 is the inflow angle α1. The angle between the vertical line at the position on the second virtual circle VC2 where the air flowing on the pressure surface 51 flows out and the flow direction of the air flowing on the pressure surface 51 side of the trailing edge 57 is the outflow angle α2. Here, the difference between the inflow angle α1 and the outflow angle α2 is referred to as a turning angle. In the present embodiment, the outflow angle α2 is smaller than the inflow angle α1.

図３は、ディフューザ流路２３に設けられる複数のディフューザベーン５０の配置例を示す図である。図３に示すように、複数のディフューザベーン５０は、コンプレッサインペラ１９の回転方向ＲＤ（周方向）に並んでいる。複数のディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５は、第１仮想円ＶＣ１上に位置する。複数のディフューザベーン５０のトレーリングエッジ５７は、第２仮想円ＶＣ２上に位置する。 FIG. 3 is a diagram showing an arrangement example of a plurality of diffuser vanes 50 provided in the diffuser flow path 23. As shown in FIG. 3, the plurality of diffuser vanes 50 are arranged in the rotation direction RD (circumferential direction) of the compressor impeller 19. The leading edges 55 of the plurality of diffuser vanes 50 are located on the first virtual circle VC1. The trailing edges 57 of the plurality of diffuser vanes 50 are located on the second virtual circle VC2.

隣り合う２つのリーディングエッジ５５の周方向の間隔は、隣り合う２つのトレーリングエッジ５７の周方向の間隔より小さい。つまり、隣り合う２つのディフューザベーン５０の周方向の間隔は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって大きくなる。隣り合う２つのディフューザベーン５０の間には、ベーン流路６１が形成される。ベーン流路６１は、隣り合う２つの２つのディフューザベーン５０の負圧面５３と圧力面５１との間に形成される。ベーン流路６１の流路断面積は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって漸増する。 The circumferential spacing between the two adjacent leading edges 55 is smaller than the circumferential spacing between the two adjacent trailing edges 57. That is, the circumferential distance between the two adjacent diffuser vanes 50 increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57. A vane flow path 61 is formed between two adjacent diffuser vanes 50. The vane flow path 61 is formed between the negative pressure surface 53 and the pressure surface 51 of two adjacent diffuser vanes 50. The flow path cross-section of the vane flow path 61 gradually increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57.

ディフューザ流路２３に流入した空気は、ベーン流路６１を流通する。ベーン流路６１を流通する空気は、ディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５側において流入角α１で流入し、トレーリングエッジ５７側において流出角α２で流出する。ベーン流路６１を流通する過程で空気の流れ方向は、コンプレッサインペラ１９の回転方向ＲＤに沿った方向から、コンプレッサインペラ１９の径方向に近づく方向に変更される。これにより、ディフューザ流路２３を流れる空気は、効率よく減速され、ディフューザベーン５０が設けられない場合に比べ、コンプレッサ効率が向上する。また、ディフューザベーン５０は、圧力面５１において回転方向ＲＤ後方側に突出した突出部５１ａを備えることで、圧力（静圧）回復を向上させることができる。 The air flowing into the diffuser flow path 23 flows through the vane flow path 61. The air flowing through the vane flow path 61 flows in at the inflow angle α1 on the leading edge 55 side of the diffuser vane 50, and flows out at the outflow angle α2 on the trailing edge 57 side. In the process of flowing through the vane flow path 61, the flow direction of air is changed from the direction along the rotation direction RD of the compressor impeller 19 to the direction approaching the radial direction of the compressor impeller 19. As a result, the air flowing through the diffuser flow path 23 is efficiently decelerated, and the compressor efficiency is improved as compared with the case where the diffuser vane 50 is not provided. Further, the diffuser vane 50 can improve the pressure (static pressure) recovery by providing the protruding portion 51a projecting to the rear side in the rotation direction RD on the pressure surface 51.

図４は、比較例におけるディフューザベーン５０Ａと剥離領域ＰｅＲとの関係を説明するための図である。図４に示すように、比較例のディフューザベーン５０Ａは、圧力面５１および負圧面５３が大凡平面形状である。比較例のディフューザベーン５０Ａの圧力面５１には、本実施形態の突出部５１ａが形成されていない。また、ディフューザベーン５０Ａの負圧面５３には、本実施形態の窪み部５３ａが形成されていない。 FIG. 4 is a diagram for explaining the relationship between the diffuser vane 50A and the peeling region PeR in the comparative example. As shown in FIG. 4, the diffuser vane 50A of the comparative example has a pressure surface 51 and a negative pressure surface 53 having a substantially planar shape. The protrusion 51a of the present embodiment is not formed on the pressure surface 51 of the diffuser vane 50A of the comparative example. Further, the recessed portion 53a of the present embodiment is not formed on the negative pressure surface 53 of the diffuser vane 50A.

ディフューザベーン５０Ａのトレーリングエッジ５７近傍には、圧力面５１側と負圧面５３側に平面部ＰＰが形成される。圧力面５１側の平面部ＰＰは、圧力面５１に対し回転方向ＲＤ前方側に屈曲した平面を有する。負圧面５３側の平面部ＰＰは、負圧面５３と同じ平面を有する。比較例のディフューザベーン５０Ａのトレーリングエッジ５７近傍には、本実施形態の円弧部５１ｂ、５３ｂが形成されていない。 In the vicinity of the trailing edge 57 of the diffuser vane 50A, a flat surface portion PP is formed on the pressure surface 51 side and the negative pressure surface 53 side. The flat surface portion PP on the pressure surface 51 side has a flat surface bent toward the front side of the rotation direction RD with respect to the pressure surface 51. The flat surface portion PP on the negative pressure surface 53 side has the same flat surface as the negative pressure surface 53. The arc portions 51b and 53b of the present embodiment are not formed in the vicinity of the trailing edge 57 of the diffuser vane 50A of the comparative example.

隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａのリーディングエッジ５５の周方向の間隔は、隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａのトレーリングエッジ５７の周方向の間隔より小さい。つまり、隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの周方向の間隔は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって大きくなる。 The circumferential spacing of the leading edges 55 of the two adjacent diffuser vanes 50A is smaller than the circumferential spacing of the trailing edges 57 of the two adjacent diffuser vanes 50A. That is, the circumferential distance between the two adjacent diffuser vanes 50A increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57.

隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間を通過する空気は、回転方向ＲＤに沿って移動している。そのため、隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間を通過する空気のうち圧力面５１側の空気は、圧力面５１と接触し、圧力面５１に沿って移動する。また、隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間を通過する空気のうち負圧面５３側の空気は、リーディングエッジ５５近傍において負圧面５３と接触し、負圧面５３に沿って移動する。しかし、隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間隔がリーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって大きくなり、また、空気が圧力面５１に向かって移動していることから、負圧面５３と接触していた空気は、しだいに負圧面５３から剥離する。負圧面５３から空気が剥離した領域が、剥離領域ＰｅＲである。 The air passing between two adjacent diffuser vanes 50A is moving along the rotation direction RD. Therefore, of the air passing between the two adjacent diffuser vanes 50A, the air on the pressure surface 51 side comes into contact with the pressure surface 51 and moves along the pressure surface 51. Further, of the air passing between the two adjacent diffuser vanes 50A, the air on the negative pressure surface 53 side comes into contact with the negative pressure surface 53 in the vicinity of the leading edge 55 and moves along the negative pressure surface 53. However, since the distance between the two adjacent diffuser vanes 50A increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57 and the air moves toward the pressure surface 51, it is in contact with the negative pressure surface 53. The air gradually separates from the negative pressure surface 53. The region where air is separated from the negative pressure surface 53 is the peeled region PeR.

図５は、本実施形態におけるディフューザベーン５０と剥離領域ＰｅＲとの関係を説明するための図である。図５に示すように、本実施形態のディフューザベーン５０の圧力面５１には、突出部５１ａが形成されている。そのため、隣り合う２つのディフューザベーン５０の間を通過する空気は、突出部５１ａが形成されない場合に比べ、負圧面５３に近接する側を通過する。換言すれば、突出部５１ａは、隣り合う２つのディフューザベーン５０の間を通過する空気を負圧面５３側に移動させる。 FIG. 5 is a diagram for explaining the relationship between the diffuser vane 50 and the peeling region PeR in the present embodiment. As shown in FIG. 5, a protrusion 51a is formed on the pressure surface 51 of the diffuser vane 50 of the present embodiment. Therefore, the air passing between the two adjacent diffuser vanes 50 passes on the side closer to the negative pressure surface 53 as compared with the case where the protrusion 51a is not formed. In other words, the protrusion 51a moves the air passing between the two adjacent diffuser vanes 50 toward the negative pressure surface 53 side.

本実施形態のディフューザベーン５０の負圧面５３には、曲面形状の窪み部５３ａが形成されている。そのため、窪み部５３ａは、突出部５１ａにより負圧面５３側に移動された空気を、負圧面５３に沿ってトレーリングエッジ５７側に滑らかに案内することができる。 A concave portion 53a having a curved surface shape is formed on the negative pressure surface 53 of the diffuser vane 50 of the present embodiment. Therefore, the recessed portion 53a can smoothly guide the air moved to the negative pressure surface 53 side by the protruding portion 51a toward the trailing edge 57 side along the negative pressure surface 53.

圧力面５１および負圧面５３のトレーリングエッジ５７近傍には、円弧部５１ｂ、５３ｂが形成されている。円弧部５１ｂ、５３ｂは、半楕円形状あるいは半円形状である。そのため、トレーリングエッジ５７近傍を流れる空気が円弧部５１ｂ、５３ｂに沿いやすくなり、また、流出角α２を小さくすることができ、転向角を大きくすることができる。 Arc portions 51b and 53b are formed in the vicinity of the trailing edge 57 of the pressure surface 51 and the negative pressure surface 53. The arc portions 51b and 53b have a semi-elliptical shape or a semi-circular shape. Therefore, the air flowing in the vicinity of the trailing edge 57 tends to follow the arc portions 51b and 53b, the outflow angle α2 can be reduced, and the turning angle can be increased.

図６は、隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅を説明するための図である。隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅は，例えば２つのディフューザベーンとの内接円の直径として計測することができる。図６中、ｍ２は、ディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７までの翼形中心線５９の長さである。ｍは、ディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５から翼形中心線５９上の任意の点までの長さである。Ｗｉｄｔｈｉｎは、隣り合う２つのディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５間の幅である。Ｗｉｄｔｈは、隣り合う２つのディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７までの任意の位置の幅である。図６中、破線は、図４に示す比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間の幅を示し、実線は、図５に示す本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅を示す。 FIG. 6 is a diagram for explaining the width between two adjacent diffuser vanes 50. The width between two adjacent diffuser vanes 50 can be measured, for example, as the diameter of the inscribed circle with the two diffuser vanes. In FIG. 6, m 2 is the length of the airfoil center line 59 from the leading edge 55 of the diffuser vane 50 to the trailing edge 57. m is the length from the leading edge 55 of the diffuser vane 50 to an arbitrary point on the airfoil center line 59. The Wide in is the width between the leading edges 55 of two adjacent diffuser vanes 50. Wide is the width of any position from the leading edge 55 of the two adjacent diffuser vanes 50 to the trailing edge 57. In FIG. 6, the broken line indicates the width between two adjacent diffuser vanes 50A in the comparative example shown in FIG. 4, and the solid line indicates the width between two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment shown in FIG. Is shown.

図６に示すように、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間の幅の増加率は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７まで一定である。換言すれば、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間のベーン流路の流路断面積の増加率は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７まで一定である。ベーン流路の流路断面積は、ディフューザベーンの回転中心軸方向の高さとベーン流路の幅の積、あるいは、ベーン流路の幅をディフューザベーンの回転中心軸方向の高さにわたり積分したものとして計測可能である。 As shown in FIG. 6, the rate of increase in width between two adjacent diffuser vanes 50A in the comparative example is constant from the leading edge 55 to the trailing edge 57. In other words, the rate of increase in the cross-sectional area of the vane flow path between the two adjacent diffuser vanes 50A in the comparative example is constant from the leading edge 55 to the trailing edge 57. The flow path cross section of the vane flow path is the product of the height of the diffuser vane in the direction of the center axis of rotation and the width of the vane flow path, or the width of the vane flow path integrated over the height in the direction of the center axis of rotation of the diffuser vane. It is possible to measure as.

一方、本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅の増加率は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって漸増する。換言すれば、本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間のベーン流路６１の流路断面積の増加率は、リーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７に向かって漸増する。本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅の増加率は、リーディングエッジ５５側よりもトレーリングエッジ５７側の方が大きい。換言すれば、本実施形態のベーン流路６１の流路断面積の増加率は、リーディングエッジ５５側よりもトレーリングエッジ５７側の方が大きい。 On the other hand, the rate of increase in width between the two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment gradually increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57. In other words, the rate of increase in the flow path cross-sectional area of the vane flow path 61 between two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment gradually increases from the leading edge 55 toward the trailing edge 57. The rate of increase in width between two adjacent diffuser vanes 50 in the present embodiment is larger on the trailing edge 57 side than on the leading edge 55 side. In other words, the rate of increase in the cross-sectional area of the vane flow path 61 of the present embodiment is larger on the trailing edge 57 side than on the leading edge 55 side.

本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５間の幅は、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａのリーディングエッジ５５間の幅と同じである。しかし、本実施形態のディフューザベーン５０には、突出部５１ａが形成されている。そのため、少なくとも突出領域ＰＲにおいて、本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅は、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間の幅より小さくなる。したがって、本実施形態のディフューザベーン５０は、比較例のディフューザベーン５０Ａに比べ、負圧面５３における空気の剥離を抑制することができる。これにより、図４および図５を比較して分かるとおり、本実施形態のディフューザベーン５０は、比較例のディフューザベーン５０Ａに比べ、剥離領域ＰｅＲを小さくすることができる。 The width between the leading edges 55 of the two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment is the same as the width between the leading edges 55 of the two adjacent diffuser vanes 50A of the comparative example. However, the diffuser vane 50 of the present embodiment is formed with a protruding portion 51a. Therefore, at least in the protruding region PR, the width between the two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment is smaller than the width between the two adjacent diffuser vanes 50A of the comparative example. Therefore, the diffuser vane 50 of the present embodiment can suppress the separation of air on the negative pressure surface 53 as compared with the diffuser vane 50A of the comparative example. As a result, as can be seen by comparing FIGS. 4 and 5, the diffuser vane 50 of the present embodiment can have a smaller peeling region PeR than the diffuser vane 50A of the comparative example.

また、本実施形態のディフューザベーン５０には、円弧部５１ｂ、５３ｂが形成されている。そのため、円弧領域ＡＲの一部において、本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０の間の幅は、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０Ａの間の幅より大きくなる。なお、本実施形態の隣り合う２つのディフューザベーン５０のトレーリングエッジ５７間の幅は、比較例の隣り合う２つのディフューザベーン５０のトレーリングエッジ５７間の幅よりも大きい。これにより、本実施形態のディフューザベーン５０は、比較例のディフューザベーン５０Ａに比べ、トレーリングエッジ５７側で空気の流れを大きく減速させることができる。 Further, the diffuser vane 50 of the present embodiment is formed with arc portions 51b and 53b. Therefore, in a part of the arc region AR, the width between the two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment is larger than the width between the two adjacent diffuser vanes 50A of the comparative example. The width between the trailing edges 57 of the two adjacent diffuser vanes 50 of the present embodiment is larger than the width between the trailing edges 57 of the two adjacent diffuser vanes 50 of the comparative example. As a result, the diffuser vane 50 of the present embodiment can significantly reduce the air flow on the trailing edge 57 side as compared with the diffuser vane 50A of the comparative example.

図７は、ディフューザベーン５０の翼厚を説明するための図である。図７中、ｔ０ｉｎは、本実施形態のディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５における翼厚である。ｔ０は、本実施形態のディフューザベーン５０のリーディングエッジ５５からトレーリングエッジ５７までの任意の位置における翼厚である。 FIG. 7 is a diagram for explaining the blade thickness of the diffuser vane 50. In FIG. 7, t0 in is the blade thickness at the leading edge 55 of the diffuser vane 50 of the present embodiment. t0 is the blade thickness at an arbitrary position from the leading edge 55 to the trailing edge 57 of the diffuser vane 50 of the present embodiment.

図７に示すように、本実施形態のディフューザベーン５０は、ｍ／ｍ２が０．７以上となる位置で最大翼厚を有する。ｍ／ｍ２が０．７未満となる位置で最大翼厚を有する場合、負圧面５３において最大翼厚となる位置からトレーリングエッジ５７に向けて空気が剥離し易くなり、図５に示す剥離領域ＰｅＲの大きさが、図４に示す比較例の剥離領域ＰｅＲの大きさに近づく。そのため、本実施形態では、ディフューザベーン５０の最大翼厚の位置を、ｍ／ｍ２が０．７以上となる位置に設定している。例えば、本実施形態では、ディフューザベーン５０の最大翼厚の位置を、ｍ／ｍ２が０．８となる位置に設定している。これにより、図５に示す本実施形態の剥離領域ＰｅＲとの大きさを、図４に示す比較例の剥離領域ＰｅＲの大きさよりも小さくすることができる。 As shown in FIG. 7, the diffuser vane 50 of the present embodiment has a maximum blade thickness at a position where m / m 2 is 0.7 or more. When the maximum blade thickness is obtained at a position where m / m 2 is less than 0.7, air easily separates from the position where the maximum blade thickness is obtained on the negative pressure surface 53 toward the trailing edge 57, and the separation shown in FIG. 5 The size of the region PeR approaches the size of the peeled region PeR of the comparative example shown in FIG. Therefore, in the present embodiment, the position of the maximum blade thickness of the diffuser vane 50 is set to a position where m / m 2 is 0.7 or more. For example, in the present embodiment, the position of the maximum blade thickness of the diffuser vane 50 is set to a position where m / m 2 is 0.8. As a result, the size of the peeling region PeR of the present embodiment shown in FIG. 5 can be made smaller than the size of the peeling region PeR of the comparative example shown in FIG.

以上、添付図面を参照しながら本開示の一実施形態について説明したが、本開示はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。 Although one embodiment of the present disclosure has been described above with reference to the accompanying drawings, it goes without saying that the present disclosure is not limited to such embodiments. It is clear that a person skilled in the art can come up with various modifications or modifications within the scope of the claims, and it is understood that these also naturally belong to the technical scope of the present disclosure. Will be done.

上記実施形態では、圧力面５１に突出部５１ａを設ける例について説明した。しかし、これに限定されず、圧力面５１に突出部５１ａが設けられず、負圧面５３に突出部５１ａが設けられてもよい。 In the above embodiment, an example in which the protruding portion 51a is provided on the pressure surface 51 has been described. However, the present invention is not limited to this, and the protruding portion 51a may not be provided on the pressure surface 51, and the protruding portion 51a may be provided on the negative pressure surface 53.

上記実施形態では、トレーリングエッジ５７の圧力面５１側および負圧面５３側に円弧部５１ｂ、５３ｂが設けられ、トレーリングエッジ５７が楕円形状あるいは円形状を有する例について説明した。しかし、これに限定されず、トレーリングエッジ５７の圧力面５１側には、円弧部５１ｂが設けられず、平面部が設けられてもよい。また、トレーリングエッジ５７の負圧面５３側には、円弧部５３ｂが設けられず、平面部が設けられてもよい。 In the above embodiment, an example in which the arc portions 51b and 53b are provided on the pressure surface 51 side and the negative pressure surface 53 side of the trailing edge 57 and the trailing edge 57 has an elliptical shape or a circular shape has been described. However, the present invention is not limited to this, and the arc portion 51b may not be provided on the pressure surface 51 side of the trailing edge 57, and a flat surface portion may be provided. Further, the arc portion 53b may not be provided on the negative pressure surface 53 side of the trailing edge 57, but a flat surface portion may be provided.

ＣＣ 遠心圧縮機
ＴＣ 過給機
７ コンプレッサハウジング（ハウジング）
１９ コンプレッサインペラ
２３ ディフューザ流路
５０ ディフューザベーン
５１ 圧力面
５１ａ 突出部
５１ｂ 円弧部
５３ 負圧面
５３ａ 窪み部
５３ｂ 円弧部
５５ リーディングエッジ
５７ トレーリングエッジ
６１ ベーン流路 CC Centrifugal Compressor TC Supercharger 7 Compressor Housing (Housing)
19 Compressor impeller 23 Diffuser flow path 50 Diffuser vane 51 Pressure surface 51a Protruding part 51b Arc part 53 Negative pressure surface 53a Depressed part 53b Arc part 55 Leading edge 57 Trailing edge 61 Vane flow path

Claims (3)

ハウジングと、
前記ハウジングに形成された環状のディフューザ流路と、
前記ディフューザ流路に設けられ、前記ディフューザ流路の周方向に互いに離隔して配された複数のディフューザベーンと、
周方向に離隔して隣り合う２つの前記ディフューザベーンの間に形成され、２つの前記ディフューザベーン間の流路断面積の増加率が、リーディングエッジ側よりもトレーリングエッジ側の方が大きいベーン流路と、
を備えた遠心圧縮機。 With the housing
An annular diffuser flow path formed in the housing and
A plurality of diffuser vanes provided in the diffuser flow path and arranged apart from each other in the circumferential direction of the diffuser flow path, and
A vane flow formed between two adjacent diffuser vanes separated in the circumferential direction, and the rate of increase in the cross-sectional area of the flow path between the two diffuser vanes is larger on the trailing edge side than on the leading edge side. The road and
Centrifugal compressor equipped with. 前記ディフューザベーンは、翼形中心線が前記リーディングエッジと前記トレーリングエッジとを結ぶ直線に対しコンプレッサインペラの回転方向後方側に位置し、前記トレーリングエッジが円形状または楕円形状を有する、
請求項１に記載の遠心圧縮機。 The diffuser vane has an airfoil centerline located rearward in the rotational direction of the compressor impeller with respect to a straight line connecting the leading edge and the trailing edge, and the trailing edge has a circular or elliptical shape.
The centrifugal compressor according to claim 1. 前記請求項１または２に記載の遠心圧縮機を備える過給機。 A turbocharger including the centrifugal compressor according to claim 1 or 2.
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