JP2022053453A

JP2022053453A - Bearing component and rolling bearing

Info

Publication number: JP2022053453A
Application number: JP2021052153A
Authority: JP
Inventors: 直輝藤村; Naoki Fujimura; 昌弘山田; Masahiro Yamada; 力大木; Tsutomu Oki
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2020-09-24
Filing date: 2021-03-25
Publication date: 2022-04-05

Abstract

To provide a bearing component having high abrasion resistance and high indentation resistance.SOLUTION: A bearing component 10 is composed of steel, and has a quench hardened layer 11 on a surface. The quench hardened layer includes a plurality of martensite crystal grains. The martensite crystal gains are divided into a first group and a second group. A minimum value of a crystal grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group is larger than a maximum value of the martensite crystal grains belonging to the second group. A value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group by the total area of the martensite crystal grains is 0.3 or more. A value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group excluding the martensite crystal grains of the minimum crystal grain size belonging to the first group, by the total area of the martensite crystal grains is less than 0.3. An average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less. The quench hardened layer 11 further includes a plurality of cementite particles. A number density of the cementite particles having a particle diameter of 1 μm or more is 0.025 pieces/μm2 or more.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は、軸受部品および転がり軸受に関する。 The present invention relates to bearing components and rolling bearings.

近年の車両等の低燃費化が進められており、それに伴い軸受の使用環境は過酷化しており、耐摩耗性および耐圧痕形成性に優れる軸受が望まれている。 In recent years, fuel efficiency of vehicles and the like has been reduced, and the usage environment of bearings has become harsher, and bearings having excellent wear resistance and pressure resistance mark forming property are desired.

耐摩耗性の向上には、マルテンサイト結晶粒の微細化が有効である（特開２０１９－１０８５７６号公報参照）。これは、マルテンサイト結晶粒が微細化することにより、マルテンサイト相の塑性変形抵抗が増大し、さらにマルテンサイト結晶粒の界面エネルギーが高められて摩耗表面での気体吸着が促進され、シビア摩耗が抑制されるためである。 Miniaturization of martensite crystal grains is effective for improving wear resistance (see JP-A-2019-108576). This is because the martensite crystal grains become finer, which increases the plastic deformation resistance of the martensite phase, further increases the interfacial energy of the martensite crystal grains, promotes gas adsorption on the wear surface, and causes severe wear. This is because it is suppressed.

一方、耐圧痕形成性の向上にも、マルテンサイト結晶粒の微細化が有効である（特許第６６２６９１８号公報参照）。これは、上記のようにマルテンサイト相の塑性変形抵抗が増大することにより、圧痕形成抵抗が高められるためである。 On the other hand, miniaturization of martensite crystal grains is also effective for improving the pressure-resistant mark forming property (see Patent No. 6626918). This is because the indentation formation resistance is increased by increasing the plastic deformation resistance of the martensite phase as described above.

特許第６６２６９１８号公報には、マルテンサイト結晶粒を微細化するための技術として、浸窒焼き入れ後に、浸窒焼き入れよりも低温で焼き入れを行う技術（低温二次焼き入れ）が記載されている。 Japanese Patent No. 6626918 describes a technique (low temperature secondary quenching) for performing quenching at a lower temperature than quenching quenching after quenching and quenching as a technique for refining martensite crystal grains. ing.

特開２０１９－１０８５７６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2019-108576 特許第６６２６９１８号公報Japanese Patent No. 6626918

しかしながら、本発明者らが見出した知見によると、浸窒焼き入れ後に低温二次焼入れを行う技術にも、マルテンサイト結晶粒の微細化する観点で、改善の余地がある。 However, according to the findings found by the present inventors, there is room for improvement in the technique of performing low-temperature secondary quenching after quenching and quenching from the viewpoint of miniaturizing martensite crystal grains.

本発明の主たる目的は、高い耐摩耗性、及び高い耐圧痕形成性を有する軸受部品および転がり軸受を提供することにある。 A main object of the present invention is to provide a bearing component and a rolling bearing having high wear resistance and high pressure resistance mark forming property.

本発明に係る軸受部品は、鋼で構成され、表面に焼き入れ硬化層を有する。焼き入れ硬化層は、複数のマルテンサイト結晶粒を含む。焼き入れ硬化層中におけるマルテンサイト結晶粒の総面積の比率は、７０パーセント以上である。マルテンサイト結晶粒は、第１群と、第２群とに区分される。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の結晶粒径の最小値は、第２群に属するマルテンサイト結晶粒の最大値よりも大きい。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積をマルテンサイト結晶粒の総面積で除した値は、０．３以上である。第１群に属する結晶粒径が最も小さいマルテンサイト結晶粒を除いた第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積をマルテンサイト結晶粒の総面積で除した値は、０．３未満である。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径は、１．５μｍ以下である。焼き入れ硬化層は、複数のセメンタイト粒をさらに含む。粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．０２５個／μｍ²以上である。 The bearing component according to the present invention is made of steel and has a hardened layer on its surface. The hardened layer contains a plurality of martensite crystal grains. The ratio of the total area of martensite crystal grains in the hardened layer is 70% or more. Martensite crystal grains are divided into a first group and a second group. The minimum value of the crystal grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group is larger than the maximum value of the martensite crystal grains belonging to the second group. The value obtained by dividing the total area of martensite crystal grains belonging to the first group by the total area of martensite crystal grains is 0.3 or more. The value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group excluding the martensite crystal grains having the smallest crystal grain size belonging to the first group by the total area of the martensite crystal grains is less than 0.3. .. The average particle size of martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less. The hardened layer further contains a plurality of cementite grains. The number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more is 0.025 grains / μm ² or more.

本発明に係る軸受部品において、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比は、３．１以下であってもよい。 In the bearing component according to the present invention, the average aspect ratio of martensite crystal grains belonging to the first group may be 3.1 or less.

本発明に係る軸受部品において、表面の残留オーステナイト量は２０体積％以上であってもよい。 In the bearing component according to the present invention, the amount of residual austenite on the surface may be 20% by volume or more.

本発明に係る軸受部品において、焼き入れ硬化層は、窒素を含有していてもよい。表面と表面からの距離が１０μｍとなる位置との間での焼き入れ硬化層の平均窒素濃度は、０．１５質量パーセント以上であってもよい。 In the bearing component according to the present invention, the hardened layer may contain nitrogen. The average nitrogen concentration of the hardened layer between the surface and the position where the distance from the surface is 10 μm may be 0.15% by mass or more.

本発明に係る軸受部品において、表面における焼き入れ硬化層の硬さは、７３０Ｈｖ以上であってもよい。 In the bearing component according to the present invention, the hardness of the hardened layer on the surface may be 730 Hv or more.

本発明に係る軸受部品において、鋼は、ＪＩＳ規格に定める高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２であってもよい。 In the bearing component according to the present invention, the steel may be the high carbon chromium bearing steel SUJ2 specified in the JIS standard.

本発明に係る軸受部品の製造方法は、高炭素クロム軸受鋼で構成された成形体を準備する工程と、成形体を浸炭浸窒雰囲気中で鋼のＡ₁変態点以上の第１温度に加熱し、その後成形体を鋼のＭｓ変態点以下の温度に冷却する浸炭浸窒工程と、浸炭浸窒工程後に、成形体を１８０度以上Ａ₁変態点未満の第２温度に保持する第１焼き戻し工程と、成形体をＡ₁変態点以上第１温度未満の第３温度に再加熱し、その後成形体を鋼のＭｓ変態点以下の温度に冷却する焼き入れ工程と、焼き入れ工程後に、成形体をＡ₁変態点未満の第４温度に保持する第２焼き戻し工程とを備える。 The method for manufacturing a bearing component according to the present invention includes a step of preparing a molded body made of high carbon chrome bearing steel and heating the molded body to a first temperature equal to or higher than the A ₁ transformation point of steel in a carburized and quenched atmosphere. Then, after the carburizing and carburizing step of cooling the molded body to a temperature below the Ms transformation point of the steel and the first quenching step of keeping the molded body at a second temperature of 180 degrees or more and less than the A ₁ transformation point after the carburizing and nitriding step. After the tempering step, the tempering step of reheating the compact to a third temperature above the A ₁ transformation point and below the first temperature, and then cooling the compact to a temperature below the Ms transformation point of the steel, and after the quenching step. It is provided with a second tempering step of holding the molded product at a fourth temperature below the A ₁ transformation point.

本発明に係る軸受部品の製造方法において、第２温度は、２５０度以上３５０度以下であるのが好ましい。 In the method for manufacturing a bearing component according to the present invention, the second temperature is preferably 250 degrees or more and 350 degrees or less.

本発明によれば、高い耐摩耗性、及び高い耐圧痕形成性を有する軸受部品および転がり軸受を提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide a bearing component and a rolling bearing having high wear resistance and high pressure resistance mark forming property.

内輪１０の上面図である。It is a top view of the inner ring 10. 図１のＩＩ－ＩＩにおける断面図である。It is sectional drawing in II-II of FIG. 図２のＩＩＩにおける拡大図である。It is an enlarged view in III of FIG. 内輪１０の製造方法を示す工程図である。It is a process drawing which shows the manufacturing method of the inner ring 10. サンプル１の断面におけるＥＢＳＤ画像である。It is an EBSD image in the cross section of the sample 1. サンプル２の断面におけるＥＢＳＤ画像である。It is an EBSD image in the cross section of the sample 2. サンプル３の断面におけるＥＢＳＤ画像である。It is an EBSD image in the cross section of the sample 3. サンプル４の断面におけるＥＢＳＤ画像である。It is an EBSD image in the cross section of the sample 4. サンプル５の断面におけるＥＢＳＤ画像である。It is an EBSD image in the cross section of the sample 5. 最大接触面圧と圧痕深さとの関係が示されるグラフである。It is a graph which shows the relationship between the maximum contact surface pressure and the indentation depth. マルテンサイト結晶粒の平均粒径と静的負荷容量との関係が示されるグラフである。It is a graph which shows the relationship between the average particle diameter of a martensite crystal grain and a static load capacity. マルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比と静的負荷容量との関係が示されるグラフである。It is a graph which shows the relationship between the average aspect ratio of a martensite crystal grain and a static load capacity.

本発明の実施形態の詳細を、図面を参照しながら説明する。なお、以下の図面においては、同一又は相当する部分に同一の参照符号を付し、重複する説明は繰り返さないものとする。 The details of the embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following drawings, the same or corresponding parts are designated by the same reference numerals, and duplicate explanations will not be repeated.

（実施形態に係る軸受部品の構成）
実施形態に係る軸受部品の構成を説明する。なお、以下においては、実施形態に係る軸受部品の例として、転がり軸受の内輪１０（軌道部材）を例として説明するが、実施形態に係る軸受部品は、これに限られるものではない。具体的には、実施形態に係る軸受部品は、転がり軸受の外輪（軌道部材）や転がり軸受の転動体であってもよい。 (Structure of bearing parts according to the embodiment)
The configuration of the bearing component according to the embodiment will be described. In the following, as an example of the bearing component according to the embodiment, the inner ring 10 (track member) of the rolling bearing will be described as an example, but the bearing component according to the embodiment is not limited to this. Specifically, the bearing component according to the embodiment may be an outer ring (track member) of the rolling bearing or a rolling element of the rolling bearing.

内輪１０は、鋼で構成されている。内輪１０を構成する鋼は、ＪＩＳ規格（ＪＩＳＧ４８０５：２００８）に定められる高炭素クロム軸受鋼である。内輪１０を構成する鋼は、ＪＩＳ規格に定められるＳＵＪ２であることが好ましい。 The inner ring 10 is made of steel. The steel constituting the inner ring 10 is a high carbon chromium bearing steel defined in JIS standard (JIS G 4805: 2008). The steel constituting the inner ring 10 is preferably SUJ2 defined in the JIS standard.

図１は、内輪１０の上面図である。図２は、図１のＩＩ－ＩＩにおける断面図である。図１及び図２に示されるように、内輪１０は、リング形状を有している。内輪１０は、上面１０ａと、底面１０ｂと、内周面１０ｃと、外周面１０ｄと、中心軸１０ｅとを有している。 FIG. 1 is a top view of the inner ring 10. FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II-II of FIG. As shown in FIGS. 1 and 2, the inner ring 10 has a ring shape. The inner ring 10 has an upper surface 10a, a lower surface 10b, an inner peripheral surface 10c, an outer peripheral surface 10d, and a central axis 10e.

上面１０ａ及び底面１０ｂは、中心軸１０ｅに沿う方向における端面を構成している。底面１０ｂは、上面１０ａの反対面である。内周面１０ｃ及び外周面１０ｄは、上面１０ａ及び底面１０ｂに連なっている。内周面１０ｃと中心軸１０ｅとの距離は、外周面１０ｄと中心軸１０ｅとの距離よりも小さくなっている。外周面１０ｄには、軌道溝が設けられている。上面１０ａ、底面１０ｂ、内周面１０ｃ及び外周面１０ｄは、内輪１０の表面を構成している。外周面１０ｄは、内輪１０の軌道面を構成している。 The upper surface 10a and the bottom surface 10b form end faces in the direction along the central axis 10e. The bottom surface 10b is the opposite surface of the top surface 10a. The inner peripheral surface 10c and the outer peripheral surface 10d are continuous with the upper surface 10a and the bottom surface 10b. The distance between the inner peripheral surface 10c and the central axis 10e is smaller than the distance between the outer peripheral surface 10d and the central axis 10e. A track groove is provided on the outer peripheral surface 10d. The upper surface 10a, the lower surface 10b, the inner peripheral surface 10c, and the outer peripheral surface 10d constitute the surface of the inner ring 10. The outer peripheral surface 10d constitutes the raceway surface of the inner ring 10.

図３は、図２のＩＩＩにおける拡大図である。図３に示されるように、内輪１０は、焼き入れ硬化層１１を有している。焼き入れ硬化層１１は、内輪１０の表面に設けられている。焼き入れ硬化層１１は、内輪１０の表面のうち、少なくとも軌道面を構成している外周面１０ｄに設けられている。焼き入れ硬化層１１は、例えば内輪１０の全表面に設けられている。焼き入れ硬化層１１は、複数のマルテンサイト結晶粒を含んでいる。マルテンサイト結晶粒は、マルテンサイト相により構成される結晶粒である。 FIG. 3 is an enlarged view of FIG. 2 III. As shown in FIG. 3, the inner ring 10 has a quenching hardened layer 11. The hardened layer 11 is provided on the surface of the inner ring 10. The hardened layer 11 is provided on at least the outer peripheral surface 10d constituting the raceway surface on the surface of the inner ring 10. The hardened layer 11 is provided on the entire surface of the inner ring 10, for example. The hardened layer 11 contains a plurality of martensite crystal grains. Martensite crystal grains are crystal grains composed of a martensite phase.

第１のマルテンサイト結晶粒の結晶方位と第１のマルテンサイト結晶粒に隣接する第２のマルテンサイト結晶粒の結晶方位とのずれが１５°以上である場合、第１のマルテンサイト結晶粒と第２のマルテンサイト結晶粒とは、異なるマルテンサイト結晶粒である。他方で、第１のマルテンサイト結晶粒の結晶方位と第１のマルテンサイト結晶粒に隣接する第２のマルテンサイト結晶粒の結晶方位とのずれが１５°未満である場合、第１のマルテンサイト結晶粒と第２のマルテンサイト結晶粒とは、１つのマルテンサイト結晶粒を構成している。 When the deviation between the crystal orientation of the first martensite crystal grain and the crystal orientation of the second martensite crystal grain adjacent to the first martensite crystal grain is 15 ° or more, the first martensite crystal grain and The second martensite crystal grain is a different martensite crystal grain. On the other hand, when the deviation between the crystal orientation of the first martensite crystal grain and the crystal orientation of the second martensite crystal grain adjacent to the first martensite crystal grain is less than 15 °, the first martensite. The crystal grain and the second martensite crystal grain constitute one martensite crystal grain.

焼き入れ硬化層１１は、マルテンサイト相が主要な構成組織となっている。より具体的には、焼き入れ硬化層１１中におけるマルテンサイト結晶粒の総面積の比率は、７０パーセント以上となっている。焼き入れ硬化層１１中におけるマルテンサイト結晶粒の総面積の比率は、８０パーセント以上であってもよい。 The hardened layer 11 is mainly composed of the martensite phase. More specifically, the ratio of the total area of martensite crystal grains in the hardened layer 11 is 70% or more. The ratio of the total area of martensite crystal grains in the hardened layer 11 may be 80% or more.

焼き入れ硬化層１１は、マルテンサイト結晶粒の他に、複数のオーステナイト結晶粒および複数のセメンタイト結晶粒を含んでいる。焼き入れ硬化層１１中におけるオーステナイト結晶粒の総面積の比率は、３０パーセント以下であることが好ましい。焼き入れ硬化層１１中におけるオーステナイト結晶粒の総面積の比率は、２０パーセント以下であることがさらに好ましい。 The hardened layer 11 contains a plurality of austenite crystal grains and a plurality of cementite crystal grains in addition to the martensite crystal grains. The ratio of the total area of austenite crystal grains in the hardened layer 11 is preferably 30% or less. The ratio of the total area of austenite crystal grains in the hardened layer 11 is more preferably 20% or less.

第１のセメンタイト結晶粒の結晶方位と第１のセメンタイト結晶粒に隣接する第２のセメンタイト結晶粒の結晶方位とのずれが１５°以上である場合、第１のセメンタイト結晶粒と第２のセメンタイト結晶粒とは、異なるセメンタイト結晶粒である。他方で、第１のセメンタイト結晶粒の結晶方位と第１のセメンタイト結晶粒に隣接する第２のセメンタイト結晶粒の結晶方位とのずれが１５°未満である場合、第１のセメンタイト結晶粒と第２のセメンタイト結晶粒とは、１つのセメンタイト結晶粒を構成している。 When the deviation between the crystal orientation of the first cementite crystal grain and the crystal orientation of the second cementite crystal grain adjacent to the first cementite crystal grain is 15 ° or more, the first cementite crystal grain and the second cementite A crystal grain is a different cementite crystal grain. On the other hand, when the deviation between the crystal orientation of the first cementite crystal grain and the crystal orientation of the second cementite crystal grain adjacent to the first cementite crystal grain is less than 15 °, the first cementite crystal grain and the first cementite crystal grain. The cementite crystal grains of 2 constitute one cementite crystal grain.

マルテンサイト結晶粒は、第１群と、第２群とに区分される。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の結晶粒径の最小値は、第２群に属するマルテンサイト結晶粒の最大値よりも大きい。 Martensite crystal grains are divided into a first group and a second group. The minimum value of the crystal grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group is larger than the maximum value of the martensite crystal grains belonging to the second group.

第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積をマルテンサイト結晶粒の総面積（第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積と第２群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積との和）で除した値は、０．３以上である。 The total area of martensite crystal grains belonging to the first group is the total area of martensite crystal grains (the sum of the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group and the total area of the martensite crystal grains belonging to the second group). The value divided by is 0.3 or more.

結晶粒径が最も小さい第１群に属するマルテンサイト結晶粒を除いた第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積をマルテンサイト結晶粒の総面積で除した値は、０．３未満である。 The value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group excluding the martensite crystal grains belonging to the first group having the smallest crystal grain size by the total area of the martensite crystal grains is less than 0.3. ..

このことを別の観点からいえば、マルテンサイト結晶粒は、結晶粒径が大きいものから順に第１群に割り当てられる。第１群への割り当ては、それまでに第１群に割り当てられたマルテンサイト結晶粒の総面積がマルテンサイト結晶粒の総面積の０．３倍以上となった時点で終了する。そして、残余のマルテンサイト結晶粒は、第２群に割り当てられる。 From another point of view, the martensite crystal grains are assigned to the first group in order from the one having the largest crystal grain size. The allocation to the first group ends when the total area of the martensite crystal grains assigned to the first group becomes 0.3 times or more the total area of the martensite crystal grains. Then, the remaining martensite crystal grains are assigned to the second group.

第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径は、１．５μｍ以下である。好ましくは、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径は、１．３μｍ以下である。さらに好ましくは、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径は、１．２６μｍ以下であり、その中でも特に、当該平均粒径が１．２４μｍ以下であることが好ましい。より好ましくは、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径は、１．２μｍ以下である。 The average particle size of martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less. Preferably, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.3 μm or less. More preferably, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.26 μm or less, and particularly preferably the average particle size is 1.24 μm or less. More preferably, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.2 μm or less.

第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比は、３．３以下である。好ましくは、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比は、３．２以下である。さらに好ましくは、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比は、３．１以下であり、その中でも特に、当該平均アスペクト比が２．９以下であることが好ましい。 The average aspect ratio of martensite crystal grains belonging to the first group is 3.3 or less. Preferably, the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is 3.2 or less. More preferably, the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is 3.1 or less, and in particular, the average aspect ratio is preferably 2.9 or less.

上記の第１群に属する複数の結晶粒の平均アスペクト比が３．３以下であるとの条件は、上記の第１群に属する複数のマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．５μｍ以下であるとの特徴を有する軸受部品が併せ持つ条件であることがより好ましい。ただし本実施の形態では、上記の第１群に属する複数のマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．５μｍ以下であるとの特徴を有さない軸受部品が、複数のマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．３以下であるとの条件のみを満たしてもよい。 The condition that the average aspect ratio of the plurality of crystal grains belonging to the first group is 3.3 or less is that the average particle size of the plurality of martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less. It is more preferable that the condition is that the bearing parts having the characteristic of being present also have. However, in the present embodiment, the bearing component having no feature that the average particle size of the plurality of martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less is the average of the plurality of martensite crystal grains. Only the condition that the aspect ratio is 3.3 or less may be satisfied.

第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径及び第１群に属するマルテンサイト結晶粒のアスペクト比は、ＥＢＳＤ（Electron Backscattered Diffraction）法を用いて測定される。 The average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group and the aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group are measured by using an EBSD (Electron Backscattered Diffraction) method.

より詳細には、以下のとおりである。第１に、ＥＢＳＤ法に基づいて、焼き入れ硬化層１１における断面画像が撮影される（以下においては、「ＥＢＳＤ画像」という）。ＥＢＳＤ画像は、十分な数（２０個以上）のマルテンサイト結晶粒が含まれるように撮影される。ＥＢＳＤ画像に表された各結晶粒の結晶方位に基づいて、隣接するマルテンサイト結晶粒の境界が特定される。第２に、特定されたマルテンサイト結晶粒の境界に基づいて、ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒の面積及び形状が算出される。 More details are as follows. First, a cross-sectional image of the hardened layer 11 is taken (hereinafter referred to as "EBSD image") based on the EBSD method. The EBSD image is taken so as to include a sufficient number (20 or more) of martensite crystal grains. Boundaries of adjacent martensite grains are identified based on the crystal orientation of each grain represented in the EBSD image. Second, the area and shape of each martensite grain displayed in the EBSD image is calculated based on the boundaries of the identified martensite grains.

より具体的には、ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒の面積をπ／４で除した値の平方根を計算することにより、ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒の円相当径が算出される。 More specifically, by calculating the square root of the value obtained by dividing the area of each martensite crystal grain displayed in the EBSD image by π / 4, each martensite crystal grain displayed in the EBSD image is calculated. The equivalent circle diameter of is calculated.

上記のように算出された各々のマルテンサイト結晶粒の円相当径に基づいて、ＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒のうち、第１群に属するマルテンサイト結晶粒が決定される。ＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒のうち第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積を、ＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒の総面積で除した値は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の総面積をマルテンサイト結晶粒の総面積により除した値とされる。 Among the martensite crystal grains displayed on the EBSD image, the martensite crystal grains belonging to the first group are determined based on the circle equivalent diameter of each martensite crystal grain calculated as described above. The value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group among the martensite crystal grains displayed on the EBSD image by the total area of the martensite crystal grains displayed on the EBSD image is the first group. It is a value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the above by the total area of the martensite crystal grains.

上記のように算出された各々のマルテンサイト結晶粒の円相当径に基づいて、ＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒は、第１群と第２群とに分類される。第１群に分類されたＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒の円相当径の合計を第１群に分類されたＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒の個数で除した値が、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径とされる。 Based on the circle-equivalent diameter of each martensite crystal grain calculated as described above, the martensite crystal grain displayed on the EBSD image is classified into a first group and a second group. The value obtained by dividing the total circle-equivalent diameter of the martensite crystal grains displayed in the EBSD image classified into the first group by the number of martensite crystal grains displayed in the EBSD image classified into the first group is , The average grain size of martensite crystal grains belonging to the first group.

ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒の形状から、ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒の形状を最小二乗法により楕円近似する。この最小二乗法による楕円近似は、S. Biggin and D. J. Dingley, Journal of Applied Crystallography, （1977）10, 376-378に記載の方法にしたがって行われる。この楕円形状において、長軸の寸法を短軸の寸法で除することにより、ＥＢＳＤ画像に表示されている各々のマルテンサイト結晶粒のアスペクト比が算出される。第１群に分類されたＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒のアスペクト比の合計を、第１群に分類されたＥＢＳＤ画像に表示されているマルテンサイト結晶粒の個数で除した値が、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比とされる。 From the shape of each martensite crystal grain displayed on the EBSD image, the shape of each martensite crystal grain displayed on the EBSD image is approximately elliptical by the least squares method. This least squares ellipse approximation is performed according to the method described in S. Biggin and DJ Dingley, Journal of Applied Crystallography, (1977) 10, 376-378. In this elliptical shape, the aspect ratio of each martensite crystal grain displayed in the EBSD image is calculated by dividing the dimension of the major axis by the dimension of the minor axis. The value obtained by dividing the total aspect ratio of the martensite crystal grains displayed in the EBSD image classified into the first group by the number of martensite crystal grains displayed in the EBSD image classified into the first group. , The average aspect ratio of martensite crystal grains belonging to the first group.

焼き入れ硬化層１１において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度は、０．０２５個／μｍ²以上である。好ましくは、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度は、０．０４０個／μｍ²以上である。より好ましくは、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度は、０．０４６個／μｍ²以上である。 In the hardened layer 11, the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is 0.025 grains / μm ² or more. Preferably, the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is 0.040 grains / μm ² or more. More preferably, the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is 0.046 grains / μm ² or more.

焼き入れ硬化層１１中のセメンタイト結晶粒の粒径及び数密度は、以下の方法により測定される。第１に、ＥＢＳＤ法に基づいて、焼き入れ硬化層１１の断面画像（ＥＢＳＤ画像）が撮影される。ＥＢＳＤ画像に表された各結晶粒の結晶方位に基づいて、各セメンタイト結晶粒の粒界が特定される。第２に、ＥＢＳＤ画像に含まれている各セメンタイト結晶粒の面積を算出し、算出された面積をπ／４で除した値の平方根として各セメンタイト結晶粒の円相当径が算出される。このように算出された各セメンタイト結晶粒の円相当径が、各セメンタイト結晶粒の粒径とされる。 The grain size and number density of the cementite crystal grains in the hardened layer 11 are measured by the following methods. First, a cross-sectional image (EBSD image) of the hardened layer 11 is taken based on the EBSD method. The grain boundaries of each cementite crystal grain are specified based on the crystal orientation of each crystal grain represented in the EBSD image. Second, the area of each cementite crystal grain contained in the EBSD image is calculated, and the equivalent circle diameter of each cementite crystal grain is calculated as the square root of the value obtained by dividing the calculated area by π / 4. The circle-equivalent diameter of each cementite crystal grain calculated in this way is taken as the particle size of each cementite crystal grain.

第３に、ＥＢＳＤ画像に含まれているセメンタイト結晶粒のうち、円相当径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の個数をカウントする。カウントされた円相当径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の個数を、ＥＢＳＤ画像の観察視野の面積で除した値が、焼き入れ硬化層１１中において粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度とされる。 Third, among the cementite crystal grains contained in the EBSD image, the number of cementite crystal grains having a circle equivalent diameter of 1 μm or more is counted. The number of cementite crystal grains having a counted circle equivalent diameter of 1 μm or more divided by the area of the observation field of the EBSD image is the number of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more in the hardened layer 11. It is said to be density.

焼き入れ硬化層１１は、窒素を含有している。表面（外周面１０ｄ）と該表面から１０μｍの距離にある位置との間における焼き入れ硬化層１１の平均窒素濃度は、０．１５質量パーセント以上であることが好ましい。この平均窒素濃度は、例えば０．２０質量パーセント以下である。なお、この平均窒素濃度は、ＥＰＭＡ（Electron Probe Micro Analyzer）を用いて測定される。 The hardened layer 11 contains nitrogen. The average nitrogen concentration of the hardened layer 11 between the surface (outer peripheral surface 10d) and a position at a distance of 10 μm from the surface is preferably 0.15% by mass or more. This average nitrogen concentration is, for example, 0.20 mass percent or less. The average nitrogen concentration is measured using EPMA (Electron Probe Micro Analyzer).

表面（外周面１０ｄ）の残留オーステナイト量は、２０体積％以上である。好ましくは、表面（外周面１０ｄ）の残留オーステナイト量は、２４体積％以上２６体積％以下である。表面（外周面１０ｄ）の残留オーステナイト量は、当該表面に対するＸ線回折法により測定される。具体的には、残留オーステナイト量は、オーステナイト相のＸ線回折ピークの積分強度とマルテンサイト相のＸ線回折ピークの積分強度とを比較することにより、算出される。 The amount of retained austenite on the surface (outer peripheral surface 10d) is 20% by volume or more. Preferably, the amount of retained austenite on the surface (outer peripheral surface 10d) is 24% by volume or more and 26% by volume or less. The amount of retained austenite on the surface (outer peripheral surface 10d) is measured by an X-ray diffraction method on the surface. Specifically, the amount of retained austenite is calculated by comparing the integrated intensity of the X-ray diffraction peak of the austenite phase with the integrated intensity of the X-ray diffraction peak of the martensite phase.

表面（外周面１０ｄ）における焼き入れ硬化層１１の硬さは、７３０Ｈｖ以上であることが好ましい。なお、表面における焼き入れ硬化層１１の硬さは、ＪＩＳ規格（ＪＪＳＺ２２４４：２００９）にしたがって測定される。 The hardness of the hardened layer 11 on the surface (outer peripheral surface 10d) is preferably 730 Hv or more. The hardness of the hardened layer 11 on the surface is measured according to the JIS standard (JJS Z 2244: 2009).

（実施形態に係る軸受部品の製造方法）
以下に、実施形態に係る軸受部品の製造方法の例として、内輪１０の製造方法を説明する。 (Manufacturing method of bearing parts according to the embodiment)
Hereinafter, a method for manufacturing the inner ring 10 will be described as an example of a method for manufacturing the bearing component according to the embodiment.

図４は、実施形態に係る軸受部品の製造方法を示す工程図である。図４に示すように、実施形態に係る軸受部品の製造方法は、準備工程Ｓ１と、浸炭浸窒工程Ｓ２と、第１焼き戻し工程Ｓ３と、焼き入れ工程Ｓ４と、第２焼き戻し工程Ｓ５と、後処理工程Ｓ６を有している。 FIG. 4 is a process diagram showing a method for manufacturing a bearing component according to an embodiment. As shown in FIG. 4, the method for manufacturing the bearing component according to the embodiment is a preparation step S1, a carburizing and nitriding step S2, a first tempering step S3, a quenching step S4, and a second tempering step S5. And has a post-treatment step S6.

準備工程Ｓ１においては、浸炭浸窒工程Ｓ２、第１焼き戻し工程Ｓ３、焼き入れ工程Ｓ４、第２焼き戻し工程Ｓ５及び後処理工程Ｓ６を経ることにより、内輪１０となるリング状の加工対象部材が準備される。準備工程Ｓ１においては、第１に、加工対象部材に対して熱間鍛造が行われる。準備工程Ｓ１においては、第２に、加工対象部材に対して、冷間鍛造が行われる。冷間鍛造は、拡径率（冷間鍛造後の加工対象部材の直径÷冷間鍛造前の加工対象部材の直径）が１．１以上１．３以下となるように行われることが好ましい。準備工程Ｓ１においては、第３に、切削加工が行われ、加工対象部材の形状が内輪１０の形状に近づけられる。 In the preparation step S1, a ring-shaped processing target member that becomes an inner ring 10 by passing through a carburizing and nitriding step S2, a first tempering step S3, a quenching step S4, a second tempering step S5, and a post-treatment step S6. Is prepared. In the preparation step S1, first, hot forging is performed on the member to be machined. In the preparation step S1, secondly, cold forging is performed on the member to be processed. The cold forging is preferably performed so that the diameter expansion ratio (diameter of the member to be machined after cold forging ÷ diameter of the member to be machined before cold forging) is 1.1 or more and 1.3 or less. In the preparation step S1, the cutting process is performed thirdly, and the shape of the member to be machined is brought closer to the shape of the inner ring 10.

浸炭浸窒工程Ｓ２においては、第１に、浸炭浸窒雰囲気（炭素及び窒素を含む雰囲気ガス（例えば、吸熱型変成ガス（ＲＸガス）及びアンモニア（ＮＨ_３）ガスを含む雰囲気ガス））中において、加工対象部材を第１温度以上に加熱することにより、加工対象部材に対する浸炭浸窒処理が行われる。第１温度は、加工対象部材を構成する鋼のＡ１変態点以上の温度である。浸炭浸窒工程Ｓ２においては、第２に、加工対象部材に対する冷却が行われる。この冷却は、加工対象部材の温度がＭｓ変態点以下となるように行われる。その際の平均冷却速度は、少なくとも２０℃／秒以上である。 In the carburizing and nitriding step S2, first, in a carburizing and nitriding atmosphere (atmosphere gas containing carbon and nitrogen (for example, atmosphere gas containing heat-absorbing modified gas (RX gas) and ammonia (NH ₃ ) gas)). By heating the member to be processed to a first temperature or higher, the carburizing and nitrogen treatment of the member to be processed is performed. The first temperature is a temperature equal to or higher than the A1 transformation point of the steel constituting the member to be machined. In the carburizing and nitriding step S2, secondly, the member to be processed is cooled. This cooling is performed so that the temperature of the member to be processed is equal to or lower than the Ms transformation point. The average cooling rate at that time is at least 20 ° C./sec or more.

第１焼き戻し工程Ｓ３においては、加工対象部材に対する焼き戻しが行われる。第１焼き戻し工程Ｓ３は、加工対象部材を第２温度で第１時間だけ保持することにより行われる。第２温度は、Ａ１変態点未満の温度である。第２温度は、例えば１６０℃以上４００℃以下である。好ましくは、第２温度は、１８０℃以上である。より好ましくは、第２温度は、２５０℃以上３５０℃以下である。第１時間は、例えば１時間以上４時間以下である。 In the first tempering step S3, tempering is performed on the member to be processed. The first tempering step S3 is performed by holding the member to be processed at the second temperature for only the first hour. The second temperature is a temperature below the A1 transformation point. The second temperature is, for example, 160 ° C. or higher and 400 ° C. or lower. Preferably, the second temperature is 180 ° C. or higher. More preferably, the second temperature is 250 ° C. or higher and 350 ° C. or lower. The first hour is, for example, 1 hour or more and 4 hours or less.

焼き入れ工程Ｓ４においては、加工対象部材に対する焼き入れが行われる。焼き入れ工程Ｓ４においては、第１に、アンモニアが意図的に添加されていない雰囲気ガス中において、加工対象部材が第３温度に加熱される。第３温度は、加工対象部材を構成する鋼のＡ１変態点以上の温度である。第３温度は、第１温度よりも低いことが好ましい。焼き入れ工程Ｓ４においては、第２に、加工対象部材に対する冷却が行われる。この冷却は、加工対象部材の温度がＭｓ変態点以下となるように行われる。 In the quenching step S4, quenching is performed on the member to be processed. In the quenching step S4, first, the member to be processed is heated to a third temperature in the atmospheric gas to which ammonia is not intentionally added. The third temperature is a temperature equal to or higher than the A1 transformation point of the steel constituting the member to be machined. The third temperature is preferably lower than the first temperature. In the quenching step S4, secondly, the member to be processed is cooled. This cooling is performed so that the temperature of the member to be processed is equal to or lower than the Ms transformation point.

第２焼き戻し工程Ｓ５においては、加工対象部材に対する焼き戻しが行われる。第２焼き戻し工程Ｓ５は、加工対象部材を、第４温度において第２時間だけ保持することにより行われる。第４温度は、Ａ１変態点未満の温度である。第４温度は、例えば１６０℃以上２００℃以下である。第２時間は、例えば１時間以上４時間以下である。なお、焼き入れ工程Ｓ４及び第２焼き戻し工程Ｓ５は、複数回繰り返されてもよい。 In the second tempering step S5, tempering is performed on the member to be processed. The second tempering step S5 is performed by holding the member to be processed at the fourth temperature for only the second time. The fourth temperature is a temperature below the A1 transformation point. The fourth temperature is, for example, 160 ° C. or higher and 200 ° C. or lower. The second hour is, for example, 1 hour or more and 4 hours or less. The quenching step S4 and the second tempering step S5 may be repeated a plurality of times.

後処理工程Ｓ６においては、加工対象部材に対する後処理が行われる。後処理工程Ｓ６においては、例えば、加工対象部材の洗浄、加工対象部材の表面に対する研削、研磨等の機械加工等が行われる。以上により、内輪１０の製造が行われる。 In the post-treatment step S6, post-treatment is performed on the member to be processed. In the post-treatment step S6, for example, cleaning of the member to be machined, grinding of the surface of the member to be machined, machining such as polishing, and the like are performed. As described above, the inner ring 10 is manufactured.

（実施形態に係る軸受部品の効果）
以下に、実施形態に係る軸受部品の効果を説明する。 (Effect of bearing parts according to the embodiment)
The effects of the bearing parts according to the embodiment will be described below.

材料の破壊を最弱リンクモデルで考えた場合には、強度が相対的に低い箇所、すなわち相対的に結晶粒径の大きいマルテンサイト結晶粒が、材料の破壊に大きな影響を与える。内輪１０の焼き入れ硬化層１１中においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．５μｍ以下となっている。そのため、内輪１０においては、相対的に結晶粒が大きい第１群に属するマルテンサイト結晶粒でさえも、その結晶粒が微細化されているため、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）は、高い耐摩耗性を有するとともに、高い耐圧痕形成性を有する。 When the fracture of the material is considered by the weakest link model, the location where the strength is relatively low, that is, the martensite crystal grains having a relatively large grain size have a great influence on the fracture of the material. In the hardened layer 11 of the inner ring 10, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less. Therefore, in the inner ring 10, even the martensite crystal grains belonging to the first group having relatively large crystal grains are finely divided, so that the surface of the hardened layer 11 (outer peripheral surface 10d). Has high wear resistance and high pressure resistance mark forming property.

焼き入れ硬化層１１では、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度が０．０２５個／μｍ²以上であるため、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度が０．０２５個／μｍ²未満である場合と比べて、セメンタイト粒が高密度に分散している。そのため、焼き入れ硬化層１１のせん断抵抗は、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト結晶粒の数密度が０．０２５個／μｍ²未満である焼き入れ硬化層のせん断抵抗と比べて高められるため、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）の耐摩耗性が向上する。 In the hardened layer 11, the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is 0.025 / μm ² or more, so that the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is 0.025. Cementite grains are more densely dispersed than in the case of less than 2 pieces / μm ² . Therefore, the shear resistance of the hardened hardened layer 11 is higher than that of the hardened hardened layer in which the number density of cementite crystal grains having a particle size of 1 μm or more is less than 0.025 / μm ² . The wear resistance of the surface (outer peripheral surface 10d) of the hardened layer 11 is improved.

マルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が小さくなるほど、マルテンサイト結晶粒の形状は球形に近くなり、マルテンサイト結晶粒が応力集中源となりにくい。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．３以下であれば、焼き入れ硬化層１１において相対的に粒径が大きいマルテンサイト結晶粒が応力集中源になりにくいことになる。そのため、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）の耐摩耗性および耐圧痕形成性は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．３よりも高い場合と比べて、改善されている。 As the average aspect ratio of the martensite crystal grains becomes smaller, the shape of the martensite crystal grains becomes closer to a spherical shape, and the martensite crystal grains are less likely to be a stress concentration source. When the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is 3.3 or less, the martensite crystal grains having a relatively large particle size in the hardened layer 11 are less likely to be a stress concentration source. Therefore, the wear resistance and pressure-resistant mark forming property of the surface (outer peripheral surface 10d) of the hardened layer 11 are higher than those in the case where the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is higher than 3.3. It has been improved.

さらに、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．１以下であれば、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）の耐摩耗性および耐圧痕形成性は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．１よりも高い場合と比べて、改善されている。 Further, when the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is 3.1 or less, the wear resistance and the pressure resistance mark forming property of the surface (outer peripheral surface 10d) of the hardened layer 11 are the first group. Compared with the case where the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to is higher than 3.1, it is improved.

表面（外周面１０ｄ）と該表面から１０μｍの距離にある位置との間における焼き入れ硬化層１１の平均窒素濃度が０．１５質量パーセント以上であれば、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）にマルテンサイト結晶粒の微細化に寄与する微細な析出物が析出される。 If the average nitrogen concentration of the hardened layer 11 between the surface (outer peripheral surface 10d) and a position at a distance of 10 μm from the surface is 0.15% by mass or more, the surface of the hardened hardened layer 11 (outer peripheral surface). In 10d), fine precipitates that contribute to the miniaturization of martensite crystal grains are deposited.

表面（外周面１０ｄ）の残留オーステナイト量が２０体積％以上であれば、焼き入れ硬化層１１の表面（外周面１０ｄ）に高い靭性が付与される。 When the amount of residual austenite on the surface (outer peripheral surface 10d) is 20% by volume or more, high toughness is imparted to the surface (outer peripheral surface 10d) of the hardened layer 11 by quenching.

表面（外周面１０ｄ）における焼き入れ硬化層１１の硬さが７３０Ｈｖ以上であれば、該表面は高い耐摩耗性と耐圧痕形成性を有している。 When the hardness of the hardened layer 11 on the surface (outer peripheral surface 10d) is 730 Hv or more, the surface has high wear resistance and pressure resistance mark forming property.

内輪１０を構成する鋼は、高炭素クロム軸受鋼である。仮に、内輪を構成する鋼が低炭素鋼である場合、当該鋼を焼き入れ硬化させるには、長時間の浸炭処理が必要となる。また、低炭素鋼（例えばＪＩＳ規格に定めるクロムモリブデン鋼ＳＣＭ４３５）中のモリブデン（Ｍｏ）やニッケル（Ｎｉ）などの高価な合金元素の含有量は、高炭素クロム軸受鋼のそれと比べて、多い。そのため、高炭素クロム軸受鋼により構成されている内輪１０の製造コストは、低炭素鋼により構成されている内輪と比べて、低くなる。好ましくは、内輪１０を構成する鋼は、ＪＩＳ規格に定める高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２である。ＳＵＪ２は、高炭素クロム軸受鋼の中でも特に安価である。 The steel constituting the inner ring 10 is a high carbon chromium bearing steel. If the steel constituting the inner ring is a low carbon steel, a long-time carburizing treatment is required to quench and harden the steel. Further, the content of expensive alloying elements such as molybdenum (Mo) and nickel (Ni) in low carbon steel (for example, chrome molybdenum steel SCM435 defined in JIS standard) is higher than that of high carbon chrome bearing steel. Therefore, the manufacturing cost of the inner ring 10 made of high carbon chrome bearing steel is lower than that of the inner ring made of low carbon steel. Preferably, the steel constituting the inner ring 10 is the high carbon chromium bearing steel SUJ2 defined in the JIS standard. SUJ2 is particularly inexpensive among high carbon chromium bearing steels.

なお、本実施の形態では、焼き入れ硬化層１１のＥＢＳＤ画像に基づいて算出される第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径および平均アスペクト比が特定されている。ＥＢＳＤ画像に基づいて第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径および平均アスペクト比を算出する手法のメリットとして、材料の破壊を最弱リンクモデルで考えた場合に強度が相対的に低くなる第１群に属するマルテンサイト結晶粒の粒界を容易に把握できること、ＥＢＳＤ画像に含まれる非常に小さい粒の影響を除外できること、機械的かつ自動的に測定・算出できること、などが挙げられる。 In the present embodiment, the average particle size and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group calculated based on the EBSD image of the hardened layer 11 are specified. As a merit of the method of calculating the average grain size and average aspect ratio of martensite crystal grains belonging to the first group based on the EBSD image, the strength is relatively low when the fracture of the material is considered with the weakest link model. The grain boundaries of martensite crystal grains belonging to the first group can be easily grasped, the influence of very small grains contained in the EBSD image can be excluded, and the measurement and calculation can be performed mechanically and automatically.

本実施の形態に係る軸受部品の製造方法は、浸炭浸窒工程Ｓ２の後、浸炭浸窒工程Ｓ２の加熱温度（第１温度）よりも低い第３温度に成形体を加熱する焼き入れ工程Ｓ４の前に、第１焼き戻し工程Ｓ３を備えている。本発明者らは、浸炭浸窒工程Ｓ２および焼き入れ工程Ｓ４との間に第１焼き戻し工程Ｓ３を実施し、かつ第１焼き戻し工程Ｓ３での第２温度を１８０℃以上とすれば、焼き入れ硬化層１１中のマルテンサイト結晶粒を微細化でき、焼き入れ硬化層１１の表面の耐摩耗性および耐圧痕形成性を改善し得ることを見出した。特に、第２温度を２５０度以上３５０度以下とすれば、焼き入れ硬化層１１中のマルテンサイト結晶粒をさらに微細化でき、焼き入れ硬化層１１の表面の耐摩耗性および耐圧痕形成性をさらに改善し得ることが確認された。 The method for manufacturing a bearing component according to the present embodiment is a quenching step S4 in which the molded product is heated to a third temperature lower than the heating temperature (first temperature) of the carburizing and nitriding step S2 after the carburizing and nitriding step S2. The first tempering step S3 is provided before the above. The present inventors carry out the first tempering step S3 between the carburizing and quenching step S2 and the quenching step S4, and set the second temperature in the first tempering step S3 to 180 ° C. or higher. It has been found that the martensite crystal grains in the hardened layer 11 can be made finer, and the wear resistance and the pressure-resistant mark forming property on the surface of the hardened layer 11 can be improved. In particular, when the second temperature is 250 ° C. or higher and 350 ° C. or lower, the martensite crystal grains in the hardened hardened layer 11 can be further miniaturized, and the wear resistance and the pressure resistance mark forming property on the surface of the hardened hardened layer 11 can be improved. It was confirmed that further improvement could be achieved.

（実施の形態に係る転動部品）
実施形態に係る転動部品は、転動面を有する部品である。実施形態に係る転動部品は、上述した実施の形態に係る軸受部品と同等の構成を備えており、焼き入れ硬化層１１と同等の焼き入れ硬化層を有している。実施形態に係る転動部品では、焼き入れ硬化層が、少なくとも転動面に設けられている。実施形態に係る転動部品の製造方法は、上述した実施の形態に係る軸受部品の製造方法と同等の構成を備えている。実施形態に係る転動部品は、転動面を有する任意の部品であればよいが、例えばボールネジである。 (Rolling parts according to the embodiment)
The rolling component according to the embodiment is a component having a rolling surface. The rolling component according to the embodiment has the same configuration as the bearing component according to the above-described embodiment, and has a quenching hardened layer equivalent to the quenching hardening layer 11. In the rolling component according to the embodiment, a hardened hardened layer is provided at least on the rolling surface. The method for manufacturing a rolling component according to an embodiment has the same configuration as the method for manufacturing a bearing component according to the above-described embodiment. The rolling component according to the embodiment may be any component having a rolling surface, and is, for example, a ball screw.

（静的負荷容量試験）
以下に、実施形態に係る軸受部品の効果を確認するために行った静的負荷容量試験を説明する。 (Static load capacity test)
The static load capacity test performed to confirm the effect of the bearing component according to the embodiment will be described below.

＜供試材＞
静的負荷容量試験には、実施例としてのサンプル１、サンプル２、及びサンプル３と、比較例としてのサンプル４及びサンプル５が用いられた。サンプル１、サンプル２、サンプル３、サンプル４、およびサンプル５は、ＪＩＳ規格に定める高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２により構成された。 <Test material>
For the static load capacity test, Sample 1, Sample 2, and Sample 3 as Examples and Samples 4 and 5 as Comparative Examples were used. Sample 1, Sample 2, Sample 3, Sample 4, and Sample 5 were composed of the high carbon chromium bearing steel SUJ2 specified in the JIS standard.

サンプル１～サンプル３は、実施形態に係る軸受部品の製造方法にしたがって準備された。より具体的には、サンプル１の準備においては、第１温度が８５０℃とされ、第２温度が１８０℃とされ、第３温度が８１０℃とされ、第４温度が１８０℃とされた。サンプル２の準備においては、第１温度が８５０℃とされ、第２温度が２５０℃とされ、第３温度が８１０℃とされ、第４温度が１８０℃とされた。サンプル３の準備においては、第１温度が８５０℃とされ、第２温度が３５０℃とされ、第３温度が８１０℃とされ、第４温度が１８０℃とされた。サンプル１～サンプル３に対する熱処理条件は、表１に示されている。サンプル１～３に対する浸炭浸窒処理でのヒートパターンは、一般的なものとされた。サンプル１～３に対する第１焼き戻し工程での加熱時間（第１時間）は、２時間とされた。 Samples 1 to 3 were prepared according to the method for manufacturing bearing parts according to the embodiment. More specifically, in the preparation of the sample 1, the first temperature was 850 ° C, the second temperature was 180 ° C, the third temperature was 810 ° C, and the fourth temperature was 180 ° C. In the preparation of the sample 2, the first temperature was 850 ° C, the second temperature was 250 ° C, the third temperature was 810 ° C, and the fourth temperature was 180 ° C. In the preparation of the sample 3, the first temperature was 850 ° C, the second temperature was 350 ° C, the third temperature was 810 ° C, and the fourth temperature was 180 ° C. The heat treatment conditions for Samples 1 to 3 are shown in Table 1. The heat pattern in the carburizing and carburizing treatment for the samples 1 to 3 was general. The heating time (first hour) in the first tempering step for the samples 1 to 3 was set to 2 hours.

サンプル４は、上記成形体を、浸炭浸窒雰囲気中にて焼き入れした後、焼き戻すことにより、準備された。サンプル４の準備おいては、焼き入れ温度が８５０℃とされ、焼き戻し温度が１８０℃とされた。 Sample 4 was prepared by quenching the molded product in a carburized and nitriding atmosphere and then quenching it. In the preparation of sample 4, the quenching temperature was 850 ° C. and the tempering temperature was 180 ° C.

サンプル５は、上記成形体を、アンモニアが意図的に添加されていない雰囲気中にて焼き入れ（普通焼き入れ）した後、焼き戻すことにより、準備された。サンプル５の準備おいては、焼き入れ温度が８１０℃とされ、焼き戻し温度が１８０℃とされた。 Sample 5 was prepared by quenching (normally quenching) the molded product in an atmosphere to which ammonia was not intentionally added, and then quenching the molded product. In the preparation of sample 5, the quenching temperature was 810 ° C. and the tempering temperature was 180 ° C.

なお、サンプル１～サンプル３は、表面から５０μｍの距離にある位置においてオーステナイト結晶粒の総面積の比率が２４％以上２６％以下となっていた。サンプル１～サンプル４は、表面と該表面からの距離が１０μｍとなる位置との間の窒素濃度が０．１５質量パーセント以上０．２０質量パーセント以下となっていた。サンプル１～サンプル３は、表面における硬さが７５０Ｈｖ程度となっていた。 In Samples 1 to 3, the ratio of the total area of austenite crystal grains was 24% or more and 26% or less at a position at a distance of 50 μm from the surface. In Samples 1 to 4, the nitrogen concentration between the surface and the position where the distance from the surface was 10 μm was 0.15% by mass or more and 0.20% by mass or less. The hardness of the surfaces of Samples 1 to 3 was about 750 Hv.

電界放出型走査電子顕微鏡（ＦＥ－ＳＥＭ）を用いて、サンプル１～５の表面近傍の断面観察を行い、ＥＢＳＤ画像を取得した。図５は、サンプル１の断面におけるＥＢＳＤ画像である。図６は、サンプル２の断面におけるＥＢＳＤ画像である。図７は、サンプル３の断面におけるＥＢＳＤ画像である。図８は、サンプル４の断面におけるＥＢＳＤ画像である。図９は、サンプル５の断面におけるＥＢＳＤ画像である。図５～図９に示される各ＥＢＳＤ画像から、サンプル１～５の各々の第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径および平均アスペクト比、ならびに、セメンタイト結晶粒の粒径および数密度を算出した。 Using a field emission scanning electron microscope (FE-SEM), cross-sectional observations near the surface of Samples 1 to 5 were performed, and EBSD images were acquired. FIG. 5 is an EBSD image in a cross section of sample 1. FIG. 6 is an EBSD image in a cross section of sample 2. FIG. 7 is an EBSD image in a cross section of sample 3. FIG. 8 is an EBSD image in a cross section of sample 4. FIG. 9 is an EBSD image in a cross section of sample 5. From each EBSD image shown in FIGS. 5 to 9, the average particle size and average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group of each of the samples 1 to 5, and the particle size and number density of the cementite crystal grains are shown. Calculated.

サンプル１においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．５μｍとなっており、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．３となっていた。サンプル１において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．０２６個／μｍ²であった。 In Sample 1, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group was 1.5 μm, and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was 3.3. In Sample 1, the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more was 0.026 / μm ² .

サンプル２においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．２μｍとなっており、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が２．９となっていた。サンプル２において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．０４８個／μｍ²であった。 In Sample 2, the average grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group was 1.2 μm, and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was 2.9. In Sample 2, the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more was 0.048 / μm ² .

サンプル３においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．３μｍとなっており、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が２．９となっていた。サンプル１において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．０４６個／μｍ²であった。 In Sample 3, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group was 1.3 μm, and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was 2.9. In Sample 1, the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more was 0.046 / μm ² .

サンプル４においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．８μｍとなっており、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．２となっていた。サンプル４において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．０２４個／μｍ²であった。 In Sample 4, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group was 1.8 μm, and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was 3.2. In Sample 4, the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more was 0.024 / μm ² .

サンプル５においては、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が２．１μｍとなっており、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．２となっていた。サンプル５において、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．００５個／μｍ²であった。 In Sample 5, the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group was 2.1 μm, and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was 3.2. In Sample 5, the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more was 0.005 / μm ² .

サンプル１～サンプル５における第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径及び平均アスペクト比、ならびにセメンタイト結晶粒の数密度の測定結果は、表２に示されている。 Table 2 shows the measurement results of the average grain size and average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group in Samples 1 to 5 and the number density of the cementite crystal grains.

＜静的負荷容量試験条件＞
静的負荷容量試験においては、サンプル１～サンプル５を用いて平板状部材が作製された。静的負荷容量試験においては、鏡面仕上げがなされた平板状部材の面に窒化珪素製のセラミック球を押し付けて最大接触面圧と圧痕深さとの関係を得ることにより行われた。なお、静的負荷容量は、圧痕深さをセラミック球の直径で除した値が１／１００００に達した際の（圧痕深さをセラミック球の直径で除し、さらに１００００を乗じた値が１に達した際の）最大接触面圧により評価した。 <Static load capacity test conditions>
In the static load capacity test, a flat plate-shaped member was produced using Samples 1 to 5. In the static load capacity test, a ceramic ball made of silicon nitride was pressed against the surface of a mirror-finished flat plate-shaped member to obtain a relationship between the maximum contact surface pressure and the indentation depth. The static load capacity is 1 when the value obtained by dividing the indentation depth by the diameter of the ceramic sphere reaches 1/10000 (the indentation depth is divided by the diameter of the ceramic sphere and further multiplied by 10000). It was evaluated by the maximum contact surface pressure (when it reached).

＜静的負荷容量試験結果＞
サンプル１～サンプル４において測定された静的負荷容量を、サンプル５において測定された静的負荷容量により規格化した比率（静電負荷容量の比）が、表３に示されている。 <Static load capacity test results>
Table 3 shows the ratio (ratio of electrostatic load capacity) obtained by normalizing the static load capacity measured in Samples 1 to 4 by the static load capacity measured in Sample 5.

表３に示されるように、サンプル１～サンプル３の各静的負荷容量は、サンプル４およびサンプル５の各静的負荷容量よりも高いことが確認された。サンプル２およびサンプル３の各静的負荷容量は、サンプル１の静的負荷容量よりも高いことが確認された。 As shown in Table 3, it was confirmed that each static load capacity of Samples 1 to 3 was higher than each static load capacity of Samples 4 and 5. It was confirmed that each static load capacity of Sample 2 and Sample 3 was higher than the static load capacity of Sample 1.

図１０は、最大接触面圧と圧痕深さとの関係が示されるグラフである。図１０においては、横軸が最大接触面圧（単位：ＧＰａ）となっており、縦軸が圧痕深さ÷セラミック球の直径×１０⁴となっている。図１０に示されるように、サンプル２及びサンプル３に対応する曲線は、サンプル１に対応する曲線よりも、縦軸の値が１となる際の最大接触面圧の値が大きくなっていた。すなわち、サンプル２及びサンプル３においては、静的負荷容量の値が、サンプル１よりも大きくなっていた。 FIG. 10 is a graph showing the relationship between the maximum contact surface pressure and the indentation depth. In FIG. 10, the horizontal axis is the maximum contact surface pressure (unit: GPa), and the vertical axis is the indentation depth ÷ the diameter of the ceramic sphere × ¹⁰⁴ . As shown in FIG. 10, the curve corresponding to the sample 2 and the sample 3 had a larger value of the maximum contact surface pressure when the value on the vertical axis was 1 than the curve corresponding to the sample 1. That is, in Sample 2 and Sample 3, the value of the static load capacitance was larger than that of Sample 1.

図１１は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径と静的負荷容量との関係が示されるグラフである。図１２は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比と静的負荷容量との関係が示されるグラフである。図１１においては、横軸が第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径（単位：μｍ）となっており、縦軸が静的負荷容量（単位：ＧＰａ）となっている。図１２においては、横軸が第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比となっており、縦軸が静的負荷容量（単位：ＧＰａ）となっている。 FIG. 11 is a graph showing the relationship between the average particle size of martensite crystal grains belonging to the first group and the static loading capacity. FIG. 12 is a graph showing the relationship between the average aspect ratio of martensite crystal grains belonging to the first group and the static load capacity. In FIG. 11, the horizontal axis represents the average particle size (unit: μm) of the martensite crystal grains belonging to the first group, and the vertical axis represents the static load capacity (unit: GPa). In FIG. 12, the horizontal axis is the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group, and the vertical axis is the static load capacity (unit: GPa).

表２、表３、図１１及び図１２に示されるように、静的負荷容量は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が小さくなるほど改善されていた。さらに、静的負荷容量は、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度が多くなるほど改善されていた。さらに、静的負荷容量は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が小さい方が改善されていた。第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．５μｍ以下であり、かつ粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度は、０．００５個／μｍ²である場合には、５．６ＧＰａ以上の静的負荷容量を達成することができることが確認された。さらに、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が１．４μｍ以下であり、かつ第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が３．１以下である場合には、５．７ＧＰａ以上の静的負荷容量を達成することができることが確認された。 As shown in Tables 2, Table 3, FIGS. 11 and 12, the static loading capacity was improved as the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group became smaller. Further, the static load capacity was improved as the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more increased. Further, the static load capacity was improved when the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was small. When the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less and the grain size of the cementite grains is 1 μm or more, the number density of the cementite grains is 0.005 / μm ² . It was confirmed that a static load capacity of 6.6 GPa or more can be achieved. Further, when the average grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.4 μm or less and the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group is 3.1 or less, 5. It was confirmed that a static load capacity of 7 GPa or more can be achieved.

このような試験結果から、実施形態に係る転動部品によると、結晶粒が微細化されていて静的負荷容量（耐圧痕形成性）が改善されることが、実験的にも示された。 From such test results, it was experimentally shown that, according to the rolling parts according to the embodiment, the crystal grains are refined and the static load capacity (pressure resistance mark forming property) is improved.

（摩耗試験）
以下に、実施形態に係る転動部品の効果を確認するために行った摩耗試験を説明する。 (Wear test)
The wear test performed to confirm the effect of the rolling parts according to the embodiment will be described below.

摩耗試験には、上記サンプル１～５が用いられた。摩耗試験においては、サンプル１～サンプル５を用いて平板状部材が作製された。表面粗さ（算術平均粗さ）Ｒａは、０．０１０μｍとされた。 The above samples 1 to 5 were used for the wear test. In the wear test, a flat plate-shaped member was produced using Samples 1 to 5. The surface roughness (arithmetic mean roughness) Ra was 0.010 μm.

＜摩耗試験条件＞
上記サンプル１～５に対して、サバン型摩耗試験機を用いて、摩耗試験が行われた。試験時の荷重は５０Ｎとされ、相手材に対する相対速度は０．０５ｍ／ｓとされた。試験時間は６０分とされ、潤滑油にはモービルベロシティオイルＮｏ．３（登録商標）（ＶＧ２）が用いられた。摩耗試験後のサンプル１～サンプル５の各摩耗量を対比することにより、耐摩耗性を評価した。 <Wear test conditions>
A wear test was performed on the above samples 1 to 5 using a savant type wear tester. The load at the time of the test was 50 N, and the relative speed with respect to the mating material was 0.05 m / s. The test time is 60 minutes, and the lubricating oil is Mobile Velocity Oil No. 3 (registered trademark) (VG2) was used. The wear resistance was evaluated by comparing the wear amounts of Samples 1 to 5 after the wear test.

＜摩耗試験結果＞
サンプル１～サンプル５の各摩耗量の対比評価の結果が、表４に示されている。なお、摩耗量が少ない順に、Ａ，Ｂ，Ｃと判定した。 <Wear test results>
Table 4 shows the results of the comparative evaluation of each wear amount of Samples 1 to 5. It should be noted that A, B, and C were determined in ascending order of wear amount.

表４に示されるように、サンプル１～サンプル３の各々の耐摩耗性は、サンプル５の各々の摩耗性よりも高いことが確認された。サンプル２およびサンプル３の各々の耐摩耗性は、サンプル１の耐摩耗性よりも高いことが確認された。 As shown in Table 4, it was confirmed that the wear resistance of each of Samples 1 to 3 was higher than that of each of Sample 5. It was confirmed that the wear resistance of each of Sample 2 and Sample 3 was higher than that of Sample 1.

つまり、耐摩耗性は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均粒径が小さくなるほど改善されていた。さらに、耐摩耗性は、粒径が１μｍ以上であるセメンタイト粒の数密度が多くなるほど改善されていた。さらに、耐摩耗性は、第１群に属するマルテンサイト結晶粒の平均アスペクト比が小さい方が改善されていた。 That is, the wear resistance was improved as the average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group became smaller. Further, the wear resistance was improved as the number density of cementite grains having a particle size of 1 μm or more increased. Further, the wear resistance was improved when the average aspect ratio of the martensite crystal grains belonging to the first group was small.

このような試験結果から、実施形態に係る転動部品によると、結晶粒が微細化されていて耐摩耗性が改善されることが、実験的にも示された。 From such a test result, it was experimentally shown that according to the rolling parts according to the embodiment, the crystal grains are miniaturized and the wear resistance is improved.

以上のように本発明の実施形態について説明を行ったが、上述の実施形態を様々に変形することも可能である。また、本発明の範囲は、上述の実施形態に限定されるものではない。本発明の範囲は、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更を含むことが意図される。 Although the embodiment of the present invention has been described above, it is possible to modify the above-described embodiment in various ways. Moreover, the scope of the present invention is not limited to the above-described embodiment. The scope of the present invention is indicated by the scope of claims and is intended to include all modifications within the meaning and scope equivalent to the scope of claims.

上記の実施形態は、軸受部品及びそれを用いた転がり軸受に特に有利に適用される。 The above embodiment is particularly advantageously applied to bearing components and rolling bearings using the same.

１０内輪、１０ａ上面、１０ｂ底面、１０ｃ内周面、１０ｄ外周面、１０ｅ中心軸、１１焼き入れ硬化層、Ｓ１準備工程、Ｓ２浸炭浸窒工程、Ｓ３第１焼き戻し工程、Ｓ４焼き入れ工程、Ｓ５第２焼き戻し工程、Ｓ６後処理工程。 10 Inner ring, 10a upper surface, 10b bottom surface, 10c inner peripheral surface, 10d outer peripheral surface, 10e central axis, 11 quenching hardened layer, S1 preparation process, S2 carburizing and nitriding process, S3 first tempering process, S4 quenching process, S5 second tempering process, S6 post-processing process.

Claims

A bearing component made of steel and having a hardened layer on the surface.
The hardened layer contains a plurality of martensite crystal grains and contains a plurality of martensite crystal grains.
The ratio of the total area of the martensite crystal grains in the hardened layer is 70% or more.
The martensite crystal grains are divided into a first group and a second group.
The minimum value of the crystal grain size of the martensite crystal grains belonging to the first group is larger than the maximum value of the martensite crystal grains belonging to the second group.
The value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group by the total area of the martensite crystal grains is 0.3 or more.
The value obtained by dividing the total area of the martensite crystal grains belonging to the first group excluding the martensite crystal grains having the smallest crystal grain size belonging to the first group by the total area of the martensite crystal grains is 0. Less than 3
The average particle size of the martensite crystal grains belonging to the first group is 1.5 μm or less, and the average particle size is 1.5 μm or less.
The hardened layer further contains a plurality of cementite grains and contains a plurality of cementite grains.
A bearing component having a cementite grain having a particle size of 1 μm or more and having a number density of 0.025 pieces / μm ² or more.

The bearing component according to claim 1, wherein the martensite crystal grains belonging to the first group have an average aspect ratio of 3.1 or less.

The hardened layer contains nitrogen and is
The bearing component according to claim 1 or 2, wherein the average nitrogen concentration of the hardened layer between the surface and the position where the distance from the surface is 10 μm is 0.15% by mass or more. ..

The bearing component according to any one of claims 1 to 3, wherein the amount of retained austenite on the surface is 20% by volume or more.

The bearing component according to any one of claims 1 to 4, wherein the hardness of the hardened layer on the surface is 730 Hv or more.

The bearing component according to any one of claims 1 to 5, wherein the steel is a high carbon chromium bearing steel SUJ2 defined in JIS standards.

Equipped with an outer ring, an inner ring, and a rolling element,
A rolling bearing in which at least one of the outer ring, the inner ring, and the rolling element is a bearing component according to any one of claims 1 to 6.