JP2022051649A - Imaging optical lens - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、光学レンズの分野に関し、特に、スマートフォン、デジタルカメラ等の携帯端末装置、モニター、PCレンズ等の撮像装置に適用される撮像光学レンズに関する。 The present invention relates to the field of optical lenses, and more particularly to an image pickup optical lens applied to a mobile terminal device such as a smartphone or a digital camera, a monitor, or an image pickup device such as a PC lens.
近年、スマートフォンの登場に伴い、小型化の撮像レンズに対するニーズがますます高まっているが、一般的な撮像レンズの感光素子は、通常、感光結合素子(Charge Coupled Device、CCD)又は相補型金属酸化物半導体素子(Complementary Metal-Oxide Semicondctor Sensor、CMOS Sensor)の2種類程度しかなく、また、半導体製造工程技術の向上により、感光素子の画素サイズが縮小され、さらに、現在の電子製品は、優れた機能及び軽量化・薄型化・小型化の外観への要求が高まっているので、良好な結像品質を有する小型化の撮像レンズは、現在の市場において既に主流となっている。 In recent years, with the advent of smartphones, the need for miniaturized image pickup lenses has been increasing more and more, but the photosensitive element of a general image pickup lens is usually a photosensitive coupled element (Change Coupled Device, CCD) or complementary metal oxidation. There are only about two types of physical semiconductor devices (Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor, CMOS Sensor), and the pixel size of the photosensitive element has been reduced due to improvements in semiconductor manufacturing process technology, and current electronic products are superior. Due to the increasing demand for functions and appearance of weight reduction, thinning, and miniaturization, miniaturized image pickup lenses having good imaging quality are already mainstream in the current market.
優れた結像品質を得るために、携帯電話のカメラに搭載される従来のレンズは、3枚式又は4枚式のレンズ構造を用いることが多い。しかしながら、技術の進化及びユーザの多様化ニーズの増加に伴い、感光素子の画素面積が縮小しつつあり、システムの結像品質に対する要求が高くなってきているなか、5枚式のレンズ構造も徐々にレンズの設計に現れている。一般的な5枚のレンズは既に良好な光学性能を有するが、その屈折力、レンズピッチ及びレンズ形状は依然としてある程度の不合理的なところがあり、その結果としてレンズの構造は良好な光学性能を有するものの、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができない。 In order to obtain excellent imaging quality, conventional lenses mounted on mobile phone cameras often use a three-lens or four-lens structure. However, with the evolution of technology and the increasing needs for diversification of users, the pixel area of the photosensitive element is shrinking, and the demand for image quality of the system is increasing, so the five-lens structure is gradually becoming available. Appears in the lens design. Five common lenses already have good optical performance, but their refractive power, lens pitch and lens shape are still somewhat irrational, and as a result the lens structure has good optical performance. However, it cannot meet the design requirements for wide-angle and ultra-thin lenses.
従って、良好な光学性能を有すると共に、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができる撮像光学レンズを提供する必要がある。 Therefore, it is necessary to provide an imaging optical lens that has good optical performance and can meet the design requirements of wide-angle and ultra-thinning.
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、良好な光学性能を有すると共に、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができる撮像光学レンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide an image pickup optical lens having good optical performance and capable of satisfying design requirements for wide-angle and ultra-thinning. ..
上記の問題を解決するために、本発明の実施形態には、撮像光学レンズが提供され、前記撮像光学レンズは、合計5枚のレンズを含み、前記5枚のレンズは、物体側から像側に向かって、順に、正の屈折力を有する第1レンズ、負の屈折力を有する第2レンズ、第3レンズ、負の屈折力を有する第4レンズ、及び正の屈折力を有する第5レンズであり、
そのうち、前記撮像光学レンズの焦点距離をf、前記第1レンズの焦点距離をf1、前記第2レンズの焦点距離をf2、前記第4レンズの焦点距離をf4、前記第5レンズの焦点距離をf5、前記第3レンズの像側の面から前記第4レンズの物体側の面までの軸上距離をd6、前記第4レンズの像側の面から前記第5レンズの物体側の面までの軸上距離をd8にしたときに、以下の関係式を満たす。
0.60≦f1/f≦0.90
1.80≦d6/d8≦3.20
0.55≦f2/f4≦1.00
5.50≦f5/f≦10.00
In order to solve the above problems, an image pickup optical lens is provided in an embodiment of the present invention, the image pickup optical lens includes a total of five lenses, and the five lenses are from the object side to the image side. A first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens, a fourth lens having a negative refractive power, and a fifth lens having a positive refractive power toward And
Among them, the focal distance of the imaging optical lens is f, the focal distance of the first lens is f1, the focal distance of the second lens is f2, the focal distance of the fourth lens is f4, and the focal distance of the fifth lens is f4. f5, the axial distance from the image-side surface of the third lens to the object-side surface of the fourth lens is d6, and the image-side surface of the fourth lens to the object-side surface of the fifth lens. When the on-axis distance is set to d8, the following relational expression is satisfied.
0.60 ≤ f1 / f ≤ 0.90
1.80 ≤ d6 / d8 ≤ 3.20
0.55 ≤ f2 / f4 ≤ 1.00
5.50 ≦ f5 / f ≦ 10.00
好ましくは、前記第1レンズの像側の面から前記第2レンズの物体側の面までの軸上距離をd2、前記第2レンズの像側の面から前記第3レンズの物体側の面までの軸上距離をd4にしたときに、以下の関係式を満たす。
2.50≦d4/d2≦7.00
Preferably, the axial distance from the image-side surface of the first lens to the object-side surface of the second lens is d2, and the image-side surface of the second lens to the object-side surface of the third lens. When the on-axis distance of is set to d4, the following relational expression is satisfied.
2.50 ≤ d4 / d2 ≤ 7.00
好ましくは、前記第1レンズの物体側の面の中心曲率半径をR1、前記第1レンズの像側の面の中心曲率半径をR2、前記第1レンズの軸上厚みをd1、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
-4.20≦(R1+R2)/(R1-R2)≦-0.61
0.06≦d1/TTL≦0.21
Preferably, the central radius of curvature of the surface of the first lens on the object side is R1, the central radius of curvature of the surface of the first lens on the image side is R2, the axial thickness of the first lens is d1, and the image pickup optical lens. When the total optical length of the lens is set to TTL, the following relational expression is satisfied.
-4.20 ≦ (R1 + R2) / (R1-R2) ≦ -0.61
0.06 ≤ d1 / TTL ≤ 0.21
好ましくは、前記第2レンズの物体側の面の中心曲率半径をR3、前記第2レンズの像側の面の中心曲率半径をR4、前記第2レンズの軸上厚みをd3、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
-5.31≦f2/f≦-0.94
0.01≦(R3+R4)/(R3-R4)≦2.72
0.02≦d3/TTL≦0.07
Preferably, the central radius of curvature of the surface of the second lens on the object side is R3, the central radius of curvature of the surface of the second lens on the image side is R4, the axial thickness of the second lens is d3, and the image pickup optical lens. When the total optical length of the lens is set to TTL, the following relational expression is satisfied.
-5.31 ≤ f2 / f ≤ -0.94
0.01 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 2.72
0.02 ≤ d3 / TTL ≤ 0.07
好ましくは、前記第3レンズの焦点距離をf3、前記第3レンズの物体側の面の中心曲率半径をR5、前記第3レンズの像側の面の中心曲率半径をR6、前記第3レンズの軸上厚みをd5、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
-20.12≦f3/f≦45.39
-20.71≦(R5+R6)/(R5-R6)≦83.72
0.04≦d5/TTL≦0.12
Preferably, the focal length of the third lens is f3, the central radius of curvature of the surface of the third lens on the object side is R5, the central radius of curvature of the surface of the third lens on the image side is R6, and the third lens. When the on-axis thickness is d5 and the optical total length of the image pickup optical lens is TTL, the following relational expression is satisfied.
-20.12 ≤ f3 / f ≤ 45.39
-20.71 ≤ (R5 + R6) / (R5-R6) ≤ 83.72
0.04 ≤ d5 / TTL ≤ 0.12
好ましくは、前記第4レンズの物体側の面の中心曲率半径をR7、前記第4レンズの像側の面の中心曲率半径をR8、前記第4レンズの軸上厚みをd7、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
-5.34≦f4/f≦-1.55
0.28≦(R7+R8)/(R7-R8)≦6.44
0.05≦d7/TTL≦0.14
Preferably, the central radius of curvature of the surface of the fourth lens on the object side is R7, the central radius of curvature of the surface of the fourth lens on the image side is R8, the axial thickness of the fourth lens is d7, and the image pickup optical lens. When the total optical length of the lens is set to TTL, the following relational expression is satisfied.
-5.34 ≤ f4 / f ≤ -1.55
0.28 ≤ (R7 + R8) / (R7-R8) ≤ 6.44
0.05 ≤ d7 / TTL ≤ 0.14
好ましくは、前記第5レンズの物体側の面の中心曲率半径をR9、前記第5レンズの像側の面の中心曲率半径をR10、前記第5レンズの軸上厚みをd9、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
9.68≦(R9+R10)/(R9-R10)≦86.39
0.07≦d9/TTL≦0.27
Preferably, the central radius of curvature of the surface of the fifth lens on the object side is R9, the central radius of curvature of the surface of the fifth lens on the image side is R10, the axial thickness of the fifth lens is d9, and the image pickup optical lens. When the total optical length of the lens is set to TTL, the following relational expression is satisfied.
9.68 ≤ (R9 + R10) / (R9-R10) ≤ 86.39
0.07 ≤ d9 / TTL ≤ 0.27
好ましくは、前記撮像光学レンズの画角をFOVにしたときに、以下の関係式を満たす。
FOV≧79.00°
Preferably, when the angle of view of the imaging optical lens is set to FOV, the following relational expression is satisfied.
FOV ≧ 79.00 °
好ましくは、前記撮像光学レンズの像高をIH、前記撮像光学レンズの光学全長をTTLにしたときに、以下の関係式を満たす。
TTL/IH≦1.33
Preferably, when the image height of the image pickup optical lens is IH and the optical total length of the image pickup optical lens is TTL, the following relational expression is satisfied.
TTL / IH ≤ 1.33
好ましくは、前記第1レンズと前記第2レンズの合成焦点距離をf12にしたときに、以下の関係式を満たす。
0.46≦f12/f≦1.81
Preferably, when the combined focal length of the first lens and the second lens is set to f12, the following relational expression is satisfied.
0.46 ≤ f12 / f ≤ 1.81
本発明の有益な効果は下記の通りである。 The beneficial effects of the present invention are as follows.
本発明によれば、本発明の撮像光学レンズは、優れた光学性能を有すると共に、広角化、極薄化の特性を有し、特に高画素用のCCD、CMOS等の撮像素子から構成される携帯電話の撮像レンズ部品とWEB撮像レンズに適用することができる。 According to the present invention, the image pickup optical lens of the present invention has excellent optical performance, wide-angle and ultra-thinning characteristics, and is particularly composed of an image pickup element such as a CCD or CMOS for high pixels. It can be applied to an image pickup lens component of a mobile phone and a WEB image pickup lens.
本発明の実施形態における技術考案をより明確に説明するために、以下、実施形態の記載に必要な図面を簡単に説明する。明らかに、以下に記載された図面は本発明の幾つかの実施形態に過ぎず、当業者にとっては、発明的努力をしなくても、これらの図面に基づいて他の図面を得ることもでき、そのうち、
本発明の目的、技術考案及び利点をより明確にするために、以下、図面を参照しながら本発明の各実施形態を詳しく説明する。しかし、本発明の各実施形態において、本発明に対する理解を便宜にするために、多くの技術的細部まで記載されているが、これらの技術的細部及び以下の各実施形態に基づく種々の変化及び修正がなくても、本発明が保護しようとする技術考案を実現可能であることは、当業者にとっては自明なことである。 In order to further clarify the object, technical invention and advantage of the present invention, each embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. However, in each embodiment of the invention, many technical details have been described for convenience of understanding of the present invention, but these technical details and various changes and various changes based on the following embodiments It is self-evident to those skilled in the art that the technical invention to be protected by the present invention can be realized without modification.
(第1実施形態)
図面を参照すると、本発明には、撮像光学レンズ10が提供される。図1に示されたのは、本発明の第1実施形態に係る撮像光学レンズ10である。当該撮像光学レンズ10は、合計5枚のレンズを備える。具体的に、撮像光学レンズ10は、物体側から像側に向かって、順に、絞りS1、第1レンズL1、第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4及び第5レンズL5を備える。第5レンズL5と像面Siとの間には、光学フィルター(filter)GF等の光学素子が設けられてもよい。
(First Embodiment)
Referring to the drawings, the present invention provides an image pickup
本実施形態において、第1レンズL1は正の屈折力を有し、第2レンズL2は負の屈折力を有し、第3レンズL3は正の屈折力を有し、第4レンズL4は負の屈折力を有し、第5レンズL5は正の屈折力を有する。 In the present embodiment, the first lens L1 has a positive refractive power, the second lens L2 has a negative refractive power, the third lens L3 has a positive refractive power, and the fourth lens L4 has a negative refractive power. The fifth lens L5 has a positive refractive power.
本実施形態において、第1レンズL1の材質がプラスチックであり、第2レンズL2の材質がプラスチックであり、第3レンズL3の材質がプラスチックであり、第4レンズL4の材質がプラスチックであり、第5レンズL5の材質がプラスチックである。他の実施例では、各レンズは他の材質であってもよい。 In the present embodiment, the material of the first lens L1 is plastic, the material of the second lens L2 is plastic, the material of the third lens L3 is plastic, the material of the fourth lens L4 is plastic, and the first The material of the 5 lens L5 is plastic. In other embodiments, each lens may be of another material.
本実施形態において、撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第1レンズL1の焦点距離をf1にしたときに、0.60≦f1/f≦0.90の関係式が設立され、当該関係式には、第1レンズL1の焦点距離f1と撮像光学レンズ10の焦点距離fとの比が規定されており、規定の範囲内にあると、撮像光学レンズ10の球面収差及び像面湾曲量を効果的に均衡させることができる。
In the present embodiment, when the focal length of the imaging
第3レンズL3の像側の面から第4レンズL4の物体側の面までの軸上距離をd6、第4レンズL4の像側の面から第5レンズL5の物体側の面までの軸上距離をd8にしたときに、1.80≦d6/d8≦3.20の関係式が設立される。第3レンズL3の像側の面から第4レンズL4の物体側の面までの軸上距離d6と第4レンズL4の像側の面から第5レンズL5の物体側の面までの軸上距離d8との比が規定されており、この関係式の範囲内にあると、光学全長を短縮することに寄与し、極薄化の効果を実現することができる。 The axial distance from the image-side surface of the third lens L3 to the object-side surface of the fourth lens L4 is d6, and the axial distance from the image-side surface of the fourth lens L4 to the object-side surface of the fifth lens L5. When the distance is set to d8, the relational expression of 1.80 ≦ d6 / d8 ≦ 3.20 is established. The axial distance d6 from the image-side surface of the third lens L3 to the object-side surface of the fourth lens L4 and the axial distance from the image-side surface of the fourth lens L4 to the object-side surface of the fifth lens L5. The ratio with d8 is specified, and if it is within the range of this relational expression, it contributes to shortening the total optical length and the effect of ultrathinning can be realized.
第2レンズL2の焦点距離をf2、第4レンズL4の焦点距離をf4にしたときに、0.55≦f2/f4≦1.00の関係式が設立され、当該関係式には、第2レンズL2の焦点距離f2と第4レンズL4の焦点距離f4との比が規定されており、焦点距離を適切に配分することにより、撮像光学レンズ10として、優れた結像品質及び低い感度を有する。
When the focal length of the second lens L2 is f2 and the focal length of the fourth lens L4 is f4, a relational expression of 0.55 ≦ f2 / f4 ≦ 1.00 is established. The ratio of the focal length f2 of the lens L2 to the focal length f4 of the fourth lens L4 is defined, and by appropriately distributing the focal lengths, the image pickup
撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第5レンズL5の焦点距離をf5にしたときに、5.50≦f5/f≦10.00の関係式が設立され、第5レンズL5の焦点距離f5と撮像光学レンズ10の焦点距離fとの比が規定されており、焦点距離を適切に配分することにより、撮像光学レンズ10として、優れた結像品質及び低い感度を有する。
When the focal length of the imaging
第1レンズL1の像側の面から第2レンズL2の物体側の面までの軸上距離をd2、第2レンズL2の像側の面から第3レンズL3の物体側の面までの軸上距離をd4にしたときに、2.50≦d4/d2≦7.00の関係式が設立される。当該関係式には、第2レンズL2の像側の面から第3レンズL3の物体側の面までの軸上距離d4と第1レンズL1の像側の面から第2レンズL2の物体側の面までの軸上距離d2との比が規定されており、この関係式の範囲内にあると、光学全長を短縮することに寄与し、極薄化の効果を実現することができる。 The axial distance from the image-side surface of the first lens L1 to the object-side surface of the second lens L2 is d2, and the axial distance from the image-side surface of the second lens L2 to the object-side surface of the third lens L3. When the distance is d4, the relational expression of 2.50 ≦ d4 / d2 ≦ 7.00 is established. The relational expression includes the axial distance d4 from the image-side surface of the second lens L2 to the object-side surface of the third lens L3 and the object-side surface of the second lens L2 from the image-side surface of the first lens L1. The ratio to the axial distance d2 to the surface is specified, and if it is within the range of this relational expression, it contributes to shortening the total optical length and the effect of ultrathinning can be realized.
本実施形態において、第1レンズL1について、その物体側の面が近軸において凸面に形成され、像側の面が近軸において凹面に形成される。 In the present embodiment, for the first lens L1, the surface on the object side is formed as a convex surface on the paraxial axis, and the surface on the image side is formed as a concave surface on the paraxial axis.
第1レンズL1の物体側の面の中心曲率半径をR1、第1レンズL1の像側の面の中心曲率半径をR2にしたときに、-4.20≦(R1+R2)/(R1-R2)≦-0.61の関係式が設立される。第1レンズL1の形状を合理的に制御することで、第1レンズL1はシステムの球面収差を効果的に補正することができる。また、-2.62≦(R1+R2)/(R1-R2)≦-0.76であることが好ましい。 -4.20≤ (R1 + R2) / (R1-R2) when the central radius of curvature of the surface of the first lens L1 on the object side is R1 and the central radius of curvature of the surface of the first lens L1 on the image side is R2. The relational expression of ≤ -0.61 is established. By rationally controlling the shape of the first lens L1, the first lens L1 can effectively correct the spherical aberration of the system. Further, it is preferable that -2.62 ≦ (R1 + R2) / (R1-R2) ≦ −0.76.
第1レンズL1の軸上厚みをd1、撮像光学レンズ10の光学全長をTTLにしたときに、0.06≦d1/TTL≦0.21の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、極薄化の実現に有利である。また、0.10≦d1/TTL≦0.17であることが好ましい。
When the axial thickness of the first lens L1 is d1 and the optical total length of the imaging
本実施形態において、第2レンズL2について、その物体側の面が近軸において凸面に形成され、像側の面が近軸において凹面に形成される。 In the present embodiment, for the second lens L2, the surface on the object side is formed as a convex surface on the paraxial axis, and the surface on the image side is formed as a concave surface on the paraxial axis.
撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第2レンズL2の焦点距離をf2にしたときに、-5.31≦f2/f≦-0.94の関係式が設立され、第2レンズL2の負の屈折力を適切な範囲に制御することにより、光学系の収差を補正することに有利である。また、-3.32≦f2/f≦-1.18であることが好ましい。
When the focal length of the imaging
第2レンズL2の物体側の面の中心曲率半径をR3、第2レンズL2の像側の面の中心曲率半径をR4にしたときに、0.01≦(R3+R4)/(R3-R4)≦2.72の関係式が設立され、第2レンズL2の形状が規定されている。この関係式の範囲内にあると、レンズの極薄・広角化が進むに従って、軸上色収差の問題の補正に有利である。また、0.02≦(R3+R4)/(R3-R4)≦2.18であることが好ましい。 0.01 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ The relational expression of 2.72 was established, and the shape of the second lens L2 is defined. Within the range of this relational expression, it is advantageous to correct the problem of axial chromatic aberration as the lens becomes ultra-thin and wide-angle. Further, it is preferable that 0.02 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 2.18.
撮像光学レンズ10の光学全長をTTL、第2レンズL2の軸上厚みをd3にしたときに、0.02≦d3/TTL≦0.07の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、極薄化の実現に有利である。また、0.04≦d3/TTL≦0.06であることが好ましい。
When the optical total length of the image pickup
本実施形態において、第3レンズL3について、その物体側の面が近軸において凹面に形成され、像側の面が近軸において凸面に形成される。 In the present embodiment, for the third lens L3, the surface on the object side is formed as a concave surface on the paraxial axis, and the surface on the image side is formed as a convex surface on the paraxial axis.
撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第3レンズL3の焦点距離をf3にしたときに、-20.12≦f3/f≦45.39の関係式が設立され、屈折力の配分を適切にすることにより、システムとして、優れた結像品質及び低い感度を有する。また、-12.58≦f3/f≦36.31であることが好ましい。
When the focal length of the imaging
第3レンズL3の物体側の面の中心曲率半径をR5、第3レンズL3の像側の面の中心曲率半径をR6にしたときに、-20.71≦(R5+R6)/(R5-R6)≦83.72の関係式が設立され、第3レンズL3の形状が規定されている。この関係式に規定された範囲内にあると、レンズを通過する光線のずれの程度を緩和し、収差を有効的に減少させることができる。また、-12.95≦(R5+R6)/(R5-R6)≦66.98であることが好ましい。 When the central radius of curvature of the surface of the third lens L3 on the object side is R5 and the central radius of curvature of the surface of the third lens L3 on the image side is R6, -20.71 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6). A relational expression of ≤83.72 has been established to define the shape of the third lens L3. When it is within the range defined by this relational expression, the degree of deviation of the light ray passing through the lens can be alleviated and the aberration can be effectively reduced. Further, it is preferable that -12.95 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6) ≦ 66.98.
撮像光学レンズ10の光学全長をTTL、第3レンズL3の軸上厚みをd5にしたときに、0.04≦d5/TTL≦0.12の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、極薄化の実現に有利である。また、0.06≦d5/TTL≦0.10であることが好ましい。
When the optical total length of the image pickup
本実施形態において、第4レンズL4について、その物体側の面が近軸において凸面に形成され、像側の面が近軸において凹面に形成される。 In the present embodiment, for the fourth lens L4, the surface on the object side is formed as a convex surface on the paraxial axis, and the surface on the image side is formed as a concave surface on the paraxial axis.
撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第4レンズL4の焦点距離をf4にしたときに、-5.34≦f4/f≦-1.55の関係式が設立され、屈折力の配分を適切にすることにより、システムとして、優れた結像品質及び低い感度を有する。また、-3.34≦f4/f≦-1.94であることが好ましい。
When the focal length of the image pickup
第4レンズL4の物体側の面の中心曲率半径をR7、第4レンズL4の像側の面の中心曲率半径をR8にしたときに、0.28≦(R7+R8)/(R7-R8)≦6.44の関係式が設立され、当該関係式には、第4レンズL4の形状が規定されている。この関係式の範囲内にあると、極薄・広角化が進むに従って、軸外画角の収差等の問題の補正に有利である。また、0.44≦(R7+R8)/(R7-R8)≦5.15であることが好ましい。 0.28 ≦ (R7 + R8) / (R7-R8) ≦ when the center radius of curvature of the surface of the fourth lens L4 on the object side is R7 and the center radius of curvature of the surface of the fourth lens L4 on the image side is R8. The relational expression of 6.44 was established, and the relational expression defines the shape of the fourth lens L4. Within the range of this relational expression, it is advantageous to correct problems such as aberration of the off-axis angle of view as the ultra-thin and wide-angle lenses progress. Further, it is preferable that 0.44 ≦ (R7 + R8) / (R7-R8) ≦ 5.15.
撮像光学レンズ10の光学全長をTTL、第4レンズL4の軸上厚みをd7にしたときに、0.05≦d7/TTL≦0.14の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、極薄化の実現に有利である。また、0.07≦d7/TTL≦0.12であることが好ましい。
When the optical total length of the image pickup
本実施形態において、第5レンズL5について、その物体側の面が近軸において凸面に形成され、像側の面が近軸において凹面に形成される。理解できるように、他の実施形態では、第1レンズL1、第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4及び第5レンズL5の物体側の面と像側の面の面型は、他の凹、凸の分布形態とされてもよい。 In the present embodiment, for the fifth lens L5, the surface on the object side is formed as a convex surface on the paraxial axis, and the surface on the image side is formed as a concave surface on the paraxial axis. As can be understood, in other embodiments, the surface types of the surface on the object side and the surface on the image side of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are. Other concave and convex distribution forms may be used.
第5レンズL5の物体側の面の中心曲率半径をR9、第5レンズL5の像側の面の中心曲率半径をR10にしたときに、9.68≦(R9+R10)/(R9-R10)≦86.39の関係式が設立され、第5レンズL5の形状が規定されている。この関係式の範囲内にあると、極薄・広角化が進むに従って、軸外画角の収差等の問題の補正に有利である。また、15.49≦(R9+R10)/(R9-R10)≦69.11であることが好ましい。 When the central radius of curvature of the surface of the fifth lens L5 on the object side is R9 and the central radius of curvature of the surface of the fifth lens L5 on the image side is R10, 9.68 ≦ (R9 + R10) / (R9-R10) ≦ The relational expression of 86.39 was established, and the shape of the fifth lens L5 is defined. Within the range of this relational expression, it is advantageous to correct problems such as aberration of the off-axis angle of view as the ultra-thin and wide-angle lenses progress. Further, it is preferable that 15.49 ≦ (R9 + R10) / (R9-R10) ≦ 69.11.
撮像光学レンズ10の光学全長をTTL、第5レンズL5の軸上厚みをd9にしたときに、0.07≦d9/TTL≦0.27の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、極薄化の実現に有利である。また、0.11≦d9/TTL≦0.21であることが好ましい。
When the optical total length of the image pickup
本実施形態において、撮像光学レンズ10の画角をFOVにしたときに、FOV≧79.00°の関係式が設立される。これにより、広角化が実現され、撮像光学レンズ10の撮像性能が良い。
In the present embodiment, when the angle of view of the imaging
本実施形態において、撮像光学レンズ10の像高をIH、撮像光学レンズ10の光学全長をTTLにしたときに、TTL/IH≦1.33の関係式が設立される。これにより、極薄化の実現に有利である。
In the present embodiment, when the image height of the image pickup
本実施形態において、撮像光学レンズ10の焦点距離をf、第1レンズL1と第2レンズL2の合成焦点距離をf12にしたときに、0.46≦f12/f≦1.81の関係式が設立される。この関係式の範囲内にあると、上記の撮像光学レンズ10の収差と歪曲を除去することができ、且つ撮像光学レンズ10のバックフォーカスを抑え、撮像レンズ系の小型化を維持することができる。また、0.73≦f12/f≦1.45であることが好ましい。
In the present embodiment, when the focal length of the imaging
上述した関係式を満たす場合、撮像光学レンズ10は、良好な光学性能を有すると共に、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができる。当該撮像光学レンズ10の特性によれば、当該撮像光学レンズ10は特に高画素用のCCD、CMOS等の撮像素子から構成される携帯電話の撮像レンズ部品とWEB撮像レンズに適用することができる。
When the above-mentioned relational expression is satisfied, the image pickup
以下、実施例を用いて、本発明に係る撮像光学レンズ10を説明する。各実施例に記載の符号は以下の通りである。焦点距離、軸上距離、中心曲率半径、軸上厚み、変曲点位置及び停留点位置の単位は、mmである。
Hereinafter, the image pickup
TTL:光学全長(第1レンズL1の物体側の面から像面Siまでの軸上距離)、単位はmmである。 TTL: The total optical length (the axial distance from the surface of the first lens L1 on the object side to the image plane Si), in mm.
絞り値FNO:撮像光学レンズの有効焦点距離と入射瞳径の比。 Aperture value FNO: The ratio of the effective focal length of the imaging optical lens to the entrance pupil diameter.
好ましくは、高品質な結像需要を満たすように、上記のレンズの物体側の面及び/又は像側の面に、変曲点及び/又は停留点がさらに設けられてもよい。具体的な実施案については、後述する。 Preferably, inflection points and / or stationary points may be further provided on the object-side surface and / or the image-side surface of the lens so as to satisfy the demand for high-quality imaging. The specific implementation plan will be described later.
表1、表2は、本発明の第1実施形態に係る撮像光学レンズ10の設定データを示す。
Tables 1 and 2 show the setting data of the image pickup
ここで、各符号の意味は、以下の通りである。
S1 :絞り
R :光学面の中心の曲率半径
R1 :第1レンズL1の物体側の面の中心曲率半径
R2 :第1レンズL1の像側の面の中心曲率半径
R3 :第2レンズL2の物体側の面の中心曲率半径
R4 :第2レンズL2の像側の面の中心曲率半径
R5 :第3レンズL3の物体側の面の中心曲率半径
R6 :第3レンズL3の像側の面の中心曲率半径
R7 :第4レンズL4の物体側の面の中心曲率半径
R8 :第4レンズL4の像側の面の中心曲率半径
R9 :第5レンズL5の物体側の面の中心曲率半径
R10 :第5レンズL5の像側の面の中心曲率半径
R11 :光学フィルターGFの物体側の面の中心曲率半径
R12 :光学フィルターGFの像側の面の中心曲率半径
d :レンズの軸上厚み、レンズ間の軸上距離
d0 :絞りS1から第1レンズL1の物体側の面までの軸上距離
d1 :第1レンズL1の軸上厚み
d2 :第1レンズL1の像側の面から第2レンズL2の物体側の面までの軸上距離
d3 :第2レンズL2の軸上厚み
d4 :第2レンズL2の像側の面から第3レンズL3の物体側の面までの軸上距離
d5 :第3レンズL3の軸上厚み
d6 :第3レンズL3の像側の面から第4レンズL4の物体側の面までの軸上距離
d7 :第4レンズL4の軸上厚み
d8 :第4レンズL4の像側の面から第5レンズL5の物体側の面までの軸上距離
d9 :第5レンズL5の軸上厚み
d10 :第5レンズL5の像側の面から光学フィルターGFの物体側の面までの軸上距離
d11 :光学フィルターGFの軸上厚み
d12 :光学フィルターGFの像側の面から像面Siまでの軸上距離
nd :d線の屈折率
nd1 :第1レンズL1のd線の屈折率
nd2 :第2レンズL2のd線の屈折率
nd3 :第3レンズL3のd線の屈折率
nd4 :第4レンズL4のd線の屈折率
nd5 :第5レンズL5のd線の屈折率
ndg :光学フィルターGFのd線の屈折率
vd :アッベ数
v1 :第1レンズL1のアッベ数
v2 :第2レンズL2のアッベ数
v3 :第3レンズL3のアッベ数
v4 :第4レンズL4のアッベ数
v5 :第5レンズL5のアッベ数
vg :光学フィルターGFのアッベ数
Here, the meaning of each code is as follows.
S1: Aperture R: Radius of curvature at the center of the optical surface R1: Radius of center curvature of the surface of the first lens L1 on the object side R2: Radius of center of curvature of the surface of the first lens L1 on the image side R3: Object of the second lens L2 Center radius of curvature of the side surface R4: Center radius of curvature of the image side surface of the second lens L2 R5: Center radius of curvature of the object side surface of the third lens L3 R6: Center of the image side surface of the third lens L3 Radius of curvature R7: Center of radius of curvature of the surface of the fourth lens L4 on the object side R8: Radius of center of curvature of the surface of the fourth lens L4 on the image side R9: Radius of center of curvature of the surface of the fifth lens L5 on the object side R10: First 5 Center radius of curvature of the image side surface of the lens L5 R11: Center radius of curvature of the surface of the optical filter GF on the object side R12: Center radius of curvature of the surface of the optical filter GF on the image side d: Thickness on the axis of the lens, between lenses Axial distance d0: Axial distance from the aperture S1 to the object-side surface of the first lens L1 d1: Axial thickness of the first lens L1 d2: From the image-side surface of the first lens L1 to the second lens L2 Axial distance to the surface on the object side d3: Axial thickness of the second lens L2 d4: Axial distance from the image side surface of the second lens L2 to the object side surface of the third lens L3 d5: Third lens Axial thickness of L3 d6: Axial distance from the image side surface of the third lens L3 to the object side surface of the fourth lens L4 d7: Axial thickness of the fourth lens L4 d8: Image side of the fourth lens L4 Axial distance from the surface of the fifth lens L5 to the object-side surface of the fifth lens d9: Axial thickness of the fifth lens L5 d10: Axis from the image-side surface of the fifth lens L5 to the object-side surface of the optical filter GF Upper distance d11: Axial thickness of optical filter GF d12: Axial distance from the image side surface of the optical filter GF to the image plane Si nd: D-line refractive index nd1: d-line refractive index nd2 of the first lens L1 : The d-line refractive index of the second lens L2 nd3: The d-line refractive index of the third lens L3 nd4: the d-line refractive index of the fourth lens L4 nd5: the d-line refractive index of the fifth lens L5 ndg: optical Refractive index of d-line of filter GF vd: Abbe number v1: Abbe number of first lens L1 v2: Abbe number of second lens L2 v3: Abbe number of third lens L3 v4: Abbe number of fourth lens L4 v5: Abbe number of fifth lens L5 vg: Abbe number of optical filter GF
表2は、本発明の第1実施形態に係る撮像光学レンズ10における各レンズの非球面のデータを示す。
Table 2 shows the aspherical surface data of each lens in the image pickup
ここで、kは円錐係数であり、A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18、A20は非球面係数である。
y=(x2/R)/{1+[1-(k+1)(x2/R2)]1/2}+A4x4+A6x6+A8x8+A10x10+A12x12+A14x14+A16x16+A18x18+A20x20 (1)
Here, k is a conical coefficient, and A4, A6, A8, A10, A12, A14, A16, A18, and A20 are aspherical coefficients.
y = (x 2 / R) / {1 + [1- (k + 1) (x 2 / R 2 )] 1/2 } + A4x 4 + A6x 6 + A8x 8 + A10x 10 + A12x 12 + A14x 14 + A16x 16 + A18x 18 + A20x20
ここで、xは非球面曲線上の点と光軸との垂直距離であり、yは非球面深さ(非球面における光軸から離れた距離がxである点と、非球面光軸上の頂点に接する接平面との垂直距離)である。 Here, x is the vertical distance between the point on the aspherical curve and the optical axis, and y is the aspherical depth (the point where the distance away from the optical axis in the aspherical surface is x and on the aspherical optical axis. (Vertical distance from the tangent plane tangent to the apex).
各レンズ面の非球面は、便宜上、上記式(1)で表される非球面を使用しているが、本発明は、この式(1)の非球面多項式に限定されるものではない。 For convenience, the aspherical surface of each lens surface uses the aspherical surface represented by the above equation (1), but the present invention is not limited to the aspherical polynomial of the equation (1).
表3、表4は、本発明の第1実施形態に係る撮像光学レンズ10における各レンズの変曲点及び停留点の設定データを示す。ここで、P1R1、P1R2は、それぞれ第1レンズL1の物体側の面と像側の面を示し、P2R1、P2R2は、それぞれ第2レンズL2の物体側の面と像側の面を示し、P3R1、P3R2は、それぞれ第3レンズL3の物体側の面と像側の面を示し、P4R1、P4R2は、それぞれ第4レンズL4の物体側の面と像側の面を示し、P5R1、P5R2は、それぞれ第5レンズL5の物体側の面と像側の面を示す。また、「変曲点位置」欄の対応するデータは、各レンズの表面に設けられた変曲点から撮像光学レンズ10の光軸までの垂直距離であり、「停留点位置」欄の対応するデータは、各レンズの表面に設けられた停留点から撮像光学レンズ10の光軸までの垂直距離である。
Tables 3 and 4 show setting data of inflection points and stationary points of each lens in the image pickup
図2、図3は、それぞれ波長656nm、588nm、546nm、486nm及び436nmの光が第1実施形態に係る撮像光学レンズ10を通った後の球面収差及び倍率色収差を示す図である。図4は、波長546nmの光が第1実施形態に係る撮像光学レンズ10を通った後の像面湾曲及び歪曲収差を示す図であり、図4の像面湾曲Sは、サジタル方向の像面湾曲であり、Tは、子午方向の像面湾曲である。
2 and 3 are diagrams showing spherical aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm and 436 nm, respectively, has passed through the imaging
後記の表13には、第1実施形態、第2実施形態、第3実施形態の諸数値及び関係式で規定されたパラメータに対応する値を示す。 Table 13 below shows the numerical values of the first embodiment, the second embodiment, and the third embodiment and the values corresponding to the parameters defined by the relational expressions.
表13に示されるように、第1実施形態は、各関係式を満たしている。 As shown in Table 13, the first embodiment satisfies each relational expression.
本実施形態において、上記の撮像光学レンズ10の入射瞳径ENPDが1.661mmであり、全視野の像高IHが3.264mmであり、対角線方向の画角FOVが79.80°である。これにより、上記の撮像光学レンズ10は、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができ、その軸上、軸外の色収差が十分に補正されて、優れた光学特性を有する。
In the present embodiment, the entrance pupil diameter ENPD of the image pickup
(第2実施形態)
図5に示されたのは、本発明の第2実施形態に係る撮像光学レンズ20である。第2実施形態は、第1実施形態とほぼ同じであり、符号の意味も第1実施形態と同様であるため、異なる点のみを以下に示す。
(Second Embodiment)
Shown in FIG. 5 is an image pickup
本実施形態において、第1レンズL1の像側の面が近軸において凸面に形成され、第2レンズL2の物体側の面が近軸において凹面に形成され、第4レンズL4の物体側の面が近軸において凹面に形成され、第3レンズL3は負の屈折力を有する。 In the present embodiment, the image-side surface of the first lens L1 is formed as a convex surface in the paraxial axis, the object-side surface of the second lens L2 is formed as a concave surface in the paraxial axis, and the object-side surface of the fourth lens L4 is formed. Is formed on a concave surface in the paraxial axis, and the third lens L3 has a negative refractive power.
表5、表6は、本発明の第2実施形態に係る撮像光学レンズ20の設定データを示す。
Tables 5 and 6 show the setting data of the image pickup
表6は、本発明の第2実施形態に係る撮像光学レンズ20における各レンズの非球面のデータを示す。
Table 6 shows the aspherical surface data of each lens in the image pickup
表7、表8は、本発明の第2実施形態に係る撮像光学レンズ20における各レンズの変曲点及び停留点の設定データを示す。
Tables 7 and 8 show setting data of inflection points and stationary points of each lens in the image pickup
図6、図7は、それぞれ波長656nm、588nm、546nm、486nm及び436nmの光が第2実施形態に係る撮像光学レンズ20を通った後の球面収差及び倍率色収差を示す図である。図8は、波長546nmの光が第2実施形態に係る撮像光学レンズ20を通った後の像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。図8の像面湾曲Sは、サジタル方向の像面湾曲であり、Tは、子午方向の像面湾曲である。
6 and 7 are diagrams showing spherical aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm have passed through the image pickup
表13に示されるように、第2実施形態は、各関係式を満たしている。 As shown in Table 13, the second embodiment satisfies each relational expression.
本実施形態において、上記の撮像光学レンズ20の入射瞳径ENPDが1.671mmであり、全視野の像高IHが3.264mmであり、対角線方向の画角FOVが79.40°である。これにより、上記の撮像光学レンズ20は、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができ、その軸上、軸外の色収差が十分に補正されて、優れた光学特性を有する。
In the present embodiment, the entrance pupil diameter ENPD of the image pickup
(第3実施形態)
図9に示されたのは、本発明の第3実施形態に係る撮像光学レンズ30である。第3実施形態は、第1実施形態とほぼ同じであり、符号の意味も第1実施形態と同様である。
(Third Embodiment)
Shown in FIG. 9 is an image pickup
表9、表10は、本発明の第3実施形態に係る撮像光学レンズ30の設定データを示す。
Tables 9 and 10 show the setting data of the image pickup
表10は、本発明の第3実施形態に係る撮像光学レンズ30における各レンズの非球面のデータを示す。
Table 10 shows the aspherical surface data of each lens in the image pickup
表11、表12は、本発明の第3実施形態に係る撮像光学レンズ30における各レンズの変曲点及び停留点の設定データを示す。
Tables 11 and 12 show setting data of inflection points and stationary points of each lens in the image pickup
図10、図11は、それぞれ波長656nm、588nm、546nm、486nm及び436nmの光が第3実施形態に係る撮像光学レンズ30を通った後の球面収差及び倍率色収差を示す図である。図12は、波長546nmの光が第3実施形態に係る撮像光学レンズ30を通った後の像面湾曲及び歪曲収差を示す図である。図12の像面湾曲Sは、サジタル方向の像面湾曲であり、Tは、子午方向の像面湾曲である。
10 and 11 are diagrams showing spherical aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 588 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm have passed through the image pickup
以下、上記の関係式ごとに本実施形態における各関係式に対応する数値を表13に示す。明らかに、本実施形態に係る撮像光学レンズ30は、上述した関係式を満たしている。
Hereinafter, the numerical values corresponding to each relational expression in the present embodiment for each of the above relational expressions are shown in Table 13. Obviously, the image pickup
本実施形態において、上記の撮像光学レンズ30の入射瞳径ENPDが1.698mmであり、全視野の像高IHが3.264mmであり、対角線方向の画角FOVが79.40°である。これにより、上記の撮像光学レンズ30は、広角化、極薄化の設計要件を満たすことができ、その軸上、軸外の色収差が十分に補正されて、優れた光学特性を有する。
In the present embodiment, the entrance pupil diameter ENPD of the image pickup
上記の各実施形態は本発明を実現するための具体的な実施形態であるが、実際の応用において、本発明の主旨及び範囲から逸脱することなく、形式及び細部に対する種々の変更を行うことができることは、当業者であれば理解できるはずである。 Each of the above embodiments is a specific embodiment for realizing the present invention, but in actual application, various changes to the form and details can be made without departing from the gist and scope of the present invention. Those skilled in the art should understand what they can do.
Claims (10)
合計5枚のレンズを含み、前記5枚のレンズは、物体側から像側に向かって、順に、正の屈折力を有する第1レンズ、負の屈折力を有する第2レンズ、第3レンズ、負の屈折力を有する第4レンズ、及び正の屈折力を有する第5レンズであり、
そのうち、前記撮像光学レンズの焦点距離をf、前記第1レンズの焦点距離をf1、前記第2レンズの焦点距離をf2、前記第4レンズの焦点距離をf4、前記第5レンズの焦点距離をf5、前記第3レンズの像側の面から前記第4レンズの物体側の面までの軸上距離をd6、前記第4レンズの像側の面から前記第5レンズの物体側の面までの軸上距離をd8にしたときに、以下の関係式を満たすことを特徴とする撮像光学レンズ。
0.60≦f1/f≦0.90
1.80≦d6/d8≦3.20
0.55≦f2/f4≦1.00
5.50≦f5/f≦10.00 It is an image pickup optical lens
A total of five lenses are included, and the five lenses are, in order from the object side to the image side, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, and a third lens. A fourth lens having a negative power and a fifth lens having a positive power.
Among them, the focal distance of the imaging optical lens is f, the focal distance of the first lens is f1, the focal distance of the second lens is f2, the focal distance of the fourth lens is f4, and the focal distance of the fifth lens is f4. f5, the axial distance from the image-side surface of the third lens to the object-side surface of the fourth lens is d6, and the image-side surface of the fourth lens to the object-side surface of the fifth lens. An imaging optical lens characterized by satisfying the following relational expression when the on-axis distance is set to d8.
0.60 ≤ f1 / f ≤ 0.90
1.80 ≤ d6 / d8 ≤ 3.20
0.55 ≤ f2 / f4 ≤ 1.00
5.50 ≦ f5 / f ≦ 10.00
2.50≦d4/d2≦7.00 The axial distance from the image-side surface of the first lens to the object-side surface of the second lens is d2, and the axial distance from the image-side surface of the second lens to the object-side surface of the third lens. The imaging optical lens according to claim 1, wherein the following relational expression is satisfied when the distance is set to d4.
2.50 ≤ d4 / d2 ≤ 7.00
-4.20≦(R1+R2)/(R1-R2)≦-0.61
0.06≦d1/TTL≦0.21 The central radius of curvature of the surface of the first lens on the object side is R1, the central radius of curvature of the surface of the first lens on the image side is R2, the axial thickness of the first lens is d1, and the optical total length of the imaging optical lens. The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when TTL is set, the following relational expression is satisfied.
-4.20 ≦ (R1 + R2) / (R1-R2) ≦ -0.61
0.06 ≤ d1 / TTL ≤ 0.21
-5.31≦f2/f≦-0.94
0.01≦(R3+R4)/(R3-R4)≦2.72
0.02≦d3/TTL≦0.07 The central radius of curvature of the surface of the second lens on the object side is R3, the central radius of curvature of the surface of the second lens on the image side is R4, the axial thickness of the second lens is d3, and the optical total length of the imaging optical lens. The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when TTL is set, the following relational expression is satisfied.
-5.31 ≤ f2 / f ≤ -0.94
0.01 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 2.72
0.02 ≤ d3 / TTL ≤ 0.07
-20.12≦f3/f≦45.39
-20.71≦(R5+R6)/(R5-R6)≦83.72
0.04≦d5/TTL≦0.12 The focal length of the third lens is f3, the central radius of curvature of the surface of the third lens on the object side is R5, the central radius of curvature of the surface of the third lens on the image side is R6, and the axial thickness of the third lens. The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when the optical total length of the image pickup optical lens is set to TTL, the following relational expression is satisfied.
-20.12 ≤ f3 / f ≤ 45.39
-20.71 ≤ (R5 + R6) / (R5-R6) ≤ 83.72
0.04 ≤ d5 / TTL ≤ 0.12
-5.34≦f4/f≦-1.55
0.28≦(R7+R8)/(R7-R8)≦6.44
0.05≦d7/TTL≦0.14 The central radius of curvature of the surface of the fourth lens on the object side is R7, the central radius of curvature of the surface of the fourth lens on the image side is R8, the axial thickness of the fourth lens is d7, and the optical total length of the imaging optical lens. The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when TTL is set, the following relational expression is satisfied.
-5.34 ≤ f4 / f ≤ -1.55
0.28 ≤ (R7 + R8) / (R7-R8) ≤ 6.44
0.05 ≤ d7 / TTL ≤ 0.14
9.68≦(R9+R10)/(R9-R10)≦86.39
0.07≦d9/TTL≦0.27 The central radius of curvature of the surface of the fifth lens on the object side is R9, the central radius of curvature of the surface of the fifth lens on the image side is R10, the axial thickness of the fifth lens is d9, and the optical total length of the imaging optical lens. The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when TTL is set, the following relational expression is satisfied.
9.68 ≤ (R9 + R10) / (R9-R10) ≤ 86.39
0.07 ≤ d9 / TTL ≤ 0.27
FOV≧79.00° The imaging optical lens according to claim 1, wherein when the angle of view of the imaging optical lens is set to FOV, the following relational expression is satisfied.
FOV ≧ 79.00 °
TTL/IH≦1.33 The image pickup optical lens according to claim 1, wherein when the image height of the image pickup optical lens is IH and the optical total length of the image pickup optical lens is TTL, the following relational expression is satisfied.
TTL / IH ≤ 1.33
0.46≦f12/f≦1.81 The imaging optical lens according to claim 1, wherein when the combined focal length of the first lens and the second lens is set to f12, the following relational expression is satisfied.
0.46 ≤ f12 / f ≤ 1.81
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