JP2021189190A

JP2021189190A - Zoom lens and imaging apparatus

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Publication number: JP2021189190A
Application number: JP2020090610A
Authority: JP
Inventors: 正和小平; Masakazu Kodaira
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2020-05-25
Filing date: 2020-05-25
Publication date: 2021-12-13

Abstract

To provide a zoom lens that is advantageous for miniaturization and correction of axial chromatic aberration.SOLUTION: A zoom lens is composed of a negative first lens group L1, and a positive second lens group L2, which are arranged in order from an object side to an image side, and moves for zooming such that the interval between the first lens group and the second lens group is changed. The zoom lens includes negative plastic lenses; the first lens group includes two lenses; the second lens group includes positive plastic lenses. When the refractive index to the d line of the positive plastic lens is Nd, the Abbe number based on the d line of the positive plastic lens is νd, the focal distance at a wide angle end of the zoom lens is fw, and the focal distance of the first lens group is f1, the conditional expressions of Nd≤-0.0065νd+1.8180, and 1.50≤|f1/fw|≤2.62 are satisfied.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、ズームレンズおよび撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an image pickup device.

監視カメラ、デジタルスチルカメラおよびビデオカメラ等の撮像装置に用いられるズームレンズとして、小型のものが求められている。特許文献１には、物体側から像側へ順に負のレンズ群と正のレンズ群とで構成される２群ズームレンズが開示されている。 As a zoom lens used in an imaging device such as a surveillance camera, a digital still camera, and a video camera, a small one is required. Patent Document 1 discloses a two-group zoom lens composed of a negative lens group and a positive lens group in order from the object side to the image side.

特開２００２−０８２２８４号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2002-082284

特許文献１のズームレンズは、軸上色収差の補正に改善の余地がある。本発明は、例えば、小型化と軸上色収差の補正の点で有利なズームレンズを提供することを目的とする。 The zoom lens of Patent Document 1 has room for improvement in correction of axial chromatic aberration. An object of the present invention is, for example, to provide a zoom lens which is advantageous in terms of miniaturization and correction of axial chromatic aberration.

本発明の一側面としてのズームレンズは、物体側から像側へ順に配された、負の第１レンズ群と、正の第２レンズ群からなり、第１レンズ群と第２レンズ群とが互いの間隔が変化するようにズーミングのために移動するズームレンズである。該ズームレンズは負のプラスチックレンズを含み、第１レンズ群は２つのレンズを含み、第２レンズ群は正のプラスチックレンズを含む。正のプラスチックレンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ、正のプラスチックレンズのｄ線を基準とするアッベ数をνｄ、ズームレンズの広角端での焦点距離をｆｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１として、
Ｎｄ≦−０．００６５νｄ＋１．８１８０
１．５０≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．６２
なる条件式を満足する。なお、上記ズームレンズを備えた撮像装置も、本発明の他の一側面を構成する。 The zoom lens as one aspect of the present invention is composed of a negative first lens group and a positive second lens group arranged in order from the object side to the image side, and the first lens group and the second lens group are composed of the first lens group and the second lens group. It is a zoom lens that moves for zooming so that the distance between them changes. The zoom lens includes a negative plastic lens, the first lens group includes two lenses, and the second lens group includes a positive plastic lens. The refractive index of the positive plastic lens with respect to the d-line is Nd, the Abbe number based on the d-line of the positive plastic lens is νd, the focal length at the wide-angle end of the zoom lens is fw, and the focal length of the first lens group is f1. As,
Nd ≤ -0.0065νd + 1.8180
1.50 ≦ | f1 / fw | ≦ 2.62
Satisfies the conditional expression. An image pickup device provided with the zoom lens also constitutes another aspect of the present invention.

本発明は、例えば、小型化と軸上色収差の補正の点で有利なズームレンズを提供することができる。 The present invention can provide, for example, a zoom lens that is advantageous in terms of miniaturization and correction of axial chromatic aberration.

実施例１のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 1 at a wide-angle end. 実施例１のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 1. 実施例２のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 2 at a wide-angle end. 実施例２のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 2. 実施例３のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 3 at a wide-angle end. 実施例３のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 3. 実施例４のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 4 at a wide-angle end. 実施例４のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 4. 実施例５のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 5 at a wide-angle end. 実施例５のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 5. 実施例６のズームレンズの広角端での断面図。Sectional drawing of the zoom lens of Example 6 at a wide-angle end. 実施例６のズームレンズの（Ａ）広角端、（Ｂ）中間ズーム位置および（Ｃ）望遠端での収差図。Aberration diagram at (A) wide-angle end, (B) intermediate zoom position and (C) telephoto end of the zoom lens of Example 6. 実施例１のズームレンズとドームカバーの断面図。Sectional drawing of the zoom lens and the dome cover of Example 1. FIG. 実施例１のズームレンズと保護カバーの断面図。Sectional drawing of the zoom lens and the protective cover of Example 1. FIG. 実施例１から６のいずれかのズームレンズを有する監視カメラを示す図。The figure which shows the surveillance camera which has the zoom lens of any one of Examples 1-6.

以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明する。まず後述する実施例１〜６に共通する事項について図１を用いて説明する。図１において、左側が物体側であり、右側が像側である。 Hereinafter, examples of the present invention will be described with reference to the drawings. First, items common to Examples 1 to 6 described later will be described with reference to FIG. In FIG. 1, the left side is the object side and the right side is the image side.

各実施例のズームレンズは、該ズームレンズにより形成される光学像を受光する固体撮像素子を有する撮像装置において撮像光学系として用いられる。撮像装置は、これをドームカバー等で覆って監視カメラとして使用されてもよい。 The zoom lens of each embodiment is used as an image pickup optical system in an image pickup device having a solid-state image pickup element that receives an optical image formed by the zoom lens. The image pickup apparatus may be used as a surveillance camera by covering it with a dome cover or the like.

各実施例のズームレンズは、物体側から像側へ順に、負の第１レンズ群Ｌ１と正の第２レンズ群Ｌ２とを有し、第１および第２レンズ群Ｌ１、Ｌ２がズーミングに際してこれらの間隔が変化するように光軸方向に互いに独立に移動する。レンズ群は、ズーミングまたはフォーカシングにおいての前後のレンズ群との間隔が変化する１又は複数のレンズのまとまりである。 The zoom lens of each embodiment has a negative first lens group L1 and a positive second lens group L2 in order from the object side to the image side, and the first and second lens groups L1 and L2 are these during zooming. They move independently of each other in the optical axis direction so that the distance between them changes. A lens group is a group of one or more lenses in which the distance between the front and rear lens groups changes in zooming or focusing.

このように各実施例のズームレンズは、ネガティブリードタイプの２群構成のズームレンズであり、第１レンズ群Ｌ１の屈折力を負としつつ、第１および第２レンズ群Ｌ１、Ｌ２間の間隔を変化させてズーミングを行う広角化に好適な構成を有する。また各実施例のズームレンズは、像側の正レンズ群（第２レンズ群Ｌ２）を移動させて変倍を行わせ、変倍に伴う像面変動を物体側の負レンズ群（第１レンズ群Ｌ１）を移動させて補正する。可動レンズ群を２つのみとすることにより、ズームレンズの構造の簡略化が可能となり、小型化に有利である。第１レンズ群Ｌ１は、無限遠物体から近距離物体までのフォーカシングのためにも移動する。 As described above, the zoom lens of each embodiment is a negative lead type zoom lens having a two-group configuration, and the distance between the first and second lens groups L1 and L2 is negative while the refractive power of the first lens group L1 is negative. It has a configuration suitable for widening the angle for zooming by changing the lens. Further, in the zoom lens of each embodiment, the positive lens group (second lens group L2) on the image side is moved to perform scaling, and the image plane fluctuation due to the scaling is caused by the negative lens group (first lens) on the object side. Group L1) is moved and corrected. By using only two movable lens groups, the structure of the zoom lens can be simplified, which is advantageous for miniaturization. The first lens group L1 also moves for focusing from an infinity object to a short-distance object.

図１中の第１レンズ群Ｌ１の下の実線矢印と点線矢印はそれぞれ、無限遠物体と近距離物体に合焦しているときの広角端から望遠端へのズーミングにおける像面変動を補正するための第１レンズ群Ｌ１の移動軌跡である。また、矢印Ｆは、望遠端において無限遠物体から近距離物体へフォーカシングする際の第１レンズ群Ｌ１の移動軌跡を示している。なお、広角端と望遠端は、レンズ群がズームレンズの機構上、光軸方向に移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいい、広角端は画角が最も広い状態を、望遠端は画角が最も狭い状態をいう。 The solid and dotted arrows under the first lens group L1 in FIG. 1 correct the image plane fluctuation in zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing on an infinity object and a short-range object, respectively. It is a movement locus of the first lens group L1 for this purpose. Further, the arrow F indicates the movement locus of the first lens group L1 when focusing from an infinite object to a short-distance object at the telephoto end. The wide-angle end and the telephoto end refer to the zoom position when the lens group is located at both ends of the range that can be moved in the optical axis direction due to the mechanism of the zoom lens. The edge is the state where the angle of view is the narrowest.

ＳＰは開口絞りである。開口絞りＳＰは、第１レンズ群Ｌ１より像側、具体的には第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２との間、第２レンズ群Ｌ２における最も物体側または第２レンズ群Ｌ２の内部に配置されている。開口絞りＳＰは、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２と一体で移動させてもよいし不動としてもよい。これによりズームレンズの構造を簡易化することができる。 SP is an aperture stop. The aperture stop SP is located on the image side of the first lens group L1, specifically between the first lens group L1 and the second lens group L2, the most object side in the second lens group L2, or the inside of the second lens group L2. Is located in. The aperture stop SP may be moved integrally with the second lens group L2 during zooming, or may be immovable. This makes it possible to simplify the structure of the zoom lens.

Ｇは光学フィルタ、フェースプレート等に相当する光学ブロックである。ＩＰは像面である。像面ＩＰには、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面や銀塩フィルムのフィルム面が配置される。 G is an optical block corresponding to an optical filter, a face plate, or the like. IP is an image plane. An image pickup surface of a solid-state image pickup element (photoelectric conversion element) such as a CCD sensor or a CMOS sensor or a film surface of a silver halide film is arranged on the image plane IP.

さらに各実施例のズームレンズは、以下の条件も満足する。これにより、小型でありながら低コストで軸上色収差が良好に補正可能なズームレンズとなっている。
まず各実施例のズームレンズは、少なくとも１つの負のプラスチックレンズを含み、第１レンズ群Ｌ１は少なくとも２つのレンズを含み、第２レンズ群Ｌ２は少なくとも１つの正のプラスチックレンズを含む。 Further, the zoom lens of each embodiment also satisfies the following conditions. This makes it a zoom lens that can satisfactorily correct axial chromatic aberration at low cost despite its small size.
First, the zoom lens of each embodiment includes at least one negative plastic lens, the first lens group L1 includes at least two lenses, and the second lens group L2 includes at least one positive plastic lens.

そして、正のプラスチックレンズのｄ線に対する屈折率をＮｄ、該正のプラスチックレンズのｄ線を基準とするアッベ数をνｄ、ズームレンズの広角端での焦点距離をｆｗ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、上記少なくとも１つの正のプラスチックレンズのうち少なくとも１つは、
Ｎｄ≦−０．００６５νｄ＋１．８１８０（１）
１．５０≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．６２（２）
なる条件を満足する。 Then, the refractive index of the positive plastic lens with respect to the d line is Nd, the Abbe number based on the d line of the positive plastic lens is νd, the focal length at the wide-angle end of the zoom lens is fw, and the focal length of the first lens group is When the distance is f1, at least one of the at least one positive plastic lens is
Nd ≤ -0.0065νd + 1.8180 (1)
1.50 ≦ | f1 / fw | ≦ 2.62 (2)
Satisfy the conditions.

一般的な光学ガラスレンズのみを使用すると、軸上色収差の２次スペクトルが像側へプラスに残存するため、これを低減することが望まれる。これに対して、正レンズに部分分散比の高い硝材を使用して２次スペクトルをマイナス方向に発生させ、倍率色収差を打ち消すことでこれを低減する方法が知られている。この正レンズに光学ガラスレンズよりも部分分散比が高いプラスチックレンズを使用すると、軸上色収差の補正効果はより高くなる。各実施例では、このプラスチックレンズの特性を利用して軸上色収差を効果的に補正する。 If only a general optical glass lens is used, the secondary spectrum of axial chromatic aberration remains positively on the image side, and it is desired to reduce this. On the other hand, there is known a method of using a glass material having a high partial dispersion ratio for a positive lens to generate a secondary spectrum in the negative direction and canceling the chromatic aberration of magnification to reduce this. If a plastic lens having a higher partial dispersion ratio than an optical glass lens is used for this positive lens, the effect of correcting axial chromatic aberration becomes higher. In each embodiment, the characteristics of this plastic lens are used to effectively correct axial chromatic aberration.

光学製品に使用可能で現在市場に提供されているプラスチック材料には、主としてアッベ数６０〜５５とアッベ数４０〜２０の２つの材料が多い。各実施例では、特にアッベ数４０〜２０のプラスチック材料では、光学ガラスに対して部分分散比が高くなっており、その特性を利用することで軸上色収差を良好に補正することができる。 There are two main types of plastic materials that can be used in optical products and are currently on the market: Abbe numbers 60 to 55 and Abbe numbers 40 to 20. In each embodiment, particularly in the plastic material having an Abbe number of 40 to 20, the partial dispersion ratio is higher than that of the optical glass, and by utilizing this characteristic, axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected.

条件式（１）は、第２レンズ群Ｌ２に含まれる正のプラスチックレンズの光学特性であるＮｄとνｄがとるべき範囲に関する条件を示し、この範囲内の光学特性を使用することでも軸上色収差が良好に補正される。Ｎｄとνｄが条件式（１）の範囲を超えると、望遠端での軸上色収差を良好に補正することができないため、好ましくない。 Conditional expression (1) shows the conditions regarding the range to be taken by Nd and νd, which are the optical characteristics of the positive plastic lens included in the second lens group L2, and axial chromatic aberration can also be used by using the optical characteristics within this range. Is corrected well. If Nd and νd exceed the range of the conditional expression (1), the axial chromatic aberration at the telephoto end cannot be satisfactorily corrected, which is not preferable.

条件式（２）は、適切なパワー配置を行い、軸上色収差の抑制と小型化とを両立するための第１レンズ群Ｌの焦点距離とズームレンズ全系の広角端での焦点距離との比に関する条件を示す。｜ｆ１／ｆｗ｜が条件式（２）の上限を超えると、全系の広角端の焦点距離に対して第１レンズ群Ｌ１の焦点距離が大きくなりすぎてズームレンズの小型化が困難になるため、好ましくない。｜ｆ１／ｆｗ｜が条件式（２）の下限を下回ると、全系の広角端の焦点距離に対して第１レンズ群Ｌ１の焦点距離が小さく（パワーが強く）なりすぎて軸上色収差の抑制が困難になるため、好ましくない。
条件式（２）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。 In the conditional equation (2), the focal length of the first lens group L and the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system are used to achieve both suppression of axial chromatic aberration and miniaturization by appropriately arranging power. The conditions regarding the ratio are shown. When | f1 / fw | exceeds the upper limit of the conditional expression (2), the focal length of the first lens group L1 becomes too large with respect to the focal length at the wide-angle end of the entire system, making it difficult to miniaturize the zoom lens. Therefore, it is not preferable. When | f1 / fw | is below the lower limit of the conditional expression (2), the focal length of the first lens group L1 becomes too small (power is strong) with respect to the focal length at the wide-angle end of the entire system, resulting in axial chromatic aberration. It is not preferable because it becomes difficult to suppress.
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (2) as follows.

１．５５≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．６０（２ａ）
条件式（２）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。 1.55 ≦ | f1 / fw | ≦ 2.60 (2a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (2) as follows.

１．６０≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦２．５８（２ｂ）
各実施例のズームレンズは、上記条件式（１）、（２）を満足するとともに、以下の条件のうち少なくとも１つを満足することが好ましい。 1.60 ≦ | f1 / fw | ≦ 2.58 (2b)
It is preferable that the zoom lens of each embodiment satisfies the above conditional expressions (1) and (2) and at least one of the following conditions.

第２レンズ群Ｌ２の焦点距離をｆ２とするとき、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
１．５０≦ｆ２／ｆｗ≦２．４５（３）
条件式（３）は、適切なパワー配置を行い、軸上色収差の抑制と小型化とを両立するための第２レンズ群Ｌ２の焦点距離と全系の広角端での焦点距離との比に関する条件を示す。ｆ２／ｆｗが条件式（３）の上限を超えると、全系の広角端の焦点距離に対して第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が大きくなりすぎて、ズームレンズの小型化が困難になるため、好ましくない。ｆ２／ｆｗが条件式（３）の下限を下回ると、全系の広角端の焦点距離に対して第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が小さくなりすぎて、軸上色収差の抑制が困難になるため、好ましくない。 When the focal length of the second lens group L2 is f2, it is preferable to satisfy the following conditional expression (3).
1.50 ≦ f2 / fw ≦ 2.45 (3)
Conditional expression (3) relates to the ratio of the focal length of the second lens group L2 to the focal length at the wide-angle end of the entire system in order to achieve both suppression of axial chromatic aberration and miniaturization by appropriately arranging power. Show the conditions. If f2 / fw exceeds the upper limit of the conditional expression (3), the focal length of the second lens group L2 becomes too large with respect to the focal length at the wide-angle end of the entire system, making it difficult to miniaturize the zoom lens. , Not desirable. If f2 / fw is below the lower limit of the conditional expression (3), the focal length of the second lens group L2 becomes too small with respect to the focal length at the wide-angle end of the entire system, and it becomes difficult to suppress axial chromatic aberration. , Not desirable.

条件式（３）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。
１．５２≦ｆ２／ｆｗ≦２．４４（３ａ）
条件式（３）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。
１．５５≦ｆ２／ｆｗ≦２．４３（３ｂ）
開口絞りＳＰは、第１レンズ群Ｌ１より像側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２と一体で移動することが好ましい。この条件を満足することで、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ１が近接する望遠端側でスペースが生まれ、ズームレンズの小型化やさらなる望遠化が可能となる。 It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (3) as follows.
1.52 ≦ f2 / fw ≦ 2.44 (3a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (3) as follows.
1.55 ≦ f2 / fw ≦ 2.43 (3b)
It is preferable that the aperture stop SP is arranged on the image side of the first lens group L1 and moves integrally with the second lens group L2 during zooming. By satisfying this condition, a space is created on the telephoto end side where the first lens group L1 and the second lens group L1 are close to each other, and the zoom lens can be miniaturized and further telephoto.

像面ＩＰでの最大像高をＹ、ズームレンズの広角端での光学全長をＴＬｗとするとき、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。 When the maximum image height at the image plane IP is Y and the optical total length at the wide-angle end of the zoom lens is TLw, it is preferable to satisfy the following conditional expression (4).

４．０≦ＴＬｗ／Ｙ≦１２．０（４）
条件式（４）は、軸上色収差の抑制とズームレンズの小型化とを両立するための光学全長と最大像高との比に関する条件を示す。光学全長は、ズームレンズのうち最も物体側のレンズＧ１１の物体側のレンズ面（最前面）から像面ＩＰまでの光軸上の距離である。ＴＬｗ／Ｙが条件式（４）の上限を超えると、光学全長が大きくなり、ズームレンズが大型化するため、好ましくない。ＴＬｗ／Ｙが条件式（４）の下限を下回ると、光学全長は小さくなるものの、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２のそれぞれのパワーが強くなりすぎて軸上色収差が増加するため、好ましくない。 4.0 ≤ TLw / Y ≤ 12.0 (4)
The conditional expression (4) shows the condition regarding the ratio of the optical total length and the maximum image height in order to achieve both suppression of axial chromatic aberration and miniaturization of the zoom lens. The total optical length is the distance on the optical axis from the lens surface (front surface) on the object side of the lens G11 on the object side of the zoom lens to the image plane IP. If the TLw / Y exceeds the upper limit of the conditional expression (4), the total optical length becomes large and the zoom lens becomes large, which is not preferable. When the TLw / Y falls below the lower limit of the conditional expression (4), the total optical length becomes smaller, but the powers of the first lens group L1 and the second lens group L2 become too strong and the axial chromatic aberration increases. Not preferable.

条件式（４）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。
４．２≦ＴＬｗ／Ｙ≦１１．８（４ａ）
条件式（４）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。
４．５≦ＴＬｗ／Ｙ≦１１．５（４ｂ）
また、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
０．６０≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．３０（５）
条件式（５）は、最適なパワー配置と光学性能とを両立するための第１レンズ群Ｌ１の焦点距離と第２レンズ群Ｌ２の焦点距離との比に関する条件を示す。｜ｆ１／ｆ２｜が条件式（５）の上限を超えると、第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が小さくなりすぎて、ズーミング時の収差の変動が大きくなるため、好ましくない。｜ｆ１／ｆ２｜が条件式（５）の下限を下回ると、第１レンズ群Ｌ１の焦点距離が小さくなりすぎて、主に広角側での諸収差が増加するため、好ましくない。 It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (4) as follows.
4.2 ≤ TLw / Y ≤ 11.8 (4a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (4) as follows.
4.5 ≤ TLw / Y ≤ 11.5 (4b)
Further, it is preferable to satisfy the following conditional expression (5).
0.60 ≦ | f1 / f2 | ≦ 1.30 (5)
The conditional expression (5) shows a condition regarding the ratio of the focal length of the first lens group L1 to the focal length of the second lens group L2 in order to achieve both the optimum power arrangement and the optical performance. If | f1 / f2 | exceeds the upper limit of the conditional expression (5), the focal length of the second lens group L2 becomes too small, and the fluctuation of aberration during zooming becomes large, which is not preferable. If | f1 / f2 | is below the lower limit of the conditional expression (5), the focal length of the first lens group L1 becomes too small, and various aberrations mainly on the wide-angle side increase, which is not preferable.

条件式（５）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。
０．６５≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．２８（５ａ）
条件式（５）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。
０．６８≦｜ｆ１／ｆ２｜≦１．２５（５ｂ）
第２レンズ群Ｌ２に含まれる少なくとも１つの正のプラスチックレンズのパワーの合計をΣφｐ、第２レンズ群Ｌ２のパワーをφ２とするとき、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。レンズのパワーはそのレンズの焦点距離の逆数であり、少なくとも１つの正のプラスチックレンズのパワーの合計はそれらレンズのパワーの和である。 It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (5) as follows.
0.65 ≦ | f1 / f2 | ≦ 1.28 (5a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (5) as follows.
0.68 ≦ | f1 / f2 | ≦ 1.25 (5b)
When the total power of at least one positive plastic lens included in the second lens group L2 is Σφp and the power of the second lens group L2 is φ2, it is preferable to satisfy the following conditional expression (6). The power of a lens is the reciprocal of the focal length of that lens, and the sum of the powers of at least one positive plastic lens is the sum of the powers of those lenses.

０＜Σφｐ／φ２≦１．７０（６）
条件式（６）は、効果的な軸上色収差補正のための第２レンズ群Ｌ２内の少なくとも１つの正のプラスチックレンズのパワーの合計と第２レンズ群Ｌ２のパワーとの比に関する条件を示す。Σφｐ／φ２が条件式（６）の上限を超えると、第２レンズ群Ｌ２内の正のプラスチックレンズのパワーの合計が大きくなりすぎて軸上色収差が補正過剰となるため、好ましくない。Σφｐ／φ２が条件式（６）の下限を下回ると、第２レンズ群Ｌ２内の正のプラスチックレンズのパワーの合計が小さくなりすぎて軸上色収差が補正不足となるため、好ましくない。 0 <Σφp / φ2 ≦ 1.70 (6)
Conditional expression (6) shows the condition regarding the ratio of the total power of at least one positive plastic lens in the second lens group L2 to the power of the second lens group L2 for effective axial chromatic aberration correction. .. If Σφp / φ2 exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the total power of the positive plastic lenses in the second lens group L2 becomes too large and the axial chromatic aberration is overcorrected, which is not preferable. If Σφp / φ2 is below the lower limit of the conditional expression (6), the total power of the positive plastic lenses in the second lens group L2 becomes too small and the axial chromatic aberration is insufficiently corrected, which is not preferable.

条件式（６）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。
０＜Σφｐ／φ２≦１．６８（６ａ）
条件式（６）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。
０＜Σφｐ／φ２≦１．６５（６ｂ）
ズームレンズに含まれる全てのプラスチックレンズのパワーの合計をΣφａとするとき、
−１．３０≦Σφａ／φ２≦１．３０（７）
以下の条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）は、温度変化によるピントのずれを抑制するための全プラスチックレンズのパワーの合計と第２レンズ群Ｌ２のパワーとの比に関する条件を示す。全プラスチックレンズのパワーの合計は、負レンズのパワーをマイナスの値とし、正レンズのパワーをプラスの値としたときのパワーの和である。Σφａ／φ２が条件式（７）の上限を超えると、全プラスチックレンズのうち正のプラスチックレンズパワーが大きくなりすぎて温度変化によるピントずれが大きくなるため、好ましくない。Σφａ／φ２が条件式（７）の下限を下回ると、全プラスチックレンズのうち負のプラスチックレンズのパワーが大きくなりすぎて、温度変化によるピントずれが大きくなるため、好ましくない。 It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (6) as follows.
0 <Σφp / φ2 ≦ 1.68 (6a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (6) as follows.
0 <Σφp / φ2 ≦ 1.65 (6b)
When the total power of all plastic lenses contained in the zoom lens is Σφa,
-1.30 ≤ Σφa / φ2 ≤ 1.30 (7)
It is preferable to satisfy the following conditional expression (7). The conditional expression (7) shows a condition regarding the ratio of the total power of all the plastic lenses to the power of the second lens group L2 for suppressing the out-of-focus due to the temperature change. The total power of all plastic lenses is the sum of the powers when the power of the negative lens is a negative value and the power of the positive lens is a positive value. If Σφa / φ2 exceeds the upper limit of the conditional expression (7), the power of the positive plastic lens among all the plastic lenses becomes too large, and the focus shift due to the temperature change becomes large, which is not preferable. If Σφa / φ2 is less than the lower limit of the conditional expression (7), the power of the negative plastic lens among all the plastic lenses becomes too large, and the focus shift due to the temperature change becomes large, which is not preferable.

条件式（７）の数値範囲を以下のように限定すると、より好ましい。
−１．２５≦Σφａ／φ２≦１．２５（７ａ）
条件式（７）の数値範囲を以下のように限定すると、さらに好ましい。
−１．２０≦Σφａ／φ２≦１．２０（７ｂ）
以下、実施例１〜６のズームレンズの具体的な構成を説明する。以下の説明において、レンズの配置順は、特に説明がない限り、物体側から像側への順とする。 It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (7) as follows.
-1.25 ≤ Σφa / φ2 ≤ 1.25 (7a)
It is more preferable to limit the numerical range of the conditional expression (7) as follows.
-1.20 ≤ Σφa / φ2 ≤ 1.20 (7b)
Hereinafter, a specific configuration of the zoom lenses of Examples 1 to 6 will be described. In the following description, the order of lens arrangement is from the object side to the image side unless otherwise specified.

図１に示す実施例１のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第２レンズ群Ｌ２における最も物体側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌと一体で移動する。 In the zoom lens of Example 1 shown in FIG. 1, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged on the most object side in the second lens group L2, and moves integrally with the second lens group L during zooming.

第１レンズ群Ｌ１は、負レンズＧ１１、負レンズＧ１２および正レンズＧ１３により構成されている。プラスチックレンズである負レンズＧ１１、Ｇ１２のプラスチック材料としては、Ｅ４８Ｒ（日本ゼオン株式会社製）が使用されている。 The first lens group L1 is composed of a negative lens G11, a negative lens G12, and a positive lens G13. E48R (manufactured by Nippon Zeon Corporation) is used as the plastic material for the negative lenses G11 and G12, which are plastic lenses.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３および負レンズＧ２４により構成されている。プラスチックレンズである負および正レンズＧ２３、Ｇ２４のプラスチック材料としてはそれぞれ、ＥＰ−３５００（三菱ガス化学株式会社製）およびＥＰ−５０００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。正レンズＧ２３に使用されているＥＰ−３５００は、部分分散比が大きいため、軸上色収差を良好に補正することができる。このことは、ＥＰ−３５００を使用している他の実施例でも同様である。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, and a negative lens G24. EP-3500 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) and EP-5000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) are used as the plastic materials for the negative and positive lenses G23 and G24, which are plastic lenses, respectively. Since the EP-3500 used for the positive lens G23 has a large partial dispersion ratio, axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected. This also applies to other embodiments using EP-3500.

図３に示す実施例２のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第２レンズ群Ｌ２における最も物体側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌと一体で移動する。 In the zoom lens of Example 2 shown in FIG. 3, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged on the most object side in the second lens group L2, and moves integrally with the second lens group L during zooming.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３、正レンズＧ２４および負レンズＧ２５により構成されている。プラスチックレンズである負レンズＧ２３および正レンズＧ２５のプラスチック材料としてはそれぞれ、ＥＰ−３５００（三菱ガス化学株式会社製）およびＥＰ−５０００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。ＥＰ−５０００も、部分分散比が大きいため、軸上色収差を良好に補正することができる。このことは、ＥＰ−５０００を使用している他の実施例でも同様である。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, a positive lens G24, and a negative lens G25. EP-3500 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) and EP-5000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) are used as the plastic materials of the negative lens G23 and the positive lens G25, which are plastic lenses, respectively. Since EP-5000 also has a large partial dispersion ratio, axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected. This also applies to other embodiments using EP-5000.

図５に示す実施例３のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第２レンズ群Ｌ２における最も物体側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌと一体で移動する。 In the zoom lens of Example 3 shown in FIG. 5, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged on the most object side in the second lens group L2, and moves integrally with the second lens group L during zooming.

第１レンズ群Ｌ１は、負レンズＧ１１、負レンズＧ１２および正レンズＧ１３により構成されている。プラスチックレンズである負レンズＧ１１、Ｇ１２のプラスチック材料としては、Ｅ４８Ｒ（日本ゼオン株式会社製）が使用されている。またプラスチックレンズである正レンズＧ１３のプラスチック材料としては、ＥＰ−１００００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。 The first lens group L1 is composed of a negative lens G11, a negative lens G12, and a positive lens G13. E48R (manufactured by Nippon Zeon Corporation) is used as the plastic material for the negative lenses G11 and G12, which are plastic lenses. EP-10000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material for the positive lens G13, which is a plastic lens.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３、正レンズＧ２４および負レンズＧ２５により構成されている。プラスチックレンズである負レンズＧ２３のプラスチック材料としては、ＥＰ−３５００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, a positive lens G24, and a negative lens G25. EP-3500 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material for the negative lens G23, which is a plastic lens.

図７に示す実施例４のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第２レンズ群Ｌ２の内部に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌと一体で移動する。 In the zoom lens of Example 4 shown in FIG. 7, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged inside the second lens group L2 and moves integrally with the second lens group L during zooming.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３、正レンズＧ２４および負レンズＧ２５により構成されている。プラスチックレンズである正レンズＧ２３のプラスチック材料としては、ＥＰ−９０００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。ＥＰ−９０００も、部分分散比が大きいため、軸上色収差を良好に補正することができる。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, a positive lens G24, and a negative lens G25. EP-9000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material of the positive lens G23, which is a plastic lens. Since EP-9000 also has a large partial dispersion ratio, axial chromatic aberration can be satisfactorily corrected.

図９に示す実施例５のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２との間に配置され、ズーミングに際して不動である。 In the zoom lens of Example 5 shown in FIG. 9, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged between the first lens group L1 and the second lens group L2 and is immobile during zooming.

第１レンズ群Ｌ１は、負レンズＧ１１、負レンズＧ１２、正レンズＧ１３および正レンズＧ１４により構成されている。プラスチックレンズである負レンズＧ１１、Ｇ１２のプラスチック材料としては、Ｅ４８Ｒ（日本ゼオン株式会社製）が使用されている。またプラスチックレンズである正レンズＧ１４のプラスチック材料としては、ＥＰ−８０００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。 The first lens group L1 is composed of a negative lens G11, a negative lens G12, a positive lens G13, and a positive lens G14. E48R (manufactured by Nippon Zeon Corporation) is used as the plastic material for the negative lenses G11 and G12, which are plastic lenses. EP-8000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material for the positive lens G14, which is a plastic lens.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３、正レンズＧ２４および負レンズＧ２５により構成されている。プラスチックレンズである正レンズＧ２３のプラスチック材料としては、ＥＰ−５０００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, a positive lens G24, and a negative lens G25. EP-5000 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material of the positive lens G23, which is a plastic lens.

図１１に示す実施例６のズームレンズでは、広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は像側に凸の移動軌跡を描くように移動し、第２レンズ群Ｌ２は物体側へ単調に移動する。開口絞りＳＰは、第２レンズ群Ｌ２における最も物体側に配置され、ズーミングに際して第２レンズ群Ｌと一体で移動する。 In the zoom lens of Example 6 shown in FIG. 11, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group L1 moves so as to draw a convex movement locus toward the image side, and the second lens group L2 moves toward the object side. Move monotonously. The aperture stop SP is arranged on the most object side in the second lens group L2, and moves integrally with the second lens group L during zooming.

第２レンズ群Ｌ２は、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、正レンズＧ２３、正レンズＧ２４、正レンズＧ２５および負レンズＧ２６により構成されている。プラスチックレンズである正レンズＧ２３、Ｇ２４のプラスチック材料としては、ＥＰ−３５００（三菱ガス化学株式会社製）が使用されている。 The second lens group L2 is composed of a positive lens G21, a negative lens G22, a positive lens G23, a positive lens G24, a positive lens G25, and a negative lens G26. EP-3500 (manufactured by Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc.) is used as the plastic material for the positive lenses G23 and G24, which are plastic lenses.

図２、図４、図６、図８、図１０および図１２はそれぞれ、実施例１〜６（後述する数値実施例１〜６）のズームレンズの収差図である。各図の（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）は、それぞれ、広角端、中間ズーム位置および望遠端での収差を示している。球面収差図において、ＦｎｏはＦナンバーを示し、実線はｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する球面収差を、二点鎖線はｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する球面収差をそれぞれ示している。非点収差図において、実線Ｓはサジタル像面を、破線Ｍはメリディオナル像面を示している。歪曲収差はｄ線に対するものを示している。色収差図において、二点鎖線はｇ線に対する軸上色収差および倍率色収差を、一点鎖線はＣ線（６５６．３ｎｍ）に対する軸上色収差および倍率色収差を示している。ωは半画角（°）である。 2, FIG. 4, FIG. 6, FIG. 8, FIG. 10 and FIG. 12 are aberration diagrams of the zoom lenses of Examples 1 to 6 (numerical values Examples 1 to 6 described later), respectively. (A), (B) and (C) in each figure show aberrations at the wide-angle end, the intermediate zoom position and the telephoto end, respectively. In the spherical aberration diagram, Fno indicates the F number, the solid line indicates the spherical aberration for the d line (wavelength 587.6 nm), and the two-point chain line indicates the spherical aberration for the g line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line S indicates the sagittal image plane, and the broken line M indicates the meridional image plane. Distortion indicates that it is for the d-line. In the chromatic aberration diagram, the two-dot chain line shows axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification with respect to g-line, and the one-dot chain line shows axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification with respect to C line (656.3 nm). ω is a half angle of view (°).

以上説明した各実施例によれば、軸上色収差が良好に補正された小型のズームレンズを実現することができる。なお、各実施例のズームレンズに対して、レンズの形状や数を変更したり、レンズ群またはレンズを光軸に対して直交する方向に移動させ（光軸上の点を中心に回動することも含む）、手振れ等の振動に起因する像振れを補正したりしてもよい。 According to each of the above-described embodiments, it is possible to realize a compact zoom lens in which axial chromatic aberration is satisfactorily corrected. For the zoom lens of each embodiment, the shape and number of lenses may be changed, or the lens group or lens may be moved in a direction orthogonal to the optical axis (rotate around a point on the optical axis). It may also correct image shake caused by vibration such as camera shake.

以下、実施例１〜６のそれぞれに対応する数値実施例１〜６を示す。各数値実施例において、ｒｉは物体側からｉ番目の面の曲率半径（mm）、ｄｉはｉ番目と（ｉ＋１）番目の面間のレンズ厚または空気間隔（mm）、ｎｄｉはｉ番目の光学部材の材料のｄ線における屈折率である。νｄｉはｉ番目の光学部材の材料のｄ線を基準としたアッベ数である。アッベ数νｄは、フラウンホーファ線のｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）における屈折率をＮｄ、ＮＦ、ＮＣとするとき、νｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）で表される。各数値実施例において最も像側の２つの面は光学ブロックＧの平面である。 Hereinafter, numerical examples 1 to 6 corresponding to each of Examples 1 to 6 will be shown. In each numerical embodiment, ri is the radius of curvature (mm) of the i-th surface from the object side, di is the lens thickness or air spacing (mm) between the i-th and (i + 1) -th surfaces, and ndi is the i-th optics. It is the refractive index in the d-line of the material of the member. νdi is an Abbe number based on the d-line of the material of the i-th optical member. The Abbe number νd is νd = (Nd-1) when the refractive indexes of the Fraunhofer line d line (587.6 nm), F line (486.1 nm), and C line (656.3 nm) are Nd, NF, and NC. ) / (NF-NC). In each numerical example, the two surfaces on the image side are the planes of the optical block G.

半画角（°）は、歪曲収差を考慮した撮影可能な半画角の数値を表す。ＢＦはバックフォーカス（mm）を表す。「バックフォーカス」は、ズームレンズの最終面（最も像側のレンズ面）から近軸像面までの光軸上の距離を空気換算長により表記したものとする。「レンズ全長」は、ズームレンズの最前面（最も物体側のレンズ面）から最終面までの光軸上の距離にバックフォーカスを加えた長さであり、条件式（４）における光学全長に相当する。 The half-angle of view (°) represents a numerical value of a half-angle of view that can be photographed in consideration of distortion. BF represents the back focus (mm). "Back focus" is the distance on the optical axis from the final surface of the zoom lens (the lens surface on the most image side) to the paraxial image plane in terms of air equivalent length. The "total lens length" is the length obtained by adding the back focus to the distance on the optical axis from the frontmost surface (lens surface on the most object side) of the zoom lens to the final surface, and corresponds to the total optical length in the conditional equation (4). do.

面番号に付された「＊」は、その面が非球面形状を有する面であることを意味する。非球面形状は、光軸方向での位置をＸ、光軸に直交する方向での高さをＨ、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半径、Ｋを円錐定数、Ａ４，Ａ６，Ａ８，Ａ１０，Ａ１２を非球面係数とするとき、以下の式で表される。「ｅ−Ｚ」は、×１０−^Ｚを意味する。 The "*" attached to the surface number means that the surface has an aspherical shape. For the aspherical shape, the position in the optical axis direction is X, the height in the direction orthogonal to the optical axis is H, the traveling direction of light is positive, R is the radius of curvature of the near axis, K is the conical constant, A4 and A6. , A8, A10, A12 are expressed by the following equations when the aspherical surface coefficient is used. "E-Z" means ^x10-Z.

ｘ＝（ｈ^２／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）（ｈ／ｒ）^２｝^１／２］
＋Ａ４・ｈ^４＋Ａ６・ｈ^６＋Ａ８・ｈ^８＋Ａ１０・ｈ^１０＋Ａ１２・ｈ^１２
また、数値実施例１〜６における前述した条件式（１）〜（７）に対応する値を表１にまとめて示す。
［数値実施例１］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -17.103 0.90 1.53113 55.8
2* 5.495 4.64
3* -11.578 0.60 1.53113 55.8
4* -50.153 0.20
5 18.820 1.67 1.95906 17.5
6 57.999 (可変)
7(絞り) ∞ 0.27
8 4.572 2.79 1.49700 81.5
9 -194.363 0.82
10 -10.533 0.50 1.84666 23.8
11 50.141 0.10
12* 5.628 2.09 1.56650 37.6
13* -4.582 0.21
14* -7.941 1.50 1.63560 23.9
15* 26.067 (可変)
16 ∞ 0.50 1.52000 61.4
17 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.41415e-004 A 6=-9.77431e-006 A 8= 4.29052e-008

第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.37433e-004 A 6= 4.91698e-006 A 8= 1.74574e-006

第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.68036e-003 A 6= 1.30789e-004 A 8=-2.66863e-006

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.19723e-003 A 6= 1.05878e-004 A 8=-2.56424e-006

第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.09952e-003 A 6=-1.59302e-004 A 8=-3.97563e-005

第13面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.98719e-003 A 6=-2.63445e-004 A 8=-1.33128e-006

第14面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.62376e-004 A 6= 1.75384e-004 A 8= 5.25204e-006

第15面
K = 0.00000e+000 A 4= 6.50090e-004 A 6= 3.16410e-004 A 8= 7.69325e-006 A10=-6.78855e-006 A12= 4.60378e-007

各種データ
ズーム比 2.30
広角中間望遠
焦点距離 3.20 5.28 7.36
Ｆナンバー 1.89 2.30 2.73
半画角（°） 61.3 34.7 24.7
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 33.92 28.47 27.27
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 11.38 3.88 0.62
d15 5.31 7.37 9.42
d17 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -7.85
2 7 7.76

［数値実施例２］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -108.249 0.90 1.53113 55.8
2* 4.848 4.88
3* -9.438 0.60 1.53113 55.8
4* 50.715 0.20
5 15.174 1.05 1.95906 17.5
6 42.130 (可変)
7(絞り) ∞ 0.27
8 5.862 3.04 1.49700 81.5
9 -24.403 0.50
10 -9.952 0.50 1.84666 23.8
11 67.763 0.10
12* 5.735 3.00 1.56650 37.6
13* -10.616 0.57
14 -35.812 0.88 1.48749 70.2
15 -9.095 0.20
16* -903.443 1.50 1.63560 23.9
17* 9.045 (可変)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.64378e-004 A 6=-4.10194e-006 A 8= 1.75001e-008

第2面
K = 0.00000e+000 A 4=-9.80582e-005 A 6= 9.38316e-006 A 8= 9.77080e-009

第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.39495e-005 A 6= 1.81392e-005 A 8=-5.00878e-007

第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.87904e-005 A 6= 1.33718e-005 A 8=-6.20276e-007

第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-8.87183e-004 A 6=-1.47861e-005 A 8=-1.97289e-006

第13面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.63735e-004 A 6=-5.41552e-005 A 8= 1.29750e-006

第16面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.86780e-003 A 6=-1.04855e-004 A 8= 1.98712e-005

第17面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.70226e-003 A 6= 1.20944e-004 A 8= 7.44718e-006 A10= 1.29005e-006 A12=-1.18930e-007

各種データ
ズーム比 2.79
広角中間望遠
焦点距離 3.20 6.07 8.93
Ｆナンバー 1.75 2.23 2.73
半画角（°） 61.5 30.1 20.4
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 34.89 30.83 31.56
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 10.77 3.32 0.65
d17 5.00 8.39 11.78
d19 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -6.53
2 7 7.72

［数値実施例３］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -14.405 0.90 1.53113 55.8
2* 6.841 3.64
3* 11.271 0.60 1.53113 55.8
4* 5.966 0.62
5* 18.580 2.56 1.68040 18.1
6* -788.408 (可変)
7(絞り) ∞ 0.27
8 6.681 3.35 1.49700 81.5
9 -5.366 0.21
10 -4.751 0.50 1.84666 23.8
11 -16.608 0.63
12* -30.485 1.24 1.65010 21.5
13* -5.872 0.20
14 12.707 1.31 1.49700 81.5
15 -8.138 0.20
16 20.837 1.50 1.84666 23.8
17 5.009 (可変)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.31486e-003 A 6=-1.66968e-005 A 8= 7.56684e-008

第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 8.91323e-004 A 6= 1.53912e-005 A 8= 3.68484e-006

第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.25108e-003 A 6= 2.39548e-004 A 8=-2.10649e-006

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.75647e-003 A 6= 1.09883e-004 A 8= 2.31150e-006

第5面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.14780e-004 A 6=-7.24394e-005 A 8= 3.16704e-006

第6面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.98798e-004 A 6= 1.53441e-005 A 8=-5.30628e-007

第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.17197e-003 A 6=-1.27098e-004 A 8=-5.85178e-006

第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.56198e-003 A 6=-7.76368e-005 A 8=-4.86089e-006

各種データ
ズーム比 2.00
広角中間望遠
焦点距離 3.26 4.88 6.51
Ｆナンバー 1.89 2.23 2.56
半画角（°） 60.6 37.8 27.9
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 33.79 28.90 27.17
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 10.13 3.82 0.66
d17 5.00 6.43 7.85
d19 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -8.38
2 7 7.36

［数値実施例４］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -9.117 0.90 1.53113 55.8
2* 8.667 4.22
3* -14.611 0.60 1.53113 55.8
4* 31.944 0.20
5 23.868 1.96 1.92286 18.9
6 -92.355 (可変)
7 5.919 2.96 1.49700 81.5
8 -4.955 0.19
9 -4.352 0.50 1.84666 23.8
10 -13.110 0.45
11* -9.410 0.82 1.67070 19.3
12* -4.717 0.10
13(絞り) ∞ 0.10
14 10.129 1.02 1.49700 81.5
15 -6.938 0.20
16 23.599 1.50 1.80518 25.4
17 4.432 (可変)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.77384e-003 A 6=-2.11603e-005 A 8= 1.45092e-007

第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 9.26642e-004 A 6= 3.36285e-005 A 8= 2.67336e-006

第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.85858e-003 A 6= 1.47809e-004 A 8=-3.20067e-006

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.04716e-003 A 6= 1.05933e-004 A 8=-1.70400e-006

第11面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.96855e-003 A 6=-2.92260e-004 A 8=-3.01361e-005

第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.88994e-003 A 6=-1.48722e-004 A 8=-2.13884e-005

各種データ
ズーム比 1.90
広角中間望遠
焦点距離 3.37 4.89 6.40
Ｆナンバー 2.20 2.69 3.18
半画角（°） 60.1 38.6 28.7
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 30.09 26.19 24.74
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 8.45 3.25 0.52
d17 5.00 6.29 7.58
d19 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -8.15
2 7 6.93

［数値実施例５］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -12.498 0.90 1.53113 55.8
2* 14.108 2.83
3* 13.710 0.60 1.53113 55.8
4* 4.806 1.36
5 -45.924 1.42 1.95906 17.5
6 -20.040 0.59
7* 33.918 1.61 1.66080 20.4
8* 58.011 (可変)
9(絞り) ∞ (可変)
10 7.552 3.16 1.49700 81.5
11 -5.360 0.20
12 -4.853 0.50 1.84666 23.8
13 -14.466 0.89
14* -729.927 1.68 1.63560 23.9
15* -6.306 0.20
16 17.573 1.47 1.49700 81.5
17 -9.041 0.20
18 22.472 1.50 1.84666 23.8
19 4.995 (可変)
20 ∞ 0.50 1.52000 61.4
21 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.53057e-003 A 6=-1.88282e-005 A 8= 1.05250e-007

第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.24079e-003 A 6= 1.93156e-005 A 8= 1.33929e-006

第3面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.21989e-003 A 6= 3.64781e-004 A 8=-6.11646e-006

第4面
K = 0.00000e+000 A 4=-7.85188e-003 A 6= 2.62196e-004 A 8=-1.69407e-006

第7面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.26294e-005 A 6=-1.12793e-004 A 8= 6.99218e-006

第8面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.87504e-004 A 6=-6.19232e-005 A 8= 4.17202e-006

第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.59949e-003 A 6=-8.49870e-005 A 8= 3.67882e-007

第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-5.04581e-004 A 6=-5.42964e-005 A 8=-5.60613e-007

各種データ
ズーム比 2.00
広角中間望遠
焦点距離 3.31 4.96 6.61
Ｆナンバー 1.89 2.20 2.62
半画角（°） 58.3 37.8 27.7
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 36.05 30.60 28.57
BF 0.43 0.43 0.43

d 8 7.98 2.52 0.50
d 9 3.04 1.62 0.20
d19 5.00 6.42 7.84
d21 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -8.93
2 9 ∞
3 10 7.67

［数値実施例６］
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1* -18.296 0.90 1.53113 55.8
2* 6.539 4.45
3* -6.129 0.60 1.53113 55.8
4* -28.399 0.46
5 16.273 0.99 1.95906 17.5
6 48.126 (可変)
7(絞り) ∞ 0.27
8 5.053 2.72 1.49700 81.5
9 -33.807 0.29
10 -14.139 0.50 1.84666 23.8
11 82.166 0.10
12* 7.424 1.07 1.56650 37.6
13* 15.439 0.75
14* 20.794 1.20 1.56650 37.6
15* -6.238 0.20
16 -41.953 0.81 1.49700 81.5
17 -8.101 0.20
18 -8.879 1.50 1.84666 23.8
19 54.207 (可変)
20 ∞ 0.50 1.52000 61.4
21 ∞ 0.43
像面 ∞

非球面データ
第1面
K = 0.00000e+000 A 4= 9.22437e-004 A 6=-1.05966e-005 A 8= 5.81533e-008

第2面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.25549e-004 A 6= 1.60308e-005 A 8= 1.07984e-006

第3面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.16935e-003 A 6= 3.51169e-006 A 8=-4.35443e-007

第4面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.49435e-003 A 6=-2.43474e-005 A 8= 6.53729e-008

第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.96481e-003 A 6=-1.64670e-004 A 8=-9.45897e-006

第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.69258e-003 A 6=-2.35156e-004 A 8= 2.94270e-006

第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.30509e-003 A 6=-2.04671e-004 A 8= 4.50940e-006

第15面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.36943e-004 A 6=-8.67076e-005 A 8=-4.65053e-007

各種データ
ズーム比 2.40
広角中間望遠
焦点距離 3.27 5.56 7.84
Ｆナンバー 1.89 2.29 2.73
半画角（°） 60.8 33.6 23.5
像高 3.20 3.20 3.20
レンズ全長 32.68 28.78 28.63
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 9.74 3.30 0.61
d19 5.00 7.54 10.07
d21 0.43 0.43 0.43

ズームレンズ群データ
群始面焦点距離
1 1 -6.79
2 7 7.53 x = (h ² / R) / [1 + {1- (1 + K) (h / r) ² } ^1/2 ]
＋ A4 ・ h ⁴ ＋ A6 ・ h ⁶ ＋ A8 ・ h ⁸ ＋ A10 ・ h ¹⁰ ＋ A12 ・ h ¹²
In addition, the values corresponding to the above-mentioned conditional expressions (1) to (7) in the numerical examples 1 to 6 are collectively shown in Table 1.
[Numerical Example 1]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -17.103 0.90 1.53113 55.8
2 * 5.495 4.64
3 * -11.578 0.60 1.53113 55.8
4 * -50.153 0.20
5 18.820 1.67 1.95906 17.5
6 57.999 (variable)
7 (Aperture) ∞ 0.27
8 4.572 2.79 1.49700 81.5
9 -194.363 0.82
10 -10.533 0.50 1.84666 23.8
11 50.141 0.10
12 * 5.628 2.09 1.56650 37.6
13 * -4.582 0.21
14 * -7.941 1.50 1.63560 23.9
15 * 26.067 (variable)
16 ∞ 0.50 1.52000 61.4
17 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.41415e-004 A 6 = -9.77431e-006 A 8 = 4.29052e-008

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.37433e-004 A 6 = 4.91698e-006 A 8 = 1.74574e-006

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.68036e-003 A 6 = 1.30789e-004 A 8 = -2.66863e-006

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.19723e-003 A 6 = 1.05878e-004 A 8 = -2.56424e-006

12th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.09952e-003 A 6 = -1.59302e-004 A 8 = -3.97563e-005

Page 13
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.98719e-003 A 6 = -2.64345e-004 A 8 = -1.33128e-006

Page 14
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.62376e-004 A 6 = 1.75384e-004 A 8 = 5.25204e-006

Page 15
K = 0.00000e + 000 A 4 = 6.50090e-004 A 6 = 3.16410e-004 A 8 = 7.69325e-006 A10 = -6.78855e-006 A12 = 4.60378e-007

Various data Zoom ratio 2.30
Wide-angle medium telephoto focal length 3.20 5.28 7.36
F number 1.89 2.30 2.73
Half angle of view (°) 61.3 34.7 24.7
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 33.92 28.47 27.27
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 11.38 3.88 0.62
d15 5.31 7.37 9.42
d17 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -7.85
2 7 7.76

[Numerical Example 2]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -108.249 0.90 1.53113 55.8
2 * 4.848 4.88
3 * -9.438 0.60 1.53113 55.8
4 * 50.715 0.20
5 15.174 1.05 1.95906 17.5
6 42.130 (variable)
7 (Aperture) ∞ 0.27
8 5.862 3.04 1.49700 81.5
9 -24.403 0.50
10 -9.952 0.50 1.84666 23.8
11 67.763 0.10
12 * 5.735 3.00 1.56650 37.6
13 * -10.616 0.57
14 -35.812 0.88 1.48749 70.2
15 -9.095 0.20
16 * -903.443 1.50 1.63560 23.9
17 * 9.045 (variable)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.64378e-004 A 6 = -4.10194e-006 A 8 = 1.75001e-008

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -9.80582e-005 A 6 = 9.38316e-006 A 8 = 9.77080e-009

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -5.39495e-005 A 6 = 1.81392e-005 A 8 = -5.00878e-007

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.87904e-005 A 6 = 1.33718e-005 A 8 =-6.20276e-007

12th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -8.87183e-004 A 6 = -1.47861e-005 A 8 = -1.97289e-006

Page 13
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.63735e-004 A 6 = -5.41552e-005 A 8 = 1.29750e-006

16th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -5.86780e-003 A 6 = -1.04855e-004 A 8 = 1.98712e-005

Page 17
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.70226e-003 A 6 = 1.20944e-004 A 8 = 7.44718e-006 A10 = 1.29005e-006 A12 = -1.18930e-007

Various data Zoom ratio 2.79
Wide-angle medium telephoto focal length 3.20 6.07 8.93
F number 1.75 2.23 2.73
Half angle of view (°) 61.5 30.1 20.4
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 34.89 30.83 31.56
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 10.77 3.32 0.65
d17 5.00 8.39 11.78
d19 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -6.53
2 7 7.72

[Numerical Example 3]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -14.405 0.90 1.53113 55.8
2 * 6.841 3.64
3 * 11.271 0.60 1.53113 55.8
4 * 5.966 0.62
5 * 18.580 2.56 1.68040 18.1
6 * -788.408 (variable)
7 (Aperture) ∞ 0.27
8 6.681 3.35 1.49700 81.5
9 -5.366 0.21
10 -4.751 0.50 1.84666 23.8
11 -16.608 0.63
12 * -30.485 1.24 1.65010 21.5
13 * -5.872 0.20
14 12.707 1.31 1.49700 81.5
15 -8.138 0.20
16 20.837 1.50 1.84666 23.8
17 5.009 (variable)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.31486e-003 A 6 = -1.66968e-005 A 8 = 7.56684e-008

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 8.91323e-004 A 6 = 1.53912e-005 A 8 = 3.68484e-006

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -6.25108e-003 A 6 = 2.39548e-004 A 8 = -2.10649e-006

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -5.75647e-003 A 6 = 1.09883e-004 A 8 = 2.31150e-006

Side 5
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.14780e-004 A 6 = -7.24394e-005 A 8 = 3.16704e-006

Side 6
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.98798e-004 A 6 = 1.53441e-005 A 8 =-5.30628e-007

12th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.17197e-003 A 6 = -1.27098e-004 A 8 = -5.85178e-006

Page 13
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.56198e-003 A 6 = -7.76368e-005 A 8 = -4.8 6089e-006

Various data Zoom ratio 2.00
Wide-angle medium telephoto focal length 3.26 4.88 6.51
F number 1.89 2.23 2.56
Half angle of view (°) 60.6 37.8 27.9
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 33.79 28.90 27.17
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 10.13 3.82 0.66
d17 5.00 6.43 7.85
d19 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -8.38
2 7 7.36

[Numerical Example 4]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -9.117 0.90 1.53113 55.8
2 * 8.667 4.22
3 * -14.611 0.60 1.53113 55.8
4 * 31.944 0.20
5 23.868 1.96 1.92286 18.9
6 -92.355 (variable)
7 5.919 2.96 1.49700 81.5
8 -4.955 0.19
9 -4.352 0.50 1.84666 23.8
10 -13.110 0.45
11 * -9.410 0.82 1.67070 19.3
12 * -4.717 0.10
13 (Aperture) ∞ 0.10
14 10.129 1.02 1.49700 81.5
15 -6.938 0.20
16 23.599 1.50 1.80518 25.4
17 4.432 (variable)
18 ∞ 0.50 1.52000 61.4
19 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.77384e-003 A 6 = -2.11603e-005 A 8 = 1.45092e-007

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 9.26642e-004 A 6 = 3.36285e-005 A 8 = 2.67336e-006

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.85858e-003 A 6 = 1.47809e-004 A 8 = -3.20067e-006

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.04716e-003 A 6 = 1.05933e-004 A 8 = -1.70400e-006

Page 11
K = 0.00000e + 000 A 4 = -7.96855e-003 A 6 = -2.92260e-004 A 8 = -3.01361e-005

12th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.88994e-003 A 6 = -1.48722e-004 A 8 = -2.13884e-005

Various data Zoom ratio 1.90
Wide-angle medium telephoto focal length 3.37 4.89 6.40
F number 2.20 2.69 3.18
Half angle of view (°) 60.1 38.6 28.7
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 30.09 26.19 24.74
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 8.45 3.25 0.52
d17 5.00 6.29 7.58
d19 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -8.15
2 7 6.93

[Numerical Example 5]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -12.498 0.90 1.53113 55.8
2 * 14.108 2.83
3 * 13.710 0.60 1.53113 55.8
4 * 4.806 1.36
5 -45.924 1.42 1.95906 17.5
6 -20.040 0.59
7 * 33.918 1.61 1.66080 20.4
8 * 58.011 (variable)
9 (Aperture) ∞ (Variable)
10 7.552 3.16 1.49700 81.5
11 -5.360 0.20
12 -4.853 0.50 1.84666 23.8
13 -14.466 0.89
14 * -729.927 1.68 1.63560 23.9
15 * -6.306 0.20
16 17.573 1.47 1.49700 81.5
17 -9.041 0.20
18 22.472 1.50 1.84666 23.8
19 4.995 (variable)
20 ∞ 0.50 1.52000 61.4
21 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.53057e-003 A 6 = -1.88282e-005 A 8 = 1.05250e-007

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.24079e-003 A 6 = 1.93156e-005 A 8 = 1.33929e-006

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -7.21989e-003 A 6 = 3.64781e-004 A 8 =-6.11646e-006

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = -7.85188e-003 A 6 = 2.62196e-004 A 8 = -1.69407e-006

Page 7
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.26294e-005 A 6 = -1.12793e-004 A 8 = 6.99218e-006

8th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.87504e-004 A 6 = -6.19232e-005 A 8 = 4.17202e-006

Page 14
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.59949e-003 A 6 = -8.49870e-005 A 8 = 3.67882e-007

Page 15
K = 0.00000e + 000 A 4 = -5.04581e-004 A 6 = -5.42964e-005 A 8 = -5.60613e-007

Various data Zoom ratio 2.00
Wide-angle medium telephoto focal length 3.31 4.96 6.61
F number 1.89 2.20 2.62
Half angle of view (°) 58.3 37.8 27.7
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 36.05 30.60 28.57
BF 0.43 0.43 0.43

d 8 7.98 2.52 0.50
d 9 3.04 1.62 0.20
d19 5.00 6.42 7.84
d21 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -8.93
2 9 ∞
3 10 7.67

[Numerical Example 6]
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 * -18.296 0.90 1.53113 55.8
2 * 6.539 4.45
3 * -6.129 0.60 1.53113 55.8
4 * -28.399 0.46
5 16.273 0.99 1.95906 17.5
6 48.126 (variable)
7 (Aperture) ∞ 0.27
8 5.053 2.72 1.49700 81.5
9 -33.807 0.29
10 -14.139 0.50 1.84666 23.8
11 82.166 0.10
12 * 7.424 1.07 1.56650 37.6
13 * 15.439 0.75
14 * 20.794 1.20 1.56650 37.6
15 * -6.238 0.20
16 -41.953 0.81 1.49700 81.5
17 -8.101 0.20
18 -8.879 1.50 1.84666 23.8
19 54.207 (variable)
20 ∞ 0.50 1.52000 61.4
21 ∞ 0.43
Image plane ∞

First surface of aspherical data
K = 0.00000e + 000 A 4 = 9.22437e-004 A 6 = -1.05966e-005 A 8 = 5.81533e-008

Second side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.25549e-004 A 6 = 1.60308e-005 A 8 = 1.07984e-006

Third side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.16935e-003 A 6 = 3.51169e-006 A 8 =-4.35443e-007

4th side
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.49435e-003 A 6 = -2.43474e-005 A 8 = 6.53729e-008

12th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.96481e-003 A 6 = -1.64670e-004 A 8 = -9.45897e-006

Page 13
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.69258e-003 A 6 = -2.351 56e-004 A 8 = 2.94270e-006

Page 14
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.30509e-003 A 6 = -2.04671e-004 A 8 = 4.50940e-006

Page 15
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.39643e-004 A 6 = -8.67076e-005 A 8 = -4.65053e-007

Various data Zoom ratio 2.40
Wide-angle medium telephoto focal length 3.27 5.56 7.84
F number 1.89 2.29 2.73
Half angle of view (°) 60.8 33.6 23.5
Image height 3.20 3.20 3.20
Lens total length 32.68 28.78 28.63
BF 0.43 0.43 0.43

d 6 9.74 3.30 0.61
d19 5.00 7.54 10.07
d21 0.43 0.43 0.43

Zoom lens group Data group Start surface focal length
1 1 -6.79
2 7 7.53

図１３は、実施例１のズームレンズ１６をドームカバー１５とともに使用した撮像装置の断面を示している。ズームレンズは、他の実施例のものであってもよい。ドームカバー１５は、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）やポリカーボネート（ＰＣ）等のプラスチック材料により数ミリ程度の厚さでドーム形状に成形されている。また図１４は、実施例１のズームレンズ１６を平板形状の保護カバー１７ともに使用した撮像装置の断面を示している。ズームレンズは、他の実施例のものであってもよい。このようにドームカバー１５や保護カバー１７の使用を前提とした撮像装置にするときは、ドームカバー１５や保護カバー１７の焦点距離や材質の影響を考慮してズームレンズを設計し、諸収差の補正を行うことが望ましい。 FIG. 13 shows a cross section of an image pickup apparatus in which the zoom lens 16 of the first embodiment is used together with the dome cover 15. The zoom lens may be of another embodiment. The dome cover 15 is formed into a dome shape with a thickness of about several millimeters by using a plastic material such as polymethylmethacrylate (PMMA) or polycarbonate (PC). Further, FIG. 14 shows a cross section of an image pickup apparatus in which the zoom lens 16 of the first embodiment is used together with the flat plate-shaped protective cover 17. The zoom lens may be of another embodiment. When making an image pickup device that assumes the use of the dome cover 15 and the protective cover 17 in this way, the zoom lens is designed in consideration of the influence of the focal length and the material of the dome cover 15 and the protective cover 17, and various aberrations are affected. It is desirable to make corrections.

図１５（Ａ）は、実施例１〜６のいずれかのズームレンズを撮像光学系として用いた撮像装置（監視カメラ）を示す。１１はカメラ本体、１２はカメラ本体１１に内蔵されてズームレンズ１６により形成された被写体像（光学像）を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子である。１３は固体撮像素子１２による光電変換によって生成された画像データを記録するメモリである。１４は画像データを外部に転送するためのネットワークケーブルである。 FIG. 15A shows an image pickup apparatus (surveillance camera) using any of the zoom lenses of Examples 1 to 6 as an image pickup optical system. Reference numeral 11 is a camera body, and reference numeral 12 is a solid-state image sensor such as a CCD sensor or a CMOS sensor that is built in the camera body 11 and receives a subject image (optical image) formed by the zoom lens 16. Reference numeral 13 is a memory for recording image data generated by photoelectric conversion by the solid-state image sensor 12. Reference numeral 14 is a network cable for transferring image data to the outside.

図１５（Ｂ）は、図１５（Ａ）の監視カメラにドームカバー１５を装着して天井に取り付けた状態を示している。 FIG. 15B shows a state in which the dome cover 15 is attached to the surveillance camera of FIG. 15A and attached to the ceiling.

なお、撮像装置としては、監視カメラに限定されることはなく、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の他の撮像装置でもよい。 The image pickup device is not limited to the surveillance camera, and may be another image pickup device such as a video camera or a digital still camera.

また撮像装置は、歪曲収差と倍率色収差のうち少なくとも一方を電気的に補正する回路を有していてもよい。このような回路を有することで、ズームレンズのある程度の歪曲収差等を許容することができ、この結果、ズームレンズを構成するレンズの枚数を少なくしてズームレンズの小型化が容易になる。また倍率色収差を電気的に補正することにより、画像データの色にじみを軽減し、解像力を向上させることが容易になる。 Further, the image pickup apparatus may have a circuit that electrically corrects at least one of distortion aberration and chromatic aberration of magnification. By having such a circuit, it is possible to tolerate some degree of distortion of the zoom lens, and as a result, the number of lenses constituting the zoom lens can be reduced and the size of the zoom lens can be easily reduced. Further, by electrically correcting the chromatic aberration of magnification, it becomes easy to reduce the color bleeding of the image data and improve the resolving power.

以上説明した各実施例は代表的な例にすぎず、本発明の実施に際しては、各実施例に対して種々の変形や変更が可能である。 Each of the above-described embodiments is only a representative example, and various modifications and changes can be made to each embodiment when the present invention is implemented.

Ｌ１第１レンズ群
Ｌ２第２レンズ群
ＳＰ開口絞り L1 1st lens group L2 2nd lens group SP Aperture aperture

Claims

It consists of a negative first lens group and a positive second lens group arranged in order from the object side to the image side, and zooming is performed so that the distance between the first lens group and the second lens group changes from each other. A zoom lens that moves for
The zoom lens includes a negative plastic lens.
The first lens group includes two lenses.
The second lens group includes a positive plastic lens.
The refractive index of the positive plastic lens with respect to the d-line is Nd, the Abbe number based on the d-line of the positive plastic lens is νd, the focal length at the wide-angle end of the zoom lens is fw, and the focal length of the first lens group is fw. With the focal length as f1,
Nd ≤ -0.0065νd + 1.8180
1.50 ≦ | f1 / fw | ≦ 2.62
A zoom lens characterized by satisfying the conditional expression.

Let f2 be the focal length of the second lens group.
1.50 ≦ f2 / fw ≦ 2.45
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.

It has an aperture diaphragm on the image side of the first lens group.
The zoom lens according to claim 1 or 2, wherein the aperture diaphragm moves integrally with the second lens group.

The maximum image height is Y, and the distance on the optical axis from the lens surface on the most object side of the zoom lens at the wide-angle end to the image surface is TLw.
4.0 ≤ TLw / Y ≤ 12.0
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.

Let f2 be the focal length of the second lens group.
0.60 ≦ | f1 / f2 | ≦ 1.30
The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.

The total refractive power of one or more positive plastic lenses included in the second lens group is Σφp, and the refractive power of the second lens group is φ2.
0 <Σφp / φ2 ≦ 1.70
The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the zoom lens satisfies the conditional expression.

The total refractive power of all the plastic lenses included in the zoom lens is Σφa, and the refractive power of the second lens group is φ2.
-1.30 ≤ Σφa / φ2 ≤ 1.30
The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the zoom lens satisfies the above-mentioned condition.

The first lens group includes a negative plastic lens and a positive lens in order from the object side to the image side.
The second lens group includes a positive glass lens, a negative glass lens, a positive plastic lens, and a negative lens in this order from the object side to the image side, according to claims 1 to 7. The zoom lens described in any one of the items.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 8.
An image sensor that receives light from the zoom lens and
An imaging device characterized by having.