JP2021085194A - Reinforcement structure for underground continuous wall - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、地中連続壁の補強構造に関するものである。 The present invention relates to a reinforcing structure of an underground continuous wall.
鉄筋コンクリート(以下、RC)造の地中連続壁の施工方法として、地中に間隔をあけて先行エレメントを設け、先行して設けられた先行エレメントの間に後行エレメントを設けて地中連続壁を構築する方法がある。先行エレメントと後行エレメントとの連結は、互いに荷重(せん断力)を伝達可能となるように一体に連結する場合(例えば、特許文献1−3参照)と、互いに接触させるが互いに荷重の伝達をしない状態に連結する場合とがある。 As a method of constructing a continuous underground wall made of reinforced concrete (hereinafter referred to as RC), a leading element is provided in the ground at intervals, and a trailing element is provided between the preceding elements provided in advance to provide a continuous underground wall. There is a way to build. When the leading element and the trailing element are integrally connected so that the load (shear force) can be transmitted to each other (see, for example, Patent Document 1-3), the leading element and the trailing element are brought into contact with each other but the load is transmitted to each other. It may be connected in a state where it is not.
先行エレメントと後行エレメントとの間で面内せん断力を伝達できるように両エレメントを互いに連結する際に、先行エレメントと後行エレメントとの間の継手部にシアキーとして面内せん断力を伝達させるためのほぞ(山形鋼)を仕切り板に溶接する場合と、先行エレメントおよび後行エレメントのシアキーの形状に沿って鉄筋を配筋する場合とがある。 When connecting both elements to each other so that the in-plane shear force can be transmitted between the leading element and the trailing element, the in-plane shear force is transmitted as a shear key to the joint between the leading element and the trailing element. There are cases where the tenon (island steel) is welded to the partition plate, and there are cases where the reinforcing bars are arranged along the shear shape of the leading element and the trailing element.
しかしながら、先行エレメントおよび後行エレメントのシアキーの形状に沿って鉄筋を配筋する場合、シアキーの形状によっては、配筋に手間がかかることがある。特に、先行エレメントおよび後行エレメントのシアキーの形状に沿って配筋する鉄筋は、それぞれシアキー側に突出させる形状となるため、後行エレメントの鉄筋を先行して設けられた先行エレメント側に突出させる配筋作業は困難である。
また、先行エレメントと後行エレメントとの間で面内せん断力を伝達させる場合には、継手部に面内せん断力が作用した際に、シアキーの角部から継手部と連続するRC造の壁板部にひび割れが生じると、継手部の面内せん断力が低下する虞がある。
However, when arranging reinforcing bars along the shape of the shear key of the leading element and the trailing element, it may take time to arrange the reinforcing bar depending on the shape of the shear key. In particular, the reinforcing bars arranged along the shear key shape of the leading element and the trailing element each have a shape that protrudes toward the shear key, so that the reinforcing bars of the trailing element are projected toward the preceding element provided in advance. Reinforcing work is difficult.
Further, when the in-plane shear force is transmitted between the leading element and the trailing element, when the in-plane shear force acts on the joint portion, the RC wall continuous from the corner of the shear key to the joint portion. If the plate portion is cracked, the in-plane shear force of the joint portion may decrease.
本発明は、エレメントの配筋作業を効率化でき、継手部と連続するRC造の壁板部に生じるひび割れを抑止し、継手部のせん断耐力を向上させることができる地中連続壁の補強構造を提供することを目的とする。 INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to improve the efficiency of the reinforcement arrangement work of the element, suppress cracks generated in the RC wall plate portion continuous with the joint portion, and improve the shear strength of the joint portion. The purpose is to provide.
上記目的を達成するため、本発明に係る地中連続壁の補強構造は、RC造の第1エレメントと第2エレメントとが隣接して設けられる地中連続壁において、前記第1エレメントは、前記第2エレメント側の端部に位置し、前記第1エレメントと前記第2エレメントが隣接する壁長さ方向に突出し、壁厚さ方向に延びる第1凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第1凹条部と、が壁高さ方向に交互に配列された第1凹凸形成部と、前記第1凹凸形成部よりも前記第2エレメントと離れる側に位置する第1壁板部と、を有し、前記第2エレメントは、前記第1エレメント側の端部に位置し、前記壁長さ方向に突出し、前記壁厚さ方向に延びる第2凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第2凹条部と、が前記壁高さ方向に交互に配列された第2凹凸形成部と、前記第2凹凸形成部よりも前記第1エレメントと離れる側に位置する第2壁板部と、を有し、前記第1エレメントと前記第2エレメントとの継手部では、前記第1凸条部と前記第2凹条部とが嵌合し、前記第1凹条部と前記第2凸条部とが嵌合し、前記第1壁板部には、前記第1凹凸形成部側に前記壁高さ方向に延びる複数の鉄筋が束ねられた第1束ね鉄筋が設けられ、前記第2壁板部には、前記第2凹凸形成部側に前記壁高さ方向に延びる複数の鉄筋が束ねられた第2束ね鉄筋が設けられていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the reinforcing structure of the continuous underground wall according to the present invention is the continuous underground wall in which the first element and the second element of the RC structure are provided adjacent to each other. A first ridge portion located at an end on the second element side, the first element and the second element projecting in the adjacent wall length direction and extending in the wall thickness direction, and a recess in the wall length direction. The first concave-convex portions extending in the wall thickness direction, the first uneven-forming portions alternately arranged in the wall height direction, and the first uneven-forming portions are located on the side away from the second element. The second element is located at the end on the side of the first element, protrudes in the wall length direction, and extends in the wall thickness direction. From the second unevenness forming portion in which the second concave and convex portions recessed in the wall length direction and extending in the wall thickness direction are alternately arranged in the wall height direction, and the second unevenness forming portion. Also has a second wall plate portion located on a side away from the first element, and in the joint portion between the first element and the second element, the first convex portion and the second concave portion are provided. Is fitted, the first concave portion and the second convex portion are fitted, and a plurality of the first wall plate portion extending in the wall height direction toward the first unevenness forming portion side. A first bundled reinforcing bar is provided, and a second bundled reinforcing bar in which a plurality of reinforcing bars extending in the wall height direction are bundled on the side of the second unevenness forming portion is provided on the second wall plate portion. It is characterized in that it is provided.
本発明では、第1壁板部の第1凹凸形成部側に、第1束ね鉄筋が設けられ、第2壁板部の第2凹凸形成部側に、第2束ね鉄筋が設けられている。これにより、継手部に面内せん断力が作用した際の、第1凹凸形成部から第1壁板部に進展するひび割れ、および第2凹凸形成部から第2壁板部に進展するひび割れを抑止することができ、継手部のせん断耐力を向上させることができる。
このため、第1凹凸形成部および第2凹凸形成部には、それぞれの形状に沿った鉄筋を設ける必要が無く、第1エレメントおよび第2エレメントの配筋作業の効率を向上させることができる。また、第1エレメントの後に第2エレメントが構築される場合に、第2凹凸形成部の鉄筋を第1エレメント側に突出させて配筋させる必要がないため、第2エレメントの配筋作業の効率を向上させることができる。
In the present invention, the first bundled reinforcing bar is provided on the side of the first unevenness forming portion of the first wall plate portion, and the second bundled reinforcing bar is provided on the side of the second unevenness forming portion of the second wall plate portion. As a result, when an in-plane shear force acts on the joint portion, cracks extending from the first unevenness forming portion to the first wall plate portion and cracks extending from the second unevenness forming portion to the second wall plate portion are suppressed. It is possible to improve the shear strength of the joint portion.
Therefore, it is not necessary to provide reinforcing bars according to the respective shapes in the first unevenness forming portion and the second unevenness forming portion, and the efficiency of the reinforcing bar arrangement work of the first element and the second element can be improved. Further, when the second element is constructed after the first element, it is not necessary to project the reinforcing bars of the second unevenness forming portion toward the first element side to arrange the reinforcing bars, so that the efficiency of the reinforcing bar arrangement work of the second element is not required. Can be improved.
また、本発明に係る地中連続壁の補強構造では、前記第1凹凸形成部および前記第2凹凸形成部には、鉄筋が設けられていなくてもよい。
このような構成とすることにより、第1エレメントおよび第2エレメントの配筋作業の効率を向上させることができる。
Further, in the reinforcement structure of the underground continuous wall according to the present invention, the first unevenness forming portion and the second unevenness forming portion may not be provided with reinforcing bars.
With such a configuration, the efficiency of the bar arrangement work of the first element and the second element can be improved.
本発明によれば、エレメントの配筋作業を効率化でき、継手部と連続するRC造の壁板部に生じるひび割れを抑止し、継手部のせん断耐力を向上させることができる。 According to the present invention, it is possible to improve the efficiency of the reinforcement arrangement work of the element, suppress the cracks that occur in the RC wall plate portion that is continuous with the joint portion, and improve the shear strength of the joint portion.
以下、本発明の実施形態による地中連続壁の補強構造について、図1−図2に基づいて説明する。
図1に示すように、本実施形態による地中連続壁1は、複数の壁状のエレメント2,3がそれぞれの端部を突き合わせて連結されている。地中連続壁1の壁面に直交する水平方向を壁厚さ方向(図1の矢印Aの方向、図2の紙面に直交する方向)とし、壁面に沿った方向で壁厚さ方向に直交する水平方向を壁長さ方向(図1、図2の矢印Bの方向)とし、壁厚さ方向および壁長さ方向に直交する方向を壁高さ方向または上下方向(図2の矢印Cの方向、図1の紙面に直交する方向)とする。
地中連続壁1を構成する複数のエレメント2,3は、先行して施工される先行エレメント(第1エレメント)2と、先行エレメント2の後に施工される後行エレメント(第2エレメント)3とから構成され、先行エレメント2と後行エレメント3とが壁長さ方向に配列されている。
先行エレメント2および後行エレメント3は、いずれも地盤11(図1参照)を掘削して構築されている。
Hereinafter, the reinforcement structure of the underground continuous wall according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 2.
As shown in FIG. 1, in the underground
The plurality of
Both the leading
先行エレメント2および後行エレメント3は、それぞれコンクリート21,31に縦筋22,32および横筋23,33が埋設されたRC造の壁体となっている。先行エレメント2と後行エレメント3とは、壁厚さ方向および上下方向の寸法が同じ寸法に設定され、それぞれの壁芯を一致させるように配列されている。先行エレメント2と後行エレメント3とは、それぞれの壁長さ方向の端部を突き合わせるように配置されている。先行エレメント2と後行エレメント3とが突き合わされている部分を継手部4とする。
以下では、継手部4の説明において、壁長さ方向のうち先行エレメント2に対して後行エレメント3が配置されている側を前側とし、後行エレメント3に対して先行エレメント2が配置されている側を後側とし、壁長さ方向を前後方向で表記することがある。
The leading
In the following, in the description of the joint portion 4, the side in the wall length direction in which the trailing element 3 is arranged with respect to the leading
図2に示すように、先行エレメント2の前端面には、壁厚さ方向に延びるコンクリート凹条部24(第1凹条部)とコンクリート凸条部25(第1凸条部)とが上下方向に交互に複数配列されていて凹凸が形成されている。換言すると、複数のコンクリート凸条部25が上下方向に配列されていて、上下方向に隣り合うコンクリート凸条部25の間にコンクリート凹条部24が形成されている。複数のコンクリート凸条部25は、それぞれ同じ断面形状に形成され、これらの間のコンクリート凹条部24もそれぞれ同じ断面形状に形成されている。
As shown in FIG. 2, the concrete concave portion 24 (first concave portion) and the concrete convex portion 25 (first convex portion) extending in the wall thickness direction are vertically formed on the front end surface of the leading
コンクリート凸条部25は、断面形状が三角形で、上面が前側に向かって漸次下側に向かう傾斜面に形成され、下面が前側に向かって漸次上側に向かう傾斜面に形成され、上面と下面の前端部が角部251を形成するように接続されている。コンクリート凸条部25の上面の傾斜面を第1傾斜面26とし、下面の傾斜面を第2傾斜面27とする。
上下方向に配列された上側のコンクリート凸条部25の第2傾斜面27の後端部と、下側のコンクリート凸条部25の第1傾斜面26の後端部とは、角部251を形成するように接続されている。第1傾斜面26とは第2傾斜面27とは交互に配列されている。
コンクリート凹条部24は、第1傾斜面26と第2傾斜面27との間に形成され、第1傾斜面26と第2傾斜面27との接続部分に角部241が形成されている。
コンクリート凹条部24の角部241およびコンクリート凸条部25の角部251は、いずれもほぼ直角となっている。
The
The rear end portion of the second
The concrete
The corner portion 241 of the concrete
先行エレメント2におけるコンクリート凹条部24およびコンクリート凸条部25が形成されている部分を第1凹凸形成部28とし、第1凹凸形成部28よりも後側で後行エレメント3と離れる側を第1壁板部29とする。
先行エレメント2には、第1壁板部29に縦筋22および横筋23が配筋され、第1凹凸形成部28には鉄筋が設けられていない。
縦筋22は、第1壁板部29の上下方向全体にわたって設けられている。横筋23は、第1壁板部29の壁長さ方向全体にわたって設けられている。
第1壁板部29には、縦筋22のうち、最前に設けられる縦筋22は、横筋23の壁厚さ方向の両側それぞれに横筋23を挟んで設けられた第1束ね鉄筋221となっている。
本実施形態では、横筋23は、壁厚さ方向に間隔をあけて2列、上下方向に間隔をあけて複数段設けられている。図1では、第1束ね鉄筋221は、壁厚さ方向に間隔をあけて2組設けられているが、構造計算によって算出された組数が設けられている。縦筋22および横筋23についても、構造計算によって算出された数が設けられている。
The portion of the
In the
The
Of the
In the present embodiment, the
後行エレメント3の後端面には、壁厚さ方向に延びるコンクリート凹条部34(第2凹条部)とコンクリート凸条部35(第2凸条部)とが上下方向に交互に複数配列されていて凹凸が形成されている。換言すると、複数のコンクリート凸条部35が上下方向に配列されていて、上下方向に隣り合うコンクリート凸条部35の間にコンクリート凹条部24が形成されている。複数のコンクリート凸条部35は、それぞれ同じ断面形状に形成され、これらの間のコンクリート凹条部34もそれぞれ同じ断面形状に形成されている。
On the rear end surface of the trailing element 3, a plurality of concrete ridges 34 (second ridges) extending in the wall thickness direction and concrete ridges 35 (second ridges) are arranged alternately in the vertical direction. The unevenness is formed. In other words, a plurality of
コンクリート凸条部35は、断面形状が三角形で、上面が後側に向かって漸次下側に向かう傾斜面に形成され、下面が後側に向かって漸次上側に向かう傾斜面に形成され、上面と下面の後端部が角部351を形成するように接続されている。コンクリート凸条部35の上面の傾斜面を第3傾斜面36とし、下面の傾斜面を第4傾斜面37とする。
上下方向に配列された上側のコンクリート凸条部35の第4傾斜面37の前端部と、下側のコンクリート凸条部35の第3傾斜面36の前端部とは、角部351を形成するように接続されている。第3傾斜面36とは第4傾斜面37とは交互に配列されている。
コンクリート凹条部34は、第3傾斜面36と第4傾斜面37との間に形成され、第3傾斜面36と第4傾斜面37との接続部分に角部341が形成されている。
コンクリート凹条部34の角部341およびコンクリート凸条部35の角部351は、いずれもほぼ直角となっている。
The
The front end of the fourth
The concrete
The corner portion 341 of the concrete
後行エレメント3におけるコンクリート凹条部34およびコンクリート凸条部35が形成されている部分を第2凹凸形成部38とし、第2凹凸形成部38よりも前側で先行エレメント2と離れる側を第2壁板部39とする。
後行エレメント3には、第2壁板部39に縦筋32および横筋33が配筋され、第2凹凸形成部38には鉄筋が設けられていない。
縦筋32は、第2壁板部39の上下方向全体にわたって設けられている。横筋33は、第2壁板部39の壁長さ方向全体にわたって設けられている。
第2壁板部39には、縦筋32のうち、最前に設けられる縦筋32は、横筋33の壁厚さ方向の両側それぞれに横筋33を挟んで設けられた第2束ね鉄筋321となっている。
本実施形態では、横筋33は、壁厚さ方向に間隔をあけて2列、上下方向に間隔をあけて複数段設けられている。図1では、第2束ね鉄筋321は、壁厚さ方向に間隔をあけて2組設けられているが、これに限定されず、構造計算によって算出された組数が設けられていればよい。縦筋32および横筋33についても、構造計算によって算出された数が設けられていればよい。
The portion of the trailing element 3 in which the concrete
In the trailing element 3,
The
Of the
In the present embodiment, the
次に、上記の本実施形態による地中連続壁の補強構造の作用・効果について説明する。
上記の本実施形態による地中連続壁の補強構造では、第1壁板部29の第1凹凸形成部28側に、第1束ね鉄筋が設けられ、第2壁板部39の第2凹凸形成部38側に、第2束ね鉄筋が設けられている。これにより、継手部4に面内せん断力が作用した際の、第1凹凸形成部28から第1壁板部29に進展するひび割れ、および第2凹凸形成部38から第2壁板部39に進展するひび割れを抑止することができ、継手部4のせん断耐力を向上させることができる。
このため、第1凹凸形成部28および第2凹凸形成部38には、それぞれの形状に沿った鉄筋を設ける必要が無く、先行エレメント2および後行エレメント3の配筋作業の効率を向上させることができる。また、後行エレメント3の第2凹凸形成部38の鉄筋を先行エレメント2側に突出させて配筋させる必要がないため、後行エレメント3の配筋作業の効率を向上させることができる。
Next, the action / effect of the reinforcement structure of the underground continuous wall according to the above embodiment will be described.
In the reinforcement structure of the underground continuous wall according to the above embodiment, the first bundled reinforcing bar is provided on the side of the first
Therefore, it is not necessary to provide reinforcing bars according to the respective shapes in the first
本実施形態による地中連続壁の補強構造では、第1凹凸形成部28および第2凹凸形成部38には、鉄筋が設けられていないことにより、先行エレメント2および後行エレメント3の配筋作業の効率を向上させることができる。
In the reinforcement structure of the underground continuous wall according to the present embodiment, since the first
上記の実施形態による地中連続壁の補強構造の継手部における面内せん断実験を行い、実験に先立って面内せん断挙動に関する解析を行った。この解析について説明する。
上記の実施形態における、第1凹凸形成部28および第2凹凸形成部38をシアキー部とし、コンクリート凸条部25,35をシアキーの頂部とする。
面内せん断実験を行った試験体No.1、試験体No.1においてシアキーの頂部から壁板側に30mm入った位置に束ね鉄筋を配した場合(Case1、上記の実施形態による地中連続壁に相当)、試験体No.1においてシアキー部の形状に沿って鉄筋を配した場合(Case2)について2次元弾塑性FEM解析を実施した。以下では、試験体No.1、Case1、Case2の3ケースの解析結果について示す。
An in-plane shear experiment was performed at the joint portion of the reinforcement structure of the continuous underground wall according to the above embodiment, and an analysis on the in-plane shear behavior was performed prior to the experiment. This analysis will be described.
In the above embodiment, the first
When the bundled reinforcing bars are arranged at a position 30 mm from the top of the shear key to the wall plate side in the test body No. 1 and the test body No. 1 in which the in-plane shear experiment was performed (
(解析モデル)
試験体No.1の解析モデル図を図3に、Case1の解析モデル図を図4に、Case2の解析モデル図を図5に示す。
それぞれ、コンクリートは4節点ソリッド1次の平面ひずみ要素、鉄筋(主筋、補強筋)は、1次要素の埋込み式離散鉄筋でモデル化した。コンクリートと鉄筋とは、完全付着、上下スタブのコンクリートは、弾性体とし、先行エレメントと後行エレメントを模擬した打継部間には、界面要素41を配した。図3−図5におけるX方向は、上記の実施形態の上下方向に相当し、Y方向は、上記の実施形態の壁長さ方向に相当している。
解析は、変位制御とし下側スタブ底辺のX方向およびY方向を完全固定の上、上側スタブ頂部に0.011MN/mの軸力を一定に作用させた状態で、上側スタブ右辺上下の頂部それぞれに一方向の強制増分変位を与えた。
(Analysis model)
The analysis model diagram of the test body No. 1 is shown in FIG. 3, the analysis model diagram of
Concrete was modeled with a 4-node solid primary plane strain element, and the reinforcing bars (main bar, reinforcing bar) were modeled with embedded discrete reinforcing bars of the primary element. The concrete and the reinforcing bar are completely adhered, the concrete of the upper and lower stubs is an elastic body, and the
In the analysis, displacement control was used, the X and Y directions of the bottom of the lower stub were completely fixed, and an axial force of 0.011 MN / m was constantly applied to the top of the upper stub. Was given a unidirectional forced incremental displacement.
(解析条件)
解析に使用したコンクリートを図6の表に示す。
図6の引張破壊エネルギーGFは、“CEB−FIP Model Code 1990”の下式による。
GF=GFO(σB/10)0.7
ここに、
GFO=0.0025N・mm/mm2(骨材粒径13mmの場合)
σB:コンクリート圧縮強度(N/mm2)
GFは、ひび割れ発生後の引張側の構成則のひとつである、Dirk A Hordijkの指数関数型ひび割れ開口則に基づく。
(Analysis conditions)
The concrete used in the analysis is shown in the table of FIG.
Tensile fracture energy G F of FIG. 6, by the following formula of "CEB-FIP Model Code 1990" .
G F = G FO (σ B / 10) 0.7
Here,
G FO = 0.0025 N ・ mm / mm 2 (when the aggregate particle size is 13 mm)
σ B : Concrete compression strength (N / mm 2 )
G F is one of the tension side of the constitutive law after Cracking, based on Dirk A Hordijk exponential crack opening law.
ひび割れモデルは、固定ひび割れモデルである。
破壊基準は、図7に示すように、塑性理論に基づき、各領域で以下の破壊基準を適用している。
引張−引張領域(第1象限):Rankine破壊基準
圧縮−圧縮領域(第3象限):Menetrey−Willam塑性基準
上記以外の領域(第2象限および第4象限):双方の基準の組合せ
The crack model is a fixed crack model.
As shown in FIG. 7, the fracture criteria are based on the theory of plasticity, and the following fracture criteria are applied in each region.
Tension-Tension region (1st quadrant): Rankine fracture standard Compression-compression region (3rd quadrant): Menetrey-Willam plasticity standard Regions other than the above (2nd quadrant and 4th quadrant): Combination of both standards
解析に使用した鉄筋を図8の表に示す。
破壊基準は、バイリニアモデルである。
各解析モデルの主筋61は、埋込み式離散鉄筋である。各解析モデルの補強筋62は、埋込み式離散鉄筋である。Case1の束ね鉄筋63(図4参照)は、2−D13(SD345)である。Case2のシアキー部の補強筋64(図5参照)は、2−D13(SD345)である。
解析に使用した界面要素41(図3−5参照)の物性値を図9の表に示す。
The reinforcing bars used in the analysis are shown in the table of FIG.
The destruction standard is a bilinear model.
The
The physical property values of the interface element 41 (see FIG. 3-5) used in the analysis are shown in the table of FIG.
(FEM解析結果)
図10に試験体No.1の解析から得られた荷重−変形関係および実験結果を示す。図11にCase1の解析から得られた荷重−変形関係および実験結果を示す。図12にCase2の解析から得られた荷重−変形関係および実験結果を示す。
図13に試験体No.1の最大荷重時のひび割れ状況を示す。図14にCase1の最大荷重時のひび割れ状況を示す。図15にCase2の最大荷重時のひび割れ状況を示す。図13−図15では、界面要素41を2点鎖線で示している。
(FEM analysis result)
FIG. 10 shows the load-deformation relationship and the experimental results obtained from the analysis of the test piece No.1. FIG. 11 shows the load-deformation relationship and the experimental results obtained from the analysis of
FIG. 13 shows the state of cracking of the test piece No. 1 at the maximum load. FIG. 14 shows the state of cracking of
試験体No.1においては、剛性は実験結果を過小評価し、最大荷重は実験結果を1割程度過大評価しているが、概ね実験結果と整合している。
Case1およびCase2の結果を以下に列記する。
Case1では、最大耐力は試験体No.1の解析値より15%程度大きく、最大荷重時の変形は小さい。
Case2では、壁板部(エレメント)に試験体No.1と同様なひび割れが生じているが、その幅は小さい傾向にある。最大耐力は試験体No.1の解析値よりも70%程度大きく、シアキーコンクリートの短期許容せん断力レベルよりも50%程度大きい。
In the test piece No. 1, the rigidity underestimates the experimental result, and the maximum load underestimates the experimental result by about 10%, which is generally consistent with the experimental result.
The results of
In
In
以上、本発明による地中連続壁の補強構造の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、先行エレメント2のコンクリート凹条部24、コンクリート凸条部25の断面形状、および後行エレメント3のコンクリート凹条部34、コンクリート凸条部35の断面形状は、三角形であるが、長方形や三角形の頂部に平行部が設けられた台形などの四角形でもよいし、半円などの湾曲した形状などであってもよい。
また、コンクリート凹条部24、コンクリート凸条部25、コンクリート凹条部34およびコンクリート凸条部35の角部は、略直角であるが、それぞれの角部の角度は直角以外であってもよい。また、複数のコンクリート凹条部24、複数のコンクリート凸条部25、複数のコンクリート凹条部34および複数のコンクリート凸条部35は、継手部4にシアキーを形成できるようであれば、それぞれ同じ形状でなくてもよい。
Although the embodiment of the reinforcement structure for the continuous underground wall according to the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above embodiment and can be appropriately changed without departing from the spirit of the present invention.
For example, the cross-sectional shape of the concrete
Further, the corners of the concrete
1 地中連続壁
2 先行エレメント(第1エレメント)
3 後行エレメント(第2エレメント)
4 継手部
24 コンクリート凹条部(第1凹条部)
25 コンクリート凸条部(第1凸条部)
28 第1凹凸形成部
29 第1壁板部
34 コンクリート凹条部(第2凹条部)
35 コンクリート凸条部(第2凸条部)
38 第2凹凸形成部
39 第2壁板部
63 束ね鉄筋
221 第1束ね鉄筋
321 第2束ね鉄筋
1 Underground
3 Trailing element (second element)
4
25 Concrete ridge (1st ridge)
28 1st
35 Concrete ridge (second ridge)
38 Second
Claims (2)
前記第1エレメントは、
前記第2エレメント側の端部に位置し、前記第1エレメントと前記第2エレメントが隣接する壁長さ方向に突出し、壁厚さ方向に延びる第1凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第1凹条部と、が壁高さ方向に交互に配列された第1凹凸形成部と、
前記第1凹凸形成部よりも前記第2エレメントと離れる側に位置する第1壁板部と、を有し、
前記第2エレメントは、
前記第1エレメント側の端部に位置し、前記壁長さ方向に突出し、前記壁厚さ方向に延びる第2凸条部と、前記壁長さ方向に凹み、前記壁厚さ方向に延びる第2凹条部と、が前記壁高さ方向に交互に配列された第2凹凸形成部と、
前記第2凹凸形成部よりも前記第1エレメントと離れる側に位置する第2壁板部と、を有し、
前記第1エレメントと前記第2エレメントとの継手部では、前記第1凸条部と前記第2凹条部とが嵌合し、前記第1凹条部と前記第2凸条部とが嵌合し、
前記第1壁板部には、前記第1凹凸形成部側に前記壁高さ方向に延びる複数の鉄筋が束ねられた第1束ね鉄筋が設けられ、
前記第2壁板部には、前記第2凹凸形成部側に前記壁高さ方向に延びる複数の鉄筋が束ねられた第2束ね鉄筋が設けられていることを特徴とする地中連続壁の補強構造。 In the reinforcement structure of the underground continuous wall where the first element and the second element of the RC structure are provided adjacent to each other,
The first element is
The first convex portion located at the end on the second element side, the first element and the second element project in the adjacent wall length direction and extend in the wall thickness direction, and the wall length direction. The dents, the first concave portion extending in the wall thickness direction, and the first unevenness forming portion in which the recesses are alternately arranged in the wall height direction,
It has a first wall plate portion located on a side away from the second element from the first unevenness forming portion.
The second element is
A second ridge portion located at an end on the first element side, protruding in the wall length direction and extending in the wall thickness direction, and a second convex portion recessed in the wall length direction and extending in the wall thickness direction. The second concave-convex forming portion in which the two concave portions are alternately arranged in the wall height direction,
It has a second wall plate portion located on a side away from the first element from the second unevenness forming portion.
In the joint portion between the first element and the second element, the first convex portion and the second concave portion are fitted, and the first concave portion and the second convex portion are fitted. Fit
The first wall plate portion is provided with a first bundled reinforcing bar in which a plurality of reinforcing bars extending in the wall height direction are bundled on the side of the first unevenness forming portion.
The second wall plate portion is provided with a second bundled reinforcing bar in which a plurality of reinforcing bars extending in the wall height direction are bundled on the side of the second unevenness forming portion. Reinforcing structure.
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JPS4879409A (en) * | 1972-01-27 | 1973-10-24 | ||
JPS5988533A (en) * | 1982-11-15 | 1984-05-22 | Penta Ocean Constr Co Ltd | Coupling steel member of underground continuous wall |
JPH10131286A (en) * | 1996-10-29 | 1998-05-19 | Fujita Corp | Main reinforcement |
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-
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- 2019-11-27 JP JP2019213825A patent/JP7374735B2/en active Active
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