JP2021024752A - Method of manufacturing melt, method of manufacturing glass article, melting device, and manufacturing method for glass article - Google Patents
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Abstract
Description
本開示は、メルトの製造方法、ガラス物品の製造方法、溶解装置、及びガラス物品の製造装置に関する。 The present disclosure relates to a method for producing a melt, a method for producing a glass article, a melting apparatus, and an apparatus for producing a glass article.
従来から、ガラスのバッチ原料を溶解し、メルトを製造する種々の方法が提案されている(例えば特許文献1〜7参照)。
Conventionally, various methods for melting a batch raw material of glass to produce a melt have been proposed (see, for example,
特許文献1では、メルト層を収容する容器に対してバッチ原料を投下すると共に、落下中のバッチ原料をバーナの火炎で加熱する方法が開示されている。
特許文献2では、容器に収容されたメルト層の内部に液中バーナを設置し、液中バーナの火炎でメルト層を加熱する方法が開示されている。
特許文献3では、パイプ群上にバッチ原料の原料山を形成し、パイプ群と原料山とを排ガスの熱で予熱する方法が開示されている。この方法では、パイプ群と、メルト層を収容する容器とは、空間を隔てて設置される。
特許文献4では、容器に収容されたメルト層の内部に格子状の抵抗発熱体を設置し、抵抗発熱体でメルト層を加熱する方法が開示されている。この方法によれば、メルト層の対流を制御できる。 Patent Document 4 discloses a method in which a lattice-shaped resistance heating element is installed inside a melt layer housed in a container, and the melt layer is heated by the resistance heating element. According to this method, the convection of the melt layer can be controlled.
特許文献5では、容器に収容されたメルト層の内部に断面視楕円状の細長い加熱素子を設置し、加熱素子でメルト層を加熱する方法が開示されている。この方法によれば、特許文献4と同様に、メルト層の対流を制御できる。
特許文献6では、チューブ群などでバッチ原料を支持しながら予熱する方法が報告されている。この方法では、チューブ群と、メルト層を収容する容器とは、空間を隔てて設置される。 Patent Document 6 reports a method of preheating while supporting a batch raw material in a tube group or the like. In this method, the tube group and the container containing the melt layer are installed at a space.
特許文献7では、容器に収容されたメルト層の上層としてバッチ原料の原料山を形成し、原料山の上方から原料山の内部にアーク電極を挿入し、原料山とメルト層の界面をアーク加熱する方法が報告されている。 In Patent Document 7, a raw material pile of a batch raw material is formed as an upper layer of a melt layer contained in a container, an arc electrode is inserted inside the raw material pile from above the raw material pile, and the interface between the raw material pile and the melt layer is arc-heated. The method has been reported.
ガラスのバッチ原料が溶解し、メルトが製造されるまでに、様々な反応が生じる。これらの反応のほとんどは、吸熱を伴うので、大量の熱エネルギを消費する。吸熱を伴う反応が終了するまでは、バッチ原料が完全には溶解しておらず、バッチ原料は内部に大量の気孔を含む。気孔は嵩密度を低下させ、熱拡散率を低下させるので、バッチ原料に大量の熱エネルギを効率的に与える必要がある。しかし、従来の技術及びそこから示唆される技術では、バッチ原料に大量の熱エネルギを効率的に与えることが困難であった。 Various reactions occur before the batch raw material of glass is melted and a melt is produced. Most of these reactions are endothermic and therefore consume a large amount of thermal energy. The batch raw material is not completely dissolved until the endothermic reaction is completed, and the batch raw material contains a large amount of pores inside. Since the pores reduce the bulk density and the thermal diffusivity, it is necessary to efficiently apply a large amount of heat energy to the batch raw material. However, it has been difficult to efficiently apply a large amount of thermal energy to the batch raw material by the conventional technique and the technique suggested from the conventional technique.
本開示の一態様は、バッチ原料並びにバッチ原料から変性した固相及び液相が混在した固液混合層を効率的に加熱し、固液混合層に連続するメルト層を効率的に製造できる、技術を提供する。 One aspect of the present disclosure can efficiently heat a batch raw material and a solid-liquid mixed layer in which a solid phase and a liquid phase modified from the batch raw material are mixed, and efficiently produce a melt layer continuous with the solid-liquid mixed layer. Providing technology.
本発明は、ガラスのバッチ原料を準備し、前記バッチ原料並びに前記バッチ原料から変性した固相及び液相が混在した固液混合層の内部にレーザ光のエネルギを吸収させ、前記固液混合層に熱エネルギを与え、前記固液混合層の上方から前記バッチ原料を供給し、前記固液混合層に接する下層に嵩密度が前記固液混合層よりも大きい液相のメルトを連続的に生成する、メルトの製造方法である。 In the present invention, a batch raw material for glass is prepared, and the energy of laser light is absorbed inside the solid-liquid mixed layer in which the batch raw material and the solid phase and the liquid phase modified from the batch raw material are mixed, and the solid-liquid mixed layer is prepared. The batch raw material is supplied from above the solid-liquid mixed layer, and a liquid phase melt having a bulk density higher than that of the solid-liquid mixed layer is continuously generated in the lower layer in contact with the solid-liquid mixed layer. This is a method for producing melt.
本発明の一態様の製造方法は、前記固液混合層は、熱拡散率が3mm2/秒以下であることが好ましい。 In the production method of one aspect of the present invention, the solid-liquid mixed layer preferably has a thermal diffusivity of 3 mm 2 / sec or less.
本発明の一態様の製造方法は、前記固液混合層に対して、波長の異なる複数の前記レーザ光を照射してもよい。 In the production method of one aspect of the present invention, the solid-liquid mixed layer may be irradiated with a plurality of the laser beams having different wavelengths.
本発明の一態様の製造方法は、複数の光源によって、波長の異なる複数の前記レーザ光を発振してもよい。 In the manufacturing method of one aspect of the present invention, a plurality of laser beams having different wavelengths may be oscillated by a plurality of light sources.
本発明の一態様の製造方法は、前記固液混合層は、前記メルトからなるメルト層の上面の70%以上を覆ってもよい。 In the production method of one aspect of the present invention, the solid-liquid mixed layer may cover 70% or more of the upper surface of the melt layer made of the melt.
本発明は、前記製造方法により製造したメルトを更に成形し、成形したガラスを徐冷し、徐冷したガラスをガラス物品に加工するガラス物品の製造方法である。 The present invention is a method for producing a glass article, in which the melt produced by the production method is further molded, the formed glass is slowly cooled, and the slowly cooled glass is processed into a glass article.
本発明は、ガラスのバッチ原料から得られるメルトからなるメルト層と、前記メルト層に接する上層としての、前記バッチ原料並びに前記バッチ原料から変性した固相及び液相が混在した固液混合層とを収容する収容部と、前記収容部に前記バッチ原料を投入する投入部と、レーザ光を発振する光源と、前記光源から前記固液混合層の上面に前記レーザ光を導く光学系とを含み、予定する前記固液混合層の内部に前記レーザ光のエネルギを吸収させ、前記固液混合層に熱エネルギを与えるレーザ加熱部と、を有する連続式の溶解装置である。 The present invention comprises a melt layer made of a melt obtained from a batch raw material of glass, a solid-liquid mixed layer in which the batch raw material and a solid-liquid mixed phase modified from the batch raw material are mixed as an upper layer in contact with the melt layer. Includes an accommodating portion for accommodating, an input portion for charging the batch raw material into the accommodating portion, a light source for oscillating a laser beam, and an optical system for guiding the laser beam from the light source to the upper surface of the solid-liquid mixed layer. This is a continuous melting device having a laser heating unit that absorbs the energy of the laser light inside the planned solid-liquid mixed layer and gives the heat energy to the solid-liquid mixed layer.
本発明の一態様の溶解装置は、前記光学系は、前記レーザ光を前記固液混合層の上面にて走査する走査部を有してもよい。 In the melting apparatus of one aspect of the present invention, the optical system may have a scanning unit that scans the laser beam on the upper surface of the solid-liquid mixed layer.
本発明の一態様の溶解装置は、前記レーザ加熱部は、波長の異なる複数の前記レーザ光を発振する複数の前記光源を有してもよい。 In the melting apparatus of one aspect of the present invention, the laser heating unit may have a plurality of the light sources that oscillate a plurality of the laser beams having different wavelengths.
本発明の一態様の溶解装置は、前記レーザ加熱部は、前記収容部の外に設置されることが好ましい。 In the melting device of one aspect of the present invention, it is preferable that the laser heating unit is installed outside the housing unit.
本発明の一態様の溶解装置は、予定する前記メルト層の全体を上方から前記固液混合層で覆うことが可能な位置に、前記投入部を移動させる移動部を有してもよい。 The melting apparatus of one aspect of the present invention may have a moving portion for moving the charging portion at a position where the entire planned melt layer can be covered with the solid-liquid mixed layer from above.
本発明は、前記溶解装置と、前記溶解装置で得られたメルトを成形する成形装置と、前記成形されたガラスを徐冷する徐冷装置と、前記徐冷されたガラスをガラス物品に加工する加工装置と、を有するガラス物品の製造装置である。 The present invention processes the melting device, a molding device for molding the melt obtained by the melting device, a slow cooling device for slowly cooling the molded glass, and the slowly cooled glass into a glass article. It is a processing device and a manufacturing device for a glass article having.
本開示の一態様によれば、バッチ原料並びにバッチ原料から変性した固相及び液相が混在した固液混合層を効率的に加熱し、固液混合層に連続するメルト層を効率的に製造できる。 According to one aspect of the present disclosure, the batch raw material and the solid-liquid mixed layer in which the solid phase and the liquid phase modified from the batch raw material are mixed are efficiently heated, and a melt layer continuous with the solid-liquid mixed layer is efficiently produced. it can.
以下、本開示の実施形態について図面を参照して説明する。なお、各図面において同一の又は対応する構成には同一の符号を付し、説明を省略することがある。 Hereinafter, embodiments of the present disclosure will be described with reference to the drawings. In each drawing, the same or corresponding configurations may be designated by the same reference numerals and description thereof may be omitted.
(ガラス物品の製造装置)
図1に示すように、ガラス物品の製造装置1は、溶解装置2と、成形装置3と、徐冷装置4と、加工装置5とを有する。
(Glass article manufacturing equipment)
As shown in FIG. 1, the glass
溶解装置2は、ガラスのバッチ原料を溶解し、メルトを製造する。バッチ原料は、化学組成の異なる複数種類のガラス原料を含む。ガラス原料は、ガラスの組成に応じて決定される。ガラスがソーダライムガラスである場合、ガラスの組成は、酸化物基準のモル%で、SiO2の含有量が50%以上75%以下、Al2O3の含有量が0%以上20%以下、Li2OとNa2OとK2Oとの合計の含有量が5%以上25%以下、MgOとCaOとSrOとBaOとの合計の含有量が0%以上20%以下である。ガラスがソーダライムガラスである場合、バッチ原料は例えば珪砂、石灰石、ソーダ灰、ホウ酸及び清澄剤などを含む。清澄剤は、三酸化硫黄、塩化物又はフッ化物などである。バッチ原料は、ガラスをリサイクルすべく、ガラス原料の他に、ガラスカレットを含んでもよい。バッチ原料は、粉体原料でもよいし、当該粉体原料を造粒した造粒原料でもよい。溶解装置2は、連続式であって、バッチ原料の供給と、メルトの製造とを連続的に行う。バッチ原料の単位時間当たりの投入量は、メルトの単位時間当たりの排出量と同程度である。溶解装置2の詳細は後述する。
The
成形装置3は、溶解装置2で得られたメルトを所望の形状のガラスに成形する。板状のガラスを得る成形方法として、フロート法、フュージョン法、又はロールアウト法等が用いられる。管状のガラスを得る成形方法として、ベロー法、又はダンナー法等が用いられる。その他の形状のガラスを得る成形方法として、プレス法、ブロー法、又は鋳造法等が用いられる。
The
徐冷装置4は、成形装置3で成形したガラスを徐冷する。徐冷装置4は、例えば、徐冷炉と、徐冷炉の内部においてガラスを所望の方向に搬送する搬送ローラとを有する。搬送ローラは、例えば水平方向に間隔をおいて複数配列される。ガラスは、徐冷炉の入口から出口まで搬送される間に、徐冷される。ガラスを徐冷すれば、残留歪みの少ないガラスが得られる。
The slow cooling device 4 slowly cools the glass molded by the
加工装置5は、徐冷装置4で徐冷したガラスをガラス物品に加工する。加工装置5は、例えば切断装置、研削装置、研磨装置、及びコーティング装置から選ばれる1つ以上であってよい。切断装置は、徐冷装置4で徐冷したガラスから、ガラス物品を切り出す。切断装置は、例えば、徐冷装置4で徐冷したガラスにスクライブ線を形成し、スクライブ線に沿ってガラスを割断する。スクライブ線は、カッター等を用いて形成される。研削装置は、徐冷装置4で徐冷したガラスを研削する。研磨装置は、徐冷装置4で徐冷したガラスを研磨する。コーティング装置は、徐冷装置4で徐冷したガラスに所望の膜を形成する。
The
なお、ガラス物品の製造装置1は、清澄装置をさらに有してもよい。清澄装置は、溶解装置2で得られたメルトを成形装置3で成形する前に、メルト中に含まれる気泡を除去する。気泡を除去する方法として、例えば、メルトの周辺雰囲気を減圧する方法、及びメルトを高温に加熱する方法から選ばれる1つ以上が用いられる。
The glass
(ガラス物品の製造方法)
図2に示すように、ガラス物品の製造方法は、メルトの製造(S1)と、成形(S2)と、徐冷(S3)と、加工(S4)とを含む。溶解装置2がメルトの製造(S1)を実施し、成形装置3が成形(S2)を実施し、徐冷装置4が徐冷(S3)を実施し、加工装置5が加工(S4)を実施する。なお、ガラス物品の製造方法は、清澄をさらに含んでもよい。清澄は、メルト中に含まれる気泡を除去することであり、メルトの製造(S1)の後、成形(S2)の前に実施される。
(Manufacturing method of glass articles)
As shown in FIG. 2, the method for producing a glass article includes melt production (S1), molding (S2), slow cooling (S3), and processing (S4).
(溶解装置)
図3A及び図3Bに示すように、溶解装置2は、ガラスのバッチ原料を溶解し、メルトを製造する。図3Aおよび図3Bにおいて、X軸方向、Y軸方向およびZ軸方向は互いに垂直な方向である。X軸方向及びY軸方向は水平方向であり、Z軸方向は鉛直方向である。下記の変形例に係る溶解装置の断面図について同様である。
(Dissolving device)
As shown in FIGS. 3A and 3B, the
バッチ原料は、粉体原料または造粒原料であって、化学組成の異なる複数種類のガラス原料を含む。それゆえ、バッチ原料が溶解し、メルトが製造されるまでに、様々な反応が生じる。これらの反応のほとんどは、吸熱を伴うので、大量の熱エネルギを消費する。吸熱を伴う反応として、例えば、水分の気化、炭酸塩の熱分解、及び珪砂と炭酸塩との反応などが挙げられる。吸熱を伴う反応が終了するまでは、バッチ原料が完全には溶解しておらず、バッチ原料は内部に大量の気孔を含む。気孔は、嵩密度を低下させ、熱拡散率を低下させる。 The batch raw material is a powder raw material or a granulating raw material, and includes a plurality of types of glass raw materials having different chemical compositions. Therefore, various reactions occur before the batch raw material is dissolved and the melt is produced. Most of these reactions are endothermic and therefore consume a large amount of thermal energy. Examples of the reaction involving endotherm include vaporization of water, thermal decomposition of carbonate, and reaction of silica sand with carbonate. The batch raw material is not completely dissolved until the endothermic reaction is completed, and the batch raw material contains a large amount of pores inside. The pores reduce the bulk density and reduce the thermal diffusivity.
溶解装置2は収容部21を有し、収容部21はメルト層Mと固液混合層Bとを収容する。メルト層Mは、バッチ原料から得られるメルトからなる。固液混合層Bは、メルト層Mに接する上層として形成され、バッチ原料並びにバッチ原料から変性した固相及び液相が混在したものである。固液混合層Bは、メルト層Mに比べて、大量の気孔を含むので、低い嵩密度を有し、低い熱拡散率を有する。固液混合層Bの熱拡散率は例えば3mm2/秒以下であり、メルト層Mの熱拡散率は例えば3mm2/秒超である。熱拡散率は、Glass Technology: European Journal of Glass Science and Technology Part A, June 2018,Volume59 Number3, Pages94−104に記載の方法で測定する。また、固液混合層Bの嵩密度はメルト層Mの嵩密度の90%以下である。嵩密度は、透明石英又は透明サファイアからなる筒状の坩堝にバッチ原料を収め、バッチ原料を収めた坩堝を電気炉内に設置し、電気炉内でバッチ原料を加熱しながらバッチ原料の体積変化をカメラで観察することにより測定する。
The
収容部21は、メルト層Mおよび固液混合層Bに接するので、メルト層Mおよび固液混合層Bに対して高い耐食性を有する材料で形成される。収容部21の雰囲気が大気雰囲気であって、雰囲気の温度が800℃未満である場合、収容部21は、例えば煉瓦、ステンレス、インコネル、及びニッケルから選ばれる1つ以上で形成される。また、収容部21の雰囲気が大気雰囲気であって、雰囲気の温度が800℃以上である場合、収容部21は、例えば煉瓦、白金、白金ロジウム合金、及びセラミックスから選ばれる1つ以上で形成される。また、収容部21の雰囲気が不活性雰囲気であって、雰囲気の温度が800℃以上である場合、収容部21は、例えば煉瓦、モリブデン、タングステン、及びイリジウムから選ばれる1つ以上で形成される。
Since the
収容部21は、複数の側壁211と、底壁212とを有する。複数の側壁211は、例えば四角筒状に組み立てられ、その内側にメルト層Mおよび固液混合層Bを収容する収容室を形成する。底壁212は、収容室の底を塞ぐ。収容部21は、図3Aでは底壁212にメルトの出口213を有するが、側壁211にメルトの出口213を有してもよい。収容部21は、上方に開放される。
The
溶解装置2は投入部22を有し、投入部22は収容部21に対してバッチ原料を投入する。投入部22として、公知のバッチチャージャーが用いられる。投入部22は、収容部21に対してバッチ原料を定期的に投入し、メルト層Mの上に固液混合層Bを形成し続ける。バッチ原料の単位時間当たりの投入量は、バッチ原料の単位時間当たりの投入量をガラス重量に換算すると、メルトの単位時間当たりの排出量と同程度である。
The
投入部22は、予定するメルト層Mの上方、且つ予定する固液混合層Bの上方に相当する位置に設置される。つまり、投入部22は、上方視で、メルト層M及び固液混合層Bと重なる位置に設置される。投入部22は、メルト層M及び固液混合層Bの上方からバッチ原料を投入するので、高温のメルト層Mの上面の70%以上を低温の固液混合層Bで覆うことができる。その結果、メルト層Mの上面から熱および揮発成分が抜け出して逃げるのを抑制できる。揮発成分は、例えば、ホウ酸及び清澄剤などであり、低温の固液混合層Bで液化して捕集される。
The charging
溶解装置2は移動部23を有してよく、移動部23は予定するメルト層Mの全体を上方から固液混合層Bで覆うことが可能な位置に投入部22を移動させる。投入部22は、上方視でメルト層M及び固液混合層Bと重なる領域の内側で移動させられる。投入部22の移動方向は、図3AではX軸方向であるが、Y軸方向であってもよく、X軸方向とY軸方向の両方向であってもよい。移動部23として、公知のものが用いられる。高温のメルト層Mの上面の全体を低温の固液混合層Bで覆うことにより、メルト層Mの上面から熱および揮発成分が抜け出して逃げるのをより抑制できる。
The
ところで、バッチ原料は、固液混合層Bの上面からその下面に達するまでの間に、固相から液相に状態変化する。この間、吸熱を伴う反応が生じるので、大量の熱エネルギが消費される。また、この間、バッチ原料は完全には溶解しておらず、バッチ原料は内部に大量の気孔を含むので、固液混合層Bの熱拡散率はメルト層Mの熱拡散率に比べて低い。低い熱拡散率の固液混合層Bに対して固液混合層Bの外部から大量の熱エネルギを効率的に与えるのは困難である。熱が、固液混合層Bの外部から内部に入りにくく、別の場所に逃げやすいからである。 By the way, the batch raw material changes its state from a solid phase to a liquid phase from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B to the lower surface thereof. During this time, a reaction involving endothermic occurs, so that a large amount of heat energy is consumed. Further, during this period, the batch raw material is not completely dissolved, and the batch raw material contains a large amount of pores inside, so that the thermal diffusivity of the solid-liquid mixed layer B is lower than that of the melt layer M. It is difficult to efficiently apply a large amount of heat energy from the outside of the solid-liquid mixed layer B to the solid-liquid mixed layer B having a low thermal diffusivity. This is because heat does not easily enter the inside of the solid-liquid mixed layer B from the outside and easily escapes to another place.
そこで、本実施形態の溶解装置2はレーザ加熱部24を有し、レーザ加熱部24はレーザ光Lを発振する光源25と、光源25から固液混合層Bの上面にレーザ光Lを導く光学系26とを含む。レーザ加熱部24は、予定する固液混合層Bの内部にレーザ光Lのエネルギを吸収させ、固液混合層Bに熱エネルギを与える。ここで、固液混合層Bの内部にレーザ光Lのエネルギを吸収させるとは、固液混合層Bの上面で吸収される熱エネルギよりも固液混合層Bの内部で吸収される熱エネルギを多くすることであり、固液混合層Bの内部を主に溶融させることになる。
Therefore, the
レーザ加熱部24は、予定する固液混合層Bに対して上方からレーザ光Lを照射し、固液混合層Bに対して非接触で熱エネルギを与える。熱エネルギは、レーザ光Lのエネルギの吸収によって生じる。レーザ光Lは、固液混合層Bに対して所定の吸収率となる波長を有する。
The
吸収率とは、固液混合層Bによって吸収されるレーザ光Lのエネルギの割合であり、百分率で表される。吸収率と透過率と反射率との和は、100である。吸収率は、固液混合層Bの上面でレーザ光Lの全てのエネルギが吸収されないように、且つ、固液混合層Bの内部でレーザ光Lのエネルギの大部分が吸収されるように決められる。吸収率は、例えば60%以上100%以下、好ましくは90%以上100%以下である。 The absorption rate is the ratio of the energy of the laser beam L absorbed by the solid-liquid mixed layer B, and is expressed as a percentage. The sum of the absorption rate, the transmittance and the reflectance is 100. The absorption rate is determined so that all the energy of the laser beam L is not absorbed on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B and most of the energy of the laser beam L is absorbed inside the solid-liquid mixed layer B. Be done. The absorption rate is, for example, 60% or more and 100% or less, preferably 90% or more and 100% or less.
波長は、吸収率と同様に、固液混合層Bの上面でレーザ光Lの全てのエネルギが吸収されないように、且つ、固液混合層Bの内部でレーザ光Lのエネルギの大部分が吸収されるように決められる。波長は、バッチ原料の種類等に応じて決められ、例えば300nm以上17000nm以下、好ましくは500nm以上12000nm以下である。 As for the wavelength, as with the absorption rate, most of the energy of the laser light L is absorbed inside the solid-liquid mixed layer B so that all the energy of the laser light L is not absorbed by the upper surface of the solid-liquid mixed layer B. It is decided to be done. The wavelength is determined according to the type of batch raw material and the like, and is, for example, 300 nm or more and 17,000 nm or less, preferably 500 nm or more and 12000 nm or less.
レーザ光Lは、固液混合層Bの上面から固液混合層Bの内部に伝播し、固液混合層Bの内部で吸収され、熱エネルギに変換される。従って、固液混合層Bの内部が加熱される。 The laser beam L propagates from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B to the inside of the solid-liquid mixed layer B, is absorbed inside the solid-liquid mixed layer B, and is converted into thermal energy. Therefore, the inside of the solid-liquid mixed layer B is heated.
レーザ光Lは固液混合層Bの内部で吸収されるので、熱エネルギが固液混合層Bの外部に逃げることを抑制できる。固液混合層Bの内部は、外気と直接接触していないからである。従って、熱エネルギを固液混合層Bに効率的に付与でき、固液混合層Bに連続するメルト層Mを効率的に製造できる。 Since the laser beam L is absorbed inside the solid-liquid mixed layer B, it is possible to prevent heat energy from escaping to the outside of the solid-liquid mixed layer B. This is because the inside of the solid-liquid mixed layer B is not in direct contact with the outside air. Therefore, thermal energy can be efficiently applied to the solid-liquid mixed layer B, and the melt layer M continuous with the solid-liquid mixed layer B can be efficiently produced.
固液混合層Bにおいて、領域によって波長による吸収率が異なるので、レーザ光Lは、固液混合層Bの内部を加熱するように、波長を時間的、3次元的に変化させることが好ましい。 Since the absorption rate of the solid-liquid mixed layer B differs depending on the wavelength, it is preferable that the laser beam L changes the wavelength in time and three dimensions so as to heat the inside of the solid-liquid mixed layer B.
また、レーザ光Lは固液混合層Bの内部を加熱するので、固液混合層Bの受熱面が従来のメルト層Mとの境界だけではなく固液混合層Bの内部にも形成される。固液混合層Bの受熱面は、固液混合層Bの上面から深さ方向に連続的に複数形成される。その結果、大量の熱エネルギを固液混合層Bに付与できる。従って、固液混合層Bの厚さTを従来よりも厚くでき、単位面積当たりの1日のメルトの製造量を増加できる。単位面積とは、収容部21の内底面の単位面積である。溶解装置2が1日に製造するメルトの製造量が同じ場合、収容部21の内底面の総面積を低減でき、溶解装置2を小型化できる。
Further, since the laser beam L heats the inside of the solid-liquid mixed layer B, the heat receiving surface of the solid-liquid mixed layer B is formed not only at the boundary with the conventional melt layer M but also inside the solid-liquid mixed layer B. .. A plurality of heat receiving surfaces of the solid-liquid mixed layer B are continuously formed in the depth direction from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B. As a result, a large amount of heat energy can be applied to the solid-liquid mixed layer B. Therefore, the thickness T of the solid-liquid mixed layer B can be made thicker than before, and the daily melt production amount per unit area can be increased. The unit area is a unit area of the inner bottom surface of the
レーザ加熱部24は、固液混合層Bの熱によって劣化しないように、収容部21の外部に配置されてよい。例えば、光学系26の少なくとも一部は収容部21の真上に設置され、光源25は収容部21の真上から横にずらして設置される。収容部21の内部から上昇する熱気に光源25が曝されないので、光源25の熱疲労破壊及び腐食を抑制できる。
The
光源25は、例えば固体レーザである。固体レーザへの供給電力を制御すれば、光源25の出力を制御でき、固液混合層Bの発熱量を制御できる。固体レーザは、例えばファイバーレーザ、ダイオードレーザ(半導体レーザ)、及びディスクレーザ等の中から選ばれる。固体レーザの代わりに、気体レーザが用いられてもよい。気体レーザは、例えばCO2レーザ、及びエキシマレーザの中から選ばれる。光源25は、レーザ光Lの波長及び出力等に応じて選定される。
The
光学系26は、ミラー261、レンズ、プリズム、フィルタ及びシャッタ等から選ばれる1つ以上の光学素子を含む。光学系26は、上記の通り、光源25から固液混合層Bの上面にレーザ光Lを導くものである。レーザ光Lの光路に垂直な断面形状は、例えば円形、楕円形、及び長方形などのいずれでもよい。長方形は、正方形を含む。
The
光学系26は、光学素子を動かし、レーザ光Lを固液混合層Bの上面にて走査する走査部262を更に有してよい。図3Aにおいて、「A」はレーザ光Lの移動領域である。
The
走査部262は、例えばミラー261を回転させるモータを含む。ミラー261が回転すると、ミラー261によるレーザ光Lの反射方向が変更され、レーザ光Lの照射点が固液混合層Bの上面にて移動する。
The scanning unit 262 includes, for example, a motor for rotating the
ミラー261の回転中心線は例えばY軸方向であり、ミラー261の回転によってレーザ光Lの照射点が固液混合層Bの上面にてX軸方向に移動する。なお、ミラー261の回転中心線はX軸方向であってもよく、ミラー261の回転によってレーザ光Lの照射点が固液混合層Bの上面にてY軸方向に移動してもよい。
The rotation center line of the
走査部262は、ミラー261を回転させるモータの代わりに、ミラー261を水平方向に移動させるモータを含んでもよい。例えば図3Aに示すミラー261がX軸方向に移動されると、レーザ光Lの照射点が固液混合層Bの上面にてX軸方向に移動する。
The scanning unit 262 may include a motor that moves the
レーザ光Lの照射点が固液混合層Bの上面にて移動すると、固液混合層Bの内部でもレーザ光Lが水平方向に移動する。レーザ光Lの加熱範囲が水平方向に移動するので、1本のレーザ光Lで固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。 When the irradiation point of the laser beam L moves on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B, the laser beam L also moves in the horizontal direction inside the solid-liquid mixed layer B. Since the heating range of the laser beam L moves in the horizontal direction, a single laser beam L can heat a wide range of the solid-liquid mixed layer B.
レーザ加熱部24は、光源25と光学系26とを含むユニット27を複数有してもよい。図3Bに示すように複数のユニット27が複数本のレーザ光Lを固液混合層Bに対して照射するので、固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。
The
ユニット27毎に、光源25の出力が決められてよい。固液混合層Bの温度分布を制御できる。固液混合層Bの温度分布は、メルト層Mの対流に対して悪影響を及ぼさないように決められる。
The output of the
複数の光源25は、本実施形態では同じ波長のレーザ光Lを発振するが、後述するように異なる波長のレーザ光Lを発振してもよい。
Although the plurality of
ユニット27毎に、走査部262が設置されてよい。複数の走査部262は、複数のレーザ光Lのそれぞれの照射点を、固液混合層Bの上面にて同一方向、例えばX軸方向に移動させてよい。一つの照射点がX軸負方向に移動する際に他の照射点がX軸正方向に移動してもよく、一の照射点の軌跡と他の照射点の軌跡とが平行であればよい。
A scanning unit 262 may be installed for each
この場合、固液混合層Bの上面にて、Y軸方向に隣り合う2つの照射点の間隔W(図3B参照)は、バッチ原料の流動性と、バッチ原料に与える熱エネルギの総量とに基づいて決定される。間隔Wは、特に限定されないが、例えば50mmである。 In this case, the distance W (see FIG. 3B) between two irradiation points adjacent to each other in the Y-axis direction on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B is determined by the fluidity of the batch raw material and the total amount of heat energy given to the batch raw material. Determined based on. The interval W is not particularly limited, but is, for example, 50 mm.
溶解装置2は、固液混合層Bを加熱するレーザ加熱部24に加えて、メルト層Mを加熱する不図示の加熱部を更に有してもよい。メルト層Mの加熱は、一般的な加熱であってよく、例えば、誘電加熱、又は液中バーナによる加熱などであってよい。
In addition to the
(メルトの製造方法)
図4に示すように、メルトの製造方法は、バッチ原料の準備(S11)と、バッチ原料の供給(S12)と、熱エネルギの付与(S13)と、メルトの生成(S14)とを含む。図4に示す処理は、定常状態で行われる。定常状態は、収容部21がメルト層Mと固液混合層Bとを収容した状態である。
(Mel manufacturing method)
As shown in FIG. 4, the method for producing a melt includes preparation of a batch raw material (S11), supply of a batch raw material (S12), application of thermal energy (S13), and formation of a melt (S14). The process shown in FIG. 4 is performed in a steady state. The steady state is a state in which the
バッチ原料の準備(S11)では、投入部22にバッチ原料がセットされる。バッチ原料は、化学組成の異なる複数種類のガラス原料を含む。ガラス原料は、ガラスの組成に応じて決定される。バッチ原料は、粉体原料でもよいし、当該粉体原料を造粒した造粒原料でもよい。
In the preparation of the batch raw material (S11), the batch raw material is set in the charging
バッチ原料の供給(S12)では、投入部22が収容部21に対してバッチ原料を投入する。移動部23が投入部22を移動してよく、バッチ原料の投入位置を変え、メルト層Mの全体を上方から固液混合層Bで覆ってよい。なお、固液混合層Bは、メルト層Mの全体を覆わなくてもよい。
In the supply of batch raw materials (S12), the charging
熱エネルギの付与(S13)では、レーザ加熱部24が固液混合層Bに対して上方からレーザ光Lを照射し、固液混合層Bの内部にレーザ光Lのエネルギを吸収させ、固液混合層Bに熱エネルギを与える。
In the application of thermal energy (S13), the
メルトの生成(S14)では、固液混合層Bに接する下層、つまりメルト層Mに、嵩密度が固液混合層Bよりも大きい液相のメルトを連続的に生成する。メルト層Mのメルトは、収容部21の出口213から排出され、成形装置3に搬送される。バッチ原料の単位時間当たりの投入量は、バッチ原料の単位時間当たりの投入量をガラス重量に換算すると、メルトの単位時間当たりの排出量と同程度である。
In the formation of the melt (S14), a liquid phase melt having a bulk density higher than that of the solid-liquid mixed layer B is continuously generated in the lower layer in contact with the solid-liquid mixed layer B, that is, the melt layer M. The melt of the melt layer M is discharged from the
なお、溶解装置2の立ち上げ時、つまり、収容部21の内部が空の時には、先ず、溶解装置2は収容部21の内部にプリメルトからなるプリメルト層を形成する。プリメルト層のガラス組成は、メルト層Mのガラス組成と同一でもよいし、異なってもよい。後者の場合であっても、図4に示す処理と、メルトの排出とを繰り返せば、最終的に、収容部21の内部にメルト層Mが形成される。
When the
プリメルトの原料は、バッチ原料と同じものでもよいし、異なるものでもよい。また、プリメルトの原料は、複数種類のガラス原料とガラスカレットを混ぜたものでもよいし、ガラスカレットのみであってもよい。また、プリメルトの原料は、収容部21の内部に投入された後に、加熱され、溶解されてもよいし、溶解装置2とは別の装置で溶解された後に収容部21の内部に投入されてもよい。
The raw material of the premelt may be the same as the batch raw material or may be different. Further, the raw material of the premelt may be a mixture of a plurality of types of glass raw materials and glass cullet, or may be only glass cullet. Further, the raw material of the premelt may be heated and melted after being charged into the
(第1変形例)
以下、図5を参照して、第1変形例の溶解装置2と上記実施形態の溶解装置2との相違点について主に説明する。図5に示すように、収容部21は、複数の側壁211と底壁212との他に、天井壁214を更に有する。
(First modification)
Hereinafter, the differences between the
天井壁214は、複数の側壁211で囲まれる空間を上方から密閉する。天井壁214の上方に光学系26が設置されるので、収容部21の内部から上昇する熱気に光学系26が曝されない。従って、光学系26の熱疲労破壊及び腐食を抑制できる。
The
天井壁214にはレーザ光Lが通過する開口部が形成され、その開口部は透明部材215で塞がれる。透明部材215は、熱気を遮り、レーザ光Lを透過させる。その透過率は、例えば90%以上99.999%以下、好ましくは99%以上99.999%以下である。
An opening through which the laser beam L passes is formed in the
透明部材215の材質は、例えばガラス又は樹脂であってよく、これらの中でも耐熱性の観点から、好ましくはガラスである。ガラスの耐熱性は例えば歪点で表され、歪点が高いほど耐熱性が高い。ガラスの中でも、石英ガラス、又はサファイアガラスが好適である。石英ガラス、及びサファイアガラスは、耐熱性、耐腐食性、及び透明性に優れている。
The material of the
なお、図3Bに示すように複数本のレーザ光Lが天井壁214を通過する場合、レーザ光Lごとに透明部材215が設置されてもよいし、複数本のレーザ光Lに共通の透明部材215が設置されてもよい。
As shown in FIG. 3B, when a plurality of laser beams L pass through the
天井壁214は収容部21の上方からのバッチ原料の投入を妨げるので、投入部22は図5に示すように側壁211の横に設置され、側壁211の開口部から収容部21の内部にバッチ原料を投入する。
Since the
なお、投入部22は、互いに対向する一対の側壁211のそれぞれの開口部から収容部21の内部にバッチ原料を投入してもよい。また、投入部22は、四方の側壁211のそれぞれの開口部から収容部21の内部にバッチ原料を投入してもよい。
The charging
(第2変形例)
以下、図6を参照して、第2変形例の溶解装置2と上記実施形態及び上記第1変形例の溶解装置2との相違点について主に説明する。
(Second modification)
Hereinafter, the differences between the
なお、本変形例の収容部21は、上記第1変形例の収容部21と同様に天井壁214及び透明部材215を有するが、上記実施形態の収容部21と同様に天井壁214及び透明部材215を有しなくてもよく、上方に開放されていてもよい。
The
図6に示すように、本変形例のレーザ加熱部24は第1光源25Aと第2光源25Bとを有し、第1光源25Aは第1レーザ光LAを発振し、第2光源25Bは第1レーザ光LAとは異なる波長の第2レーザ光LBを発振する。
As shown in FIG. 6, the
第1レーザ光LAと第2レーザ光LBとは、それぞれ、固液混合層Bの上面から固液混合層Bの内部に伝播し、固液混合層Bの内部で吸収され、熱エネルギに変換される。従って、固液混合層Bの内部が加熱される。 The first laser beam LA and the second laser beam LB propagate from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B to the inside of the solid-liquid mixed layer B, are absorbed inside the solid-liquid mixed layer B, and are converted into thermal energy. Will be done. Therefore, the inside of the solid-liquid mixed layer B is heated.
第1レーザ光LAと第2レーザ光LBとは、波長が異なるので、固液混合層Bに対する吸収率も異なる。従って、第1レーザ光LAと第2レーザ光LBとは、固液混合層Bの上面から実質的に到達する深さも異なる。従って、第1レーザ光LAと第2レーザ光LBとで固液混合層Bの内部を効率的に加熱できる。 Since the wavelengths of the first laser beam LA and the second laser beam LB are different, the absorption rates for the solid-liquid mixed layer B are also different. Therefore, the depths of the first laser beam LA and the second laser beam LB that substantially reach from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B are also different. Therefore, the inside of the solid-liquid mixed layer B can be efficiently heated by the first laser light LA and the second laser light LB.
ところで、上記の通り、バッチ原料は、固液混合層Bの上面からその下面に達するまでの間に、固相から液相に状態変化する。また、この間、様々な反応が生じる。従って、固液混合層Bの上面からの深さに応じて、固液混合層Bの材質が変化する。深さに応じて、材質が変化するので、その材質で吸収されやすい波長も変化する。 By the way, as described above, the batch raw material changes its state from a solid phase to a liquid phase from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B to the lower surface thereof. Also, during this time, various reactions occur. Therefore, the material of the solid-liquid mixed layer B changes according to the depth from the upper surface of the solid-liquid mixed layer B. Since the material changes according to the depth, the wavelength that is easily absorbed by the material also changes.
そこで、第1レーザ光LAの波長λA、及び第2レーザ光LBの波長λBは、固液混合層Bの材質の変化をも考慮して設定されてよい。例えば、第1レーザ光LAが第1層を加熱し、第2レーザ光LBが第1層よりも下方の第2層を加熱する場合、第2レーザ光LBの波長は第1層よりも第2層にて吸収されやすい波長であってよい。 Therefore, the wavelength λA of the first laser beam LA and the wavelength λB of the second laser beam LB may be set in consideration of the change in the material of the solid-liquid mixed layer B. For example, when the first laser light LA heats the first layer and the second laser light LB heats the second layer below the first layer, the wavelength of the second laser light LB is higher than that of the first layer. The wavelength may be easily absorbed by the two layers.
吸収されやすさは吸収係数で表され、吸収係数が大きいほど吸収がされやすい。吸収係数は、光が物質の中を進む際に、単位長さ当たりに吸収される割合のことである。第1レーザ光LAの波長は、第2レーザ光LBの波長とは異なり、第2層よりも第1層にて吸収されやすい波長であってよい。第1レーザ光LAの波長は第1層で最も吸収されやすい波長であって、第2レーザ光LBの波長は第2層で最も吸収されやすい波長であってよい。 The ease of absorption is expressed by the absorption coefficient, and the larger the absorption coefficient, the easier it is to be absorbed. The absorption coefficient is the rate at which light is absorbed per unit length as it travels through a substance. The wavelength of the first laser light LA may be a wavelength that is more easily absorbed by the first layer than that of the second layer, unlike the wavelength of the second laser light LB. The wavelength of the first laser light LA may be the wavelength most easily absorbed by the first layer, and the wavelength of the second laser light LB may be the wavelength most easily absorbed by the second layer.
また、固液混合層Bにおける固相部位と液相部位で屈折率が異なる場合がある。屈折率が異なる場合、レーザ光が固相部位と液相部位の境界で屈折や反射を起こすため、レーザ光の一部が拡散し、到達する深さに影響を及ぼす。固相部位の寸法に対する波長の比によってレイリー散乱やミー散乱などの異なる散乱原理となるが、一般的に固相部位の寸法に対する波長の比が小さいほど散乱は大きくなる。このため、固液混合層の固相部位の寸法と屈折率、および液相の屈折率を踏まえて、レーザ光の到達距離が適切になるよう波長を設定する。また、固液混合層Bに気泡が存在する場合も、気泡の寸法と屈折率を踏まえて散乱率に影響を与えるため、レーザ光の波長を設定する。上記の散乱率とレーザ光の到達距離の算出に際しては、レイリー散乱やミー散乱の公式を踏まえれば、波長を設定することができる。 In addition, the refractive index may differ between the solid phase portion and the liquid phase portion in the solid-liquid mixed layer B. When the refractive indexes are different, the laser light causes refraction or reflection at the boundary between the solid phase portion and the liquid phase portion, so that a part of the laser light is diffused and affects the reachable depth. Different scattering principles such as Rayleigh scattering and Mie scattering are applied depending on the ratio of the wavelength to the dimension of the solid phase portion, but in general, the smaller the ratio of the wavelength to the dimension of the solid phase portion, the larger the scattering. Therefore, the wavelength is set so that the reach of the laser beam becomes appropriate based on the dimensions and refractive index of the solid phase portion of the solid-liquid mixed layer and the refractive index of the liquid phase. Further, even when bubbles are present in the solid-liquid mixed layer B, the wavelength of the laser beam is set because it affects the scattering rate based on the dimensions and the refractive index of the bubbles. In calculating the scattering rate and the reach of the laser beam, the wavelength can be set based on the Rayleigh scattering and Mie scattering formulas.
図6に示すように、レーザ加熱部24は、第1光源25Aから固液混合層Bの上面に第1レーザ光LAを導く第1光学系26Aを有する。第1光学系26Aは、第1ミラー261A等の光学素子の他に、光学素子を動かし、第1レーザ光LAを固液混合層Bの上面にて走査する第1走査部262Aを更に有してよい。図6において、A1は第1レーザ光LAの移動領域である。
As shown in FIG. 6, the
第1レーザ光LAの照射点が固液混合層Bの上面にて移動すると、固液混合層Bの内部でも第1レーザ光LAが水平方向に移動する。第1レーザ光LAの加熱範囲が水平方向に移動するので、1本の第1レーザ光LAで固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。 When the irradiation point of the first laser beam LA moves on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B, the first laser beam LA also moves in the horizontal direction inside the solid-liquid mixed layer B. Since the heating range of the first laser beam LA moves in the horizontal direction, a wide range of the solid-liquid mixed layer B can be heated by one first laser beam LA.
レーザ加熱部24は、第1光源25Aと第1光学系26Aとを含む第1ユニット27Aを複数有してもよい。複数の第1ユニット27Aが複数本の第1レーザ光LAを固液混合層Bに対して照射するので、固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。
The
同様に、図6に示すように、レーザ加熱部24は、第2光源25Bから固液混合層Bの上面に第2レーザ光LBを導く第2光学系26Bを有する。第2光学系26Bは、第2ミラー261B等の光学素子の他に、光学素子を動かし、第2レーザ光LBを固液混合層Bの上面にて走査する第2走査部262Bを更に有してよい。図6において、A2は第2レーザ光LBの移動領域である。
Similarly, as shown in FIG. 6, the
第2レーザ光LBの照射点が固液混合層Bの上面にて移動すると、固液混合層Bの内部でも第2レーザ光LBが水平方向に移動する。第2レーザ光LBの加熱範囲が水平方向に移動するので、1本の第2レーザ光LBで固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。 When the irradiation point of the second laser beam LB moves on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B, the second laser beam LB also moves in the horizontal direction inside the solid-liquid mixed layer B. Since the heating range of the second laser beam LB moves in the horizontal direction, a wide range of the solid-liquid mixed layer B can be heated by one second laser beam LB.
レーザ加熱部24は、第2光源25Bと第2光学系26Bとを含む第2ユニット27Bを複数有してもよい。複数の第2ユニット27Bが複数本の第2レーザ光LBを固液混合層Bに対して照射するので、固液混合層Bの広い範囲を加熱できる。
The
平面視、つまり、上方視にて、第1レーザ光LAが加熱する範囲と、第2レーザ光LBが加熱する範囲とは、少なくとも一部が重なってよい。固液混合層Bを三次元的に効率的に加熱できる。 In a plan view, that is, in an upward view, at least a part of the range heated by the first laser beam LA and the range heated by the second laser beam LB may overlap. The solid-liquid mixed layer B can be efficiently heated three-dimensionally.
以上、本開示に係るメルトの製造方法、ガラス物品の製造方法、溶解装置、及びガラス物品の製造装置について説明したが、本開示は上記実施形態などに限定されない。特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更、修正、置換、付加、削除、及び組み合わせが可能である。それらについても当然に本開示の技術的範囲に属する。 Although the melt manufacturing method, the glass article manufacturing method, the melting device, and the glass article manufacturing device according to the present disclosure have been described above, the present disclosure is not limited to the above-described embodiment and the like. Various changes, modifications, replacements, additions, deletions, and combinations are possible within the scope of the claims. These also naturally belong to the technical scope of the present disclosure.
例えば、走査部262は、上記実施形態、上記第1変形例、及び上記第2変形例ではレーザ光Lを、固液混合層Bの上面にてX軸方向に移動させるが、上記の通りY軸方向に移動させてもよいし、X軸方向とY軸方向の両方向に移動させてもよい。 For example, the scanning unit 262 moves the laser beam L on the upper surface of the solid-liquid mixed layer B in the X-axis direction in the above-described embodiment, the above-mentioned first modification, and the above-mentioned second modification. It may be moved in the axial direction, or may be moved in both the X-axis direction and the Y-axis direction.
また、光学系26は、走査部262に代えて、レーザ光Lの光路に垂直な断面形状をドット状から線状に変換する変換部を有してもよい。変換部としては、例えばレーザ光Lの光路に直交するガラス製の丸棒などが用いられる。線状のレーザ光Lを固液混合層Bの上面に照射できる。
Further, the
1 ガラス物品の製造装置
2 溶解装置
21 収容部
22 投入部
23 移動部
24 レーザ加熱部
25 光源
26 光学系
261 ミラー
262 走査部
3 成形装置
4 徐冷装置
5 加工装置
M メルト層
B 固液混合層
L レーザ光
1 Glass
Claims (12)
前記バッチ原料並びに前記バッチ原料から変性した固相及び液相が混在した固液混合層の内部にレーザ光のエネルギを吸収させ、前記固液混合層に熱エネルギを与え、
前記固液混合層の上方から前記バッチ原料を供給し、
前記固液混合層に接する下層に嵩密度が前記固液混合層よりも大きい液相のメルトを連続的に生成する、
メルトの製造方法。 Prepare a batch of glass raw materials,
The energy of the laser beam is absorbed inside the solid-liquid mixed layer in which the batch raw material and the solid phase and the liquid phase modified from the batch raw material are mixed, and heat energy is given to the solid-liquid mixed layer.
The batch raw material is supplied from above the solid-liquid mixed layer,
A liquid phase melt having a bulk density higher than that of the solid-liquid mixed layer is continuously generated in the lower layer in contact with the solid-liquid mixed layer.
Melt manufacturing method.
成形したガラスを徐冷し、
徐冷したガラスをガラス物品に加工する、
ガラス物品の製造方法。 The melt produced by the method according to any one of claims 1 to 5 is further molded.
Slowly cool the molded glass
Process slowly cooled glass into glass articles,
Manufacturing method for glass articles.
前記収容部に前記バッチ原料を投入する投入部と、
レーザ光を発振する光源と、前記光源から前記固液混合層の上面に前記レーザ光を導く光学系とを含み、予定する前記固液混合層の内部に前記レーザ光のエネルギを吸収させ、前記固液混合層に熱エネルギを与えるレーザ加熱部と、
を有する、
連続式の溶解装置。 Accommodating a melt layer made of melt obtained from a batch raw material of glass, and a solid-liquid mixed layer in which the batch raw material and a solid-liquid mixed phase modified from the batch raw material are mixed as an upper layer in contact with the melt layer. Department and
A charging unit for charging the batch raw material into the housing unit,
A light source that oscillates a laser beam and an optical system that guides the laser beam from the light source to the upper surface of the solid-liquid mixed layer are included, and the energy of the laser beam is absorbed inside the planned solid-liquid mixed layer to absorb the energy of the laser beam. A laser heating unit that gives heat energy to the solid-liquid mixed layer,
Have,
Continuous melting device.
前記溶解装置で得られたメルトを成形する成形装置と、
前記成形されたガラスを徐冷する徐冷装置と、
前記徐冷されたガラスをガラス物品に加工する加工装置と、
を有する、ガラス物品の製造装置。 The melting apparatus according to any one of claims 7 to 11.
A molding device for molding the melt obtained by the melting device and
A slow cooling device that slowly cools the molded glass,
A processing device for processing the slowly cooled glass into a glass article,
A device for manufacturing glass articles.
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